JP2015222789A

JP2015222789A - Thermoelectric element

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Publication number: JP2015222789A
Application number: JP2014106992A
Authority: JP
Inventors: 欣河野; Yasushi Kono; 裕太才賀; Yuta Saiga; 広太朗水沼; Kotaro Mizunuma; 誠好田; Makoto Yoshida; 宏史小野; Hiroshi Ono; 淀春柳; Jeongchun Ryu
Original assignee: Tohoku University NUC; Denso Corp
Current assignee: Tohoku University NUC; Denso Corp
Priority date: 2014-05-23
Filing date: 2014-05-23
Publication date: 2015-12-10
Anticipated expiration: 2034-05-23
Also published as: JP6336331B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a low cost thermoelectric element excellent in thermoelectric performance.SOLUTION: A thermoelectric element 1 includes: a magnetic body 2, being magnetized, configured so as to be capable of forming a temperature gradient in a direction crossing a magnetization direction M; and an electromotive body 3, formed on a surface of the magnetic body 2 crossing in a direction of the temperature gradient, composed of platinum. A thickness of the electromotive body 3 is equal to or less than 8 nm. The thickness of the electromotive body 3 is preferably equal to or less than 5 nm, and is more preferably equal to or less than 3 nm.

Description

本発明は、磁性体と起電体とからなる熱電変換素子に関する。 The present invention relates to a thermoelectric conversion element including a magnetic body and an electromotive body.

熱エネルギーを電力に変換する熱電変換素子としては、例えば、ゼーベック効果を利用したものがある。かかる熱電変換素子は、例えば、ｐ型半導体とｎ型半導体とを組み合わせた熱電対を多数直列に接続してモジュール化することで、電圧を取出している。このように、充分な電圧を取出すためには、多数の半導体を直列接続する必要があり、部品点数が多くなるという問題がある。 As a thermoelectric conversion element that converts thermal energy into electric power, for example, there is an element utilizing the Seebeck effect. Such a thermoelectric conversion element takes out a voltage by, for example, connecting a large number of thermocouples combining a p-type semiconductor and an n-type semiconductor in series to form a module. Thus, in order to take out sufficient voltage, it is necessary to connect many semiconductors in series, and there is a problem that the number of parts increases.

これに対し、近年、スピンゼーベック効果を利用した熱電変換素子が種々開発されている（特許文献１等）。このスピンゼーベック効果を利用した熱電変換素子によれば、構造を簡素化することができ、部品点数を低減することができる。 On the other hand, in recent years, various thermoelectric conversion elements utilizing the spin Seebeck effect have been developed (Patent Document 1, etc.). According to the thermoelectric conversion element using the spin Seebeck effect, the structure can be simplified and the number of parts can be reduced.

国際公開第２００９／１５１０００号International Publication No. 2009/151000

しかしながら、スピンゼーベック効果を利用した熱電変換素子は、実際には、熱電性能（熱起電力性能）を充分に取り出すことができていないのが現状である。すなわち、磁性体における起電体を設けた面側とその反対面側との温度差に対する、起電体に生じる起電力の大きさの割合（以下、これを適宜、「単位温度差あたりの起電力」という。）が、充分に大きく得られていない。 However, in reality, thermoelectric conversion elements using the spin Seebeck effect have not been able to take out sufficient thermoelectric performance (thermoelectromotive force performance) in practice. That is, the ratio of the magnitude of the electromotive force generated in the electromotive body to the temperature difference between the surface on which the electromotive body is provided in the magnetic body and the opposite surface side (hereinafter referred to as “electromotive force per unit temperature difference” "Electric power") is not sufficiently large.

本発明は、かかる背景に鑑みてなされたものであり、熱電性能に優れた低コストの熱電変換素子を提供しようとするものである。 The present invention has been made in view of such a background, and intends to provide a low-cost thermoelectric conversion element excellent in thermoelectric performance.

本発明の一態様は、磁化されるとともに磁化方向と交差する方向に温度勾配を形成することができるよう構成された磁性体と、
上記温度勾配の方向に交差する上記磁性体の表面に形成され、白金からなる起電体と、を有し、
上記起電体の厚みは、８ｎｍ以下であることを特徴とする熱電変換素子にある。 One aspect of the present invention is a magnetic body configured to be magnetized and to form a temperature gradient in a direction crossing the magnetization direction;
An electromotive body formed of platinum formed on the surface of the magnetic body intersecting the temperature gradient direction,
In the thermoelectric conversion element, the thickness of the electromotive body is 8 nm or less.

上記熱電変換素子において、上記起電体の厚みが８ｎｍ以下である。これにより、単位温度差あたりの起電力を大きくすることができる。すなわち、従来、起電体の厚みとしては、スピン拡散長の関係等から、１０ｎｍ以上とするものが一般的であった。しかし、発明者らは、スピンゼーベック効果を利用した熱電変換素子における熱電性能と起電体の厚みとの関係を鋭意研究した結果、起電体の厚みを８ｎｍ以下とすることにより、熱電性能を向上させることができることを見出した。 In the thermoelectric conversion element, the thickness of the electromotive body is 8 nm or less. Thereby, the electromotive force per unit temperature difference can be increased. That is, conventionally, the thickness of the electromotive body is generally set to 10 nm or more from the relationship of the spin diffusion length and the like. However, the inventors have intensively studied the relationship between the thermoelectric performance and the thickness of the electromotive element in the thermoelectric conversion element using the spin Seebeck effect, and as a result, the thermoelectric performance is reduced by setting the electromotive body thickness to 8 nm or less. It was found that it can be improved.

以上のごとく、本発明によれば、熱電性能に優れた低コストの熱電変換素子を提供することができる。 As described above, according to the present invention, a low-cost thermoelectric conversion element having excellent thermoelectric performance can be provided.

実施例１における、熱電変換素子の斜視図。1 is a perspective view of a thermoelectric conversion element in Example 1. FIG. 実験例１における、熱電変換素子の起電力の測定方法を説明する斜視説明図。Explanatory perspective drawing explaining the measuring method of the electromotive force of the thermoelectric conversion element in Experimental example 1. FIG. 実験例１における、熱電変換素子の起電力の磁場依存性を示す線図。The diagram which shows the magnetic field dependence of the electromotive force of the thermoelectric conversion element in Experimental example 1. FIG. 実験例１における、測定結果を示す線図。The diagram which shows the measurement result in Experimental example 1. FIG. 実施例２における、熱電変換素子の斜視図。The perspective view of the thermoelectric conversion element in Example 2. FIG. 実施例３における、熱電変換素子の斜視図。The perspective view of the thermoelectric conversion element in Example 3. FIG.

上記熱電変換素子において、上記起電体の厚みは、５ｎｍ以下であることが好ましい。この場合には、単位温度差あたりの起電力をより向上させることができる。
さらに、上記起電体の厚みは、３ｎｍ以下であることがより好ましい。この場合には、単位温度差あたりの起電力をさらに向上させることができる。 In the thermoelectric conversion element, the thickness of the electromotive body is preferably 5 nm or less. In this case, the electromotive force per unit temperature difference can be further improved.
Furthermore, the thickness of the electromotive body is more preferably 3 nm or less. In this case, the electromotive force per unit temperature difference can be further improved.

また、上記起電体の厚みは、０．９ｎｍ以上であることが好ましい。この場合には、熱電性能を確保しつつ、起電体を充分な長さに形成することができ、熱電変換素子の実用性を確保することができる。起電体の厚みを０．９ｎｍ未満とすると、起電体の成膜の仕方によっては、その長さを長くすることが困難となり、実用性の点で不利となるおそれがある。 The thickness of the electromotive body is preferably 0.9 nm or more. In this case, the electromotive body can be formed in a sufficient length while ensuring the thermoelectric performance, and the practicality of the thermoelectric conversion element can be ensured. If the thickness of the electromotive body is less than 0.9 nm, it may be difficult to increase the length depending on how the electromotive film is formed, which may be disadvantageous in terms of practicality.

上記磁性体は、予め磁化されていてもよいし、磁場中に配置されることにより磁場が印加されるよう構成されていてもよい。
また、起電体は、白金からなるが、その純度は、９９．９重量％以上であることが好ましい。 The magnetic body may be magnetized in advance, or may be configured to be applied with a magnetic field by being disposed in the magnetic field.
Moreover, although the electromotive body consists of platinum, it is preferable that the purity is 99.9 weight% or more.

（実施例１）
上記熱電変換素子の実施例につき、図１を用いて説明する。
本例の熱電変換素子１は、磁性体２と起電体３とを有する。磁性体２は、磁化されるとともに磁化方向Ｍと交差する方向に温度勾配（温度差ΔＴ）を形成することができるよう構成されている。また、起電体３は、温度勾配（温度差ΔＴ）の方向に交差する磁性体２の表面２１に形成され、白金（Ｐｔ）からなる。 Example 1
An embodiment of the thermoelectric conversion element will be described with reference to FIG.
The thermoelectric conversion element 1 of this example includes a magnetic body 2 and an electromotive body 3. The magnetic body 2 is configured to be magnetized and to form a temperature gradient (temperature difference ΔT) in a direction crossing the magnetization direction M. The electromotive body 3 is formed on the surface 21 of the magnetic body 2 that intersects the direction of the temperature gradient (temperature difference ΔT), and is made of platinum (Pt).

そして、起電体３の厚みは、８ｎｍ以下である。起電体３の厚みは、５ｎｍ以下であることが好ましく、３ｎｍ以下であることがより好ましい。また、起電体３の厚みは、０．９ｎｍ以上であることが好ましい。 And the thickness of the electromotive body 3 is 8 nm or less. The thickness of the electromotive body 3 is preferably 5 nm or less, and more preferably 3 nm or less. Moreover, it is preferable that the thickness of the electromotive body 3 is 0.9 nm or more.

本例において、磁性体２は板状に形成されており、その一方の主面（表面２１）に起電体３が成膜されている。それゆえ、この熱電変換素子１によって発電する際には、板状の磁性体２の厚み方向に温度勾配（温度差ΔＴ）を形成する。磁性体２としては、例えばイットリウム鉄ガーネット（Ｙ₃Ｆｅ₅Ｏ₁₂）等の磁性絶縁体を用いることが好ましいが、特に磁性絶縁体に限定されるものではなく、例えば、パーマロイ等の強磁性金属を用いることもできる。 In this example, the magnetic body 2 is formed in a plate shape, and the electromotive body 3 is formed on one main surface (surface 21) thereof. Therefore, when power is generated by the thermoelectric conversion element 1, a temperature gradient (temperature difference ΔT) is formed in the thickness direction of the plate-like magnetic body 2. As the magnetic body 2, it is preferable to use a magnetic insulator such as yttrium iron garnet (Y ₃ Fe ₅ O ₁₂ ), but it is not particularly limited to the magnetic insulator, and for example, a ferromagnetic metal such as permalloy. Can also be used.

また、磁性体２は、温度勾配（温度差ΔＴ）の向きと直交するとともに、起電体３において生じさせようとする起電力の向きと直交する方向に、磁化される（矢印Ｍ参照）。本例においては、磁性体２の短手方向に磁化される。 The magnetic body 2 is magnetized in a direction perpendicular to the direction of the temperature gradient (temperature difference ΔT) and perpendicular to the direction of the electromotive force to be generated in the electromotive body 3 (see arrow M). In this example, the magnet 2 is magnetized in the short direction.

磁性体２は、例えば、予め磁化されているものを用いてもよいし、磁場中に配置されることで所定方向に磁場が印加された状態となっていてもよい。すなわち、前者の場合、例えば、磁性体２は強磁性体であって、短手方向の磁気モーメントを有する永久磁石の状態となっていてもよい。後者の場合、例えば、磁性体２は常磁性体であってもよく、外部磁場を磁性体２の短手方向にかけて熱電変換素子１を用いることとなる。 For example, the magnetic body 2 may be magnetized in advance, or may be placed in a magnetic field so that a magnetic field is applied in a predetermined direction. That is, in the former case, for example, the magnetic body 2 is a ferromagnetic body and may be in the state of a permanent magnet having a magnetic moment in the short direction. In the latter case, for example, the magnetic body 2 may be a paramagnetic body, and the thermoelectric conversion element 1 is used by applying an external magnetic field in the short direction of the magnetic body 2.

次に、本例の作用効果につき説明する。
上記熱電変換素子１において、起電体３の厚みが８ｎｍ以下である。これにより、単位温度差あたりの起電力を大きくすることができる。すなわち、従来、起電体３の厚みとしては、スピン拡散長の関係等から、１０ｎｍ以上とするものが一般的であった。しかし、下記実験例に示すごとく、発明者らは、スピンゼーベック効果を利用した熱電変換素子における熱電性能と起電体の厚みとの関係を鋭意研究した結果、起電体３の厚みを８ｎｍ以下とすることにより、熱電性能を向上させることができることを見出した。 Next, the function and effect of this example will be described.
In the thermoelectric conversion element 1, the thickness of the electromotive body 3 is 8 nm or less. Thereby, the electromotive force per unit temperature difference can be increased. That is, conventionally, the thickness of the electromotive body 3 is generally set to 10 nm or more from the relationship of the spin diffusion length and the like. However, as shown in the following experimental examples, the inventors have intensively studied the relationship between the thermoelectric performance and the thickness of the electromotive element in the thermoelectric conversion element using the spin Seebeck effect. As a result, it was found that the thermoelectric performance can be improved.

さらに、発明者らは、起電体３の厚みを５ｎｍ以下、さらには３ｎｍ以下とすることにより、熱電性能を一層向上させることができることも見出した。 Furthermore, the inventors have also found that the thermoelectric performance can be further improved by setting the thickness of the electromotive body 3 to 5 nm or less, and further to 3 nm or less.

以上のごとく、本例によれば、熱電性能に優れた低コストの熱電変換素子を提供することができる。 As described above, according to this example, a low-cost thermoelectric conversion element having excellent thermoelectric performance can be provided.

（実験例）
本例は、図２〜図４に示すごとく、熱電変換素子における熱電性能と起電体３の厚みとの関係を調べた例である。
まず、実施例１に示した構成と同様に板状の磁性体２とその一方の主面（表面２１）に形成された起電体３とからなる熱電変換素子であって、互いに起電体３の厚みの異なる複数の熱電変換素子１０を、試料として作製した。 (Experimental example)
In this example, as shown in FIGS. 2 to 4, the relationship between the thermoelectric performance of the thermoelectric conversion element and the thickness of the electromotive body 3 is examined.
First, similarly to the configuration shown in the first embodiment, a thermoelectric conversion element including a plate-like magnetic body 2 and an electromotive body 3 formed on one main surface (surface 21) thereof, which are mutually electromotive bodies. A plurality of thermoelectric conversion elements 10 having different thicknesses 3 were prepared as samples.

具体的には、まず、イットリウム鉄ガーネット（Ｙ₃Ｆｅ₅Ｏ₁₂）の多結晶体を、幅２ｍｍ、長さ５ｍｍ、厚み０．９ｍｍの形状及び大きさに切断して、磁性体２を得た。多結晶体の切断には、ダイヤモンドカッターソーを用いた。 Specifically, first, a polycrystalline body of yttrium iron garnet (Y ₃ Fe ₅ O ₁₂ ) is cut into a shape and size having a width of 2 mm, a length of 5 mm, and a thickness of 0.9 mm to obtain the magnetic body 2. It was. A diamond cutter saw was used for cutting the polycrystal.

次いで、切断後の磁性体２の一方の主面（表面２１）を研磨した。次いで、磁性体２を、有機溶剤中にて、約５分間超音波洗浄した。次いで、磁性体２における研磨された主面（表面２１）の全面に、スパッタによって白金を成膜することにより、起電体３を形成した。 Next, one main surface (surface 21) of the magnetic body 2 after cutting was polished. Next, the magnetic body 2 was ultrasonically cleaned in an organic solvent for about 5 minutes. Next, the electromotive body 3 was formed by depositing platinum on the entire surface of the polished main surface (surface 21) of the magnetic body 2 by sputtering.

以上により、熱電変換素子１０を得た。なお、上記の製造過程において、起電体３（白金）の厚みを０．８〜３０ｎｍの間で種々変更して、複数の試料を製造した。 The thermoelectric conversion element 10 was obtained by the above. In the manufacturing process described above, the thickness of the electromotive body 3 (platinum) was variously changed between 0.8 and 30 nm to manufacture a plurality of samples.

そして、各試料の単位温度差あたりの起電力を測定した。ここで、単位温度差あたりの起電力の測定にあたっては、図２に示すごとく、熱電変換素子１０の厚み方向に、温度勾配を形成する。ここで、磁性体２における起電体３側の主面（表面２１）と、その反対側の主面２２との温度差を、３０Ｋ（ケルビン）とした。 And the electromotive force per unit temperature difference of each sample was measured. Here, in measuring the electromotive force per unit temperature difference, a temperature gradient is formed in the thickness direction of the thermoelectric conversion element 10 as shown in FIG. Here, the temperature difference between the main surface (surface 21) on the electromotive body 3 side in the magnetic body 2 and the main surface 22 on the opposite side was set to 30 K (Kelvin).

そして、熱電変換素子１０の幅方向に磁場Ｈを印加することにより、磁性体２を幅方向に磁化させた。この状態で、起電体３における長手方向の両端の間の電圧を測定することで、起電力Ｖを測定した。電圧計４としては、ケースレーインスツルメンツ社製のナノボルトメータ２１８２Ａを用いた。 And the magnetic body 2 was magnetized to the width direction by applying the magnetic field H to the width direction of the thermoelectric conversion element 10. FIG. In this state, the electromotive force V was measured by measuring the voltage across the longitudinal direction of the electromotive body 3. As the voltmeter 4, a nanovoltmeter 2182A manufactured by Keithley Instruments Inc. was used.

ここで、図３に示すごとく、上記磁場Ｈの大きさを、−１４０ｍＴ〜１４０ｍＴの間にて徐々に変化させつつ、起電力Ｖを測定すると、磁場Ｈの大きさがある大きさ以上となったとき、起電力Ｖの大きさは飽和する。この飽和電圧Ｖmaxの大きさが、その熱電変換素子１０の熱電性能に起因するとともに、上記温度差ΔＴに比例するものである。したがって、この飽和電圧Ｖmaxを温度差（ΔＴ＝３０Ｋ）にて除した値を、単位温度差あたりの起電力（Ｖmax／ΔＴ＝Ｖmax／３０Ｋ）として、評価した。その結果を、起電体３の厚みとの関係において、表１及び図４に示す。 Here, as shown in FIG. 3, when the electromotive force V is measured while gradually changing the magnitude of the magnetic field H between −140 mT and 140 mT, the magnitude of the magnetic field H becomes greater than a certain magnitude. When this occurs, the magnitude of the electromotive force V is saturated. The magnitude of the saturation voltage Vmax is caused by the thermoelectric performance of the thermoelectric conversion element 10 and is proportional to the temperature difference ΔT. Therefore, the value obtained by dividing the saturation voltage Vmax by the temperature difference (ΔT = 30K) was evaluated as the electromotive force per unit temperature difference (Vmax / ΔT = Vmax / 30K). The results are shown in Table 1 and FIG. 4 in relation to the thickness of the electromotive body 3.

表１及び図４から分かるように、０．９ｎｍまでは、起電体３の厚みが薄いほど、単位温度差あたりの起電力（Ｖmax／ΔＴ）が大きくなり、起電体３の厚みを８ｎｍ以下とすることにより、単位温度差あたりの起電力（Ｖmax／ΔＴ）が充分に得られる。そして、起電体３の厚みを５ｎｍ以下とすることにより、単位温度差あたりの起電力（Ｖmax／ΔＴ）がより大きくなり、また、起電体３の厚みを３ｎｍ以下とすることにより、単位温度差あたりの起電力（Ｖmax／ΔＴ）が１μＶ／Ｋを超えて、さらに大きくなる。しかし、起電体３の厚みを０．８ｎｍまで薄くすると、起電力が得られなくなった。これは、磁性体２の表面の全体に起電体３を均一に成膜することが困難な状態となり、本例に示した長さの熱電変換素子１０においては、起電体３の機能を得ることが困難であるためであると考えられる。 As can be seen from Table 1 and FIG. 4, the electromotive force (Vmax / ΔT) per unit temperature difference increases as the thickness of the electromotive body 3 decreases to 0.9 nm, and the thickness of the electromotive body 3 is reduced to 8 nm. By making it below, an electromotive force per unit temperature difference (Vmax / ΔT) can be sufficiently obtained. Then, by setting the thickness of the electromotive body 3 to 5 nm or less, the electromotive force (Vmax / ΔT) per unit temperature difference becomes larger, and by setting the thickness of the electromotive body 3 to 3 nm or less, the unit The electromotive force (Vmax / ΔT) per temperature difference exceeds 1 μV / K and becomes even larger. However, when the thickness of the electromotive body 3 is reduced to 0.8 nm, no electromotive force can be obtained. This makes it difficult to uniformly deposit the electromotive body 3 on the entire surface of the magnetic body 2. In the thermoelectric conversion element 10 having the length shown in this example, the function of the electromotive body 3 is reduced. This is thought to be because it is difficult to obtain.

本例の結果から、起電体３の厚みを８ｎｍ以下とすることにより、高い熱電性能を得ることができることがわかる。さらに、本例の結果から、起電体３の厚みは、５ｎｍ以下であることが好ましく、３ｎｍ以下であることがより好ましいことも分かる。また、起電体３の厚みが０．９ｎｍ以上であることが好ましいことも分かる。 From the result of this example, it can be seen that high thermoelectric performance can be obtained by setting the thickness of the electromotive body 3 to 8 nm or less. Furthermore, it can be seen from the results of this example that the thickness of the electromotive body 3 is preferably 5 nm or less, and more preferably 3 nm or less. It can also be seen that the thickness of the electromotive body 3 is preferably 0.9 nm or more.

（実施例２）
本例は、図５に示すごとく、磁性体２を、基板１１上に薄膜として形成し、その表面に起電体３を形成することにより、熱電変換素子１を構成した例である。
基板１１として、例えばＧＧＧ（ガリウム・ガドリニウム・ガーネット、Ｇｄ₃Ｇａ₅Ｏ₁₂）単結晶基板、Ｓｉ（シリコン）基板等を用いることができる。
その他は、実施例１と同様である。なお、本例又は本例に関する図面において用いた符号のうち、実施例１において用いた符号と同一のものは、特に示さない限り、実施例１と同様の構成要素等を表す。 (Example 2)
In this example, as shown in FIG. 5, the thermoelectric conversion element 1 is configured by forming the magnetic body 2 as a thin film on the substrate 11 and forming the electromotive body 3 on the surface thereof.
As the substrate 11, for example, a GGG (gallium, gadolinium garnet, Gd ₃ Ga ₅ O ₁₂ ) single crystal substrate, a Si (silicon) substrate, or the like can be used.
Others are the same as in the first embodiment. Of the reference numerals used in this example or the drawings relating to this example, the same reference numerals as those used in the first embodiment denote the same components as in the first embodiment unless otherwise specified.

本例の場合には、磁性体２の厚みを例えばμｍオーダーと薄くした熱電変換素子１を容易に得ることができる。その他、実施例１と同様の作用効果を有する。 In the case of this example, it is possible to easily obtain the thermoelectric conversion element 1 in which the thickness of the magnetic body 2 is as thin as, for example, μm. In addition, the same effects as those of the first embodiment are obtained.

（実施例３）
本例は、図６に示すごとく、磁性体２を筒状とした熱電変換素子１の例である。
そして、磁性体２の外周面に、起電体３を形成してある。起電体３は、磁性体２の周方向に沿って螺旋状に形成されている。そして、筒状の磁性体２は、その軸方向に沿って磁化される。また、磁性体２の径方向に、温度勾配（温度差ΔＴ）が形成されるよう構成されている。 (Example 3)
This example is an example of the thermoelectric conversion element 1 in which the magnetic body 2 is cylindrical as shown in FIG.
An electromotive body 3 is formed on the outer peripheral surface of the magnetic body 2. The electromotive body 3 is formed in a spiral shape along the circumferential direction of the magnetic body 2. And the cylindrical magnetic body 2 is magnetized along the axial direction. In addition, a temperature gradient (temperature difference ΔT) is formed in the radial direction of the magnetic body 2.

つまり、本例の熱電変換素子１は、筒状の磁性体２の内周側と外周側との間に、温度差ΔＴを形成するとともに、軸方向に磁性体２を磁化させることにより、螺旋状の起電体３に起電力を生じさせるよう構成されている。
その他は、実施例１と同様である。なお、本例又は本例に関する図面において用いた符号のうち、実施例１において用いた符号と同一のものは、特に示さない限り、実施例１と同様の構成要素等を表す。 That is, the thermoelectric conversion element 1 of this example forms a temperature difference ΔT between the inner peripheral side and the outer peripheral side of the cylindrical magnetic body 2, and magnetizes the magnetic body 2 in the axial direction. It is comprised so that an electromotive force may be produced in the shaped electromotive body 3. FIG.
Others are the same as in the first embodiment. Of the reference numerals used in this example or the drawings relating to this example, the same reference numerals as those used in the first embodiment denote the same components as in the first embodiment unless otherwise specified.

本例の場合には、特に発電効率に優れた熱電変換素子を得ることができる。その他、実施例１と同様の作用効果を有する。 In the case of this example, a thermoelectric conversion element that is particularly excellent in power generation efficiency can be obtained. In addition, the same effects as those of the first embodiment are obtained.

１熱電変換素子
２磁性体
２１表面
３起電体
Ｍ磁化方向
ΔＴ温度差 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Thermoelectric conversion element 2 Magnetic body 21 Surface 3 Electromotive body M Magnetization direction (DELTA) T Temperature difference

Claims

A magnetic body (2) configured to be magnetized and to form a temperature gradient in a direction intersecting the magnetization direction (M);
An electromotive body (3) formed of platinum and formed on the surface of the magnetic body (2) crossing the direction of the temperature gradient,
The thermoelectric conversion element (1), wherein the electromotive body (3) has a thickness of 8 nm or less.

The thermoelectric conversion element (1) according to claim 1, wherein the thickness of the electromotive body (3) is 5 nm or less.

The thermoelectric conversion element (1) according to claim 2, wherein the thickness of the electromotive body (3) is 3 nm or less.

The thermoelectric conversion element (1) according to any one of claims 1 to 3, wherein the thickness of the electromotive body (3) is 0.9 nm or more.