JP2015175050A - 衝突特性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】剪断加工で打抜いた時の端面が延性破面を呈し、成形性に優れ、降伏強度が高く、塗装焼付け処理で降伏強度が上昇する、衝突時の反力特性に優れた鋼板を提供する。【解決手段】成分組成が、質量%で、Ｃ：0.05〜0.40%、Ｓｉ：0.05〜3.0%、Ｍｎ：1.5〜3.5%、Ａｌ：1.5%以下、Ｎ：0.01%以下、Ｐ：0.1%以下、Ｓ：0.005%以下、Ｎｂ：0.04%以下、Ｔｉ：0.08%以下、及び、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、組織が、体積分率で、フェライト15%以下、ラス中に円相当径が２〜500nmの鉄炭化物が析出しているマルテンサイト20〜95%、残留オーステナイト15%以下、及び、残部ベイナイト及び前記以外のマルテンサイトからなり、ND//<111>方位の結晶粒が占める面積分率とND//<100>方位の結晶粒が占める面積分率が合計で40%以下であり、引張強度が980MPa以上で、ＡＩ：５MPa以上であり、降伏点伸びが３%以下であり、塗装焼き付け後の降伏比が0.80以上であることを特徴とする衝突特性に優れた高強度鋼板。【選択図】なし
Description
本発明は、自動車用部材の製造に好適な衝突特性に優れた高強度鋼板とその製造方法に関する。
従来から、自動車の燃費を高め炭酸ガスの排出量を抑制するため、自動車を軽量化することが進められていて、自動車用鋼板として、板厚の低減が可能な高強度鋼板が使用されている。また、搭乗者の安全性を確保するために、高強度鋼板が使用されている。それ故、自動車用高強度鋼板には、優れた成形性とともに、搭乗者の安全性を確保し得る優れた衝突特性が要求される（例えば、特許文献１〜３、参照）。
フェライトとマルテンサイトの二相組織を有するＤＰ鋼板が、強度と成形性を備え、かつ、優れたエネルギー吸収特性を備えているので、自動車用鋼板として使用されている（例えば、特許文献４、参照）。また、ＴＲＩＰ鋼板（変態誘起塑性鋼板）は、エネルギー吸収特性がＤＰ鋼板より優れているので、自動車用鋼板として使用されている（例えば、特許文献５、参照）。
自動車が衝突した際の衝突エネルギーの吸収は、衝突時に鋼板が大きく塑性変形することで実現するが、ＤＰ鋼板やＴＲＩＰ鋼板の場合、剪断打抜き端面からき裂が発生して、所定のエネルギー吸収量や反力特性を得ることができない場合がある。また、鋼板打抜き端面からき裂が発生することで、所定の疲労特性が得られない場合がある。
自動車車体は、鋼板を成形加工し、組立て後に塗装焼付けして製造されるが、成形加工後の塗装焼付けで降伏強度が向上する。しかし、ＤＰ鋼板やＴＲＩＰ鋼板の場合、成形加工後の塗装焼付けで降伏強度が十分に増加せず、期待する衝突時の反力特性が得られない場合がある。
本発明は、ＤＰ鋼板及びＴＲＩＰ鋼板に係る上記課題に鑑み、（ｉ）成形加工した部材が衝突により大変形した際に、剪断加工で打ち抜いた部分からのき裂発生が起き難く、かつ、（ii）成形後の塗装焼付け処理で降伏強度が上昇し、高い降伏強度を有する、衝突時のエネルギー吸収特性及び反力特性に優れた高強度鋼板を提供することを課題とする。
本発明者らは、上記課題を解決する手法について鋭意検討した。その結果、本発明者らは、次の知見を見いだした。
（ｘ）所要量の固溶Ｃ量を確保すれば、固溶Ｃが粒界に偏析して粒界を強化し、打抜き端面の粗さを小さくでき、さらに、塗装焼き付け処理後の反力特性が向上する。
（ｙ）ＮＤ//＜１１１＞方位の結晶粒とＮＤ//＜１００＞方位の結晶粒の界面を少なくすると、打抜き破面の粗さが小さくなり、衝突時あるいは疲労時の打抜き端面から割れを抑制できる。
（ｚ）鋼中の残留γは打抜き端面を脆化させるため、残留γ量を適正化することで、衝突時における打抜き端面からのき裂発生を抑制することができる。
（ｘ）所要量の固溶Ｃ量を確保すれば、固溶Ｃが粒界に偏析して粒界を強化し、打抜き端面の粗さを小さくでき、さらに、塗装焼き付け処理後の反力特性が向上する。
（ｙ）ＮＤ//＜１１１＞方位の結晶粒とＮＤ//＜１００＞方位の結晶粒の界面を少なくすると、打抜き破面の粗さが小さくなり、衝突時あるいは疲労時の打抜き端面から割れを抑制できる。
（ｚ）鋼中の残留γは打抜き端面を脆化させるため、残留γ量を適正化することで、衝突時における打抜き端面からのき裂発生を抑制することができる。
本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
（１）成分組成が、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜３．０％、Ｍｎ：１．５〜３．５％、Ａｌ：１．５％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｂ：０．０４％以下、Ｔｉ：０．０８％以下、及び、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、
組織が、体積分率で、フェライト：１５％以下、ラス中に円相当径が２〜５００ｎｍの鉄炭化物が析出しているマルテンサイト：２０〜９５％、残留オーステナイト：１５％以下、及び、残部：ベイナイト及び前記以外のマルテンサイトからなり、
ＮＤ／／＜１１１＞方位の結晶粒が占める面積分率とＮＤ//＜１００＞方位の結晶粒が占める面積分率が、合計で４０％以下であり、
引張強度が９８０ＭＰa以上で、ＡＩ：５ＭＰａ以上であり、降伏点伸びが３％以下であり、塗装焼き付け後の降伏比が０．８０以上である
ことを特徴とする衝突特性に優れた高強度鋼板。
組織が、体積分率で、フェライト：１５％以下、ラス中に円相当径が２〜５００ｎｍの鉄炭化物が析出しているマルテンサイト：２０〜９５％、残留オーステナイト：１５％以下、及び、残部：ベイナイト及び前記以外のマルテンサイトからなり、
ＮＤ／／＜１１１＞方位の結晶粒が占める面積分率とＮＤ//＜１００＞方位の結晶粒が占める面積分率が、合計で４０％以下であり、
引張強度が９８０ＭＰa以上で、ＡＩ：５ＭＰａ以上であり、降伏点伸びが３％以下であり、塗装焼き付け後の降伏比が０．８０以上である
ことを特徴とする衝突特性に優れた高強度鋼板。
（２）前記成分組成が、さらに、質量％で、Ｖ及びＴａの１種又は２種を合計量で０．３％以下含むことを特徴とする前記（１）に記載の衝突特性に優れた高強度鋼板。
（３）前記成分組成が、さらに、質量％で、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｎ、及び、Ｍｏの１種又は２種以上を合計量で１．０％以下含むことを特徴とする前記（１）又は（２）に記載の衝突特性に優れた高強度鋼板。
（４）前記成分組成が、さらに、質量％で、Ｂ：０．００５％以下を含むことを特徴とする前記（１）〜（３）のいずれかに記載の衝突特性に優れた高強度鋼板。
（５）前記成分組成が、さらに、質量％で、Ｃａ：０．００５％以下、Ｃｅ：０．００５％以下、及び、Ｌａ：０．００５％以下の１種又は２種以上を含むことを特徴とする前記（１）〜（４）のいずれかに記載の衝突特性に優れた高強度鋼板。
（６）前記（１）〜（５）のいずれかに記載の衝突特性に優れた高強度鋼板を製造する製造方法において、
前記（１）〜（５）のいずれかに記載の成分組成の鋳片を熱間圧延に供し、「９６０＋（８０×［％Ｎｂ］＋４０×［％Ｔｉ］）」℃以上の温度で仕上げ圧延を開始し、「８８０＋（８０×［％Ｎｂ］＋４０×［％Ｔｉ］）」℃以上の温度で仕上げ圧延を終了して熱延鋼板とし、
上記熱延鋼板を、最終圧延終了温度〜（最終圧延終了温度−２０℃）間を１０℃／ｓ以下で冷却し、次いで、Ａr3温度〜７００℃間を３０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却して、６７０℃以下で巻き取り、酸洗後、冷間圧延に供して冷延鋼板とし、
上記冷延鋼板に、最高到達温度Ａc3−６０℃以上で３ｓ以上の焼鈍を施し、焼鈍後、７００〜５００℃の温度域を１０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却し、次いで、３００〜１５０℃の温度域を１０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却し、その後、３００〜５３０℃の温度範囲に再加熱する
ことを特徴とする衝突特性に優れた高強度鋼板の製造方法。
前記（１）〜（５）のいずれかに記載の成分組成の鋳片を熱間圧延に供し、「９６０＋（８０×［％Ｎｂ］＋４０×［％Ｔｉ］）」℃以上の温度で仕上げ圧延を開始し、「８８０＋（８０×［％Ｎｂ］＋４０×［％Ｔｉ］）」℃以上の温度で仕上げ圧延を終了して熱延鋼板とし、
上記熱延鋼板を、最終圧延終了温度〜（最終圧延終了温度−２０℃）間を１０℃／ｓ以下で冷却し、次いで、Ａr3温度〜７００℃間を３０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却して、６７０℃以下で巻き取り、酸洗後、冷間圧延に供して冷延鋼板とし、
上記冷延鋼板に、最高到達温度Ａc3−６０℃以上で３ｓ以上の焼鈍を施し、焼鈍後、７００〜５００℃の温度域を１０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却し、次いで、３００〜１５０℃の温度域を１０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却し、その後、３００〜５３０℃の温度範囲に再加熱する
ことを特徴とする衝突特性に優れた高強度鋼板の製造方法。
（７）前記再加熱を１０ｓ以上行うことを特徴とする前記（６）に記載の衝突特性に優れた高強度鋼板の製造方法。
本発明によれば、優れた成形性と衝突特性を備える自動車用鋼板を提供することができる。
本発明の衝突特性に優れた高強度鋼板（以下「本発明鋼板」という。）は
(a)成分組成が、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜３．０％、Ｍｎ：１．５〜３．５％、Ａｌ：１．５％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｂ：０．０４％以下、Ｔｉ：０．０８％以下、及び、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、
(b)組織が、体積分率で、フェライト：１５％以下、ラス中に円相当径が２〜５００ｎｍの鉄炭化物が析出しているマルテンサイト：２０〜９５％、残留オーステナイト：１５％以下、及び、残部：ベイナイト及び前記以外のマルテンサイトからなり、
(c)ＮＤ／／＜１１１＞方位の結晶粒が占める面積分率とＮＤ//＜１００＞方位の結晶粒が占める面積分率が、合計で４０％以下であり、
(d)引張強度が９８０ＭＰa以上で、降伏点伸びが３％以下であり、ＡＩ：５ＭＰａ以上であり、成形加工してさらに塗装焼き付け処理した後の降伏比が０．８０以上である
ことを特徴とする。
(a)成分組成が、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜３．０％、Ｍｎ：１．５〜３．５％、Ａｌ：１．５％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｂ：０．０４％以下、Ｔｉ：０．０８％以下、及び、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、
(b)組織が、体積分率で、フェライト：１５％以下、ラス中に円相当径が２〜５００ｎｍの鉄炭化物が析出しているマルテンサイト：２０〜９５％、残留オーステナイト：１５％以下、及び、残部：ベイナイト及び前記以外のマルテンサイトからなり、
(c)ＮＤ／／＜１１１＞方位の結晶粒が占める面積分率とＮＤ//＜１００＞方位の結晶粒が占める面積分率が、合計で４０％以下であり、
(d)引張強度が９８０ＭＰa以上で、降伏点伸びが３％以下であり、ＡＩ：５ＭＰａ以上であり、成形加工してさらに塗装焼き付け処理した後の降伏比が０．８０以上である
ことを特徴とする。
まず、本発明鋼板の基本となる成分組成の限定理由について説明する。なお、成分組成に係る％は質量％を意味する。
Ｃ：０．０５〜０．４０％
Ｃは、強度向上に有効な元素である。所要量の固溶Ｃ量を確保し、９８０ＭＰaの引張強度を維持するとともに、粒界を強化するため、０．０５％以上とする。好ましくは０．０８％以上である。一方、０．４０％を超えると、残留γ量が増大するとともに、多量に鉄炭化物が析出し、衝突時に打抜き端面から破壊が発生するので、０．４０％以下とする。好ましくは０．３０％以下である。
Ｃは、強度向上に有効な元素である。所要量の固溶Ｃ量を確保し、９８０ＭＰaの引張強度を維持するとともに、粒界を強化するため、０．０５％以上とする。好ましくは０．０８％以上である。一方、０．４０％を超えると、残留γ量が増大するとともに、多量に鉄炭化物が析出し、衝突時に打抜き端面から破壊が発生するので、０．４０％以下とする。好ましくは０．３０％以下である。
Ｓｉ：０．０５〜３．０％
Ｓｉは、炭化物の生成を抑制することで、焼鈍中においてオーステナイトを安定化させる効果を有するとともに、固溶Ｃの確保や粒界上での炭化物形成抑止に寄与する元素である。０．０５％未満では、引張強度が９８０ＭＰａ未満になったり、固溶Ｃ量が減少して塗装焼付け後の降伏比を確保できない場合があるので、０．０５％以上とする。好ましくは０．１０％以上である。
Ｓｉは、炭化物の生成を抑制することで、焼鈍中においてオーステナイトを安定化させる効果を有するとともに、固溶Ｃの確保や粒界上での炭化物形成抑止に寄与する元素である。０．０５％未満では、引張強度が９８０ＭＰａ未満になったり、固溶Ｃ量が減少して塗装焼付け後の降伏比を確保できない場合があるので、０．０５％以上とする。好ましくは０．１０％以上である。
一方、３．０％を超えると、所定の金属組織を得ることができなくなるので、３．０％以下とする。製造性の観点から、好ましくは２．５％以下である。
Ｍｎ：１．５〜３．５％
Ｍｎは、γ→α変態を制御し、所定の金属組織を得るために用いる元素である。１．５％未満では、所定のフェライト分率を得ることができないため、１．５％以上とする。より優れた成形性を得る観点から、好ましくは２．０％以上である。
Ｍｎは、γ→α変態を制御し、所定の金属組織を得るために用いる元素である。１．５％未満では、所定のフェライト分率を得ることができないため、１．５％以上とする。より優れた成形性を得る観点から、好ましくは２．０％以上である。
一方、３．５％を超えると、ＮＤ／／＜１１１＞方位粒とＮＤ／／＜１００＞方位粒の分率が増大し、衝突時に打抜き端面から割れが発生するので、３．５％以下とする。溶接性の観点から、好ましくは３．０％以下である。
Ａｌ：１．５％以下
Ａｌは、炭化物の生成を抑制することで、焼鈍中においてオーステナイトを安定化させる効果を有するとともに、固溶Ｃの確保や粒界での炭化物形成抑制に寄与する元素である。１．５％を超えるとフェライト分率を適正化できないので、１．５％以下とする。好ましくは１．０％以下である。
Ａｌは、炭化物の生成を抑制することで、焼鈍中においてオーステナイトを安定化させる効果を有するとともに、固溶Ｃの確保や粒界での炭化物形成抑制に寄与する元素である。１．５％を超えるとフェライト分率を適正化できないので、１．５％以下とする。好ましくは１．０％以下である。
下限は特に限定しないが、精錬工程で脱酸材として添加すると、通常、０．００２％程度は鋼中に残留するので、実用鋼板上０．００２％が実質的な下限である。
Ｎ：０．０１０％以下
Ｎは、固溶Ｎを残留させることで、塗装焼き付け後の降伏強度上昇に寄与する元素である。しかし、０．０１０％を超えると、鋼板の靱性が低下し、衝突時に打抜き端面から割れが発生するので、０．０１０％以下とする。成形性の観点からは、好ましくは０．００５％以下である。
Ｎは、固溶Ｎを残留させることで、塗装焼き付け後の降伏強度上昇に寄与する元素である。しかし、０．０１０％を超えると、鋼板の靱性が低下し、衝突時に打抜き端面から割れが発生するので、０．０１０％以下とする。成形性の観点からは、好ましくは０．００５％以下である。
下限は特に限定しないが、０．００１％以下に低減することは、製造コストの増大を招くので、実用鋼板上０．００１％が実質的な下限である。
Ｐ：０．１０％以下
Ｐは、強度の向上に寄与する元素である。しかし、０．１０％を超えると、打抜き端面の粗さが増大し、衝突時に打抜き端面から割れが発生するので、０．１０％以下とする。溶接性の観点から、好ましくは０．０５％以下である。
Ｐは、強度の向上に寄与する元素である。しかし、０．１０％を超えると、打抜き端面の粗さが増大し、衝突時に打抜き端面から割れが発生するので、０．１０％以下とする。溶接性の観点から、好ましくは０．０５％以下である。
下限は特に限定しないが、０．００１％以下に低減することは、製造コストの増大を招くので、実用鋼板上０．００１％が実質的な下限である。
Ｓ：０．００５％以下、
Ｓは、不純物元素であり、０．００５％を超えると、打抜き端面の粗さが増大し、衝突時に打ち抜き部からの破壊発生が起こるので、０．００５％以下とする。衝突時に溶接部からの割れ発生を抑制するために、好ましくは０．００３％以下である。
Ｓは、不純物元素であり、０．００５％を超えると、打抜き端面の粗さが増大し、衝突時に打ち抜き部からの破壊発生が起こるので、０．００５％以下とする。衝突時に溶接部からの割れ発生を抑制するために、好ましくは０．００３％以下である。
下限は特に限定しないが、０．０００２％以下に低減することは、製造コストの増大を招くので、実用鋼板上０．０００２％が実質的な下限である。
Ｎｂ：０．０４％以下
Ｎｂは、焼鈍後の固溶Ｃ量の最適化に用いる元素である。また、結晶粒径の細粒化を通じて、降伏強度の増大をもたらし、衝突特性の向上に寄与する元素である。しかし、０．０４％を超えると、ＮＤ／／＜１１１＞方位粒とＮＤ／／＜１００＞方位粒の分率が増大するとともに、結晶粒界に炭窒化物が析出し、衝突時に打抜き端面から割れが発生するので、０．０４％以下とする。
Ｎｂは、焼鈍後の固溶Ｃ量の最適化に用いる元素である。また、結晶粒径の細粒化を通じて、降伏強度の増大をもたらし、衝突特性の向上に寄与する元素である。しかし、０．０４％を超えると、ＮＤ／／＜１１１＞方位粒とＮＤ／／＜１００＞方位粒の分率が増大するとともに、結晶粒界に炭窒化物が析出し、衝突時に打抜き端面から割れが発生するので、０．０４％以下とする。
下限は特に限定しないが、０．０００２％以下に低減することは製造コストの増大を招くので、実用鋼板上０．０００２％が実質的な下限である。
Ｔｉ：０．０８％以下
Ｔｉは、焼鈍後の固溶Ｃ量と固溶Ｎ量の最適化に用いる元素である。また、結晶粒径の細粒化を通じて、降伏強度の増大をもたらし、衝突特性の向上に寄与する元素である。しかし、０．０８％を超えると、ＮＤ／／＜１１１＞方位粒とＮＤ／／＜１００＞方位粒の分率が増大するとともに、結晶粒界に炭窒化物が析出し、衝突時に打抜き端面から割れが発生するので、０．０８％以下とする。
Ｔｉは、焼鈍後の固溶Ｃ量と固溶Ｎ量の最適化に用いる元素である。また、結晶粒径の細粒化を通じて、降伏強度の増大をもたらし、衝突特性の向上に寄与する元素である。しかし、０．０８％を超えると、ＮＤ／／＜１１１＞方位粒とＮＤ／／＜１００＞方位粒の分率が増大するとともに、結晶粒界に炭窒化物が析出し、衝突時に打抜き端面から割れが発生するので、０．０８％以下とする。
下限は特に限定しないが、０．０００２％以下に低減することは製造コストの増大を招くので、実用鋼板上０．０００２％が実質的な下限である。
なお、ＴｉとＮｂは、合計量で０．０１％以上添加することが望ましい。
本発明鋼板の上記成分組成において、残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。
本発明鋼板は、上記成分組成に、さらに、本発明鋼板の特性を阻害しない範囲で、(a)Ｖ及びＴａの１種又は２種を合計量で０．３％以下、(b)Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｎ、及び、Ｍｏの１種又は２種以上を合計量で１．０％以下、(c)Ｂ：０．００５％以下、及び、(d)Ｃａ：０．００５％以下、Ｃｅ：０．００５％以下、及び、Ｌａ：０．００５％以下の１種又は２種以上の、１群又は２群以上を含有しもよい。
Ｖ及びＴａの１種又は２種の合計量：０．３％以下
Ｖ及びＴａは、炭化物、窒化物、又は、炭窒化物を形成するとともに、細粒化に寄与して、鋼板の強度向上に寄与する元素である。しかし、合計量で０．３％を超えると、粒界に多量の炭化物又は炭窒化物が析出し、打抜き端面の粗さが増大し、衝突時の割れの起点となる。このため、Ｖ及びＴａの含有量は、合計量で０．３％以下とする。
Ｖ及びＴａは、炭化物、窒化物、又は、炭窒化物を形成するとともに、細粒化に寄与して、鋼板の強度向上に寄与する元素である。しかし、合計量で０．３％を超えると、粒界に多量の炭化物又は炭窒化物が析出し、打抜き端面の粗さが増大し、衝突時の割れの起点となる。このため、Ｖ及びＴａの含有量は、合計量で０．３％以下とする。
製造性の観点から、好ましくは０．１％以下である。下限は特に限定しないが、添加効果を得るため、０．０１％以上が好ましい。
Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｎ、及び、Ｍｏの１種又は２種以上の合計量：１．０％以下
Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｎ、及び、Ｍｏは、Ｍｎと同様に、所定の金属組織を得るために用いる元素である。しかし、合計量で１．０％を超えると所定の金属組織が得られないので、１．０％以下とする。製造性の観点から好ましくは０．５％以下である。下限は特に限定しないが、添加効果を得るため、０．１％以上が好ましい。
Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｎ、及び、Ｍｏは、Ｍｎと同様に、所定の金属組織を得るために用いる元素である。しかし、合計量で１．０％を超えると所定の金属組織が得られないので、１．０％以下とする。製造性の観点から好ましくは０．５％以下である。下限は特に限定しないが、添加効果を得るため、０．１％以上が好ましい。
Ｂ：０．００５％以下
Ｂは、鋼板の焼入れ性を高め、金属組織の制御に用いられる元素である。０．００５％を超えると、衝突時に割れ発生する場合があるので、０．００５％以下とする。好ましくは０．００３％以下である。下限は特に限定しないが、添加効果を得るため、０．０００３％以上が好ましい。
Ｂは、鋼板の焼入れ性を高め、金属組織の制御に用いられる元素である。０．００５％を超えると、衝突時に割れ発生する場合があるので、０．００５％以下とする。好ましくは０．００３％以下である。下限は特に限定しないが、添加効果を得るため、０．０００３％以上が好ましい。
Ｃａ：０．００５％以下、Ｃｅ：０．００５％以下、及び、Ｌａ：０．００５％以下の１種又は２種以上
Ｃａ、Ｃｅ、及び、Ｌａは、酸化物や硫化物の形態を制御する作用をなす元素である。いずれも、０．００５％を超えると、添加効果が飽和するとともに成形性が低下するので、０．００５％以下とする。好ましくは０．００３％以下である。下限は特に限定しないが、添加効果を得るため、０．００１％以上が好ましい。
Ｃａ、Ｃｅ、及び、Ｌａは、酸化物や硫化物の形態を制御する作用をなす元素である。いずれも、０．００５％を超えると、添加効果が飽和するとともに成形性が低下するので、０．００５％以下とする。好ましくは０．００３％以下である。下限は特に限定しないが、添加効果を得るため、０．００１％以上が好ましい。
次に、本発明鋼板の組織の限定理由について説明する。組織に係る％は体積分率を意味する。
フェライト：１５％以下
フェライトは、鋼板の成形性を向上させる組織である。ここで、フェライトとは、ポリゴナルフェライト（αｐ）、擬ポリゴナルフェライト（αｑ）、粒状ベイニティックフェライト（αＢ）のいずれであっても構わない（参考文献１：「鋼のベイナイト写真集−１」日本鉄鋼協会（１９９２年）ｐ．４、参照）。
フェライトは、鋼板の成形性を向上させる組織である。ここで、フェライトとは、ポリゴナルフェライト（αｐ）、擬ポリゴナルフェライト（αｑ）、粒状ベイニティックフェライト（αＢ）のいずれであっても構わない（参考文献１：「鋼のベイナイト写真集−１」日本鉄鋼協会（１９９２年）ｐ．４、参照）。
フェライトの分率が１５％を超えると、衝突時に打抜き端面からの破壊が発生するとともに、塗装焼き付け後の降伏比０．８０以上を確保できず、必要な反力が得られないので、１０％以下とする。好ましくは６％以下である。
ラス中に円相当径が２〜５００ｎｍの鉄炭化物が析出しているマルテンサイト：２０〜９５％
微小な鉄炭化物が析出したマルテンサイトを主な組織とすることは、９８０ＭＰａ以上の引張強度の確保と、固溶Ｃ量の確保、即ち、塗装焼き付け後の降伏比０．８０以上の確保と、衝突時における打抜き端面からのき裂発生を抑制するうえで重要となる。
微小な鉄炭化物が析出したマルテンサイトを主な組織とすることは、９８０ＭＰａ以上の引張強度の確保と、固溶Ｃ量の確保、即ち、塗装焼き付け後の降伏比０．８０以上の確保と、衝突時における打抜き端面からのき裂発生を抑制するうえで重要となる。
マルテンサイトラス内に、円相当径で２〜５００ｎｍの鉄炭化物が２つ以上認められれば、そのラスを含むマルテンサイトブロックは、ラス中に、円相当径が２〜５００ｎｍの鉄炭化物が析出しているマルテンサイトに分類する。ここで、ラス内とは、ラスの内部であり、ラス粒界への鉄炭化物の析出は含まないものとする。
マルテンサイト中に鉄炭化物の円相当径が２ｎｍ以上の鉄炭化物が存在しない場合は、塗装焼き付け後の降伏比０．８０以上の確保が難しくなるとともに、衝突時に部材の打抜き端面からの割れが発生し、エネルギー吸収量が低下するとともに、適正な反力特性が得られない。
鉄炭化物が粗大であり、円相当径で５００ｎｍ以下のものがない場合は、降伏点伸び３％以下の確保と引張強度９８０ＭＰａ以上の確保が困難になる。このため、その適正サイズを２〜５００ｎｍに制限した。
また、２〜５００ｎｍの鉄炭化物が析出したマルテンサイトの分率が２０％未満であると、塗装焼き付け処理後の降伏比０．８０以上を確保できないので、２０％以上とする。好ましくは３０％以上である。
一方、９５％を超えると、衝突時に大変形部位からの割れ発生が起こるため、その適正範囲を９５％以下とする。好ましくは９０％以下である。なお、鉄炭化物はＦｅを主に含有するものであり、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏを含有していても同様の効果を奏する。
残留オーステナイト：１５％以下
残留オーステナイトは、成形加工性の向上と、衝撃エネルギー吸収特性の向上に有効な金属組織である。しかし、１５％を超えると、打抜き端面が脆化し、衝突時に打抜き端面から割れが発生するので、１５％以下とする。好ましくは１２％以下である。
残留オーステナイトは、成形加工性の向上と、衝撃エネルギー吸収特性の向上に有効な金属組織である。しかし、１５％を超えると、打抜き端面が脆化し、衝突時に打抜き端面から割れが発生するので、１５％以下とする。好ましくは１２％以下である。
下限は特に限定しないが、３％未満であると、衝突時に伸びフランジ部位からの割れが発生しやすくなるため、３％以上であることが好ましい。
残部：ベイナイト、及び、ラス中に２〜５００ｎｍの鉄炭化物が析出していないマルテンサイトの１種又は２種
上記組織以外の残部組織はベイナイト、及び、２〜５００ｎｍの鉄炭化物が析出していないマルテンサイトの１種又は２種である。ベイナイトは、所定量の残留γを確保するために用いることがある。ここで、ベイナイトとは、下部ベイナイトや上部ベイナイトを含み、さらに、参考文献１に記載のベイニティックフェライト（α°Ｂ）はベイナイトに区分する。
上記組織以外の残部組織はベイナイト、及び、２〜５００ｎｍの鉄炭化物が析出していないマルテンサイトの１種又は２種である。ベイナイトは、所定量の残留γを確保するために用いることがある。ここで、ベイナイトとは、下部ベイナイトや上部ベイナイトを含み、さらに、参考文献１に記載のベイニティックフェライト（α°Ｂ）はベイナイトに区分する。
鉄炭化物を含まないマルテンサイト、又は、円相当径：２〜５００ｎｍ以外の鉄炭化物をラス中に含むマルテンサイトの体積分率は特に限定しないが、３％を超えると、塗装焼き付け処理後の降伏比が低くなる傾向があるので、３％以下であることが好ましい。
フェライト、ベイナイト、パーライト、マルテンサイトの面積率は、光学顕微鏡又は走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）によって撮影した組織写真を用いて、ポイントカウント法又は画像解析によって測定できる。粒状ベイニティックフェライト（αＢ）とベイニティックフェライト（α°Ｂ）の判別は、ＳＥＭ及び透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）による組織観察を行い、参考文献１を参照して判別する。
残留オーステナイトの分率は、Ｘ線回折法により測定する。また、ラスマルテンサイト中の鉄炭化物のサイズは、ＳＥＭ及びＴＥＭによる組織観察を行って測定する。
次に、特定の結晶粒の存在割合の限定理由について説明する。
ＮＤ//＜１１１＞方位とＮＤ//＜１００＞方位の占める面積分率：合計で４０％以下
全組織のうち、ＮＤ//＜１１１＞方位とＮＤ//＜１００＞方位の面積分率は、衝突時における打抜き端面からのき裂発生と関係する重要なパラメータである。
全組織のうち、ＮＤ//＜１１１＞方位とＮＤ//＜１００＞方位の面積分率は、衝突時における打抜き端面からのき裂発生と関係する重要なパラメータである。
ＮＤ//＜１１１＞方位の結晶粒とＮＤ//＜１００＞方位の結晶粒の占める面積分率が４０％を超えると、衝突した際に部品の打抜き端面からの割れが発生し易いため、その合計の面積分率は４０％以下とする。ここで、ＮＤ//＜ｕｖｗ＞方位は、板面垂直方向（ＮＤ）に平行に＜ｕｖｗ＞方向を有する結晶粒を指し、＜ｕｖｗ＞方位±１０°の結晶粒とする。結晶方位の解析にはＥＢＳＤ法を用いることが簡便である。
次に、本発明鋼板の機械特性について説明する。
引張強度：９８０ＭＰa以上
引張強度が９８０ＭＰa未満であると、部材の高強度化による部材軽量化メリットが得られないため、引張強度は９８０ＭＰa以上とする。
引張強度が９８０ＭＰa未満であると、部材の高強度化による部材軽量化メリットが得られないため、引張強度は９８０ＭＰa以上とする。
ＡＩ：５ＭＰａ以上
ＡＩは、鋼中の固溶Ｃ量や固溶Ｎ量と関係する時効硬化性の指標である。引張試験にて、１０％予歪を付加した後に１００℃で６０分の時効処理を行い、時効による降伏強度の上昇量を測定する。ＡＩが５ＭＰａ未満であると、塗装焼き付け後の降伏強度比が低くなるため、適正な反力特性が得られない。ＡＩは１０ＭＰａ以上がより好ましい。
ＡＩは、鋼中の固溶Ｃ量や固溶Ｎ量と関係する時効硬化性の指標である。引張試験にて、１０％予歪を付加した後に１００℃で６０分の時効処理を行い、時効による降伏強度の上昇量を測定する。ＡＩが５ＭＰａ未満であると、塗装焼き付け後の降伏強度比が低くなるため、適正な反力特性が得られない。ＡＩは１０ＭＰａ以上がより好ましい。
降伏点伸び：３％以下
鋼板の降伏点伸びが３％を超えると、成形中及び衝突試験中の局部歪集中が生じ、破断しやすいため、その適正範囲を３％以上とする。１％以下がより好ましい範囲である。
鋼板の降伏点伸びが３％を超えると、成形中及び衝突試験中の局部歪集中が生じ、破断しやすいため、その適正範囲を３％以上とする。１％以下がより好ましい範囲である。
塗装焼き付け後の降伏比：０．８０以上
塗装焼き付け後の降伏比が０．８０未満であると、所望の衝突特性を確保できず、部材軽量化のメリットが得られないので、０．８０以上とする。０．８８以上がより好ましい。なお、自動車の骨格部材の場合、曲げ加工部や絞り加工部においては５％以上の成形歪が導入されるので、塗装焼き付け後の降伏比の評価は以下の手順で行う。
(1)素材に引張予歪量５％を付加
(2)塗装焼き付け相当として１７０℃で２０分の時効処理を実施
(3)再引張をした際の降伏比（降伏強度／引張強度）を測定
塗装焼き付け後の降伏比が０．８０未満であると、所望の衝突特性を確保できず、部材軽量化のメリットが得られないので、０．８０以上とする。０．８８以上がより好ましい。なお、自動車の骨格部材の場合、曲げ加工部や絞り加工部においては５％以上の成形歪が導入されるので、塗装焼き付け後の降伏比の評価は以下の手順で行う。
(1)素材に引張予歪量５％を付加
(2)塗装焼き付け相当として１７０℃で２０分の時効処理を実施
(3)再引張をした際の降伏比（降伏強度／引張強度）を測定
次に、本発明鋼板の製造方法について説明する。
所要の成分組成の溶鋼を常法で鋳片とする。鋳片を熱間圧延に供し、
「９６０＋（８０×［％Ｎｂ］＋４０×［％Ｔｉ］）」℃以上の温度で、仕上げ圧延を開始する。仕上げ圧延開始温度が「９６０＋（８０×［％Ｎｂ］＋４０×［％Ｔｉ］）」℃未満であると、ＮＤ//＜１００＞とＮＤ//＜１１１＞方位を有する結晶粒の面積分率が増加し、打抜き端面の粗さが増大して、衝突時に破断し易くなる。
「９６０＋（８０×［％Ｎｂ］＋４０×［％Ｔｉ］）」℃以上の温度で、仕上げ圧延を開始する。仕上げ圧延開始温度が「９６０＋（８０×［％Ｎｂ］＋４０×［％Ｔｉ］）」℃未満であると、ＮＤ//＜１００＞とＮＤ//＜１１１＞方位を有する結晶粒の面積分率が増加し、打抜き端面の粗さが増大して、衝突時に破断し易くなる。
次いで、「８８０＋（８０×［％Ｎｂ］＋４０×［％Ｔｉ］）」℃以上の温度で、熱間仕上げ圧延を終了する。仕上げ圧延終了温度が、「８８０＋（８０×［％Ｎｂ］＋４０×［％Ｔｉ］）」℃未満であると、ＮＤ//＜１００＞とＮＤ//＜１１１＞方位を有する結晶粒の面積分率が増加し、打抜き端面の粗さが増大して衝突時に破断し易くなる。「８９０＋（８０×［％Ｎｂ］＋４０×［％Ｔｉ］）」℃以上が、より好ましい範囲である。
次いで、最終圧延終了温度〜（最終圧延終了温度−２０℃）間を１０℃／ｓ以下で冷却する。この冷却速度（ＣＲ１）が１０℃／ｓを超えると、ＮＤ//＜１００＞とＮＤ//＜１１１＞方位を有する結晶粒の面積分率が増加し、打抜き端面の粗さが増大して衝突時に打抜き端面から破断し易くなる。８℃／ｓ以下がより好ましい範囲である。
次いで、Ａr3温度〜７００℃間を３０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却する。この温度範囲の平均冷却速度（ＣＲ２）が３０℃／ｓ未満であると、焼鈍後において固溶Ｃ及び固溶Ｎが減少し、塗装焼き付け処理後に所定の降伏比を確保できず、また、打抜き部の粗さも増大する。このため、その適正範囲を３０℃／ｓ以上に制限した。
冷却後に６７０℃以下で鋼板の巻取り処理を行う。巻取り温度が６７０℃を超えると、焼鈍後において固溶Ｃ及び固溶Ｎが減少し、塗装焼き付け処理後に所定の降伏比を確保できず、また、打抜き部の粗さも増大する。このため、その適正範囲を６７０℃／ｓ以下に制限した。６２０℃以下がより好ましい。
熱延板を酸洗した後、冷延を行う。冷延の圧下率は特に限定しないが、圧下率が７５％を超えると、打抜き端面の粗さが増大して衝突時に破断し易くなる傾向があるため、７５％以下が好ましい。
次いで、連続焼鈍設備又は連続焼鈍・めっき設備を用いて、冷延板に、最高到達温度Ａc3−６０℃以上で、３ｓ以上の焼鈍を施す。最高到達温度がＡc3−６０℃未満であると、ＮＤ//＜１００＞方位とＮＤ//＜１１１＞方位を有する結晶粒の面積分率が増加するとともに、フェライト分率が増加し、衝突時に打抜き端面から破壊をし易くなる。
このため、適正範囲をＡc3―６０℃以上の範囲に制限した。Ａc3−４０℃以上がより好ましい範囲である。上限は特に限定しないが、最高到達温度がＡc3＋７０℃以上だと、結晶粒が粗大化して打抜き端面が脆化し、衝突時に割れの起点となり得る。
焼鈍後、７００〜５００℃の温度域を、１０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却する。この平均冷却速度（ＣＲ３）が１０℃／ｓ未満であると、フェライト分率が増大するとともに、固溶Ｃ量が減少することにより塗装焼き付け処理後の降伏比が低下する。このため、その適正範囲を１０℃／ｓ以上に制限した。２０℃／ｓ以上がより好ましい範囲である。
次いで、３００〜１５０℃間の平均冷却速度が１０℃／ｓ以上で冷却を行う。３００〜１５０℃間の平均冷却速度（ＣＲ４）が１０℃／ｓ未満であると、固溶Ｃ量が低下するために、塗装焼き付け処理後の降伏比が低下する。
次いで、３００〜５３０℃間の範囲で再加熱を行い、この温度間の滞留時間が１０ｓ以上となる熱処理を行う。この滞留時間が１０ｓ未満であるか、再加熱温度（Ｔｒ）が３００℃未満であると、マルテンサイトラス内の炭化物が成長しないため、塗装焼き付け後の降伏比０．８０以上の確保が難しくなるとともに、衝突時に部材の打抜き端面からの割れが発生し、エネルギー吸収量が低下するとともに、適正な反力特性が得られない。
一方、再加熱温度が５３０℃を超えると、鉄炭化物が粗大化するために降伏点伸び３％以下の確保と、引張強度９８０ＭＰａ以上の確保が困難になる。
なお、前記熱履歴を満足する範囲内で、その熱処理の中途でめっき処理を施してもよい。また、めっきの方法は連続焼鈍・めっきラインで製造しても、焼鈍ラインとは別にめっき専用の設備を用いても構わない。めっきの組成は特に限定することはなく、また、溶融めっき、合金化溶融めっき、電気めっきのいずれでも構わない。
焼鈍が終了した後、伸び率０．２％以上で調質圧延を行う。伸び率が０．２％未満であると、降伏点伸びが３％超となり、所望の反力特性を得ることができない。上限は特に限定しないが、伸び率が２．０％を超えると成形性が低下するので、２．０％以下が好ましい。
次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
（実施例）
表１に示す組成を有する鋼を溶製して鋼片を製造し、この鋼片を１２００〜１２５０℃で加熱して、熱間で粗圧延を行い、引き続き、仕上げ圧延を行った。
表１に示す組成を有する鋼を溶製して鋼片を製造し、この鋼片を１２００〜１２５０℃で加熱して、熱間で粗圧延を行い、引き続き、仕上げ圧延を行った。
なお、表１の空欄は、分析値が検出限界未満であったことを意味する。
仕上げ圧延のスタンドは全７段からなり、表２に示すように、第１スタンドの入り側で測定した温度（仕上げ圧延開始温度）がＨＳＴ、最終第７スタンドの圧延直後の温度（最終仕上げ圧延温度）がＨＦＴである。
仕上げ圧延後は冷却を行い、巻取り処理を行った。冷却・巻取りは、表２に示すように、仕上げ圧延温度（ＨＦＴ）から（ＨＦＴ〜２０℃）間の平均冷却速度（ＣＲ１）、Ａr3温度〜７００℃間の平均冷却速度（ＣＲ２）、巻取り温度（ＣＴ）を変化させた。
熱延終了後、酸洗処理を行い、スケールを除去した後、１．２ｍｍ厚さになるように冷延率４５〜７０％で冷間圧延を行い、その後、焼鈍を行った。
焼鈍は、連続焼鈍設備を用いて、焼鈍時の最高到達温度（ＳＴ）、焼鈍後の７００〜５００℃間の平均冷却速度（ＣＲ３）、３００〜１５０℃間の平均冷却速度（ＣＲ４）を変化させ、引き続き、１５０℃以下に冷却された鋼板を再加熱した。再加熱においては、再加熱温度（Ｔｒ）、再加熱における３００〜５２０℃の滞留時間（ｔｒ）を変化させた。焼鈍後は、スキンパス圧延を伸び率（ＳＰ）で行った。
また、これらの鋼板のうち、連続焼鈍中及び連続焼鈍後に溶融亜鉛めっき処理を施した場合は「ＧＩ」、合金化溶融亜鉛めっきを施した場合は「ＧＡ」、冷延焼鈍後に電気亜鉛めっきを施した場合は「ＥＧ」と表２中に表記した（「鋼種」の欄、参照）。
なお、「ＣＲ」は、冷延鋼板である。鋼Ｎｏ．Ｆ―１及び鋼Ｎｏ．Ｇ−１は、連続焼鈍めっき設備を用いて、７００〜５００℃間を平均冷却速度３０℃／ｓで冷却し、次いで、亜鉛めっき処理を行い、３００〜１５０℃間を１５℃／ｓで冷却し、引き続き再加熱を行った例である。
本発明において、Ａc3温度は下記の式を用いた。
Ａc3（℃）＝９３７．２−４３６．５Ｃ＋５６Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ
−２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１３６．３Ｔｉ
−１９．１Ｎｂ＋１２４．８Ｖ＋１９８．４Ａｌ
Ａc3（℃）＝９３７．２−４３６．５Ｃ＋５６Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ
−２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１３６．３Ｔｉ
−１９．１Ｎｂ＋１２４．８Ｖ＋１９８．４Ａｌ
得られた鋼板について、以下の評価を行った。
圧延直角方向を長手方向として、ＪＩＳ Ｚ ２２０１に準拠した引張試験片を採取し、引張試験をＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠して行い、機械的特性（降伏強度ＹＳ、引張強度ＴＳ、降伏点伸びＹＰＥ、均一伸びｕＥｌ）及び時効硬化性指標（ＡＩ）を測定した。素材のＡＩは１０％予歪を付加した後、１００℃で６０分の時効処理を行い、再度引張試験を行い、この時効による降伏強度増加量を測定した。
時効後の機械的特性は、引張試験にて５％の予歪付加を行い、塗装焼き付け相当の条件として１７０℃で２０分間の熱処理を行い、再度引張試験を行い、この再引張試験での降伏強度（時効後ＹＳ）、最大引張強度（時効後ＴＳ）、及び、降伏比（時効後ＹＲ）を測定した。
フェライトの面積率（ｆF）、ラス内に２〜５００ｎｍの鉄炭化物が析出しているマルテンサイトの面積率（ｆMP）、オーステナイトの面積率（ｆA）、及び、その他の組織（ベイナイト（Ｂ）、パーライト（Ｐ）、ラス内に２〜５００ｎｍの鉄炭化物が析出しているマルテンサイトを除いたマルテンサイト（Ｍ））の面積率を、光学顕微鏡又は走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）によって撮影した組織写真を用いて、ポイントカウント法又は画像解析によって測定した。
また、光学顕微鏡又はＳＥＭで判別が難しい場合は、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）及びＥＢＳＤ法による組織観察を行い、参考文献１（「鋼のベイナイト写真集」 日本鉄鋼協会（１９９２年））を元に組織の判別を行った。
また、マルテンサイトラス内の鉄炭化物は、ＳＥＭで観察し、ＳＥＭで判別が困難な微小な鉄炭化物については、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で大きさを観察した。
鋼板の結晶方位は、以下のように測定した。圧延方向（ＲＤ）と圧延面垂直方向（ＮＤ）を含む面が観察面となるように切断し、この断面の板厚の１／４位置から１／２位置の間を５０００μｍ2以上の面積領域についてＥＢＳＤ法で測定した。
次いで、ＥＢＳＤ法で得られた結晶方位情報を元に、ＮＤ//＜１００＞方位とＮＤ//＜１１１＞方位の分率を計算した。ここで、ＮＤ//＜ｕｖｗ＞とは板面垂直方向（ＮＤ）に平行に＜ｕｖｗ＞方向を有する結晶粒を指し、＜ｕｖｗ＞方位±１０°の結晶粒の分率を測定した。
衝突試験時の打抜き端面からの破壊の有無については、図１に示す手順で評価した。
ポンチ打抜きにて、クリアランス１５％の条件にてφ１０の穴Ａを鋼板１にあけ（図１（ａ）、参照）、穴Ａが、試験体２を構成するハット型形状部品Ｂの上面中央に位置するように、ハット型形状部品Ｂを成形した。
次いで、試験体２を構成する蓋Ｃの中央部にクリアランス１５％の条件でφ１０の穴Ｄをあけ（図１（ｂ）、参照）、ハット型形状部品Ｂと蓋Ｃをスポット溶接により接合し、試験体２とした（図１（ｃ）、参照）。
次いで、台Ｆ上に、穴Ａが上面となるように試験体２を載置し、３ｍの高さから円筒状の重さ５００ｋｇの錘Ｅを試験体２の中央部に衝突させ、穴Ａ及び穴Ｄからの割れの有無を評価した（図１（ｄ）、参照）。
以上の測定結果及び評価結果を表３に示す。表３に示す結果から明らかなとおり、本発明の成分組成を有する鋼を適正な条件で製造した発明例（表１〜３の備考欄の発明例）の場合には、引張強度が９８０ＭＰａ以上で、降伏点伸びが３％以下であり、ＡＩが５ＭＰａ以上であり、成形加工してさらに塗装焼き付け処理した後の降伏比が０．８０以上であり、部材の衝突試験後に打抜き端面から破壊が起きないことが解る。これにより、発明例においては、衝突特性に優れていることが明らかである。
前述したように、本発明によれば、優れた成形性と衝突特性を備える自動車用鋼板を提供することができる。よって、本発明は、鋼板製造及び加工産業において利用可能性が高いものである。
１ 鋼板
２ 試験体
Ａ 穴
Ｂ ハット型形状部品
Ｃ 蓋
Ｄ 穴
Ｅ 錘
Ｆ 台
２ 試験体
Ａ 穴
Ｂ ハット型形状部品
Ｃ 蓋
Ｄ 穴
Ｅ 錘
Ｆ 台
Claims (7)
- 成分組成が、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜３．０％、Ｍｎ：１．５〜３．５％、Ａｌ：１．５％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｂ：０．０４％以下、Ｔｉ：０．０８％以下、及び、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、
組織が、体積分率で、フェライト：１５％以下、ラス中に円相当径が２〜５００ｎｍの鉄炭化物が析出しているマルテンサイト：２０〜９５％、残留オーステナイト：１５％以下、及び、残部：ベイナイト及び前記以外のマルテンサイトからなり、
ＮＤ／／＜１１１＞方位の結晶粒が占める面積分率とＮＤ//＜１００＞方位の結晶粒が占める面積分率が、合計で４０％以下であり、
引張強度が９８０ＭＰa以上で、ＡＩ：５ＭＰａ以上であり、降伏点伸びが３％以下であり、塗装焼き付け後の降伏比が０．８０以上である
ことを特徴とする衝突特性に優れた高強度鋼板。 - 前記成分組成が、さらに、質量％で、Ｖ及びＴａの１種又は２種を合計量で０．３％以下含むことを特徴とする請求項１に記載の衝突特性に優れた高強度鋼板。
- 前記成分組成が、さらに、質量％で、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｎ、及び、Ｍｏの１種又は２種以上を合計量で１．０％以下含むことを特徴とする請求項１又は２に記載の衝突特性に優れた高強度鋼板。
- 前記成分組成が、さらに、質量％で、Ｂ：０．００５％以下を含むことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の衝突特性に優れた高強度鋼板。
- 前記成分組成が、さらに、質量％で、Ｃａ：０．００５％以下、Ｃｅ：０．００５％以下、及び、Ｌａ：０．００５％以下の１種又は２種以上を含むことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の衝突特性に優れた高強度鋼板。
- 請求項１〜５のいずれか１項に記載の衝突特性に優れた高強度鋼板を製造する製造方法において、
請求項１〜５のいずれか１項に記載の成分組成の鋳片を熱間圧延に供し、「９６０＋（８０×［％Ｎｂ］＋４０×［％Ｔｉ］）」℃以上の温度で仕上げ圧延を開始し、「８８０＋（８０×［％Ｎｂ］＋４０×［％Ｔｉ］）」℃以上の温度で仕上げ圧延を終了して熱延鋼板とし、
上記熱延鋼板を、最終圧延終了温度〜（最終圧延終了温度−２０℃）間を１０℃／ｓ以下で冷却し、次いで、Ａr3温度〜７００℃間を３０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却して、６７０℃以下で巻き取り、酸洗後、冷間圧延に供して冷延鋼板とし、
上記冷延鋼板に、最高到達温度Ａc3−６０℃以上で３ｓ以上の焼鈍を施し、焼鈍後、７００〜５００℃の温度域を１０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却し、次いで、３００〜１５０℃の温度域を１０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却し、その後、３００〜５３０℃の温度範囲に再加熱する
ことを特徴とする衝突特性に優れた高強度鋼板の製造方法。 - 前記再加熱を１０ｓ以上行うことを特徴とする請求項６に記載の衝突特性に優れた高強度鋼板の製造方法。
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