JP2015140274A - Production method of cast-in-place porous concrete - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、特定のフレッシュ性状を管理してなる現場打ちポーラスコンクリートの製造方法に関し、特に、車道用途に適した現場打ちポーラスコンクリートの製造方法に関する。 The present invention relates to a method for manufacturing a cast-in-place porous concrete that manages a specific fresh property, and particularly relates to a method for manufacturing a cast-in-place porous concrete suitable for a roadway application.
近年、透水性や排水性に優れた現場打ちポーラスコンクリートが実用化されている。そして、透水性、排水性、さらには耐久性に優れた現場打ちポーラスコンクリートを製造するためには、そのフレッシュ性状を管理することが必要となる。
ポーラスコンクリートをそのフレッシュ性状により管理する方法には、沈下法（非特許文献１）およびマーシャル法（非特許文献２）等のポーラスコンクリートの締固め性を評価する方法と、セメントペーストやモルタルの流動性（非特許文献３）およびセメントペーストの落下量（非特許文献４）等の、ポーラスコンクリートに含まれるバインダー成分の性状を評価する方法がある。
このうち、沈下法は、図１に示すように、ポーラスコンクリート（図中のＰＯＣ）を詰めた鋼製型枠を振動テーブル（テーブルバイブレータ）上で加振し、コンクリートが沈下した体積を測定して空隙率（空隙指標値）を求める方法である。また、前記マーシャル法はマーシャルランマで片面５０回つき固めてポーラスコンクリートのコンシステンシーを評価する方法である。
しかし、沈下法やマーシャル法では、現場打ちポーラスコンクリートの施工時の振動状況を十分に再現しているとはいえないため、これらの評価だけでは、表面が剥がれ易い、または透水係数が極端に低い等の、実用的ではない現場打ちポーラスコンクリートが製造されるおそれがある。
In recent years, on-site porous concrete excellent in water permeability and drainage has been put into practical use. And, in order to produce on-site porous concrete excellent in water permeability, drainage, and durability, it is necessary to manage its fresh properties.
Methods for managing porous concrete according to its fresh properties include methods of evaluating the compactability of porous concrete, such as the settlement method (Non-patent Document 1) and the Marshall method (Non-patent Document 2), and the flow of cement paste and mortar. There is a method for evaluating properties of binder components contained in porous concrete, such as properties (Non-patent Document 3) and dropping amount of cement paste (Non-Patent Document 4).
Of these, as shown in FIG. 1, the settlement method measures the volume of concrete sinking by vibrating a steel formwork filled with porous concrete (POC in the figure) on a vibration table (table vibrator). This is a method for obtaining the porosity (void index value). The Marshall method is a method for evaluating the consistency of porous concrete by solidifying 50 times on one side with a Marshall randomer.
However, because the subsidence method and the Marshall method do not sufficiently reproduce the vibration status during construction of cast-in-place porous concrete, the surface is easily peeled off or the permeability coefficient is extremely low by these evaluations alone. There is a risk that non-practical cast-in-place porous concrete will be produced.
したがって、本発明は前記課題を解決するための方法であって、特定のフレッシュ性状を管理して、透水性、排水性、および耐久性に優れた現場打ちポーラスコンクリートの製造方法を提供することを目的とする。 Accordingly, the present invention is a method for solving the above-mentioned problems, and provides a method for producing a cast-in-place porous concrete excellent in water permeability, drainage, and durability by managing specific fresh properties. Objective.
本発明者らは、現場打ちポーラスコンクリートのフレッシュ性状として、空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率を管理すれば前記課題を解決できることを見い出し、本発明を完成させた。すなわち、本発明は、以下のとおりである。
［１］ポルトランドセメント、細骨材、粗骨材、水、および高性能ＡＥ減水剤を含む現場打ちポーラスコンクリートの製造において、下記（Ａ）の方法により算出される空隙率が１５〜２０体積％、下記（Ｂ）の方法により算出される無振動空隙率が３２体積％以下、および下記（Ｃ）の方法により算出されるモルタル流下率が５０体積％以下になるように、フレッシュ性状を管理して製造することを特徴とする、現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
（Ａ）空隙率算出方法：型枠に詰めたポーラスコンクリートの上に板を載せ、当該板の上にさらに錘を載せ、当該錘の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）に基づき、下記（１）式を用いて空隙率を算出する方法
（Ｂ）無振動空隙率算出方法：型枠に詰めたポーラスコンクリートの上に板を載せ、当該板の上にさらに錘を載せ、当該載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積（Ｖｗ）から、下記（２）式を用いて無振動空隙率を算出する方法
（Ｃ）モルタル流下率算出方法：篩に詰めたポーラスコンクリートの上に篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いてモルタル流下率を算出する方法
空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｂ×Ｔ）×１００ ……（１）
無振動空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｗ×Ｔ）×１００ ……（２）
モルタル流下率（体積％）＝１００×Ｖｆ／Ｖｏ ……（３）
（式中、Ｗは型枠内に投入したポーラスコンクリートの質量を表し、Ｖｂは加振後のポーラスコンクリートの体積を表し、Ｔは空隙率を０体積％として計算したポーラスコンクリートの配合上の単位容積質量を表し、Ｖｗは錘の載荷後のポーラスコンクリートの体積を表し、Ｖｆは加振により流下したモルタルの体積を表し、Ｖｏは加振前のポーラスコンクリート中のモルタルの体積を表す。）
The present inventors have found that the above problems can be solved by managing the porosity, non-vibration porosity, and mortar flow rate as the fresh properties of in-situ porous concrete, and have completed the present invention. That is, the present invention is as follows.
[1] In the production of on-site porous concrete containing Portland cement, fine aggregate, coarse aggregate, water, and a high-performance AE water reducing agent, the porosity calculated by the method (A) below is 15 to 20% by volume. The fresh properties are controlled so that the non-vibration porosity calculated by the method (B) below is 32% by volume or less and the mortar flow rate calculated by the method (C) is 50% by volume or less. A method for producing on-site porous concrete, characterized in that
(A) Porosity calculation method: Place a plate on porous concrete packed in a mold, place a weight on the plate, vibrate for 60 seconds from above the weight using a wall-vibrating vibrator, Method of calculating porosity using the following equation (1) based on the volume (Vb) of the porous concrete after vibration: (B) Non-vibrating porosity calculation method: plate on porous concrete packed in a mold (C), a further weight is placed on the plate, and the non-vibrating porosity is calculated from the volume (Vw) of the porous concrete at the time point when the settlement due to the loading stops (C) Mortar flow rate calculation method: The volume of mortar that has flowed down to the end of the vibration after placing a sieve lid on porous concrete packed in a sieve, vibrating from the top of the sieve lid using a wall-vibrating vibrator for 60 seconds (Vf) Based, following (3) how the porosity of calculating the mortar falling rate using equation (vol%) = 100-W / (Vb × T) × 100 ...... (1)
Non-vibration porosity (volume%) = 100−W / (Vw × T) × 100 (2)
Mortar flow rate (% by volume) = 100 × Vf / Vo (3)
(Wherein, W represents the mass of the porous concrete charged into the mold, Vb represents the volume of the porous concrete after vibration, and T represents the unit of blending the porous concrete calculated with the porosity being 0% by volume. (Vw represents the volume of the porous concrete after the weight is loaded, Vf represents the volume of the mortar that has flowed down due to the vibration, and Vo represents the volume of the mortar in the porous concrete before the vibration.)
［２］ポルトランドセメントの単位量が１５０〜６００ｋｇ／ｍ３、細骨材の単位量が４０〜３００ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１２００〜２０００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が３０〜１５０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が０．８〜１７．０ｋｇ／ｍ３である、前記［１］に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
［３］さらに増粘剤の単位量が０．５ｋｇ／ｍ３以下である、前記［２］に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
［４］さらに無機系混和材の単位量が３５ｋｇ／ｍ３以下である、前記［２］または［３］に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
[2] The unit amount of Portland cement is 150 to 600 kg / m 3 , the unit amount of fine aggregate is 40 to 300 kg / m 3 , the unit amount of coarse aggregate is 1200 to 2000 kg / m 3 , and the unit amount of water is 30 ~150kg / m 3, and the unit amount of high AE water reducing agent is 0.8~17.0kg / m 3, the production method of cast-in-place porous concrete according to [1].
[3] The method for producing on-site porous concrete according to [2], wherein the unit amount of the thickener is 0.5 kg / m 3 or less.
[4] The method for producing in-situ porous concrete according to [2] or [3], wherein the unit amount of the inorganic admixture is 35 kg / m 3 or less.
本発明の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法によれば、透水性、排水性、および耐久性に優れた現場打ちポーラスコンクリートを製造することができる。また、本発明の製造方法により製造した増粘剤を含むポーラスコンクリートは、現場施工による場所（位置）毎、製造バッチ毎、および施工毎の品質変動が小さい。 According to the method for producing in-situ porous concrete of the present invention, in-situ porous concrete excellent in water permeability, drainage, and durability can be produced. Moreover, the porous concrete containing the thickener manufactured with the manufacturing method of this invention has little quality fluctuation | variation for every place (position) by the construction on the spot, every production batch, and every construction.
本発明は、前記（Ａ）空隙率算出方法により算出される空隙率、前記（Ｂ）無振動空隙率算出方法により算出される無振動空隙率、および前記（Ｃ）モルタル流下率算出方法により算出されるモルタル流下率に基づき、現場打ちポーラスコンクリートのフレッシュ性状を管理して現場打ちポーラスコンクリートを製造する方法である。以下、前記各方法等を、図を用いて詳細に説明する。 The present invention calculates (A) porosity calculated by the porosity calculation method, (B) non-oscillation porosity calculated by the non-oscillation porosity calculation method, and (C) mortar flow rate calculation method. This is a method for producing on-site porous concrete by managing the fresh properties of on-site porous concrete based on the mortar flow rate. Hereafter, each said method etc. are demonstrated in detail using figures.
（Ａ）空隙率算出方法
空隙率は、図２に示すように、型枠１に詰めた所定量のポーラスコンクリート２の上に板３を載せ、板３の上にさらに錘４を載せ、錘４の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振後のポーラスコンクリートの体積に基づき、前記（１）式を用いて算出する。
型枠１および板３は、特に限定されないが、型枠１は鋼製型枠が、板３は鉄板が振動に対し変形しにくいため好ましい。また、前記バイブレータは、施工時の振動状況を再現できるため、壁打バイブレータ（コテ型バイブレータ）が好適である。
また、前記加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）は、内径および高さが既知の型枠を用いて、型枠上面から加振後のポーラスコンクリートの上面までの長さをデプスゲージ等で測定し、型枠の高さとこの長さの差から、加振後のポーラスコンクリートの高さを求め、この高さに型枠内側の断面積を乗じて求めることができる。
なお、ポーラスコンクリートの空隙率は１５〜２０体積％以下であり、ポーラスコンクリートの施工において、例えば、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用するのが好ましい。
(A) Porosity Calculation Method As shown in FIG. 2, the porosity is calculated by placing a plate 3 on a predetermined amount of porous concrete 2 packed in a mold 1 and further placing a weight 4 on the plate 3. 4 is vibrated for 60 seconds using a wall striking vibrator, and based on the volume of the porous concrete after the vibration, calculation is performed using the equation (1).
The formwork 1 and the plate 3 are not particularly limited, but the formwork 1 is preferably a steel formwork, and the plate 3 is preferable because an iron plate is not easily deformed by vibration. Moreover, since the said vibrator can reproduce the vibration condition at the time of construction, a wall hitting vibrator (a trowel type vibrator) is suitable.
The volume (Vb) of the porous concrete after the vibration is measured with a depth gauge or the like using a mold with a known inner diameter and height from the upper surface of the mold to the upper surface of the porous concrete after the vibration. Then, from the difference between the height of the mold and this length, the height of the porous concrete after vibration can be obtained, and this height can be obtained by multiplying the cross-sectional area inside the mold.
In addition, the porosity of porous concrete is 15-20 volume% or less, and it is preferable to use a vibratory asphalt finisher in construction of porous concrete, for example.
（Ｂ）無振動空隙率算出方法
無振動空隙率は、図３に示すように、型枠１に詰めた所定量のポーラスコンクリート２の上に板３を載せ、板３の上にさらに錘４を載せ、当該載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積に基づき、前記（２）式を用いて算出する。無振動空隙率は前記空隙率と異なり、加振しないで求めた空隙率である。
また、前記錘の載荷後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｗ）は、内径および高さが既知の型枠を用いて、型枠上面から、載荷によるポーラスコンクリートの沈下が止まった時点（通常、載荷から２秒程度）でのポーラスコンクリートの上面までの長さをデプスゲージ等で測定し、型枠の高さとこの長さの差からポーラスコンクリートの高さを求め、この高さに型枠内側の断面積を乗じて求めることができる。
前記無振動空隙率は、主にポーラスコンクリート中のモルタルのコンシステンシーを評価する指標である。当該指標の値が大きい程、現場打ち透水性コンクリートの締固めが困難になり、硬化した後のコンクリートの表面は剥離し易くなる。
なお、ポーラスコンクリートの無振動空隙率は３２体積％以下であり、ポーラスコンクリートの施工において、例えば、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用するのが好ましい。
(B) Non-Vibration Porosity Calculation Method As shown in FIG. 3, the non-vibration void ratio is calculated by placing a plate 3 on a predetermined amount of porous concrete 2 packed in a mold 1 and further placing a weight 4 on the plate 3. Is calculated using the above formula (2) based on the volume of the porous concrete at the time when the settlement due to the loading stops. The non-vibration porosity is different from the porosity and is a porosity determined without vibration.
Further, the volume (Vw) of the porous concrete after loading the weight is determined from the time when the settlement of the porous concrete due to loading stops from the upper surface of the mold using a mold having a known inner diameter and height (usually from loading) Measure the length to the upper surface of the porous concrete with a depth gauge, etc., and determine the height of the porous concrete from the difference between the height of the mold and this length, and use this height to determine the cross-sectional area inside the mold Can be obtained by multiplying
The non-vibration porosity is an index for mainly evaluating the consistency of mortar in porous concrete. The larger the value of the index, the more difficult it is to compact the in-situ permeable concrete, and the hardened concrete surface becomes easier to peel off.
The non-vibrating porosity of porous concrete is 32% by volume or less, and it is preferable to use, for example, a vibratory asphalt finisher in the construction of porous concrete.
（Ｃ）モルタル流下率算出方法
モルタル流下率は、図４に示すように、篩５に詰めたポーラスコンクリート２の上に篩蓋６を載せ、篩蓋６の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積に基づき、前記（３）式を用いて算出する。なお、篩蓋６は特に限定されず、化粧合板、鉄板、樹脂板等が挙げられる。
モルタル流下率は硬化後のポーラスコンクリートの性状を評価するための指標であり、この値が大きい程、硬化後のポーラスコンクリートの透水係数は小さくなる。
なお、ポーラスコンクリートのモルタル流下率は５０体積％以下であり、ポーラスコンクリートの施工において、例えば、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用するのが好ましい。
なお、本発明において、前記空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率は、ポーラスコンクリートの施工の前、好ましくは施工前の３０分程度以内に測定する。
また、本発明において、前記空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率は、ポーラスコンクリートの製造バッチ毎に測定しても良いし、１回の施工分（例えば、２〜４バッチ分をアジテータ車で混合した混合物）を用いて測定しても良い。
(C) Mortar flow rate calculation method As shown in FIG. 4, the mortar flow rate is calculated by placing a sieve lid 6 on the porous concrete 2 packed in the sieve 5 and using a wall hitting vibrator from above the sieve lid 6. Based on the volume of the mortar that was shaken for 2 seconds and flowed down until the end of the vibration, calculation is performed using the equation (3). In addition, the sieve cover 6 is not specifically limited, A decorative plywood, an iron plate, a resin board, etc. are mentioned.
The mortar flow rate is an index for evaluating the properties of the cured porous concrete, and the larger the value, the smaller the hydraulic conductivity of the cured porous concrete.
In addition, the mortar flow rate of porous concrete is 50 volume% or less, and it is preferable to use, for example, a vibratory asphalt finisher in the construction of porous concrete.
In the present invention, the porosity, non-vibration porosity, and mortar flow rate are measured before construction of porous concrete, preferably within about 30 minutes before construction.
In the present invention, the porosity, non-vibration porosity, and mortar flow rate may be measured for each production batch of porous concrete, or a single work (for example, 2 to 4 batches may be agitator). You may measure using the mixture mixed with the car.
（Ｄ）現場打ちポーラスコンクリート
次に、現場打ちポーラスコンクリートについて説明する。
本発明により製造される現場打ちポーラスコンクリートは、前記のとおり、構成材料として、（１）ポルトランドセメント、（２）細骨材、（３）粗骨材、（４）水、および（５）高性能ＡＥ減水剤を含むものである。
（１）ポルトランドセメント
前記ポルトランドセメントは、特に限定されず、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントを使用することができる。これらの中でも、強度発現性やコストの観点から、ポルトランドセメントは、好ましくは、普通ポルトランドセメントおよび早強ポルトランドセメントである。
(D) On-site porous concrete Next, on-site porous concrete will be described.
As described above, the cast-in-place porous concrete manufactured by the present invention includes (1) Portland cement, (2) fine aggregate, (3) coarse aggregate, (4) water, and (5) high as described above. Includes performance AE water reducing agent.
(1) Portland cement The Portland cement is not particularly limited. For example, various Portland cements such as ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, moderately hot Portland cement, and low heat Portland cement can be used. Among these, from the viewpoint of strength development and cost, Portland cement is preferably ordinary Portland cement and early-strength Portland cement.
（２）細骨材等
前記細骨材は、川砂、陸砂、海砂、珪砂、砕砂等を使用できる。また、粗骨材は、川砂利、海砂利、砕石等を使用できる。これらの中でも、強度発現性やコストの観点から、粗骨材は好ましくは砕石６号である。また、水は水道水等を使用することができる。
（３）高性能ＡＥ減水剤
前記高性能ＡＥ減水剤は、ポリカルボン酸系化合物、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物塩、およびメラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物塩等が使用できる。
(2) Fine aggregate etc. The said fine aggregate can use river sand, land sand, sea sand, quartz sand, crushed sand, etc. The coarse aggregate can be river gravel, sea gravel, crushed stone, or the like. Among these, from the viewpoint of strength development and cost, the coarse aggregate is preferably crushed stone No. 6. Moreover, tap water etc. can be used for water.
(3) High-performance AE water reducing agent As the high-performance AE water reducing agent, polycarboxylic acid compounds, naphthalenesulfonic acid formaldehyde condensate salts, melamine sulfonic acid formaldehyde condensate salts, and the like can be used.
また、本発明により製造される現場打ちポーラスコンクリートは、好ましくは、構成材料として、さらに増粘剤を含む。増粘剤を含むポーラスコンクリートは、現場施工による場所（位置）毎、製造バッチ毎、および施工毎の品質変動を小さくできる。
前記増粘剤は、例えば、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース等のセルロース系増粘剤、およびアクリルアミドの単独重合体、アクリルアミドの共重合体等のアクリル系増粘剤からなる群より選ばれる１種以上が挙げられる。これらの増粘剤の中でも、セルロース系増粘剤は、前記ポーラスコンクリートの品質変動がより小さくなるため好ましい。
The cast-in-place porous concrete produced according to the present invention preferably further contains a thickener as a constituent material. Porous concrete containing a thickener can reduce quality fluctuations for each place (position), for each manufacturing batch, and for each construction by field construction.
The thickener is selected from the group consisting of cellulose thickeners such as methylcellulose, hydroxypropylmethylcellulose, and hydroxyethylmethylcellulose, and acrylic thickeners such as acrylamide homopolymers and acrylamide copolymers. 1 type or more is mentioned. Among these thickeners, the cellulosic thickener is preferable because the variation in quality of the porous concrete becomes smaller.
また、本発明により製造される現場打ちポーラスコンクリートは、好ましくは、構成材料として、さらに下記材料からなる無機系混和材を含む。該無機系混和材を含むポーラスコンクリートは、強度発現性が良好となり、また、現場施工による場所（位置）毎、製造バッチ毎、および施工毎の品質変動を小さくできる。
前記無機系混和材は、ポゾラン質微粉末、高炉スラグ粉末、および無水石膏からなる混合物である。また、該混和材の組成は、好ましくは、前記ポゾラン質微粉末の含有率が５〜５５質量％、前記高炉スラグ粉末の含有率が２０〜８０質量％、および前記無水石膏の含有率が１５〜４０質量％であり、より好ましくは、前記ポゾラン質微粉末の含有率が１０〜４０質量％、前記高炉スラグ粉末の含有率が３０〜６０質量％、および前記無水石膏の含有率が２０〜３５質量％である。前記混和材の組成が前記の範囲を外れると、ポーラスコンクリートの強度発現性の向上効果や品質変動を小さくする効果が低下する場合がある。
The in-situ porous concrete produced according to the present invention preferably contains an inorganic admixture made of the following materials as a constituent material. Porous concrete containing the inorganic admixture has good strength development, and can reduce quality fluctuations for each place (position), each manufacturing batch, and each construction due to on-site construction.
The inorganic admixture is a mixture comprising pozzolanic fine powder, blast furnace slag powder, and anhydrous gypsum. The composition of the admixture is preferably such that the content of the pozzolanic fine powder is 5 to 55% by mass, the content of the blast furnace slag powder is 20 to 80% by mass, and the content of the anhydrous gypsum is 15%. More preferably, the content of the pozzolanic fine powder is 10 to 40% by mass, the content of the blast furnace slag powder is 30 to 60% by mass, and the content of the anhydrous gypsum is 20 to 20% by mass. 35% by mass. If the composition of the admixture is out of the above range, the effect of improving the strength development property of porous concrete and the effect of reducing the quality fluctuation may be reduced.
次に、前記混和材に含まれる各成分について説明する。
（i）ポゾラン質微粉末
ポゾラン質微粉末は、単独では水硬性はないが、水酸化カルシウムがあれば、水中で反応して不溶性のゲルを生成し硬化する物質である。
そして、前記ポゾラン質微粉末は、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゾル、沈降性シリカ等が挙げられる。これらの中でも、シリカフュームやシリカダストは、その平均粒径が１μｍ以下であって粉砕する必要がないため好適である。また、前記ポゾラン質物質を粉砕する場合は、粉砕手段としてボールミルやロッドミルなどが使用できる。
また、該ポゾラン質微粉末のＢＥＴ比表面積は、好ましくは１５〜２５ｍ２／ｇ、より好ましくは１７〜２３ｍ２／ｇ、さらに好ましくは１８〜２２ｍ２／ｇである。該比表面積が１５〜２５ｍ２／ｇの範囲を外れると、透水係数が減少するほか打設時の作業性が低下する場合がある。
Next, each component contained in the admixture will be described.
(I) Pozzolanic fine powder Pozzolanic fine powder is not a hydraulic substance by itself, but with calcium hydroxide, it is a substance that reacts in water to form an insoluble gel and hardens.
Examples of the pozzolanic fine powder include silica fume, silica dust, fly ash, slag, volcanic ash, silica sol, and precipitated silica. Among these, silica fume and silica dust are preferable because their average particle diameter is 1 μm or less and they do not need to be pulverized. Further, when pulverizing the pozzolanic substance, a ball mill or a rod mill can be used as a pulverizing means.
The BET specific surface area of the pozzolanic fine powder is preferably 15 to 25 m 2 / g, more preferably 17 to 23 m 2 / g, and still more preferably 18 to 22 m 2 / g. If the specific surface area is out of the range of 15 to 25 m 2 / g, the water permeability may be reduced and the workability at the time of placing may be lowered.
（ii）高炉スラグ粉末
前記高炉スラグ粉末として、ＪＩＳ Ａ ６２０６に規定するコンクリート用高炉スラグ微粉末のほか、さらに該微粉末を粉砕したものが用いられる。
高炉スラグ粉末の粉末度は、好ましくはブレーン比表面積で４０００〜１２０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは５０００〜１００００ｃｍ２／ｇである。該比表面積が４０００ｃｍ２／ｇ未満では潜在水硬性が低く、１２０００ｃｍ２／ｇを超えると粉砕の手間が増大してコスト高になる。また、粉砕手段として、ボールミルやロッドミルなどが使用できる。
(Ii) Blast Furnace Slag Powder As the blast furnace slag powder, in addition to the blast furnace slag fine powder for concrete specified in JIS A 6206, a powder obtained by further pulverizing the fine powder is used.
Fineness of blast furnace slag powder is preferably 4000~12000cm 2 / g in Blaine specific surface area, more preferably 5000~10000cm 2 / g. If the specific surface area is less than 4000 cm 2 / g, the latent hydraulic property is low, and if it exceeds 12000 cm 2 / g, the labor of pulverization increases and the cost increases. Moreover, a ball mill, a rod mill, etc. can be used as a grinding means.
（iii）無水石膏
前記無水石膏は、天然無水石膏のほか、石膏ボード等の石膏廃材を加熱処理して得られる再生無水石膏が挙げられる。
また、無水石膏の粉末度は、好ましくはブレーン比表面積が３０００〜１２０００ｃｍ２／ｇであり、より好ましくは４０００〜１００００ｃｍ２／ｇである。該比表面積が３０００ｃｍ２／ｇ未満では、硬化体の強度発現性が低く、１２０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕の手間が増大してコスト高になる。
(Iii) Anhydrous gypsum The anhydrous gypsum includes natural anhydrous gypsum and regenerated anhydrous gypsum obtained by heat treatment of gypsum waste such as gypsum board.
Further, the powder of the anhydrous gypsum is preferably a Blaine specific surface area of 3000~12000cm 2 / g, more preferably 4000~10000cm 2 / g. When the specific surface area is less than 3000 cm 2 / g, the strength development of the cured product is low, and when it exceeds 12000 cm 2 / g, the labor of pulverization increases and the cost increases.
前記ポーラスコンクリートの配合は、ポルトランドセメントの単位量が１５０〜６００ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量が０〜３５ｋｇ／ｍ３、細骨材の単位量が４０〜３００ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１２００〜２０００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が３０〜１５０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が０．８〜１７．０ｋｇ／ｍ３である。前記構成材料の配合が前記範囲内にあれば、透水性が高く、施工性に優れた現場打ちポーラスコンクリートを製造できる。
また、前記配合は、好ましくは、増粘剤を含まないポーラスコンクリートの場合、ポルトランドセメントの単位量が２２０〜４６０ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量が０〜３０ｋｇ／ｍ３（より好ましくは２〜２５ｋｇ／ｍ３、特に好ましくは５〜２０ｋｇ／ｍ３）、細骨材の単位量が８０〜２８０ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１２５０〜１８００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が５０〜１２０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が１．０〜１４．０ｋｇ／ｍ３であり、増粘剤を含むポーラスコンクリートの場合、ポルトランドセメントの単位量が２２０〜５００ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量が０〜３０ｋｇ／ｍ３（より好ましくは０．５〜１５ｋｇ／ｍ３、特に好ましくは１〜１０ｋｇ／ｍ３）、細骨材の単位量が６０〜２８０ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１２５０〜１８００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が５０〜１３０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が１．０〜１５．０ｋｇ／ｍ３である。
なお、前記ポーラスコンクリートが増粘剤を含む場合の増粘剤の単位量は０．５ｋｇ／ｍ３以下である。該値が０．５ｋｇ／ｍ３を超えると、無振動空隙率を３０体積％以下にすることが困難になる。増粘剤の単位量は、より好ましくは０．０５〜０．４ｋｇ／ｍ３、さらに好ましくは０．１〜０．２ｋｇ／ｍ３である。
ここで構成材料の単位量とは、コンクリート１ｍ３当たりに含まれる構成材料の質量をいう。
なお、本発明のポーラスコンクリートは、前記材料以外に、空気量調整剤をポルトランドセメント１００質量部に対して０．０２質量部以下含むことができる。
さらに、本発明のポーラスコンクリートは、前記材料以外に、フライアッシュ、珪石粉末等のコンクリート用混和材を含むこともできる。
The porous concrete is blended in a unit amount of Portland cement of 150 to 600 kg / m 3 , an inorganic admixture of 0 to 35 kg / m 3 , a fine aggregate of 40 to 300 kg / m 3 , a coarse unit The aggregate unit amount is 1200 to 2000 kg / m 3 , the water unit amount is 30 to 150 kg / m 3 , and the high-performance AE water reducing agent unit amount is 0.8 to 17.0 kg / m 3 . If the composition of the constituent materials is within the above range, on-site porous concrete having high water permeability and excellent workability can be produced.
The blending is preferably in the case of porous concrete not containing a thickener, the unit amount of Portland cement is 220 to 460 kg / m 3 , and the unit amount of the inorganic admixture is 0 to 30 kg / m 3 (more preferably 2-25 kg / m 3 , particularly preferably 5-20 kg / m 3 ), the fine aggregate unit amount is 80-280 kg / m 3 , the coarse aggregate unit amount is 1250-1800 kg / m 3 , and the unit of water When the amount is 50 to 120 kg / m 3 , and the unit amount of the high-performance AE water reducing agent is 1.0 to 14.0 kg / m 3 , and the porous concrete containing the thickener, the unit amount of Portland cement is 220 to 500 kg / m 3, the unit amount of the inorganic admixture is 0~30kg / m 3 (more preferably 0.5~15kg / m 3, particularly preferably 1~10kg / m 3), the fine aggregate Position quantity 60~280kg / m 3, the unit amount of coarse aggregate is 1250~1800kg / m 3, the unit amount of water 50~130kg / m 3, and the unit amount of high AE water reducing agent 1.0 15.0 kg / m 3 .
The unit amount of the thickener when the porous concrete contains a thickener is 0.5 kg / m 3 or less. When the value exceeds 0.5 kg / m 3 , it becomes difficult to make the non-vibration porosity 30% by volume or less. The unit amount of the thickener is more preferably 0.05 to 0.4 kg / m 3 , still more preferably 0.1 to 0.2 kg / m 3 .
Here, the unit amount of the constituent material means the mass of the constituent material contained per 1 m 3 of concrete.
In addition to the said material, the porous concrete of this invention can contain 0.02 mass part or less of air quantity adjusting agents with respect to 100 mass parts of Portland cement.
Furthermore, the porous concrete of this invention can also contain admixtures for concrete, such as fly ash and quartzite powder, in addition to the above materials.
前記ポーラスコンクリートのモルタル粗骨材空隙比は、好ましくは０．４〜０．８である。モルタル粗骨材空隙比は、ポーラスコンクリートの配合特性を表す指標の一つであって、粗骨材を締め固めた状態における粗骨材間の空隙量に対する、モルタルの体積の比を表す。
また、前記ポーラスコンクリートのペースト細骨材空隙比は、好ましくは５〜１１である。ペースト細骨材空隙比も、ポーラスコンクリートの配合特性を表す指標の一つであって、細骨材を締め固めた状態における細骨材間の空隙量に対する、セメントペーストの体積の比を表す。
The mortar coarse aggregate void ratio of the porous concrete is preferably 0.4 to 0.8. The mortar coarse aggregate void ratio is one of the indexes representing the blending characteristics of the porous concrete, and represents the ratio of the volume of the mortar to the void amount between the coarse aggregates when the coarse aggregate is compacted.
Moreover, the paste fine aggregate void ratio of the porous concrete is preferably 5 to 11. The paste fine aggregate void ratio is also one of the indexes representing the blending characteristics of the porous concrete, and represents the ratio of the volume of the cement paste to the void amount between the fine aggregates in a state where the fine aggregate is compacted.
なお、施工に際し、ポーラスコンクリートの敷均し、および締固めにはバイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用するとよい。また、該敷均しや締固めの後、ゴム巻きの振動ローラーを使用して、さらに締固めおよび平坦仕上げを行うとよい。 In the construction, a vibratory asphalt finisher is preferably used for leveling and compacting the porous concrete. Further, after the leveling and compaction, it is preferable to further compact and flatten using a rubber wound vibration roller.
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されない。
１．使用材料、配合、および混練方法
使用した材料を表１に、ポーラスコンクリートの配合を表２に示す。なお、混練は２軸強制練りミキサーを用いて、全ての材料を一括してミキサーに投入し２分間混練した。混練直後のポーラスコンクリートの温度は２９℃であった。
EXAMPLES Hereinafter, although an Example demonstrates this invention, this invention is not limited to these Examples.
1. Materials used, blending, and kneading method Table 1 shows the materials used and Table 2 shows the blending of porous concrete. For kneading, a biaxial forced kneading mixer was used, and all materials were put into the mixer all at once and kneaded for 2 minutes. The temperature of the porous concrete immediately after kneading was 29 ° C.
２．空隙率の算出
下記（１）〜（５）の手順に従い、加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）を求め、該値と前記（１）式を用いて混練後５０分経過した時点でのポーラスコンクリート（温度２５℃）の空隙率を算出した。
（１）表２に示す配合に従い調製したポーラスコンクリートの全体から、満遍なく均一に試料を採取して、２．２ｋｇの試料２を計量した。
（２）内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠１の中に、試料２を３層に分けて、各層の試料が偏在しないよう平坦に均して詰めた。
（３）試料２の上面に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板３を置き、さらに鉄板３の上に４ｋｇの錘４を置いた。
（４）重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを錘４の上に置き、該バイブレータの重さと振動以外の外力を加えないように注意しながら、錘４の上を満遍なく６０秒間加振した。
（５）型枠上面から加振後の試料２の上面までの長さをデプスゲージを用いて測定し、型枠の高さとこの長さの差から試料２の高さを求め、この高さに鋼製型枠１の内側の断面積（円形、７８５０ｍｍ２）を乗じて、試料の体積（Ｖｂ）を求めた。
2. Calculation of porosity According to the following procedures (1) to (5), the volume (Vb) of the porous concrete after vibration is obtained, and when 50 minutes have passed after kneading using this value and the above equation (1). The porosity of porous concrete (temperature 25 ° C.) was calculated.
(1) Samples were collected uniformly and uniformly from the entire porous concrete prepared according to the formulation shown in Table 2, and 2.2 kg of Sample 2 was weighed.
(2) The sample 2 was divided into three layers in a steel mold 1 having an inner diameter of 100 mm and a height of 200 mm, and the samples in each layer were packed flatly so as not to be unevenly distributed.
(3) An iron plate 3 having a diameter of 99 mm and a thickness of 1 mm was placed on the upper surface of the sample 2, and a 4 kg weight 4 was placed on the iron plate 3.
(4) A wall hitting vibrator having a weight of 5.9 kg was placed on the weight 4, and the weight 4 was vibrated uniformly for 60 seconds while taking care not to apply external force other than the weight and vibration of the vibrator.
(5) The length from the upper surface of the mold to the upper surface of the sample 2 after vibration is measured using a depth gauge, and the height of the sample 2 is obtained from the difference between the height of the mold and this length. The volume (Vb) of the sample was determined by multiplying the inner cross-sectional area (circular, 7850 mm 2 ) of the steel mold 1.
３．無振動空隙率の算出
壁打バイブレータによる加振を行わなかった以外は、前記（１）〜（５）の手順と同様の手順に従い、試料の体積（Ｖｗ）を求め、該値と前記（２）式を用いて混練後５０分経過した時点でのポーラスコンクリートの無振動空隙率を算出した。
3. Calculation of non-vibration porosity The volume (Vw) of the sample was determined according to the same procedure as in the above steps (1) to (5) except that no vibration was performed with a wall-pitched vibrator. ) To calculate the non-vibration porosity of the porous concrete at the time when 50 minutes had elapsed after kneading.
４．モルタル流下率の算出
下記（ａ）〜（ｅ）の手順に従い、流下したモルタルの体積（Ｖｆ）を測定し、該値と前記（３）式を用いて混練後５０分経過した時点でのモルタル流下率を算出した。
（ａ）前記（１）と同様に調製したポーラスコンクリートの全体から、満遍なく均一に試料を採取して、１．５ｋｇの試料２を計量した。
（ｂ）公称目開きが２．３６ｍｍの篩５に、試料２を偏在しないよう平坦に均して詰めた。
（ｃ）試料２の上面に、直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋６を置いた。
（ｄ）重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを篩蓋６の上に置き、該バイブレータの重さと振動以外の外力を加えないように注意しながら、篩蓋６の上から満遍なく６０秒間加振した。
（ｅ）加振後、流下したモルタルの体積（Ｖｆ）を測定した。
4). Calculation of mortar flow rate The volume (Vf) of the flowed mortar was measured according to the following procedures (a) to (e), and the mortar at the time when 50 minutes had elapsed after kneading using the value and the formula (3). The flow rate was calculated.
(A) Samples were collected uniformly and uniformly from the entire porous concrete prepared in the same manner as (1), and 1.5 kg of Sample 2 was weighed.
(B) The sample 2 was flattened and packed on the sieve 5 having a nominal aperture of 2.36 mm so as not to be unevenly distributed.
(C) On the upper surface of the sample 2, a sieve cover 6 made of decorative plywood having a diameter of 200 mm and a thickness of 15 mm was placed.
(D) Place a wall strike vibrator weighing 5.9 kg on the sieve lid 6 and vibrate for 60 seconds evenly from above the sieve lid 6 while taking care not to apply external force other than the vibrator weight and vibration. did.
(E) The volume (Vf) of the mortar which flowed down was measured after the vibration.
前記実施例１、実施例２（増粘剤を０．１５ｋｇ／ｍ３含有）、および比較例のポーラスコンクリートを、それぞれ１２ｍ３製造した。すなわち、前記各ポーラスコンクリートは、２バッチ分（１バッチの製造量は１．５ｍ３）をアジテータ車で混合して、該混合物（ポーラスコンクリート、３．０ｍ３）を４回製造した。
該混合物の空隙率は、実施例１および実施例２で、それぞれ、１５．８〜１６．８体積％および１７．１〜１７．８体積％、無振動空隙率は、実施例１および実施例２で、それぞれ、２３．０〜２３．９体積％および２４．８〜２５．４体積％であり、モルタル流下率は、実施例１および実施例２で、それぞれ、３３．８〜３４．５体積％および２８．３〜２９．６体積％であった。
これに対し、前記比較例のポーラスコンクリートの空隙率は１８．５〜２０．６体積％であった。なお、当該比較例において無振動空隙率とモルタル流下率は測定しなかった。
また、実施例１および実施例２のポーラスコンクリートの材齢７日における曲げ強度を、ＪＩＳ Ａ １１０６「コンクリートの曲げ強度試験方法」に準拠して測定したところ、該曲げ強度は、それぞれ、４．５〜４．８Ｎ／ｍｍ２および４．６〜４．９Ｎ／ｍｍ２と高かった。
また、実施例１および実施例２のポーラスコンクリートの透水係数を、ＪＣＩ−ＳＰＯ３「ポーラスコンクリートの透水試験方法(案)」に準拠して測定したところ、該透水係数は、いずれも、０．０９〜０．１０ｃｍ／ｓｅｃと透水性に優れていた。
12 m 3 of each of the porous concrete of Example 1, Example 2 (containing 0.15 kg / m 3 of thickener) and Comparative Example were produced. That is, for each of the porous concrete, two batches (the production amount of one batch was 1.5 m 3 ) were mixed with an agitator car to produce the mixture (porous concrete, 3.0 m 3 ) four times.
The porosity of the mixture was 15.8 to 16.8% by volume and 17.1 to 17.8% by volume in Examples 1 and 2, respectively, and the non-vibration porosity was determined in Example 1 and Example. 2 and 23.0 to 23.9% by volume and 24.8 to 25.4% by volume, respectively, and the mortar flow rates were 33.8 to 34.5 in Example 1 and Example 2, respectively. % By volume and 28.3 to 29.6% by volume.
On the other hand, the porosity of the porous concrete of the comparative example was 18.5 to 20.6% by volume. In this comparative example, no vibration porosity and mortar flow rate were not measured.
Moreover, when the bending strength at the age of 7 days of the porous concrete of Example 1 and Example 2 was measured according to JIS A 1106 “Bending strength test method of concrete”, the bending strength was 4. It was as high as 5 to 4.8 N / mm 2 and 4.6 to 4.9 N / mm 2 .
Moreover, when the permeability coefficient of the porous concrete of Example 1 and Example 2 was measured based on JCI-SPO3 “Permeability test method of porous concrete (draft)”, the permeability coefficient was 0.09. It was excellent in water permeability at ˜0.10 cm / sec.
５．ポーラスコンクリートの現場施工と養生
前記アジテータ車による混合後４０〜４５分経過した時点で、実施例１および実施例２と比較例のポーラスコンクリート（混合物）を、それぞれ、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用して敷均しと締固めを行った後、ゴム巻きの振動ローラーで締固めて仕上げを行った。その後、速やかに、ポーラスコンクリートの表面にビニルシートを敷設して材齢７日まで養生して、図５に示す現場打ちポーラスコンクリートを製造した。なお、該現場打ちポーラスコンクリートの厚さは５ｃｍである。
5. On-site construction and curing of porous concrete When 40 to 45 minutes have passed after mixing with the agitator car, each of the porous concretes (mixtures) of Examples 1 and 2 and the comparative example was respectively used with a vibratory asphalt finisher. After leveling and compaction, it was finished by compaction with a rubber-wrapped vibration roller. Thereafter, a vinyl sheet was quickly laid on the surface of the porous concrete and cured until the age of 7 days to produce an in-situ porous concrete shown in FIG. The thickness of the on-site porous concrete is 5 cm.
６．硬化後のポーラスコンクリートの表層のはがれ
実施例１および実施例２の現場打ちポーラスコンクリートでは、４回製造した全ての混合物において表層のはがれ等の欠陥は認められなかった。
このように、ポーラスコンクリートのフレッシュ性状として、空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率を管理することにより、透水性や耐久性等に優れた現場打ちポーラスコンクリートを製造することができた。
これに対し、比較例のポーラスコンクリートでは、材齢７日において表面がはがれ易く実際上使用することは困難であった。なお、後日、比較例について再度実験して確認したところ、比較例のポーラスコンクリートの無振動空隙率は３３．０体積％、モルタル流下率は０（ゼロ）体積％であった。
6). Peeling of the surface layer of the porous concrete after curing In the in-situ porous concrete of Example 1 and Example 2, no defects such as surface peeling were observed in all the mixtures produced four times.
In this way, by controlling the porosity, vibration-free porosity, and mortar flow rate as the fresh properties of porous concrete, it was possible to produce on-site porous concrete excellent in water permeability and durability.
On the other hand, in the porous concrete of the comparative example, the surface easily peeled off at 7 days of age, and it was difficult to actually use it. In addition, when the comparative example was tested again and confirmed later, the non-vibrating porosity of the porous concrete of the comparative example was 33.0% by volume, and the mortar flow rate was 0 (zero) volume%.
７．増粘剤の有無による現場打ちポーラスコンクリートの品質変動
該品質変動を、透水量の変動を指標として評価した。具体的には、前記製造した実施例１および実施例２を用いた図５の現場打ちポーラスコンクリートにおいて、該現場打ちポーラスコンクリートのセンター（中央）の位置Ｃ１〜Ｃ６とアウト（外側）の位置Ｏ１〜Ｏ６における透水量を、日本道路協会の「Ｓ０２５ 現場透水量試験方法」に準拠して測定し、現場透水量の標準偏差を求めた。その結果を表３に示す。
7). Quality fluctuation of cast-in-place porous concrete with and without thickener The quality fluctuation was evaluated using the fluctuation of water permeability as an index. Specifically, in the in-situ porous concrete of FIG. 5 using the manufactured Example 1 and Example 2, the center (center) positions C1 to C6 and the out (outside) position O1 of the in-situ porous concrete. The water permeability at ˜O6 was measured in accordance with “S025 field water permeability test method” of the Japan Road Association, and the standard deviation of the field water permeability was determined. The results are shown in Table 3.
表３から分かるように、増粘剤を含む実施例２の現場打ちポーラスコンクリートは、実施例１の現場打ちポーラスコンクリートと比べ、現場透水量のバラツキ（標準偏差）が小さい。したがって、増粘剤を含む本発明の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法は、現場施工による場所（位置）毎の品質変動が小さいといえる。また、これらのデータから、製造バッチ毎および施工毎の品質変動も小さいといえる。 As can be seen from Table 3, the in-situ porous concrete of Example 2 containing a thickener has a smaller variation (standard deviation) in the in-situ water permeability than the in-situ porous concrete of Example 1. Therefore, it can be said that the method for producing on-site porous concrete according to the present invention containing a thickener has a small quality fluctuation for each place (position) due to on-site construction. Moreover, it can be said that the quality fluctuation | variation for every manufacturing batch and every construction is also small from these data.
１ 型枠
２ ポーラスコンクリート（試料）
３ 板
４ 錘
５ 篩
６ 篩蓋
７ 篩皿
８ 流下したモルタル
1 Formwork 2 Porous concrete (sample)
3 Plate 4 Weight 5 Sieve 6 Sieve lid 7 Sieve pan 8 Flowing mortar
Claims (4)
（Ａ）空隙率算出方法：型枠に詰めたポーラスコンクリートの上に板を載せ、当該板の上にさらに錘を載せ、当該錘の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）に基づき、下記（１）式を用いて空隙率を算出する方法
（Ｂ）無振動空隙率算出方法：型枠に詰めたポーラスコンクリートの上に板を載せ、当該板の上にさらに錘を載せ、当該載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積（Ｖｗ）から、下記（２）式を用いて無振動空隙率を算出する方法
（Ｃ）モルタル流下率算出方法：篩に詰めたポーラスコンクリートの上に篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いてモルタル流下率を算出する方法
空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｂ×Ｔ）×１００ ……（１）
無振動空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｗ×Ｔ）×１００ ……（２）
モルタル流下率（体積％）＝１００×Ｖｆ／Ｖｏ ……（３）
（式中、Ｗは型枠内に投入したポーラスコンクリートの質量を表し、Ｖｂは加振後のポーラスコンクリートの体積を表し、Ｔは空隙率を０体積％として計算したポーラスコンクリートの配合上の単位容積質量を表し、Ｖｗは錘の載荷後のポーラスコンクリートの体積を表し、Ｖｆは加振により流下したモルタルの体積を表し、Ｖｏは加振前のポーラスコンクリート中のモルタルの体積を表す。） In the production of on-site porous concrete containing Portland cement, fine aggregate, coarse aggregate, water, and a high-performance AE water reducing agent, the porosity calculated by the method of (A) below is 15 to 20% by volume, The fresh properties are controlled so that the non-vibration porosity calculated by the method B) is 32% by volume or less and the mortar flow rate calculated by the method (C) is 50% by volume or less. A method for producing cast-in-place porous concrete.
(A) Porosity calculation method: Place a plate on porous concrete packed in a mold, place a weight on the plate, vibrate for 60 seconds from above the weight using a wall-vibrating vibrator, Method of calculating porosity using the following equation (1) based on the volume (Vb) of the porous concrete after vibration: (B) Non-vibrating porosity calculation method: plate on porous concrete packed in a mold (C), a further weight is placed on the plate, and the non-vibrating porosity is calculated from the volume (Vw) of the porous concrete at the time point when the settlement due to the loading stops (C) Mortar flow rate calculation method: The volume of mortar that has flowed down to the end of the vibration after placing a sieve lid on porous concrete packed in a sieve, vibrating from the top of the sieve lid using a wall-vibrating vibrator for 60 seconds (Vf) Based, following (3) how the porosity of calculating the mortar falling rate using equation (vol%) = 100-W / (Vb × T) × 100 ...... (1)
Non-vibration porosity (volume%) = 100−W / (Vw × T) × 100 (2)
Mortar flow rate (% by volume) = 100 × Vf / Vo (3)
(Wherein, W represents the mass of the porous concrete charged into the mold, Vb represents the volume of the porous concrete after vibration, and T represents the unit of blending the porous concrete calculated with the porosity being 0% by volume. (Vw represents the volume of the porous concrete after the weight is loaded, Vf represents the volume of the mortar that has flowed down due to the vibration, and Vo represents the volume of the mortar in the porous concrete before the vibration.)
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