JP2015125947A - Heater and glow plug equipped with the same - Google Patents
Heater and glow plug equipped with the same Download PDFInfo
- Publication number
- JP2015125947A JP2015125947A JP2013270700A JP2013270700A JP2015125947A JP 2015125947 A JP2015125947 A JP 2015125947A JP 2013270700 A JP2013270700 A JP 2013270700A JP 2013270700 A JP2013270700 A JP 2013270700A JP 2015125947 A JP2015125947 A JP 2015125947A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- region
- lead
- ceramic body
- heater
- heating resistor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims abstract description 103
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 54
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 20
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 24
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- 239000000463 material Substances 0.000 description 14
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 14
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 10
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 9
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 3
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 3
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 3
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 3
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 1
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 Y 2 O 3 Chemical class 0.000 description 1
- 229910052769 Ytterbium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010292 electrical insulation Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000011224 oxide ceramic Substances 0.000 description 1
- 229910052574 oxide ceramic Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910021332 silicide Inorganic materials 0.000 description 1
- FVBUAEGBCNSCDD-UHFFFAOYSA-N silicide(4-) Chemical compound [Si-4] FVBUAEGBCNSCDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- NAWDYIZEMPQZHO-UHFFFAOYSA-N ytterbium Chemical compound [Yb] NAWDYIZEMPQZHO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Resistance Heating (AREA)
Abstract
Description
本発明は、例えば燃焼式車載暖房装置における点火用もしくは炎検知用のヒータ、石油ファンヒータ等の各種燃焼機器の点火用のヒータ、自動車エンジンのグロープラグ用のヒータ、酸素センサ等の各種センサ用のヒータまたは測定機器の加熱用のヒータ等に利用されるヒータおよびこれを備えたグロープラグに関するものである。 The present invention is, for example, for a heater for ignition or flame detection in a combustion-type in-vehicle heating device, a heater for ignition of various combustion devices such as an oil fan heater, a heater for a glow plug of an automobile engine, and various sensors such as an oxygen sensor. In particular, the present invention relates to a heater used for a heater or a heater for heating a measuring instrument and a glow plug including the heater.
ヒータとして、例えば、特許文献１に開示されたセラミックヒータが知られている。特許文献１に開示されたセラミックヒータは、セラミック製の基体とこの基体中に埋設された発熱素子とを備えている。発熱素子は、本体部分と、この本体部分と外部の電源とを電気的に接続するための電極取出部とを有している。電極取出部は、基体の表面側から基体の内部側に向かうに連れて断面積が大きくなるように形成されている。さらに、電極取出部は、電極取出部と基体との界面において接線を引いたときに、この接線の基体の表面に対する傾斜角が基体の表面側から基体の内部側に向かうに連れて小さくなるように形成されている。 As a heater, for example, a ceramic heater disclosed in Patent Document 1 is known. The ceramic heater disclosed in Patent Document 1 includes a ceramic base and a heating element embedded in the base. The heat generating element includes a main body portion and an electrode extraction portion for electrically connecting the main body portion and an external power source. The electrode lead-out part is formed so that the cross-sectional area increases from the surface side of the base toward the inside of the base. Further, when the tangent line is drawn at the interface between the electrode extraction part and the substrate, the inclination angle of the tangential line with respect to the surface of the substrate decreases as the electrode extraction portion decreases from the surface side of the substrate toward the inner side of the substrate. Is formed.
近年、より急速に昇温できるヒータが要求されている。このような要求は、例えばエンジンの始動時に発熱素子に大電流を流す必要があることによるものである。しかしながら、発熱素子に大電流を流した場合には、電極取出部が局所的に発熱して、大きな熱膨張を起こす場合があった。そのため、電極取出部と基体との間に熱応力が生じてクラックが発生する場合があった。特許文献１に開示されたセラミックヒータのように、電極取出部と基体との界面における接線の基体の表面に対する傾斜角が基体の表面側から基体の内部側に向かうに連れて小さくなるように形成されている場合には、基体の表面側において電極取出部と基体との間に生じたクラックが、基体と電極取出部との界面を進行した後に、電極取出部の内部に進入する場合があった。そのため、電極取出部の抵抗値が変化してしまう場合があった。その結果、発熱素子の全体の抵抗値が変化してしまうことから、発熱素子を所望の温度で発熱させることが困難になってしまう場合があった。 In recent years, there has been a demand for a heater that can raise the temperature more rapidly. Such a requirement is due to the fact that a large current needs to flow through the heating element when the engine is started, for example. However, when a large current is passed through the heat generating element, the electrode extraction part may generate heat locally and cause a large thermal expansion. For this reason, there is a case in which a thermal stress is generated between the electrode extraction portion and the base body to cause a crack. Like the ceramic heater disclosed in Patent Document 1, the inclination angle of the tangent line at the interface between the electrode extraction part and the substrate with respect to the surface of the substrate is formed so as to decrease from the surface side of the substrate toward the inside of the substrate. In this case, a crack generated between the electrode extraction part and the substrate on the surface side of the substrate may enter the inside of the electrode extraction unit after traveling through the interface between the substrate and the electrode extraction unit. It was. Therefore, the resistance value of the electrode extraction part may change. As a result, since the entire resistance value of the heating element changes, it may be difficult to heat the heating element at a desired temperature.
本発明は、上記の問題点に鑑みて案出されたものであり、その目的は急速昇温を繰り返したとしても、発熱素子の抵抗値が変化せずに、所望の温度で発熱させることが可能なヒータおよびこれを備えたグロープラグを提供することである。 The present invention has been devised in view of the above-described problems, and the object thereof is to generate heat at a desired temperature without changing the resistance value of the heating element even if rapid heating is repeated. It is to provide a possible heater and a glow plug provided with the same.
本発明のヒータは、セラミック体と、該セラミック体に埋設された発熱抵抗体と、該発熱抵抗体に接続されて前記セラミック体の表面に引き出されたリードとを備え、該リードは、一部が前記表面に露出しているとともに前記表面から離れるにつれて広がっている第１領域および該第１領域に隣接して該第１領域から離れるにつれて広がっている第２領域を有するとともに、前記表面に垂直で前記リードに沿った断面において前記第１領域と前記セラミック体との界面における第１接線および前記第２領域と前記セラミック体との界面における第２接線を引いたときに、前記第１接線の前記表面に対する傾斜角よりも前記第２接線の前記表面に対する傾斜角の方が大きいことを特徴とするものである。 The heater of the present invention comprises a ceramic body, a heating resistor embedded in the ceramic body, and a lead connected to the heating resistor and drawn out to the surface of the ceramic body, the lead being partially A first region that is exposed on the surface and that extends as it moves away from the surface, and a second region that extends adjacent to the first region and extends away from the first region, and perpendicular to the surface When the first tangent at the interface between the first region and the ceramic body and the second tangent at the interface between the second region and the ceramic body are drawn in the cross section along the lead, The inclination angle of the second tangent with respect to the surface is larger than the inclination angle with respect to the surface.
また、本発明のグロープラグは、上記の構成のヒータと、該ヒータに取り付けられた筒状の金属部材とを備えたことを特徴とするものである。 A glow plug according to the present invention includes the heater having the above-described configuration and a cylindrical metal member attached to the heater.
本発明のヒータによれば、上記の構成を備えることによって、仮に第１領域とセラミック体との界面にクラックが生じて、このクラックが第１領域とセラミック体との界面を進行したとしても、クラックの進行方向の延長線上にリードではなく基体が存在していることから、リードの内部にクラックが進入する可能性を低減できる。そのため、リードの抵抗値が変化してしまう可能性を低減できる。その結果、急速昇温を繰り返したとしても、リードの抵抗値の変化が抑制されて、所望の温度で発熱させることが可能なヒータとすることができる。 According to the heater of the present invention, by providing the above-described configuration, even if a crack occurs at the interface between the first region and the ceramic body, and the crack progresses through the interface between the first region and the ceramic body, Since the base instead of the lead exists on the extension line in the crack progressing direction, the possibility of the crack entering the lead can be reduced. Therefore, the possibility that the resistance value of the lead changes can be reduced. As a result, even if rapid temperature increase is repeated, a change in the resistance value of the lead is suppressed, and a heater capable of generating heat at a desired temperature can be obtained.
本発明のヒータの実施の形態の例について図面を参照して詳細に説明する。 The example of embodiment of the heater of this invention is demonstrated in detail with reference to drawings.
図１に示すように、本実施の形態のヒータ１は、セラミック体２と、セラミック体２に埋設された発熱抵抗体３と、発熱抵抗体３に接続されてセラミック体２の表面に引き出されたリード４とを備えている。 As shown in FIG. 1, the heater 1 according to the present embodiment includes a ceramic body 2, a heating resistor 3 embedded in the ceramic body 2, and is connected to the heating resistor 3 and pulled out to the surface of the ceramic body 2. Lead 4 is provided.
本実施の形態のヒータ１におけるセラミック体２は、例えば棒状に形成されたものである。このセラミック体２には発熱抵抗体３およびリード４が埋設されている。ここで、セラミック体２はセラミックスからなる。これにより急速昇温時の信頼性が高いヒータ１を提供することが可能になる。セラミックスとしては、酸化物セラミックス、窒化物セラミックスまたは炭化物セラミックス等の電気的な絶縁性を有するセラミックスが挙げられる。特に、セラミック体２は、窒化珪素質セラミックスからなることが好適である。窒化珪素質セラミックスは、主成分である窒化珪素が強度、靱性、絶縁性および耐熱性の観点で優れているからである。窒化珪素質セラミックスからなるセラミック体２は、例えば、主成分の窒化珪素に対して、焼結助剤として３〜１２質量％のＹ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３またはＥｒ２Ｏ３等の希土類元素酸化物、０．５〜３質量％のＡｌ２Ｏ３および焼結体に含まれるＳｉＯ２量が１．５〜５質量％となるようにＳｉＯ２を混合し、所定の形状に成形し、その後、１６５０〜１７８０℃でホットプレス焼成することによって得ることができる。セラミック体２の長さは、例えば２０〜５０ｍｍに形成され、セラミック体２の直径は例えば３〜５ｍｍに形成される。 The ceramic body 2 in the heater 1 of the present embodiment is formed in a rod shape, for example. A heating resistor 3 and leads 4 are embedded in the ceramic body 2. Here, the ceramic body 2 is made of ceramics. Thereby, it becomes possible to provide the heater 1 with high reliability at the time of rapid temperature rise. Examples of the ceramic include ceramics having electrical insulation properties such as oxide ceramics, nitride ceramics, and carbide ceramics. In particular, the ceramic body 2 is preferably made of silicon nitride ceramics. This is because silicon nitride ceramics is superior in terms of strength, toughness, insulating properties, and heat resistance. The ceramic body 2 made of silicon nitride ceramic is, for example, 3-12 mass% rare earth such as Y 2 O 3 , Yb 2 O 3 or Er 2 O 3 as a sintering aid with respect to silicon nitride as a main component. SiO 2 is mixed so that the amount of SiO 2 contained in the element oxide, 0.5 to 3% by mass of Al 2 O 3 and the sintered body is 1.5 to 5% by mass, and formed into a predetermined shape. Then, it can obtain by carrying out hot press baking at 1650-1780 degreeC. The length of the ceramic body 2 is formed to 20 to 50 mm, for example, and the diameter of the ceramic body 2 is formed to 3 to 5 mm, for example.
なお、セラミック体２として窒化珪素質セラミックスからなるものを用いる場合は、ＭｏＳｉＯ２またはＷＳｉ２等を混合し、分散させることが好ましい。この場合には、母材である窒化珪素質セラミックスの熱膨張率を発熱抵抗体３の熱膨張率に近付けることができ、ヒータ１の耐久性を向上させることができる。 In the case of using one made of silicon nitride ceramic as the ceramic body 2 can be prepared by mixing the MoSiO 2 or WSi 2, etc., it is preferable to disperse. In this case, the thermal expansion coefficient of the silicon nitride ceramic that is the base material can be brought close to the thermal expansion coefficient of the heating resistor 3, and the durability of the heater 1 can be improved.
発熱抵抗体３は、セラミック体２に埋設されている。発熱抵抗体３は、電流を流すことによって発熱する部材である。発熱抵抗体３は、セラミック体２の軸方向に平行な２つの直線部と、これら２つの直線部を連結する折返し部とからなる。発熱抵抗体３の形成材料としては、Ｗ，ＭｏまたはＴｉなどの炭化物、窒化物または珪化物などを主成分とするも
のを使用することができる。セラミック体２が窒化珪素質セラミックスからなる場合は、セラミック体２との熱膨張率の差が小さい点、高い耐熱性を有する点および比抵抗が小さい点で、上記の材料の中でも炭化タングステン（ＷＣ）が発熱抵抗体３の材料として優れている。
The heating resistor 3 is embedded in the ceramic body 2. The heating resistor 3 is a member that generates heat when an electric current flows. The heating resistor 3 includes two straight portions parallel to the axial direction of the ceramic body 2 and a folded portion that connects the two straight portions. As a material for forming the heating resistor 3, a material mainly composed of carbide, nitride, silicide or the like such as W, Mo or Ti can be used. In the case where the ceramic body 2 is made of silicon nitride ceramic, tungsten carbide (WC) is one of the above materials in that it has a small difference in thermal expansion coefficient from the ceramic body 2, high heat resistance, and low specific resistance. ) Is excellent as a material for the heating resistor 3.
さらに、セラミック体２が窒化珪素質セラミックスからなる場合は、発熱抵抗体３は、無機導電体のＷＣを主成分とし、これに添加される窒化珪素の含有率が２０質量％以上であるものが好ましい。例えば、窒化珪素質セラミックスからなるセラミック体２中において、発熱抵抗体３となる導体成分は窒化珪素と比較して熱膨張率が大きいため、通常は引張応力がかかった状態にある。これに対して、発熱抵抗体３中に窒化珪素を添加することにより、熱膨張率をセラミック体２のそれに近付けて、ヒータ１の昇温時および降温時の熱膨張率の差による応力を緩和することができる。 Further, when the ceramic body 2 is made of silicon nitride ceramic, the heating resistor 3 is mainly composed of WC of an inorganic conductor, and the content of silicon nitride added thereto is 20% by mass or more. preferable. For example, in the ceramic body 2 made of silicon nitride ceramics, the conductor component serving as the heating resistor 3 has a larger coefficient of thermal expansion than silicon nitride, and therefore is usually in a state where tensile stress is applied. On the other hand, by adding silicon nitride to the heating resistor 3, the thermal expansion coefficient is brought close to that of the ceramic body 2, and the stress due to the difference between the thermal expansion coefficients when the heater 1 is heated and lowered is alleviated. can do.
また、発熱抵抗体３に含まれる窒化珪素の含有量が４０質量％以下であるときには、発熱抵抗体３の抵抗値を比較的小さくして安定させることができる。従って、発熱抵抗体３に含まれる窒化珪素の含有量は２０質量％〜４０質量％であることが好ましい。より好ましくは、窒化珪素の含有量は２５質量％〜３５質量％がよい。また、発熱抵抗体３への同様の添加物として、窒化珪素の代わりに窒化硼素を４質量％〜１２質量％添加することもできる。発熱抵抗体３は全長を３〜１５ｍｍ、断面積を０．１５〜０．８ｍｍ２に設定することができる。 Further, when the content of silicon nitride contained in the heating resistor 3 is 40% by mass or less, the resistance value of the heating resistor 3 can be made relatively small and stabilized. Therefore, the content of silicon nitride contained in the heating resistor 3 is preferably 20% by mass to 40% by mass. More preferably, the content of silicon nitride is 25% by mass to 35% by mass. Further, as a similar additive to the heating resistor 3, boron nitride can be added in an amount of 4% by mass to 12% by mass instead of silicon nitride. The heating resistor 3 can have a total length of 3 to 15 mm and a cross-sectional area of 0.15 to 0.8 mm 2 .
リード４は、発熱抵抗体３と外部の電源とを電気的に接続するための部材である。リード４は、発熱抵抗体３に接続されるとともにセラミック体２の表面に引き出されている。具体的には、発熱抵抗体３の両端部にそれぞれリード４が接合されていて、一方のリード４は、一端側で発熱抵抗体３の一端に接続され、他端側でセラミック体２の後端寄りの側面から導出され、他方のリード４は、一端側で発熱抵抗体３の他端に接続され、他端側でセラミック体２の後端部から導出されている。 The lead 4 is a member for electrically connecting the heating resistor 3 and an external power source. The lead 4 is connected to the heating resistor 3 and pulled out to the surface of the ceramic body 2. Specifically, leads 4 are respectively joined to both ends of the heating resistor 3, and one lead 4 is connected to one end of the heating resistor 3 at one end side and is connected to the rear end of the ceramic body 2 at the other end side. The other lead 4 is connected to the other end of the heating resistor 3 on one end side and is led out from the rear end portion of the ceramic body 2 on the other end side.
このリード４は、例えば、発熱抵抗体３と同様の材料を用いて形成される。リード４は、発熱抵抗体３よりも断面積を大きくしたり、セラミック体２の形成材料の含有量を発熱抵抗体３よりも少なくしたりすることによって、単位長さ当たりの抵抗値が低くなっているものである。特に、ＷＣが、セラミック体２との熱膨張率の差が小さい点、高い耐熱性を有する点および比抵抗が小さい点で、リード４の材料として好適である。また、リード４は無機導電体であるＷＣを主成分とし、これに窒化珪素を含有量が１５質量％以上となるように添加することが好ましい。窒化珪素の含有量が増すにつれて、リード４の熱膨張率を、セラミック体２を構成する窒化珪素の熱膨張率に近付けることができる。また、窒化珪素の含有量が４０質量％以下であるときには、リード４の抵抗値が低くなるとともに安定する。従って、窒化珪素の含有量は１５質量％〜４０質量％が好ましい。より好ましくは、窒化珪素の含有量は２０質量％〜３５質量％とするのがよい。 The lead 4 is formed using, for example, the same material as that of the heating resistor 3. The lead 4 has a lower resistance per unit length by making the cross-sectional area larger than that of the heating resistor 3 or by making the content of the forming material of the ceramic body 2 smaller than that of the heating resistor 3. It is what. In particular, WC is suitable as a material for the lead 4 in that the difference in thermal expansion coefficient from the ceramic body 2 is small, the heat resistance is high, and the specific resistance is small. The lead 4 is preferably composed of WC, which is an inorganic conductor, as a main component, and silicon nitride is added to the lead 4 so that the content is 15% by mass or more. As the content of silicon nitride increases, the thermal expansion coefficient of the lead 4 can be made closer to the thermal expansion coefficient of silicon nitride constituting the ceramic body 2. Further, when the content of silicon nitride is 40% by mass or less, the resistance value of the lead 4 is lowered and stabilized. Therefore, the content of silicon nitride is preferably 15% by mass to 40% by mass. More preferably, the content of silicon nitride is 20% by mass to 35% by mass.
本実施の形態のリード４は、図２に示すように、一部がセラミック体２の表面に露出しているとともに表面から離れるにつれて広がっている第１領域４１および第１領域４１に隣接して第１領域４１から離れるにつれて広がっている第２領域４２を有する。そして、表面に垂直でリード４に沿った断面において第１領域４１とセラミック体２との界面における第１接線４１０および第２領域４２とセラミック体２との界面における第２接線４２０を引いたときに、第１接線４１０のセラミック体２の表面に対する傾斜角θ１よりも第２接線４２０のセラミック体２の表面に対する傾斜角θ２の方が大きい。 As shown in FIG. 2, the lead 4 according to the present embodiment is partially exposed to the surface of the ceramic body 2 and adjacent to the first region 41 and the first region 41 that spreads away from the surface. It has the 2nd area | region 42 which spreads as it leaves | separates from the 1st area | region 41. FIG. When a first tangent line 410 at the interface between the first region 41 and the ceramic body 2 and a second tangent line 420 at the interface between the second region 42 and the ceramic body 2 are drawn in a cross section perpendicular to the surface and along the lead 4. to, greater in inclination angle theta 2 to the surface of the ceramic body 2 of the second tangent 420 than the inclination angle theta 1 with respect to the surface of the ceramic body 2 of the first tangent line 410.
これにより、仮に第１領域４１とセラミック体２との界面にクラックが生じて、このクラックが第１領域４１とセラミック体２との界面を進行したとしても、クラックの進行方
向の延長線上にリード４ではなくセラミック体２が存在していることから、リード４の内部にクラックが進入する可能性を低減できる。そのため、リード４の抵抗値が変化してしまう可能性を低減できる。その結果、急速昇温を繰り返したとしても、リード４の抵抗値の変化が抑制されて、所望の温度で発熱させることが可能なヒータ１とすることができる。
As a result, even if a crack is generated at the interface between the first region 41 and the ceramic body 2, even if this crack progresses through the interface between the first region 41 and the ceramic body 2, a lead is formed on the extension line in the crack traveling direction. Since the ceramic body 2 is present instead of 4, the possibility of cracks entering the lead 4 can be reduced. Therefore, the possibility that the resistance value of the lead 4 changes can be reduced. As a result, even if the rapid temperature increase is repeated, the change in the resistance value of the lead 4 is suppressed, and the heater 1 capable of generating heat at a desired temperature can be obtained.
第１接線４１０のセラミック体２の表面に対する傾斜角θ１は、例えば１０〜８０°に設定することができる。特に、３０°以上にすることによって、リード４の内部にクラックが進入する可能性を低減できる。また、７０°以下にすることによって、リード４の内部にクラックが進入する可能性を低減できる。また、第２接線４２０のセラミック体の表面に対する傾斜角θ２は、例えば３０〜８９°に設定することができる。特に、５０°以上にすることによって、リード４の内部にクラックが進入する可能性を低減できる。また、８５°以下にすることによって、リード４の内部にクラックが進入する可能性を低減できる。 The inclination angle θ 1 of the first tangent 410 with respect to the surface of the ceramic body 2 can be set to 10 to 80 °, for example. In particular, the possibility of cracks entering the lead 4 can be reduced by setting the angle to 30 ° or more. Further, by setting the angle to 70 ° or less, the possibility of cracks entering the lead 4 can be reduced. In addition, the inclination angle θ 2 of the second tangent line 420 with respect to the surface of the ceramic body can be set to 30 to 89 °, for example. In particular, the possibility of cracks entering the leads 4 can be reduced by setting the angle to 50 ° or more. Further, by setting the angle to 85 ° or less, the possibility of cracks entering the lead 4 can be reduced.
また、リード４は、セラミック体２の表面に平行な方向の断面の形状が、例えば円形状または楕円形状等である。リード４の断面の形状が円形状の場合には、第１領域４１のうちセラミック体２の表面に露出している部分の径は、例えば０．１５〜０．８ｍｍである。また、第１領域４１と第２領域４２との境界部分の径は、例えば０．２〜０．９ｍｍである。また、第２領域４２と発熱抵抗体との境界部分の径は、例えば０．２５〜１．０ｍｍである。 The lead 4 has a cross-sectional shape in a direction parallel to the surface of the ceramic body 2, for example, a circular shape or an elliptical shape. When the cross-sectional shape of the lead 4 is circular, the diameter of the portion of the first region 41 exposed on the surface of the ceramic body 2 is, for example, 0.15 to 0.8 mm. Moreover, the diameter of the boundary part of the 1st area | region 41 and the 2nd area | region 42 is 0.2-0.9 mm, for example. Moreover, the diameter of the boundary part of the 2nd area | region 42 and a heating resistor is 0.25-1.0 mm, for example.
また、図３に示すヒータ１の変形例のように、リード４は、第２領域４２に第１領域４１とは反対側で隣接する第３領域４３をさらに有するとともに、この第３領域４３が第２領域４２から離れるにつれて狭まっていてもよい。ここで、表面に垂直でリード４に沿った断面において第３領域４３とセラミック体２との界面において引いた接線を第３接線４３０とする。このように第３領域４３を有することによって、仮に第２領域４２とセラミック体２との間にクラックが生じて、このクラックが第２領域４２とセラミック体２との界面を進行したとしても、第２接線４２０と第３接線４３０とがセラミック体２の表面に対して異なる方向に傾斜していることによって、リード４とセラミック体２との界面のうち第２領域４２と第３領域４３との境界部分において、クラックの進行を抑制することができる。その結果、リード４の抵抗値が変化してしまう可能性を低減できる。その結果、急速昇温を繰り返したとしても、リード４の抵抗値の変化が抑制されて、所望の温度で発熱させることが可能なヒータ１とすることができる。 Further, as in the modification of the heater 1 shown in FIG. 3, the lead 4 further includes a third region 43 adjacent to the second region 42 on the side opposite to the first region 41. It may narrow as it leaves | separates from the 2nd area | region 42. FIG. Here, a tangent drawn at the interface between the third region 43 and the ceramic body 2 in the cross section perpendicular to the surface and along the lead 4 is referred to as a third tangent 430. By having the third region 43 in this way, even if a crack occurs between the second region 42 and the ceramic body 2, even if this crack progresses through the interface between the second region 42 and the ceramic body 2, Since the second tangent 420 and the third tangent 430 are inclined in different directions with respect to the surface of the ceramic body 2, the second region 42 and the third region 43 in the interface between the lead 4 and the ceramic body 2 The progress of cracks can be suppressed at the boundary portion. As a result, the possibility that the resistance value of the lead 4 changes can be reduced. As a result, even if the rapid temperature increase is repeated, the change in the resistance value of the lead 4 is suppressed, and the heater 1 capable of generating heat at a desired temperature can be obtained.
次に、図４は、本発明のグロープラグの実施の形態の一例を示す、一部を断面で示した概略透視図である。図４に示すように、このグロープラグ１０は、上述のヒータ１と、ヒータ１の後端側に取り付けられた筒状の金属部材５とを備えている。また、金属部材５の内側に配置されてヒータ１の後端に取り付けられた電極金具６を備えている。本実施の形態のグロープラグ１０によれば、上述のヒータ１を使用していることから、急速昇温を繰り返したとしても、リード４の抵抗値の変化が抑制されて、所望の温度で発熱させることが可能とすることができるので、グロープラグの繰り返しの耐久性を向上させることが可能となる。 Next, FIG. 4 is a schematic perspective view partially showing a cross section showing an example of an embodiment of the glow plug of the present invention. As shown in FIG. 4, the glow plug 10 includes the above-described heater 1 and a cylindrical metal member 5 attached to the rear end side of the heater 1. In addition, an electrode fitting 6 is provided that is disposed inside the metal member 5 and attached to the rear end of the heater 1. According to the glow plug 10 of the present embodiment, since the heater 1 described above is used, even if rapid temperature increase is repeated, the change in the resistance value of the lead 4 is suppressed and heat is generated at a desired temperature. Therefore, it is possible to improve the repeated durability of the glow plug.
金属部材５は、セラミック体２を保持するための部材である。金属部材５は、筒状の部材であって、セラミック体２の後端側を囲むように取り付けられている。すなわち、筒状の金属部材５の内側に棒状のセラミック体２が挿入されている。金属部材５は、セラミック体２の後端側の側面に設けられてリード４が露出している部分に電気的に接続されている。金属部材は、例えば、ステンレスまたは鉄（Ｆｅ）−ニッケル（Ｎｉ）−コバルト（Ｃｏ）合金からなる。 The metal member 5 is a member for holding the ceramic body 2. The metal member 5 is a cylindrical member and is attached so as to surround the rear end side of the ceramic body 2. That is, the rod-shaped ceramic body 2 is inserted inside the cylindrical metal member 5. The metal member 5 is provided on the side surface on the rear end side of the ceramic body 2 and is electrically connected to a portion where the lead 4 is exposed. The metal member is made of, for example, stainless steel or iron (Fe) -nickel (Ni) -cobalt (Co) alloy.
金属部材５とセラミック体２とは、ろう材によって接合されている。ろう材は、金属部材５とセラミック体２との間にセラミック体２の後端側を囲むように設けられている。このろう材が設けられていることによって、金属部材５とリード４とが電気的に接続されている。 The metal member 5 and the ceramic body 2 are joined by a brazing material. The brazing material is provided between the metal member 5 and the ceramic body 2 so as to surround the rear end side of the ceramic body 2. By providing this brazing material, the metal member 5 and the lead 4 are electrically connected.
ろう材としては、ガラス成分を５〜２０質量％含んだ銀（Ａｇ）−銅（Ｃｕ）ろう、ＡｇろうまたはＣｕろう等を用いることができる。ガラス成分はセラミック体２のセラミックスとの濡れ性が良く、摩擦係数が大きいために、ろう材とセラミック体２との接合強度またはろう材と金属部材５との接合強度を向上させることができる。 As the brazing material, silver (Ag) -copper (Cu) brazing, Ag brazing, Cu brazing or the like containing 5 to 20% by mass of a glass component can be used. Since the glass component has good wettability with the ceramic of the ceramic body 2 and has a large coefficient of friction, the bonding strength between the brazing material and the ceramic body 2 or the bonding strength between the brazing material and the metal member 5 can be improved.
電極金具６は、金属部材５の内側に位置してセラミック体２の後端にリード４に電気的に接続するように取り付けられている。電極金具６は、種々の形態のものを用いることができるが、図４に示す例では、セラミック体２の後端にリード４を含んで被さるように取り付けられるキャップ部と外部の接続電極に電気的に接続されるコイル状部とが線状部で接続された構成である。この電極金具６は、金属部材５との間で短絡が生じないように金属部材５の内周面から離れて保持されている。 The electrode fitting 6 is attached inside the metal member 5 so as to be electrically connected to the lead 4 at the rear end of the ceramic body 2. Various types of electrode fittings 6 can be used. However, in the example shown in FIG. 4, the cap part attached to cover the rear end of the ceramic body 2 including the lead 4 and the external connection electrode are electrically connected. It is the structure by which the coil-shaped part connected electrically is connected by the linear part. The electrode fitting 6 is held away from the inner peripheral surface of the metal member 5 so as not to cause a short circuit with the metal member 5.
電極金具６は、外部の電源との接続における応力緩和のために設けられたコイル状部を有する金属線である。電極金具６は、リード４に電気的に接続されるとともに、外部の電源と電気的に接続される。外部の電源によって金属部材５と電極金具６との間に電圧を加えることによって、金属部材５および電極金具６を介して発熱抵抗体２に電流を流すことができる。電極金具６は、例えばニッケルまたはステンレスからなる。 The electrode fitting 6 is a metal wire having a coil-shaped portion provided for stress relaxation in connection with an external power source. The electrode fitting 6 is electrically connected to the lead 4 and is electrically connected to an external power source. By applying a voltage between the metal member 5 and the electrode fitting 6 by an external power source, a current can be passed through the heating resistor 2 via the metal member 5 and the electrode fitting 6. The electrode fitting 6 is made of nickel or stainless steel, for example.
本実施の形態においては、第１領域４１および第２領域４２を有するリード４が、発熱抵抗体２の両端にそれぞれ接続されているが、これに限られない。例えば、発熱抵抗体２の一端にのみ第１領域４１および第２領域４２を有するリード４が接続されており、他端には第１領域４１および第２領域４２を有していないリードが設けられていてもよい。この場合には、リード４として、例えば、径が一定の円柱状のリードを用いることができる。なお、この場合には、第１領域４１および第２領域４２を有するリード４に、外部電源の陽極が接続されることが好ましい。陰極はグランドに接続されるためヒータ１に加わる印加電圧が大きく変動しても電流が流れやすく発熱しにくいのに対して、陽極には回路上に発熱抵抗体２が接続されているために電流が流れにくい。そのため、ヒータ１に印加される電圧が変動すると印加電圧が大きくなった瞬間に陽極に高電圧で高い電流が負荷されて発熱してしまう。印加電圧が変動する状態でヒータ１を連続駆動することにより陽極側には陰極側と比較して特に大きな発熱が生じる。このように、大きな発熱が生じる側に第１領域４１および第２領域４２を有するリード４の構成を採用することによって、リードにクラックが発生する可能性を低減することができる。 In the present embodiment, the lead 4 having the first region 41 and the second region 42 is connected to both ends of the heating resistor 2, but is not limited thereto. For example, the lead 4 having the first region 41 and the second region 42 is connected only to one end of the heating resistor 2, and the lead not having the first region 41 and the second region 42 is provided to the other end. It may be done. In this case, for example, a columnar lead having a constant diameter can be used as the lead 4. In this case, the anode of the external power source is preferably connected to the lead 4 having the first region 41 and the second region 42. Since the cathode is connected to the ground, even if the applied voltage applied to the heater 1 fluctuates greatly, current flows easily and does not generate heat. On the other hand, since the heating resistor 2 is connected to the anode, Is difficult to flow. Therefore, when the voltage applied to the heater 1 fluctuates, a high current is loaded on the anode at a moment when the applied voltage increases, and heat is generated. When the heater 1 is continuously driven in a state where the applied voltage fluctuates, a particularly large amount of heat is generated on the anode side compared to the cathode side. Thus, by adopting the configuration of the lead 4 having the first region 41 and the second region 42 on the side where a large amount of heat is generated, the possibility of cracks occurring in the lead can be reduced.
次に、本実施の形態のヒータ１の製造方法の一例について説明する。 Next, an example of the manufacturing method of the heater 1 of this Embodiment is demonstrated.
本実施の形態のヒータ１は、例えば、上記本実施の形態の構成の発熱抵抗体３、リード４およびセラミック体２の形状の金型を用いた射出成形法等によって形成することができる。 The heater 1 of the present embodiment can be formed by, for example, an injection molding method using a die having the shape of the heating resistor 3, the lead 4 and the ceramic body 2 having the configuration of the present embodiment.
まず、導電性セラミック粉末および樹脂バインダー等を含む、発熱抵抗体３およびリード４となる導電性ペーストを作製するとともに、絶縁性セラミック粉末および樹脂バインダー等を含むセラミック体２となるセラミックペーストを作製する。 First, a conductive paste to be the heating resistor 3 and the lead 4 including the conductive ceramic powder and the resin binder is manufactured, and a ceramic paste to be the ceramic body 2 including the insulating ceramic powder and the resin binder is manufactured. .
次に、導電性ペーストを用いて射出成形法によって発熱抵抗体３となる所定パターンの
導電性ペーストの成形体を形成する。そして、発熱抵抗体３を金型内に保持した状態で、導電性ペーストを金型内に充填してリード４となる所定パターンの導電性ペーストの成形体を形成する。このとき、所望の形状の金型を準備しておくことによって、第１領域４１および第２領域４２を有するリード４を形成することができる。また、図３に示すように、第１領域４１、第２領域４２および第３領域４３を有するリード４を形成する場合にも、同様に所望の形状をした金型にしておけばよい。
Next, a conductive paste molded body having a predetermined pattern to be the heating resistor 3 is formed by injection molding using the conductive paste. Then, in a state where the heating resistor 3 is held in the mold, the conductive paste is filled in the mold to form a conductive paste molded body having a predetermined pattern to be the leads 4. At this time, the lead 4 having the first region 41 and the second region 42 can be formed by preparing a mold having a desired shape. In addition, as shown in FIG. 3, when forming the lead 4 having the first region 41, the second region 42, and the third region 43, a mold having a desired shape may be used.
次に、金型内に発熱抵抗体３およびリード４の一部を保持した状態で、金型の一部をセラミック体２の成形用のものに取り替えた後、金型内にセラミック体２となるセラミックペーストを充填する。これにより、発熱抵抗体３およびリード４がセラミックペーストの成形体で覆われたヒータ１の成形体が得られる。 Next, in a state where the heating resistor 3 and a part of the lead 4 are held in the mold, a part of the mold is replaced with one for forming the ceramic body 2, and then the ceramic body 2 and the mold are placed in the mold. Fill with ceramic paste. Thereby, the molded body of the heater 1 in which the heating resistor 3 and the lead 4 are covered with the molded body of the ceramic paste is obtained.
次に、得られた成形体を例えば１６５０℃〜１７８０℃の温度および３０ＭＰａ〜５０ＭＰａの圧力で焼成することにより、ヒータ１を作製することができる。なお、焼成は水素ガス等の非酸化性ガス雰囲気中で行なうことが好ましい。 Next, the obtained molded body is fired at, for example, a temperature of 1650 ° C. to 1780 ° C. and a pressure of 30 MPa to 50 MPa, whereby the heater 1 can be manufactured. The firing is preferably performed in a non-oxidizing gas atmosphere such as hydrogen gas.
本発明の実施例のヒータを以下のようにして作製した。 The heater of the Example of this invention was produced as follows.
まず、炭化タングステン（ＷＣ）粉末を５０質量％、窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）粉末を３５質量％、樹脂バインダーを１５質量％含む導電性ペーストを金型内に射出成形して、図１に示すような形状の発熱抵抗体２を作製した。 First, a conductive paste containing 50% by mass of tungsten carbide (WC) powder, 35% by mass of silicon nitride (Si 3 N 4 ) powder, and 15% by mass of a resin binder was injection-molded into a mold, and FIG. A heating resistor 2 having a shape as shown was produced.
次に、この発熱抵抗体２を金型内に保持した状態で、リード４となる上記の導電性ペーストを射出成形することにより、図２に示すような第１領域４１および第２領域４２を有するリード４を形成した。具体的には、第１接線４１０の傾斜角θ１が５０°程度に、第２接線４２０の傾斜角θ２が８０°程度でなるようにリード４を形成した。 Next, the first region 41 and the second region 42 as shown in FIG. 2 are formed by injection-molding the conductive paste to be the leads 4 while holding the heating resistor 2 in the mold. A lead 4 was formed. Specifically, the lead 4 was formed such that the inclination angle θ 1 of the first tangent line 410 was about 50 ° and the inclination angle θ 2 of the second tangent line 420 was about 80 °.
次に、発熱抵抗体３およびリード４を金型内に保持した状態で、窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）粉末を８５質量％、焼結助剤としてのイッテリビウム（Ｙｂ）の酸化物（Ｙｂ２Ｏ３）を１０質量％、抵抗抵抗体３およびリード４に熱膨張率を近付けるための炭化タングステン（ＷＣ）を５質量％含むセラミックペーストを、金型内に射出成形した。これにより、セラミック体２の中に発熱抵抗体３およびリード４が埋設された構成のヒータ１を形成した。 Next, with the heating resistor 3 and the lead 4 held in the mold, 85% by mass of silicon nitride (Si 3 N 4 ) powder and ytterbium (Yb) oxide (Yb 2 ) as a sintering aid A ceramic paste containing 10% by mass of O 3 ) and 5% by mass of tungsten carbide (WC) for bringing the coefficient of thermal expansion close to that of the resistor 3 and the lead 4 was injection molded into a mold. Thus, the heater 1 having a configuration in which the heating resistor 3 and the lead 4 were embedded in the ceramic body 2 was formed.
次に、得られたヒータ１を円筒状の炭素製の型に入れた後、窒素ガスからなる非酸化性ガス雰囲気中で、１７００℃の温度および３５Ｍｐａの圧力でホットプレスを行ない焼結して、本発明の実施例となるヒータ１を作製した。また、比較例として、リードとセラミック体との界面における接線の基体の表面に対する傾斜角が基体の表面側から基体の内部側に向かうに連れて小さくなるように形成されているヒータを作製した。 Next, after the obtained heater 1 is put into a cylindrical carbon mold, it is sintered by performing hot pressing at a temperature of 1700 ° C. and a pressure of 35 Mpa in a non-oxidizing gas atmosphere made of nitrogen gas. A heater 1 according to an example of the present invention was produced. Further, as a comparative example, a heater formed so that the inclination angle of the tangent line at the interface between the lead and the ceramic body with respect to the surface of the substrate decreases from the surface side of the substrate toward the inside of the substrate.
そして、得られたそれぞれのヒータの後端側に金属部材５および電極金具６をそれぞれろう付けして、実施例および比較例のグロープラグを作製した。 And the metallic member 5 and the electrode metal fitting 6 were brazed to the rear end side of each obtained heater, respectively, and the glow plug of the Example and the comparative example was produced.
これらのグロープラグを用いて、サイクル試験を行なった。サイクル試験の条件は、まずヒータに通電して、セラミック体の表面の温度が１４００℃になるように電圧を設定し、５分間の通電を行なった後に２分間通電を停止するサイクルを１サイクルとして、これを１万サイクル繰り返した。 A cycle test was conducted using these glow plugs. The cycle test was performed by first energizing the heater, setting the voltage so that the surface temperature of the ceramic body was 1400 ° C., and energizing for 5 minutes and then stopping energization for 2 minutes as one cycle. This was repeated 10,000 cycles.
サイクル試験前後の発熱抵抗体およびリードの抵抗値の合計値を測定したところ、本発
明の実施例のヒータ１においては、サイクル試験前の抵抗値が０．３２５Ωであり、サイクル試験後の抵抗値が０．３２４Ωであって、抵抗変化率は１％未満であった。これに対して、比較例のヒータにおいては、サイクル試験前の抵抗値が０．３２１Ωであり、サイクル試験後の抵抗値が０．３６３Ωであって、抵抗変化率は５％以上であった。
When the total resistance value of the heating resistor and the lead before and after the cycle test was measured, in the heater 1 of the example of the present invention, the resistance value before the cycle test was 0.325Ω, and the resistance value after the cycle test was Was 0.324Ω, and the rate of change in resistance was less than 1%. On the other hand, in the heater of the comparative example, the resistance value before the cycle test was 0.321Ω, the resistance value after the cycle test was 0.363Ω, and the resistance change rate was 5% or more.
さらに、実施例および比較例のヒータに関して、それぞれサイクル試験後にリードの断面を確認したところ、実施例のヒータ１に関しては、セラミック体２とリード４との界面に発生したクラックがリード４の内部に進行していなかったのに対して、比較例のヒータに関してはリードの内部にクラックが進行していた。 Further, regarding the heaters of the example and the comparative example, the cross-section of the lead was confirmed after the cycle test. As for the heater 1 of the example, cracks generated at the interface between the ceramic body 2 and the lead 4 were found inside the lead 4. While it did not progress, cracks progressed inside the lead in the heater of the comparative example.
１：ヒータ
２：セラミック体
３：発熱抵抗体
４：リード
４１：第１領域
４２：第２領域
１０：グロープラグ
1: Heater 2: Ceramic body 3: Heating resistor 4: Lead 41: First region 42: Second region 10: Glow plug
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013270700A JP6105464B2 (en) | 2013-12-27 | 2013-12-27 | Heater and glow plug equipped with the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013270700A JP6105464B2 (en) | 2013-12-27 | 2013-12-27 | Heater and glow plug equipped with the same |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2015125947A true JP2015125947A (en) | 2015-07-06 |
| JP6105464B2 JP6105464B2 (en) | 2017-03-29 |
Family
ID=53536509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013270700A Active JP6105464B2 (en) | 2013-12-27 | 2013-12-27 | Heater and glow plug equipped with the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6105464B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102016121091B4 (en) | 2015-11-06 | 2023-08-10 | Denso Corporation | Ceramic glow plug |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007265893A (en) * | 2006-03-29 | 2007-10-11 | Kyocera Corp | Ceramic heater |
| WO2008105327A1 (en) * | 2007-02-22 | 2008-09-04 | Kyocera Corporation | Ceramic heater, glow plug using the ceramic heater, and ceramic heater manufacturing method |
| WO2009096477A1 (en) * | 2008-01-29 | 2009-08-06 | Kyocera Corporation | Ceramic heater and glow plug |
| WO2013047849A1 (en) * | 2011-09-29 | 2013-04-04 | 京セラ株式会社 | Heater and glow plug provided with same |
-
2013
- 2013-12-27 JP JP2013270700A patent/JP6105464B2/en active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007265893A (en) * | 2006-03-29 | 2007-10-11 | Kyocera Corp | Ceramic heater |
| WO2008105327A1 (en) * | 2007-02-22 | 2008-09-04 | Kyocera Corporation | Ceramic heater, glow plug using the ceramic heater, and ceramic heater manufacturing method |
| WO2009096477A1 (en) * | 2008-01-29 | 2009-08-06 | Kyocera Corporation | Ceramic heater and glow plug |
| WO2013047849A1 (en) * | 2011-09-29 | 2013-04-04 | 京セラ株式会社 | Heater and glow plug provided with same |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102016121091B4 (en) | 2015-11-06 | 2023-08-10 | Denso Corporation | Ceramic glow plug |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6105464B2 (en) | 2017-03-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPWO2014175424A1 (en) | Ceramic heater | |
| EP2600688B1 (en) | Heater and glow plug provided with same | |
| JP6023389B1 (en) | Heater and glow plug equipped with the same | |
| JP6337046B2 (en) | Heater and glow plug equipped with the same | |
| JP5289462B2 (en) | Ceramic heater | |
| KR101504631B1 (en) | Heater and glow plug provided with same | |
| JP6105464B2 (en) | Heater and glow plug equipped with the same | |
| US10764968B2 (en) | Heater and glow plug including the same | |
| JP5436687B2 (en) | Heater and glow plug equipped with the same | |
| JP6342653B2 (en) | Heater and glow plug equipped with the same | |
| JP6081836B2 (en) | Ceramic heater | |
| JP5726311B2 (en) | Heater and glow plug equipped with the same | |
| JP6085050B2 (en) | Heater and glow plug equipped with the same | |
| JP5909573B2 (en) | Heater and glow plug equipped with the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20160516 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170131 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170131 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170302 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6105464 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |