JP2015105635A

JP2015105635A - Compressor

Info

Publication number: JP2015105635A
Application number: JP2013249238A
Authority: JP
Inventors: 義友塚; Yoshitomo Tsuka
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2013-12-02
Filing date: 2013-12-02
Publication date: 2015-06-08

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a compressor capable of suppressing noise during operation.SOLUTION: A scroll compressor is equipped with a casing, a compressing mechanism, and a diaphragm 81 in the inside of a muffler space (a discharge chamber) 45. The compressing mechanism is stored in the casing 10, and compresses and discharges a coolant. The diaphragm 81 is stored in the casing, and installed in a high-pressure space. The high-pressure space is the muffler space 45 of a space in which the coolant discharged from a discharge hole 41 of the compressing mechanism flows. The diaphragm 81 has a fundamental natural frequency generally matched with a pulsation frequency which is a frequency of pressure pulsation of the coolant at an installed point.

Description

本発明は、圧縮機に関する。 The present invention relates to a compressor.

従来、固定スクロールと可動スクロールとからなる圧縮機構を備えるスクロール圧縮機が用いられている。スクロール圧縮機では、固定スクロールおよび可動スクロールのそれぞれは、互いに噛み合う渦巻状のラップを有している。固定スクロールは、ケーシングに固定され、可動スクロールは、クランク軸に連結されて偏心回転する。これにより、両スクロールのラップ間の空間である圧縮室の容積が変化して、圧縮室内の冷媒が圧縮される。圧縮機構から吐出された冷媒が流入する空間では、冷媒の圧力脈動が発生する。 Conventionally, a scroll compressor including a compression mechanism including a fixed scroll and a movable scroll is used. In the scroll compressor, each of the fixed scroll and the movable scroll has a spiral wrap that meshes with each other. The fixed scroll is fixed to the casing, and the movable scroll is connected to the crankshaft and rotates eccentrically. As a result, the volume of the compression chamber, which is the space between the wraps of both scrolls, changes, and the refrigerant in the compression chamber is compressed. In the space into which the refrigerant discharged from the compression mechanism flows, pressure pulsation of the refrigerant occurs.

ところで、特許文献１（特開２００８−１３３７７７号公報）に開示されているスクロール圧縮機では、圧縮機構によって圧縮された冷媒は、固定スクロールの中央部に形成される吐出ポートから、圧縮機構の上方に形成される吐出空間に吐出される。吐出された冷媒は、吐出空間に連通する管状流路を通過した後、ケーシングの外部に吐出される。管状流路は、吐出空間で発生する冷媒の圧力脈動を低減することができる形状を有している。具体的には、管状流路の気柱固有振動数と圧力脈動の振動数とが異なるように、管状流路の長さが設定されている。これにより、吐出空間における冷媒の圧力脈動が低減されるので、圧力脈動に起因する共鳴を防ぐことができる。従って、圧縮機の運転中の騒音が抑えられる。 By the way, in the scroll compressor disclosed in Patent Document 1 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 2008-133777), the refrigerant compressed by the compression mechanism is discharged from the discharge port formed in the central portion of the fixed scroll above the compression mechanism. It is discharged into the discharge space formed in the above. The discharged refrigerant passes through a tubular channel communicating with the discharge space, and is then discharged to the outside of the casing. The tubular flow path has a shape that can reduce the pressure pulsation of the refrigerant generated in the discharge space. Specifically, the length of the tubular channel is set so that the natural frequency of the air column of the tubular channel and the frequency of pressure pulsation are different. Thereby, since the pressure pulsation of the refrigerant in the discharge space is reduced, resonance caused by the pressure pulsation can be prevented. Therefore, noise during operation of the compressor can be suppressed.

しかし、このスクロール圧縮機では、冷媒の圧力脈動が発生する吐出空間と、冷媒の圧力脈動を低減するための管状流路とが適切に設計されている必要がある。そのため、圧縮機のケーシングの容量が制限されている場合には、管状流路を適切に設計することができず、圧縮機の運転中の騒音が十分に抑えられないおそれがある。 However, in this scroll compressor, the discharge space where the pressure pulsation of the refrigerant is generated and the tubular flow path for reducing the pressure pulsation of the refrigerant need to be appropriately designed. Therefore, when the capacity | capacitance of the casing of a compressor is restrict | limited, a tubular flow path cannot be designed appropriately and there exists a possibility that the noise during operation of a compressor cannot fully be suppressed.

本発明の目的は、運転中の騒音を抑えることができる圧縮機を提供することである。 An object of the present invention is to provide a compressor capable of suppressing noise during operation.

本発明の第１観点に係る圧縮機は、ケーシングと、圧縮機構と、ダイヤフラムとを備える。圧縮機構は、ケーシング内に収容され、冷媒を圧縮して吐出する。ダイヤフラムは、ケーシング内に収容され、高圧空間に設置される。高圧空間は、圧縮機構から吐出された冷媒が流入する空間である。ダイヤフラムは、脈動振動数と略一致する基本固有振動数を有する。脈動振動数は、ダイヤフラムが設置されたポイントにおける冷媒の圧力脈動の振動数である。 A compressor according to a first aspect of the present invention includes a casing, a compression mechanism, and a diaphragm. The compression mechanism is accommodated in the casing and compresses and discharges the refrigerant. The diaphragm is accommodated in the casing and installed in the high-pressure space. The high-pressure space is a space into which the refrigerant discharged from the compression mechanism flows. The diaphragm has a fundamental natural frequency that approximately matches the pulsation frequency. The pulsation frequency is the frequency of refrigerant pressure pulsation at the point where the diaphragm is installed.

第１観点に係る圧縮機では、圧縮機構から高圧空間に吐出される冷媒の圧力脈動が、ダイヤフラムによって低減される。ダイヤフラムは、高圧空間に設置される金属製の薄膜である。ダイヤフラムは、基本固有振動数を有し、振動することによって冷媒の圧力脈動を吸収する。ダイヤフラムの基本固有振動数は、冷媒の圧力脈動に起因して高圧空間で発生する共鳴によって、冷媒の圧力脈動がピークを示す振動数の近傍の値である。そのため、ダイヤフラムは、圧力脈動に起因して高圧空間で発生する共鳴を抑えることができる。従って、第１観点に係る圧縮機は、運転中の騒音を抑えることができる。 In the compressor according to the first aspect, the pressure pulsation of the refrigerant discharged from the compression mechanism to the high pressure space is reduced by the diaphragm. The diaphragm is a metal thin film installed in a high-pressure space. The diaphragm has a basic natural frequency and absorbs pressure pulsation of the refrigerant by vibrating. The fundamental natural frequency of the diaphragm is a value in the vicinity of the frequency at which the refrigerant pressure pulsation peaks due to resonance generated in the high-pressure space due to the refrigerant pressure pulsation. Therefore, the diaphragm can suppress resonance generated in the high-pressure space due to pressure pulsation. Therefore, the compressor according to the first aspect can suppress noise during operation.

また、第１観点に係る圧縮機では、ダイヤフラムは、脈動振動数と略一致する基本固有振動数を有する。冷媒の圧力脈動に起因して高圧空間で発生する共鳴は、ある周波数帯で発生し、共鳴エネルギーが極大となる周波数は、冷媒の圧力脈動がピークを示す脈動振動数に相当する。ダイヤフラムは、脈動振動数に近い振動数で振動することで、共鳴エネルギーの極大値を小さくして、同時に、脈動振動数に近い振動数に対応する共鳴エネルギーを小さくする。これにより、ダイヤフラムは、脈動振動数に対応する共鳴に起因する圧縮機の騒音、および、脈動振動数に近い振動数に対応する共鳴に起因する圧縮機の騒音を抑えることができる。 In the compressor according to the first aspect, the diaphragm has a fundamental natural frequency that substantially matches the pulsation frequency. The resonance generated in the high pressure space due to the pressure pulsation of the refrigerant is generated in a certain frequency band, and the frequency at which the resonance energy is maximized corresponds to the pulsation frequency at which the pressure pulsation of the refrigerant has a peak. The diaphragm vibrates at a frequency close to the pulsation frequency, thereby reducing the maximum value of the resonance energy and simultaneously reducing the resonance energy corresponding to the frequency close to the pulsation frequency. Thereby, the diaphragm can suppress the noise of the compressor due to the resonance corresponding to the pulsation frequency and the noise of the compressor due to the resonance corresponding to the frequency close to the pulsation frequency.

本発明の第２観点に係る圧縮機は、第１観点に係る圧縮機であって、摩擦減衰板をさらに備える。摩擦減衰板は、ダイヤフラムに重ねられて設置される。摩擦減衰板は、ダイヤフラムの基本固有振動数と異なる基本固有振動数を有する。 A compressor according to a second aspect of the present invention is the compressor according to the first aspect, and further includes a friction damping plate. The friction damping plate is placed over the diaphragm. The friction damping plate has a fundamental natural frequency different from the fundamental natural frequency of the diaphragm.

第２観点に係る圧縮機では、摩擦減衰板は、ダイヤフラムの固有振動数と異なる固有振動数で振動して、ダイヤフラムとの間で摩擦する。これにより、摩擦減衰板は、冷媒の圧力脈動に起因するダイヤフラムの振動を吸収することができる。従って、第２観点に係る圧縮機は、運転中の騒音をより効果的に抑えることができる。 In the compressor according to the second aspect, the friction damping plate oscillates at a natural frequency different from the natural frequency of the diaphragm and rubs with the diaphragm. Thereby, the friction damping plate can absorb the vibration of the diaphragm caused by the pressure pulsation of the refrigerant. Therefore, the compressor according to the second aspect can more effectively suppress noise during operation.

本発明の第３観点に係る圧縮機は、第１観点または第２観点に係る圧縮機であって、ダイヤフラムは、脈動振動数の８５％以上かつ１０５％未満の基本固有振動数を有する。 The compressor which concerns on the 3rd viewpoint of this invention is a compressor which concerns on a 1st viewpoint or a 2nd viewpoint, Comprising: A diaphragm has a fundamental natural frequency of 85% or more and less than 105% of a pulsation frequency.

本発明の第４観点に係る圧縮機は、第１観点から第３観点のいずれか１つに係る圧縮機であって、脈動振動数は、高圧空間における冷媒の圧力脈動の振幅が最大となる時点を基準とした振動数である。 A compressor according to a fourth aspect of the present invention is the compressor according to any one of the first aspect to the third aspect, and the pulsation frequency has a maximum pressure pulsation amplitude of the refrigerant in the high-pressure space. The frequency is based on the time.

第４観点に係る圧縮機では、脈動振動数は、冷媒の圧力脈動の振幅が最大となるある時点から、冷媒の圧力脈動の振幅が最大となる次の時点までの時間の逆数である。 In the compressor according to the fourth aspect, the pulsation frequency is the reciprocal of the time from the time when the amplitude of the pressure pulsation of the refrigerant becomes maximum to the next time when the amplitude of the pressure pulsation of the refrigerant becomes maximum.

本発明の第５観点に係る圧縮機は、第１観点から第３観点のいずれか１つに係る圧縮機であって、駆動モータをさらに備える。駆動モータは、高圧空間に設置され、圧縮機構を駆動する。脈動振動数は、駆動モータの上方の空間の圧力と、駆動モータの下方の空間の圧力との差が最大となる時点を基準とした振動数である。 The compressor concerning the 5th viewpoint of the present invention is a compressor concerning any one of the 1st viewpoint to the 3rd viewpoint, and is further provided with a drive motor. The drive motor is installed in the high pressure space and drives the compression mechanism. The pulsation frequency is a frequency based on the point in time when the difference between the pressure in the space above the drive motor and the pressure in the space below the drive motor becomes maximum.

第５観点に係る圧縮機では、脈動振動数は、駆動モータの上方の空間の圧力と下方の空間の圧力との差が最大となるある時点から、圧力差が最大となる次の時点までの時間の逆数である。 In the compressor according to the fifth aspect, the pulsation frequency is from a point in time when the difference between the pressure in the space above the drive motor and the pressure in the space below is maximum to the next time when the pressure difference is maximum. It is the reciprocal of time.

本発明の第６観点に係る圧縮機は、第１観点から第５観点のいずれか１つに係る圧縮機であって、圧縮機構は、吐出ポートと吐出チャンバーとを有する。吐出ポートは、圧縮された冷媒を吐出するための空間である。吐出チャンバーは、吐出ポートおよび高圧空間と連通し、かつ、上面に形成される凹部空間である。ダイヤフラムは、吐出チャンバーの少なくとも一部を覆う。 A compressor according to a sixth aspect of the present invention is the compressor according to any one of the first aspect to the fifth aspect, and the compression mechanism includes a discharge port and a discharge chamber. The discharge port is a space for discharging the compressed refrigerant. The discharge chamber is a recessed space formed on the upper surface and communicating with the discharge port and the high-pressure space. The diaphragm covers at least a part of the discharge chamber.

第６観点に係る圧縮機では、ダイヤフラムは、圧縮機構から吐出された冷媒が流入する吐出チャンバーに設置される。 In the compressor according to the sixth aspect, the diaphragm is installed in a discharge chamber into which the refrigerant discharged from the compression mechanism flows.

本発明の第７観点に係る圧縮機は、第６観点に係る圧縮機であって、吐出チャンバーを覆う補強部材をさらに備える。ダイヤフラムは、圧縮機構と補強部材との間に設置される。 The compressor which concerns on the 7th viewpoint of this invention is a compressor which concerns on a 6th viewpoint, Comprising: The reinforcement member which covers a discharge chamber is further provided. The diaphragm is installed between the compression mechanism and the reinforcing member.

第７観点に係る圧縮機では、補強部材は、ダイヤフラムの強度を向上させる。従って、第７観点に係る圧縮機は、ダイヤフラムの疲労破壊を抑えることができる。 In the compressor according to the seventh aspect, the reinforcing member improves the strength of the diaphragm. Therefore, the compressor according to the seventh aspect can suppress the fatigue failure of the diaphragm.

本発明の第８観点に係る圧縮機は、第１観点から第７観点のいずれか１つに係る圧縮機であって、ダイヤフラムは、貫通孔を有する。 A compressor according to an eighth aspect of the present invention is the compressor according to any one of the first to seventh aspects, and the diaphragm has a through hole.

第８観点に係る圧縮機では、ダイヤフラムは貫通孔を有するので、ダイヤフラムの両側の空間の圧力差をゼロにすることができる。ダイヤフラムの両側の空間に圧力差がある場合、ダイヤフラムの振動エネルギーが増加する。従って、第８観点に係る圧縮機は、ダイヤフラムに貫通孔を設けることで、ダイヤフラムの疲労破壊を抑えることができる。 In the compressor according to the eighth aspect, since the diaphragm has a through hole, the pressure difference between the spaces on both sides of the diaphragm can be made zero. When there is a pressure difference in the space on both sides of the diaphragm, the vibration energy of the diaphragm increases. Therefore, the compressor which concerns on an 8th viewpoint can suppress the fatigue failure of a diaphragm by providing a through-hole in a diaphragm.

本発明の第９観点に係る圧縮機は、第１観点から第８観点のいずれか１つに係る圧縮機であって、ダイヤフラムは、０．３ｍｍ〜１．５ｍｍの厚みを有する。 A compressor according to a ninth aspect of the present invention is the compressor according to any one of the first to eighth aspects, and the diaphragm has a thickness of 0.3 mm to 1.5 mm.

本発明の第１乃至第９観点に係る圧縮機は、運転中の騒音を抑えることができる。 The compressor according to the first to ninth aspects of the present invention can suppress noise during operation.

本発明の第２観点に係る圧縮機は、運転中の騒音をより効果的に抑えることができる。 The compressor according to the second aspect of the present invention can more effectively suppress noise during operation.

本発明の第７観点および第８観点に係る圧縮機は、ダイヤフラムの疲労破壊を抑えることができる。 The compressor according to the seventh aspect and the eighth aspect of the present invention can suppress fatigue failure of the diaphragm.

本発明の第１実施形態に係るスクロール圧縮機の縦断面図である。It is a longitudinal section of the scroll compressor concerning a 1st embodiment of the present invention. 本発明の第１実施形態に係るマフラー空間近傍の拡大図である。It is an enlarged view of the muffler space vicinity which concerns on 1st Embodiment of this invention. 図２の矢印ＩＩＩから視た固定スクロールの上面図である。FIG. 3 is a top view of a fixed scroll viewed from an arrow III in FIG. 2. 本発明の第２実施形態に係るマフラー空間近傍の拡大図である。It is an enlarged view of the muffler space vicinity which concerns on 2nd Embodiment of this invention. 本発明の変形例Ｂに係るマフラー空間近傍の拡大図である。It is an enlarged view of the muffler space vicinity which concerns on the modification B of this invention. 本発明の変形例Ｅに係る固定スクロールの上面図である。It is a top view of the fixed scroll which concerns on the modification E of this invention.

＜第１実施形態＞
本発明の第１実施形態に係る圧縮機について、図面を参照しながら説明する。本実施形態に係る圧縮機は、高低圧ドーム型のスクロール圧縮機である。スクロール圧縮機は、互いに噛み合う渦巻状のラップを有する２つのスクロール部材によって形成される空間の容積が変化することによって冷媒が圧縮される圧縮機である。 <First Embodiment>
A compressor according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. The compressor according to the present embodiment is a high and low pressure dome type scroll compressor. A scroll compressor is a compressor in which a refrigerant is compressed by changing the volume of a space formed by two scroll members having spiral wraps that mesh with each other.

（１）圧縮機の構成
図１は、本実施形態に係るスクロール圧縮機１０１の縦断面図である。スクロール圧縮機１０１は、主として、ケーシング１０と、圧縮機構１５と、ハウジング２３と、駆動モータ１６と、下部軸受６０と、クランク軸１７と、ガスガイド７１と、吸入管１９と、吐出管２０とから構成される。スクロール圧縮機１０１は、冷媒を循環する冷凍サイクルを繰り返す冷媒回路において冷媒ガスを圧縮する役割を担う。次に、スクロール圧縮機１０１の各構成要素について説明する。 (1) Configuration of Compressor FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a scroll compressor 101 according to this embodiment. The scroll compressor 101 mainly includes a casing 10, a compression mechanism 15, a housing 23, a drive motor 16, a lower bearing 60, a crankshaft 17, a gas guide 71, a suction pipe 19, and a discharge pipe 20. Consists of The scroll compressor 101 plays a role of compressing refrigerant gas in a refrigerant circuit that repeats a refrigeration cycle for circulating refrigerant. Next, each component of the scroll compressor 101 will be described.

（１−１）ケーシング
ケーシング１０は、略円筒状の胴部ケーシング部１１と、胴部ケーシング部１１の上端部に気密状に溶接される椀状の上壁部１２と、胴部ケーシング部１１の下端部に気密状に溶接される椀状の底壁部１３とから構成される。ケーシング１０は、ケーシング１０の内部および外部において圧力や温度が変化した場合に、変形および破損が起こりにくい剛性部材で成型されている。ケーシング１０は、胴部ケーシング部１１の略円筒状の軸方向が鉛直方向に沿うように設置される。 (1-1) Casing The casing 10 includes a substantially cylindrical trunk casing portion 11, a bowl-shaped upper wall portion 12 welded in an airtight manner to the upper end portion of the trunk casing portion 11, and the trunk casing portion 11. And a bowl-shaped bottom wall portion 13 which is welded in an airtight manner to the lower end portion of the base plate. The casing 10 is formed of a rigid member that is unlikely to be deformed or damaged when pressure or temperature changes inside or outside the casing 10. The casing 10 is installed so that the substantially cylindrical axial direction of the body casing portion 11 is along the vertical direction.

ケーシング１０の内部には、圧縮機構１５と、圧縮機構１５の下方に配置されるハウジング２３と、ハウジング２３の下方に配置される駆動モータ１６と、鉛直方向に延びるように配置されるクランク軸１７等が収容されている。ケーシング１０の壁部には、吸入管１９および吐出管２０が気密状に溶接されている。 Inside the casing 10, a compression mechanism 15, a housing 23 disposed below the compression mechanism 15, a drive motor 16 disposed below the housing 23, and a crankshaft 17 disposed to extend in the vertical direction. Etc. are housed. A suction pipe 19 and a discharge pipe 20 are welded to the wall portion of the casing 10 in an airtight manner.

ケーシング１０の底部には、潤滑油が貯留される油溜まり空間１０ａが形成されている。潤滑油は、スクロール圧縮機１０１の運転中において、圧縮機構１５等の摺動部の潤滑性を良好に保つために使用される。 An oil sump space 10 a in which lubricating oil is stored is formed at the bottom of the casing 10. Lubricating oil is used to keep the lubricity of sliding parts such as the compression mechanism 15 good during the operation of the scroll compressor 101.

（１−２）圧縮機構
圧縮機構１５は、ケーシング１０の内部に収容され、低温低圧の冷媒ガスを吸引し、圧縮し、高温高圧の冷媒ガス（以下、「圧縮冷媒」という。）を吐出する。圧縮機構１５は、主に、固定スクロール２４と、可動スクロール２６とから構成される。 (1-2) Compression Mechanism The compression mechanism 15 is housed inside the casing 10, sucks and compresses low-temperature and low-pressure refrigerant gas, and discharges high-temperature and high-pressure refrigerant gas (hereinafter referred to as “compressed refrigerant”). . The compression mechanism 15 is mainly composed of a fixed scroll 24 and a movable scroll 26.

固定スクロール２４は、第１鏡板２４ａと、第１鏡板２４ａに直立して形成される渦巻形状（インボリュート形状）の第１ラップ２４ｂとを有する。固定スクロール２４には、主吸入孔（図示せず）と、主吸入孔に隣接する補助吸入孔（図示せず）とが形成されている。主吸入孔は、吸入管１９と、後述する圧縮室４０とを連通する。補助吸入孔は、後述する低圧空間Ｓ２と、圧縮室４０とを連通する。また、第１鏡板２４ａの中央部には、吐出孔４１が形成され、第１鏡板２４ａの上面には、吐出孔４１と連通する拡大凹部４２が形成されている。拡大凹部４２は、第１鏡板２４ａの上面に凹設された水平方向に広がる空間である。固定スクロール２４の上面には、拡大凹部４２を覆うように、蓋体４４と後述するダイヤフラム８１とがボルト４４ａにより固定されている。固定スクロール２４および蓋体４４は、ガスケット（図示せず）を介して密着してシールされている。拡大凹部４２に蓋体４４が覆い被せられることにより圧縮機構１５の運転音を消音させるマフラー空間４５が形成されている。固定スクロール２４には、マフラー空間４５と連通し、固定スクロール２４の下面に開口する第１圧縮冷媒流路４６が形成されている。図１では、第１圧縮冷媒流路４６およびボルト４４ａが同じ位置に描かれているが、固定スクロール２４の上面図である図３に示されるように、ボルト４４ａは、第１圧縮冷媒流路４６が鉛直方向下方に存在しない位置で、固定スクロール２４の上面に取り付けられている。 The fixed scroll 24 includes a first end plate 24a and a first wrap 24b having a spiral shape (involute shape) formed upright on the first end plate 24a. The fixed scroll 24 is formed with a main suction hole (not shown) and an auxiliary suction hole (not shown) adjacent to the main suction hole. The main suction hole communicates the suction pipe 19 and a compression chamber 40 described later. The auxiliary suction hole communicates a low-pressure space S2 described later and the compression chamber 40. A discharge hole 41 is formed at the center of the first end plate 24a, and an enlarged recess 42 communicating with the discharge hole 41 is formed at the upper surface of the first end plate 24a. The enlarged recess 42 is a space that is recessed in the upper surface of the first end plate 24a and extends in the horizontal direction. On the upper surface of the fixed scroll 24, a lid body 44 and a diaphragm 81 described later are fixed by bolts 44 a so as to cover the enlarged recess 42. The fixed scroll 24 and the lid 44 are tightly sealed through a gasket (not shown). A muffler space 45 that silences the operation sound of the compression mechanism 15 is formed by covering the enlarged recess 42 with the lid 44. The fixed scroll 24 is formed with a first compressed refrigerant channel 46 that communicates with the muffler space 45 and opens on the lower surface of the fixed scroll 24. In FIG. 1, the first compressed refrigerant flow path 46 and the bolt 44 a are depicted at the same position. However, as shown in FIG. 3, which is a top view of the fixed scroll 24, the bolt 44 a is connected to the first compressed refrigerant flow path. 46 is attached to the upper surface of the fixed scroll 24 at a position that does not exist vertically below.

本実施形態において、マフラー空間４５には、図２に示されるように、ダイヤフラム８１が設置されている。ダイヤフラム８１は、０．３ｍｍ〜１．５ｍｍの厚みを有する金属製の薄膜である。図３に示されるように、固定スクロール２４を上面視した場合に、ダイヤフラム８１は、拡大凹部４２の一部を覆う長方形の形状を有している。なお、図３において、蓋体４４、および、ダイヤフラム８１を固定するボルト４４ａ以外のボルトは省略されている。ダイヤフラム８１は、長手方向の両端部が第１鏡板２４ａの上面と蓋体４４の下面との間に挟まれた状態で、蓋体４４と共にボルト４４ａによって第１鏡板２４ａに固定されている。 In the present embodiment, a diaphragm 81 is installed in the muffler space 45 as shown in FIG. The diaphragm 81 is a metal thin film having a thickness of 0.3 mm to 1.5 mm. As shown in FIG. 3, the diaphragm 81 has a rectangular shape that covers a part of the enlarged recess 42 when the fixed scroll 24 is viewed from above. In FIG. 3, bolts other than the lid 44 and the bolt 44 a that fixes the diaphragm 81 are omitted. The diaphragm 81 is fixed to the first end plate 24a by the bolt 44a together with the lid body 44 with both ends in the longitudinal direction being sandwiched between the upper surface of the first end plate 24a and the lower surface of the lid body 44.

ダイヤフラム８１は、吐出孔４１から吐出される圧縮冷媒の圧力脈動を受けて振動する。ダイヤフラム８１の基本固有振動数は、圧縮冷媒の圧力脈動に起因してマフラー空間４５で発生する共鳴によって、圧縮冷媒の圧力脈動がピークを示す振動数の近傍の値である。具体的には、ダイヤフラム８１の基本固有振動数は、脈動振動数の８５％以上かつ１０５％未満の値に設定されている。脈動振動数は、ダイヤフラム８１が設置されたマフラー空間４５で発生する共鳴によって、圧縮冷媒の圧力脈動がピークを示す振動数である。脈動振動数は、マフラー空間４５における圧縮冷媒の圧力脈動の振幅が最大となるある時点から、圧力脈動の振幅が最大となる次の時点までの時間の逆数である。ダイヤフラム８１は、例えば、３００Ｈｚ以下の基本固有振動数を有する。 The diaphragm 81 vibrates in response to the pressure pulsation of the compressed refrigerant discharged from the discharge hole 41. The fundamental natural frequency of the diaphragm 81 is a value near the frequency at which the pressure pulsation of the compressed refrigerant shows a peak due to resonance generated in the muffler space 45 due to the pressure pulsation of the compressed refrigerant. Specifically, the fundamental natural frequency of the diaphragm 81 is set to a value that is 85% or more and less than 105% of the pulsation frequency. The pulsation frequency is a frequency at which the pressure pulsation of the compressed refrigerant peaks due to resonance generated in the muffler space 45 in which the diaphragm 81 is installed. The pulsation frequency is the reciprocal of the time from a point in time when the pressure pulsation amplitude of the compressed refrigerant in the muffler space 45 becomes maximum to the next point in time when the pressure pulsation amplitude becomes maximum. The diaphragm 81 has a fundamental natural frequency of 300 Hz or less, for example.

可動スクロール２６は、第２鏡板２６ａと、第２鏡板２６ａに直立して形成される渦巻形状（インボリュート形状）の第２ラップ２６ｂとを有する。第２鏡板２６ａの下面中央部には、上端軸受２６ｃが形成されている。第２鏡板２６ａには、給油細孔６３が形成されている。給油細孔６３は、第２鏡板２６ａの上面外周部と、上端軸受２６ｃの内側の空間とを連通する。 The movable scroll 26 includes a second end plate 26a and a second wrap 26b having a spiral shape (involute shape) formed upright on the second end plate 26a. An upper end bearing 26c is formed at the center of the lower surface of the second end plate 26a. Oil supply pores 63 are formed in the second end plate 26a. The oil supply pore 63 communicates the outer peripheral portion of the upper surface of the second end plate 26a and the space inside the upper end bearing 26c.

固定スクロール２４および可動スクロール２６は、第１ラップ２４ｂと第２ラップ２６ｂとが噛み合うことにより、第１鏡板２４ａと、第１ラップ２４ｂと、第２鏡板２６ａと、第２ラップ２６ｂとによって囲まれる空間である圧縮室４０を形成する。圧縮室４０の容積は、可動スクロール２６の公転運動によって変化する。 The fixed scroll 24 and the movable scroll 26 are surrounded by the first end plate 24a, the first wrap 24b, the second end plate 26a, and the second wrap 26b when the first wrap 24b and the second wrap 26b are engaged with each other. A compression chamber 40 that is a space is formed. The volume of the compression chamber 40 is changed by the revolving motion of the movable scroll 26.

（１−３）ハウジング
ハウジング２３は、圧縮機構１５の下方に配置され、その外周面がケーシング１０の内面に気密状に接合されている。これにより、ケーシング１０の内部空間は、ハウジング２３の下方の高圧空間Ｓ１と、ハウジング２３の上方の低圧区間Ｓ２とに区画されている。ハウジング２３は、ボルト等で固定することによって固定スクロール２４を載置し、オルダム継手（図示せず）を介して、固定スクロール２４と共に可動スクロール２６を挟持している。オルダム継手は、可動スクロール２６の自転運動を防止するための環状の部材である。ハウジング２３の外周部には、マフラー空間４５および高圧空間Ｓ１と連通する第２圧縮冷媒流路４８が鉛直方向に貫通して形成されている。第２圧縮冷媒流路４８は、ハウジング２３の上端面において第１圧縮冷媒流路４６と連通し、ハウジング２３の下端面において高圧空間Ｓ１と連通する。 (1-3) Housing The housing 23 is arrange | positioned under the compression mechanism 15, and the outer peripheral surface is joined to the inner surface of the casing 10 airtightly. Thereby, the internal space of the casing 10 is partitioned into a high-pressure space S 1 below the housing 23 and a low-pressure section S 2 above the housing 23. The housing 23 is mounted with a fixed scroll 24 by being fixed with bolts or the like, and holds the movable scroll 26 together with the fixed scroll 24 via an Oldham coupling (not shown). The Oldham coupling is an annular member for preventing the movable scroll 26 from rotating. A second compressed refrigerant channel 48 communicating with the muffler space 45 and the high-pressure space S1 is formed in the outer peripheral portion of the housing 23 so as to penetrate in the vertical direction. The second compressed refrigerant channel 48 communicates with the first compressed refrigerant channel 46 at the upper end surface of the housing 23, and communicates with the high-pressure space S 1 at the lower end surface of the housing 23.

ハウジング２３の上面には、クランク室Ｓ３が凹設されている。また、ハウジング２３には、ハウジング貫通孔３１が形成されている。ハウジング貫通孔３１は、クランク室Ｓ３の底面中央部から、ハウジング２３の下端面中央部まで、ハウジング２３を鉛直方向に貫通して形成される空間である。以下、ハウジング２３の一部であり、かつ、ハウジング貫通孔３１が形成されている部分を、上部軸受３２という。また、ハウジング２３には、ケーシング１０の内面近傍の高圧空間Ｓ１とクランク室Ｓ３とを連通する油戻し通路２３ａが形成されている。 A crank chamber S 3 is recessed in the upper surface of the housing 23. Further, a housing through hole 31 is formed in the housing 23. The housing through-hole 31 is a space formed through the housing 23 in the vertical direction from the center of the bottom surface of the crank chamber S3 to the center of the lower end surface of the housing 23. Hereinafter, a portion that is a part of the housing 23 and in which the housing through hole 31 is formed is referred to as an upper bearing 32. The housing 23 is formed with an oil return passage 23a that connects the high-pressure space S1 near the inner surface of the casing 10 and the crank chamber S3.

（１−４）駆動モータ
駆動モータ１６は、ケーシング１０の内部に収容され、ハウジング２３の下方に配置されるブラシレスＤＣモータである。駆動モータ１６は、主に、ケーシング１０の内面に固定されるステータ５１と、ステータ５１の内側にエアギャップを設けて回転自在に収容されるロータ５２とから構成される。 (1-4) Drive Motor The drive motor 16 is a brushless DC motor housed in the casing 10 and disposed below the housing 23. The drive motor 16 mainly includes a stator 51 that is fixed to the inner surface of the casing 10 and a rotor 52 that is rotatably accommodated by providing an air gap inside the stator 51.

ステータ５１の外周面には、ステータ５１の上端面から下端面に亘り、かつ、周方向に所定間隔をおいて、切欠形成されている複数のコアカット部（図示せず）が設けられている。コアカット部は、胴部ケーシング部１１とステータ５１との間を鉛直方向に延びるモータ冷却通路５５を形成する。 The outer peripheral surface of the stator 51 is provided with a plurality of core cut portions (not shown) that are notched from the upper end surface to the lower end surface of the stator 51 and at predetermined intervals in the circumferential direction. . The core cut portion forms a motor cooling passage 55 that extends in the vertical direction between the body casing portion 11 and the stator 51.

ロータ５２は、その回転中心を鉛直方向に貫通するクランク軸１７に連結されている。ロータ５２は、クランク軸１７を介して、圧縮機構１５と接続されている。 The rotor 52 is connected to the crankshaft 17 that passes through the center of rotation in the vertical direction. The rotor 52 is connected to the compression mechanism 15 via the crankshaft 17.

（１−５）下部軸受
下部軸受６０は、駆動モータ１６の下方に配置され、その外周面においてケーシング１０の内面に気密状に接合されている部材である。下部軸受６０は、クランク軸１７を回転自在に支持する。下部軸受６０は、その上端に油分離板（図示せず）が取り付けられている。 (1-5) Lower Bearing The lower bearing 60 is a member that is disposed below the drive motor 16 and is airtightly joined to the inner surface of the casing 10 on the outer peripheral surface thereof. The lower bearing 60 rotatably supports the crankshaft 17. An oil separation plate (not shown) is attached to the upper end of the lower bearing 60.

（１−６）クランク軸
クランク軸１７は、ケーシング１０の内部に収容され、その軸方向が鉛直方向に沿うように配置されている。クランク軸１７は、その上端部の軸心が上端部を除く部分の軸心に対してわずかに偏心している形状を有している。また、クランク軸１７は、バランスウェイト１８を有している。バランスウェイト１８は、ハウジング２３の下方かつ駆動モータ１６の上方の高さ位置において、クランク軸１７に密着して固定されている。 (1-6) Crankshaft The crankshaft 17 is accommodated in the casing 10, and the axial direction thereof is arranged along the vertical direction. The crankshaft 17 has a shape in which the shaft center of the upper end portion thereof is slightly eccentric with respect to the shaft center of the portion excluding the upper end portion. The crankshaft 17 has a balance weight 18. The balance weight 18 is fixed in close contact with the crankshaft 17 at a height position below the housing 23 and above the drive motor 16.

クランク軸１７は、ロータ５２の回転中心を鉛直方向に貫通してロータ５２に連結されている。クランク軸１７は、その上端部が上端軸受２６ｃに嵌入することで、可動スクロール２６に接続されている。クランク軸１７は、上部軸受３２および下部軸受６０によって支持されている。 The crankshaft 17 passes through the rotation center of the rotor 52 in the vertical direction and is connected to the rotor 52. The crankshaft 17 is connected to the movable scroll 26 by fitting the upper end portion of the crankshaft 17 into the upper end bearing 26c. The crankshaft 17 is supported by the upper bearing 32 and the lower bearing 60.

クランク軸１７は、軸方向に延びている主給油路６１を内部に有する。主給油路６１の上端は、クランク軸１７の上端面と第２鏡板２６ａの下面とによって形成される油室８３と連通している。油室８３は、第２鏡板２６ａの給油細孔６３を介して、第１鏡板２４ａと第２鏡板２６ａとが外周部において互いに摺接する面であるスラスト軸受面２４ｃに連通している。主給油路６１の下端は、高圧空間Ｓ１の油溜まり空間１０ａに連通している。 The crankshaft 17 has a main oil supply passage 61 extending in the axial direction. The upper end of the main oil supply passage 61 communicates with an oil chamber 83 formed by the upper end surface of the crankshaft 17 and the lower surface of the second end plate 26a. The oil chamber 83 communicates with a thrust bearing surface 24c, which is a surface in which the first end plate 24a and the second end plate 26a are in sliding contact with each other at the outer peripheral portion, through an oil supply hole 63 of the second end plate 26a. The lower end of the main oil supply passage 61 communicates with the oil sump space 10a of the high pressure space S1.

クランク軸１７は、主給油路６１から分岐する第１副給油路６２ａ、第２副給油路６２ｂおよび第３副給油路６２ｃを有している。第１副給油路６２ａ、第２副給油路６２ｂおよび第３副給油路６２ｃは、水平方向に延びている。第１副給油路６２ａは、クランク軸１７と可動スクロール２６の上端軸受２６ｃとの摺接面に開口している。第２副給油路６２ｂは、クランク軸１７とハウジング２３の上部軸受３２との摺接面に開口している。第３副給油路６２ｃは、クランク軸１７と下部軸受６０との摺接面に開口している。 The crankshaft 17 has a first sub oil supply path 62 a, a second sub oil supply path 62 b, and a third sub oil supply path 62 c that branch from the main oil supply path 61. The first sub oil supply passage 62a, the second sub oil supply passage 62b, and the third sub oil supply passage 62c extend in the horizontal direction. The first sub oil supply passage 62 a is open to the sliding contact surface between the crankshaft 17 and the upper end bearing 26 c of the movable scroll 26. The second sub oil supply passage 62 b opens in the sliding contact surface between the crankshaft 17 and the upper bearing 32 of the housing 23. The third sub oil supply passage 62 c is open to the sliding contact surface between the crankshaft 17 and the lower bearing 60.

（１−７）ガスガイド
ガスガイド７１は、ハウジング２３と駆動モータ１６との間の高圧空間Ｓ１に配置される。ガスガイド７１は、金属板で成形され、ケーシング１０の胴部ケーシング部１１の内面にスポット溶接等により固定される部材である。ガスガイド７１は、ケーシング１０の内面と共に、圧縮機構１５によって圧縮された冷媒が流れる冷媒案内流路７２を形成する。冷媒案内流路７２の上端は、マフラー空間４５と連通するハウジング２３外周部の流路と連通している。 (1-7) Gas Guide The gas guide 71 is disposed in the high-pressure space S 1 between the housing 23 and the drive motor 16. The gas guide 71 is a member formed of a metal plate and fixed to the inner surface of the body casing portion 11 of the casing 10 by spot welding or the like. The gas guide 71 and the inner surface of the casing 10 form a refrigerant guide channel 72 through which the refrigerant compressed by the compression mechanism 15 flows. An upper end of the refrigerant guide channel 72 communicates with a channel on the outer peripheral portion of the housing 23 that communicates with the muffler space 45.

（１−８）吸入管
吸入管１９は、ケーシング１０の外部から圧縮機構１５へ、冷媒回路の冷媒を導入するための管である。吸入管１９は、ケーシング１０の上壁部１２に気密状に嵌入されている。吸入管１９は、低圧空間Ｓ２を鉛直方向に貫通するとともに、内端部が固定スクロール２４に嵌入されている。 (1-8) Suction Pipe The suction pipe 19 is a pipe for introducing the refrigerant of the refrigerant circuit from the outside of the casing 10 to the compression mechanism 15. The suction pipe 19 is fitted into the upper wall portion 12 of the casing 10 in an airtight manner. The suction pipe 19 penetrates the low pressure space S 2 in the vertical direction, and an inner end portion is fitted in the fixed scroll 24.

（１−９）吐出管
吐出管２０は、高圧空間Ｓ１からケーシング１０の外部へ、圧縮冷媒を吐出するための管である。吐出管２０は、ケーシング１０の胴部ケーシング部１１に気密状に嵌入されている。吐出管２０は、高圧空間Ｓ１を水平方向に貫通する。ケーシング１０内にある吐出管２０の開口部２０ａは、ハウジング２３の近傍に位置している。 (1-9) Discharge Pipe The discharge pipe 20 is a pipe for discharging the compressed refrigerant from the high-pressure space S1 to the outside of the casing 10. The discharge pipe 20 is fitted in the body casing part 11 of the casing 10 in an airtight manner. The discharge pipe 20 penetrates the high-pressure space S1 in the horizontal direction. The opening 20 a of the discharge pipe 20 in the casing 10 is located in the vicinity of the housing 23.

（２）圧縮機の動作
本実施形態に係るスクロール圧縮機１０１の動作について説明する。最初に、スクロール圧縮機１０１を備える冷媒回路を循環する冷媒の流れについて説明する。次に、スクロール圧縮機１０１内部における潤滑油の流れについて説明する。 (2) Operation of Compressor The operation of the scroll compressor 101 according to this embodiment will be described. Initially, the flow of the refrigerant | coolant which circulates through a refrigerant circuit provided with the scroll compressor 101 is demonstrated. Next, the flow of the lubricating oil inside the scroll compressor 101 will be described.

（２−１）冷媒の流れ
最初に、駆動モータ１６が駆動することによって、ロータ５２が回転する。これにより、ロータ５２に固定されているクランク軸１７が軸回転する。クランク軸１７の軸回転運動は、上端軸受２６ｃを介して可動スクロール２６に伝達される。クランク軸１７の上端部の軸心は、クランク軸１７の軸回転運動の軸心に対して偏心している。また、可動スクロール２６は、オルダム継手によって自転が防止される。これにより、可動スクロール２６は、自転することなく、固定スクロール２４に対して公転運動を行う。 (2-1) Flow of refrigerant First, when the drive motor 16 is driven, the rotor 52 rotates. As a result, the crankshaft 17 fixed to the rotor 52 rotates. The rotational movement of the crankshaft 17 is transmitted to the movable scroll 26 through the upper end bearing 26c. The shaft center of the upper end portion of the crankshaft 17 is eccentric with respect to the shaft rotational movement center of the crankshaft 17. In addition, the movable scroll 26 is prevented from rotating by the Oldham coupling. Thereby, the movable scroll 26 performs a revolving motion with respect to the fixed scroll 24 without rotating.

圧縮前の低温低圧の冷媒は、吸入管１９から主吸入孔を経由して、および、低圧空間Ｓ２から補助吸入孔を経由して、圧縮機構１５の圧縮室４０に吸引される。可動スクロール２６の公転運動により、圧縮室４０は体積を徐々に減少させながら固定スクロール２４の外周部から中心部に向かって移動する。その結果、圧縮室４０の冷媒は、圧縮されて圧縮冷媒となる。圧縮冷媒は、吐出孔４１からマフラー空間４５へ吐出された後、第１圧縮冷媒流路４６および第２圧縮冷媒流路４８を通過して、高圧空間Ｓ１へ供給される。そして、圧縮冷媒は、ガスガイド７１と胴部ケーシング部１１との間の空間である冷媒案内流路７２を通過した後、モータ冷却通路５５を下降して、駆動モータ１６の下方の高圧空間Ｓ１に到達する。そして、圧縮冷媒は、流れの向きを反転させて、他のモータ冷却通路５５およびエアギャップを上昇する。最終的に、圧縮冷媒は、吐出管２０からスクロール圧縮機１０１の外部に吐出される。 The low-temperature and low-pressure refrigerant before compression is sucked into the compression chamber 40 of the compression mechanism 15 from the suction pipe 19 via the main suction hole and from the low-pressure space S2 via the auxiliary suction hole. By the revolving motion of the movable scroll 26, the compression chamber 40 moves from the outer peripheral portion of the fixed scroll 24 toward the center portion while gradually decreasing the volume. As a result, the refrigerant in the compression chamber 40 is compressed into a compressed refrigerant. The compressed refrigerant is discharged from the discharge hole 41 to the muffler space 45, then passes through the first compressed refrigerant channel 46 and the second compressed refrigerant channel 48, and is supplied to the high-pressure space S1. The compressed refrigerant passes through the refrigerant guide passage 72 that is a space between the gas guide 71 and the body casing portion 11, and then descends the motor cooling passage 55, and the high-pressure space S 1 below the drive motor 16. To reach. Then, the compressed refrigerant reverses the direction of flow and rises in the other motor cooling passages 55 and the air gap. Finally, the compressed refrigerant is discharged from the discharge pipe 20 to the outside of the scroll compressor 101.

（２−２）潤滑油の流れ
最初に、駆動モータ１６が駆動することによって、ロータ５２が回転する。これにより、ロータ５２に固定されているクランク軸１７が軸回転する。クランク軸１７の軸回転運動によって圧縮機構１５が駆動し、高圧空間Ｓ１に圧縮冷媒が吐出されると、高圧空間Ｓ１の圧力が上昇する。一方、圧縮機構１５のスラスト軸受面２４ｃおよび給油細孔６３を介して油室８３と連通している圧縮機構１５の圧縮室４０は、高圧空間Ｓ１より低圧下にある。そのため、油溜まり空間１０ａおよび油室８３と連通する駆動モータ１６の主給油路６１には、差圧が発生している。これにより、油溜まり空間１０ａに貯留されている潤滑油は、より低圧の油室８３に向かって主給油路６１を上昇する。 (2-2) Flow of lubricating oil First, the drive motor 16 is driven to rotate the rotor 52. As a result, the crankshaft 17 fixed to the rotor 52 rotates. When the compression mechanism 15 is driven by the rotational movement of the crankshaft 17 and the compressed refrigerant is discharged into the high-pressure space S1, the pressure in the high-pressure space S1 rises. On the other hand, the compression chamber 40 of the compression mechanism 15 communicating with the oil chamber 83 through the thrust bearing surface 24c and the oil supply hole 63 of the compression mechanism 15 is under a lower pressure than the high-pressure space S1. Therefore, a differential pressure is generated in the main oil supply passage 61 of the drive motor 16 that communicates with the oil reservoir space 10 a and the oil chamber 83. As a result, the lubricating oil stored in the oil sump space 10a rises in the main oil supply path 61 toward the lower pressure oil chamber 83.

主給油路６１を上昇する潤滑油は、順に、第３副給油路６２ｃ、第２副給油路６２ｂおよび第１副給油路６２ａに分流する。第３副給油路６２ｃを流れる潤滑油は、クランク軸１７と下部軸受６０との摺接面を潤滑した後、高圧空間Ｓ１に供給されて油溜まり空間１０ａに戻される。第２副給油路６２ｂを流れる潤滑油は、クランク軸１７とハウジング２３の上部軸受３２との摺接面を潤滑した後、高圧空間Ｓ１およびクランク室Ｓ３に供給される。高圧空間Ｓ１に供給された潤滑油は、油溜まり空間１０ａに戻される。クランク室Ｓ３に供給された潤滑油は、ハウジング２３の油戻し通路２３ａを経由して高圧空間Ｓ１に供給され、油溜まり空間１０ａに戻される。第１副給油路６２ａを流れる潤滑油は、クランク軸１７と可動スクロール２６の上端軸受２６ｃとの摺接面を潤滑した後、クランク室Ｓ３に供給される。クランク室Ｓ３に供給された潤滑油は、油戻し通路２３ａを経由して高圧空間Ｓ１に供給され、油溜まり空間１０ａに戻される。 The lubricating oil that rises in the main oil supply path 61 is sequentially divided into the third auxiliary oil supply path 62c, the second auxiliary oil supply path 62b, and the first auxiliary oil supply path 62a. The lubricating oil flowing through the third sub oil supply passage 62c lubricates the sliding contact surface between the crankshaft 17 and the lower bearing 60, and then is supplied to the high pressure space S1 and returned to the oil reservoir space 10a. The lubricating oil flowing through the second sub oil supply passage 62b is supplied to the high pressure space S1 and the crank chamber S3 after lubricating the sliding contact surface between the crankshaft 17 and the upper bearing 32 of the housing 23. The lubricating oil supplied to the high pressure space S1 is returned to the oil sump space 10a. The lubricating oil supplied to the crank chamber S3 is supplied to the high-pressure space S1 via the oil return passage 23a of the housing 23 and returned to the oil reservoir space 10a. The lubricating oil flowing through the first sub oil supply passage 62a is supplied to the crank chamber S3 after lubricating the sliding contact surface between the crankshaft 17 and the upper end bearing 26c of the movable scroll 26. The lubricating oil supplied to the crank chamber S3 is supplied to the high pressure space S1 via the oil return passage 23a and returned to the oil sump space 10a.

主給油路６１を上昇して油室８３まで到達した潤滑油は、給油細孔６３を経由して、圧縮機構１５のスラスト軸受面２４ｃに供給される。スラスト軸受面２４ｃを潤滑した潤滑油は、圧縮室４０に流入する。このとき、高温高圧である潤滑油は、圧縮室４０に存在する圧縮される前の冷媒を加熱し、かつ、微小な油滴の状態で冷媒に混入する。圧縮冷媒に混入された潤滑油は、圧縮冷媒と同じ経路を通って、圧縮室４０から高圧空間Ｓ１へ吐出される。そして、潤滑油は、圧縮冷媒と共にモータ冷却通路５５を下降した後、一部が油分離板に衝突する。油分離板に付着した潤滑油は、高圧空間Ｓ１を落下して油溜まり空間１０ａに戻される。 The lubricating oil that has moved up the main oil supply passage 61 and reached the oil chamber 83 is supplied to the thrust bearing surface 24 c of the compression mechanism 15 through the oil supply holes 63. The lubricating oil that has lubricated the thrust bearing surface 24 c flows into the compression chamber 40. At this time, the high-temperature and high-pressure lubricating oil heats the uncompressed refrigerant existing in the compression chamber 40 and mixes with the refrigerant in the form of minute oil droplets. The lubricating oil mixed in the compressed refrigerant is discharged from the compression chamber 40 to the high-pressure space S1 through the same path as the compressed refrigerant. Then, after the lubricating oil moves down the motor cooling passage 55 together with the compressed refrigerant, a part of the lubricating oil collides with the oil separation plate. The lubricating oil adhering to the oil separation plate drops in the high pressure space S1 and is returned to the oil reservoir space 10a.

（３）圧縮機の特徴
（３−１）
本実施形態に係るスクロール圧縮機１０１では、圧縮機構１５の吐出孔４１から吐出される圧縮冷媒によって、マフラー空間４５に圧力脈動が発生する。マフラー空間４５に設置されるダイヤフラム８１は、マフラー空間４５における圧力脈動を受けて振動することで、圧力脈動を吸収する。マフラー空間４５で発生する圧力脈動は、マフラー空間４５およびマフラー空間４５に連通する高圧空間Ｓ１で発生する共鳴の原因となる。すなわち、圧力脈動を低減する効果を有するダイヤフラム８１をマフラー空間４５に設置することで、高圧空間Ｓ１で発生する共鳴を抑えることができる。従って、本実施形態に係るスクロール圧縮機１０１は、運転中の騒音を抑えることができる。 (3) Features of the compressor (3-1)
In the scroll compressor 101 according to the present embodiment, pressure pulsation is generated in the muffler space 45 by the compressed refrigerant discharged from the discharge hole 41 of the compression mechanism 15. The diaphragm 81 installed in the muffler space 45 absorbs the pressure pulsation by vibrating due to the pressure pulsation in the muffler space 45. The pressure pulsation generated in the muffler space 45 causes resonance generated in the muffler space 45 and the high-pressure space S 1 communicating with the muffler space 45. That is, by installing the diaphragm 81 having the effect of reducing the pressure pulsation in the muffler space 45, resonance generated in the high-pressure space S1 can be suppressed. Therefore, the scroll compressor 101 according to the present embodiment can suppress noise during operation.

（３−２）
本実施形態に係るスクロール圧縮機１０１では、ダイヤフラム８１は、脈動振動数よりも少し低い値の基本固有振動数を有する。ここで、圧縮冷媒の圧力脈動に起因してマフラー空間４５および高圧空間Ｓ１で発生する共鳴は、ある周波数帯で発生する。そして、この周波数帯において、共鳴エネルギーが極大となる周波数である共鳴周波数が存在する。共鳴周波数は、マフラー空間４５における圧縮冷媒の圧力脈動の振幅が最大となる時点に基づく脈動振動数に相当する。 (3-2)
In the scroll compressor 101 according to the present embodiment, the diaphragm 81 has a basic natural frequency that is slightly lower than the pulsation frequency. Here, the resonance generated in the muffler space 45 and the high-pressure space S1 due to the pressure pulsation of the compressed refrigerant occurs in a certain frequency band. In this frequency band, there is a resonance frequency that is a frequency at which the resonance energy is maximized. The resonance frequency corresponds to the pulsation frequency based on the time point when the amplitude of the pressure pulsation of the compressed refrigerant in the muffler space 45 becomes maximum.

本実施形態では、ダイヤフラム８１は、脈動振動数よりも少し低い振動数で振動することで、共鳴エネルギーの極大値を小さくして、同時に、脈動振動数よりも少し低い振動数に対応する共鳴エネルギーを小さくする。従って、本実施形態に係るスクロール圧縮機１０１は、脈動振動数に対応する共鳴に起因するスクロール圧縮機１０１の騒音、および、脈動振動数よりも少し低い振動数に対応する共鳴に起因するスクロール圧縮機１０１の騒音を抑えることができる。 In the present embodiment, the diaphragm 81 vibrates at a frequency slightly lower than the pulsation frequency, thereby reducing the maximum value of the resonance energy, and at the same time, the resonance energy corresponding to the frequency slightly lower than the pulsation frequency. Make it smaller. Therefore, the scroll compressor 101 according to the present embodiment has the scroll compression caused by the noise corresponding to the resonance corresponding to the pulsation frequency and the resonance corresponding to the frequency slightly lower than the pulsation frequency. The noise of the machine 101 can be suppressed.

なお、ダイヤフラム８１の基本固有振動数は、ダイヤフラム８１の厚み公差等により、設定値よりも高くなる場合がある。この場合、共鳴周波数よりも低い運転周波数領域において、ダイヤフラム８１の振動により共鳴エネルギーが十分に低減しないために、圧縮冷媒の圧力脈動による共鳴に起因するスクロール圧縮機１０１の騒音に、脈動のピーク感が残る可能性がある。従って、ダイヤフラム８１の基本固有振動数を低めに設定することが好ましい。 The basic natural frequency of the diaphragm 81 may be higher than the set value due to a thickness tolerance of the diaphragm 81 or the like. In this case, in the operating frequency region lower than the resonance frequency, the resonance energy is not sufficiently reduced by the vibration of the diaphragm 81, so that the noise of the scroll compressor 101 caused by the resonance due to the pressure pulsation of the compressed refrigerant causes the peak feeling of pulsation. May remain. Therefore, it is preferable to set the fundamental natural frequency of the diaphragm 81 to be low.

（３−３）
本実施形態に係るスクロール圧縮機１０１では、ダイヤフラム８１は、固定スクロール２４の拡大凹部４２を覆う蓋体４４と共に、第１鏡板２４ａの上面に固定されている。ダイヤフラム８１の長手方向の両端部は、第１鏡板２４ａと蓋体４４との間に挟まれた状態で固定されている。これにより、圧縮冷媒の圧力脈動に起因して振動するダイヤフラム８１の強度が向上する。従って、本実施形態に係るスクロール圧縮機１０１は、ダイヤフラム８１の疲労破壊を抑えることができる。 (3-3)
In the scroll compressor 101 according to the present embodiment, the diaphragm 81 is fixed to the upper surface of the first end plate 24 a together with the lid body 44 that covers the enlarged recess 42 of the fixed scroll 24. Both ends in the longitudinal direction of the diaphragm 81 are fixed in a state of being sandwiched between the first end plate 24 a and the lid body 44. As a result, the strength of the diaphragm 81 that vibrates due to the pressure pulsation of the compressed refrigerant is improved. Therefore, the scroll compressor 101 according to the present embodiment can suppress fatigue failure of the diaphragm 81.

＜第２実施形態＞
本発明の第２実施形態に係るスクロール圧縮機について説明する。本実施形態の基本的な構成、動作および特徴は、第１実施形態に係るスクロール圧縮機と同一であるので、第１実施形態との相違点を主に説明する。第１実施形態と同一の構造および機能を有する要素には、同一の参照符号が用いられている。 Second Embodiment
A scroll compressor according to a second embodiment of the present invention will be described. Since the basic configuration, operation, and features of the present embodiment are the same as those of the scroll compressor according to the first embodiment, differences from the first embodiment will be mainly described. The same reference numerals are used for elements having the same structure and function as in the first embodiment.

（１）圧縮機の構成
本実施形態では、マフラー空間４５に配置されるダイヤフラム８１近傍の構造が、第１実施形態と異なっている。図４は、本実施形態に係るスクロール圧縮機１０１のマフラー空間４５近傍の縦断面図である。 (1) Configuration of Compressor In the present embodiment, the structure near the diaphragm 81 arranged in the muffler space 45 is different from that in the first embodiment. FIG. 4 is a longitudinal sectional view of the vicinity of the muffler space 45 of the scroll compressor 101 according to the present embodiment.

本実施形態において、マフラー空間４５には、ダイヤフラム８１および摩擦減衰板８２が設置されている。摩擦減衰板８２は、図４に示されるように、ダイヤフラム８１の上面に接している状態で、ダイヤフラム８１と共に、ボルト４４ａによって固定スクロール２４の第１鏡板２４ａに固定されている。摩擦減衰板８２は、ダイヤフラム８１の基本固有振動数と異なる基本固有振動数を有する板状部材である。摩擦減衰板８２は、例えば、ダイヤフラム８１と異なる厚みを有する金属製の板状部材や、ダイヤフラム８１と異なる材質で成形された板状部材である。 In the present embodiment, a diaphragm 81 and a friction damping plate 82 are installed in the muffler space 45. As shown in FIG. 4, the friction damping plate 82 is fixed to the first end plate 24 a of the fixed scroll 24 by a bolt 44 a together with the diaphragm 81 in a state of being in contact with the upper surface of the diaphragm 81. The friction damping plate 82 is a plate-like member having a fundamental natural frequency different from the fundamental natural frequency of the diaphragm 81. The friction damping plate 82 is, for example, a metal plate member having a thickness different from that of the diaphragm 81 or a plate member formed of a material different from that of the diaphragm 81.

（２）圧縮機の特徴
本実施形態では、マフラー空間４５で発生する圧縮冷媒の圧力脈動によってダイヤフラム８１が振動する際に、摩擦減衰板８２も振動する。摩擦減衰板８２は、ダイヤフラム８１の固有振動数と異なる固有振動数で振動する。そのため、ダイヤフラム８１は、振動中に、摩擦減衰板８２との間で摩擦する。これにより、ダイヤフラム８１の振動エネルギーの一部は、ダイヤフラム８１と摩擦減衰板８２との接触面で発生する摩擦エネルギーと、摩擦減衰板８２の振動エネルギーに転換される。すなわち、摩擦減衰板８２は、ダイヤフラム８１の振動を吸収する効果を有する。そのため、摩擦減衰板８２によって、ダイヤフラム８１は、圧縮冷媒の圧力脈動をより効率的に吸収することができる。従って、本実施形態に係るスクロール圧縮機は、運転中の騒音をより効果的に抑えることができる。 (2) Features of the compressor In the present embodiment, when the diaphragm 81 vibrates due to the pressure pulsation of the compressed refrigerant generated in the muffler space 45, the friction damping plate 82 also vibrates. The friction damping plate 82 vibrates at a natural frequency different from the natural frequency of the diaphragm 81. Therefore, the diaphragm 81 is rubbed with the friction damping plate 82 during vibration. Thereby, a part of the vibration energy of the diaphragm 81 is converted into the friction energy generated at the contact surface between the diaphragm 81 and the friction damping plate 82 and the vibration energy of the friction damping plate 82. That is, the friction damping plate 82 has an effect of absorbing the vibration of the diaphragm 81. Therefore, the diaphragm 81 can more efficiently absorb the pressure pulsation of the compressed refrigerant by the friction damping plate 82. Therefore, the scroll compressor according to the present embodiment can more effectively suppress noise during operation.

＜変形例＞
以上、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明したが、本発明の具体的構成は、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で変更可能である。以下、本発明の実施形態に係る圧縮機に対する適用可能な変形例について説明する。 <Modification>
As mentioned above, although embodiment of this invention was described referring drawings, the concrete structure of this invention can be changed in the range which does not deviate from the summary of this invention. Hereinafter, modifications applicable to the compressor according to the embodiment of the present invention will be described.

（１）変形例Ａ
第１および第２実施形態では、圧縮機として、固定スクロール２４と可動スクロール２６とから構成される圧縮機構１５を備えるスクロール圧縮機１０１が用いられているが、他のタイプの圧縮機構を備える圧縮機が用いられてもよい。例えば、ロータリー式の圧縮機やレシプロ式の圧縮機が用いられてもよい。この場合、ダイヤフラム８１および摩擦減衰板８２は、圧縮機構から吐出された圧縮冷媒が流入する空間に配置される。 (1) Modification A
In the first and second embodiments, the scroll compressor 101 including the compression mechanism 15 including the fixed scroll 24 and the movable scroll 26 is used as the compressor. However, the compression including another type of compression mechanism is used. A machine may be used. For example, a rotary compressor or a reciprocating compressor may be used. In this case, the diaphragm 81 and the friction damping plate 82 are disposed in a space into which the compressed refrigerant discharged from the compression mechanism flows.

（２）変形例Ｂ
第１実施形態に係るスクロール圧縮機１０１は、高低圧ドーム型の圧縮機であり、ハウジング２３の上方の空間は、マフラー空間４５よりも低圧である低圧空間Ｓ２である。ここで、スクロール圧縮機１０１が高圧ドーム型の圧縮機である場合、すなわち、圧縮機構１５から吐出された圧縮冷媒によってケーシング１０の内部空間が満たされる圧縮機を考える。このような高圧ドーム型の圧縮機では、ハウジング２３の上方の空間は、マフラー空間４５とほぼ同じ圧力下にある高圧の空間である。そのため、圧縮機構１５は、固定スクロール２４の拡大凹部４２を覆う蓋体４４を有する必要がない。この場合、図５に示されるように、ダイヤフラム８１は、固定スクロール２４の第１鏡板２４ａの上面にボルト４４ａ等によって固定される。 (2) Modification B
The scroll compressor 101 according to the first embodiment is a high and low pressure dome type compressor, and the space above the housing 23 is a low pressure space S2 having a lower pressure than the muffler space 45. Here, when the scroll compressor 101 is a high-pressure dome type compressor, that is, a compressor in which the internal space of the casing 10 is filled with the compressed refrigerant discharged from the compression mechanism 15 is considered. In such a high pressure dome type compressor, the space above the housing 23 is a high pressure space under substantially the same pressure as the muffler space 45. Therefore, the compression mechanism 15 does not need to have the lid body 44 that covers the enlarged recess 42 of the fixed scroll 24. In this case, as shown in FIG. 5, the diaphragm 81 is fixed to the upper surface of the first end plate 24 a of the fixed scroll 24 by a bolt 44 a or the like.

また、本変形例において、第１実施形態と同様に、固定スクロール２４の拡大凹部４２は、蓋体４４で覆われてもよい。この場合、ダイヤフラム８１は、蓋体４４と共に第１鏡板２４ａの上面に固定されるので、ダイヤフラム８１の強度が向上する。 In the present modification, the enlarged concave portion 42 of the fixed scroll 24 may be covered with a lid 44 as in the first embodiment. In this case, since the diaphragm 81 is fixed to the upper surface of the first end plate 24a together with the lid 44, the strength of the diaphragm 81 is improved.

また、本変形例において、第２実施形態と同様に、ダイヤフラム８１は、摩擦減衰板８２に接している状態で、第１鏡板２４ａの上面に固定されてもよい。この場合、摩擦減衰板８２によって、ダイヤフラム８１は、圧縮冷媒の圧力脈動をより効率的に吸収することができる。 In the present modification, the diaphragm 81 may be fixed to the upper surface of the first end plate 24a in a state where it is in contact with the friction damping plate 82, as in the second embodiment. In this case, the diaphragm 81 can more efficiently absorb the pressure pulsation of the compressed refrigerant by the friction damping plate 82.

（３）変形例Ｃ
第１実施形態では、ダイヤフラム８１は、脈動振動数よりも少し低い値の基本固有振動数を有し、脈動振動数は、ダイヤフラム８１が設置されたマフラー空間４５における圧縮冷媒の圧力脈動の振幅が最大となる時点を基準とした振動数である。しかし、脈動振動数は、駆動モータ１６の上方の高圧空間Ｓ１の圧力と、駆動モータ１６の下方の高圧空間Ｓ１の圧力との差が最大となる時点から、圧力差が最大となる次の時点までの時間の逆数であってもよい。 (3) Modification C
In the first embodiment, the diaphragm 81 has a basic natural frequency that is slightly lower than the pulsation frequency. The pulsation frequency is determined by the pressure pulsation amplitude of the compressed refrigerant in the muffler space 45 in which the diaphragm 81 is installed. The frequency is based on the maximum point. However, the pulsation frequency is from the time when the difference between the pressure in the high-pressure space S1 above the drive motor 16 and the pressure in the high-pressure space S1 below the drive motor 16 becomes the maximum to the next time when the pressure difference becomes the maximum. The reciprocal of the time until may be sufficient.

（４）変形例Ｄ
第１実施形態では、ダイヤフラム８１は、マフラー空間４５に配置されているが、圧縮機構１５の吐出孔４１から吐出された圧縮冷媒が流入する空間であれば、他の場所に配置されてもよい。例えば、ダイヤフラム８１は、高圧空間Ｓ１の任意の場所に配置されてもよい。 (4) Modification D
In the first embodiment, the diaphragm 81 is arranged in the muffler space 45, but may be arranged in another place as long as the compressed refrigerant discharged from the discharge hole 41 of the compression mechanism 15 flows into the diaphragm 81. . For example, the diaphragm 81 may be disposed at an arbitrary location in the high-pressure space S1.

（５）変形例Ｅ
第１実施形態では、ダイヤフラム８１は、金属製の薄膜であるが、図６に示されるように、貫通孔８１ａを有する金属製の薄膜であってもよい。本変形例では、ダイヤフラム８１は貫通孔８１ａを有するので、ダイヤフラム８１の両側の空間の圧力差がゼロになる。ダイヤフラム８１の両側の空間に圧力差がある場合、ダイヤフラム８１の表面が圧力を受けるので、ダイヤフラム８１の振動エネルギーが増加する。従って、ダイヤフラム８１に貫通孔８１ａを設けることで、ダイヤフラム８１の疲労破壊を抑えることができる。 (5) Modification E
In the first embodiment, the diaphragm 81 is a metal thin film, but as shown in FIG. 6, it may be a metal thin film having a through hole 81a. In the present modification, the diaphragm 81 has the through hole 81a, so that the pressure difference between the spaces on both sides of the diaphragm 81 becomes zero. When there is a pressure difference in the space on both sides of the diaphragm 81, the vibration energy of the diaphragm 81 increases because the surface of the diaphragm 81 receives pressure. Therefore, by providing the diaphragm 81 with the through hole 81a, fatigue failure of the diaphragm 81 can be suppressed.

（６）変形例Ｆ
第１実施形態では、ダイヤフラム８１は、固定スクロール２４の拡大凹部４２の一部を覆っているが、蓋体４４と同様に、拡大凹部４２の全体を覆っていてもよい。例えば、ダイヤフラム８１は、拡大凹部４２の全体を覆う円形の形状を有してもよい。この場合、変形例Ｅに記載されているように、ダイヤフラム８１に貫通孔８１ａを設けてダイヤフラム８１の両側の空間の圧力差をゼロにすることで、ダイヤフラム８１の疲労破壊を抑えることができる。 (6) Modification F
In the first embodiment, the diaphragm 81 covers a part of the enlarged concave portion 42 of the fixed scroll 24, but may cover the entire enlarged concave portion 42 similarly to the lid body 44. For example, the diaphragm 81 may have a circular shape that covers the entire enlarged recess 42. In this case, as described in Modification E, fatigue breakage of the diaphragm 81 can be suppressed by providing the diaphragm 81 with a through hole 81a and reducing the pressure difference between the spaces on both sides of the diaphragm 81 to zero.

本発明に係る圧縮機は、運転中の騒音を抑えることができる。 The compressor according to the present invention can suppress noise during operation.

１０ケーシング
１５圧縮機構
１６駆動モータ
４１吐出孔（吐出ポート）
４４蓋体（補強部材）
４５マフラー空間（吐出チャンバー）
８１ダイヤフラム
８１ａ貫通孔
８２摩擦減衰板
１０１スクロール圧縮機（圧縮機） DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Casing 15 Compression mechanism 16 Drive motor 41 Discharge hole (discharge port)
44 Lid (Reinforcing member)
45 Muffler space (discharge chamber)
81 Diaphragm 81a Through hole 82 Friction damping plate 101 Scroll compressor (compressor)

特開２００８−１３３７７７号公報JP 2008-133777 A

Claims

A casing (10);
A compression mechanism (15) housed in the casing and compressing and discharging the refrigerant;
A diaphragm (81) installed in a high-pressure space that is housed in the casing and into which the refrigerant discharged from the compression mechanism flows;
With
The diaphragm has a fundamental natural frequency that substantially matches the pulsation frequency, which is the frequency of the pressure pulsation of the refrigerant at the installed point.
Compressor (101).

A friction damping plate (82) installed on the diaphragm and having a fundamental natural frequency different from the fundamental natural frequency of the diaphragm;
The compressor according to claim 1.

The diaphragm has a fundamental natural frequency of 85% or more and less than 105% of the pulsation frequency.
The compressor according to claim 1 or 2.

The pulsation frequency is a frequency based on a point in time when the amplitude of the pressure pulsation of the refrigerant in the high-pressure space becomes maximum.
The compressor according to any one of claims 1 to 3.

A drive motor (16) installed in the high-pressure space and driving the compression mechanism;
The pulsation frequency is a frequency based on a point in time when the difference between the pressure in the space above the drive motor and the pressure in the space below the drive motor becomes maximum.
The compressor according to any one of claims 1 to 3.

The compression mechanism includes a discharge port (41) for discharging a compressed refrigerant, and a discharge chamber (45) that is in communication with the discharge port and the high-pressure space and is a recessed space formed on the upper surface. Have
The diaphragm covers at least a portion of the discharge chamber;
The compressor according to any one of claims 1 to 5.

A reinforcing member (44) covering the discharge chamber;
The diaphragm is installed between the compression mechanism and the reinforcing member.
The compressor according to claim 6.

The diaphragm has a through hole (81a).
The compressor according to any one of claims 1 to 7.

The diaphragm has a thickness of 0.3 mm to 1.5 mm.
The compressor according to any one of claims 1 to 8.