JP2014201148A - Vehicle heat management system - Google Patents
Vehicle heat management system Download PDFInfo
- Publication number
- JP2014201148A JP2014201148A JP2013077627A JP2013077627A JP2014201148A JP 2014201148 A JP2014201148 A JP 2014201148A JP 2013077627 A JP2013077627 A JP 2013077627A JP 2013077627 A JP2013077627 A JP 2013077627A JP 2014201148 A JP2014201148 A JP 2014201148A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling water
- heat medium
- pump
- heat
- circuit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
Abstract
Description
本発明は、車両に用いられる熱管理システムに関するものである。 The present invention relates to a heat management system used in a vehicle.
従来、特許文献1には、電気自動車のバッテリ温度制御装置が記載されている。この従来技術は、バッテリに冷却液を循環させる冷却液循環回路と、ヒートポンプ式の冷媒循環回路とを備え、バッテリを急速充電する場合、バッテリの温度が規定温度以下のときにはバッテリ加温モードによる温度制御が実行されるようになっている。 Conventionally, Patent Document 1 describes a battery temperature control device for an electric vehicle. This prior art includes a coolant circulation circuit that circulates coolant in the battery and a heat pump refrigerant circulation circuit. When the battery is rapidly charged, the temperature in the battery heating mode is used when the battery temperature is below a specified temperature. Control is to be executed.
このバッテリ加温モードにおいては、外気を熱源とするヒートポンプによって冷却液を加熱し、ひいてはバッテリを加温する。具体的には、冷媒循環回路では、コンプレッサで高温高圧化された冷媒が、熱交換器を通過するときに冷却液循環回路を流れる冷却液と熱交換して冷却され、コンデンサを通過するときに外気から熱を奪って昇温する。一方、熱交換器で冷媒と熱交換して加熱された冷却液はバッテリに供給され、バッテリを加温する。 In this battery warming mode, the coolant is heated by a heat pump using outside air as a heat source, and the battery is thereby warmed. Specifically, in the refrigerant circulation circuit, when the high-temperature and high-pressure refrigerant is cooled by the heat exchange with the coolant flowing through the coolant circulation circuit when passing through the heat exchanger, The temperature rises by taking heat from the outside air. On the other hand, the coolant heated by exchanging heat with the refrigerant in the heat exchanger is supplied to the battery and warms the battery.
上記従来技術によると、外気温度が非常に低い条件(例えば−20℃)では外気から吸熱しても冷媒の圧力が低く、比容積が大きい(密度が小さい)ため、コンプレッサにて十分な冷媒流量が得られず、十分な放熱能力が得られない。 According to the above-described prior art, under conditions where the outside air temperature is very low (for example, −20 ° C.), the refrigerant pressure is low and the specific volume is large (the density is small) even if heat is absorbed from the outside air. Cannot be obtained, and sufficient heat dissipation capability cannot be obtained.
すなわち、極低外気温の条件では、外気から吸熱するためには、冷媒の温度が外気温よりも低くなる必要がある。そのため、冷媒の密度が極めて低くなるので、冷凍サイクルのコンプレッサにて冷媒を十分に汲み上げることができなくなる。 That is, under the extremely low outside air temperature conditions, the refrigerant temperature needs to be lower than the outside air temperature in order to absorb heat from the outside air. Therefore, since the density of the refrigerant becomes extremely low, the refrigerant cannot be sufficiently pumped by the compressor of the refrigeration cycle.
そのため、要求される熱量をバッテリに投入することができなくなり、結果としてバッテリの加温に非常に長い時間を要してしまう。また、バッテリの加温に長時間を要すると、外気から吸熱する吸熱用熱交換器に着霜が生じてしまい、外気から吸熱することができなくなって、バッテリを加温することができなくなってしまうおそれがある。 Therefore, the required amount of heat cannot be input to the battery, and as a result, it takes a very long time to warm the battery. In addition, if the battery is heated for a long time, frost formation occurs in the heat-absorbing heat exchanger that absorbs heat from the outside air, so that the heat cannot be absorbed from the outside air, and the battery cannot be heated. There is a risk that.
そこで、上記従来技術では、バッテリ加温モードにおいて外気温度が非常に低い場合、冷媒循環回路のヒートポンプサイクル運転を停止し、燃焼式ヒータを運転するように制御することによって、燃焼式ヒータで冷却液を加熱して、バッテリを加温するようにしている。しかしながら、上記従来技術では、燃焼式ヒータを設けているので、構成が複雑化し、車両への搭載性が悪化するという問題がある。 Therefore, in the above prior art, when the outside air temperature is very low in the battery heating mode, the heat pump cycle operation of the refrigerant circulation circuit is stopped and the combustion heater is operated to control the coolant in the combustion heater. To heat the battery. However, in the above prior art, since the combustion heater is provided, there is a problem that the configuration becomes complicated and the mounting property on the vehicle is deteriorated.
本発明は上記点に鑑みて、低外気温時において加熱対象機器を早期に加熱できるようにすることを目的とする。 In view of the above points, an object of the present invention is to enable early heating of a device to be heated at a low outside air temperature.
上記目的を達成するため、請求項1に記載の発明では、
熱媒体が循環する第1熱媒体回路(C1)および第2熱媒体回路(C2)と、
第1熱媒体回路(C1)に配置され、熱媒体を吸入して吐出する第1ポンプ(11)と、
第2熱媒体回路(C2)に配置され、熱媒体を吸入して吐出する第2ポンプ(12)と、
第1熱媒体回路(C1)に配置され、熱媒体と外気とを熱交換して熱媒体に外気の熱を吸熱させる熱媒体外気熱交換器(13)と、
第1熱媒体回路(C1)に配置され、熱媒体と冷凍サイクル(21)の低圧側冷媒とを熱交換して低圧側冷媒に熱媒体の熱を吸熱させる低圧側熱交換器(14)と、
第2熱媒体回路(C2)に配置され、熱媒体と冷凍サイクル(21)の高圧側冷媒とを熱交換して高圧側冷媒の熱を熱媒体に放熱させる高圧側熱交換器(15)と、
第2熱媒体回路(C2)に配置され、熱媒体によって加熱される加熱対象機器(16)と、
第1熱媒体回路(C1)と第2熱媒体回路(C2)とが連結されない非連結モードと、高圧側熱交換器(15)から流出した熱媒体が低圧側熱交換器(14)を流れるように第1熱媒体回路(C1)と第2熱媒体回路(C2)とが連結される連結モードとを切り替える連結切替手段(18、19、55、56)とを備えることを特徴とする。
In order to achieve the above object, in the invention described in claim 1,
A first heat medium circuit (C1) and a second heat medium circuit (C2) in which the heat medium circulates;
A first pump (11) disposed in the first heat medium circuit (C1) and sucking and discharging the heat medium;
A second pump (12) disposed in the second heat medium circuit (C2) and sucking and discharging the heat medium;
A heat medium outside air heat exchanger (13) disposed in the first heat medium circuit (C1) and exchanging heat between the heat medium and the outside air so that the heat medium absorbs the heat of the outside air;
A low pressure side heat exchanger (14) disposed in the first heat medium circuit (C1) and exchanging heat between the heat medium and the low pressure side refrigerant of the refrigeration cycle (21) to absorb the heat of the heat medium to the low pressure side refrigerant; ,
A high pressure side heat exchanger (15) disposed in the second heat medium circuit (C2), for exchanging heat between the heat medium and the high pressure side refrigerant of the refrigeration cycle (21) to dissipate heat of the high pressure side refrigerant to the heat medium; ,
A heating target device (16) disposed in the second heat medium circuit (C2) and heated by the heat medium;
The non-connected mode in which the first heat medium circuit (C1) and the second heat medium circuit (C2) are not connected, and the heat medium flowing out from the high pressure side heat exchanger (15) flows through the low pressure side heat exchanger (14). As described above, it is characterized by comprising connection switching means (18, 19, 55, 56) for switching the connection mode in which the first heat medium circuit (C1) and the second heat medium circuit (C2) are connected.
これによると、連結モードでは、低圧側熱交換器(14)と高圧側熱交換器(15)との間で同じ熱媒体が循環するので、冷凍サイクル(21)の圧縮機(22)の仕事分を熱媒体の昇温に利用することができる。 According to this, since the same heat medium circulates between the low-pressure side heat exchanger (14) and the high-pressure side heat exchanger (15) in the connection mode, the work of the compressor (22) of the refrigeration cycle (21). Minutes can be used for heating the heating medium.
さらに、連結モードでは、高圧側熱交換器(15)で加熱された熱媒体が低圧側熱交換器(14)を流れるので、外気で冷却された熱媒体が低圧側熱交換器(14)を流れる場合と比較して、低圧側熱交換器(14)を流れる熱媒体の温度を上昇させることができる。そのため、低圧側熱交換器(14)を流れる冷媒の温度も上昇させることができるので、冷凍サイクル(21)の圧縮機(22)に吸入される冷媒の密度を高めることができ、ひいては、圧縮機(22)の仕事を増やすことができる。 Furthermore, in the connection mode, the heat medium heated by the high-pressure side heat exchanger (15) flows through the low-pressure side heat exchanger (14), so that the heat medium cooled by the outside air passes through the low-pressure side heat exchanger (14). Compared with the case where it flows, the temperature of the heat medium which flows through the low pressure side heat exchanger (14) can be raised. Therefore, since the temperature of the refrigerant flowing through the low-pressure side heat exchanger (14) can also be increased, the density of the refrigerant sucked into the compressor (22) of the refrigeration cycle (21) can be increased, and as a result The work of the machine (22) can be increased.
したがって、低外気温時において加熱対象機器(16)を早期に加熱することができる。 Therefore, the heating target device (16) can be heated at an early stage when the outside temperature is low.
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。 In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each means described in this column and the claim shows the correspondence with the specific means as described in embodiment mentioned later.
以下、本発明の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the following embodiments, the same or equivalent parts are denoted by the same reference numerals in the drawings.
(第1実施形態)
以下、第1実施形態を図1〜図9に基づいて説明する。図1に示す車両用熱管理システム10は、車両が備える各種機器や車室内を適切な温度に調整するために用いられる。
(First embodiment)
Hereinafter, the first embodiment will be described with reference to FIGS. The vehicle
本実施形態では、熱管理システム10を、エンジン(内燃機関)および走行用電動モータから車両走行用の駆動力を得るハイブリッド自動車に適用している。
In the present embodiment, the
本実施形態のハイブリッド自動車は、車両停車時に外部電源(商用電源)から供給された電力を、車両に搭載された電池(車載バッテリ)に充電可能なプラグインハイブリッド自動車として構成されている。電池としては、例えばリチウムイオン電池を用いることができる。 The hybrid vehicle of the present embodiment is configured as a plug-in hybrid vehicle that can charge power supplied from an external power source (commercial power source) when the vehicle is stopped to a battery (vehicle battery) mounted on the vehicle. As the battery, for example, a lithium ion battery can be used.
エンジンから出力される駆動力は、車両走行用として用いられるのみならず、発電機を作動させるためにも用いられる。そして、発電機にて発電された電力および外部電源から供給された電力を電池に蓄わえることができ、電池に蓄えられた電力は、走行用電動モータのみならず、冷却システムを構成する電動式構成機器をはじめとする各種車載機器に供給される。 The driving force output from the engine is used not only for driving the vehicle but also for operating the generator. And the electric power generated by the generator and the electric power supplied from the external power source can be stored in the battery, and the electric power stored in the battery is not only the electric motor for running but also the electric motor constituting the cooling system. Supplied to various in-vehicle devices such as type components.
図1に示すように、熱管理システム10は、第1ポンプ11、第2ポンプ12、ラジエータ13、冷却水冷却器14、冷却水加熱器15、ヒータコア16、第1切替弁18および第2切替弁19を備えている。
As shown in FIG. 1, the
第1ポンプ11および第2ポンプ12は、冷却水(熱媒体)を吸入して吐出する電動ポンプである。冷却水は、熱媒体としての流体である。本実施形態では、冷却水として、少なくともエチレングリコール、ジメチルポリシロキサンまたはナノ流体を含む液体、または不凍化液体が用いられている。
The
ラジエータ13は、冷却水と外気とを熱交換する熱交換器(熱媒体外気熱交換器)であり、冷却水の温度が外気の温度よりも高い場合、冷却水の熱を外気に放熱させる放熱器として機能し、冷却水の温度が外気の温度よりも低い場合、外気の熱を冷却水に吸熱させる吸熱器として機能する。
The
ラジエータ13の冷却水入口側は、第1ポンプ11の冷却水吐出側に接続されている。室外送風機20は、ラジエータ13へ外気を送風する電動送風機である。ラジエータ13および室外送風機20は車両の最前部に配置されている。このため、車両の走行時にはラジエータ13に走行風を当てることができる。
The cooling water inlet side of the
冷却水冷却器14は、冷凍サイクル21の低圧側冷媒と冷却水とを熱交換させることによって冷却水を冷却する低圧側熱交換器(熱媒体冷却器)である。冷却水冷却器14は、冷凍サイクル21の蒸発器を構成している。
The cooling
冷凍サイクル21は、圧縮機22、凝縮器としての冷却水加熱器15、膨張弁23、および蒸発器としての冷却水冷却器14を備える蒸気圧縮式冷凍機である。本実施形態の冷凍サイクル21では、冷媒としてフロン系冷媒を用いており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。
The
圧縮機22は、電池から供給される電力によって駆動される電動圧縮機であり、冷凍サイクル21の冷媒を吸入して圧縮して吐出する。冷却水加熱器15は、圧縮機22から吐出された高圧側冷媒と冷却水とを熱交換させることによって高圧側冷媒を凝縮させる高圧側熱交換器(熱媒体加熱器)である。
The
膨張弁23は、冷却水加熱器15で凝縮された液相冷媒を減圧膨張させる減圧手段である。冷却水冷却器14は、膨張弁23で減圧膨張された低圧冷媒と冷却水とを熱交換させることによって低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器である。冷却水冷却器14で蒸発した気相冷媒は圧縮機22に吸入されて圧縮される。
The
ヒータコア16は、車室内への送風空気と冷却水とを熱交換させて車室内への送風空気を加熱する加熱用熱交換器(加熱対象機器)である。図示を省略しているが、ヒータコア16は、室内空調ユニットのケーシングに収容されている。ケーシングには、ヒータコア16へ内気または外気を送風する室内送風機(電動送風機)も収容されている。
The
冷却水によって加熱される加熱対象機器として、ヒータコア16以外に電池用熱交換器を備えていてもよい。電池用熱交換器は、冷却水と空気とを熱交換させる熱交換器であり、電池用熱交換器で熱交換された空気が電池に導風されることによって電池が冷却または加熱されるようになっている。
In addition to the
また、電池用熱交換器の代わりに電池自体が設けられていてもよい。電池は、出力低下、充電効率低下および劣化防止等の理由から10〜40℃程度の温度に維持されるのが好ましい。 Further, the battery itself may be provided instead of the battery heat exchanger. The battery is preferably maintained at a temperature of about 10 to 40 ° C. for reasons such as a decrease in output, a decrease in charge efficiency, and prevention of deterioration.
第1ポンプ11は、第1ポンプ用流路31に配置されている。第1ポンプ用流路31において第1ポンプ11の吐出側には、ラジエータ13が配置されている。第2ポンプ12は、第2ポンプ用流路32に配置されている。
The
冷却水冷却器14は、冷却水冷却器用流路34に配置されている。冷却水加熱器15は、冷却水加熱器用流路35に配置されている。ヒータコア16は、ヒータコア用流路36に配置されている。
The cooling
第1ポンプ用流路31、第2ポンプ用流路32、冷却水冷却器用流路34、冷却水加熱器用流路35およびヒータコア用流路36は、第1切替弁18および第2切替弁19に接続されている。
The first
第1切替弁18および第2切替弁19は、冷却水の流れを切り替える流れ切替手段である。第1切替弁18は、冷却水の入口として2つの入口を有し、冷却水の出口として3つの出口を有している。第2切替弁19は、冷却水の出口として2つの出口を有し、冷却水の入口として3つの入口を有している。
The
第1切替弁18の第1入口には、第1ポンプ用流路31の一端が接続されている。換言すれば、第1切替弁18の第1入口には、ラジエータ13の冷却水出口側が接続されている。
One end of the first
第1切替弁18の第2入口には、第2ポンプ用流路32の一端が接続されている。換言すれば、第1切替弁18の第2入口には、第2ポンプ12の冷却水吐出側が接続されている。
One end of the second
第1切替弁18の第1出口には、冷却水冷却器用流路34の一端が接続されている。換言すれば、第1切替弁18の第1出口には、冷却水冷却器14の冷却水入口側が接続されている。
One end of the cooling water
第1切替弁18の第2出口には、冷却水加熱器用流路35の一端が接続されている。換言すれば、第1切替弁18の第2出口には、冷却水加熱器15の冷却水入口側が接続されている。
One end of the
第1切替弁18の第3出口には、ヒータコア用流路36の一端が接続されている。換言すれば、第1切替弁18の第3出口には、ヒータコア16の冷却水入口側が接続されている。
One end of the heater
第2切替弁19の第1出口には、第1ポンプ用流路31の他端が接続されている。換言すれば、第2切替弁19の第1出口には、第1ポンプ11の冷却水吸入側が接続されている。
The other end of the first
第2切替弁19の第2出口には、第2ポンプ用流路32の他端が接続されている。換言すれば、第2切替弁19の第2出口には、第2ポンプ12の冷却水吸入側が接続されている。
The other end of the second
第2切替弁19の第1入口には、冷却水冷却器用流路34の他端が接続されている。換言すれば、第2切替弁19の第1入口には、冷却水冷却器14の冷却水出口側が接続されている。
The other end of the cooling water
第2切替弁19の第2入口には、冷却水加熱器用流路35の他端が接続されている。換言すれば、第2切替弁19の第2入口には、冷却水加熱器15の冷却水出口側が接続されている。
The other end of the
第2切替弁19の第3入口には、ヒータコア用流路36の他端が接続されている。換言すれば、第2切替弁19の第3入口には、ヒータコア16の冷却水出口側が接続されている。
The other end of the heater
第1切替弁18は、2つの入口と3つの出口との連通状態を任意または選択的に切り替え可能な構造になっている。第2切替弁19も、2つの出口と3つの入口との連通状態を任意または選択的に切り替え可能な構造になっている。
The
第1切替弁18および第2切替弁19の構造例を簡単に説明すると、第1切替弁18および第2切替弁19は、外殻をなすケースと、ケースに収容された弁体とを備え、ケースの所定の位置に冷却水の入口および出口が形成され、弁体が回転操作されることによって冷却水の入口と出口との連通状態が変化するようになっている。
The structure example of the
第1切替弁18の弁体および第2切替弁19の弁体は、共通の電動モータによって回転駆動される。第1切替弁18の弁体および第2切替弁19の弁体は、別個の電動モータによって独立して回転駆動されるようになっていてもよい。
The valve body of the
次に、熱管理システム10の電気制御部を図2に基づいて説明する。制御装置40は、CPU、ROMおよびRAM等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのROM内に記憶された空調制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された第1ポンプ11、第2ポンプ12、圧縮機22、切替弁用電動モータ41等の作動を制御する制御手段である。
Next, the electric control part of the
切替弁用電動モータ41は、第1切替弁18の弁体と第2切替弁19の弁体とを駆動する切替弁駆動手段である。
The switching valve
制御装置40は、その出力側に接続された各種制御対象機器を制御する制御手段が一体に構成されたものであるが、それぞれの制御対象機器の作動を制御する構成(ハードウェアおよびソフトウェア)が、それぞれの制御対象機器の作動を制御する制御手段を構成している。
The
本実施形態では、特に切替弁用電動モータ41の作動を制御する構成(ハードウェアおよびソフトウェア)を切替制御手段40aとする。もちろん、切替制御手段40aを制御装置40に対して別体で構成してもよい。
In the present embodiment, the configuration (hardware and software) for controlling the operation of the
本実施形態では、特に第1ポンプ11および第2ポンプ12の作動を制御する構成(ハードウェアおよびソフトウェア)をポンプ制御手段40bとする。もちろん、ポンプ制御手段40bを制御装置40に対して別体で構成してもよい。
In the present embodiment, a configuration (hardware and software) that controls the operation of the
制御装置40の入力側には、第1水温センサ42、第2水温センサ43、冷媒温度センサ44等のセンサ群の検出信号が入力される。
Detection signals of sensor groups such as the first
第1水温センサ42は、第1冷却水回路C1の冷却水温度(例えば、冷却水冷却器14から流出した冷却水の温度)を検出する検出手段(第1熱媒体温度検出手段)である。第2水温センサ43は、第2冷却水回路C2の冷却水温度(例えば、冷却水加熱器15に流入する冷却水の温度)を検出する検出手段(第2熱媒体温度検出手段)である。
The first
冷媒温度センサ44は、冷凍サイクル21の冷媒温度(例えば、圧縮機22に吸入される冷媒温度)を検出する検出手段(冷媒温度検出手段)である。 The refrigerant temperature sensor 44 is detection means (refrigerant temperature detection means) for detecting the refrigerant temperature of the refrigeration cycle 21 (for example, the refrigerant temperature sucked into the compressor 22).
次に、上記構成における作動を説明する。制御装置40が第1ポンプ11、第2ポンプ12、圧縮機22、切替弁用電動モータ41等の作動を制御することによって、図3に示す第1作動モード、図4に示す第2作動モード、および図5に示す第3作動モードに切り替えられる。
Next, the operation in the above configuration will be described. The
図3に示す第1作動モードは、例えば外気温度が低く(例えば−20℃以下)、かつ冷却水加熱器15に流入する冷却水の温度が所定温度以下(例えば−15℃以下)の場合に実施される。
The first operation mode shown in FIG. 3 is, for example, when the outside air temperature is low (for example, −20 ° C. or lower) and the temperature of the cooling water flowing into the cooling
第1作動モードでは、第1切替弁18および第2切替弁19は、第1ポンプ用流路31を冷却水冷却器用流路34と接続させ、第2ポンプ用流路32を冷却水加熱器用流路35と接続させ、ヒータコア用流路36を閉じる。
In the first operation mode, the
これにより、第1ポンプ11、ラジエータ13および冷却水冷却器14によって第1冷却水回路C1(第1熱媒体回路)が構成され、第2ポンプ12および冷却水加熱器15によって第2冷却水回路C2(第2熱媒体回路)が構成される。
Thus, the first cooling water circuit C1 (first heat medium circuit) is configured by the
第1冷却水回路C1では、図3の太一点鎖線矢印に示すように、第1ポンプ11から吐出された冷却水はラジエータ13および冷却水冷却器14を流れて第1ポンプ11に吸入される。第2冷却水回路C2では、図3の太実線矢印に示すように、第2ポンプ12から吐出された冷却水は冷却水加熱器15を流れて第2ポンプ12に吸入される。
In the first cooling water circuit C1, the cooling water discharged from the
第1冷却水回路C1では、冷却水冷却器14で冷却された低温冷却水がラジエータ13を流れるので、ラジエータ13で冷却水が外気から吸熱する。そして、ラジエータ13にて外気から吸熱した冷却水は、冷却水冷却器14で冷凍サイクル21の冷媒と熱交換して放熱する。したがって、冷却水冷却器14では、冷凍サイクル21の冷媒が冷却水を介して外気から吸熱する。
In the first cooling water circuit C1, the low-temperature cooling water cooled by the cooling
冷却水冷却器14にて外気から吸熱した冷媒は、冷却水加熱器15にて第2冷却水回路C2の冷却水と熱交換するので、第2冷却水回路C2の冷却水が加熱される。すなわち、外気の熱を第2冷却水回路C2の冷却水へ汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。
The refrigerant that has absorbed heat from the outside air in the cooling
このとき、第2冷却水回路C2における冷却水の流量を極少量にする。換言すれば、第2冷却水回路C2における冷却水の流量を、第1冷却水回路C1における冷却水の流量よりも少なくする。 At this time, the flow rate of the cooling water in the second cooling water circuit C2 is made extremely small. In other words, the flow rate of the cooling water in the second cooling water circuit C2 is made smaller than the flow rate of the cooling water in the first cooling water circuit C1.
具体的には、制御装置40が第2ポンプ12のポンプ回転数を極めて低く抑えたり、第2ポンプ12を間欠運転したりすることによって、第2ポンプ12の冷却水吐出能力を極小能力にする。
Specifically, the
第2冷却水回路C2における冷却水の流量が極少量になると、熱伝達率が低下するため熱伝達するのに大きな温度差が必要となる。その結果、図6のモリエル線図(実線)に示すように、第2冷却水回路C2における冷却水の流量が多い場合(図6の二点鎖線)と比較して冷凍サイクル21の高圧が上昇するので、冷却水加熱器15における冷却水加熱能力を高めて第2冷却水回路C2の冷却水の温度を早く上昇させることができる。
When the flow rate of the cooling water in the second cooling water circuit C2 becomes extremely small, a large temperature difference is required to transfer the heat because the heat transfer rate decreases. As a result, as shown in the Mollier diagram (solid line) in FIG. 6, the high pressure of the
なお、図6中、符号T1は、第1冷却水回路C1の冷却水温度を示し、符号T2は、第2冷却水回路C2の冷却水温度を示している。第1作動モードにおいて、制御装置40は、第2ポンプ12を停止するようにしてもよい。
In FIG. 6, reference numeral T1 indicates the cooling water temperature of the first cooling water circuit C1, and reference numeral T2 indicates the cooling water temperature of the second cooling water circuit C2. In the first operation mode, the
第1作動モードでは、第2冷却水回路C2において冷却水がヒータコア16をバイパスして流れるので、冷却水がヒータコア16で放熱しない。そのため、冷却水がヒータコア16を流れる場合と比較して第2冷却水回路C2の冷却水の温度をさらに早く上昇させることができる。
In the first operation mode, the cooling water flows in the second cooling water circuit C <b> 2 bypassing the
第1作動モードでは、第1冷却水回路C1と第2冷却水回路C2とが連結されない。したがって、第1作動モードを非連結モードと表現することができる。 In the first operation mode, the first cooling water circuit C1 and the second cooling water circuit C2 are not connected. Therefore, the first operation mode can be expressed as a disconnected mode.
図4に示す第2作動モードは、例えば冷却水加熱器15に流入する冷却水の温度が所定温度以下(例えば−15℃以下)の場合に実施される。
The second operation mode illustrated in FIG. 4 is performed, for example, when the temperature of the cooling water flowing into the cooling
第2作動モードでは、第1切替弁18および第2切替弁19は、第2ポンプ用流路32を冷却水冷却器用流路34および冷却水加熱器用流路35と接続させ、第1ポンプ用流路31およびヒータコア用流路36を閉じる。
In the second operation mode, the
これにより、第2ポンプ12、冷却水冷却器14および冷却水加熱器15によって第2冷却水回路C2(高温冷却水回路)が構成される。
Thereby, the 2nd cooling water circuit C2 (high temperature cooling water circuit) is comprised by the
第2冷却水回路C2では、図4の太実線矢印に示すように、第2ポンプ12から吐出された冷却水は冷却水冷却器14および冷却水加熱器15を流れて第2ポンプ12に吸入される。
In the second cooling water circuit C2, the cooling water discharged from the
第2冷却水回路C2では、冷却水加熱器15で加熱された冷却水が冷却水冷却器14を流れて冷媒に吸熱される。これにより、圧縮機22の仕事分の熱を第2冷却水回路C2の冷却水に投入して、第2冷却水回路C2の冷却水の温度を上昇させることができる。
In the second cooling water circuit C2, the cooling water heated by the cooling
第2作動モードでは、冷却水加熱器15で加熱された冷却水から吸熱するので、図7のモリエル線図(一点鎖線)に示すように、ラジエータ13で外気から吸熱する場合(図7の二点鎖線)と比較して冷凍サイクル21の低圧を高くすることができる。そのため、圧縮機22が吸入する冷媒の密度を上げることができるので、圧縮機22が大きな仕事をすることができる。
In the second operation mode, heat is absorbed from the cooling water heated by the cooling
さらに、第2作動モードでは、第2冷却水回路C2における冷却水の流量を少量にする。換言すれば、第2冷却水回路C2における冷却水の流量を、第1冷却水回路C1における冷却水の流量よりも少なくする。具体的には、冷却水加熱器用流路35の開度が小さくなるように、制御装置40が第1切替弁18および第2切替弁19の作動を制御する。
Further, in the second operation mode, the flow rate of the cooling water in the second cooling water circuit C2 is made small. In other words, the flow rate of the cooling water in the second cooling water circuit C2 is made smaller than the flow rate of the cooling water in the first cooling water circuit C1. Specifically, the
これにより、第1作動モードと同様に、図7のモリエル線図(実線)に示すように、第2冷却水回路C2における冷却水の流量が多い場合(図7の一点鎖線)と比較して冷凍サイクル21の高圧が上昇するので、冷却水加熱器15における冷却水加熱能力を高めて第2冷却水回路C2の冷却水の温度を早く上昇させることができる。
As a result, as in the first operation mode, as shown in the Mollier diagram (solid line) in FIG. 7, the flow rate of the cooling water in the second cooling water circuit C2 is large (the one-dot chain line in FIG. 7). Since the high pressure of the
なお、図7中、符号T1は、第1冷却水回路C1の冷却水温度を示し、符号T2は、第2冷却水回路C2の冷却水温度を示している。 In FIG. 7, symbol T1 indicates the coolant temperature of the first coolant circuit C1, and symbol T2 indicates the coolant temperature of the second coolant circuit C2.
第2作動モードでは、冷却水がラジエータ13をバイパスして流れ、冷却水がヒータコア16をバイパスして流れる。換言すれば、熱管理システム10は、冷却水がラジエータ13をバイパスして流れるようにする第1バイパス手段と、冷却水がヒータコア16をバイパスして流れるようにする第2バイパス手段とを備えている。
In the second operation mode, the cooling water flows bypassing the
第2作動モードでは、第2冷却水回路C2において冷却水がラジエータ13をバイパスして流れるので、冷却水がラジエータ13で放熱しない。そのため、冷却水がラジエータ13を流れる場合と比較して第2冷却水回路C2の冷却水の温度をさらに早く上昇させることができる。
In the second operation mode, the cooling water flows in the second cooling water circuit C <b> 2 bypassing the
第2作動モードでは、第2冷却水回路C2において冷却水がヒータコア16をバイパスして流れるので、冷却水がヒータコア16で放熱しない。そのため、冷却水がヒータコア16を流れる場合と比較して第2冷却水回路C2の冷却水の温度をさらに早く上昇させることができる。
In the second operation mode, the cooling water flows in the second cooling water circuit C <b> 2 bypassing the
第2作動モードでは、第1冷却水回路C1と第2冷却水回路C2とが連結される。したがって、第2作動モードを連結モードと表現することができる。 In the second operation mode, the first cooling water circuit C1 and the second cooling water circuit C2 are connected. Therefore, the second operation mode can be expressed as a connection mode.
図5に示す第3作動モードは、第2冷却水回路C2の冷却水温度(例えば冷却水加熱器15に流入する冷却水の温度)が所定温度(例えば−15℃)を上回った場合に実施される。 The third operation mode shown in FIG. 5 is performed when the cooling water temperature of the second cooling water circuit C2 (for example, the temperature of the cooling water flowing into the cooling water heater 15) exceeds a predetermined temperature (for example, −15 ° C.). Is done.
第3作動モードでは、第1切替弁18および第2切替弁19は、第2ポンプ用流路32を冷却水冷却器用流路34、冷却水加熱器用流路35およびヒータコア用流路36と接続させ、第1ポンプ用流路31を閉じる。
In the third operation mode, the
これにより、第2ポンプ12、冷却水冷却器14、冷却水加熱器15およびヒータコア16によって第2冷却水回路C2(高温冷却水回路)が構成される。
Accordingly, the
第2冷却水回路C2では、図5の太実線矢印に示すように、第2ポンプ12から吐出された冷却水は冷却水冷却器14、冷却水加熱器15およびヒータコア16を流れて第2ポンプ12に吸入される。
In the second cooling water circuit C2, the cooling water discharged from the
これにより、冷却水加熱器15で加熱された冷却水がヒータコア16を流れるので、ヒータコア16を暖機することができる。
Thereby, since the cooling water heated with the cooling
第3作動モードでは、第1冷却水回路C1と第2冷却水回路C2とが連結される。したがって、第3作動モードを連結モードと表現することができる。 In the third operation mode, the first cooling water circuit C1 and the second cooling water circuit C2 are connected. Therefore, the third operation mode can be expressed as a connection mode.
ここで、第1作動モードから第2作動モードへの切替条件について説明する。本実施形態では、第1作動モード時に第2冷却水回路C2の冷却水に投入できる熱量Q1よりも、第2作動モード時に第2冷却水回路C2の冷却水に投入できる熱量Q2の方が大きくなると推定される場合、第1作動モードから第2作動モードに切り替える。 Here, the switching condition from the first operation mode to the second operation mode will be described. In the present embodiment, the amount of heat Q2 that can be input to the cooling water of the second cooling water circuit C2 in the second operation mode is greater than the amount of heat Q1 that can be input to the cooling water of the second cooling water circuit C2 in the first operation mode. When it is estimated that it becomes, it switches from the 1st operation mode to the 2nd operation mode.
例えば、第1作動モード時(ヒートポンプ運転時)に第2冷却水回路C2の冷却水に投入できる熱量Q1は以下の数式F1で表され、第2作動モード時に第2冷却水回路C2の冷却水に投入できる熱量Q2は以下の数式F2で表される。
Q1=ΔIL1×ρ1×Nc×Vc×ηc×A1 …(F1)
Q2=ΔIL2×ρ2×Nc×Vc×ηc×A2 …(F2)
但し、ΔIL1、ΔIL1は圧縮機22のエンタルピ差、ρ1、ρ2は圧縮機22が吸入する冷媒の密度、Ncは圧縮機22の回転数、Vcは圧縮機22の吸入容積、ηc1、ηc2は圧縮機22の体積効率、A1、A2は冷凍サイクル21(ヒートポンプサイクル)の成績係数(COP)である。
For example, the amount of heat Q1 that can be input to the cooling water in the second cooling water circuit C2 in the first operation mode (during heat pump operation) is expressed by the following formula F1, and the cooling water in the second cooling water circuit C2 in the second operation mode. The amount of heat Q2 that can be input to the is expressed by the following formula F2.
Q1 = ΔIL1 × ρ1 × Nc × Vc × ηc × A1 (F1)
Q2 = ΔIL2 × ρ2 × Nc × Vc × ηc × A2 (F2)
Where ΔIL1 and ΔIL1 are enthalpy differences of the
図8に示すように、圧縮機22が吸入する冷媒の密度ρ(飽和ガス密度)は冷媒温度に応じて変化する。図9に示すように、冷凍サイクル21(ヒートポンプサイクル)の成績係数A(COP)は外気温に応じて変化する。
As shown in FIG. 8, the density ρ (saturated gas density) of the refrigerant sucked by the
ここで、第1作動モードと第2作動モードとでNc、Vcは一定であり、ηcの変化量は十分に小さい(ほとんど変化しない)。第2作動モード時は、第2冷却水回路C2の冷却水から吸熱して、同じ第2冷却水回路C2の冷却水に熱を戻すサイクルとなるので、A2(COP)は1となる。 Here, Nc and Vc are constant in the first operation mode and the second operation mode, and the amount of change in ηc is sufficiently small (almost does not change). In the second operation mode, A2 (COP) is set to 1 because heat is absorbed from the cooling water of the second cooling water circuit C2 and heat is returned to the cooling water of the same second cooling water circuit C2.
そうすると、ΔIL1とΔIL2とが等しい(ΔIL1=ΔIL2)と仮定した場合、以下の数式F3を満たす場合、熱量Q1よりも熱量Q2の方が大きくなると推定される。
ρ2>A1×ρ1 …(F3)
したがって、第1作動モード時にこの数式F3を満たしたら、第2作動モードに切り替えるようにする。
Then, assuming that ΔIL1 and ΔIL2 are equal (ΔIL1 = ΔIL2), it is estimated that the amount of heat Q2 is larger than the amount of heat Q1 when the following formula F3 is satisfied.
ρ2> A1 × ρ1 (F3)
Therefore, when the mathematical formula F3 is satisfied in the first operation mode, the operation mode is switched to the second operation mode.
例えば、数式F3におけるA1は、外気温と図9のグラフとに基づいて算出する。数式F3におけるρ1は、第1作動モード時における第1冷却水回路C1の冷却水温度(例えば冷却水冷却器14から流出した冷却水の温度)と図8のグラフとに基づいて算出する。すなわち、第1作動モード時における第1冷却水回路C1の冷却水温度から圧縮機22が吸入する冷媒の温度を推定し、推定した冷媒温度と図8のグラフとに基づいて吸入冷媒密度ρ1を算出する。
For example, A1 in Formula F3 is calculated based on the outside air temperature and the graph of FIG. Ρ1 in Formula F3 is calculated based on the cooling water temperature (for example, the temperature of the cooling water flowing out from the cooling water cooler 14) of the first cooling water circuit C1 in the first operation mode and the graph of FIG. That is, the temperature of the refrigerant sucked by the
数式F3におけるρ2は、第1作動モード時における第2冷却水回路C2の冷却水温度(冷却水加熱器15に流入する冷却水の温度)と図8のグラフとに基づいて算出する。すなわち、第1冷却水回路C1の冷却水温度(例えば冷却水冷却器14から流出した冷却水の温度)が第2冷却水回路C2の冷却水温度(冷却水加熱器15に流入する冷却水の温度)と同じになったと仮定して、圧縮機22が吸入する冷媒の温度を推定し、推定した冷媒温度と図8のグラフとに基づいて吸入冷媒密度ρ2を算出する。
Ρ2 in Formula F3 is calculated based on the cooling water temperature (the temperature of the cooling water flowing into the cooling water heater 15) of the second cooling water circuit C2 in the first operation mode and the graph of FIG. That is, the cooling water temperature of the first cooling water circuit C1 (for example, the temperature of the cooling water flowing out from the cooling water cooler 14) is the cooling water temperature of the second cooling water circuit C2 (the cooling water flowing into the cooling water heater 15). The temperature of the refrigerant sucked by the
第1作動モードから第2作動モードへの切替条件の他の例として、第1作動モードの実施中、第2冷却水回路C2における冷却水の温度が所定温度以上になった場合、第2作動モードに切り替えるようにしてもよい。 As another example of the condition for switching from the first operation mode to the second operation mode, when the temperature of the cooling water in the second cooling water circuit C2 becomes a predetermined temperature or higher during the execution of the first operation mode, the second operation is performed. You may make it switch to a mode.
本実施形態では、第1冷却水回路C1と第2冷却水回路C2とが連結されない第1作動モードと、冷却水加熱器15から流出した冷却水が冷却水冷却器14を流れるように第1冷却水回路C1と第2冷却水回路C2とが連結される第2、第3モードとが切り替えられる。
In the present embodiment, the first operation mode in which the first cooling water circuit C1 and the second cooling water circuit C2 are not connected, and the first cooling water flowing out from the cooling
これによると、第2、第3作動モードでは、冷却水冷却器14と冷却水加熱器15との間で同じ冷却水が循環するので、冷凍サイクル21の圧縮機22の仕事分を冷却水の昇温に利用することができる。このため、低外気温時においてヒータコア16を早期に加熱することができ、ひいては車室内を早期に暖房することができる。
According to this, since the same cooling water circulates between the cooling
さらに、第2、第3作動モードでは、冷却水加熱器15で加熱された冷却水が冷却水冷却器14を流れるので、外気で冷却された冷却水が冷却水冷却器14を流れる場合と比較して、冷却水冷却器14を流れる冷却水の温度を上昇させることができる。そのため、冷却水冷却器14を流れる冷媒の温度も上昇させることができるので、冷凍サイクル21の圧縮機22に吸入される冷媒の密度を高めることができ、ひいては、圧縮機22の仕事を増やすことができる。
Furthermore, in the second and third operation modes, the cooling water heated by the cooling
したがって、低外気温時においてヒータコア16を早期に加熱することができ、ひいては車室内を早期に暖房することができる。
Therefore, the
本実施形態では、ヒータコア16を加熱する必要がある場合、第1作動モードを実施した後に第2、第3作動モードを実施する。
In this embodiment, when it is necessary to heat the
具体的には、第1作動モードから第2作動モードへの切り替えを、第2冷却水回路C2における冷却水の温度に関連する物理量ρ2に基づいて行う。 Specifically, switching from the first operation mode to the second operation mode is performed based on the physical quantity ρ2 related to the temperature of the cooling water in the second cooling water circuit C2.
より具体的には、第1作動モードから第2作動モードへの切り替えを、物理量ρ2と閾値A1×ρ1との比較結果に基づいて行う。より具体的には、閾値A1×ρ1を外気温度に基づいて決定する。 More specifically, switching from the first operation mode to the second operation mode is performed based on a comparison result between the physical quantity ρ2 and the threshold value A1 × ρ1. More specifically, the threshold value A1 × ρ1 is determined based on the outside air temperature.
より具体的には、第2冷却水回路C2における冷却水の温度に関連する物理量ρ2として、冷却水冷却器14に第2冷却水回路C2の冷却水が流入した場合の吸入冷媒密度を用い、吸入冷媒密度ρ2と比較する閾値A1×ρ1として、外気温度に基づく冷凍サイクル21の成績係数A1と、冷却水冷却器14に第1冷却水回路C1の冷却水が流入した場合の吸入冷媒密度ρ1との積を用いる。ここで、吸入冷媒密度とは、冷凍サイクル21の圧縮機22が吸入する冷媒の密度のことである。
More specifically, as the physical quantity ρ2 related to the temperature of the cooling water in the second cooling water circuit C2, the suction refrigerant density when the cooling water of the second cooling water circuit C2 flows into the cooling
これにより、冷却水加熱器15での冷却水への放熱量が極力多くなるように、第1作動モードから第2作動モードへの切り替えを行うことができる。
Thereby, switching from the 1st operation mode to the 2nd operation mode can be performed so that the amount of heat dissipation to the cooling water in cooling
本実施形態では、冷却水加熱器15を流れる冷却水の時間平均流量が冷却水加熱器15を流れる冷却水の時間平均流量よりも少なくなるように第1ポンプ11および第2ポンプ12の作動を制御する。
In the present embodiment, the operation of the
これによると、冷却水加熱器15を流れる冷却水の時間平均流量が少なくなるので、冷却水加熱器15における熱伝達率が低下して、熱伝達するのに大きな温度差が必要となる。その結果、冷凍サイクル21の高圧が上昇するので、冷却水加熱器15における冷却水加熱能力を高めて冷却水の温度を早期に上昇させることができ、ひいてはヒータコア16を早期に加熱することができる。
According to this, since the time average flow rate of the cooling water flowing through the cooling
本実施形態では、第2、第3作動モード時に冷却水がラジエータ13をバイパスして流れる。これにより、冷却水から外気への放熱を回避できるので、ヒータコア16を一層早期に加熱することができる。
In the present embodiment, cooling water flows bypassing the
本実施形態では、第1、第2作動モード時に第2冷却水回路C2の冷却水がヒータコア16をバイパスして流れる。これにより、冷却水からヒータコア16への放熱を回避できるので、ヒータコア16を加熱する前に冷却水の昇温を優先的に行うことができる。
In the present embodiment, the cooling water in the second cooling water circuit C2 flows bypassing the
本実施形態では、第1切替弁18および第2切替弁19は、第1冷却水回路C1と第2冷却水回路C2とが連結されない第1作動モードと、第1冷却水回路C1と第2冷却水回路C2とが連結される第2、第3作動モードとを切り替える連結切替手段を構成している。
In this embodiment, the
具体的には、第1切替弁18には、第1ポンプ11の冷却水吐出側、第2ポンプ12の冷却水吐出側、および冷却水冷却器14の冷却水入口側が互いに並列に接続されており、第2切替弁19には、第1ポンプ11の冷却水吸入側、第2ポンプ12の冷却水吸入側、および冷却水冷却器14の冷却水出口側が互いに並列に接続されており、第1切替弁18および第2切替弁19は、第1作動モードでは冷却水冷却器14を第1ポンプ11と接続し、第2、第3作動モードでは冷却水冷却器14を第2ポンプ12と接続する。これにより、熱管理システム10の全体構成を簡素化できる。
Specifically, a cooling water discharge side of the
本実施形態では、ラジエータ13が第1切替弁18と第2切替弁19との間において第1ポンプ11と直列に配置され、かつ第1切替弁18および第2切替弁19のうち少なくとも一方が第1ポンプ11およびラジエータ13への熱媒体の流れを遮断可能になっている。
In the present embodiment, the
これにより、第2、第3作動モード時に冷却水がラジエータ13をバイパスして流れることができる。
Thereby, the cooling water can flow bypassing the
本実施形態では、第1切替弁18にヒータコア16の冷却水入口側が接続され、第2切替弁19にヒータコア16の冷却水出口側が接続され、かつ第1切替弁18および第2切替弁19のうち少なくとも一方がヒータコア16への冷却水の流れを遮断可能になっている。
In the present embodiment, the cooling water inlet side of the
これにより、第1、第2作動モード時に冷却水がヒータコア16をバイパスして流れることができる。
Thereby, the cooling water can bypass the
(第2実施形態)
本第2実施形態では、図10に示すように、上記第1実施形態に対して、冷却水冷却器14、冷却水加熱器15およびラジエータ13の配置が変更されている。
(Second Embodiment)
In this 2nd Embodiment, as shown in FIG. 10, arrangement | positioning of the cooling
具体的には、冷却水冷却器14は第1ポンプ用流路31に配置されており、冷却水加熱器15は第2ポンプ用流路32に配置されており、ラジエータ13はラジエータ用流路33(第1流路)に配置されている。冷却水冷却器14は、第1ポンプ11の吐出側に配置されている。冷却水加熱器15は第2ポンプ用流路32に配置されている。
Specifically, the cooling
第1切替弁18の第1入口には、第1ポンプ用流路31の一端が接続されている。換言すれば、第1切替弁18の第1入口には、冷却水冷却器14の冷却水出口側が接続されている。
One end of the first
第1切替弁18の第2入口には、第2ポンプ用流路32の一端が接続されている。換言すれば、第1切替弁18の第2入口には、冷却水加熱器15の冷却水出口側が接続されている。
One end of the second
第1切替弁18の第1出口には、ラジエータ用流路33の一端が接続されている。換言すれば、第1切替弁18の第1出口には、ラジエータ13の冷却水入口側が接続されている。第1切替弁18の第2出口には、バイパス流路37(第2流路)の一端が接続されている。
One end of the
第1切替弁18の第3出口には、ヒータコア用流路36の一端が接続されている。換言すれば、第1切替弁18の第3出口には、ヒータコア16の冷却水入口側が接続されている。
One end of the heater
第2切替弁19の第1出口には、第1ポンプ用流路31の他端が接続されている。換言すれば、第2切替弁19の第1出口には、第1ポンプ11の冷却水吸入側が接続されている。
The other end of the first
第2切替弁19の第2出口には、第2ポンプ用流路32の他端が接続されている。換言すれば、第2切替弁19の第2出口には、第2ポンプ12の冷却水吸入側が接続されている。
The other end of the second
第2切替弁19の第1入口には、ラジエータ用流路33の他端が接続されている。換言すれば、第2切替弁19の第1入口には、ラジエータ13の冷却水出口側が接続されている。第2切替弁19の第2入口には、バイパス流路37の他端が接続されている。
The other end of the
第2切替弁19の第3入口には、ヒータコア用流路36の他端が接続されている。換言すれば、第2切替弁19の第3入口には、ヒータコア16の冷却水出口側が接続されている。
The other end of the heater
次に、上記構成における作動を説明する。制御装置40が第1ポンプ11、第2ポンプ12、圧縮機22、切替弁用電動モータ41等の作動を制御することによって、図11に示す第1作動モード、図12に示す第2作動モード、および図13に示す第3作動モードに切り替えられる。
Next, the operation in the above configuration will be described. The
図11に示す第1作動モードは、外気温度が低く(例えば−20℃以下)、かつ第2冷却水回路C2の冷却水温度(例えば冷却水加熱器15に流入する冷却水の温度)が所定温度以下(例えば−15℃以下)の場合に実施される。 In the first operation mode shown in FIG. 11, the outside air temperature is low (for example, −20 ° C. or lower), and the cooling water temperature of the second cooling water circuit C2 (for example, the temperature of the cooling water flowing into the cooling water heater 15) is predetermined. It is carried out when the temperature is not higher than (for example, not higher than −15 ° C.).
第1作動モードでは、第1切替弁18および第2切替弁19は、第1ポンプ用流路31をラジエータ用流路33と接続させ、第2ポンプ用流路32をバイパス流路37と接続させ、ヒータコア用流路36を閉じる。
In the first operation mode, the
これにより、第1ポンプ11、冷却水冷却器14およびラジエータ13によって第1冷却水回路C1(低温冷却水回路)が構成され、第2ポンプ12および冷却水加熱器15によって第2冷却水回路C2(高温冷却水回路)が構成される。
Thereby, the 1st cooling water circuit C1 (low temperature cooling water circuit) is comprised by the
第1冷却水回路C1では、図11の太一点鎖線矢印に示すように、第1ポンプ11から吐出された冷却水は冷却水冷却器14およびラジエータ13を流れて第1ポンプ11に吸入される。第2冷却水回路C2では、図11の太実線矢印に示すように、第2ポンプ12から吐出された冷却水は冷却水加熱器15を流れて第2ポンプ12に吸入される。
In the first cooling water circuit C1, the cooling water discharged from the
これにより、上記第1実施形態の第1作動モードと同様に、外気の熱を第2冷却水回路C2の冷却水へ汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。 Thereby, the heat pump driving | operation which pumps the heat of external air to the cooling water of the 2nd cooling water circuit C2 is realizable like the 1st operation mode of the said 1st Embodiment.
このとき、上記第1実施形態の第1作動モードと同様に、第2冷却水回路C2における冷却水の流量を極少量にする。換言すれば、第2冷却水回路C2における冷却水の流量を、第1冷却水回路C1における冷却水の流量よりも少なくする。 At this time, similarly to the first operation mode of the first embodiment, the flow rate of the cooling water in the second cooling water circuit C2 is made extremely small. In other words, the flow rate of the cooling water in the second cooling water circuit C2 is made smaller than the flow rate of the cooling water in the first cooling water circuit C1.
これにより、上記第1実施形態の第1作動モードと同様に、第2冷却水回路C2における冷却水の流量が多い場合と比較して冷凍サイクル21の高圧が上昇するので、冷却水加熱器15における冷却水加熱能力を高めて第2冷却水回路C2の冷却水の温度を早く上昇させることができる。
Thereby, similarly to the first operation mode of the first embodiment, the high pressure of the
第1作動モードでは、第2冷却水回路C2において冷却水がヒータコア16をバイパスして流れるので、冷却水がヒータコア16で放熱しない。そのため、冷却水がヒータコア16を流れる場合と比較して第2冷却水回路C2の冷却水の温度をさらに早く上昇させることができる。
In the first operation mode, the cooling water flows in the second cooling water circuit C <b> 2 bypassing the
図12に示す第2作動モードは、第2冷却水回路C2の冷却水温度(例えば冷却水加熱器15に流入する冷却水の温度)が所定温度以下(例えば−15℃以下)の場合に実施される。 The second operation mode shown in FIG. 12 is performed when the cooling water temperature (for example, the temperature of the cooling water flowing into the cooling water heater 15) of the second cooling water circuit C2 is equal to or lower than a predetermined temperature (for example, −15 ° C. or lower). Is done.
第2作動モードでは、第1切替弁18および第2切替弁19は、第1ポンプ用流路31および第2ポンプ用流路32をバイパス流路37と接続させ、ラジエータ用流路33およびヒータコア用流路36を閉じる。
In the second operation mode, the
これにより、第1ポンプ11、第2ポンプ12、冷却水冷却器14および冷却水加熱器15によって第2冷却水回路C2(高温冷却水回路)が構成される。
Thereby, the
第2冷却水回路C2では、図12の太実線矢印に示すように、第1ポンプ11および第2ポンプ12から吐出された冷却水は冷却水冷却器14および冷却水加熱器15を流れて第1ポンプ11および第2ポンプ12に吸入される。
In the second cooling water circuit C2, the cooling water discharged from the
これにより、上記第1実施形態の第2作動モードと同様に、冷却水加熱器15で加熱された冷却水から吸熱するので、ラジエータ13で外気から吸熱する場合と比較して冷凍サイクル21の低圧を高くすることができる。そのため、圧縮機22が吸入する冷媒の密度を上げることができるので、圧縮機22が大きな仕事をすることができる。
Thus, as in the second operation mode of the first embodiment, heat is absorbed from the cooling water heated by the cooling
さらに、第2作動モードでは、上記第1実施形態の第2作動モードと同様に、第2冷却水回路C2における冷却水の流量を少量にする。換言すれば、第2冷却水回路C2における冷却水の流量を、第1冷却水回路C1における冷却水の流量よりも少なくする。具体的には、第2ポンプ用流路32の開度が小さくなるように、制御装置40が第1切替弁18および第2切替弁19の作動を制御する。または、第2ポンプ12の冷却水吐出能力を小さくする。
Further, in the second operation mode, similarly to the second operation mode of the first embodiment, the flow rate of the cooling water in the second cooling water circuit C2 is made small. In other words, the flow rate of the cooling water in the second cooling water circuit C2 is made smaller than the flow rate of the cooling water in the first cooling water circuit C1. Specifically, the
これにより、第1作動モードと同様に、第2冷却水回路C2における冷却水の流量が多い場合と比較して冷凍サイクル21の高圧が上昇するので、冷却水加熱器15における冷却水加熱能力を高めて第2冷却水回路C2の冷却水の温度を早く上昇させることができる。
Accordingly, as in the first operation mode, the high pressure of the
第2作動モードでは、冷却水がラジエータ13をバイパスして流れ、冷却水がヒータコア16をバイパスして流れる。換言すれば、熱管理システム10は、冷却水がラジエータ13をバイパスして流れるようにする第1バイパス手段と、冷却水がヒータコア16をバイパスして流れるようにする第2バイパス手段とを備えている。
In the second operation mode, the cooling water flows bypassing the
第2作動モードでは、第2冷却水回路C2において冷却水がラジエータ13をバイパスして流れるので、冷却水がラジエータ13で放熱しない。そのため、冷却水がラジエータ13を流れる場合と比較して第2冷却水回路C2の冷却水の温度をさらに早く上昇させることができる。
In the second operation mode, the cooling water flows in the second cooling water circuit C <b> 2 bypassing the
第2作動モードでは、第2冷却水回路C2において冷却水がヒータコア16をバイパスして流れるので、冷却水がヒータコア16で放熱しない。そのため、冷却水がヒータコア16を流れる場合と比較して第2冷却水回路C2の冷却水の温度をさらに早く上昇させることができる。
In the second operation mode, the cooling water flows in the second cooling water circuit C <b> 2 bypassing the
図13に示す第3作動モードは、第2冷却水回路C2の冷却水温度(例えば冷却水加熱器15に流入する冷却水の温度)が所定温度(例えば−15℃)を上回った場合に実施される。 The third operation mode shown in FIG. 13 is performed when the cooling water temperature of the second cooling water circuit C2 (for example, the temperature of the cooling water flowing into the cooling water heater 15) exceeds a predetermined temperature (for example, −15 ° C.). Is done.
第3作動モードでは、第1切替弁18および第2切替弁19は、第1ポンプ用流路31および第2ポンプ用流路32をバイパス流路37およびヒータコア用流路36と接続させ、ラジエータ用流路33を閉じる。
In the third operation mode, the
これにより、第1ポンプ11、第2ポンプ12、冷却水冷却器14、冷却水加熱器15およびヒータコア16によって第2冷却水回路C2(高温冷却水回路)が構成される。
Thereby, the
第2冷却水回路C2では、図13の太実線矢印に示すように、第1ポンプ11および第2ポンプ12から吐出された冷却水は冷却水冷却器14、冷却水加熱器15およびヒータコア16を流れて第1ポンプ11および第2ポンプ12に吸入される。
In the second cooling water circuit C2, the cooling water discharged from the
これにより、上記第1実施形態の第3作動モードと同様に、冷却水加熱器15で加熱された冷却水がヒータコア16を流れるので、ヒータコア16を暖機することができる。
Thereby, since the cooling water heated with the cooling
なお、第1作動モードから第2作動モードへの切替条件については、上記第1実施形態と同様であるので説明を説明する。 The switching condition from the first operation mode to the second operation mode is the same as that in the first embodiment, and will be described.
本実施形態によると、上記第1実施形態と同様の作用効果を奏することができる。 According to this embodiment, the same operational effects as those of the first embodiment can be obtained.
本実施形態では、第1切替弁18には、第1ポンプ11の冷却水吐出側、第2ポンプ12の冷却水吐出側、ラジエータ用流路33の一端側、およびバイパス流路37の一端側が互いに並列に接続されており、第2切替弁19には、第1ポンプ11の冷却水吸入側、第2ポンプ12の冷却水吸入側、ラジエータ用流路33の他端側、およびバイパス流路37の他端側が互いに並列に接続されており、第1切替弁18および第2切替弁19は、第1作動モードではラジエータ用流路33を第1ポンプ11と接続し、かつバイパス流路37を第2ポンプ12と接続し、第2、第3作動モードではバイパス流路37を第1ポンプ11および第2ポンプ12と接続する。これにより、熱管理システム10の全体構成を簡素化できる。
In the present embodiment, the
本実施形態では、ラジエータ13がラジエータ用流路33に配置されているので、第2、第3作動モード時に冷却水がラジエータ13をバイパスして流れることができる。
In the present embodiment, since the
本実施形態では、第1切替弁18にヒータコア16の冷却水入口側が接続され、第2切替弁19にヒータコア16の冷却水出口側が接続され、かつ第1切替弁18および第2切替弁19のうち少なくとも一方がヒータコア16への冷却水の流れを遮断可能になっている。
In the present embodiment, the cooling water inlet side of the
これにより、第1、第2作動モード時に冷却水がヒータコア16をバイパスして流れることができる。
Thereby, the cooling water can bypass the
(第3実施形態)
本第3実施形態では、図14に示すように、第1冷却水回路C1を構成する第1循環流路51と第2冷却水回路C2を構成する第2循環流路52とを第1接続流路53および第2接続流路54で接続するようになっている。
(Third embodiment)
In the third embodiment, as shown in FIG. 14, a first connection is made between the first
第1循環流路51および第2循環流路52は、冷却水が循環して流れる閉じた流路である。第1循環流路51には、第1ポンプ11、ラジエータ13および冷却水冷却器14がこの順番で配置されている。第2循環流路52には、第2ポンプ12、冷却水加熱器15およびヒータコア16がこの順番で配置されている。
The
第1循環流路51のうちラジエータ13と冷却水冷却器14との間の部位には、第1接続流路53の一端および第2接続流路54の一端が接続されている。第2循環流路52のうち冷却水加熱器15およびヒータコア16との間の部位には、第1接続流路53の他端および第2接続流路54の他端が接続されている。
One end of the first
第1接続流路53と第1循環流路51との接続部には第1三方弁55が配置されている。第1三方弁55は、ラジエータ13から流出した冷却水が冷却水冷却器14側へ向かって流れる流路と、ラジエータ13から流出した冷却水が第1接続流路53側へ向かって流れる流路とを切り替える流路切替手段である。
A first three-
第2接続流路54と第2循環流路52との接続部には第2三方弁56が配置されている。第2三方弁56は、冷却水加熱器15から流出した冷却水がヒータコア16側へ向かって流れる流路と、冷却水加熱器15から流出した冷却水が第2接続流路54側へ向かって流れる流路とを切り替える流路切替手段である。
A second three-
第1循環流路51には、第1ポンプ11から吐出された冷却水がラジエータ13をバイパスして流れるラジエータバイパス流路57が接続されている。ラジエータバイパス流路57と第1循環流路51との接続部にはラジエータバイパス三方弁58が配置されている。
A
ラジエータバイパス三方弁58は、第1ポンプ11から吐出された冷却水がラジエータ13側へ向かって流れる流路と、第1ポンプ11から吐出された冷却水がラジエータバイパス流路57側へ向かって流れる流路とを切り替える流路切替手段である。
In the radiator bypass three-
第2循環流路52には、第2ポンプ12から吐出された冷却水がヒータコア16をバイパスして流れるヒータコアバイパス流路59が接続されている。ヒータコアバイパス流路59と第2循環流路52との接続部にはヒータコアバイパス三方弁60が配置されている。
A heater
ヒータコアバイパス三方弁60は、第2ポンプ12から吐出された冷却水がヒータコア16側へ向かって流れる流路と、第2ポンプ12から吐出された冷却水がヒータコアバイパス流路59側へ向かって流れる流路とを切り替える流路切替手段である。
In the heater core bypass three-
第1三方弁55、第2三方弁56、ラジエータバイパス三方弁58およびヒータコアバイパス三方弁60の作動は制御装置40によって制御される。
The operation of the first three-
次に、上記構成における作動を説明する。制御装置40が第1ポンプ11、第2ポンプ12、圧縮機22、第1三方弁55、第2三方弁56、ラジエータバイパス三方弁58およびヒータコアバイパス三方弁60等の作動を制御することによって、図15に示す第1作動モード、図16に示す第2作動モード、および図17に示す第3作動モードに切り替えられる。
Next, the operation in the above configuration will be described. By controlling the operations of the
図15に示す第1作動モードは、外気温度が低く(例えば−20℃以下)、かつ第2冷却水回路C2の冷却水温度(例えば冷却水加熱器15に流入する冷却水の温度)が所定温度以下(例えば−15℃以下)の場合に実施される。 In the first operation mode shown in FIG. 15, the outside air temperature is low (for example, −20 ° C. or lower), and the cooling water temperature of the second cooling water circuit C2 (for example, the temperature of the cooling water flowing into the cooling water heater 15) is predetermined. It is carried out when the temperature is not higher than (for example, not higher than −15 ° C.).
第1作動モードでは、第1循環流路51と第2循環流路52とが接続されず、第1循環流路51の冷却水がラジエータ13を流れ、第2循環流路52の冷却水がヒータコア16をバイパスして流れるように、第1三方弁55、第2三方弁56、ラジエータバイパス三方弁58およびヒータコアバイパス三方弁60が作動する。
In the first operation mode, the first
これにより、第1ポンプ11、冷却水冷却器14およびラジエータ13によって第1冷却水回路C1(低温冷却水回路)が構成され、第2ポンプ12および冷却水加熱器15によって第2冷却水回路C2(高温冷却水回路)が構成される。
Thereby, the 1st cooling water circuit C1 (low temperature cooling water circuit) is comprised by the
第1冷却水回路C1では、図15の太一点鎖線矢印に示すように、第1ポンプ11から吐出された冷却水は冷却水冷却器14およびラジエータ13を流れて第1ポンプ11に吸入される。第2冷却水回路C2では、図15の太実線矢印に示すように、第2ポンプ12から吐出された冷却水は冷却水加熱器15を流れて第2ポンプ12に吸入される。
In the first cooling water circuit C1, the cooling water discharged from the
これにより、上記第1実施形態の第1作動モードと同様に、外気の熱を第2冷却水回路C2の冷却水へ汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。 Thereby, the heat pump driving | operation which pumps the heat of external air to the cooling water of the 2nd cooling water circuit C2 is realizable like the 1st operation mode of the said 1st Embodiment.
このとき、上記第1実施形態の第1作動モードと同様に、第2冷却水回路C2における冷却水の流量を極少量にする。換言すれば、第2冷却水回路C2における冷却水の流量を、第1冷却水回路C1における冷却水の流量よりも少なくする。 At this time, similarly to the first operation mode of the first embodiment, the flow rate of the cooling water in the second cooling water circuit C2 is made extremely small. In other words, the flow rate of the cooling water in the second cooling water circuit C2 is made smaller than the flow rate of the cooling water in the first cooling water circuit C1.
これにより、上記第1実施形態の第1作動モードと同様に、第2冷却水回路C2における冷却水の流量が多い場合と比較して冷凍サイクル21の高圧が上昇するので、冷却水加熱器15における冷却水加熱能力を高めて第2冷却水回路C2の冷却水の温度を早く上昇させることができる。
Thereby, similarly to the first operation mode of the first embodiment, the high pressure of the
第1作動モードでは、第2冷却水回路C2において冷却水がヒータコア16をバイパスして流れるので、冷却水がヒータコア16で放熱しない。そのため、冷却水がヒータコア16を流れる場合と比較して第2冷却水回路C2の冷却水の温度をさらに早く上昇させることができる。
In the first operation mode, the cooling water flows in the second cooling water circuit C <b> 2 bypassing the
図16に示す第2作動モードは、第2冷却水回路C2の冷却水温度(例えば冷却水加熱器15に流入する冷却水の温度)が所定温度以下(例えば−15℃以下)の場合に実施される。 The second operation mode shown in FIG. 16 is performed when the cooling water temperature (for example, the temperature of the cooling water flowing into the cooling water heater 15) of the second cooling water circuit C2 is equal to or lower than a predetermined temperature (for example, −15 ° C. or lower). Is done.
第2作動モードでは、第1循環流路51と第2循環流路52とが接続され、第1循環流路51の冷却水がラジエータ13をバイパスして流れ、第2循環流路52の冷却水がヒータコア16をバイパスして流れるように、第1三方弁55、第2三方弁56、ラジエータバイパス三方弁58およびヒータコアバイパス三方弁60が作動する。
In the second operation mode, the
これにより、第1ポンプ11、第2ポンプ12、冷却水冷却器14および冷却水加熱器15によって第2冷却水回路C2(高温冷却水回路)が構成される。
Thereby, the
第2冷却水回路C2では、図16の太実線矢印に示すように、第1ポンプ11から吐出された冷却水は第2ポンプ12に吸入されて吐出され、冷却水加熱器15および冷却水冷却器14を流れて第1ポンプ11に吸入される。
In the second cooling water circuit C2, the cooling water discharged from the
これにより、上記第1実施形態の第2作動モードと同様に、冷却水加熱器15で加熱された冷却水から吸熱するので、ラジエータ13で外気から吸熱する場合と比較して冷凍サイクル21の低圧を高くすることができる。そのため、圧縮機22が吸入する冷媒の密度を上げることができるので、圧縮機22が大きな仕事をすることができる。
Thus, as in the second operation mode of the first embodiment, heat is absorbed from the cooling water heated by the cooling
第2作動モードでは、冷却水がラジエータ13をバイパスして流れ、冷却水がヒータコア16をバイパスして流れる。換言すれば、冷却水がラジエータ13をバイパスして流れるようにする第1バイパス手段と、冷却水がヒータコア16をバイパスして流れるようにする第2バイパス手段とを備えている。
In the second operation mode, the cooling water flows bypassing the
第1バイパス手段は、ラジエータバイパス流路57およびラジエータバイパス三方弁58によって構成されている。第2バイパス手段は、ヒータコアバイパス流路59およびヒータコアバイパス三方弁60によって構成されている。
The first bypass means is constituted by a
第2作動モードでは、第2冷却水回路C2において冷却水がラジエータ13をバイパスして流れるので、冷却水がラジエータ13で放熱しない。そのため、冷却水がラジエータ13を流れる場合と比較して第2冷却水回路C2の冷却水の温度をさらに早く上昇させることができる。
In the second operation mode, the cooling water flows in the second cooling water circuit C <b> 2 bypassing the
第2作動モードでは、第2冷却水回路C2において冷却水がヒータコア16をバイパスして流れるので、冷却水がヒータコア16で放熱しない。そのため、冷却水がヒータコア16を流れる場合と比較して第2冷却水回路C2の冷却水の温度をさらに早く上昇させることができる。
In the second operation mode, the cooling water flows in the second cooling water circuit C <b> 2 bypassing the
図17に示す第3作動モードは、第2冷却水回路C2の冷却水温度(例えば冷却水加熱器15に流入する冷却水の温度)が所定温度(例えば−15℃)を上回った場合に実施される。 The third operation mode shown in FIG. 17 is performed when the cooling water temperature (for example, the temperature of the cooling water flowing into the cooling water heater 15) of the second cooling water circuit C2 exceeds a predetermined temperature (for example, −15 ° C.). Is done.
第3作動モードでは、第1循環流路51と第2循環流路52とが接続され、第1循環流路51の冷却水がラジエータ13をバイパスして流れ、第2循環流路52の冷却水がヒータコア16を流れるように、第1三方弁55、第2三方弁56、ラジエータバイパス三方弁58およびヒータコアバイパス三方弁60が作動する。
In the third operation mode, the
これにより、第1ポンプ11、第2ポンプ12、冷却水冷却器14、冷却水加熱器15およびヒータコア16によって第2冷却水回路C2(高温冷却水回路)が構成される。
Thereby, the
第2冷却水回路C2では、図17の太実線矢印に示すように、第1ポンプ11および第2ポンプ12から吐出された冷却水は冷却水冷却器14、冷却水加熱器15およびヒータコア16を流れて第1ポンプ11および第2ポンプ12に吸入される。
In the second cooling water circuit C2, the cooling water discharged from the
これにより、上記第1実施形態の第3作動モードと同様に、冷却水加熱器15で加熱された冷却水がヒータコア16を流れるので、ヒータコア16を暖機することができる。
Thereby, since the cooling water heated with the cooling
なお、第1作動モードから第2作動モードへの切替条件については、上記第1実施形態と同様であるので説明を説明する。 The switching condition from the first operation mode to the second operation mode is the same as that in the first embodiment, and will be described.
本実施形態によると、上記第1実施形態と同様の作用効果を奏することができる。本実施形態では、第1三方弁55および第2三方弁56は、第1冷却水回路C1と第2冷却水回路C2とが連結されない第1作動モードと、第1冷却水回路C1と第2冷却水回路C2とが連結される第2、第3作動モードとを切り替える連結切替手段を構成している。
According to this embodiment, the same operational effects as those of the first embodiment can be obtained. In the present embodiment, the first three-
(他の実施形態)
上記実施形態を適宜組み合わせ可能である。上記実施形態を例えば以下のように種々変形可能である。
(Other embodiments)
The above embodiments can be combined as appropriate. The above embodiment can be variously modified as follows, for example.
(1)冷却水によって温度調整される温度調整対象機器(冷却対象機器・加熱対象機器)として種々の機器を用いることができる。例えば、乗員が着座するシートに内蔵されて冷却水によってシートを冷却または加熱する熱交換器を温度調整対象機器として用いてもよい。また、温度調整対象機器の個数を適宜変更してもよい。 (1) Various devices can be used as a temperature adjustment target device (cooling target device / heating target device) whose temperature is adjusted by cooling water. For example, a heat exchanger that is built in a seat on which an occupant is seated and that cools or heats the seat with cooling water may be used as the temperature adjustment target device. In addition, the number of temperature adjustment target devices may be changed as appropriate.
(2)上記各実施形態では、温度調整対象機器(冷却対象機器・加熱対象機器)を温度調整するための熱媒体(熱媒体)として冷却水を用いているが、油などの各種媒体を熱媒体として用いてもよい。 (2) In each of the above embodiments, cooling water is used as a heat medium (heat medium) for adjusting the temperature of the temperature adjustment target device (cooling target device / heating target device), but various media such as oil are heated. It may be used as a medium.
熱媒体として、ナノ流体を用いてもよい。ナノ流体とは、粒子径がナノメートルオーダーのナノ粒子が混入された流体のことである。ナノ粒子を熱媒体に混入させることで、エチレングリコールを用いた冷却水(いわゆる不凍液)のように凝固点を低下させる作用効果に加えて、次のような作用効果を得ることができる。 A nanofluid may be used as the heat medium. A nanofluid is a fluid in which nanoparticles having a particle size of the order of nanometers are mixed. In addition to the effect of lowering the freezing point as in the case of cooling water using ethylene glycol (so-called antifreeze liquid), the following effects can be obtained by mixing the nanoparticles with the heat medium.
すなわち、特定の温度帯での熱伝導率を向上させる作用効果、熱媒体の熱容量を増加させる作用効果、金属配管の防食効果やゴム配管の劣化を防止する作用効果、および極低温での熱媒体の流動性を高める作用効果を得ることができる。 That is, the effect of improving the thermal conductivity in a specific temperature range, the effect of increasing the heat capacity of the heat medium, the effect of preventing the corrosion of metal pipes and the deterioration of rubber pipes, and the heat medium at an extremely low temperature The effect which improves the fluidity | liquidity of can be acquired.
このような作用効果は、ナノ粒子の粒子構成、粒子形状、配合比率、付加物質によって様々に変化する。 Such effects vary depending on the particle configuration, particle shape, blending ratio, and additional substance of the nanoparticles.
これによると、熱伝導率を向上させることができるので、エチレングリコールを用いた冷却水と比較して少ない量の熱媒体であっても同等の冷却効率を得ることが可能になる。 According to this, since the thermal conductivity can be improved, it is possible to obtain the same cooling efficiency even with a small amount of heat medium as compared with the cooling water using ethylene glycol.
また、熱媒体の熱容量を増加させることができるので、熱媒体自体の蓄冷熱量(顕熱による蓄冷熱)を増加させることができる。 Moreover, since the heat capacity of the heat medium can be increased, the amount of heat stored in the heat medium itself (cold heat stored by sensible heat) can be increased.
蓄冷熱量を増せることにより、圧縮機22を作動させない状態であっても、ある程度の時間は蓄冷熱を利用した機器の冷却、加熱の温調が実施できるため、車両用熱管理システムの省動力化が可能になる。
Even if the
ナノ粒子のアスペクト比は50以上であるのが好ましい。十分な熱伝導率を得ることができるからである。なお、アスペクト比は、ナノ粒子の縦×横の比率を表す形状指標である。 The aspect ratio of the nanoparticles is preferably 50 or more. This is because sufficient thermal conductivity can be obtained. The aspect ratio is a shape index that represents the ratio of the vertical and horizontal dimensions of the nanoparticles.
ナノ粒子としては、Au、Ag、CuおよびCのいずれかを含むものを用いることができる。具体的には、ナノ粒子の構成原子として、Auナノ粒子、Agナノワイヤー、CNT(カーボンナノチューブ)、グラフェン、グラファイトコアシェル型ナノ粒子(上記原子を囲むようにカーボンナノチューブ等の構造体があるような粒子体)、およびAuナノ粒子含有CNTなどを用いることができる。 Nanoparticles containing any of Au, Ag, Cu and C can be used. Specifically, Au nanoparticle, Ag nanowire, CNT (carbon nanotube), graphene, graphite core-shell nanoparticle (a structure such as a carbon nanotube surrounding the above atom is included as a constituent atom of the nanoparticle. Particles), Au nanoparticle-containing CNTs, and the like can be used.
(3)上記各実施形態の冷凍サイクル21では、冷媒としてフロン系冷媒を用いているが、冷媒の種類はこれに限定されるものではなく、二酸化炭素等の自然冷媒や炭化水素系冷媒等を用いてもよい。
(3) In the
また、上記各実施形態の冷凍サイクル21は、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成しているが、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超える超臨界冷凍サイクルを構成していてもよい。
The
(4)上記各実施形態では、車両用冷却システムをハイブリッド自動車に適用した例を示したが、エンジンを備えず走行用電動モータから車両走行用の駆動力を得る電気自動車に本発明を適用してもよい。 (4) In each of the above embodiments, an example in which the vehicle cooling system is applied to a hybrid vehicle has been described. However, the present invention is applied to an electric vehicle that does not include an engine and obtains driving force for vehicle traveling from a traveling electric motor. May be.
11 第1ポンプ
12 第2ポンプ
13 ラジエータ(熱媒体外気熱交換器)
14 冷却水冷却器(低圧側熱交換器)
15 冷却水加熱器(高圧側熱交換器)
16 ヒータコア(加熱対象機器)
18 第1切替弁(連結切替手段)
19 第2切替弁(連結切替手段)
C1 第1冷却水回路(第1熱媒体回路)
C2 第2冷却水回路(第2熱媒体回路)
11
14 Cooling water cooler (low pressure side heat exchanger)
15 Cooling water heater (high-pressure side heat exchanger)
16 Heater core (device to be heated)
18 1st switching valve (connection switching means)
19 Second switching valve (connection switching means)
C1 first cooling water circuit (first heat medium circuit)
C2 Second cooling water circuit (second heat medium circuit)
Claims (14)
前記第1熱媒体回路(C1)に配置され、前記熱媒体を吸入して吐出する第1ポンプ(11)と、
前記第2熱媒体回路(C2)に配置され、前記熱媒体を吸入して吐出する第2ポンプ(12)と、
前記第1熱媒体回路(C1)に配置され、前記熱媒体と外気とを熱交換して前記熱媒体に前記外気の熱を吸熱させる熱媒体外気熱交換器(13)と、
前記第1熱媒体回路(C1)に配置され、前記熱媒体と冷凍サイクル(21)の低圧側冷媒とを熱交換して前記低圧側冷媒に前記熱媒体の熱を吸熱させる低圧側熱交換器(14)と、
前記第2熱媒体回路(C2)に配置され、前記熱媒体と冷凍サイクル(21)の高圧側冷媒とを熱交換して前記高圧側冷媒の熱を前記熱媒体に放熱させる高圧側熱交換器(15)と、
前記第2熱媒体回路(C2)に配置され、前記熱媒体によって加熱される加熱対象機器(16)と、
前記第1熱媒体回路(C1)と前記第2熱媒体回路(C2)とが連結されない非連結モードと、前記高圧側熱交換器(15)から流出した熱媒体が前記低圧側熱交換器(14)を流れるように前記第1熱媒体回路(C1)と前記第2熱媒体回路(C2)とが連結される連結モードとを切り替える連結切替手段(18、19、55、56)とを備えることを特徴とする車両用熱管理システム。 The first heat medium circuit (C1) and the second heat medium circuit (C2) in which the heat medium circulates;
A first pump (11) disposed in the first heat medium circuit (C1) and sucking and discharging the heat medium;
A second pump (12) disposed in the second heat medium circuit (C2) and sucking and discharging the heat medium;
A heat medium outside air heat exchanger (13) disposed in the first heat medium circuit (C1) and exchanging heat between the heat medium and outside air to absorb the heat of the outside air into the heat medium;
A low pressure side heat exchanger disposed in the first heat medium circuit (C1) and exchanging heat between the heat medium and the low pressure side refrigerant of the refrigeration cycle (21) to absorb the heat of the heat medium to the low pressure side refrigerant. (14) and
A high pressure side heat exchanger disposed in the second heat medium circuit (C2) and exchanging heat between the heat medium and the high pressure side refrigerant of the refrigeration cycle (21) to dissipate heat of the high pressure side refrigerant to the heat medium. (15) and
A heating target device (16) disposed in the second heat medium circuit (C2) and heated by the heat medium;
The non-connected mode in which the first heat medium circuit (C1) and the second heat medium circuit (C2) are not connected, and the heat medium flowing out from the high pressure side heat exchanger (15) is the low pressure side heat exchanger ( 14) connection switching means (18, 19, 55, 56) for switching a connection mode in which the first heat medium circuit (C1) and the second heat medium circuit (C2) are connected so as to flow through 14). The thermal management system for vehicles characterized by the above-mentioned.
前記切替制御手段(40a)は、
前記物理量(ρ2)として、前記低圧側熱交換器(14)に前記第2熱媒体回路(C2)の前記熱媒体が流入した場合の前記吸入冷媒密度を用い、
前記閾値(A1×ρ1)として、前記外気温度に基づく前記冷凍サイクル(21)の成績係数(A1)と、前記低圧側熱交換器(14)に前記第1熱媒体回路(C1)の前記熱媒体が流入した場合の前記吸入冷媒密度(ρ1)との積を用いることを特徴とする請求項5に記載の車両用熱管理システム。 When the density of the refrigerant sucked by the compressor (22) of the refrigeration cycle (21) is the suction refrigerant density,
The switching control means (40a)
As the physical quantity (ρ2), using the suction refrigerant density when the heat medium of the second heat medium circuit (C2) flows into the low pressure side heat exchanger (14),
As the threshold (A1 × ρ1), the coefficient of performance (A1) of the refrigeration cycle (21) based on the outside air temperature and the heat of the first heat medium circuit (C1) to the low-pressure side heat exchanger (14). The vehicle thermal management system according to claim 5, wherein a product of the suction refrigerant density (ρ1) when the medium flows is used.
前記第1ポンプ(11)の熱媒体吐出側、前記第2ポンプ(12)の熱媒体吐出側、および前記低圧側熱交換器(14)の熱媒体入口側が互いに並列に接続された第1切替弁(18)と、
前記第1ポンプ(11)の熱媒体吸入側、前記第2ポンプ(12)の熱媒体吸入側、および前記低圧側熱交換器(14)の熱媒体出口側が互いに並列に接続された第2切替弁(19)とを有し、
前記第1切替弁(18)および前記第2切替弁(19)は、前記非連結モードでは前記低圧側熱交換器(14)を前記第1ポンプ(11)と接続し、前記連結モードでは前記低圧側熱交換器(14)を前記第2ポンプ(12)と接続することを特徴とする請求項1ないし7のいずれか1つに記載の車両用熱管理システム。 The connection switching means includes
A first switching in which the heat medium discharge side of the first pump (11), the heat medium discharge side of the second pump (12), and the heat medium inlet side of the low pressure side heat exchanger (14) are connected in parallel to each other. A valve (18);
A second switching in which the heat medium suction side of the first pump (11), the heat medium suction side of the second pump (12), and the heat medium outlet side of the low pressure side heat exchanger (14) are connected in parallel to each other. A valve (19),
The first switching valve (18) and the second switching valve (19) connect the low-pressure side heat exchanger (14) to the first pump (11) in the non-coupled mode, and in the coupled mode, The vehicle thermal management system according to any one of claims 1 to 7, wherein a low-pressure side heat exchanger (14) is connected to the second pump (12).
前記熱媒体外気熱交換器(13)が前記第1切替弁(18)と前記第2切替弁(19)との間において前記第1ポンプ(11)と直列に配置され、かつ前記第1切替弁(18)および前記第2切替弁(19)のうち少なくとも一方が前記第1ポンプ(11)および前記熱媒体外気熱交換器(13)への前記熱媒体の流れを遮断可能になっていることによって、前記第1バイパス手段が構成されていることを特徴とする請求項10に記載の車両用熱管理システム。 First bypass means (18, 19) for allowing the heat medium to flow bypassing the heat medium outside air heat exchanger (13) during the connection mode;
The heat medium outside air heat exchanger (13) is disposed in series with the first pump (11) between the first switching valve (18) and the second switching valve (19), and the first switching At least one of the valve (18) and the second switching valve (19) can block the flow of the heat medium to the first pump (11) and the heat medium outside air heat exchanger (13). The vehicle thermal management system according to claim 10, wherein the first bypass means is configured.
前記第1ポンプ(11)の熱媒体吐出側、前記第2ポンプ(12)の熱媒体吐出側、第1流路(33)の一端側、および第2流路(37)の一端側が互いに並列に接続された第1切替弁(18)と、
前記第1ポンプ(11)の熱媒体吸入側、前記第2ポンプ(12)の熱媒体吸入側、前記第1流路(33)の他端側、および前記第2流路(37)の他端側が互いに並列に接続された第2切替弁(19)とを有し、
前記第1切替弁(18)および前記第2切替弁(19)は、前記非連結モードでは前記第1流路(33)を前記第1ポンプ(11)と接続し、かつ前記第2流路(37)を前記第2ポンプ(12)と接続し、前記連結モードでは前記第2流路(37)を前記第1ポンプ(11)および前記第2ポンプ(12)と接続することを特徴とする請求項1ないし7のいずれか1つに記載の車両用熱管理システム。 The connection switching means includes
The heat medium discharge side of the first pump (11), the heat medium discharge side of the second pump (12), one end side of the first flow path (33), and one end side of the second flow path (37) are parallel to each other. A first switching valve (18) connected to
Other than the heat medium suction side of the first pump (11), the heat medium suction side of the second pump (12), the other end side of the first flow path (33), and the second flow path (37) A second switching valve (19) whose end sides are connected in parallel to each other;
The first switching valve (18) and the second switching valve (19) connect the first flow path (33) to the first pump (11) in the non-connected mode, and the second flow path. (37) is connected to the second pump (12), and the second flow path (37) is connected to the first pump (11) and the second pump (12) in the connection mode. The thermal management system for vehicles as described in any one of Claim 1 thru | or 7.
前記熱媒体外気熱交換器(13)が前記第1流路(33)に配置されていることによって、前記第1バイパス手段が構成されていることを特徴とする請求項12に記載の車両用熱管理システム。 First bypass means for allowing the heat medium to flow bypassing the heat medium outside air heat exchanger (13) during the connection mode;
13. The vehicle according to claim 12, wherein the first bypass means is configured by arranging the heat medium outside air heat exchanger (13) in the first flow path (33). Thermal management system.
前記第1切替弁(18)に前記加熱対象機器(16)の熱媒体入口側が接続され、前記第2切替弁(19)に前記加熱対象機器(16)の熱媒体出口側が接続され、かつ前記第1切替弁(18)および前記第2切替弁(19)のうち少なくとも一方が前記加熱対象機器(16)への前記熱媒体の流れを遮断可能になっていることによって、前記第2バイパス手段が構成されていることを特徴とする請求項10ないし13のいずれか1つに記載の車両用熱管理システム。 A second bypass means (18, 19) for allowing the heat medium of the second heat medium circuit (C2) to flow bypassing the device to be heated (16);
The heating medium inlet side of the heating target device (16) is connected to the first switching valve (18), the heating medium outlet side of the heating target device (16) is connected to the second switching valve (19), and Since at least one of the first switching valve (18) and the second switching valve (19) can block the flow of the heat medium to the device to be heated (16), the second bypass means The vehicle thermal management system according to any one of claims 10 to 13, wherein the vehicle thermal management system is configured.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013077627A JP6083304B2 (en) | 2013-04-03 | 2013-04-03 | Thermal management system for vehicles |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013077627A JP6083304B2 (en) | 2013-04-03 | 2013-04-03 | Thermal management system for vehicles |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2014201148A true JP2014201148A (en) | 2014-10-27 |
JP6083304B2 JP6083304B2 (en) | 2017-02-22 |
Family
ID=52351990
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2013077627A Expired - Fee Related JP6083304B2 (en) | 2013-04-03 | 2013-04-03 | Thermal management system for vehicles |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6083304B2 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE112016003943T5 (en) | 2015-08-28 | 2018-05-24 | Denso Corporation | Cooling system |
CN108136876A (en) * | 2015-09-30 | 2018-06-08 | 株式会社电装 | Vehicle temperature adjustment device |
DE102021102628A1 (en) | 2021-02-04 | 2022-08-04 | Denso Automotive Deutschland Gmbh | Heat pump device with rapid heating function |
CN115626030A (en) * | 2022-11-18 | 2023-01-20 | 小米汽车科技有限公司 | Thermal management system and vehicle |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023162258A1 (en) | 2022-02-28 | 2023-08-31 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | Vehicle cooling cycle unit |
JP7309989B1 (en) * | 2022-09-16 | 2023-07-18 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | Vehicle temperature control system and temperature control method |
JP7325593B1 (en) * | 2022-09-16 | 2023-08-14 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | Vehicle temperature control system and temperature control method |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06219150A (en) * | 1992-10-26 | 1994-08-09 | Valeo Thermique Habitacle | Air conditioner |
JPH11301254A (en) * | 1998-04-16 | 1999-11-02 | Tgk Co Ltd | Air conditioner for automobile |
JP2002096621A (en) * | 2000-07-28 | 2002-04-02 | Valeo Climatisation | Air-conditioner for passenger compartment of automobile |
JP2003533396A (en) * | 2000-05-15 | 2003-11-11 | プジヨー・シトロエン・オートモビル・エス・アー | Temperature control device for automobile and method for implementing the device |
JP2006321389A (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-30 | Denso Corp | Waste heat using device for vehicle |
JP2011111140A (en) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Hitachi Ltd | Air conditioning system for vehicle |
JP2012505796A (en) * | 2008-10-21 | 2012-03-08 | スカニア シーブイ アクチボラグ(パブル) | Method and system for cooling and heating |
JP2012226895A (en) * | 2011-04-18 | 2012-11-15 | Denso Corp | Battery temperature regulation device |
JP2013500903A (en) * | 2009-08-07 | 2013-01-10 | ルノー・エス・アー・エス | System for overall control of electric vehicle heat |
JP2013060190A (en) * | 2011-09-13 | 2013-04-04 | Behr Gmbh & Co Kg | Device for adjusting temperature of multiple components of vehicle, and vehicle system |
-
2013
- 2013-04-03 JP JP2013077627A patent/JP6083304B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06219150A (en) * | 1992-10-26 | 1994-08-09 | Valeo Thermique Habitacle | Air conditioner |
JPH11301254A (en) * | 1998-04-16 | 1999-11-02 | Tgk Co Ltd | Air conditioner for automobile |
JP2003533396A (en) * | 2000-05-15 | 2003-11-11 | プジヨー・シトロエン・オートモビル・エス・アー | Temperature control device for automobile and method for implementing the device |
JP2002096621A (en) * | 2000-07-28 | 2002-04-02 | Valeo Climatisation | Air-conditioner for passenger compartment of automobile |
JP2006321389A (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-30 | Denso Corp | Waste heat using device for vehicle |
JP2012505796A (en) * | 2008-10-21 | 2012-03-08 | スカニア シーブイ アクチボラグ(パブル) | Method and system for cooling and heating |
JP2013500903A (en) * | 2009-08-07 | 2013-01-10 | ルノー・エス・アー・エス | System for overall control of electric vehicle heat |
JP2011111140A (en) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Hitachi Ltd | Air conditioning system for vehicle |
JP2012226895A (en) * | 2011-04-18 | 2012-11-15 | Denso Corp | Battery temperature regulation device |
JP2013060190A (en) * | 2011-09-13 | 2013-04-04 | Behr Gmbh & Co Kg | Device for adjusting temperature of multiple components of vehicle, and vehicle system |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE112016003943T5 (en) | 2015-08-28 | 2018-05-24 | Denso Corporation | Cooling system |
US10562371B2 (en) | 2015-08-28 | 2020-02-18 | Denso Corporation | Air conditioning system |
CN108136876A (en) * | 2015-09-30 | 2018-06-08 | 株式会社电装 | Vehicle temperature adjustment device |
DE102021102628A1 (en) | 2021-02-04 | 2022-08-04 | Denso Automotive Deutschland Gmbh | Heat pump device with rapid heating function |
CN115626030A (en) * | 2022-11-18 | 2023-01-20 | 小米汽车科技有限公司 | Thermal management system and vehicle |
CN115626030B (en) * | 2022-11-18 | 2023-03-21 | 小米汽车科技有限公司 | Thermal management system and vehicle |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6083304B2 (en) | 2017-02-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5962556B2 (en) | Thermal management system for vehicles | |
CN108369042B (en) | Refrigeration cycle device | |
US11299014B2 (en) | Refrigeration cycle device | |
JP6303615B2 (en) | Thermal management system for vehicles | |
JP6838527B2 (en) | Vehicle air conditioner | |
JP6398764B2 (en) | Thermal management system for vehicles | |
JP6485390B2 (en) | Refrigeration cycle equipment | |
JP6186998B2 (en) | Air conditioner for vehicles | |
JP6112039B2 (en) | Thermal management system for vehicles | |
JP5949668B2 (en) | Thermal management system for vehicles | |
CN108136874B (en) | Heat management device for vehicle | |
WO2015194107A1 (en) | Refrigeration cycle device | |
JP5626194B2 (en) | Heat exchange system | |
JP6083304B2 (en) | Thermal management system for vehicles | |
WO2014196138A1 (en) | Vehicular heat management system | |
JP6433403B2 (en) | Vehicle thermal management device | |
JP6051984B2 (en) | Thermal management system for vehicles | |
JP2018058573A (en) | Vehicular air conditioner | |
JP5971202B2 (en) | Refrigeration cycle equipment | |
JP2014218211A (en) | Vehicle heat management system | |
JP2018035951A (en) | Refrigeration cycle device | |
JP6524982B2 (en) | Vehicle heat management system | |
WO2018066276A1 (en) | Air-conditioning device for vehicle | |
WO2017038593A1 (en) | Heat management device for vehicle | |
JP2016097745A (en) | Air conditioner |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20150526 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160301 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160426 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160913 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160930 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20161227 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170109 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6083304 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |