JP2014190618A - Method for manufacturing frangible bullet - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、フランジブル弾丸の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for manufacturing a frangible bullet.
従来、弾丸の一種として、跳弾で第三者を傷つけないように、壁や柱等の硬い構造物に当たると、砕けるように設計されフランジブル弾丸が知られている。このフランジブル弾丸は、金属と熱可塑性樹脂とを含む弾丸原料を射出成形することで製造されていた（例えば、特許文献１参照）。 Conventionally, as a kind of bullet, a frangible bullet is known that is designed to be crushed when hitting a hard structure such as a wall or a pillar so as not to damage a third party by a bullet. This frangible bullet has been manufactured by injection molding a bullet raw material containing a metal and a thermoplastic resin (see, for example, Patent Document 1).
ところで、フランジブル弾丸の強度は、上述の如く、硬い構造物に当たったときに砕ける程度に小さい強度である必要がある一方で、銃からの発射に耐え得る程度の強度の大きさが求められる。具体的には、フランジブル弾丸の圧縮強度が、径方向に３５００Ｎの荷重がかかっても亀裂を生じない程度であることが望ましい。しかしながら、従来のフランジブル弾丸の製造方法では、圧縮強度が低いフランジブル弾丸が製造されることがあり、圧縮強度の高いフランジブル弾丸をより安定的に製造することが求められていた。 By the way, as described above, the strength of the frangible bullet needs to be small enough to be crushed when it hits a hard structure, while being strong enough to withstand firing from a gun. . Specifically, it is desirable that the compressive strength of the frangible bullet is such that it does not crack even when a load of 3500 N is applied in the radial direction. However, in the conventional method for manufacturing a frangible bullet, a frangible bullet having a low compressive strength may be manufactured, and it has been required to more stably manufacture a frangible bullet having a high compressive strength.
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、圧縮強度の高いフランジブル弾丸をより安定的に製造可能なフランジブル弾丸の製造方法の提供を目的とする。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a method for producing a frangible bullet capable of more stably producing a frangible bullet having a high compressive strength.
本願発明者は、フランジブル弾丸の圧縮強度の向上について鋭意検討した結果、射出成形時における弾丸原料のキャビティへの平均充填速度を大きくすると、弾丸の径方向の圧縮強度がが大きくなるという知見を得た。そして、この知見をもとに、本願発明者は、以下の請求項１〜５の発明をするに至った。 As a result of earnestly examining the improvement of the compressive strength of the frangible bullet, the present inventor has found that the radial compressive strength of the bullet increases when the average filling speed of the bullet raw material into the cavity during injection molding is increased. Obtained. And based on this knowledge, this inventor came to invent the following Claims 1-5.
即ち、請求項１の発明に係るフランジブル弾丸の製造方法は、金属と熱可塑性樹脂とを含む弾丸原料を射出成形してなるフランジブル弾丸の製造方法において、弾丸原料のキャビティ内への平均充填速度を、フランジブル弾丸を径方向に圧縮してフランジブル弾丸に亀裂が生じたときの限界荷重の平均値が３６５０Ｎより大きくなる速度にするところに特徴を有する。 That is, the frangible bullet manufacturing method according to the invention of claim 1 is a frangible bullet manufacturing method in which a bullet raw material containing a metal and a thermoplastic resin is injection-molded. The speed is such that the average value of the limit load when the frangible bullet is compressed in the radial direction and a crack occurs in the frangible bullet is greater than 3650N.
請求項２の発明は、請求項１に記載のフランジブル弾丸の製造方法において、フランジブル弾丸は、５．５６×４５ｍｍＮＡＴＯ弾の口径として用いられるフランジブル弾丸であって、弾丸原料の平均充填速度を、１１．７ｃｍ３／ｓより大きくかつ３５．０ｃｍ３／ｓ以下にするところに特徴を有する。なお、ここで、５．５６×４５ｍｍＮＡＴＯ弾とは、北大西洋条約機構（ＮＡＴＯ）により標準化された小火器用の弾薬であって、弾薬の直径が５．５６ｍｍ、薬きょう全長が４５ｍｍのものをいう。 The invention of claim 2 is the frangible bullet manufacturing method according to claim 1, wherein the frangible bullet is a frangible bullet used as an aperture of a 5.56 × 45 mm NATO bullet, and an average filling speed of a bullet raw material and has a feature where to large and less 35.0cm 3 / s than 11.7 cm 3 / s. Here, the 5.56 × 45 mm NATO ammunition is an ammunition for small arms standardized by the North Atlantic Treaty Organization (NATO), which has an ammo diameter of 5.56 mm and a total length of 45 mm. .
請求項３の発明は、請求項１に記載のフランジブル弾丸の製造方法において、弾丸原料の平均充填速度を、０．５５秒より短い時間でキャビティに充填する速度にするところに特徴を有する。 The invention of claim 3 is characterized in that, in the method for manufacturing a frangible bullet according to claim 1, the average filling speed of the bullet raw material is set to a speed of filling the cavity in a time shorter than 0.55 seconds.
請求項４の発明は、請求項３に記載のフランジブル弾丸の製造方法において、弾丸原料の平均充填速度を、０．３秒以内にキャビティに充填する速度にするところに特徴を有する。 The invention of claim 4 is characterized in that, in the method for producing a frangible bullet according to claim 3, the average filling speed of the bullet raw material is set to a speed at which the cavity is filled within 0.3 seconds.
請求項５の発明は、請求項１乃至４のうち何れか１の請求項に記載のフランジブル弾丸の製造方法において、弾丸原料は、５０〜６５体積％の金属と、３５〜５０体積％の熱可塑性樹脂とを含んでなるところに特徴を有する。 According to a fifth aspect of the present invention, in the frangible bullet manufacturing method according to any one of the first to fourth aspects, the bullet raw material is 50 to 65 volume% metal and 35 to 50 volume%. It is characterized in that it comprises a thermoplastic resin.
請求項６の発明は、請求項５に記載のフランジブル弾丸の製造方法において、金属は、タングステン又は銅を含み、熱可塑性樹脂は、ポリアミド系樹脂であるところに特徴を有する。 The invention of claim 6 is characterized in that, in the method for manufacturing a frangible bullet according to claim 5, the metal includes tungsten or copper, and the thermoplastic resin is a polyamide-based resin.
請求項１の発明によれば、弾丸原料のキャビティへの平均充填速度を、フランジブル弾丸を径方向に圧縮してフランジブル弾丸に亀裂が入ったときの限界荷重の平均値が３６５０Ｎより大きくなるような速度とするので、径方向に３５００Ｎの荷重がかかっても亀裂を生じないフランジブル弾丸を多く製造することができる。これにより、圧縮強度の高いフランジブル弾丸を安定的に製造することができる。 According to the invention of claim 1, the average filling speed of the bullet raw material into the cavity is such that the average value of the limit load when the frangible bullet is compressed in the radial direction and the frangible bullet is cracked is greater than 3650N. With such a speed, many frangible bullets that do not crack even when a load of 3500 N is applied in the radial direction can be manufactured. Thereby, the frangible bullet with high compressive strength can be manufactured stably.
具体的には、限界荷重が３６５０Ｎより大きくなるような平均充填速度は、弾丸原料をキャビティに０．５５秒より短い時間で充填する速度であり（請求項３の発明）、好ましくは、０．３秒以内に充填する速度である（請求項４の発明）。キャビティに０．３秒以内に充填すれば、製造したフランジブル弾丸の限界荷重のばらつきを小さくして、圧縮強度が高いフランジブル弾丸をより安定的に製造することができる。 Specifically, the average filling speed at which the limit load is larger than 3650 N is a speed at which the bullet material is filled in the cavity in a time shorter than 0.55 seconds (the invention of claim 3), The filling speed is within 3 seconds (the invention of claim 4). If the cavity is filled within 0.3 seconds, the variation in the limit load of the manufactured frangible bullet can be reduced, and a frangible bullet having a high compressive strength can be manufactured more stably.
より具体的には、フランジブル弾丸が５．５６×４５ｍｍＮＡＴＯ弾の口径として用いられるフランジブル弾丸である場合、弾丸原料の平均充填速度を１１．７ｃｍ３／ｓより大きくかつ３５．０ｃｍ３／ｓ以下とすれば（請求項２の発明）、キャビティに０．５５秒より短い時間で充填することができ、フランジブル弾丸の限界荷重の平均値を３６５０Ｎより大きくすることができる。平均充填速度が１１．７ｃｍ３／ｓ以下になると、限界荷重が３５００Ｎより小さなフランジブル弾丸が多く製造されてしまう。また、平均充填速度が３５．０ｃｍ３／ｓより大きくなると、射出成形機のスクリューヘッドが破損する可能性が生じる。なお、弾丸原料の平均充填速度を２１．７ｃｍ３／ｓ以上とすれば、弾丸原料をキャビティに０．３秒以内に充填することができる。 More specifically, when the frangible projectile is frangible bullet for use as a diameter of 5.56 × 45mmNATO bullets, increasing the average filling speed of the bullet feed than 11.7 cm 3 / s and 35.0cm 3 / s If it is as follows (the invention of claim 2), the cavity can be filled in a time shorter than 0.55 seconds, and the average value of the limit load of the frangible bullet can be made larger than 3650N. When the average filling speed is 11.7 cm 3 / s or less, many frangible bullets having a limit load smaller than 3500 N are produced. Moreover, if the average filling speed is higher than 35.0 cm 3 / s, the screw head of the injection molding machine may be damaged. In addition, if the average filling speed | rate of a bullet raw material shall be 21.7 cm < 3 > / s or more, a bullet raw material can be filled into a cavity within 0.3 second.
ここで、弾丸原料は、５０〜６５体積％の金属と、３５〜５０体積％の熱可塑性樹脂とを含むことが好ましい（請求項５の発明）。金属が５０体積％より少ない場合には、フランジブル弾丸の飛翔が不安定になる。また、金属が６５体積％より多くなると、フランジブル弾丸が発射時の腔圧に耐えられず銃腔内で破砕し易くなるという問題が生じる。なお、弾丸原料は、カップリング剤、可塑剤、滑剤、酸化防止剤等を含んでもよい。 Here, the bullet raw material preferably contains 50 to 65% by volume of metal and 35 to 50% by volume of thermoplastic resin (invention of claim 5). If the metal is less than 50% by volume, the frangible bullet flight becomes unstable. Further, when the amount of the metal exceeds 65% by volume, there arises a problem that the frangible bullet cannot withstand the cavity pressure at the time of firing and is easily crushed in the gun cavity. The bullet raw material may contain a coupling agent, a plasticizer, a lubricant, an antioxidant, and the like.
ここで、金属は、タングステン又は銅を含むことが好ましく、タングステンや銅の他に、スズ、鉄、ステンレス、タンタル等を含むことがより好ましい。また、熱可塑性樹脂の例としては、ポリオレフィン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂等が挙げられるが、耐熱性及び耐衝撃性の観点から、ポリアミド系樹脂が好ましい（請求項６の発明）。 Here, the metal preferably contains tungsten or copper, and more preferably contains tin, iron, stainless steel, tantalum or the like in addition to tungsten or copper. Examples of thermoplastic resins include polyolefin resins, polyester resins, polyamide resins and the like, and polyamide resins are preferred from the viewpoints of heat resistance and impact resistance (the invention of claim 6).
なお、ポリオレフィン系樹脂の具体例としては、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）等が挙げられる。ポリエステル系樹脂の具体例としては、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）等が挙げられる。ポリアミド系樹脂の具体例としては、６，６−ナイロン（６，６ＰＡ）、６−ナイロン（６ＰＡ）等が挙げられる。 Specific examples of the polyolefin resin include polypropylene (PP) and polyethylene (PE). Specific examples of the polyester resin include polyethylene terephthalate (PET), polybutylene terephthalate (PBT), and the like. Specific examples of the polyamide-based resin include 6,6-nylon (6,6PA), 6-nylon (6PA) and the like.
図１（Ａ）に本実施形態に係るフランジブル弾丸１０を示す。フランジブル弾丸１０は、５．５６×４５ｍｍＮＡＴＯ弾の口径として用いられる弾丸である。なお、５．５６×４５ｍｍＮＡＴＯ弾は、直径５．５６ｍｍ、全長４５ｍｍの薬きょう内部に火薬と雷管とを備え、その薬きょう先端にフランジブル弾薬を取り付けたものである。 FIG. 1A shows a frangible bullet 10 according to this embodiment. The frangible bullet 10 is a bullet used as the aperture of a 5.56 × 45 mm NATO bullet. The 5.56 × 45 mm NATO ammunition has a gunpowder and a detonator inside a shell with a diameter of 5.56 mm and a total length of 45 mm, and a frangible ammunition is attached to the tip of the shell.
図１に示すように、本実施形態のフランジブル弾丸１０は、金属と熱可塑性樹脂とを含む弾丸原料１０Ｇを射出成形することで得られる。具体的には、弾丸原料１０Ｇをシリンダー３０に投入して熱可塑性樹脂を溶融し、スクリュ３１を移動させて弾丸原料１０Ｇを射出成形金型２０のキャビティ２１内へ射出する。弾丸原料１０Ｇは、タングステン、銅及び６，６−ナイロンを主たる成分として含み、各成分の比率は、体積比で、タングステン：銅：６，６−ナイロン＝２６：２９：４５である。なお、弾丸原料１０Ｇは、キャビティ２１のうちフランジブル弾丸１０の先細りになった頭部に相当する部分からキャビティ２１内へ注入される。 As shown in FIG. 1, the frangible bullet 10 of this embodiment is obtained by injection-molding a bullet raw material 10G containing a metal and a thermoplastic resin. Specifically, the bullet raw material 10G is put into the cylinder 30 to melt the thermoplastic resin, the screw 31 is moved, and the bullet raw material 10G is injected into the cavity 21 of the injection mold 20. The bullet raw material 10G contains tungsten, copper, and 6,6-nylon as main components, and the ratio of each component is tungsten: copper: 6,6-nylon = 26: 29: 45 in volume ratio. The bullet material 10 </ b> G is injected into the cavity 21 from a portion of the cavity 21 corresponding to the tapered head of the frangible bullet 10.
ここで、本実施形態では、弾丸原料１０Ｇを射出してからキャビティ２１に充填するまでの平均充填速度を、フランジブル弾丸１０を径方向に圧縮して亀裂が生じたときの圧縮荷重の平均値が、３６５０Ｎよりも大きくなるような速度とする。具体的には、平均充填速度を、１１．７ｃｍ３／ｓより大きくする。その結果、後述する実施例で説明するように、径方向に３５００Ｎの荷重がかかっても亀裂を生じないフランジブル弾丸を多く製造することができ、圧縮強度の高いフランジブル弾丸をより安定的に製造することができる。なお、本実施形態では、弾丸原料１０Ｇの平均充填速度を１１．７ｃｍ３／ｓより大きくすることで、弾丸原料１０Ｇのキャビティ２１への充填時間が０．５５秒より短くなっている。 Here, in this embodiment, the average filling speed from the injection of the bullet raw material 10G to the filling of the cavity 21 is the average value of the compression load when the frangible bullet 10 is compressed in the radial direction and a crack occurs. However, the speed is set to be larger than 3650N. Specifically, the average filling speed is set to be larger than 11.7 cm 3 / s. As a result, as will be described in the examples described later, it is possible to manufacture a large number of frangible bullets that do not crack even when a load of 3500 N is applied in the radial direction. Can be manufactured. In the present embodiment, the filling time of the bullet material 10G into the cavity 21 is shorter than 0.55 seconds by increasing the average filling speed of the bullet material 10G from 11.7 cm 3 / s.
以下、実施例により本発明を詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。 EXAMPLES Hereinafter, although an Example demonstrates this invention in detail, this invention is not limited to these Examples.
［弾丸原料］
２６体積部のタングステンと、２９体積部の銅と、４５体積部の６，６−ナイロンと、タングステン１００重量部に対して０．５重量部のシランカップリング剤とを混合することで弾丸原料を調整した。なお、タングステン、銅及び６，６−ナイロンは、粉末状である。シランカップリング剤は、前処理としてタングステン粉末にコーティングする。
[Bullet raw material]
A raw material for bullets by mixing 26 parts by volume of tungsten, 29 parts by volume of copper, 45 parts by volume of 6,6-nylon, and 0.5 parts by weight of a silane coupling agent with respect to 100 parts by weight of tungsten. Adjusted. Tungsten, copper and 6,6-nylon are in powder form. The silane coupling agent is coated on tungsten powder as a pretreatment.
［フランジブル弾丸の製造］
弾丸原料を射出してからキャビティを充填するまでの平均充填速度を、表１に示すように変化させて、実施例１〜３及び比較例１，２のフランジブル弾丸を製造した。ここで、スクリュ３１の直径は、２２ｍｍとし、シリンダの成形温度は、２８８℃とした。なお、平均充填速度を３５．０ｃｍ３／ｓよりも大きくすると、スクリュヘッドが破損した。
[Manufacture of frangible bullets]
Frangible bullets of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2 were manufactured by changing the average filling speed from injection of the bullet raw material to filling of the cavity as shown in Table 1. Here, the diameter of the screw 31 was 22 mm, and the molding temperature of the cylinder was 288 ° C. Note that when the average filling speed was higher than 35.0 cm 3 / s, the screw head was damaged.
［圧縮強度の評価］
アムスラー圧縮試験機（株式会社東京衝機製造所製）を用いて、実施例１〜３及び比較例１，２のフランジブル弾丸に径方向から圧縮荷重を加え、亀裂が入ったときの圧縮荷重（以下、「限界荷重」という。）を測定した。なお、測定は、実施例１〜３及び比較例１，２のそれぞれについて、５サンプルずつ行った。
[Evaluation of compressive strength]
Using an Amsler compression tester (manufactured by Tokyo Shiki Manufacturing Co., Ltd.), a compressive load was applied to the frangible bullets of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2 from the radial direction, and cracks occurred ( Hereinafter, it was referred to as “limit load”). In addition, the measurement was performed 5 samples at a time for each of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2.
フランジブル弾丸の圧縮強度の評価は以下のようにして行った。即ち、サンプル５個の限界荷重の平均値が４０００Ｎ以上であることを条件Ａ、サンプル５個のうちの限界荷重の最小値が３５００Ｎ以上であることを条件Ｂとして、これら条件Ａ及び条件Ｂの両方を満たすものを「○」、条件Ａ又は条件Ｂの何れか一方を満たすものを「△」、条件Ａ及び条件Ｂの両方を満たさないものを「×」とした。結果を表１に併記する。 Evaluation of the compressive strength of the frangible bullet was performed as follows. That is, if the average value of the limit load of five samples is 4000 N or more, the condition A and the minimum value of the limit load of five samples are 3500 N or more are assumed as the condition B. A sample satisfying both of them was indicated as “◯”, a sample satisfying one of the conditions A and B as “Δ”, and a sample not satisfying both the conditions A and B as “X”. The results are also shown in Table 1.
表１の結果から、弾丸原料の平均充填速度が大きくなるにつれて（弾丸原料の充填時間が短くなるにつれて）、フランジブル弾丸の限界荷重の平均値が大きくなっていることが分かる。また、平均充填速度を１１．７ｃｍ３／ｓよりも大きくした実施例１〜３では、限界荷重の平均値が３６５０Ｎより大きく、平均充填速度が２１．７ｃｍ３／ｓ以上の実施例２，３では、限界荷重の平均値が４０００Ｎを上回っていることが分かる。なお、実施例１〜３では、弾丸原料の充填時間は、０．５５秒よりも短くなっている。 From the results of Table 1, it can be seen that the average value of the limit load of the frangible bullet increases as the average filling speed of the bullet raw material increases (as the filling time of the bullet raw material decreases). In Example 1-3 the average fill rate is larger than 11.7 cm 3 / s, the average value of the critical load is greater than 3650N, the average filling rate is more than 21.7 cm 3 / s Example 2 Then, it turns out that the average value of a limit load is over 4000N. In Examples 1 to 3, the bullet material filling time is shorter than 0.55 seconds.
次に、実施例１〜３及び比較例１，２における各サンプルの測定結果に注目すると、限界荷重が３５００Ｎを下回るものは、比較例１では２つ、比較例２では１つ製造されたのに対し、実施例１〜３では製造されなかった。 Next, paying attention to the measurement results of the samples in Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2, two samples with a limit load below 3500 N were manufactured in Comparative Example 1 and one in Comparative Example 2. On the other hand, it was not manufactured in Examples 1-3.
これらのことから、平均充填速度を、１１．７ｃｍ３／ｓより大きくすることで（充填時間を０．５５秒より短くすることで）、限界荷重の平均値が３６５０Ｎより大きくなり、限界荷重が３５００Ｎを下回るフランジブル弾丸が少なくなることが分かる。 From these facts, by making the average filling speed larger than 11.7 cm 3 / s (by making the filling time shorter than 0.55 seconds), the average value of the critical load becomes larger than 3650 N, and the critical load is It can be seen that there are fewer frangible bullets below 3500N.
このように、実施例１〜３では、限界荷重の平均値が３６５０Ｎより大きくなり、比較例１，２と比べて、限界荷重が３５００Ｎを下回るフランジブル弾丸が少なくなる。従って、弾丸原料のキャビティへの平均充填速度を、限界荷重が３６５０Ｎよりも大きくなるような速度、具体的には、１１．７ｃｍ３／ｓよりも大きくなる速度（充填時間が０．５５秒より短い時間となる速度）とすることで、径方向に３５００Ｎ以上の荷重がかかっても亀裂を生じない、即ち、圧縮強度の高いフランジブル弾丸を安定的に製造することができる。 As described above, in Examples 1 to 3, the average value of the limit load is larger than 3650N, and the number of frangible bullets whose limit load is less than 3500N is reduced as compared with Comparative Examples 1 and 2. Accordingly, the average filling speed of the bullet raw material into the cavity is set to a speed at which the limit load becomes larger than 3650 N, specifically, a speed at which the load becomes larger than 11.7 cm 3 / s (filling time from 0.55 seconds). By setting the speed to a short time, a frangible bullet having a high compressive strength can be stably produced without cracking even when a load of 3500 N or more is applied in the radial direction.
さらに、実施例１〜３及び比較例１，２における限界荷重のばらつきについて検討すると、測定結果から求めた標準偏差から、実施例２，３は、実施例１及び比較例１，２に比べて、限界荷重のばらつきが小さいことが分かる。しかも、実施例１及び比較例１，２では、限界荷重の平均値から３σを差し引いた値が３５００Ｎを下回るのに対して、実施例２，３では、限界荷重の平均値から３σを差し引いた値が３５００Ｎより大きくなっている。従って、弾丸原料の平均充填速度が２１．７ｃｍ３／ｓ以上、即ち、弾丸原料の充填時間が０．３秒以内とすることで、限界荷重が３５００Ｎを下回るフランジブル弾丸がほとんど製造されないことができる。 Further, when examining the variation in the limit load in Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2, from the standard deviation obtained from the measurement results, Examples 2 and 3 are compared to Example 1 and Comparative Examples 1 and 2. It can be seen that the variation in the limit load is small. Moreover, in Example 1 and Comparative Examples 1 and 2, the value obtained by subtracting 3σ from the average value of the critical load is less than 3500 N, whereas in Examples 2 and 3, 3σ is subtracted from the average value of the critical load. The value is larger than 3500N. Therefore, when the average filling speed of the bullet raw material is 21.7 cm 3 / s or more, that is, the filling time of the bullet raw material is within 0.3 seconds, a frangible bullet having a limit load of less than 3500 N may be hardly produced. it can.
なお、図２には、実施例１〜３及び比較例１，２のフランジブル弾丸の断面の写真が示されている。この写真に示されるように、実施例１，２及び比較例１，２では、弾丸内部に気泡が確認できる。一方、実施例３では、弾丸内部に気泡を確認できなかった。また、実施例１，２及び比較例１，２について詳細に検討すると、弾丸原料の平均充填速度が大きくなる（即ち、比較例２、比較例１、実施例１、実施例２の順）に従って、気泡が小さくなっていることが分かる。このことから、弾丸原料の平均充填速度を大きくすると、フランジブル弾丸内部で気泡の発生が抑えられ、その結果、フランジブル弾丸の圧縮強度が大きくなると推測される。 In addition, the photograph of the cross section of the frangible bullet of Examples 1-3 and Comparative Examples 1 and 2 is shown by FIG. As shown in this photograph, in Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2, bubbles can be confirmed inside the bullet. On the other hand, in Example 3, bubbles could not be confirmed inside the bullet. Further, when Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2 are examined in detail, the average filling speed of the bullet raw material increases (that is, in the order of Comparative Example 2, Comparative Example 1, Example 1, Example 2) It can be seen that the bubbles are getting smaller. From this, it is presumed that if the average filling speed of the bullet raw material is increased, the generation of bubbles inside the frangible bullet is suppressed, and as a result, the compressive strength of the frangible bullet is increased.
１０ フランジブル弾丸
１０Ｇ 弾丸原料
２１ キャビティ
10 Frangible Bullet 10G Bullet Raw Material 21 Cavity
Claims (6)
前記弾丸原料のキャビティ内への平均充填速度を、前記フランジブル弾丸を径方向に圧縮して前記フランジブル弾丸に亀裂が生じたときの限界荷重の平均値が３６５０Ｎより大きくなる速度にすることを特徴とするフランジブル弾丸の製造方法。 In the method for producing a frangible bullet formed by injection molding a bullet raw material containing a metal and a thermoplastic resin,
The average filling speed of the bullet raw material into the cavity is set to a speed at which an average value of a limit load when the frangible bullet is compressed in the radial direction and a crack occurs in the frangible bullet is larger than 3650N. A method for producing a featured frangible bullet.
前記弾丸原料の前記平均充填速度を、１１．７ｃｍ３／ｓより大きくかつ３５．０ｃｍ３／ｓ以下にすることを特徴とする請求項１に記載のフランジブル弾丸の製造方法。 The frangible bullet is a frangible bullet used as a caliber of a 5.56 × 45 mm NATO bullet,
2. The method for producing a frangible bullet according to claim 1, wherein the average filling speed of the bullet raw material is set to be greater than 11.7 cm 3 / s and not greater than 35.0 cm 3 / s.
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|---|---|
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Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07503528A (en) * | 1992-02-07 | 1995-04-13 | エスエヌシー インダストリアル テクノロジーズ インコーポレイティド | Fragile practice ammunition |
| JPH10278079A (en) * | 1997-04-09 | 1998-10-20 | Unitika Ltd | Manufacture of phenol resin high-flow molded body |
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-
2013
- 2013-03-27 JP JP2013066432A patent/JP2014190618A/en active Pending
Patent Citations (6)
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