JP2014173540A - Valve opening/closing timing control device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、内燃機関のクランクシャフトと同期して回転する駆動側回転体に対する従動側回転体の相対回転位相を制御する弁開閉時期制御装置に関する。 The present invention relates to a valve opening / closing timing control device that controls a relative rotation phase of a driven side rotating body with respect to a driving side rotating body that rotates in synchronization with a crankshaft of an internal combustion engine.
近年、内燃機関(以下エンジンとも称する)の運転状況に応じて吸気弁および排気弁の開閉時期を変更可能とする弁開閉時期制御装置が実用化されている。この弁開閉時期制御装置は、例えば、エンジンの作動による駆動側回転体の回転に対する従動側回転体の相対回転位相を変化させることにより、従動側回転体の回転に伴って開閉される吸排気弁の開閉時期を変化させる機構を有している。 In recent years, a valve opening / closing timing control device that can change the opening / closing timings of an intake valve and an exhaust valve in accordance with an operating state of an internal combustion engine (hereinafter also referred to as an engine) has been put into practical use. This valve opening / closing timing control device is, for example, an intake / exhaust valve that is opened / closed with rotation of the driven side rotating body by changing the relative rotation phase of the driven side rotating body with respect to the rotation of the driving side rotating body by the operation of the engine. It has a mechanism to change the opening and closing timing of.
一般に、吸排気弁の最適な開閉時期はエンジンの始動時や車両の走行時などエンジンの運転状況により異なる。そこで、エンジンの始動時には、駆動側回転体の回転に対する従動側回転体の相対回転位相を所定位相に拘束することにより、エンジンの始動に最適な吸排気弁の開閉時期を実現している。ただし、エンジン始動後のアイドリング時においても相対回転位相をこの位相を維持すると炭化水素(HC)排出量が増加するので、エンジン始動後のアイドリング時には、相対回転位相をHC排出量が抑制可能な位相に変化させることが望まれる。 In general, the optimum opening / closing timing of the intake / exhaust valves varies depending on the operating conditions of the engine such as when the engine is started and when the vehicle is running. Therefore, when the engine is started, the relative rotation phase of the driven-side rotator with respect to the rotation of the driving-side rotator is constrained to a predetermined phase, thereby realizing an optimum opening / closing timing of the intake / exhaust valve for starting the engine. However, hydrocarbon (HC) emissions increase when the relative rotation phase is maintained even when idling after the engine is started. Therefore, when idling after the engine is started, the relative rotation phase is a phase that can suppress the HC emissions. It is desirable to change to
特許文献1には、カムシャフトに連結する駆動側回転体としてのハウジングの内部に、従動側回転体としての内部ロータを備えた弁開閉時期制御装置が開示されている。この弁開閉時期制御装置においては、ハウジングと内部ロータにより流体圧室が形成され、流体圧室が仕切部としてのベーンにより遅角室と進角室とに仕切られている。また、遅角室と進角室との一方を選択して作動油としての作動油を供給することでハウジングと内部ロータとの相対回転位相を遅角位相方向または進角位相方向に移動させる相対回転用OCV(オイルコントロールバルブ)が備えられている。さらに、相対回転位相を進角方向に変位するよう付勢するトーションスプリングが内部ロータからハウジングに亘って備えられている。
特許文献1に開示された弁開閉時期制御装置では、出退自在な2つの中間ロック部材がハウジング側に備えられ、両中間ロック部材が嵌入する1つの中間ロック溝が内部ロータ側に形成されている。各中間ロック部材はスプリングの付勢力により中間ロック溝に突入する。一方、内部ロータには、両中間ロック部材を引退させる方向に作動油の圧力を作用させる中間ロック通路が形成されている。
In the valve opening / closing timing control device disclosed in
また、ハウジングにおいて進角側にある中間ロック部材よりもさらに進角方向に再遅角ロック部材が備えられ、内部ロータにおいて中間ロック溝よりも進角方向に最遅角ロック部材が嵌入する最遅角ロック溝が形成されている。最遅角ロック部材はスプリングの付勢力により最遅角ロック溝に突入する。一方、内部ロータには、最遅角ロック部材を引退させる方向に作動油の圧力を作用させる最遅角ロック通路が形成されている。 In addition, a re-retarding lock member is provided further in the advance direction than the intermediate lock member on the advance side in the housing, and the latest delay lock member is inserted in the advance direction in the advance direction than the intermediate lock groove in the internal rotor. Square lock grooves are formed. The most retarded angle lock member enters the most retarded angle lock groove by the biasing force of the spring. On the other hand, the innermost rotor is formed with a most retarded angle lock passage that applies hydraulic oil pressure in a direction in which the most retarded angle lock member is retracted.
両中間ロック部材が中間ロック溝に嵌入したときのハウジングに対する内部ロータの相対回転位相が中間ロック位相であり、この時の状態が中間ロック状態である。また、最遅角ロック部材が最遅角ロック溝に嵌入したときの相対回転位相が最遅角位相であり、このときの状態が最遅角ロック状態である。 The relative rotation phase of the inner rotor with respect to the housing when both the intermediate lock members are fitted in the intermediate lock groove is the intermediate lock phase, and this state is the intermediate lock state. Further, the relative rotation phase when the most retarded angle lock member is fitted into the most retarded angle lock groove is the most retarded angle phase, and this state is the most retarded angle locked state.
この弁開閉時期制御装置では、中間ロック溝から中間ロック部材を引退させる作動を行わせるために、OCVとは独立して作動するOSV(オイルスイッチングバルブ)を備えている。このOCVとOSVとによって、エンジンの始動時には相対回転位相を始動性の良好な中間ロック位相に拘束することができ、エンジン始動後のアイドリング時にはHC排出量を抑制するために相対回転位相を遅角側に変位させて相対回転位相を最遅角位相に拘束することができる。 This valve opening / closing timing control device includes an OSV (oil switching valve) that operates independently of the OCV in order to perform an operation of retracting the intermediate lock member from the intermediate lock groove. With this OCV and OSV, the relative rotational phase can be constrained to an intermediate lock phase with good startability when the engine is started, and the relative rotational phase is retarded to suppress the HC emission amount when idling after the engine is started. The relative rotational phase can be constrained to the most retarded phase by shifting to the side.
中間ロック状態にある中間ロック部材や最遅角ロック状態にある最遅角ロック部材を中間ロック溝や最遅角ロック溝から引退させる時には、中間ロック部材や最遅角ロック部材を付勢しているスプリングの付勢力に抗して油圧を作用させる必要がある。また、エンジン作動中には、カムシャフトのトルク変動によるハウジングと内部ロータのバタつきにより、中間ロック状態では中間ロック部材と中間ロック溝とが繰り返し衝突し、最遅角ロック状態では最遅角ロック部材と最遅角ロック溝とが繰り返し衝突している。そのため、中間ロック部材及び最遅角ロック部材が引退する途中では、上述した衝突による摩擦力が発生し、この摩擦力が引退を妨げる方向の力として中間ロック部材及び最遅角ロック部材に作用する。このバタつきの発生は、中間ロック部材と最遅角ロック部材の滑らかな出退を可能にするために設けられたクリアランスに起因する。すなわち、中間ロック状態においては、両中間ロック部材の外側の面同士の成す角度よりも中間ロック溝の周方向の両側の壁面の成す角度の方が少し大きくなっている。以下、この角度の差を第1クリアランス角度と称する。また、最遅角ロック状態においても同様に、ベーンが突出部に当接した状態では、最遅角ロック部材の遅角側の面と最遅角ロック溝の遅角側の壁面との間にはクリアランスが存在する。以下、このクリアランスに相当する角度を第2クリアランス角度と称する。通常、弁開閉時期制御装置においては、第1クリアランス角度と第2クリアランス角度とは同じ角度となるように構成される。 When retracting the intermediate lock member in the intermediate lock state or the most retarded angle lock member in the most retarded angle lock state from the intermediate lock groove or the most retarded angle lock groove, the intermediate lock member or the most retarded angle lock member is energized. It is necessary to apply hydraulic pressure against the biasing force of the spring. Also, during engine operation, the housing and internal rotor flutter due to camshaft torque fluctuations, causing the intermediate lock member and the intermediate lock groove to repeatedly collide in the intermediate lock state, and in the most retarded lock state, the most retarded angle lock. The member and the most retarded angle locking groove repeatedly collide. Therefore, in the middle of retraction of the intermediate lock member and the most retarded angle lock member, a frictional force due to the collision described above is generated, and this frictional force acts on the intermediate lock member and the most retarded angle lock member as a force in a direction that prevents retraction. . The occurrence of the fluttering is caused by the clearance provided to enable the intermediate lock member and the most retarded angle lock member to smoothly move in and out. That is, in the intermediate lock state, the angle formed by the wall surfaces on both sides in the circumferential direction of the intermediate lock groove is slightly larger than the angle formed by the outer surfaces of both intermediate lock members. Hereinafter, this difference in angle is referred to as a first clearance angle. Similarly, in the state of the most retarded angle lock, when the vane is in contact with the protruding portion, it is between the retarded side surface of the most retarded angle lock member and the retarded side wall surface of the most retarded angle lock groove. There is clearance. Hereinafter, an angle corresponding to this clearance is referred to as a second clearance angle. Normally, the valve opening / closing timing control device is configured such that the first clearance angle and the second clearance angle are the same angle.
このように、ロック部材をロック溝から引退させる時に関係する因子は、主にロック部材に作用する油圧及びロック部材とロック溝との衝突による摩擦力である。ロック解除の制御命令から短時間でロック部材を引退させるためには、摩擦力を低減しつつ、ロック部材に作用させる作動油の油圧を、スプリングの付勢力に摩擦力を加えた力を上回る油圧(以下、引退油圧と称する)まで短時間で到達させることが必要である。 As described above, factors related to the retraction of the lock member from the lock groove are mainly the hydraulic pressure acting on the lock member and the frictional force caused by the collision between the lock member and the lock groove. In order to retract the lock member in a short time from the unlocking control command, the hydraulic pressure of the hydraulic oil acting on the lock member is reduced to a value that exceeds the force of the spring urging force plus the friction force while reducing the frictional force. It is necessary to make it reach in a short time (hereinafter referred to as retirement hydraulic pressure).
中間ロック通路は進角通路及び遅角室へ作動油を供給する遅角通路とは独立して形成されているので、中間ロック部材を中間ロック溝から引退させる時には、作動油は中間ロック溝だけに供給され、他の箇所に供給されない。そのため、中間ロック部材に作用する油圧は短時間で上昇する。油圧が上昇してスプリングの付勢力を上回り、中間ロック部材が引退を開始すると、ハウジングと内部ロータのバタつきによる摩擦力が作用し始める。内部ロータの一往復のバタつきにつき、中間ロック部材と中間ロック溝との衝突は2回、すなわちそれぞれの中間ロック部材につき1回ずつ発生するので、摩擦力もそれぞれ1回発生する。この状態で中間ロック部材に作用する油圧が引退油圧に到達した時に中間ロック部材は中間ロック溝から引退する。 Since the intermediate lock passage is formed independently of the advance passage and the retard passage for supplying the hydraulic oil to the retard chamber, when the intermediate lock member is retracted from the intermediate lock groove, the hydraulic oil is only in the intermediate lock groove. Is not supplied to other locations. Therefore, the hydraulic pressure acting on the intermediate lock member increases in a short time. When the hydraulic pressure rises and exceeds the urging force of the spring, and the intermediate lock member starts to retract, a frictional force due to the fluttering of the housing and the internal rotor begins to act. As the inner rotor is reciprocated once and again, the collision between the intermediate lock member and the intermediate lock groove occurs twice, that is, once for each intermediate lock member, so that the frictional force is also generated once. In this state, when the hydraulic pressure acting on the intermediate lock member reaches the retraction hydraulic pressure, the intermediate lock member retracts from the intermediate lock groove.
一方、最遅角ロック状態を解除するための作動油を供給する最遅角ロック通路と進角室へ作動油を供給する進角通路の1つとは共用されているので、最遅角ロック部材を最遅角ロック溝から引退させる時には、最遅角ロック溝と同時に進角室にも作動油が供給される。進角室の容積は最遅角ロック溝の容積よりもはるかに大きく供給される作動油のほとんどは進角室に供給されるため、最遅角ロック部材に作用する油圧は短時間では上昇しない。油圧が上昇し最遅角ロック部材が引退を開始すると、ハウジングと内部ロータのバタつきによる摩擦力が作用し始める。摩擦力は内部ロータの一往復のバタつきに1回発生する。すなわち、最遅角ロック部材と最遅角ロック溝とが衝突するのは内部ロータが進角側に変位した時だけであって、遅角側に変位した時は進角室に設けられたストッパとベーンが衝突して変位が規制される。この状態で最遅角ロック部材に作用する油圧が引退油圧に到達した時に最遅角ロック部材は最遅角ロック溝から引退する。 On the other hand, since the most retarded lock passage for supplying hydraulic oil for releasing the most retarded lock state and one of the advance passages for supplying hydraulic oil to the advance chamber are shared, the most retarded lock member Is retracted from the most retarded angle lock groove, the hydraulic oil is supplied to the advance chamber simultaneously with the most retarded angle lock groove. The volume of the advance angle chamber is much larger than the volume of the most retarded angle lock groove. Most of the hydraulic fluid supplied to the advance angle chamber is supplied to the advance angle chamber, so the hydraulic pressure acting on the most retarded angle lock member does not rise in a short time. . When the hydraulic pressure rises and the most retarded angle locking member starts to retract, a frictional force due to the fluttering of the housing and the inner rotor starts to act. The frictional force is generated once for each round trip of the inner rotor. That is, the most retarded angle lock member and the most retarded angle lock groove collide only when the internal rotor is displaced to the advance side, and when it is displaced to the retard side, the stopper provided in the advance chamber. The vanes collide and the displacement is restricted. In this state, when the oil pressure acting on the most retarded angle lock member reaches the retraction oil pressure, the most retarded angle lock member is retracted from the most retarded angle lock groove.
第1クリアランス角度と第2クリアランス角度とが同じ角度になるように構成されている弁開閉時期制御装置の場合、最遅角ロック部材を引退させる時の方が、中間ロック部材を引退させる時よりも時間が長くかかる。これは、摩擦力の発生間隔はそれぞれの中間ロック部材と最遅角ロック部材のいずれでも同じであるが、作動油が最遅角ロック溝だけでなく進角室にも供給されているため、引退油圧に到達するまでの上昇時間が長くなってしまうからである。最遅角ロック部材の引退までの時間が長いと、ハウジングに対する内部ロータの相対回転位相を変位可能にするまでの時間が長くかかり、アクセルレスポンスが悪くなるという問題があった。このため、最遅角ロック部材の引退完了までの時間を短縮することに改善の余地があった。 In the case of the valve opening / closing timing control device configured so that the first clearance angle and the second clearance angle are the same angle, when the most retarded angle lock member is retracted, the intermediate lock member is retracted. Takes a long time. This is because the generation interval of the frictional force is the same in both the intermediate locking member and the most retarded angle locking member, but since the hydraulic oil is supplied not only to the most retarded angle locking groove but also to the advance angle chamber, This is because the rise time until reaching the retirement hydraulic pressure becomes longer. If the time until the retraction of the most retarded lock member is long, it takes a long time to displace the relative rotational phase of the internal rotor with respect to the housing, resulting in a problem that the accelerator response is deteriorated. For this reason, there is room for improvement in shortening the time required to complete the retraction of the most retarded locking member.
上記と同じ問題は、ハウジングに対する内部ロータの相対回転位相が最進角位相にあるときにロック状態となる弁開閉時期制御装置においても発生しうる。 The same problem as described above can also occur in the valve timing control apparatus that is locked when the relative rotational phase of the internal rotor with respect to the housing is at the most advanced angle phase.
上記問題に鑑み、本発明は、最進角ロック状態又は最遅角ロック状態においてロック解除までの時間を短縮し、ロック解除性を向上させることができる弁開閉時期制御装置を提供することを課題とする。 In view of the above problems, an object of the present invention is to provide a valve opening / closing timing control device that can shorten the time until unlocking in the most advanced angle locked state or the most retarded angle locked state and can improve the unlocking property. And
上記課題を解決するために、本発明に係る弁開閉時期制御装置の特徴構成は、内燃機関のクランクシャフトと同期回転する駆動側回転体と、前記駆動側回転体と同一の軸心になるように配置され、前記内燃機関の弁開閉用のカムシャフトと同期回転する従動側回転体と、前記駆動側回転体と前記従動側回転体との間に形成される流体圧室と、前記駆動側回転体及び前記従動側回転体の少なくとも一方に設けられた仕切部と、前記仕切部で前記流体圧室を仕切ることにより形成される進角室及び遅角室と、前記駆動側回転体又は前記従動側回転体のいずれか一方の回転体に収容され且つ前記駆動側回転体又は前記従動側回転体のいずれか他方の回転体に対して出退可能な少なくとも1つの第1ロック部材と、前記第1ロック部材が突出したときに嵌合可能となるように前記他方の回転体に形成された少なくとも1つの第1凹部とを有しており、前記第1ロック部材が突出して前記第1凹部に嵌入することにより前記駆動側回転体に対する前記従動側回転体の相対回転位相が最進角位相と最遅角位相の間の中間ロック位相に拘束される第1ロック状態と、前記第1ロック部材が前記第1凹部から引退することにより拘束が解除される第1ロック解除状態とに切換え可能な第1ロック機構と、前記一方の回転体に収容され且つ前記他方の回転体に対して出退可能な第2ロック部材と、前記第2ロック部材が突出したときに嵌合可能となるように前記他方の回転体に形成された第2凹部とを有しており、前記第2ロック部材が突出して前記第2凹部に嵌入することにより前記相対回転位相が最進角位相又は最遅角位相に拘束される第2ロック状態と、前記第2ロック部材が前記第2凹部から引退することにより拘束が解除される第2ロック解除状態とに切換え可能な第2ロック機構と、を備え、前記第1ロック状態において前記駆動側回転体に対して前記従動側回転体が回転可能な角度である第1クリアランス角度よりも、前記第2ロック状態において前記駆動側回転体に対して前記従動側回転体が回転可能な角度である第2クリアランス角度の方が大きい点にある。 In order to solve the above-described problems, the characteristic configuration of the valve timing control apparatus according to the present invention is such that a driving side rotating body that rotates synchronously with a crankshaft of an internal combustion engine and the same axis as the driving side rotating body. A driven-side rotator that is disposed in synchronization with a camshaft for opening and closing the valve of the internal combustion engine, a fluid pressure chamber formed between the drive-side rotator and the driven-side rotator, and the drive side A partition provided in at least one of the rotator and the driven-side rotator, an advance chamber and a retard chamber formed by partitioning the fluid pressure chamber with the partition, and the drive-side rotator or the At least one first lock member that is housed in any one of the driven-side rotating bodies and can be moved back and forth with respect to either the driving-side rotating body or the driven-side rotating body; When the first locking member protrudes At least one first recess formed in the other rotating body so as to be fitted, and the first lock member protrudes and fits into the first recess so that the drive side rotation is performed. A first locked state in which the relative rotational phase of the driven rotating body with respect to the body is constrained by an intermediate lock phase between the most advanced angle phase and the most retarded angle phase; and the first lock member is retracted from the first recess. A first lock mechanism that can be switched to a first unlocked state in which the restraint is released by this, a second lock member that is housed in the one rotating body and can be withdrawn from and retracted from the other rotating body, A second recess formed in the other rotating body so that the second lock member can be fitted when the second lock member protrudes, and the second lock member protrudes and fits into the second recess. So that the relative rotational phase is A second lock state that can be switched between a second lock state that is constrained by an advance phase or a most retarded phase and a second lock release state that is released when the second lock member is retracted from the second recess. A locking mechanism, and the driving-side rotation in the second locking state is greater than a first clearance angle that is an angle at which the driven-side rotating body can rotate with respect to the driving-side rotating body in the first locking state. The second clearance angle, which is an angle at which the driven rotating body can rotate with respect to the body, is larger.
上述したように、第2ロック部材を第2凹部から引退させる時に関係する因子は、主に第2ロック部材に作用する油圧及び第2ロック部材と第2凹部との衝突による摩擦力である。摩擦力は、駆動側回転体と従動側回転体とのバタつき一往復につき1回発生する。通常、第2ロック状態を解除するために第2凹部へ作動油を供給する流路と進角室又は遅角室に作動油を供給する流路の1つとは共用されているので、第2凹部に作動油を供給する時には同時に進角室又は遅角室にも作動油が供給される。従って、第2凹部に供給される油量が少なく、第2ロック部材に作用する油圧を上昇させる時間は、第1ロック状態を解除するときと比較すると長くなる。作動油の流路構成は第2クリアランス角度の大小にかかわらず同じであるため、この観点から第2ロック部材の引退までの時間を短縮することは難しい。そこで、本発明においては、第1クリアランス角度よりも第2クリアランス角度を大きくした。このような特徴構成とすれば、第2クリアランス角度が第1クリアランス角度と同等の弁開閉時期制御装置と比較して第2ロック部材と第2凹部との衝突による摩擦力の発生間隔が長くなるので、第2ロック部材の引退時における摩擦力の影響度合いを低下させることができる。その結果、短時間で第2ロック部材を引退させることができる。 As described above, the factors related to the retraction of the second lock member from the second recess are mainly the hydraulic pressure acting on the second lock member and the frictional force due to the collision between the second lock member and the second recess. The frictional force is generated once for each round trip of the driving side rotating body and the driven side rotating body. Usually, since the flow path for supplying the hydraulic oil to the second recess and the flow path for supplying the hydraulic oil to the advance chamber or the retard chamber are shared in order to release the second locked state, the second When supplying the hydraulic oil to the recess, the hydraulic oil is also supplied to the advance chamber or the retard chamber at the same time. Therefore, the amount of oil supplied to the second recess is small, and the time for increasing the hydraulic pressure acting on the second lock member is longer than when releasing the first lock state. Since the flow path configuration of the hydraulic oil is the same regardless of the size of the second clearance angle, it is difficult to shorten the time until the second lock member is retracted from this viewpoint. Therefore, in the present invention, the second clearance angle is made larger than the first clearance angle. With such a characteristic configuration, the generation interval of the frictional force due to the collision between the second lock member and the second recess is longer than that of the valve opening / closing timing control device in which the second clearance angle is equal to the first clearance angle. Therefore, the influence degree of the frictional force when the second lock member is retracted can be reduced. As a result, the second lock member can be retracted in a short time.
本発明に係る弁開閉時期制御装置においては、前記第1ロック部材及び前記第2ロック部材はいずれも前記駆動側回転体に収容され、前記第1ロック部材及び前記第2ロック部材は前記軸心に対して径方向に出退すると好適である。 In the valve timing control apparatus according to the present invention, both the first lock member and the second lock member are accommodated in the drive side rotating body, and the first lock member and the second lock member are the shaft center. On the other hand, it is preferable to move in and out in the radial direction.
このような特徴構成であれば、内燃機関の作動時には、第1ロック部材及び第2ロック部材には常時遠心力が作用する。このように遠心力が作用することにより、第2ロック部材の解除性をさらに向上させることができる。 With such a characteristic configuration, centrifugal force always acts on the first lock member and the second lock member during operation of the internal combustion engine. The centrifugal force acts in this way, so that the releasability of the second lock member can be further improved.
本発明を自動車用エンジン(以下、エンジンと称する)Bの吸気弁側の弁開閉時期制御装置Aに適用した実施形態について、図1〜図5に基づいて説明する。エンジンBは内燃機関の一例である。 An embodiment in which the present invention is applied to a valve opening / closing timing control device A on an intake valve side of an automobile engine (hereinafter referred to as an engine) B will be described with reference to FIGS. Engine B is an example of an internal combustion engine.
〔全体構成〕
この弁開閉時期制御装置Aは、図1に示すように、エンジンBのクランクシャフトB1と同期回転するハウジング1と、ハウジング1に対して相対回転可能になるようにハウジング1の回転軸心Xと同軸心に配置され、カムシャフトB2と同期回転する内部ロータ2とを備えている。ハウジング1は駆動側回転体の一例であり、内部ロータ2は従動側回転体の一例であり、回転軸心Xは軸心の一例である。カムシャフトB2は、エンジンBの吸気弁の開閉を制御する不図示のカムの回転軸である。なお、カムシャフトB2は、エンジンBのシリンダヘッドに回転自在に組み付けられている。
〔overall structure〕
As shown in FIG. 1, the valve timing control device A includes a
さらに、弁開閉時期制御装置Aは、ハウジング1に対する内部ロータ2の相対回転を拘束することにより、ハウジング1に対する内部ロータ2の相対回転位相(以下、単に相対回転位相と称する)を最遅角位相と最進角位相との間の所定位相である中間ロック位相に拘束可能な中間ロック機構8を備えている。また、弁開閉時期制御装置Aは、相対回転位相を中間ロック位相よりも遅角側である最遅角位相に拘束可能な最遅角ロック機構7を備えている。中間ロック機構8は第1ロック機構の一例であり、最遅角ロック機構7は第2ロック機構の一例である。
Further, the valve opening / closing timing control device A constrains the relative rotation of the
〔内部ロータ及びハウジング〕
内部ロータ2は、図1に示すように、カムシャフトB2の先端部に一体的に組付けられている。内部ロータ2は、ボルト2cによってカムシャフトB2の先端部に締め付け固定されている。
[Internal rotor and housing]
As shown in FIG. 1, the
ハウジング1は、カムシャフトB2が接続される側とは反対側にあるフロントプレート1aと、内部ロータ2に対して外装される外部ロータ1dと、カムシャフトB2が接続される側にあってタイミングスプロケット1bを一体的に備えたリアプレート1cとを備えている。ハウジング1は、外部ロータ1dをフロントプレート1aとリアプレート1cとで挟み込み、フロントプレート1aと外部ロータ1dとリアプレート1cとをボルトによって締結して一体化することにより構成されている。
The
クランクシャフトB1の回転駆動は動力伝達部材B3を介してタイミングスプロケット1bに伝達され、タイミングスプロケット1bが回転することによりハウジング1が図2に示す回転方向Sに回転駆動される。ハウジング1の回転に伴い、内部ロータ2が回転方向Sに回転してカムシャフトB2が回転し、カムシャフトB2に設けられたカムがエンジンBの吸気弁を押し下げて開弁させる。
The rotational drive of the crankshaft B1 is transmitted to the
図2に示すように、外部ロータ1dの径方向内側に突出し且つ周方向に互いに離間して形成された複数個の突出部4と、外部ロータ1dと、内部ロータ2とによって流体圧室3が形成されている。突出部4は内部ロータ2の外周面2aに対するシューとして機能する。本実施形態においては、流体圧室3が4箇所形成されているが、これに限られるものではない。
As shown in FIG. 2, a
外周面2aのうち流体圧室3に面する部分に、ベーン溝5aが形成されている。ベーン溝5aに、ベーン5が径方向外側に向けて挿入されている。ベーン5は仕切り部の一例である。流体圧室3は、ベーン5によって進角室3aと遅角室3bとに仕切られている。不図示のスプリングをベーン溝5aとベーン5と間に配置してベーン5を径方向外側に付勢することにより、進角室3aと遅角室3bの間での作動油の漏洩を防止している。
A
図1,図2に示すように、各進角室3aに連通する進角流路6aが内部ロータ2及びカムシャフトB2に形成されている。また、各遅角室3bに連通する遅角流路6bが内部ロータ2及びカムシャフトB2に形成されている。図1に示すように、進角流路6a及び遅角流路6bは、後述するOCV(オイルコントロールバルブ)19に接続されている。OCV19はECU(エンジンコントロールユニット)21に制御されている。
As shown in FIGS. 1 and 2, an
ECU21によってOCV19を制御することにより、進角室3a及び遅角室3bに対して作動油を供給し、排出し、又は給排を遮断することにより、ベーン5に作動油の油圧を作用させる。その結果、相対回転位相を進角方向または遅角方向へ変位させ、あるいは任意の位相に保持することができる。なお、進角方向とは、ハウジング1に対する内部ロータ2の相対回転によりベーン5が動いて進角室3aの容積が大きくなる方向であり、図2に矢印Saで示す方向である。遅角方向とは、相対回転により遅角室3bの容積が大きくなる方向であり、図2に矢印Sbで示す方向である。
By controlling the
図1に示すように、内部ロータ2からフロントプレート1aに亘ってトーションスプリング2bが取り付けられている。トーションスプリング2bは、カムシャフトB2のトルク変動に基づく遅角方向Sbへの平均変位力に抗するよう、内部ロータ2を進角方向Saに付勢している。これにより、相対回転位相を円滑かつ迅速に進角方向Saへ変位させることが可能である。なお、トーションスプリング2bは、相対回転位相が遅角方向Sbになるように付勢するものでもよい。
As shown in FIG. 1, a
このような構成により、内部ロータ2はハウジング1に対して回転軸心Xの回りに一定の範囲内で円滑に相対回転することが可能となっている。ハウジング1と内部ロータ2とが相対回転可能な範囲、即ち最進角位相と最遅角位相との位相差は、流体圧室3の内部でベーン5が変位可能な範囲に対応する。なお、遅角室3bの容積が最大となるときが最遅角位相であり、進角室3aの容積が最大となるときが最進角位相である。
With such a configuration, the
〔中間ロック機構〕
中間ロック機構8は、エンジンBの始動直後や、停止時に作動油の油圧が安定しない状況において、ハウジング1と内部ロータ2とを所定の相対位置に保持することで、相対回転位相を最遅角位相と最進角位相との間の中間ロック位相に拘束する。これによって、クランクシャフトB1の回転位相に対するカムシャフトB2の回転位相を適正に維持し、エンジンBの安定的な回転を現出する。なお、本実施形態においては、中間ロック位相を、不図示の吸気弁と排気弁との開弁時期が一部重複する位相としている。この結果、エンジンBの始動時の炭化水素(HC)の低減が図られ、低エミッションのエンジンBとすることができる。
[Intermediate lock mechanism]
The
中間ロック機構8は、図1,図2に示すように、第1収容部9aと、プレート状の中間ロック部材9bと、第1中間ロック溝9cと、第1スプリング9dと、第2収容部10aと、プレート状の2用途ロック部材10bと、第2中間ロック溝10cと、第2スプリング10dと、中間ロック解除流路12とを備えている。中間ロック部材9b及び2用途ロック部材10bは第1ロック部材の一例であり、第1中間ロック溝9c及び第2中間ロック溝10cは第1凹部の一例である。
As shown in FIGS. 1 and 2, the
中間ロック解除流路12は、内部ロータ2とカムシャフトB2とに形成され、第1中間ロック溝9c及び第2中間ロック溝10cと後述するOSV(オイルスイッチングバルブ)20とを繋いでいる。OSV20を制御することによって、第1中間ロック溝9c及び第2中間ロック溝10cへの作動油の給排を切換えることができる。第1中間ロック溝9cは、内部ロータ2の外周面2aに開口する幅広の溝と、該溝の底面に開口する幅狭の溝とを備えたラチェット機構を有している。幅広の溝と幅狭の溝は遅角方向Sbの側の溝側面が互いに面一になっており側壁9eを形成している。第2中間ロック溝10cは単一深さの溝である。
The intermediate
第1収容部9aと第2収容部10aはそれぞれ、外部ロータ1dに形成されている。中間ロック部材9bは第1収容部9aに配設され、第1収容部9aから径方向に出退可能に構成されている。第1スプリング9dは第1収容部9aに配設され、中間ロック部材9bを径方向内側、即ち第1中間ロック溝9cの側に付勢している。2用途ロック部材10bは第2収容部10aに配設され、第2収容部10aから径方向に出退可能に構成されている。第2スプリング10dは第2収容部10aに配設され、2用途ロック部材10bを径方向内側、即ち第2中間ロック溝10cの側に付勢している。
The first
第1中間ロック溝9c及び第2中間ロック溝10cから作動油が排出されている状態で、中間ロック部材9bと第1中間ロック溝9cとが対向し且つ2用途ロック部材10bと第2中間ロック溝10cとが対向すると、中間ロック部材9b及び2用途ロック部材10bは第1中間ロック溝9c及び第2中間ロック溝10cに向けて突出する。図2に示すように、中間ロック部材9bが第1中間ロック溝9cに突入すると、側壁9eと中間ロック部材9bの遅角側プレート面9fが当接して、ハウジング1に対して内部ロータ2が進角方向Saに相対回転するのを規制する。それと同時に第2中間ロック溝10cの周方向の進角側の壁面である側壁10eと2用途ロック部材10bの進角側プレート面10fが当接して内部ロータ2が遅角方向Sbに相対回転するのを規制する。この結果、内部ロータ2のハウジング1に対する相対回転が拘束され、相対回転位相が中間ロック位相に拘束される。
In a state where the hydraulic oil is discharged from the first
ECU21がOSV20を制御して、第1中間ロック溝9c及び第2中間ロック溝10cに作動油を供給するようにOSV20が作動すると、作動油の油圧により中間ロック部材9bが第1スプリング9dの付勢力に抗して第1中間ロック溝9cから引退する。また、同時に作動油の油圧により2用途ロック部材10bが第2スプリング10dの付勢力に抗して第2中間ロック溝10cから引退する。これにより、相対回転位相の拘束が解除され、内部ロータ2は相対回転可能となる。以下、中間ロック機構8が相対回転位相を中間ロック位相に拘束している状態を中間ロック状態と称し、中間ロック状態が解除された状態を中間ロック解除状態と称する。中間ロック状態は第1ロック状態の一例であり、中間ロック解除状態は第1ロック解除状態の一例である。
When the
上述したように本実施形態における中間ロック状態においては、相対回転位相が中間ロック位相に拘束されているが、現実には、ハウジング1に対して内部ロータ2は少しの角度だけ相対回転が可能である。具体的には、図4に示すように、中間ロック状態において進角側プレート面10fと側壁10eとが当接しているとき、遅角側プレート面9fと側壁9eとの間にはクリアランスがあり、このクリアランスの分だけ内部ロータ2は相対回転が可能である。ここで遅角側プレート面9fと側壁9eの回転軸心Xに対する角度を第1クリアランス角度C1と称する。このようなクリアランスがあることにより、中間ロック部材9b及び2用途ロック部材10bは第1中間ロック溝9cに対して滑らかに且つ迅速に出退することができる。
As described above, in the intermediate lock state in the present embodiment, the relative rotation phase is constrained to the intermediate lock phase. However, in reality, the
なお、中間ロック部材9b,2用途ロック部材10bの形状としては、本実施形態に示されたプレート状の他にピン状等を適宜採用することができる。この場合も、中間ロック状態において中間ロック部材9b,2用途ロック部材10bと第1中間ロック溝9c,第2中間ロック溝10cとの間にクリアランスを設けることができる。
In addition, as a shape of the intermediate |
〔最遅角ロック機構〕
最遅角ロック機構7は、アイドリング運転時、アイドリングストップ時、アイドリング再始動時等の低速回転時において、ハウジング1と内部ロータ2とを所定の相対回転位相、すなわち、最遅角位相に拘束する。このとき、カムシャフトB2のトルク変動に基づく遅角方向Sb及び進角方向Saの変位力の発生にかかわらず内部ロータ2が相対回転しないため、安定したアイドリング運転状態を実現できる。なお、本実施形態において、最遅角位相は、排気弁の閉弁タイミングと吸気弁の開弁タイミングがほぼ同じとなる位相であって、アイドリング運転状態が安定する位相である。相対回転位相が最遅角位相であっても、エンジンBは始動可能である。
(Most retarded angle lock mechanism)
The most retarded
最遅角ロック機構7は、図1,図2に示すように、最遅角ロック溝7aと、第2収容部10aと、2用途ロック部材10bと、第2スプリング10dと、最遅角ロック解除流路13とを備えている。最遅角ロック溝7aは第2凹部の一例であり、2用途ロック部材10bは第2ロック部材の一例である。すなわち、2用途ロック部材10bは、第1ロック部材としての用途と第2ロック部材としての用途を兼ねている。
As shown in FIGS. 1 and 2, the most retarded
最遅角ロック解除流路13は、上述した進角流路6aの一つを兼ねており、最遅角ロック溝7aとOCV19とを繋いでいる。さらに、内部ロータ2の外周面2aに、周方向に沿って最遅角ロック溝7aから進角方向Saで直近にあるベーン溝5aに亘る溝である連通流路14が形成されている。従って、OSV20によって、進角室3aに対して作動油の給排を行うと、最遅角ロック溝7aに対しても作動油が給排される。
The most retarded angle lock
中間ロック解除状態且つ最遅角ロック溝7aから作動油が排出されている状態で、内部ロータ2が遅角方向Sbに相対回転し、ベーン5が進角室3aの1つにあるストッパ3cに当接すると、2用途ロック部材10bと最遅角ロック溝7aとが対向し、2用途ロック部材10bが最遅角ロック溝7aに向けて突出する。2用途ロック部材10bが最遅角ロック溝7aに突入すると、図3に示すように、最遅角ロック溝7aの周方向の遅角側の壁面である側壁7bと2用途ロック部材10bの進角側プレート面10fとは反対側の遅角側プレート面10gが当接してハウジング1に対して内部ロータ2が進角方向Saに相対回転するのを規制する。このとき、同時に、ベーン5がストッパ3cに当接しており、内部ロータ2が遅角方向Sbに相対回転するのを規制している。この結果、内部ロータ2のハウジング1に対する相対回転が拘束され、相対回転位相が最遅角位相に拘束される。
In a state where the intermediate oil is released and the hydraulic oil is discharged from the most retarded
相対回転位相を進角方向Saの側へ変位させるようOCV19を制御すると、最遅角ロック解除流路13を通って最遅角ロック溝7aに作動油が供給され、2用途ロック部材10bが第2スプリング10dの付勢力に抗して最遅角ロック溝7aから引退する。これにより、相対回転位相の拘束は解除され、内部ロータ2を進角方向Saへ変位させることが可能となる。以下、最遅角ロック機構7が相対回転位相を最遅角位相に拘束している状態を最遅角ロック状態と称し、最遅角ロック状態が解除された状態を最遅角ロック解除状態と称する。最遅角ロック状態は第2ロック状態の一例であり、最遅角ロック解除状態は第2ロック解除状態の一例である。
When the
上述したように本実施形態における最遅角ロック状態においては、相対回転位相が最遅角位相に拘束されているが、現実には、ハウジング1に対して内部ロータ2は少しの角度だけ相対回転が可能である。具体的には、図5に示すように、最遅角ロック状態においてベーン5とストッパ3cとが当接しているとき、遅角側プレート面10gと側壁7bとの間にはクリアランスがあり、このクリアランスの分だけ内部ロータ2は相対回転が可能である。ここで遅角側プレート面10gと側壁7bの回転軸心Xに対する角度を第2クリアランス角度C2と称する。このようなクリアランスがあることにより、2用途ロック部材10bは最遅角ロック溝7aに対して滑らかに且つ迅速に出退することができる。このとき、2用途ロック部材10bの進角側プレート面10fと、最遅角ロック溝7aの周方向の進角側の壁面である側壁7cとは当接していない。通常、第1クリアランス角度C1と第2クリアランス角度C2とは同じ角度になるように構成されるが、弁開閉時期制御装置Aにおいては、第1クリアランス角度C1よりも第2クリアランス角度C2の方が大きくなるように構成されている。
As described above, in the most retarded angle locked state in the present embodiment, the relative rotation phase is constrained to the most retarded angle phase, but in reality, the
相対回転位相が最遅角位相以外の位相であるときは、2用途ロック部材10bは最遅角ロック溝7aと対向しておらず、最遅角ロック解除流路13と進角室3aとは連通流路14を介して常時連通している。
When the relative rotation phase is a phase other than the most retarded angle phase, the two-
なお、上述したように、2用途ロック部材10bの形状として、本実施形態に示されたプレート状の他にピン状等を適宜採用することができる。この場合も、最遅角ロック状態において2用途ロック部材10bと最遅角ロック溝7aとの間にクリアランスを設けることができる。また、連通流路14は溝形状でなくとも良く、図示はしないが、内部ロータ2の外周角部を面取りした形状であっても良い。
As described above, as the shape of the two-
〔作動油給排機構〕
次に、作動油給排機構について説明する。作動油給排機構は、図1に示すように、エンジンBにより駆動されて作動油の供給を行う機械式のオイルポンプ18と、進角流路6a及び遅角流路6bに対する作動油の供給・排出を制御するスプール式のOCV19と、中間ロック解除流路12への作動油の供給と排出を切り換える切換機構としてのスプール式のOSV20とを備え、ECU21はオイルポンプ18,OCV19,OSV20の作動を制御している。
(Hydraulic oil supply / discharge mechanism)
Next, the hydraulic oil supply / discharge mechanism will be described. As shown in FIG. 1, the hydraulic oil supply / discharge mechanism is a
ECU21は、OCV19に対する給電量を制御することによりスプール弁の位置を変化させて、進角室3aへの作動油の供給及び遅角室3bからの作動油の排出を行う進角制御と、遅角室3bへの作動油の供給及び進角室3aからの作動油の排出を行う遅角制御と、進角室3a及び遅角室3bへの作動油の供給及び排出を遮断する遮断制御とを実行する。
The
本実施形態においては、OCV19への給電量が最大のときに進角制御が可能な作動油経路が形成され、進角流路6aから作動油が供給されることにより進角室3aの容積が増大して、ハウジング1に対する内部ロータ2の相対回転位相が進角方向Saに変位する。このときは、最遅角ロック解除流路13にも作動油が供給されており、最遅角ロック機構7は最遅角ロック解除状態にある。OCV19への給電が遮断されたときに遅角制御が可能な作動油経路が形成され、遅角流路6bから作動油が供給されることにより遅角室3bの容積が増大して相対回転位相が遅角方向Sbに変位する。給電量のデューティー比が50%のときには進角室3a,遅角室3bへの作動油の給排がいずれも遮断され、相対回転位相は任意の位相で保持される。
In the present embodiment, a hydraulic fluid path that allows advance angle control when the amount of power supplied to the
OSV20は、ECU21が給電量を制御することによりスプール弁の位置が変化して、第1中間ロック溝9cへの作動油の供給と、第1中間ロック溝9cからの作動油の排出とが切り換え可能である。本実施形態においては、給電量が最大のときにOSV20は作動油の排出が可能な状態になり、給電が遮断されたときに作動油の供給が可能な状態になる。
The
〔その他の構成〕
図示はしていないが、エンジンBのクランクシャフトB1の回転角を検出するクランク角センサと、カムシャフトB2の回転角を検出するカムシャフト角センサとが設けられている。ECU21は、これらのクランク角センサとカムシャフト角センサとの検出結果から相対回転位相を検出し、相対回転位相がいずれの位相にあるかを判定する。また、ECU21には、イグニッションキーのON/OFF情報、作動油の油温を検出する油温センサからの情報等を取得する信号系が形成されている。また、ECU21のメモリ内には、エンジンBの運転状態に応じた最適の相対回転位相の制御情報が記憶されている。ECU21は、運転状態(エンジン回転速度、冷却水温等)の情報と、上述した制御情報とから、相対回転位相を制御する。
[Other configurations]
Although not shown, a crank angle sensor that detects the rotation angle of the crankshaft B1 of the engine B and a camshaft angle sensor that detects the rotation angle of the camshaft B2 are provided. The
〔弁開閉時期制御装置の動作〕
次に、弁開閉時期制御装置Aの動作を説明する。エンジンBの始動前は、中間ロック機構8によって中間ロック状態となっており、不図示のイグニッションキーがON操作されると、エンジンBは、図2に示すように、相対回転位相が中間ロック位相に拘束された状態(中間ロック状態)で始動し、アイドリング運転(触媒暖機前)が開始される。イグニッションキーがON操作されると同時に、OSV20には給電がなされ、中間ロック状態は維持される。このとき、カムシャフトB2のトルク変動等により、ハウジング1と内部ロータ2のバタつき、すなわち、第1クリアランス角度C1の範囲内で内部ロータ2のハウジング1に対する相対回転が進角方向Saと遅角方向Sbに交互に起こる(図4参照)。これにより、遅角側プレート面9fと側壁9eとの衝突と進角側プレート面10fと側壁10eの衝突とが交互に起こっている。
[Operation of valve timing control device]
Next, the operation of the valve timing control device A will be described. Before the engine B is started, the
触媒暖機が終了すると、相対回転位相をアイドリング運転に適した最遅角位相に移行させるために、OCV19への給電を停止して遅角制御を行うと共に、OSV20への給電を停止して第1中間ロック溝9c及び第2中間ロック溝10cに作動油を供給する。この作動油の油圧が中間ロック部材9b及び2用途ロック部材10bに作用する。第1中間ロック溝9c及び第2中間ロック溝10cに作動油を供給する中間ロック解除流路12は進角流路6a及び遅角流路6bとは独立して形成されているので、作動油は第1中間ロック溝9c及び第2中間ロック溝10cにのみ供給され、油圧は短時間で上昇する。作動油の油圧が第1スプリング9d及び第2スプリング10dの付勢力を上回ると、中間ロック部材9b及び2用途ロック部材10bが引退を開始する。
When the catalyst warm-up is completed, in order to shift the relative rotation phase to the most retarded phase suitable for idling operation, the power supply to the
引退途中においてもハウジング1と内部ロータ2とのバタつきが継続しているので、遅角側プレート面9fと側壁9eとの衝突及び進角側プレート面10fと側壁10eの衝突による摩擦力がそれぞれ発生し、中間ロック部材9bと2用途ロック部材10bの引退を妨げる。これらの摩擦力は、内部ロータ2の一往復のバタつきにつき、遅角側プレート面9fと側壁9eとの衝突による発生が1回、進角側プレート面10fと側壁10eとの衝突による発生が1回である。そして、中間ロック部材9b及び2用途ロック部材10bに作用に作用する油圧が、第1スプリング9d及び第2スプリング10dの付勢力にそれぞれの摩擦力を加えた力を上回る油圧(以下、引退油圧と称する)に到達した時に、中間ロック部材9b及び2用途ロック部材10bは第1中間ロック溝9c及び第2中間ロック溝10cからそれぞれ引退し中間ロック解除状態となる。一方、遅角制御により最遅角ロック溝7aの作動油は、進角室3a内の作動油と共に最遅角ロック解除流路13を通って排出される。これにより相対回転位相は遅角方向Sbに向かって変位する。
Since the fluttering between the
相対回転位相がアイドリング運転に適した最遅角位相に到達し、2用途ロック部材10bが最遅角ロック溝7aに対向すると、図3に示すように、2用途ロック部材10bが最遅角ロック溝7aに突入し、最遅角ロック状態となる。このときは、遅角室3bに供給された作動油の油圧により、ベーン5がストッパ3cに押し付けられた状態になる。そのため、カムシャフトB2のトルク変動によるハウジング1と内部ロータ2とのバタつきは抑制される。
When the relative rotational phase reaches the most retarded phase suitable for idling operation and the two-
アイドリング運転が終了すると、通常の定常運転に移行するために、最遅角ロック解除状態に移行させるために、OCV19に給電して進角制御を行う。このとき、進角室3aへ作動油が供給されると共に、遅角室3bから作動油が排出される。遅角室3bからの作動油の排出に伴い、抑制されてきたハウジング1と内部ロータ2のバタつきが発生し始める。すなわち、第2クリアランス角度C2の範囲内で内部ロータ2のハウジング1に対する相対回転が進角方向Saと遅角方向Sbに交互に起こるようになる(図5参照)。これにより、遅角側プレート面10gと側壁7bとの衝突とベーン5とストッパ3cの衝突とが交互に起こっている。ベーン5とストッパ3cの衝突は、2用途ロック部材10bの引退時間の短縮には無関係である。
When the idling operation ends, in order to shift to the normal steady operation, the
進角室3aに作動油が供給されるときには最遅角ロック溝7aへも同時に作動油が供給される。この作動油の油圧が2用途ロック部材10bに作用する。しかし、最遅角ロック状態を解除するための作動油を供給する最遅角ロック解除流路13と進角室3aへ作動油を供給する進角流路6aの1つとは共用されているので、最遅角ロック溝7aに作動油を供給する時には同時に進角室3aにも作動油が供給される。従って、最遅角ロック溝7aに供給される油量が少なく、油圧を上昇させる時間は、中間ロック状態を解除するときと比較すると長くなる。作動油の油圧が第2スプリング10dの付勢力を上回ると、2用途ロック部材10bが引退を開始する。
When the hydraulic oil is supplied to the
引退途中においてもハウジング1と内部ロータ2とのバタつきが継続しているので、遅角側プレート面10gと側壁7bとの衝突による摩擦力が発生し、2用途ロック部材10bの引退を妨げる。内部ロータ2の一往復のバタつきにつき、遅角側プレート面10gと側壁7bとの衝突が1回発生する。しかし、本実施形態における弁開閉時期制御装置Aにおいては、第1クリアランス角度C1よりも第2クリアランス角度C2の方が大きくなっている。そのため、第2クリアランス角度C2が第1クリアランス角度C1と同等の弁開閉時期制御装置Aと比較して遅角側プレート面10gと側壁7bとの衝突による摩擦力の発生間隔が長くなるので、2用途ロック部材10bの引退時における摩擦力の影響度合いは低下する。その結果、2用途ロック部材10bに作用する油圧は短時間で引退油圧に到達し、2用途ロック部材10bは最遅角ロック溝7aから引退し最遅角ロック解除状態となる。
Since the fluttering between the
このように第1クリアランス角度C1よりも第2クリアランス角度C2を大きくすることにより、最遅角ロック状態から最遅角ロック解除状態に至るまでの時間を短縮し、ロック解除性を向上させることができる。この結果、ハウジング1に対する内部ロータ2の相対回転位相を変位可能にするまでの時間を短縮でき、アクセルレスポンスを向上させることができる。
In this way, by increasing the second clearance angle C2 more than the first clearance angle C1, the time from the most retarded angle locked state to the most retarded angle unlocked state can be shortened, and the unlocking performance can be improved. it can. As a result, the time required to displace the relative rotational phase of the
その後、通常の走行運転状態では、エンジンBの負荷や回転速度等に応じて、進角制御や遅角制御を行って相対回転位相を進角側や遅角側の位相に変位させたり、OCV19へデューティー比が50%の給電を行って相対回転位相を任意の位相に保持したりすることができる。相対回転位相が最遅角位相となる度に最遅角ロック状態となるが、進角制御を行えばすぐさま最遅角ロック解除状態となるため、何の不都合も生じない。
Thereafter, in a normal driving state, the advance angle control and the retard angle control are performed in accordance with the load and the rotation speed of the engine B to shift the relative rotation phase to the advance side or the retard side phase, or the
本実施形態においては、最遅角位相においてロック状態になるように構成されていたが、これに限られるものではない。最進角位相においてロック状態になるように構成されていても良い。また、最遅角位相と最進角位相の両方でロック状態になるように構成されていても良い。 In the present embodiment, the lock state is set in the most retarded phase, but the present invention is not limited to this. You may be comprised so that it may be in a locked state in the most advanced angle phase. Further, the lock state may be set in both the most retarded angle phase and the most advanced angle phase.
本実施形態においては、2用途ロック部材10bが中間ロック機構8の一部を構成し、且つ最遅角ロック機構7の一部を構成していたが、この構成に限られるものではない。中間ロック機構8と最遅角ロック機構7とでそれぞれ独立した専用のロック部材を使用しても良い。
In the present embodiment, the two-
本実施形態においては、最遅角ロック解除流路13と進角流路6aの1つとを共用して連通流路14を設けたが、これに限られるものではない。最遅角ロック解除流路13と進角流路6aとを独立して設けても良い。この場合には、連通流路14が不要になる。ただし、この場合であっても、最遅角ロック解除流路13はOCV19に接続され、進角流路6aへの作動油の給排と連動して作動油が給排されるため、2用途ロック部材10bに作用する油圧を引退油圧に到達させるまでの時間を短縮することはできない。
In the present embodiment, the
本実施形態においては、OCV19に給電することで遅角制御が可能な状態となり、給電が停止されることで進角制御が可能な状態となる例を示したが、これに限られるものではない。OCV19は、給電されることで進角制御が可能な状態となり、給電が停止されることで遅角制御が可能な状態となるよう構成しても良い。
In the present embodiment, an example is shown in which the retard angle control is enabled by supplying power to the
本実施形態においては、OSV20が、給電されることで第1中間ロック溝9cからの作動油排出が可能な状態となり、給電が停止されることで第1中間ロック溝9cへの作動油供給が可能な状態となる例を示したが、これに限られるものではない。OSV20は、給電されることで第1中間ロック溝9cへの作動油供給が可能な状態となり、給電が停止されることで第1中間ロック溝9cからの作動油排出が可能な状態となるよう構成しても良い。
In the present embodiment, when the
本発明は、内燃機関のクランクシャフトと同期して回転する駆動側回転体に対する従動側回転体の相対回転位相を制御する弁開閉時期制御装置に利用することができる。 The present invention can be used in a valve opening / closing timing control device that controls the relative rotation phase of a driven-side rotating body with respect to a driving-side rotating body that rotates in synchronization with a crankshaft of an internal combustion engine.
1 ハウジング(駆動側回転体)
2 内部ロータ(従動側回転体)
3 流体圧室
3a 進角室
3b 遅角室
5 ベーン(仕切部)
7 最遅角ロック機構(第2ロック機構)
7a 最遅角ロック溝(第2凹部)
8 中間ロック機構(第1ロック機構)
9b 中間ロック部材(第1ロック部材)
9c 第1中間ロック溝(第1凹部)
10b 2用途ロック部材(第1ロック部材,第2ロック部材)
10c 第2中間ロック溝(第1凹部)
A 弁開閉時期制御装置
B エンジン(内燃機関)
B1 クランクシャフト
B2 カムシャフト
C1 第1クリアランス角度
C2 第2クリアランス角度
X 回転軸心(軸心)
1 Housing (Rotating body on the drive side)
2 Internal rotor (driven rotor)
3
7 Most retarded angle locking mechanism (second locking mechanism)
7a Most retarded angle locking groove (second recess)
8 Intermediate lock mechanism (first lock mechanism)
9b Intermediate lock member (first lock member)
9c First intermediate lock groove (first recess)
10b Two-use lock member (first lock member, second lock member)
10c Second intermediate lock groove (first recess)
A Valve timing control device B Engine (Internal combustion engine)
B1 Crankshaft B2 Camshaft C1 First clearance angle C2 Second clearance angle X Rotational axis (axial center)
Claims (2)
前記駆動側回転体と同一の軸心になるように配置され、前記内燃機関の弁開閉用のカムシャフトと同期回転する従動側回転体と、
前記駆動側回転体と前記従動側回転体との間に形成される流体圧室と、
前記駆動側回転体及び前記従動側回転体の少なくとも一方に設けられた仕切部と、
前記仕切部で前記流体圧室を仕切ることにより形成される進角室及び遅角室と、
前記駆動側回転体又は前記従動側回転体のいずれか一方の回転体に収容され且つ前記駆動側回転体又は前記従動側回転体のいずれか他方の回転体に対して出退可能な少なくとも1つの第1ロック部材と、前記第1ロック部材が突出したときに嵌合可能となるように前記他方の回転体に形成された少なくとも1つの第1凹部とを有しており、前記第1ロック部材が突出して前記第1凹部に嵌入することにより前記駆動側回転体に対する前記従動側回転体の相対回転位相が最進角位相と最遅角位相の間の中間ロック位相に拘束される第1ロック状態と、前記第1ロック部材が前記第1凹部から引退することにより拘束が解除される第1ロック解除状態とに切換え可能な第1ロック機構と、
前記一方の回転体に収容され且つ前記他方の回転体に対して出退可能な第2ロック部材と、前記第2ロック部材が突出したときに嵌合可能となるように前記他方の回転体に形成された第2凹部とを有しており、前記第2ロック部材が突出して前記第2凹部に嵌入することにより前記相対回転位相が最進角位相又は最遅角位相に拘束される第2ロック状態と、前記第2ロック部材が前記第2凹部から引退することにより拘束が解除される第2ロック解除状態とに切換え可能な第2ロック機構と、を備え、
前記第1ロック状態において前記駆動側回転体に対して前記従動側回転体が回転可能な角度である第1クリアランス角度よりも、前記第2ロック状態において前記駆動側回転体に対して前記従動側回転体が回転可能な角度である第2クリアランス角度の方が大きい弁開閉時期制御装置。 A drive-side rotating body that rotates synchronously with the crankshaft of the internal combustion engine;
A driven-side rotator that is arranged so as to have the same axis as the drive-side rotator, and that rotates synchronously with a valve shaft camshaft of the internal combustion engine;
A fluid pressure chamber formed between the driving side rotating body and the driven side rotating body;
A partition provided on at least one of the driving side rotating body and the driven side rotating body;
An advance chamber and a retard chamber formed by partitioning the fluid pressure chamber with the partition,
At least one of the drive-side rotator and the driven-side rotator that is accommodated in the rotator and can be moved back and forth with respect to either the drive-side rotator or the driven-side rotator. A first locking member; and at least one first recess formed in the other rotating body so that the first locking member can be fitted when the first locking member protrudes, and the first locking member Is protruded and fitted into the first recess so that the relative rotational phase of the driven-side rotator with respect to the driving-side rotator is constrained to an intermediate lock phase between the most advanced angle phase and the most retarded angle phase. A first locking mechanism that can be switched between a state and a first unlocking state in which the restraint is released by retreating the first locking member from the first recess;
A second lock member housed in the one rotary body and retractable with respect to the other rotary body; and the other rotary body so as to be fitted when the second lock member protrudes. A second recessed portion formed, and the second locking member protrudes and fits into the second recessed portion, whereby the relative rotational phase is constrained to the most advanced angle phase or the most retarded angle phase. A second lock mechanism that can be switched between a locked state and a second unlocked state in which the restraint is released when the second lock member is retracted from the second recess;
The driven side relative to the drive side rotator in the second locked state is more than a first clearance angle that is an angle at which the driven side rotator can rotate relative to the drive side rotator in the first lock state. A valve opening / closing timing control device having a larger second clearance angle, which is an angle at which the rotating body can rotate.
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