JP2014163294A - Vane pump device - Google Patents
Vane pump device Download PDFInfo
- Publication number
- JP2014163294A JP2014163294A JP2013035202A JP2013035202A JP2014163294A JP 2014163294 A JP2014163294 A JP 2014163294A JP 2013035202 A JP2013035202 A JP 2013035202A JP 2013035202 A JP2013035202 A JP 2013035202A JP 2014163294 A JP2014163294 A JP 2014163294A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- groove
- rotor
- vane
- side plate
- shape
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Abstract
Description
本発明は、ベーンポンプ装置に関する。 The present invention relates to a vane pump device.
ベーンポンプ装置は、回転するロータと、ロータを囲むように配置されるカムリングと、ロータの放射方向に複数設けたベーン溝に摺動可能に保持される複数のベーン(羽根)と、ロータの周囲にて隣り合う2枚のベーンにより区画される複数のポンプ室と、圧縮行程を行なうポンプ室に対応して設けられる複数の吐出ポートとを有して、例えば作動油を供給対象となる対象機器に供給する。 The vane pump device includes a rotating rotor, a cam ring arranged so as to surround the rotor, a plurality of vanes (blades) that are slidably held in vane grooves provided in a radial direction of the rotor, and around the rotor. A plurality of pump chambers partitioned by two adjacent vanes and a plurality of discharge ports provided corresponding to the pump chambers that perform the compression stroke, for example, to a target device to which hydraulic oil is supplied Supply.
また、各吐出ポートのロータ回転方向と逆方向の孔縁から逆方向に延在される溝とを有してなるものがある(例えば特許文献1参照)。この種のベーンポンプ装置では、溝によって各ポンプ室と各吐出ポートとの連通開始位置がベーンおよびロータの進み方向に対して近づく位置になり、ベーンの回転速度に対してポンプ室と吐出ポートとの連通時間が長くなる。従って、吐出ポート内の作動油圧のポンプ室への移動時間が長くなることで、ポンプ室内での作動流体の油圧変化が小さくなり、ポンプ室内のサージ圧が緩和され、異音等の発生が低減される。 Some discharge ports have grooves extending in the opposite direction from the hole edge in the direction opposite to the rotor rotation direction (see, for example, Patent Document 1). In this type of vane pump device, the communication start position between each pump chamber and each discharge port is close to the advancing direction of the vane and the rotor due to the groove, and the pump chamber and the discharge port are positioned at a rotational speed of the vane. Longer communication time. Therefore, the movement time of the working oil pressure in the discharge port to the pump chamber is lengthened, so that the change in the hydraulic pressure of the working fluid in the pump chamber is reduced, the surge pressure in the pump chamber is reduced, and the occurrence of abnormal noise is reduced. Is done.
ところで、吐出ポートに連通する溝部を有するベーンポンプ装置において、ポンプ室にて圧縮された作動流体が吐出ポートに向かうときに溝部を流れる。このとき、溝部では、作動流体によってエロージョン(浸食)が生じ損傷が発生するおそれがある。
本発明は、ベーンポンプ装置の吐出ポートに連通する溝部のエロージョンによる損傷を抑制することを目的とする。
By the way, in the vane pump device having a groove communicating with the discharge port, the working fluid compressed in the pump chamber flows through the groove when heading to the discharge port. At this time, in the groove part, erosion (erosion) may occur due to the working fluid and damage may occur.
An object of this invention is to suppress the damage by the erosion of the groove part connected to the discharge port of a vane pump apparatus.
かかる目的のもと、本発明は、回転軸に結合されて回転するロータと、ロータの放射方向に複数設けたベーン溝に、摺動可能に保持される複数のベーンと、ロータおよび複数のベーンを囲むように配置されるカムリングと、カムリングの側部に配置され、隣り合うベーンにより区画されるポンプ室に作動流体を供給する供給部およびポンプ室にて圧縮された作動流体が吐出される吐出部を有するサイドプレートと、サイドプレートにてロータの回転方向に延びて設けられ、吐出部への作動流体の連通路を形成する溝部と、を備え、回転方向に直交する溝部の断面は、底部が曲線形状を有する、底部がサイドプレートの溝部が形成される側面と平行な直線形状を有する、または鈍角をなす直線によって構成された形状を有することを特徴とするベーンポンプ装置である。
ここで、底部の曲線形状は、サイドプレートの溝部が形成される側面における溝部の幅の1/4以上の半径を有することを特徴とすることができる。
また、底部の直線形状は、サイドプレートの溝部が形成される側面における溝部の幅の1/4以上の長さを有することを特徴とすることができる。
For this purpose, the present invention provides a rotor that is coupled to a rotating shaft and rotates, a plurality of vanes that are slidably held in a plurality of vane grooves provided in a radial direction of the rotor, and the rotor and the plurality of vanes. A cam ring disposed so as to surround the pump, a supply unit disposed on a side of the cam ring and supplying a working fluid to a pump chamber partitioned by adjacent vanes, and a discharge from which the working fluid compressed in the pump chamber is discharged A side plate having a portion and a groove portion extending in the rotation direction of the rotor at the side plate and forming a communication path for the working fluid to the discharge portion, and the cross section of the groove portion orthogonal to the rotation direction is a bottom portion Has a curved shape, the bottom has a straight shape parallel to the side surface on which the groove portion of the side plate is formed, or has a shape constituted by a straight line having an obtuse angle It is a Nponpu apparatus.
Here, the curved shape of the bottom part can be characterized by having a radius of 1/4 or more of the width of the groove part on the side surface where the groove part of the side plate is formed.
Further, the linear shape of the bottom portion can be characterized in that it has a length that is 1/4 or more of the width of the groove portion on the side surface where the groove portion of the side plate is formed.
本発明によれば、ベーンポンプ装置の吐出ポートに連通する溝部のエロージョンによる損傷を抑制することが可能になる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, it becomes possible to suppress the damage by the erosion of the groove part connected to the discharge port of a vane pump apparatus.
以下、添付図面を参照して、本発明の実施形態について詳細に説明する。
[実施形態1]
図1は、本実施形態が適用されるベーンポンプ1の全体図である。図2は、図1に示すII−II線の断面図である。図3は、図1に示すIII−III線の断面図である。図4は、ポンプユニット20の内部を説明するための図である。
(ベーンポンプ1の構成・機能の説明)
ポンプ装置の一例としてのベーンポンプ1は、例えば車両の内燃機関の動力により駆動され、作動流体の一例としての作動油を、例えば油圧式パワーステアリングや油圧式無段変速機などの流体機器に供給するためのオイルポンプとして用いられる。
図1に示すベーンポンプ1は、固定容量式のものである。そして、本実施形態のベーンポンプ1は、ハウジング11と、ハウジング11の開口を覆うカバープレート12と、ハウジング11およびカバープレート12の内側に収容されるポンプユニット20とを備えている。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
[Embodiment 1]
FIG. 1 is an overall view of a
(Description of configuration and function of vane pump 1)
A
The
ハウジング11は、図2に示すように、ポンプユニット20を収容する凹部形状の収容部11Aを有している。また、ハウジング11は、装置の外部から作動油を吸い込む吸込口43と、吸込口43から吸い込んだ作動油のハウジング11内における通路を形成する吸込通路42とを備える。
さらに、図3に示すように、ハウジング11の収容部11Aの最奥部に、後述するインナサイドプレート31によって区画される高圧力室54を形成する。なお、高圧力室54の作用については後に詳しく説明する。
As shown in FIG. 2, the
Further, as shown in FIG. 3, a
カバープレート12は、図2に示すように、ハウジング11の収容部11Aの開口を覆う。カバープレート12とハウジング11とは、複数のボルト14により締結されることで固定される。また、カバープレート12とハウジング11との間にはシールプレート13が挟み込まれる。シールプレート13は、ハウジング11とカバープレート12に形成された複数の通路用溝や凹部などを覆ってシールする。
また、カバープレート12およびポンプユニット20は、位置決めピン33Aおよび位置決めピン33Bがそれぞれ貫通して取り付けられ、周方向において各部材の相対的な位置決めがなされている。
As shown in FIG. 2, the
Further, the
ポンプユニット20は、回転軸21、回転軸21に固定されるロータ22、ロータ22に摺動自在に設けられる複数のベーン24(図3および図4参照)、ロータ22を囲むカムリング30、ロータ22およびカムリング30を挟み込む一対のインナサイドプレート31およびアウタサイドプレート32を備えている。
The
回転軸21は、ハウジング11に設けられる第1軸受け15とカバープレート12に設けられる第2軸受け16とによって回転可能に支持される。回転軸21には、セレーションが形成され、このセレーションを介してロータ22と固定的に結合される。そして、回転軸21が、例えば内燃機関などのベーンポンプ1の外部の駆動源により駆動を受けることによってロータ22が回転する。
なお、本実施形態では、図4に示すように、回転軸21(ロータ22)は、図4中CW方向に回転するように構成されている。
The rotating
In the present embodiment, as shown in FIG. 4, the rotating shaft 21 (rotor 22) is configured to rotate in the CW direction in FIG.
ロータ22は、図4に示すように、概形が円形状をした部材であって、本実施形態では外周部に複数の凹凸が設けられる。そして、ロータ22には、周方向における複数の位置にベーン溝23が形成される。ロータ22の外周部は、ベーン溝23が形成される部分が径方向の外側に向けて突出し、隣り合う2つのベーン溝23の間が窪んだ形状をしている。
ベーン溝23は、ロータ22の外周部において、放射方向(径方向)に複数設けられる。ベーン溝23は、ロータ22の外周面および両側面にそれぞれ開口する溝である。そして、ベーン溝23は、各ベーン24を進退可能に収容し、各ベーン24をベーン溝23に沿う半径方向に摺動自在に保持する。また、ベーン溝23は、底部(ロータ22の中心側)に底部空間23Aを有している。
As shown in FIG. 4, the
A plurality of
ベーン24は、板状の部材であって上述のロータ22のベーン溝23にそれぞれ取り付けられる。
また、ベーン24は、ベーン溝23の底部空間23Aに導入された高圧吐出油の圧力によりベーン24の先端をカムリング30の内周の後述するカム面30Aに押し当てて当接される。なお、この高圧吐出油の圧力によりベーン24をカム面30Aに当接させる機構については後に詳しく説明する。
そして、ロータ22の1回転中で、このロータ22とともに回転するベーン24が上述の吐出領域から吸込領域に向かう間の回転角度位置(ベーン24の最大押込回転位置という)にあるとき、ベーン24はカムリング30の後述するカム面30Aによりベーン溝23内に最も深く押し込まれる。また、ベーン24が上述の吸込領域から吐出領域に向かう間の回転角度位置(ベーン24の最大押出回転位置という)にあるとき、ベーン24はカムリング30の後述するカム面30Aによりベーン溝23外に最も大きく押し出される。
The
The
When the
カムリング30は、円形の外周面と、楕円に近似するカム曲線によりカム面30Aを形成する内周面とを有する筒形状をしている。そして、カムリング30は、外周面がハウジング11に形成される吸込通路42に対向し、カム面30Aがロータ22に対峙する。そして、カム面30Aとロータ22との間には油室Yが形成される。
ここで、上記のとおりカムリング30のカム面30Aはカム曲線を形成し、ロータ22は概形が円形状をしている。そのため、油室Yは、カム面30Aとロータ22の外周部との間にて間隔が広い領域や間隔が狭い領域が形成されるように、カムリング30の周方向において形成される領域の大きさが異なる。
The
Here, as described above, the
そして、カムリング30、ロータ22およびベーン24は、軸方向の両端側にてインナサイドプレート31とアウタサイドプレート32によって挟み込まれる。これによって、インナサイドプレート31とアウタサイドプレート32との間で、ロータ22およびベーン24を囲み、ロータ22の外周面と隣り合う2枚のベーン24の間にそれぞれポンプ室40が形成される。
The
図5は、本実施形態のインナサイドプレート31の全体図である。
インナサイドプレート31は、図5に示すように、概形が円板形状を有した部材であって、中心部に回転軸21が貫通される軸孔31Aを備えている。そして、インナサイドプレート31は、外周部に吸込ポート41と高圧油供給ポート55とを備える。さらに、インナサイドプレート31は、中心部の周囲に高圧油導入ポート56Aおよび連通溝56Bを有している。
そして、インナサイドプレート31は、ハウジング11の収容部11Aに設けられるとともに、カムリング30の軸方向における一方の側部と対向するように取り付けられる(図2および図3参照)。
FIG. 5 is an overall view of the
As shown in FIG. 5, the
And the
吸込ポート41は、インナサイドプレート31の外周部において軸方向に沿う深さ方向に窪んだ凹部として形成される。そして、吸込ポート41は、本実施形態では直径方向に対向する2位置に配置される一対の第1吸込ポート41Aと第2吸込ポート41Bとを備えて構成される。そして、第1吸込ポート41Aおよび第2吸込ポート41Bには、ハウジング11に設けた吸込通路42を介して、吸込口43が連通せしめられる。そして、第1吸込ポート41Aおよび第2吸込ポート41Bは、ロータ22が回転した際にポンプ室40への作動油の経路を形成する。
The
高圧油供給ポート55は、カムリング30に設けた吐出ポート51を高圧力室54に連通する。そして、高圧油供給ポート55は、ロータ22が回転した際にアウタサイドプレート32に形成される後述の吐出ポート51から吐出される作動油を高圧力室54へと供給する通路を構成する。
The high pressure
高圧油導入ポート56Aは、インナサイドプレート31に貫通形成される円弧状の溝である。本実施形態では、高圧油導入ポート56Aは、インナサイドプレート31の同一直径上で軸孔31Aまわりにて相対する2位置に設けている。そして、高圧油導入ポート56Aは、高圧力室54の高圧吐出油をロータ22の周方向で一部のベーン溝23の底部空間23Aに導く。なお、高圧油導入ポート56Aは、ロータ22が回転進み方向のいかなる回転位置にあっても、ベーン溝23内でベーン24の基端が区画するベーン溝23の底部空間23Aに連通するように設定される。
The high-pressure oil introduction port 56 </ b> A is an arc-shaped groove that is formed through the
連通溝56Bは、インナサイドプレート31の側面にて窪んで形成される円弧状の溝である。本実施形態では、インナサイドプレート31に形成される2本の高圧油導入ポート56Aに挟まれる2位置に設けられる。そして、連通溝56Bは、ロータ22の周方向で一部のベーン溝23の底部空間23Aに連通する。なお、連通溝56Bは、ロータ22が回転進み方向のいかなる回転位置にあっても、ベーン溝23内でベーン24の基端が区画するベーン溝23の底部空間23Aに連通するように設定される。
The communication groove 56 </ b> B is an arcuate groove formed to be recessed on the side surface of the
図6は、本実施形態のアウタサイドプレート32の全体図である。
なお、図6(a)はアウタサイドプレート32の正面図であり、図6(b)は図6(a)に示すVIb−VIb線の断面図であり、図6(c)は図6(b)に示す矢印VIcからみた矢視図である。
サイドプレートの一例としてのアウタサイドプレート32は、図6(a)に示すように、概形が円板形状をした部材であって、中心部に回転軸21が貫通される軸孔32Aを備えている。そして、アウタサイドプレート32は、外周部に吸込ポート44と吐出ポート51とを備える。また、アウタサイドプレート32は、中心部の周囲に背圧溝57を有する。さらに、アウタサイドプレート32は、吐出ポート51に連通する溝部Tを備えている。
そして、アウタサイドプレート32は、ハウジング11の収容部11Aに設けられるとともに、カムリング30の軸方向におけるインナサイドプレート31とは逆側の側部と対向するように取り付けられる(図2および図3参照)。
FIG. 6 is an overall view of the
6 (a) is a front view of the
As shown in FIG. 6A, the
The
供給部の一例としての吸込ポート44は、アウタサイドプレート32の外周部において内側に凹んだ開口部として形成される。そして、吸込ポート44は、本実施形態では直径方向に対向する2位置に配置される一対の第1吸込ポート44Aと第2吸込ポート44Bとを備えて構成される。そして、第1吸込ポート44Aおよび第2吸込ポート44Bには、ハウジング11に設けた吸込通路42を介して、吸込口43が連通せしめられる。そして、第1吸込ポート44Aおよび第2吸込ポート44Bは、ロータ22が回転した際にポンプ室40への作動油の経路を形成する。
The
吐出部の一例としての吐出ポート51は、アウタサイドプレート32を貫通して形成される開口によって構成される。本実施形態では、吐出ポート51は、第1吐出ポート51Aと第2吐出ポート51Bとを備えて構成される。これら、第1吐出ポート51Aと第2吐出ポート51Bとは、カバープレート12に設けた吐出通路52を介して、ベーンポンプ1の吐出口53が連通せしめられている。そして、ロータ22が回転した際に、ポンプ室40からの作動油の吐出経路を形成する。
The
背圧溝57は、図6(a)に示すように、環形状を有する溝である。背圧溝57は、ロータ22が回転方向のいかなる回転位置にあっても、ベーン溝23内でベーン24の基端が区画するベーン溝23の底部空間23Aに連通するように設けられている。そして、背圧溝57は、ロータ22の他側面に接する面に、ロータ22の全部のベーン溝23の底部空間23Aに連通する。さらに、背圧溝57は、インナサイドプレート31の上述の高圧油導入ポート56Aを介して高圧力室54にも連通する。
As shown in FIG. 6A, the
溝部Tは、図6(a)に示すように、アウタサイドプレート32に形成された吐出ポート51に連通する溝である。そして、溝部Tは、ロータ22の回転方向(図4の矢印CW方向)において、各吐出ポート51(第1吐出ポート51A,第2吐出ポート51B)よりも手前側(上流側)に位置するようにしている。
本実施形態の溝部Tは、図6(a)に示すように、第1吐出ポート51Aに接続する第1溝T1と、第2吐出ポート51Bに接続する第2溝T2とを備えて構成される。なお、以下の説明において、第1溝T1と第2溝T2とを区別しない場合には溝部Tとよぶ。
The groove part T is a groove | channel connected to the
As shown in FIG. 6A, the groove portion T of the present embodiment includes a first groove T1 connected to the
溝部Tは、アウタサイドプレート32の側面32Pにおける形状が略三角形の形状をしている。そして、溝部Tは、吐出ポート51(第1吐出ポート51A,第2吐出ポート51B)の孔縁から、ロータ22の回転方向と逆方向に漸次幅が狭くなるように延びて形成される。すなわち、溝部Tは、ロータ22(ベーン24)の回転進み方向において次第に幅が広くなるように延びて形成され、溝部Tの幅が最も広くなる端部にて吐出ポート51に接続する。
The groove portion T has a substantially triangular shape on the
また、溝部Tは、図6(b)に示すように、ロータ22(ベーン24)の回転方向に切った断面についても略三角形の形状をしている。そして、溝部Tは、この断面においても、ロータ22(ベーン24)の回転方向に次第に幅が広くなるように延びて形成される。 Further, as shown in FIG. 6B, the groove T has a substantially triangular shape even with respect to a cross section cut in the rotation direction of the rotor 22 (vane 24). The groove T is also formed so as to extend gradually in the rotational direction of the rotor 22 (vane 24) in this cross section.
そして、ロータ22の回転方向に直交する方向に切った溝部Tの断面は、底部Tbが曲線形状を有する、底部Tbがアウタサイドプレート32の溝部Tが形成される側面32Pと平行な直線形状を有する、または鈍角を成す直線によって構成された形状を有するように形成している。
本実施形態では、図6(c)に示すように、底部Tbが曲線形状を有するように構成している。具体的には、溝部Tは、アウタサイドプレート32の側面32Pに対して垂直(略90度)な方向に掘り下げられる直線状の側部Tsと、直線状の側部Tsに連続する曲線形状の底部Tbとによって構成される。また、本実施形態では、溝部Tの底部Tbの断面は円弧形状を有しており、溝部Tの断面は全体としてU字状をしている。
また、本実施形態では、図6(c)に示すように、底部Tbの円弧形状は、アウタサイドプレート32の溝部Tが形成される側面における溝部Tの幅Wの1/4以上の半径rの円弧によって構成している。底部Tbの円弧形状を溝部Tの幅Wの1/4以上の半径rの円弧にすることで、底部Tbにおける作動油の流れの抵抗を小さくすることができる。なお、溝部Tの断面形状による作用については、後に詳しく説明する。
The cross section of the groove T cut in a direction orthogonal to the rotation direction of the
In the present embodiment, as shown in FIG. 6C, the bottom Tb is configured to have a curved shape. Specifically, the groove portion T has a linear side portion Ts that is dug down in a direction perpendicular to the
In the present embodiment, as shown in FIG. 6C, the arc shape of the bottom portion Tb has a radius r that is 1/4 or more of the width W of the groove portion T on the side surface where the groove portion T of the
本実施形態が適用されるベーンポンプ1では、アウタサイドプレート32に溝部Tを設けることにより、吐出ポート51に対してポンプ室40が移動するときに、吐出ポート51への到達に先んじて溝部Tに達するようにしている。そして、溝部Tを備えていない場合と比較して、ポンプ室40と吐出ポート51との連通開始点がより早くなるように構成している。これにより、本実施形態のベーンポンプ1では、ポンプ室40と吐出ポート51との連通時間が溝部Tを備えない構成よりも長くなるようにしている。
In the
(ベーンポンプ1の動作)
以上のように構成されるベーンポンプ1は、図4に示すように、例えば不図示の内燃機関による駆動を受けて回転軸21が回転することでロータ22が回転する。このロータ22の回転に伴い、複数のベーン24の先端がカムリング30の内周のカム面30Aに押当てられながら回転する状態になる。
ここで、ベーンポンプ1では、吸込口43から供給された作動油が吸込通路42を介して吸込ポート41に流れ込んだ状態になっている。そして、ロータ22の回転方向の上流側の吸込領域で、ロータ22の回転とともに拡張されるポンプ室40にインナサイドプレート31の吸込ポート41およびアウタサイドプレート32の吸込ポート44からの作動油が吸い込まれる。一方で、ロータ22の回転方向の下流側の吐出領域では、ロータ22の回転に伴って圧縮されるポンプ室40からの作動油が吐出ポート51に対して吐出される。吐出ポート51へと吐出された高圧吐出油は、吐出通路52を通って吐出口53から吐出される。
以上のようにして、本実施形態が適用されるベーンポンプ1では、吸込口43にて吸い込まれた作動油が吐出口53から吐出されるというポンプ作用が発揮される。
(Operation of vane pump 1)
As shown in FIG. 4, the
Here, in the
As described above, in the
続いて、本実施形態のベーンポンプ1におけるベーン24のカム面30Aの当接作用について説明する。
図3に示すように、ロータ22の回転により吐出ポート51から吐出された高圧吐出油は、ロータ22の一部のベーン溝23の底部空間23Aおよび高圧油供給ポート55を通って高圧力室54に供給される。さらに、高圧力室54に満たされた高圧吐出油は、インナサイドプレート31の高圧油導入ポート56Aおよびロータ22の一部のベーン溝23の底部空間23Aを介して、アウタサイドプレート32の環状の背圧溝57に供給される。
Then, the contact effect | action of 30 A of cam surfaces of the
As shown in FIG. 3, the high-pressure discharge oil discharged from the
なお、インナサイドプレート31の高圧油導入ポート56Aに連通していないベーン溝23の底部空間23Aに導入された高圧吐出油は、インナサイドプレート31の連通溝56Bに押込み充填される。
そして、環状の背圧溝57に供給された高圧吐出油は、背圧溝57が連通しているロータ22の全部のベーン溝23の底部空間23Aに同時に導入される状態が形成され、このベーン溝23の底部空間23Aに導入された高圧吐出油の圧力によってベーン24の先端がカムリング30の内周のカム面30Aに押し当てられる。
The high pressure discharged oil introduced into the
The high pressure discharged oil supplied to the annular
次に、アウタサイドプレート32に形成された溝部Tの作用について説明する。
図4に示すように、ロータ22の回転に伴って各ポンプ室40は吐出ポート51に向けて移動する。このとき、ロータ22の回転方向において吐出ポート51の上流側に溝部Tが設けられている。従って、各ポンプ室40は、吐出ポート51に到達する前において、溝部Tを介して吐出ポート51への圧縮された作動油の連通が行われる。すなわち、溝部Tにより、各ポンプ室40と吐出ポート51との連通開始点が早くなる。そして、ポンプ室40と吐出ポート51との連通時間が長くなる。その結果、吐出ポート51内の作動油圧のポンプ室40への移動時間が長くなるので、ポンプ室40内での作動流体の油圧変化が小さくなる。これによって、本実施形態のベーンポンプ1では、ポンプ室40内のサージ圧が緩和され異音の発生が低減される。
Next, the operation of the groove T formed in the
As shown in FIG. 4, each
引き続いて、本実施形態の溝部Tの断面形状による作用を説明する。
図7は、実施形態の溝部Tの断面形状による作用を説明するための図である。
なお、図7(a)には、比較のために従来技術の溝部PTの断面形状を示す。図7(b)には本実施形態が適用される溝部Tの断面形状を示す。
まず、図7(a)に示すように、従来の溝部PTは、作動油が流れる方向における断面形状がV字形状を有するものである。このような形状を有する溝部PTにおいて作動油が流れる場合、溝部PTの底部側に位置する角Mc1では角度が小さく狭い領域が形成される。さらに、ベーン24が接触する部分となるアウタサイドプレート側の面における角Mc2においても、角度が小さく狭い領域が形成される。
以上のように構成される従来の溝部PTにおける流路断面では、角Mc1や角Mc2では管路抵抗が大きく作動油が流れ難い。従って、溝部PTの流路断面において十分な速度で作動油が流れる断面である有効断面積は小さくなる。その結果として、作動油の流速が大きくなり、溝部PTにおいてエロージョンが発生し易い。
Then, the effect | action by the cross-sectional shape of the groove part T of this embodiment is demonstrated.
FIG. 7 is a diagram for explaining the operation of the cross-sectional shape of the groove T according to the embodiment.
FIG. 7A shows a cross-sectional shape of a conventional groove PT for comparison. FIG. 7B shows a cross-sectional shape of the groove T to which the present embodiment is applied.
First, as shown in FIG. 7A, the conventional groove PT has a V-shaped cross section in the direction in which the hydraulic oil flows. When the hydraulic oil flows in the groove PT having such a shape, a narrow region is formed with a small angle at the angle Mc1 located on the bottom side of the groove PT. Furthermore, a narrow region with a small angle is also formed at the angle Mc2 on the surface on the outer side plate side where the
In the cross section of the flow path in the conventional groove portion PT configured as described above, the pipe resistance is large at the corners Mc1 and Mc2, and the hydraulic oil hardly flows. Therefore, the effective cross-sectional area that is a cross section in which the hydraulic oil flows at a sufficient speed in the flow path cross section of the groove part PT is small. As a result, the flow rate of the hydraulic oil increases, and erosion is likely to occur in the groove PT.
これに対して、図7(b)に示すように、本実施形態が適用されるロータ22の回転方向に直交する方向に切った溝部Tの断面は、底部Tbが曲線形状を有する。これによって、溝部Tの底部Tbでは、例えば狭い角部が無く、流路断面における抵抗が例えば従来の溝部PTと比較して減少する。そして、本実施形態の溝部Tにおいては作動油が流れ易くなり、溝部Tの流路断面において十分な速度で作動油が流れることができる有効断面積が大きくなる。その結果として、溝部Tにおける作動油の流速が従来の溝部PTと比べて小さくなり、作動油の流れによる溝部Tのエロージョンの発生が抑制される。
On the other hand, as shown in FIG. 7B, in the cross section of the groove T cut in the direction orthogonal to the rotation direction of the
また、本実施形態の溝部Tは、図7(b)に示すようにU字形状をしている。そのため、溝部Tの断面において、アウタサイドプレート32におけるベーン24の摺動面と接する箇所においても側部Tsがベーン24の移動平面に対して略90度の角度を成し、この角度は例えば従来の溝部PTよりも角度が大きくなる。従って、溝部Tの断面をU字形状に構成した場合には、アウタサイドプレート32におけるベーンの摺動面と接する箇所における抵抗も小さくすることができ、溝部Tのエロージョンの発生がより低減される。
Moreover, the groove part T of this embodiment is U-shaped as shown in FIG.7 (b). Therefore, in the cross section of the groove portion T, the side portion Ts forms an angle of about 90 degrees with respect to the moving plane of the
なお、従来のV字形状の溝部PTの形状に関し、流路断面積を大きくするという観点では、例えばアウタサイドプレート32の面における溝部PTの幅を大きくすることが考えられる。ただし、この溝部PTの幅については、カムリング30、ロータ22およびベーン24による制限を受けてサイズを変更することができない場合が多い。
同様に、溝部PTのアウタサイドプレート32の深さ方向における幅を大きくすることが考えられる。ただし、溝部PTを深くすることはアウタサイドプレート32の厚みを局所的に薄くすることになり強度の低下を招くおそれがある。さらに、単に溝部PTの深さ方向に深くしても、鋭角な角部分の増加に見合った有効断面が得られ難く十分な効果が得られない。
In addition, regarding the shape of the conventional V-shaped groove PT, it is conceivable to increase the width of the groove PT on the surface of the
Similarly, it is conceivable to increase the width of the groove part PT in the depth direction of the
これに対して、本実施形態のベーンポンプ1では、アウタサイドプレート32の面における溝部Tの幅(長さ)や、アウタサイドプレート32の深さ方向における幅(長さ)を変えずに、作動油が十分に流れる有効断面を大きく確保することが可能になる。
In contrast, the
(変形例の溝部の機能・構成)
図8は、変形例の溝部Tを説明するための図である。
上述のとおり、溝部Tの断面(ロータ22の回転方向に直交する断面、溝部Tの流路断面)においては、間隔が狭い箇所などの抵抗となる部分がなければ、その分だけ有効断面が大きくなる。そのため、溝部Tの断面は、図6(c)に示すU字形状に限定されず、以下のような形状であっても構わない。
(Function and configuration of groove portion of modification)
FIG. 8 is a view for explaining a groove T of a modification.
As described above, in the cross section of the groove T (the cross section orthogonal to the rotation direction of the
例えば、図8(a)に示すように、変形例の溝部Tの断面は、アウタサイドプレート32の深さ方向に向けて幅が狭まるように掘り下げられた直線状の側部Tsと、側部Tsに接続するとともに曲線形状を有する底部Tbとを備えて構成されても良い。
そして、溝部Tの断面において、一方の側部Tsに沿う直線と、他方の側部Tsに沿う直線との成す角度が鈍角になるように設定している。さらに、底部Tbの曲線形状は、アウタサイドプレート32の溝部Tが形成される側面32Pにおける溝部Tの幅Wの1/4以上の半径rを有するように構成している。
For example, as shown in FIG. 8A, the cross section of the groove portion T of the modified example has a straight side portion Ts dug down so that the width is narrowed in the depth direction of the
And in the cross section of the groove part T, the angle which the straight line in alignment with one side part Ts and the straight line in alignment with the other side part Ts makes is an obtuse angle. Further, the curved shape of the bottom portion Tb is configured to have a radius r that is 1/4 or more of the width W of the groove portion T on the
また、図8(b)に示すように、変形例の溝部Tの断面は、直線形状の部分を有さずに、曲線形状のみによって構成されていても良い。すなわち、溝部Tの断面は、円弧形状をしていても良い。この場合、曲線形状は、円形や楕円形にすることができる。
そして、本実施形態では、溝部Tの曲線形状は、アウタサイドプレート32の溝部Tが形成される側面32Pにおける溝部Tの幅Wの1/4以上の半径rを有するように構成している。
この図8(b)に示す形状によっても、作動油が流れ難くなる角度の小さい(例えば鋭角)部分が形成されず、全体として滑らかな断面となるため有効断面を大きく確保することができる。
Moreover, as shown in FIG.8 (b), the cross section of the groove part T of a modification may be comprised only by the curve shape, without having a linear part. That is, the cross section of the groove part T may have an arc shape. In this case, the curved shape can be circular or elliptical.
In the present embodiment, the curved shape of the groove portion T is configured to have a radius r that is equal to or greater than ¼ of the width W of the groove portion T on the
Even with the shape shown in FIG. 8B, a small angle (for example, an acute angle) portion at which the hydraulic oil does not flow easily is not formed, and a smooth cross section is formed as a whole, so that a large effective cross section can be secured.
さらに、図8(c)に示すように、変形例の溝部Tの断面は、概形が逆台形状をしている。具体的には、変形例の溝部Tの断面は、アウタサイドプレート32の深さ方向に向けて幅が狭まるように掘り下げられた直線状の側部Tsと、アウタサイドプレート32の溝部Tが形成される側面32Pと平行な直線形状を有するとともに、側部Tsに対して鈍角を成して側部Tsに接続する底部Tbとを備えて構成される。すなわち、図8(c)に示す変形例の溝部Tの断面は、鈍角を成す直線によって構成されている。
なお、本実施形態では、底部Tbの直線形状は、アウタサイドプレート32の溝部Tが形成される側面Pにおける溝部Tの幅Wの1/4以上の長さLに設定することが好ましい。底部Tbの直線形状を幅Wの1/4以上の長さLにすることで、底部Tbにおける作動油の流れの抵抗をより小さくすることができる。
Furthermore, as shown in FIG.8 (c), as for the cross section of the groove part T of a modification, the rough shape is reverse trapezoid shape. Specifically, the cross section of the groove portion T of the modified example is formed by a linear side portion Ts that is dug down so as to narrow in the depth direction of the
In the present embodiment, the linear shape of the bottom Tb is preferably set to a length L that is ¼ or more of the width W of the groove T on the side surface P where the groove T of the
この形状においても、動油が流れ難くなる角度の小さい(例えば鋭角)部分が形成されないため有効断面を大きく確保できる。
特に、図8(c)に示すような台形形状などの矩形形状にすることで、アウタサイドプレート32の面における幅方向、および深さ方向に溝部Tのサイズの制約を受ける場合、その範囲内にて可能な限りの断面積をとることができるため、有効断面をより大きく確保することができる。
さらに、本実施形態では、図8(c)に示すように、底部Tbと側部Tsとを接続する隅部Tcは、曲線形状をなして面取りされた形状をしている。これによって、溝部T全体として、作動油が流れ難くなる尖った角部の箇所が形成されず、全体として滑らかな断面となるため有効断面をより大きくできる。
Even in this shape, since a portion with a small angle (for example, an acute angle) at which the moving oil hardly flows is not formed, a large effective cross section can be secured.
In particular, when a rectangular shape such as a trapezoidal shape as shown in FIG. 8C is used, the size of the groove T in the width direction and the depth direction on the surface of the
Further, in the present embodiment, as shown in FIG. 8C, the corner Tc connecting the bottom Tb and the side Ts has a curved shape and is chamfered. As a result, the groove portion T as a whole is not formed with a pointed corner portion where the hydraulic oil is difficult to flow, and the entire cross section is smooth, so that the effective cross section can be made larger.
また、上述した図6(c)および図8(a)〜(c)に示すように、溝部Tの断面全体は、例えば鋭角などの角度の小さい角を含まないようにして直線同士を接続した形状、曲線同士を接続した形状(曲線のみの形状)、直線および曲線を接続した形状において、各接続箇所は曲線形状によって構成される。すなわち、溝部Tの断面全体として捉えた場合において、例えば角度の小さい尖った角が形成されず、曲線による滑らかな断面が構成される。これによって、溝部Tの断面全体において、流路断面全体において抵抗となる部分が形成されず、有効断面を大きくすることができる。
以上説明したとおり、変形例の溝部Tにおいても、作動油が十分に流れる有効断面を大きく確保することが可能となり、作動油の流れによって生じ得るエロージョンの発生を低減することができる。
Moreover, as shown in FIG. 6C and FIGS. 8A to 8C described above, the entire cross section of the groove T is connected to each other so as not to include a small angle such as an acute angle. In a shape, a shape in which curves are connected (a shape of only a curve), and a shape in which straight lines and curves are connected, each connection point is configured by a curved shape. That is, when viewed as the entire cross section of the groove T, for example, a sharp corner with a small angle is not formed, and a smooth cross section with a curve is formed. Thereby, in the entire cross section of the groove portion T, a portion that becomes a resistance in the entire cross section of the flow path is not formed, and the effective cross section can be enlarged.
As described above, also in the groove portion T of the modified example, it is possible to ensure a large effective cross section through which the hydraulic oil flows sufficiently, and it is possible to reduce the occurrence of erosion that may occur due to the hydraulic oil flow.
なお、上述した実施形態では、アウタサイドプレート32の吐出ポート51に連通する溝部Tの例を用いて説明したが、これに限定されるものではない。例えばインナサイドプレート31に吐出ポートを配置する構成のベーンポンプであれば、その吐出ポートに連通する溝部の断面を、底部が曲線形状を有する、底部がインナサイドプレートの溝部が形成される側面と平行な直線形状を有する、または鈍角を成す直線によって構成された形状を有するように形成すれば良い。また、インナサイドプレート31およびアウタサイドプレート32の両方に本実施形態の形状を有する溝部を備える構成を採用しても構わない。
In the above-described embodiment, the example of the groove portion T communicating with the
続いて、実施形態2が適用されるベーンポンプ2について説明する。
[実施形態2]
図9は、実施形態2が適用されるベーンポンプ2の全体図である。
図10は、実施形態2が適用されるベーンポンプ2を詳細に説明するため図である。
なお、図10(a)は図9に示すX−X線の断面図であり、図10(b)は図10(a)に示すXb−Xb線のサイドプレート232断面図であり、図10(c)は図10(b)に示す矢印Xcからみた矢視図である。
Then, the
[Embodiment 2]
FIG. 9 is an overall view of the
FIG. 10 is a diagram for explaining in detail the
10A is a cross-sectional view taken along the line XX shown in FIG. 9, and FIG. 10B is a cross-sectional view taken along the
ポンプ装置の一例としてのベーンポンプ2は、図9に示すように、可変容量式のものである。そして、ベーンポンプ2は、ハウジング211に挿入されるポンプ軸221にセレーションにより固定されて回転駆動されるロータ222を有している。
ポンプ軸221は、例えば内燃機関などの外部から駆動を受けて回転される。ロータ222は周方向の多数位置のそれぞれに設けて放射状に形成した多数のベーン溝223に、ベーン224を進退可能に保持され、各ベーン224をベーン溝223に沿う半径方向に移動可能にしている。ハウジング211の収容部211Aには、サイドプレート232、アダプタリング218が積層状態で嵌着され、これらはピン233によって周方向に位置決めされた状態でカバープレート212により側方から固定保持されている。
The
The
ハウジング211に固定されている上述のアダプタリング218にはカムリング230が嵌装されている。そして、アダプタリング218の鉛直最下部に設けたピン233にカムリング230を揺動変位可能に支持している。
カムリング230は、図10(a)に示すように、ロータ222とある偏心量をもってロータ222及びベーン224を囲み、サイドプレート232とカバープレート212の間で、ロータ222の外周部と隣り合う2枚のベーン224の間にポンプ室240を形成する。
A
As shown in FIG. 10A, the
ポンプ室240のロータ回転方向(図10(a)中CCW方向)上流側の吸込領域には、カバープレート212に設けた吸込ポート241が開口し、この吸込ポート241にはハウジング211、カバープレート212に設けた吸込通路242を介してベーンポンプ2の吸込口243が連通せしめられている。
他方、ポンプ室240のロータ回転方向下流側の吐出領域には、サイドプレート232に設けた吐出ポート251が開口し、この吐出ポート251にはハウジング211に設けた高圧力室254、吐出通路252を介してベーンポンプ2の吐出口253(図10(a)参照)が連通せしめられている。
A
On the other hand, a
カムリング230の軸方向の一方側に設けられるサイドプレート232は、高圧力室254の高圧吐出油をロータ222のベーン溝223の底部空間223Aに導くベーン背圧供給ポート229を設けている。即ち、サイドプレート232は、吐出側のポンプ室240に対応する吐出ポート251と、ベーン溝223の底部空間223Aに対応するベーン背圧供給ポート229とを、高圧力室254により互いに連通するように設けている。
The
また、本実施形態のサイドプレート232は、図10(a)に示すように、溝部T3を備えている。
溝部T3は、図10(a)に示すように、サイドプレート232に形成された吐出ポート251に連通する溝である。そして、溝部T3は、ロータ222の回転方向(図10(a)の矢印CCW方向)において、各吐出ポート251よりも手前側(上流側)に位置するようにしている。
Moreover, the
The groove portion T3 is a groove that communicates with the
溝部T3は、サイドプレート232の側面232Pにおける形状が略三角形の形状をしている。そして、溝部T3は、吐出ポート251の孔縁から、ロータ222の回転方向と逆方向に漸次幅が狭くなるように延びて形成される。すなわち、溝部T3は、ロータ222(ベーン224)の回転方向において次第に幅が広くなるように延びて形成され、溝部T3の幅が最も広くなる端部にて吐出ポート251に接続する。
The groove T3 has a substantially triangular shape on the
また、溝部T3は、図10(b)に示すように、ロータ222(ベーン224)の回転方向に切った断面についても略三角形の形状をしている。そして、溝部T3は、この断面においても、ロータ222(ベーン224)の回転方向に次第に幅が広くなるように延びて形成される。 Further, as shown in FIG. 10B, the groove T3 has a substantially triangular shape even with respect to a cross section cut in the rotation direction of the rotor 222 (vane 224). Also in this cross section, the groove T3 is formed so as to gradually increase in width in the rotational direction of the rotor 222 (vane 224).
そして、本実施形態が適用される溝部T3は、図10(c)に示すように、ロータ222の回転方向に直交する方向に切った断面において、底部Tbが曲線形状を有するように形成している。具体的には、図10(c)に示すように、溝部T3は、サイドプレート232の側面232Pに対して垂直な方向に掘り下げられる直線状の側部Tsと、側部Tsに連続する曲線形状の底部Tbとによって構成される。
また、実施形態2では、図10(c)に示すように、底部Tbの円弧形状は、サイドプレート232の溝部T3が形成される側面における溝部T3の幅Wの1/4以上の半径rの円弧によって構成している。底部Tbの円弧形状が、溝部T3の幅Wの1/4以上にすることで、底部T3における作動油の流れの抵抗を小さくすることができる。
The groove T3 to which the present embodiment is applied is formed so that the bottom Tb has a curved shape in a cross section cut in a direction orthogonal to the rotation direction of the
Further, in the second embodiment, as shown in FIG. 10C, the arc shape of the bottom portion Tb has a radius r of 1/4 or more of the width W of the groove portion T3 on the side surface where the groove portion T3 of the
以上のように構成されるベーンポンプ2は、例えば内燃機関などの外部の駆動を受けてロータ222が回転し、ロータ222のベーン224が、ロータ222の回転に伴う遠心力と、ベーン背圧供給ポート229から底部空間223Aに供給される背圧により、先端をカムリング230の内周カム面に押当てられて回転する。
このとき、ポンプ室240のロータ回転方向上流側では隣り合うベーン224間とカムリング230とが囲む容積を回転とともに拡大して作動流体を供給部の一例としての吸込ポート241から吸込む。ポンプ室240のロータ回転方向下流側では隣り合うベーン224間とカムリング230とが囲む容積を回転とともに減縮して作動流体を吐出部の一例としての吐出ポート251から吐出する。
In the
At this time, on the upstream side in the rotor rotation direction of the
そして、以上のように構成される実施形態2のベーンポンプ2においても、溝部T3により、各ポンプ室240と吐出ポート251との連通開始点が早くなる。そして、ポンプ室240と吐出ポート251との連通時間が長くなる。その結果、吐出ポート251内の作動油圧のポンプ室240への移動時間が長くなるので、ポンプ室240内での作動流体の油圧変化が小さくなり、異音の発生が抑制される。
さらに、溝部T3の断面は、底部Tbが曲線形状に形成されるため、例えば鋭角などの角度の小さい角部がなく、有効断面を大きく形成することができる。これによって、実施形態2のベーンポンプ2においても、作動油が十分に流れる有効断面を広くとることが可能となり、作動油の流れによって生じ得るエロージョンの発生を低減することができる。
In the
Furthermore, since the bottom portion Tb is formed in a curved shape in the cross section of the groove portion T3, there is no corner portion having a small angle such as an acute angle, and an effective cross section can be formed large. As a result, also in the
なお、ベーンポンプ2は、アダプタリング218とカムリング230の間に第1流体圧室271と第2流体圧室272とを形成する。さらに、ベーンポンプ2は、カムリング230を挟んで第1流体圧室271の反対側に加圧シリンダ261およびばね262を有している。
そして、第1流体圧室271、第2流体圧室272、加圧シリンダ261の油室に、ベーンポンプ2の吐出経路から切換弁装置235を介して導いた圧力を供給し、それらの圧力のバランスによって、カムリング230をばね262の付勢力に抗して移動させ、ポンプ室240の容積を変化させてベーンポンプ2の吐出流量を制御する。
The vane pump 2 forms a first
Then, the pressure guided from the discharge path of the
このように、可変容量型のベーンポンプ2では、ポンプ室240の容積が変化し、溝部T3および吐出ポート251に向けた作動油の流量が大きくなる。ここで、溝部T3の流路断面は一定であるため、溝部T3を流れる流速が高くなる。そして、本実施形態の溝部T3は、作動油が十分に流れることができる有効断面を大きく確保することが可能であるため、流量の増加に伴って流速が大きくなる場合においても、従来の溝部と比較して流速を抑えることが可能になる。
As described above, in the variable
なお、実施形態2が適用されるベーンポンプ2においても、図8(a)〜(c)を参照しながら説明した溝部の断面形状を用いても良い。すなわち、ロータ222の回転方向に直交する溝部T3の断面は、底部がサイドプレート232の溝部T3が形成される側面と平行な直線形状を有する、または鈍角を成す直線によって構成された形状を有するように構成しても良い。
In addition, also in the
1…ベーンポンプ、11…ハウジング、12…カバープレート、13…シールプレート、20…ポンプユニット、21…回転軸、22…ロータ、23…ベーン溝、24…ベーン、30…カムリング、31…インナサイドプレート、32…アウタサイドプレート、40…ポンプ室、41…吸込ポート、44…吸込ポート、51…吐出ポート、T(T1,T2,T3)…溝部
DESCRIPTION OF
Claims (3)
前記ロータの放射方向に複数設けたベーン溝に、摺動可能に保持される複数のベーンと、
前記ロータおよび前記複数のベーンを囲むように配置されるカムリングと、
前記カムリングの側部に配置され、隣り合う前記ベーンにより区画されるポンプ室に作動流体を供給する供給部および当該ポンプ室にて圧縮された作動流体が吐出される吐出部を有するサイドプレートと、
前記サイドプレートにて前記ロータの回転方向に延びて設けられ、前記吐出部への作動流体の連通路を形成する溝部と、を備え、
前記回転方向に直交する前記溝部の断面は、底部が曲線形状を有する、底部が前記サイドプレートの当該溝部が形成される側面と平行な直線形状を有する、または鈍角をなす直線によって構成された形状を有することを特徴とするベーンポンプ装置。 A rotor coupled to a rotating shaft and rotating;
A plurality of vanes slidably held in a plurality of vane grooves provided in a radial direction of the rotor;
A cam ring arranged to surround the rotor and the plurality of vanes;
A side plate having a supply portion that is disposed on a side portion of the cam ring and that supplies a working fluid to a pump chamber partitioned by the adjacent vanes, and a discharge portion that discharges the working fluid compressed in the pump chamber;
A groove portion provided in the side plate so as to extend in the rotation direction of the rotor, and forming a communication path of the working fluid to the discharge portion,
The cross section of the groove portion orthogonal to the rotation direction has a shape in which the bottom portion has a curved shape, the bottom portion has a straight shape parallel to the side surface on which the groove portion of the side plate is formed, or a straight line having an obtuse angle. A vane pump device comprising:
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013035202A JP2014163294A (en) | 2013-02-25 | 2013-02-25 | Vane pump device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013035202A JP2014163294A (en) | 2013-02-25 | 2013-02-25 | Vane pump device |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2014163294A true JP2014163294A (en) | 2014-09-08 |
Family
ID=51614138
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2013035202A Pending JP2014163294A (en) | 2013-02-25 | 2013-02-25 | Vane pump device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2014163294A (en) |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS49122405U (en) * | 1973-02-15 | 1974-10-19 | ||
JPH1089266A (en) * | 1996-09-17 | 1998-04-07 | Toyoda Mach Works Ltd | Vane pump |
WO2005005837A1 (en) * | 2003-07-09 | 2005-01-20 | Unisia Jkc Steering Systems Co., Ltd. | Vane pump |
JP2007245234A (en) * | 2006-01-26 | 2007-09-27 | Daikin Ind Ltd | Method for manufacturing sliding component of compressor and compressor |
JP2009030495A (en) * | 2007-07-25 | 2009-02-12 | Kayaba Ind Co Ltd | Vane pump |
US20130028770A1 (en) * | 2011-07-26 | 2013-01-31 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | Variable Displacement Pump |
-
2013
- 2013-02-25 JP JP2013035202A patent/JP2014163294A/en active Pending
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS49122405U (en) * | 1973-02-15 | 1974-10-19 | ||
JPH1089266A (en) * | 1996-09-17 | 1998-04-07 | Toyoda Mach Works Ltd | Vane pump |
US6068461A (en) * | 1996-09-17 | 2000-05-30 | Toyoda Koki Kabushiki Kaisha | Vane type rotary pump having a discharge port with a tapered bearded groove |
WO2005005837A1 (en) * | 2003-07-09 | 2005-01-20 | Unisia Jkc Steering Systems Co., Ltd. | Vane pump |
JP2007245234A (en) * | 2006-01-26 | 2007-09-27 | Daikin Ind Ltd | Method for manufacturing sliding component of compressor and compressor |
JP2009030495A (en) * | 2007-07-25 | 2009-02-12 | Kayaba Ind Co Ltd | Vane pump |
US20130028770A1 (en) * | 2011-07-26 | 2013-01-31 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | Variable Displacement Pump |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5877976B2 (en) | Vane pump | |
US9239050B2 (en) | Vane pump | |
JP6210870B2 (en) | Vane pump | |
JP6707340B2 (en) | Vane pump device | |
US9879670B2 (en) | Variable displacement vane pump | |
JP6111093B2 (en) | Vane pump | |
JP2009510311A (en) | Vane pump | |
JP6220837B2 (en) | Vane pump | |
JP6071121B2 (en) | Variable displacement vane pump | |
US9664188B2 (en) | Variable displacement vane pump | |
JP2014177902A (en) | Vane pump | |
JP6444166B2 (en) | Variable displacement pump | |
JP6670119B2 (en) | Vane pump | |
EP2963297B1 (en) | Vane pump | |
JP2014163294A (en) | Vane pump device | |
KR101739721B1 (en) | Variable vane pump | |
JP4410528B2 (en) | Variable displacement vane pump | |
JP4260661B2 (en) | Vane pump | |
JP2020070780A (en) | Vane pump | |
JP2019132246A (en) | Vane pump | |
JP6609163B2 (en) | Vane pump | |
JP2020041465A (en) | Vane pump | |
JP2005307854A (en) | Vane pump | |
JP2023131488A (en) | vane pump | |
JP2017057793A (en) | Vane pump |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20151026 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20160707 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160726 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160923 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170207 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20170808 |