JP2014156988A

JP2014156988A - Heat exchanger

Info

Publication number: JP2014156988A
Application number: JP2013029152A
Authority: JP
Inventors: Shinta Mabuchi; 信太馬渕; Hajime Sugito; 肇杉戸; Takashi O; 宇王
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2013-02-18
Filing date: 2013-02-18
Publication date: 2014-08-28
Anticipated expiration: 2033-02-18
Also published as: JP6160111B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a heat exchanger which can obtain satisfactory heat exchange performance while decreasing a fin width.SOLUTION: A fin width WDfn of a fin is 14 mm or less. When a louver pitch is LP in an upstream end first louver 241, a downstream end first louver 243, an upstream end second louver 261 and a downstream end second louver 263, an air flow end louver length LLN is set as "5/8×LP" or more. In such a case, air hardly stagnates between the upstream end first louver 241 and a middle part first louver 242 adjacent to the upstream end first louver, and between the upstream end second louver 261 and a middle part second louver 262 adjacent to the upstream end second louver. Therefore, the total air quantity of air passing between respective louvers 24, 26 increase and, in a radiator, satisfactory heat exchange performance can be obtained while decreasing the fin width WDfn to 14 mm or less.

Description

本発明は、チューブと熱交換促進用のフィンとを備えた熱交換器に関するものである。 The present invention relates to a heat exchanger including a tube and a heat exchange promoting fin.

第１流体が流通する複数のチューブと、その第１流体とチューブ周りを一方向に沿って流通する第２流体との熱交換を促進するフィンとを備えた熱交換器が、従来から知られている。例えば、特許文献１に開示された熱交換器がそれである。その特許文献１の熱交換器において、フィンは、上記一方向に対し傾斜するように捻り起こされた互いに平行な複数のルーバを備えている。そのルーバ同士の隙間には第２流体が流通し、一部のルーバ同士の間隔が他のルーバ同士の間隔よりも広げられている。 2. Description of the Related Art Conventionally, a heat exchanger including a plurality of tubes through which a first fluid circulates and fins that promote heat exchange between the first fluid and a second fluid that circulates around the tube in one direction is known. ing. For example, this is the heat exchanger disclosed in Patent Document 1. In the heat exchanger disclosed in Patent Document 1, the fin includes a plurality of parallel louvers that are twisted up so as to be inclined with respect to the one direction. The second fluid flows in the gap between the louvers, and the interval between some louvers is wider than the interval between other louvers.

特開平４−１３９３８６号公報JP-A-4-139386

上述の特許文献１の熱交換器では、一部のルーバ同士の間隔が他のルーバ同士の間隔よりも広げられていることにより、その間隔が広げられたルーバ同士の隙間に流通する第２流体の流れは淀み難いように改善されている。しかし、特許文献１には、上記一方向におけるフィンの幅とそのフィンに形成された各ルーバの形状との関係が、明確には示されていなかった。 In the heat exchanger of the above-mentioned patent document 1, when the space | interval of some louvers is expanded rather than the space | interval of other louvers, the 2nd fluid which distribute | circulates to the clearance gap between the louvers by which the space | interval was expanded. The flow has been improved to make it difficult to grudge. However, Patent Document 1 does not clearly show the relationship between the width of the fin in the one direction and the shape of each louver formed in the fin.

特に、フィンの幅が小さいほどルーバは微細になり、ルーバ同士の隙間も小さくなる。そのため、フィンの幅が小さいほど、ルーバ同士の隙間において第２流体が淀み易くなる。従って、良好な熱交換性能を得る上で、フィンの幅とそのフィンに形成された各ルーバの形状との関係を明確にすることは、フィンの幅が小さいほど重要になると考えられた。 In particular, the smaller the fin width, the finer the louver and the smaller the gap between the louvers. Therefore, the smaller the fin width, the easier it is for the second fluid to stagnate in the gap between the louvers. Therefore, in order to obtain good heat exchange performance, it was considered that the relationship between the fin width and the shape of each louver formed on the fin is more important as the fin width is smaller.

本発明は上記点に鑑みて、フィン幅を小さくしつつ良好な熱交換性能を得ることができる熱交換器を提供することを目的とする。 An object of this invention is to provide the heat exchanger which can obtain favorable heat exchange performance, making fin width small in view of the said point.

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、第１流体が流通する複数のチューブ（１２）と、
チューブに接合され、第１流体とチューブ周りを一方向（Ｘ１）に沿って流通する第２流体との熱交換を促進するフィン（１４）とを備え、
フィンは、
一方向における第２流体の流れの上流側から順に配設された第１平坦部（３４）、第２平坦部（３６）、および第３平坦部（３８）と、
一方向に対して傾斜するように捻り起こされ、第１平坦部と第２平坦部との間において一方向に並べて配設された複数の第１ルーバ（２４）と、
一方向に対し第１ルーバとは逆向きに傾斜するように捻り起こされ、第２平坦部と第３平坦部との間において第１ルーバと共通のルーバピッチで一方向に並べて配設された複数の第２ルーバ（２６）とを備えており、
一方向におけるフィンの幅は１４ｍｍ以下であり、
第１ルーバのうち第１平坦部に接続されている上流端第１ルーバ（２４１）と、第２ルーバのうち第２平坦部に接続されている上流端第２ルーバ（２６１）とのそれぞれの一方向におけるルーバ長さが、ルーバピッチをLPとしたとき、５／８×LP以上であることを特徴とする。 In order to achieve the above object, in the invention according to claim 1, a plurality of tubes (12) through which the first fluid flows;
A fin (14) joined to the tube and facilitating heat exchange between the first fluid and the second fluid flowing around the tube along one direction (X1);
Fins
A first flat portion (34), a second flat portion (36), and a third flat portion (38) disposed in order from the upstream side of the flow of the second fluid in one direction;
A plurality of first louvers (24) which are twisted up so as to be inclined with respect to one direction and arranged in one direction between the first flat portion and the second flat portion;
A plurality of twists that are tilted in a direction opposite to the first louver with respect to one direction and are arranged in one direction at a common louver pitch with the first louver between the second flat portion and the third flat portion. And a second louver (26).
The width of the fin in one direction is 14 mm or less,
Each of the upstream end first louver (241) connected to the first flat portion of the first louver and the upstream end second louver (261) connected to the second flat portion of the second louver. The louver length in one direction is 5/8 × LP or more when the louver pitch is LP.

上述の発明によれば、上流端第１ルーバおよび上流端第２ルーバのルーバ長さが５／８×LP以上に長くされるので、その上流端第１ルーバとそれに隣り合う第１ルーバとの間の隙間、および、上流端第２ルーバとそれに隣り合う第２ルーバとの間の隙間が、そのルーバ長さに応じて広く確保される。従って、それらの隙間において、フィンの幅が１４ｍｍ以下では第２流体が淀み易いところ、その第２流体の淀みを生じ難くすることができる。そのため、熱交換器のフィンの幅を１４ｍｍ以下にして熱交換器の小型化を図りつつ、熱交換器の良好な熱交換性能を得ることができる。 According to the above-described invention, since the louver length of the upstream end first louver and the upstream end second louver is increased to 5/8 × LP or more, the upstream end first louver and the adjacent first louver A gap between the upstream end second louver and a second louver adjacent thereto is secured widely according to the length of the louver. Therefore, in those gaps, if the fin width is 14 mm or less, the second fluid is likely to stagnate, but the stagnation of the second fluid can be made difficult to occur. Therefore, it is possible to obtain good heat exchange performance of the heat exchanger while reducing the size of the heat exchanger by reducing the fin width of the heat exchanger to 14 mm or less.

なお、上述の発明において、第１ルーバと第２ルーバとが共通のルーバピッチであることとは、そのルーバピッチが数学的な意味で同じということではなく、製造上のばらつき等を含んで実質的に同じであるということである。 In the above-described invention, the fact that the first louver and the second louver have a common louver pitch does not mean that the louver pitch is the same in a mathematical sense, but substantially includes manufacturing variations and the like. It is the same.

請求項７に記載の発明では、第１流体が流通する複数のチューブ（１２）と、
チューブに接合され、第１流体とチューブ周りを一方向（Ｘ１）に沿って流通する第２流体との熱交換を促進するフィン（１４）とを備え、
フィンは、
一方向における第２流体の流れの上流側から順に配設された第１平坦部（３４）、第２平坦部（３６）、および第３平坦部（３８）と、
一方向に対して傾斜するように捻り起こされ、第１平坦部と第２平坦部との間において一方向に並べて配設された複数の第１ルーバ（２４）と、
一方向に対し第１ルーバとは逆向きに傾斜するように捻り起こされ、第２平坦部と第３平坦部との間において第１ルーバと共通のルーバピッチで一方向に並べて配設された複数の第２ルーバ（２６）とを備えており、
第１ルーバのうち第１平坦部に接続されている上流端第１ルーバ（２４１）と、第１ルーバのうち第２平坦部に接続されている下流端第１ルーバ（２４３）と、第２ルーバのうち第２平坦部に接続されている上流端第２ルーバ（２６１）と、第２ルーバのうち第３平坦部に接続されている下流端第２ルーバ（２６３）とは、それら以外の第１ルーバおよび第２ルーバと比較して、一方向に対する傾斜角度が大きくなるように形成されていることを特徴とする。 In the invention according to claim 7, a plurality of tubes (12) through which the first fluid flows,
A fin (14) joined to the tube and facilitating heat exchange between the first fluid and the second fluid flowing around the tube along one direction (X1);
Fins
A first flat portion (34), a second flat portion (36), and a third flat portion (38) disposed in order from the upstream side of the flow of the second fluid in one direction;
A plurality of first louvers (24) which are twisted up so as to be inclined with respect to one direction and arranged in one direction between the first flat portion and the second flat portion;
A plurality of twists that are tilted in a direction opposite to the first louver with respect to one direction and are arranged in one direction at a common louver pitch with the first louver between the second flat portion and the third flat portion. And a second louver (26).
An upstream end first louver (241) connected to the first flat portion of the first louver, a downstream end first louver (243) connected to the second flat portion of the first louver, and a second The upstream end second louver (261) connected to the second flat portion of the louver and the downstream end second louver (263) connected to the third flat portion of the second louver are other than these Compared with the first louver and the second louver, the tilt angle with respect to one direction is formed larger.

上述の発明によれば、上流端第１ルーバ、下流端第１ルーバ、上流端第２ルーバ、及び下流端第２ルーバは、それら以外のルーバと比較して傾斜角度が大きくなるように形成されているので、その上流端第１ルーバ、下流端第１ルーバ、上流端第２ルーバ、及び下流端第２ルーバに接するそれぞれのルーバ間通路が広くなる。その結果、空気流れが淀み易い箇所においてその淀みが生じ難くなり、熱交換器の熱交換性能を向上させることが可能である。 According to the above-described invention, the upstream end first louver, the downstream end first louver, the upstream end second louver, and the downstream end second louver are formed to have a larger inclination angle than other louvers. Therefore, the respective louver passages that contact the upstream end first louver, the downstream end first louver, the upstream end second louver, and the downstream end second louver are widened. As a result, it is difficult for the stagnation to occur in a portion where the air flow is stagnation, and the heat exchange performance of the heat exchanger can be improved.

請求項８に記載の発明では、第１流体が流通する複数のチューブ（１２）と、
チューブに接合され、第１流体とチューブ周りを一方向（Ｘ１）に沿って流通する第２流体との熱交換を促進するフィン（１４）とを備え、
フィンは、
一方向における第２流体の流れの上流側から順に配設された平板状の第１平坦部（３４）、第２平坦部（３６）、および第３平坦部（３８）と、
一方向に対して傾斜するように捻り起こされ、第１平坦部と第２平坦部との間において一方向に並べて配設された複数の第１ルーバ（２４）と、
一方向に対し第１ルーバとは逆向きに傾斜するように捻り起こされ、第２平坦部と第３平坦部との間において第１ルーバと共通のルーバピッチで一方向に並べて配設された複数の第２ルーバ（２６）と、
第１平坦部と第１ルーバと第２平坦部と第２ルーバと第３平坦部とを一体的に連結し、一方向に延びる平板状の連結部（４０）とを備えており、
第１平坦部と第２平坦部と第３平坦部とがそれぞれ連結部に対しその連結部の厚み方向にずれて配設されることにより、複数の第１ルーバの間に形成された第１ルーバ間通路（２８１）のうち空気流れ最上流側及び最下流側の通路（２８１ａ、２８１ｂ）が他の第１ルーバ間通路（２８１ｃ）よりも広くなっていると共に、複数の第２ルーバの間に形成された第２ルーバ間通路（２８２）のうち空気流れ最上流側及び最下流側の通路（２８２ａ、２８２ｂ）が他の第２ルーバ間通路（２８２ｃ）よりも広くなっていることを特徴とする。 In the invention according to claim 8, a plurality of tubes (12) through which the first fluid flows;
A fin (14) joined to the tube and facilitating heat exchange between the first fluid and the second fluid flowing around the tube along one direction (X1);
Fins
A flat plate-like first flat portion (34), a second flat portion (36), and a third flat portion (38) disposed in order from the upstream side of the flow of the second fluid in one direction;
A plurality of first louvers (24) which are twisted up so as to be inclined with respect to one direction and arranged in one direction between the first flat portion and the second flat portion;
A plurality of twists that are tilted in a direction opposite to the first louver with respect to one direction and are arranged in one direction at a common louver pitch with the first louver between the second flat portion and the third flat portion. The second louver (26) of
The first flat portion, the first louver, the second flat portion, the second louver and the third flat portion are integrally connected, and includes a flat plate-like connecting portion (40) extending in one direction,
The first flat portion, the second flat portion, and the third flat portion are respectively disposed with respect to the connecting portion so as to be shifted in the thickness direction of the connecting portion, whereby the first flat portion formed between the plurality of first louvers Among the inter-louver passages (281), the air flow upstream and downstream downstream passages (281a, 281b) are wider than the other first inter-louver passages (281c), and between the plurality of second louvers. Of the second inter-louver passages (282) formed in the air passage, the air flow upstream and downstream air passages (282a, 282b) are wider than the other second inter-louver passages (282c). And

上述の発明によれば、第１ルーバ間通路のうち空気流れ最上流側及び最下流側の通路は他の第１ルーバ間通路よりも広くなっており、第２ルーバ間通路のうち空気流れ最上流側及び最下流側の通路は他の第２ルーバ間通路よりも広くなっているので、空気流れが淀み易い箇所においてその淀みが生じ難くなる。そのため、熱交換器の熱交換性能を向上させることが可能である。 According to the above-described invention, among the first inter-louver passages, the air flow upstream and downstream downstream passages are wider than the other first inter-louver passages, and the second air flow among the second inter-louver passages is the highest. Since the upstream side and the most downstream side passages are wider than the other second louver passages, the stagnation is less likely to occur at locations where the air flow tends to stagnate. Therefore, it is possible to improve the heat exchange performance of the heat exchanger.

この欄および特許請求の範囲で記載した括弧内の各符号は、後述する実施形態に記載した各符号に対応したものである。 Each symbol in parentheses described in this column and in the claims corresponds to each symbol described in the embodiment described later.

本発明の第１実施形態におけるラジエータ１０を示す正面図である。It is a front view which shows the radiator 10 in 1st Embodiment of this invention. 図１のラジエータ１０に含まれるフィン１４の一部を拡大した拡大斜視図、すなわち、図１のII部分を拡大した拡大斜視図である。It is the expansion perspective view which expanded some fins 14 contained in the radiator 10 of FIG. 1, ie, the expansion perspective view which expanded the II part of FIG. 図１のラジエータ１０に含まれるチューブ１２およびフィン１４をチューブ長手方向から見た断面図である。It is sectional drawing which looked at the tube 12 and the fin 14 which are included in the radiator 10 of FIG. 1 from the tube longitudinal direction. 図１のフィン１４の平面部１４１の厚み方向と気流方向Ｘ１とに直交する方向から見た断面図、すなわち、図３および図５におけるIV−IV断面図である。It is sectional drawing seen from the direction orthogonal to the thickness direction of the plane part 141 of the fin 14 of FIG. 1, and the airflow direction X1, ie, the IV-IV sectional drawing in FIG. 3 and FIG. 図１のフィン１４の平面部１４１を気流方向Ｘ１から見た部分的な側面図である。It is the partial side view which looked at the plane part 141 of the fin 14 of FIG. 1 from the airflow direction X1. 図１のラジエータ１０に一定温度の冷却水を一定流量で供給すると共に、ラジエータ１０に対し気流方向Ｘ１に一定温度の空気を一定流量で吹き込んだときの試験結果を示す図であって、気流端ルーバ長さLLNとラジエータ１０の放熱量Ｗoとの関係を示した図である。FIG. 2 is a diagram showing test results when supplying constant temperature cooling water at a constant flow rate to the radiator 10 of FIG. 1 and blowing constant temperature air at a constant flow rate in the airflow direction X1 into the radiator 10; FIG. 3 is a diagram showing the relationship between louver length LLN and heat dissipation amount Wo of radiator 10. 図６と同じ試験の試験結果を示す図であって、気流端ルーバ長さLLNとラジエータ１０を通過する空気の通風抵抗Ｒairとの関係を示すと共に、放熱量Ｗoを通風抵抗Ｒairで除した値すなわち「Ｗo／Ｒair」と気流端ルーバ長さLLNとの関係を示した図である。FIG. 7 is a diagram showing the test results of the same test as in FIG. 6, showing the relationship between the airflow end louver length LLN and the airflow resistance Rair of the air passing through the radiator 10 and the value obtained by dividing the heat dissipation amount Wo by the airflow resistance Rair. That is, it is a diagram showing the relationship between “Wo / Rair” and the airflow end louver length LLN. フィン幅WDfnが１２ｍｍであって気流端ルーバ長さLLNが４箇所とも全て「１／２×LP」とされたフィン１４において実施された通風シミュレーションの風速分布を表した図である。It is a figure showing the wind speed distribution of the ventilation simulation implemented in the fin 14 by which the fin width WDfn is 12 mm and the airflow end louver length LLN is all “1/2 × LP” in all four places. 本発明の第２実施形態においてフィン１４の形状を表した図であって、第１実施形態の図４に相当し、その図４と同じ方向から見たフィン１４の断面図である。It is a figure showing the shape of the fin 14 in 2nd Embodiment of this invention, Comprising: It corresponds to FIG. 4 of 1st Embodiment, It is sectional drawing of the fin 14 seen from the same direction as the FIG. 本発明の第３実施形態においてフィン１４の形状を表した図であって、第１実施形態の図４に相当し、その図４と同じ方向から見たフィン１４の断面図である。It is a figure showing the shape of the fin 14 in 3rd Embodiment of this invention, Comprising: It corresponds to FIG. 4 of 1st Embodiment, It is sectional drawing of the fin 14 seen from the same direction as the FIG. 図１０においてフィン１４の平面部１４１とルーバ２４、２６とを空気流れ上流側から見た側面図である。FIG. 10 is a side view of the flat portion 141 and the louvers 24 and 26 of the fin 14 as viewed from the upstream side of the air flow in FIG. 10. 本発明の第４実施形態においてフィン１４の形状を表した図であって、第１実施形態の図４におけるXXII部分の拡大図に相当する図である。It is a figure showing the shape of the fin 14 in 4th Embodiment of this invention, Comprising: It is a figure equivalent to the enlarged view of the XXII part in FIG. 4 of 1st Embodiment.

以下、本発明の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the following embodiments, the same or equivalent parts are denoted by the same reference numerals in the drawings.

（第１実施形態）
図１は、本実施形態のラジエータ１０を示す正面図である。このラジエータ１０は、例えば、車両走行用のエンジンまたは電動機を冷却する車両用の熱交換器である。本実施形態は本発明がラジエータ１０に適用された例を説明するものであるが、本発明は、空調装置のエバポレータやヒータコアなど他の熱交換器に適用されてもよい。 (First embodiment)
FIG. 1 is a front view showing a radiator 10 of the present embodiment. The radiator 10 is, for example, a vehicle heat exchanger that cools a vehicle running engine or an electric motor. Although this embodiment demonstrates the example in which this invention was applied to the radiator 10, this invention may be applied to other heat exchangers, such as an evaporator and a heater core of an air conditioner.

図１に示すように、ラジエータ１０は、第１流体としての冷却水が流れる管であるチューブ１２を備えている。チューブ１２は、第２流体としての空気の流れ方向Ｘ１すなわち気流方向Ｘ１（図２参照）が長径方向と一致するように、断面形状が扁平な長円形状に形成されている。またチューブ１２は、その長手方向が鉛直方向に一致するように水平方向に複数本平行に配置されている。 As shown in FIG. 1, the radiator 10 includes a tube 12 that is a pipe through which cooling water as a first fluid flows. The tube 12 has an oblong shape with a flat cross section so that the flow direction X1 of air as the second fluid, that is, the airflow direction X1 (see FIG. 2) coincides with the major axis direction. A plurality of tubes 12 are arranged in parallel in the horizontal direction so that the longitudinal direction thereof coincides with the vertical direction.

また、チューブ１２の両側の扁平面には波状に成形された伝熱部材としてのフィン１４が接合されている。このフィン１４は、チューブ１２周りを気流方向Ｘ１に沿って流通する空気に対し伝熱面積を増大させる。これにより、フィン１４は、冷却水と空気との熱交換を促進する。なお、以下、チューブ１２およびフィン１４からなる略矩形状の熱交換部をコア部１６と呼ぶ。 Further, fins 14 as heat transfer members formed in a wave shape are joined to the flat surfaces on both sides of the tube 12. The fins 14 increase the heat transfer area with respect to the air flowing around the tube 12 along the airflow direction X1. Thereby, the fin 14 accelerates | stimulates heat exchange with cooling water and air. Hereinafter, the substantially rectangular heat exchanging portion including the tube 12 and the fins 14 is referred to as a core portion 16.

ヘッダタンク１８は、チューブ１２の長手方向Ｘ２すなわちチューブ長手方向Ｘ２におけるそのチューブ１２の両側の端部にそれぞれ設けられている。要するにヘッダタンク１８は２つ設けられている。ヘッダタンク１８は、複数のチューブ１２が積層されている方向Ｘ３すなわちチューブ積層方向Ｘ３に延びるように形成されている。そして、ヘッダタンク１８は、複数のチューブ１２と連通している。なお、図１に示すチューブ長手方向Ｘ２とチューブ積層方向Ｘ３とは互いに直交しており、図２に示す気流方向Ｘ１は、チューブ長手方向Ｘ２とチューブ積層方向Ｘ３との両方と直交している。また、気流方向Ｘ１は本発明の一方向に対応する。 The header tanks 18 are respectively provided at both ends of the tube 12 in the longitudinal direction X2 of the tube 12, that is, the tube longitudinal direction X2. In short, two header tanks 18 are provided. The header tank 18 is formed to extend in the direction X3 in which the plurality of tubes 12 are stacked, that is, the tube stacking direction X3. The header tank 18 communicates with the plurality of tubes 12. Note that the tube longitudinal direction X2 and the tube stacking direction X3 shown in FIG. 1 are orthogonal to each other, and the airflow direction X1 shown in FIG. 2 is orthogonal to both the tube longitudinal direction X2 and the tube stacking direction X3. The airflow direction X1 corresponds to one direction of the present invention.

このヘッダタンク１８は、チューブ１２が挿入接合されたコアプレート１８ａと、コアプレート１８ａとともにタンク内空間を構成するタンク本体部１８ｂとを有して構成されている。本実施形態では、コアプレート１８ａは、例えばアルミニウム合金等の金属製であり、タンク本体部１８ｂは樹脂製である。また、コア部１６の両端部には、チューブ長手方向Ｘ２と略平行に延びてコア部１６を補強するインサート２０が設けられている。 The header tank 18 includes a core plate 18a to which the tube 12 is inserted and joined, and a tank main body portion 18b that constitutes a tank internal space together with the core plate 18a. In the present embodiment, the core plate 18a is made of a metal such as an aluminum alloy, and the tank body 18b is made of a resin. In addition, inserts 20 that reinforce the core portion 16 by extending substantially parallel to the tube longitudinal direction X <b> 2 are provided at both ends of the core portion 16.

２つのヘッダタンク１８のうち、上方側に配置されるとともに、チューブ１２に冷却水を分流する入口側タンク１８１のタンク本体部１８ｂには、例えばエンジンを冷却した冷却水をタンク本体部１８ｂ内に流入させる入口パイプ１８ｃが設けられている。また、２つのヘッダタンク１８のうち、下方側に配置されるとともに、チューブ１２から流出する冷却水を集合する出口側タンク１８２のタンク本体部１８ｂには、空気との熱交換により冷却された冷却水をラジエータ１０から流出させる出口パイプ１８ｄが設けられている。 Of the two header tanks 18, the tank main body portion 18 b of the inlet side tank 181 that is arranged on the upper side and diverts the cooling water to the tube 12 is supplied with, for example, cooling water that has cooled the engine in the tank main body portion 18 b. An inlet pipe 18c for inflow is provided. In addition, the tank body 18b of the outlet side tank 182 that is disposed on the lower side of the two header tanks 18 and collects cooling water flowing out from the tube 12 is cooled by heat exchange with air. An outlet pipe 18d that allows water to flow out of the radiator 10 is provided.

ラジエータ１０が車両に搭載されるときには、例えば、気流方向Ｘ１において空気流れ上流側が車両前方となり、チューブ長手方向Ｘ２が車両上下方向となる。 When the radiator 10 is mounted on a vehicle, for example, the air flow upstream side in the air flow direction X1 is the front of the vehicle, and the tube longitudinal direction X2 is the vehicle vertical direction.

図２は、フィン１４の一部を拡大した拡大斜視図、すなわち、図１のII部分を拡大した拡大斜視図である。図２に示すように、フィン１４は、板状の板部１４１、および隣り合う板部１４１を所定距離離して位置づける頂部１４２を有するように波状に形成されたコルゲートフィンである。板部１４１は、気流方向Ｘ１に沿った面を提供している。板部１４１は、平板によって提供されることができ、以下の説明では、平面部１４１とも称される。 FIG. 2 is an enlarged perspective view in which a part of the fin 14 is enlarged, that is, an enlarged perspective view in which the II portion in FIG. 1 is enlarged. As shown in FIG. 2, the fin 14 is a corrugated fin formed in a wave shape so as to have a plate-like plate portion 141 and a top portion 142 that positions the adjacent plate portions 141 apart from each other by a predetermined distance. The plate part 141 provides a surface along the airflow direction X1. The plate portion 141 can be provided by a flat plate, and is also referred to as a plane portion 141 in the following description.

頂部１４２は、例えばロウ付け等によりチューブ１２の扁平面に接合されている。これにより、フィン１４はチューブ１２に熱伝達可能に接合される。頂部１４２は、気流方向Ｘ１から見た断面が円弧状を成している湾曲部である。よって、以下の説明では、頂部１４２は湾曲部１４２とも称される。 The top 142 is joined to the flat surface of the tube 12 by brazing or the like, for example. Thereby, the fin 14 is joined to the tube 12 so that heat transfer is possible. The top portion 142 is a curved portion whose cross section viewed from the airflow direction X1 has an arc shape. Therefore, in the following description, the top portion 142 is also referred to as a curved portion 142.

この波状のフィン１４は、例えばアルミニウム合金製の薄板金属材料にローラ成形法を施すことにより成形されている。 The corrugated fins 14 are formed, for example, by applying a roller forming method to a sheet metal material made of an aluminum alloy.

図３は、チューブ１２およびフィン１４をチューブ長手方向から見た断面図である。図４は、フィン１４の板部１４１の厚み方向と気流方向Ｘ１とに直交する方向から見た断面図、すなわち、図３および図５におけるIV−IV断面図である。図３および図４に示すように、フィン１４は、平面部１４１と共に、鎧窓状のルーバ２４、２６を備えている。そのルーバ２４、２６は、平面部１４１と一体的に形成され、具体的にはその平面部１４１を切り起こすことにより形成されている。すなわち、ルーバ２４、２６は、気流方向Ｘ１に対して傾斜するように捻り起こされて形成されている。 FIG. 3 is a cross-sectional view of the tube 12 and the fin 14 as seen from the longitudinal direction of the tube. 4 is a cross-sectional view seen from a direction orthogonal to the thickness direction of the plate portion 141 of the fin 14 and the airflow direction X1, that is, a cross-sectional view taken along the line IV-IV in FIGS. As shown in FIGS. 3 and 4, the fin 14 includes armor window-like louvers 24 and 26 together with the flat surface portion 141. The louvers 24 and 26 are formed integrally with the flat portion 141, and specifically, are formed by cutting and raising the flat portion 141. That is, the louvers 24 and 26 are formed to be twisted so as to be inclined with respect to the airflow direction X1.

具体的に、ルーバ２４、２６は、図４に示すように、平面部１４１の厚み方向と気流方向Ｘ１とに直交する方向から見たとき、平面部１４１に対して所定の捻り角度θtwで捻られている。すなわち、気流方向Ｘ１に対して所定の捻り角度θtwで捻られている。そして、ルーバ２４、２６は、気流方向Ｘ１に沿って平面部１４１に複数設けられている。すなわち、気流方向Ｘ１に一列に並べて配設された複数のルーバ２４、２６が平面部１４１毎に設けられている。そして、隣接する第１ルーバ２４同士の間、及び、隣接する第２ルーバ２６同士の間にはそれぞれ、ルーバ間通路２８が形成されている。 Specifically, as shown in FIG. 4, the louvers 24 and 26 are twisted at a predetermined twist angle θtw with respect to the plane portion 141 when viewed from the direction orthogonal to the thickness direction of the plane portion 141 and the airflow direction X1. It has been. That is, it is twisted at a predetermined twist angle θtw with respect to the airflow direction X1. A plurality of louvers 24 and 26 are provided on the plane portion 141 along the airflow direction X1. That is, a plurality of louvers 24 and 26 arranged in a line in the airflow direction X <b> 1 are provided for each plane portion 141. An inter-louver passage 28 is formed between the adjacent first louvers 24 and between the adjacent second louvers 26.

図４に示すように、フィン１４において、ひとつの平面部１４１と一体的に形成された複数のルーバ２４、２６は、２つのルーバ群に分かれて形成されている。具体的に、その複数のルーバ２４、２６は、冷却用空気流れ上流側に位置する複数の第１ルーバ２４から構成された上流ルーバ群すなわち第１ルーバ群３０と、冷却用空気流れ下流側に位置する複数の第２ルーバ２６から構成された下流ルーバ群すなわち第２ルーバ群３２とに二分されている。気流方向Ｘ１におけるフィン１４の幅すなわちフィン幅WDfnは、本実施形態では１４ｍｍ以下、例えば１２ｍｍ程度とされている。 As shown in FIG. 4, in the fin 14, the plurality of louvers 24 and 26 formed integrally with one flat surface portion 141 are formed in two louver groups. Specifically, the plurality of louvers 24, 26 are arranged in the upstream louver group composed of a plurality of first louvers 24 located on the upstream side of the cooling air flow, that is, the first louver group 30, and on the downstream side of the cooling air flow. A downstream louver group composed of a plurality of second louvers 26, that is, a second louver group 32, is divided into two. In the present embodiment, the width of the fin 14 in the airflow direction X1, that is, the fin width WDfn is set to 14 mm or less, for example, about 12 mm.

そして、全ての第１ルーバ２４は互いに平行となるように形成されており、全ての第２ルーバ２６も互いに平行となるように形成されている。第１ルーバ２４の捻り角度θtwは第２ルーバ２６と同じ大きさであるが、その捻り方向が第２ルーバ２６とは逆向きになっている。なお、上記の第１ルーバ２４および第２ルーバ２６の平行とは、数学的な意味での平行ではなく、製造上のばらつき等を含んだ実質的な平行を意味する。 All the first louvers 24 are formed to be parallel to each other, and all the second louvers 26 are also formed to be parallel to each other. The twist angle θtw of the first louver 24 is the same as that of the second louver 26, but the twist direction is opposite to that of the second louver 26. Note that the parallelism of the first louver 24 and the second louver 26 does not mean the parallelism in a mathematical sense, but means a substantial parallelism including manufacturing variations.

図３および図４に示すように、平面部１４１の空気流れ上流側の端部は、ルーバ２４、２６が形成されておらず気流方向Ｘ１に沿った平坦面で構成された上流側平坦部３４となっている。また、平面部１４１の空気流れ下流側の端部は、上流側平坦部３４と同様の平坦面で構成された下流側平坦部３８となっている。また、平面部１４１の気流方向Ｘ１における略中央部、すなわち、第１ルーバ群３０と第２ルーバ群３２との間の部位は、上流側平坦部３４と同様の平坦面で構成された中央平坦部３６となっている。 As shown in FIG. 3 and FIG. 4, the upstream side flat portion 34 formed of a flat surface along the air flow direction X <b> 1 does not have the louvers 24, 26 at the end of the flat portion 141 on the upstream side of the air flow. It has become. Further, the end of the flat surface portion 141 on the downstream side of the air flow is a downstream flat portion 38 formed of a flat surface similar to the upstream flat portion 34. Further, the substantially flat central portion in the airflow direction X1 of the flat surface portion 141, that is, the portion between the first louver group 30 and the second louver group 32 is a central flat portion configured by a flat surface similar to the upstream flat portion 34. Part 36 is formed.

すなわち、フィン１４は、上流側平坦部３４と中央平坦部３６と下流側平坦部３８とを備え、それら上流側平坦部３４と中央平坦部３６と下流側平坦部３８とは、気流方向Ｘ１のおける空気流れの上流側から順に配設されている。また、第１ルーバ２４は、上流側平坦部３４と中央平坦部３６との間において、気流方向Ｘ１に所定のルーバピッチLPで並べて配設されている。そして、第２ルーバ２６は、中央平坦部３６と下流側平坦部３８との間において、第１ルーバ２４と同じルーバピッチLPで気流方向Ｘ１に並べて配設されている。なお、上流側平坦部３４は本発明の第１平坦部に対応し、中央平坦部３６は本発明の第２平坦部に対応し、下流側平坦部３８は本発明の第３平坦部に対応する。 That is, the fin 14 includes an upstream flat part 34, a central flat part 36, and a downstream flat part 38, and the upstream flat part 34, the central flat part 36, and the downstream flat part 38 are in the airflow direction X1. They are arranged in order from the upstream side of the air flow. Further, the first louvers 24 are arranged side by side at a predetermined louver pitch LP in the airflow direction X1 between the upstream flat portion 34 and the central flat portion 36. The second louver 26 is arranged between the central flat portion 36 and the downstream flat portion 38 in the airflow direction X1 with the same louver pitch LP as the first louver 24. The upstream flat portion 34 corresponds to the first flat portion of the present invention, the central flat portion 36 corresponds to the second flat portion of the present invention, and the downstream flat portion 38 corresponds to the third flat portion of the present invention. To do.

また、図３に示すように、平面部１４１は２つの連結部４０を備えている。すなわち、平面部１４１のチューブ積層方向Ｘ３の端部は両側とも、気流方向Ｘ１に細長く延びた平板状の連結部４０となっている。この連結部４０は、気流方向Ｘ１に並んだ上流側平坦部３４と第１ルーバ２４と中央平坦部３６と第２ルーバ２６と下流側平坦部３８とを挟んで、その並び方向に直交する方向に一対をなして配設されている。そして、連結部４０は、その上流側平坦部３４と第１ルーバ２４と中央平坦部３６と第２ルーバ２６と下流側平坦部３８と一体的に連結している。すなわち、平面部１４１は、上流側平坦部３４と中央平坦部３６と下流側平坦部３８と２つの連結部４０とから成る１つの平板である。 As shown in FIG. 3, the plane portion 141 includes two connecting portions 40. That is, both ends of the flat portion 141 in the tube stacking direction X3 are flat plate-like connecting portions 40 that are elongated in the airflow direction X1. The connecting portion 40 is a direction orthogonal to the arrangement direction with the upstream flat portion 34, the first louver 24, the central flat portion 36, the second louver 26, and the downstream flat portion 38 arranged in the airflow direction X1. Are arranged in a pair. The connecting portion 40 is integrally connected to the upstream flat portion 34, the first louver 24, the central flat portion 36, the second louver 26, and the downstream flat portion 38. That is, the flat portion 141 is a single flat plate including the upstream flat portion 34, the central flat portion 36, the downstream flat portion 38, and the two connecting portions 40.

第１ルーバ群３０に属する第１ルーバ２４を詳細に分類すると、図４に示すように、その第１ルーバ２４は、その第１ルーバ２４のうち気流方向Ｘ１において最も空気流れ上流側に配置された上流端第１ルーバ２４１と、最も空気流れ下流側に配置された下流端第１ルーバ２４３と、その上流端第１ルーバ２４１と下流端第１ルーバ２４３との間に配置された中間部第１ルーバ２４２とに分けられる。 When the first louvers 24 belonging to the first louver group 30 are classified in detail, as shown in FIG. 4, the first louvers 24 are arranged on the most upstream side of the air flow in the airflow direction X1 among the first louvers 24. The upstream end first louver 241, the downstream end first louver 243 disposed on the most downstream side of the air flow, and the intermediate portion disposed between the upstream end first louver 241 and the downstream end first louver 243 1 louver 242.

その上流端第１ルーバ２４１は、気流方向Ｘ１の一方の端部４４すなわち基部４４において上流側平坦部３４に接続されている。そして、下流端第１ルーバ２４３は、気流方向Ｘ１の他方の端部４４すなわち基部４４において中央平坦部３６に接続されている。 The upstream end first louver 241 is connected to the upstream flat portion 34 at one end 44 in the airflow direction X1, that is, the base 44. The downstream end first louver 243 is connected to the central flat portion 36 at the other end 44 in the airflow direction X1, that is, the base 44.

また、第２ルーバ群３２に属する第２ルーバ２６を詳細に分類すると、図４に示すように、その第２ルーバ２６は、その第２ルーバ２６のうち気流方向Ｘ１において最も空気流れ上流側に配置された上流端第２ルーバ２６１と、最も空気流れ下流側に配置された下流端第２ルーバ２６３と、その上流端第２ルーバ２６１と下流端第２ルーバ２６３との間に配置された中間部第２ルーバ２６２とに分けられる。 Further, when the second louvers 26 belonging to the second louver group 32 are classified in detail, as shown in FIG. 4, the second louvers 26 are located on the most upstream side of the air flow in the airflow direction X1 among the second louvers 26. The upstream end second louver 261 disposed, the downstream end second louver 263 disposed on the most downstream side of the air flow, and the middle disposed between the upstream end second louver 261 and the downstream end second louver 263 And the second louver 262.

その上流端第２ルーバ２６１は、気流方向Ｘ１の一方の端部４４すなわち基部４４において中央平坦部３６に接続されている。そして、下流端第２ルーバ２６３は、気流方向Ｘ１の他方の端部４４すなわち基部４４において下流側平坦部３８に接続されている。 The upstream end second louver 261 is connected to the central flat portion 36 at one end 44 in the airflow direction X1, that is, the base 44. The downstream end second louver 263 is connected to the downstream flat portion 38 at the other end 44 in the airflow direction X1, that is, the base 44.

図４に示すように、気流方向Ｘ１から見た場合、中間部第１ルーバ２４２および中間部第２ルーバ２６２は、上流側平坦部３４に対し、その上流側平坦部３４の厚み方向の両側に突き出ている。また、下流端第１ルーバ２４３および上流端第２ルーバ２６１は、上流側平坦部３４に対し、その上流側平坦部３４の厚み方向の一方にだけ突き出ている。その一方で、上流端第１ルーバ２４１および下流端第２ルーバ２６３は、上流側平坦部３４に対し、その上流側平坦部３４の厚み方向の他方にだけ突き出ている。このように、第１ルーバ２４から成る第１ルーバ群３０と第２ルーバ２６から成る第２ルーバ群３２とは互いに、中央平坦部３６を挟んだ対称形状となっている。 As shown in FIG. 4, when viewed from the airflow direction X <b> 1, the intermediate first louver 242 and the intermediate second louver 262 are on both sides of the upstream flat portion 34 in the thickness direction of the upstream flat portion 34. Stick out. Further, the downstream end first louver 243 and the upstream end second louver 261 protrude from the upstream flat portion 34 only in one of the thickness directions of the upstream flat portion 34. On the other hand, the upstream end first louver 241 and the downstream end second louver 263 protrude from the upstream flat portion 34 only in the other thickness direction of the upstream flat portion 34. As described above, the first louver group 30 including the first louver 24 and the second louver group 32 including the second louver 26 have a symmetrical shape with the central flat portion 36 interposed therebetween.

図５に示すように、気流方向Ｘ１から見たとき、第１ルーバ２４は何れも、上流側平坦部３４の厚み方向と気流方向Ｘ１とに直交する矢印AR5方向の幅が、上流側平坦部３４の厚み方向において上流側平坦部３４に近いほど広くなるように、形成されている。すなわち、第１ルーバ２４の矢印AR5方向の幅は、その第１ルーバ２４の先端４６において最も狭くなっている。要するに、ルーバ２４、２６を気流方向Ｘ１から見たときのルーバ２４、２６における側端４２と平面部１４１とが成すルーバ側端角度θsdは、図５のように９０°よりも小さくなっている。 As shown in FIG. 5, when viewed from the airflow direction X1, each of the first louvers 24 has an upstream flat portion whose width in the direction of the arrow AR5 perpendicular to the thickness direction of the upstream flat portion 34 and the airflow direction X1. In the thickness direction of 34, it is formed so as to become wider as it is closer to the upstream flat portion 34. That is, the width of the first louver 24 in the direction of the arrow AR5 is the narrowest at the tip 46 of the first louver 24. In short, when the louvers 24 and 26 are viewed from the airflow direction X1, the louver side end angle θsd formed by the side end 42 and the flat portion 141 in the louvers 24 and 26 is smaller than 90 ° as shown in FIG. .

そして、第１ルーバ２４の各々では、先端４６における矢印AR5方向の幅であるルーバ先端幅WDtpは、上流側平坦部３４の厚み方向の何れの側においても、互いに同じ大きさとなっている。 In each of the first louvers 24, the louver tip width WDtp, which is the width of the tip 46 in the direction of the arrow AR5, is the same size on either side of the upstream flat portion 34 in the thickness direction.

なお、図５は、気流方向Ｘ１からフィン１４の平面部１４１を見た部分的な側面図である。また、第２ルーバ２６の形状も図５に示されている第１ルーバ２４と同様である。また、気流方向Ｘ１から見たとき、ルーバ２４、２６の矢印AR5方向の幅であってルーバ２４、２６が平面部１４１に交わる基部４４におけるルーバ基部幅WDfdは、各ルーバ２４、２６同士において互いに同じ大きさとなっている。また、上流側平坦部３４と中央平坦部３６と下流側平坦部３８とは１つの平面上に構成されているので、上流側平坦部３４の厚み方向は、中央平坦部３６の厚み方向と言い換えられてもよいし、下流側平坦部３８の厚み方向と言い換えられてもよいし、平面部１４１の厚み方向と言い換えられてもよい。 FIG. 5 is a partial side view of the planar portion 141 of the fin 14 as viewed from the airflow direction X1. The shape of the second louver 26 is the same as that of the first louver 24 shown in FIG. In addition, when viewed from the airflow direction X1, the louver base width WDfd in the base 44 where the louvers 24 and 26 intersect with the plane portion 141 in the direction of the arrow AR5 of the louvers 24 and 26 is mutually different between the louvers 24 and 26. It is the same size. Further, since the upstream flat portion 34, the central flat portion 36, and the downstream flat portion 38 are configured on one plane, the thickness direction of the upstream flat portion 34 is paraphrased as the thickness direction of the central flat portion 36. May be rephrased as the thickness direction of the downstream flat portion 38, or may be rephrased as the thickness direction of the flat surface portion 141.

上記のルーバ側端角度θsdはルーバ２４、２６の切越し角度θsdとも呼ばれ、ルーバ先端幅WDtpはルーバ２４、２６の有効切れ長さとも呼ばれ、ルーバ基部幅WDfdはルーバ２４、２６の全切れ長さとも呼ばれる。 The louver side end angle θsd is also called the cut-off angle θsd of the louvers 24 and 26, the louver tip width WDtp is also called the effective cutting length of the louvers 24 and 26, and the louver base width WDfd is the total cutting length of the louvers 24 and 26. Also called Sasa.

また、複数の中間部第１ルーバ２４２は、図５に示すルーバ高さLHが何れでも同じ大きさとなるように形成されている。同様に、複数の中間部第２ルーバ２６２は、そのルーバ高さLHが何れでも同じ大きさとなるように形成されている。更に、中間部第１ルーバ２４２のルーバ高さLHは、中間部第２ルーバ２６２のルーバ高さLHと同じになっている。なお、ルーバ高さLHとは、気流方向Ｘ１に沿って形成された上流側平坦部３４の一平面３４ａに直交するルーバ高さ方向の寸法すなわち上流側平坦部３４の厚み方向の寸法であって、例えば、上流側平坦部３４の厚みの中心位置を基準としたルーバ２４、２６の高さ寸法である。 The plurality of intermediate first louvers 242 are formed so that the louver height LH shown in FIG. 5 is the same. Similarly, the plurality of intermediate second louvers 262 are formed so that the louver height LH is the same. Further, the louver height LH of the intermediate first louver 242 is the same as the louver height LH of the intermediate second louver 262. The louver height LH is a dimension in the louver height direction perpendicular to one plane 34a of the upstream flat part 34 formed along the airflow direction X1, that is, a dimension in the thickness direction of the upstream flat part 34. For example, the height dimension of the louvers 24 and 26 is based on the center position of the thickness of the upstream flat portion 34.

また、上流端第１ルーバ２４１、下流端第１ルーバ２４３、上流端第２ルーバ２６１、および下流端第２ルーバ２６３の気流方向Ｘ１におけるルーバ長さLLN（図４参照）すなわち気流端ルーバ長さLLNは、４箇所全ておいて互いに同じ大きさであり、具体的にはルーバピッチLPに応じた大きさとされている。 Further, the louver length LLN (see FIG. 4) in the air flow direction X1 of the upstream end first louver 241, the downstream end first louver 243, the upstream end second louver 261, and the downstream end second louver 263, that is, the air flow end louver length. The LLN is the same size at all four locations, and is specifically sized according to the louver pitch LP.

例えば、その気流端ルーバ長さLLNが全て「LLN＝１／２×LP」であるとすれば、上流端第１ルーバ２４１、下流端第１ルーバ２４３、上流端第２ルーバ２６１、および下流端第２ルーバ２６３のルーバ高さLHは、中間部第１ルーバ２４２及び中間部第２ルーバ２６２と同じになる。しかし、本実施形態において、４箇所全ての気流端ルーバ長さLLNは、「１／２×LP」よりも大きくされている。そのため、上流端第１ルーバ２４１、下流端第１ルーバ２４３、上流端第２ルーバ２６１、および下流端第２ルーバ２６３のルーバ高さLHは、それら以外のルーバ２４、２６である中間部第１ルーバ２４２及び中間部第２ルーバ２６２よりも高くなっている。要するに、複数のルーバ２４、２６の中には、ルーバ高さLHの異なるものが含まれている。例えば図４には、上流端第２ルーバ２６１のルーバ高さLHが中間部第２ルーバ２６２に対しΔLHだけ高いことが表示されている。 For example, if the airflow end louver lengths LLN are all “LLN = ½ × LP”, the upstream end first louver 241, the downstream end first louver 243, the upstream end second louver 261, and the downstream end The louver height LH of the second louver 263 is the same as the intermediate first louver 242 and the intermediate second louver 262. However, in the present embodiment, the airflow end louver lengths LLN at all four locations are larger than “1/2 × LP”. Therefore, the louver height LH of the upstream end first louver 241, the downstream end first louver 243, the upstream end second louver 261, and the downstream end second louver 263 is the intermediate portion first that is the louvers 24, 26 other than these. It is higher than the louver 242 and the middle second louver 262. In short, a plurality of louvers 24 and 26 having different louver heights LH are included. For example, FIG. 4 shows that the louver height LH of the upstream second louver 261 is higher than the intermediate second louver 262 by ΔLH.

図４に示すように、フィン１４では、全ての第１ルーバ２４は互いに平行であり、全ての第２ルーバ２６も互いに平行である。そのため、例えば上流端第１ルーバ２４１において、その気流端ルーバ長さLLNが長いほど、上流端第１ルーバ２４１の基部４４が空気流れ上流側にずれると共に、上流端第１ルーバ２４１とそれに隣接する中間部第１ルーバ２４２との間のルーバ間通路２８が広くなる。 As shown in FIG. 4, in the fin 14, all the 1st louvers 24 are mutually parallel, and all the 2nd louvers 26 are also mutually parallel. Therefore, for example, in the upstream end first louver 241, as the airflow end louver length LLN is longer, the base portion 44 of the upstream end first louver 241 is shifted to the upstream side of the air flow and adjacent to the upstream end first louver 241. The inter-louver passage 28 between the middle first louver 242 is widened.

図３に示すように、ラジエータ１０において、フィン幅WDfnは、チューブ１２の長径Dtbと同じ大きさとされている。従って、気流方向Ｘ１におけるコア部１６（図１参照）の幅すなわちコア幅は、フィン幅WDfnと同じ大きさである。 As shown in FIG. 3, in the radiator 10, the fin width WDfn is the same size as the long diameter Dtb of the tube 12. Therefore, the width of the core portion 16 (see FIG. 1) in the airflow direction X1, that is, the core width is the same as the fin width WDfn.

次に、気流端ルーバ長さLLNの適切な大きさについて図６および図７を用いて説明する。図６および図７は、ラジエータ１０に一定温度の冷却水を一定流量で供給すると共に、ラジエータ１０に対し気流方向Ｘ１に一定温度の空気を一定流量で吹き込んだときの試験結果を示すものである。また、図６および図７の何れでも、気流端ルーバ長さLLNはルーバピッチLP（図４参照）に対する比率で表示されており、具体的にそのルーバピッチLPは０．６ｍｍである。図６および図７に示されている気流端ルーバ長さLLNは、図４に示す４箇所全ての気流端ルーバ長さLLNを意味している。 Next, an appropriate size of the airflow end louver length LLN will be described with reference to FIGS. 6 and 7 show test results when supplying constant temperature cooling water to the radiator 10 at a constant flow rate, and blowing constant temperature air in the airflow direction X1 into the radiator 10 at a constant flow rate. . 6 and 7, the airflow end louver length LLN is displayed as a ratio to the louver pitch LP (see FIG. 4). Specifically, the louver pitch LP is 0.6 mm. The airflow end louver length LLN shown in FIGS. 6 and 7 means all the airflow end louver lengths LLN shown in FIG.

図６は、気流端ルーバ長さLLNとラジエータ１０の放熱量Ｗoとの関係を示している。図６では、フィン１４のフィン幅WDfn（図４参照）毎に、気流端ルーバ長さLLNと放熱量Ｗoとの関係が示されている。具体的には、フィン幅WDfnが１２ｍｍであるときの関係が実線Ln12で示され、フィン幅WDfnが１４ｍｍであるときの関係が破線Ln14で示され、フィン幅WDfnが１６ｍｍであるときの関係が二点鎖線Ln16で示されている。例えば、ラジエータ１０の放熱量Ｗoは、ラジエータ１０に供給される冷却水の流量と、入口パイプ１８ｃでの冷却水温と出口パイプ１８ｄでの冷却水温との温度差とに基づいて算出される。なお、放熱量Ｗoの単位は例えば「kW」であるが、図６において放熱量Ｗoを示す縦軸は、気流端ルーバ長さLLNが「１／２×LP」であるときの放熱量Ｗoを１００％とした割合で表されている。 FIG. 6 shows the relationship between the airflow end louver length LLN and the heat dissipation amount Wo of the radiator 10. FIG. 6 shows the relationship between the airflow end louver length LLN and the heat radiation amount Wo for each fin width WDfn (see FIG. 4) of the fin 14. Specifically, the relationship when the fin width WDfn is 12 mm is indicated by a solid line Ln12, the relationship when the fin width WDfn is 14 mm is indicated by a broken line Ln14, and the relationship when the fin width WDfn is 16 mm. This is indicated by a two-dot chain line Ln16. For example, the heat dissipation amount Wo of the radiator 10 is calculated based on the flow rate of the cooling water supplied to the radiator 10 and the temperature difference between the cooling water temperature at the inlet pipe 18c and the cooling water temperature at the outlet pipe 18d. The unit of the heat dissipation amount Wo is, for example, “kW”. In FIG. 6, the vertical axis indicating the heat dissipation amount Wo represents the heat dissipation amount Wo when the airflow end louver length LLN is “½ × LP”. It is expressed as a percentage of 100%.

図７は、気流端ルーバ長さLLNとラジエータ１０を通過する空気の通風抵抗Ｒairとの関係を示すと共に、放熱量Ｗoを通風抵抗Ｒairで除した値すなわち「Ｗo／Ｒair」と気流端ルーバ長さLLNとの関係を示している。具体的には、気流端ルーバ長さLLNと通風抵抗Ｒairとの関係が破線LnR1で示され、放熱量Ｗoを通風抵抗Ｒairで除した値と気流端ルーバ長さLLNとの関係が実線LnR2で示されている。 FIG. 7 shows the relationship between the airflow end louver length LLN and the airflow resistance Rair of the air passing through the radiator 10, and the value obtained by dividing the heat dissipation amount Wo by the airflow resistance Rair, that is, “Wo / Rair” and the airflow end louver length. Shows the relationship with LLN. Specifically, the relationship between the airflow end louver length LLN and the ventilation resistance Rair is indicated by a broken line LnR1, and the relationship between the value of the heat dissipation amount Wo divided by the ventilation resistance Rair and the airflow end louver length LLN is represented by a solid line LnR2. It is shown.

この図７に示された試験において、フィン幅WDfnは１２ｍｍである。従って、放熱量Ｗoを通風抵抗Ｒairで除した値を算出するための放熱量Ｗoとしては、図６の実線Ln12を描くための放熱量Ｗoが用いられている。なお、通風抵抗Ｒairの単位は例えば「Pa」である。 In the test shown in FIG. 7, the fin width WDfn is 12 mm. Therefore, as the heat dissipation amount Wo for calculating the value obtained by dividing the heat dissipation amount Wo by the ventilation resistance Rair, the heat dissipation amount Wo for drawing the solid line Ln12 in FIG. 6 is used. The unit of the ventilation resistance Rair is “Pa”, for example.

図６に示すように、フィン幅WDfnが１６ｍｍである場合には、気流端ルーバ長さLLNを「１／２×LP」以上に変化させても、ラジエータ１０の放熱量Ｗoは殆ど変化しない。一方で、フィン幅WDfnが１４ｍｍである場合には、ラジエータ１０の放熱量Ｗoは、気流端ルーバ長さLLNが「３／４×LP」であるときに最大となり、「３／４×LP」以上の気流端ルーバ長さLLNの範囲でもあまり低下していない。例えば、ラジエータ１０の放熱量Ｗoは、「３／４×LP」の気流端ルーバ長さLLNにおいて、１０１％を超えている。 As shown in FIG. 6, when the fin width WDfn is 16 mm, the heat radiation amount Wo of the radiator 10 hardly changes even if the airflow end louver length LLN is changed to “½ × LP” or more. On the other hand, when the fin width WDfn is 14 mm, the heat dissipation amount Wo of the radiator 10 is maximum when the airflow end louver length LLN is “3/4 × LP”, and “3/4 × LP”. The above airflow louver length LLN does not decrease much. For example, the heat dissipation amount Wo of the radiator 10 exceeds 101% at the air flow end louver length LLN of “3/4 × LP”.

また、フィン幅WDfnが１２ｍｍである場合には、気流端ルーバ長さLLNを長くすることによる放熱量Ｗoの増加は、フィン幅WDfnが１４ｍｍである場合と比較して一層顕著になっている。そして、放熱量Ｗoは、「３／４×LP」から「７／８×LP」までの間の気流端ルーバ長さLLNにおいて最大になっている。 Further, when the fin width WDfn is 12 mm, the increase in the heat dissipation amount Wo by increasing the airflow end louver length LLN is more remarkable than when the fin width WDfn is 14 mm. The heat dissipation amount Wo is the maximum at the airflow end louver length LLN from “3/4 × LP” to “7/8 × LP”.

この図６の試験結果からすると、気流端ルーバ長さLLNを「１／２×LP」よりも大きくすることは、フィン幅WDfnが１４ｍｍ以下である場合、更にはフィン幅WDfnが１２ｍｍ以下である場合に、ラジエータ１０の放熱性能の向上を図る上で有効であると考えられる。また、そのフィン幅WDfnが１４ｍｍ以下である場合において、気流端ルーバ長さLLNが「５／８×LP」以上であれば、「１／２×LP」であるときと比較して、放熱量Ｗoが明らかに大きくなっている。従って、気流端ルーバ長さLLNは「５／８×LP」以上とされるのが好ましいと考えられる。また、より好ましくは、図６の実線Ln12および破線Ln14から、気流端ルーバ長さLLNが「３／４×LP」以上とされることであると考えられる。 According to the test results of FIG. 6, increasing the airflow end louver length LLN to be larger than “1/2 × LP” means that when the fin width WDfn is 14 mm or less, the fin width WDfn is 12 mm or less. In this case, it is considered effective in improving the heat dissipation performance of the radiator 10. Further, when the fin width WDfn is 14 mm or less, the heat radiation amount is greater than the case of “1/2 × LP” if the airflow end louver length LLN is “5/8 × LP” or more. Wo is clearly getting bigger. Therefore, it is considered that the airflow end louver length LLN is preferably set to “5/8 × LP” or more. More preferably, from the solid line Ln12 and the broken line Ln14 in FIG. 6, it is considered that the airflow end louver length LLN is set to “3/4 × LP” or more.

図７の破線LnR1に示すように、ラジエータ１０の通風抵抗Ｒairは、気流端ルーバ長さLLNが大きくなるほど指数関数的に大きくなる。そのため、図７の実線LnR2に示すように、放熱量Ｗoを通風抵抗Ｒairで除した値は、気流端ルーバ長さLLNの変化に対して山形に変化している。具体的に、気流端ルーバ長さLLNが「３／４×LP」であるときに極大となっている。ラジエータ１０において放熱性能の向上を図るためには、放熱量Ｗoを大きくすると共に、通風抵抗Ｒairを引き下げることも必要である。従って、放熱量Ｗoを大きくし且つ通風抵抗Ｒairを小さくするためには、図７の実線LnR2から、気流端ルーバ長さLLNが「５／８×LP」以上または「３／４×LP」以上であって、「７／８×LP」以下とされるのが好ましいと考えられる。 As indicated by a broken line LnR1 in FIG. 7, the ventilation resistance Rair of the radiator 10 increases exponentially as the airflow end louver length LLN increases. Therefore, as indicated by the solid line LnR2 in FIG. 7, the value obtained by dividing the heat dissipation amount Wo by the ventilation resistance Rair changes in a mountain shape with respect to the change in the airflow end louver length LLN. Specifically, the maximum is obtained when the airflow end louver length LLN is “3/4 × LP”. In order to improve the heat dissipation performance in the radiator 10, it is necessary to increase the heat dissipation amount Wo and lower the ventilation resistance Rair. Therefore, in order to increase the heat dissipation amount Wo and decrease the ventilation resistance Rair, the air flow end louver length LLN is “5/8 × LP” or more or “3/4 × LP” or more from the solid line LnR2 in FIG. Therefore, it is considered preferable that the value is “7/8 × LP” or less.

また、その図７の実線LnR2で示される特性はフィン幅WDfnが１２ｍｍである場合のものであるが、図６の実線Ln12および破線Ln14からすれば、フィン幅WDfnが１４ｍｍであっても、図７の実線LnR2と同様の特性が得られるものと考えられる。すなわち、フィン幅WDfnが１４ｍｍ以下である場合において、上述のように、気流端ルーバ長さLLNが「５／８×LP」以上または「３／４×LP」以上であって、「７／８×LP」以下とされるのが好ましいと考えられる。 Further, the characteristic indicated by the solid line LnR2 in FIG. 7 is obtained when the fin width WDfn is 12 mm. However, the solid line Ln12 and the broken line Ln14 in FIG. It is considered that characteristics similar to those of the solid line LnR2 in FIG. That is, when the fin width WDfn is 14 mm or less, as described above, the airflow end louver length LLN is “5/8 × LP” or more or “3/4 × LP” or more, and “7/8” It is considered preferable that the value is “× LP” or less.

以上のような試験結果が得られた理由としては、フィン幅WDfnが小さくなるほど、各ルーバ間通路２８が狭くなり、フィン１４のルーバ２４、２６周りで空気流れが淀み易くなることが考えられる。例えば、図８の風速分布図に示すように、上流端第１ルーバ２４１の近傍であるＡ部と、上流端第２ルーバ２６１の近傍であるＢ部とにおいて、空気流れの淀みが大きく生じている。なお、図８は、フィン幅WDfnが１２ｍｍであって気流端ルーバ長さLLNが４箇所とも全て「１／２×LP」とされたフィン１４において実施された通風シミュレーションの風速分布を表している。そして、図８において、空気流れが淀んでいる淀み領域はハッチングで表示されている。 The reason why the above test results were obtained is that the smaller the fin width WDfn, the narrower each louver passage 28 becomes, and the air flow around the louvers 24, 26 of the fin 14 is likely to stagnate. For example, as shown in the wind speed distribution diagram of FIG. 8, stagnation of the air flow is greatly generated in the portion A near the upstream end first louver 241 and the portion B near the upstream end second louver 261. Yes. FIG. 8 shows the wind speed distribution of the ventilation simulation performed in the fin 14 in which the fin width WDfn is 12 mm and the airflow end louver lengths LLN are all “1/2 × LP” at all four locations. . In FIG. 8, the stagnation region where the air flow is stagnant is indicated by hatching.

そして、Ａ部およびＢ部の空気流れの淀みに起因して、フィン１４のルーバ２４、２６周りで空気流れは破線矢印AR01、AR02のようになっているものと考えられる。すなわち、図８において気流方向Ｘ１に流れる空気は、上流側平坦部３４の一平面３４ａ側すなわち図８の上側からその反対側すなわち図８の下側に第１ルーバ２４により導かれ、中央平坦部３６を通過後に、第２ルーバ２６により図８の下側から上側に導かれるのが理想的である。しかし、その空気は破線矢印AR02のように流れ、図８の下側から上側に戻りきれていないものと考えられる。この破線矢印AR02のように空気が流れることは、ラジエータ１０の放熱性能を低下させる一因となる。 Then, it is considered that the air flow around the louvers 24 and 26 of the fin 14 is as indicated by broken arrows AR01 and AR02 due to the stagnation of the air flow in the A part and the B part. That is, the air flowing in the airflow direction X1 in FIG. 8 is guided by the first louver 24 from the one flat surface 34a side of the upstream flat portion 34, that is, from the upper side of FIG. Ideally, after passing through 36, the second louver 26 guides from the lower side to the upper side in FIG. However, it is considered that the air flows as shown by a broken-line arrow AR02 and does not return from the lower side to the upper side in FIG. The flow of air as indicated by the broken line arrow AR02 is a cause of reducing the heat dissipation performance of the radiator 10.

この点、図６及び図７の試験結果から導かれたように、気流端ルーバ長さLLNが「１／２×LP」よりも大きくされることで、例えば「５／８×LP」以上とされることで、図８のＡ部及びＢ部に示される淀み領域が縮小されるものと考えられる。その結果、ルーバ２４、２６周りの空気流れは図４の破線矢印AR03、AR04のようになっていると考えられる。すなわち、第１ルーバ２４により上流側平坦部３４の一平面３４ａ側からその反端側に向けて導かれた空気は、第２ルーバ２６により上流側平坦部３４の一平面３４ａ側に戻り易くなっていると考えられる。 In this regard, as derived from the test results of FIGS. 6 and 7, the airflow end louver length LLN is set to be larger than “1/2 × LP”, for example, “5/8 × LP” or more. By doing so, it is considered that the stagnation region shown in the A part and the B part in FIG. 8 is reduced. As a result, it is considered that the air flow around the louvers 24 and 26 is as indicated by broken arrows AR03 and AR04 in FIG. That is, the air guided by the first louver 24 from the one flat surface 34a side of the upstream flat portion 34 toward the opposite end side easily returns to the one flat surface 34a side of the upstream flat portion 34 by the second louver 26. It is thought that.

上述したように、本実施形態によれば、フィン１４のフィン幅WDfnは１４ｍｍ以下である。そして、上流端第１ルーバ２４１、下流端第１ルーバ２４３、上流端第２ルーバ２６１、および下流端第２ルーバ２６３において、気流端ルーバ長さLLNは、ルーバピッチをLPとしたとき、「５／８×LP」以上とされるのが好ましい。そのようにしたとすれば、上流端第１ルーバ２４１とそれに隣り合う中間部第１ルーバ２４２との間すなわち図８のＡ部、および、上流端第２ルーバ２６１とそれに隣り合う中間部第２ルーバ２６２との間すなわち図８のＢ部において空気が淀み難くなると考えられる。そのため、各ルーバ２４、２６間を通過する空気の延べ風量が増加し、図６及び図７の試験結果から判るように、ラジエータ１０において、フィン幅WDfnを１４ｍｍ以下に小さくしつつ、良好な熱交換性能を得ることができる。 As described above, according to this embodiment, the fin width WDfn of the fin 14 is 14 mm or less. In the upstream end first louver 241, the downstream end first louver 243, the upstream end second louver 261, and the downstream end second louver 263, the airflow end louver length LLN is “5 / 8 × LP ”or more is preferable. If so, between the upstream end first louver 241 and the intermediate first louver 242 adjacent thereto, that is, the portion A in FIG. 8, and the upstream end second louver 261 and the intermediate portion second adjacent thereto. It is considered that air does not easily stagnate with the louver 262, that is, in the portion B in FIG. Therefore, the total amount of air passing between the louvers 24 and 26 is increased, and as can be seen from the test results of FIGS. 6 and 7, in the radiator 10, the fin width WDfn is reduced to 14 mm or less, and good heat is generated. Exchange performance can be obtained.

また、本実施形態によれば、図４に示すように、上流端第１ルーバ２４１と下流端第１ルーバ２４３と上流端第２ルーバ２６１と下流端第２ルーバ２６３とは、気流端ルーバ長さLLNが互いに同じになるように形成されている。そのため、図４において、フィン１４の平面部１４１を中央平坦部３６を挟んだ対称形状に形成することができ、それにより、例えばローラ成形によるフィン１４の製造上において不要な変形を抑えることが可能である。 Further, according to the present embodiment, as shown in FIG. 4, the upstream end first louver 241, the downstream end first louver 243, the upstream end second louver 261, and the downstream end second louver 263 are defined as the airflow end louver length. The LLNs are formed to be the same. Therefore, in FIG. 4, the flat portion 141 of the fin 14 can be formed in a symmetrical shape with the central flat portion 36 interposed therebetween, so that unnecessary deformation in the manufacture of the fin 14 by, for example, roller molding can be suppressed. It is.

また、本実施形態によれば、複数の第１ルーバ２４は互いに平行となるように形成されており、複数の第２ルーバ２６も互いに平行となるように形成されている。そのため、例えば各ルーバ２４、２６が平行ではない場合と比較して、各ルーバ間通路２８において空気の通風抵抗Ｒairを低く抑えることが可能である。 Further, according to the present embodiment, the plurality of first louvers 24 are formed to be parallel to each other, and the plurality of second louvers 26 are also formed to be parallel to each other. Therefore, for example, compared with the case where the louvers 24 and 26 are not parallel, the airflow resistance Rair of the air between the louvers 28 can be reduced.

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について説明する。本実施形態では、前述の第１実施形態と異なる点を主として説明する。また、第１実施形態と同一または均等な部分については省略または簡略化して説明し、第３実施形態以降についても同様である。 (Second Embodiment)
Next, a second embodiment of the present invention will be described. In the present embodiment, differences from the first embodiment will be mainly described. The same or equivalent parts as those in the first embodiment will be described by omitting or simplifying them, and the same applies to the third and subsequent embodiments.

図９は、第１実施形態の図４に相当し、その図４と同じ方向から見たフィン１４の平面部１４１及びルーバ２４、２６の断面図である。第１実施形態では、全ての第１ルーバ２４は互いに平行であり、全ての第２ルーバ２６も互いに平行であるが、本実施形態ではこの点が異なっている。 FIG. 9 corresponds to FIG. 4 of the first embodiment, and is a cross-sectional view of the flat portion 141 of the fin 14 and the louvers 24 and 26 viewed from the same direction as FIG. In the first embodiment, all the first louvers 24 are parallel to each other, and all the second louvers 26 are also parallel to each other, but this point is different in this embodiment.

具体的には、図９に示すように、上流端第１ルーバ２４１および下流端第１ルーバ２４３は、中間部第１ルーバ２４２と比較して、気流方向Ｘ１に対する傾斜角度すなわち捻り角度θtwが大きくなるように形成されている。また、上流端第２ルーバ２６１および下流端第２ルーバ２６３も、中間部第２ルーバ２６２と比較して捻り角度θtwが大きくなるように形成されている。 Specifically, as shown in FIG. 9, the upstream end first louver 241 and the downstream end first louver 243 have a larger inclination angle, that is, a twist angle θtw, with respect to the airflow direction X1 than the intermediate first louver 242. It is formed to become. The upstream end second louver 261 and the downstream end second louver 263 are also formed so that the twist angle θtw is larger than that of the intermediate second louver 262.

なお、本実施形態でも第１実施形態と同様に、複数の中間部第１ルーバ２４２は互いに平行であり、複数の中間部第２ルーバ２６２も互いに平行である。また、中間部第１ルーバ２４２の捻り方向は中間部第２ルーバ２６２とは逆向きであって、中間部第１ルーバ２４２の捻り角度θtwは中間部第２ルーバ２６２の捻り角度θtwと同じ大きさになっている。 In the present embodiment, as in the first embodiment, the plurality of intermediate first louvers 242 are parallel to each other, and the plurality of intermediate second louvers 262 are also parallel to each other. The twist direction of the intermediate first louver 242 is opposite to that of the intermediate second louver 262, and the twist angle θtw of the intermediate first louver 242 is the same as the twist angle θtw of the intermediate second louver 262. It has become.

本実施形態によれば、上流端第１ルーバ２４１、下流端第１ルーバ２４３、上流端第２ルーバ２６１、および下流端第２ルーバ２６３の捻り角度θtwが他のルーバ２４２、２６２よりも大きいので、その上流端第１ルーバ２４１、下流端第１ルーバ２４３、上流端第２ルーバ２６１、および下流端第２ルーバ２６３に接するルーバ間通路２８が広くなる。その結果、その広くなったルーバ間通路２８にて空気流れが淀みにくくなり、ラジエータ１０の放熱性能を向上させることが可能である。 According to the present embodiment, the twist angle θtw of the upstream end first louver 241, the downstream end first louver 243, the upstream end second louver 261, and the downstream end second louver 263 is larger than the other louvers 242 and 262. The upstream end first louver 241, the downstream end first louver 243, the upstream end second louver 261, and the inter-louver passage 28 that contacts the downstream end second louver 263 are widened. As a result, the air flow is less likely to stagnate in the widened louver passage 28, and the heat dissipation performance of the radiator 10 can be improved.

（第３実施形態）
次に、本発明の第３実施形態について説明する。本実施形態では、前述の第１実施形態と異なる点を主として説明する。 (Third embodiment)
Next, a third embodiment of the present invention will be described. In the present embodiment, differences from the first embodiment will be mainly described.

図１０は、第１実施形態の図４に相当し、その図４と同じ方向から見たフィン１４の平面部１４１及びルーバ２４、２６の断面図である。前述の第１実施形態では、隣接する第１ルーバ２４同士の間と、隣接する第２ルーバ２６同士の間とにそれぞれ形成された空気通路を単にルーバ間通路２８と呼んでいるが、本実施形態では、ルーバ間通路２８を更に分類して呼ぶものとする。具体的には、隣接する第１ルーバ２４間に形成された空気通路を第１ルーバ間通路２８１と呼び、隣接する第２ルーバ２６間に形成された空気通路を第２ルーバ間通路２８２と呼ぶものとする。 FIG. 10 corresponds to FIG. 4 of the first embodiment, and is a cross-sectional view of the flat portion 141 of the fin 14 and the louvers 24 and 26 viewed from the same direction as FIG. In the first embodiment described above, the air passages formed between the adjacent first louvers 24 and between the adjacent second louvers 26 are simply called the inter-louver passage 28. In the embodiment, the inter-louver passage 28 is further classified and called. Specifically, an air passage formed between adjacent first louvers 24 is called a first inter-louver passage 281, and an air passage formed between adjacent second louvers 26 is called a second inter-louver passage 282. Shall.

更に、複数の第１ルーバ間通路２８１のうち、空気流れ最上流側のものを最上流側第１ルーバ間通路２８１ａと呼ぶと共に、空気流れ最下流側のものを最下流側第１ルーバ間通路２８１ｂと呼ぶものとする。そして、最上流側第１ルーバ間通路２８１ａおよび最下流側第１ルーバ間通路２８１ｂ以外の第１ルーバ間通路２８１を、中間部第１ルーバ間通路２８１ｃと呼ぶものとする。 Further, among the plurality of first inter-louver passages 281, the one on the most upstream side in the air flow is called the most upstream first louver passage 281 a, and the one on the most downstream side in the air flow is the most downstream first inter-louver passage. It shall be called 281b. The first louver passage 281 other than the most upstream first louver passage 281a and the most downstream first louver passage 281b is referred to as an intermediate first louver passage 281c.

また、複数の第２ルーバ間通路２８２のうち、空気流れ最上流側のものを最上流側第２ルーバ間通路２８２ａと呼ぶと共に、空気流れ最下流側のものを最下流側第２ルーバ間通路２８２ｂと呼ぶものとする。そして、最上流側第２ルーバ間通路２８２ａおよび最下流側第２ルーバ間通路２８２ｂ以外の第２ルーバ間通路２８２を、中間部第２ルーバ間通路２８２ｃと呼ぶものとする。 Among the plurality of second inter-louver passages 282, the one on the most upstream side of the air flow is referred to as the most upstream second inter-louver passage 282a, and the one on the most downstream side of the air flow is the most downstream second inter-louver passage. It shall be called 282b. The second louver passage 282 other than the most upstream second louver passage 282a and the most downstream second louver passage 282b is referred to as an intermediate second louver passage 282c.

図１０に示すように、中央平坦部３６は、連結部４０（図３、図１１参照）の板厚中心を表す基準面FCsdすなわち図１０の一点鎖線に対し、一方にオフセットされている。また、上流側平坦部３４および下流側平坦部３８は、その基準面FCsdに対し、他方にオフセットされている。 As shown in FIG. 10, the central flat portion 36 is offset to one side with respect to a reference plane FCsd representing the center of the plate thickness of the connecting portion 40 (see FIGS. 3 and 11), that is, a one-dot chain line in FIG. 10. Further, the upstream flat portion 34 and the downstream flat portion 38 are offset to the other side with respect to the reference plane FCsd.

図１０において平面部１４１とルーバ２４、２６とを空気流れ上流側から見た側面図である図１１に表されているように、例えば、上流側平坦部３４と連結部４０との間に介装された介装部４１によって、上流側平坦部３４は一対の連結部４０に対して接続されている。そして、その介装部４１は上流側平坦部３４および連結部４０と一体的に形成されている。中央平坦部３６および下流側平坦部３８も、図１１に示す上流側平坦部３４と同様に、介装部４１によって一対の連結部４０に対して接続されている。 As shown in FIG. 11 which is a side view of the plane portion 141 and the louvers 24 and 26 viewed from the upstream side of the air flow in FIG. 10, for example, between the upstream flat portion 34 and the connecting portion 40. The upstream flat portion 34 is connected to the pair of connecting portions 40 by the interposed portion 41 mounted. The interposition part 41 is formed integrally with the upstream flat part 34 and the connecting part 40. The central flat part 36 and the downstream flat part 38 are also connected to the pair of connecting parts 40 by the interposing part 41, similarly to the upstream flat part 34 shown in FIG.

このように、上流側平坦部３４と中央平坦部３６と下流側平坦部３８とはそれぞれ、連結部４０に対しその連結部４０の厚み方向にずれて配設されている。これにより、複数の第１ルーバ間通路２８１のうち最上流側第１ルーバ間通路２８１ａ及び最下流側第１ルーバ間通路２８１ｂは、他の第１ルーバ間通路２８１すなわち中間部第１ルーバ間通路２８１ｃよりも広くなっている。そして、複数の第２ルーバ間通路２８２のうち最上流側第２ルーバ間通路２８２ａ及び最下流側第２ルーバ間通路２８２ｂは、他の第２ルーバ間通路２８２すなわち中間部第２ルーバ間通路２８２ｃよりも広くなっている。 As described above, the upstream flat portion 34, the central flat portion 36, and the downstream flat portion 38 are arranged so as to be shifted from the connecting portion 40 in the thickness direction of the connecting portion 40. Thereby, among the plurality of first inter-louver passages 281, the most upstream first inter-louver passage 281 a and the most downstream first inter-louver passage 281 b are the other first inter-louver passages 281, that is, the intermediate first inter-louver passage. It is wider than 281c. Of the plurality of second inter-louver passages 282, the most upstream second inter-louver passage 282a and the most downstream second inter-louver passage 282b are the other second inter-louver passages 282, that is, the intermediate second inter-louver passage 282c. Is wider than.

従って、本実施形態によれば、最上流側第１ルーバ間通路２８１ａと最下流側第１ルーバ間通路２８１ｂと最上流側第２ルーバ間通路２８２ａと最下流側第２ルーバ間通路２８２ｂとにおいて空気流れが淀みにくくなり、ラジエータ１０の放熱性能を向上させることが可能である。 Therefore, according to the present embodiment, the most upstream first louver passage 281a, the most downstream first louver passage 281b, the most upstream second louver passage 282a, and the most downstream second louver passage 282b. The air flow is less likely to stagnate, and the heat dissipation performance of the radiator 10 can be improved.

（第４実施形態）
次に、本発明の第４実施形態について説明する。本実施形態では、前述の第１実施形態と異なる点を主として説明する。 (Fourth embodiment)
Next, a fourth embodiment of the present invention will be described. In the present embodiment, differences from the first embodiment will be mainly described.

図１２は、第１実施形態の図４におけるXXII部分の拡大図に相当する図であって、第１実施形態に対し本実施形態が異なる点を表した図である。その図１２に示すように、下流端第２ルーバ２６３と下流側平坦部３８との接続部分は、コーナーＲにより形成されている。すなわち、その接続部分は湾曲した形状を成している。 FIG. 12 is a view corresponding to an enlarged view of the XXII portion in FIG. 4 of the first embodiment, and shows a point in which the present embodiment is different from the first embodiment. As shown in FIG. 12, the connecting portion between the downstream end second louver 263 and the downstream flat portion 38 is formed by a corner R. That is, the connecting portion has a curved shape.

また、図１２に示す下流端第２ルーバ２６３と下流側平坦部３８との接続部分と同様に、上流端第１ルーバ２４１と上流側平坦部３４との接続部分、下流端第１ルーバ２４３と中央平坦部３６との接続部分、及び、上流端第２ルーバ２６１と中央平坦部３６との接続部分も湾曲した形状を成している。 Further, similarly to the connecting portion between the downstream end second louver 263 and the downstream flat portion 38 shown in FIG. 12, the connecting portion between the upstream end first louver 241 and the upstream flat portion 34, the downstream end first louver 243, and The connecting portion with the central flat portion 36 and the connecting portion between the upstream end second louver 261 and the central flat portion 36 also have a curved shape.

なお、本実施形態では、図１２に示すように、下流端第２ルーバ２６３の気流端ルーバ長さLLNは、下流端第２ルーバ２６３と下流側平坦部３８との接続部分における湾曲形状が無いものとして求められた両者の接続点P0を基点として定められる。上流端第１ルーバ２４１、下流端第１ルーバ２４３、及び上流端第２ルーバ２６１の気流端ルーバ長さLLNについても同様である。 In the present embodiment, as shown in FIG. 12, the airflow end louver length LLN of the downstream end second louver 263 has no curved shape at the connection portion between the downstream end second louver 263 and the downstream flat portion 38. The connection point P0 obtained as a base point is determined as a base point. The same applies to the airflow end louver length LLN of the upstream end first louver 241, the downstream end first louver 243, and the upstream end second louver 261.

上述のように構成された本実施形態によれば、上流端第１ルーバ２４１、下流端第１ルーバ２４３、上流端第２ルーバ２６１、及び下流端第２ルーバ２６３のそれぞれに導かれる空気は、上記の湾曲した形状を有する接続部分において、その湾曲した形状に沿って滑らかに流れ方向を変化させる。そのため、上流端第１ルーバ２４１、下流端第１ルーバ２４３、上流端第２ルーバ２６１、及び下流端第２ルーバ２６３の近傍で空気流れが淀みにくくなり、ラジエータ１０の放熱性能を向上させることが可能である。 According to the present embodiment configured as described above, the air guided to each of the upstream end first louver 241, the downstream end first louver 243, the upstream end second louver 261, and the downstream end second louver 263, In the connecting portion having the curved shape, the flow direction is smoothly changed along the curved shape. Therefore, the air flow is less likely to stagnate in the vicinity of the upstream end first louver 241, the downstream end first louver 243, the upstream end second louver 261, and the downstream end second louver 263, and the heat dissipation performance of the radiator 10 can be improved. Is possible.

（他の実施形態）
（１）上述の第１実施形態においては、上流端第１ルーバ２４１、下流端第１ルーバ２４３、上流端第２ルーバ２６１、および下流端第２ルーバ２６３の気流端ルーバ長さLLN（図４参照）は何れも同じ大きさであるが、それらのうち一部の気流端ルーバ長さLLNが異なっていても差し支えない。例えば、図８の風速分布図からすると、空気はＡ部およびＢ部にて淀み易い。すなわち、上流端第１ルーバ２４１の近傍および上流端第２ルーバ２６１の近傍にて淀み易い。従って、上流端第１ルーバ２４１及び上流端第２ルーバ２６１の気流端ルーバ長さLLNが「５／８×LP」以上とされている一方で、下流端第１ルーバ２４３及び下流端第２ルーバ２６３の気流端ルーバ長さLLNは「１／２×LP」とされていても差し支えない。 (Other embodiments)
(1) In the first embodiment described above, the airflow end louver length LLN of the upstream end first louver 241, the downstream end first louver 243, the upstream end second louver 261, and the downstream end second louver 263 (FIG. 4). Are the same size, but some of the airflow end louver lengths LLN may be different. For example, according to the wind speed distribution diagram of FIG. 8, air is likely to stagnate in the A part and the B part. That is, it is easy to stagnate in the vicinity of the upstream end first louver 241 and in the vicinity of the upstream end second louver 261. Accordingly, the airflow end louver length LLN of the upstream end first louver 241 and the upstream end second louver 261 is not less than “5/8 × LP”, while the downstream end first louver 243 and the downstream end second louver. The airflow end louver length LLN of H.263 may be “1/2 × LP”.

（２）上述の実施形態においては、フィン幅WDfnはチューブ１２の長径Dtbと同じ大きさであるが、両者が互いに異なっていても差し支えない。 (2) In the above-described embodiment, the fin width WDfn is the same size as the long diameter Dtb of the tube 12, but they may be different from each other.

（３）上述の実施形態においては、フィン１４はコルゲートフィンであるが、波状に成形されていない平板状のプレートフィンであっても差し支えない。 (3) In the above-described embodiment, the fins 14 are corrugated fins, but may be flat plate fins that are not formed into a wave shape.

（４）上述の実施形態においては、フィン１４は、例えばロウ付けによりチューブ１２に接合されているが、他の接合方法によってチューブ１２に接合されていても差し支えない。 (4) In the above-described embodiment, the fins 14 are joined to the tubes 12 by brazing, for example, but may be joined to the tubes 12 by other joining methods.

（５）上述の実施形態において、チューブ１２内を流通する第１流体は冷却水であるが、その第１流体は、冷却水以外の液体であってもよいし気体であってもよい。 (5) In the above-described embodiment, the first fluid that flows through the tube 12 is cooling water, but the first fluid may be a liquid other than the cooling water or a gas.

（６）上述の実施形態において、チューブ１２周りを流通する第２流体は空気であるが、その第２流体は、空気以外の気体であってもよいし液体であってもよい。 (6) In the above-described embodiment, the second fluid circulating around the tube 12 is air, but the second fluid may be a gas other than air or a liquid.

（７）上述の第１実施形態において、ルーバピッチLPが０．６ｍｍのフィン１４が、図６および図７に示す試験に用いられているが、図１のフィン１４は、ルーバピッチLPが０．６ｍｍではないルーバ２４、２６を備えていても差し支えない。 (7) In the first embodiment described above, the fins 14 having a louver pitch LP of 0.6 mm are used in the tests shown in FIGS. 6 and 7, but the fins 14 of FIG. However, the louvers 24 and 26 may be provided.

なお、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した範囲内において適宜変更が可能である。また、上記各実施形態は、互いに無関係なものではなく、組み合わせが明らかに不可な場合を除き、適宜組み合わせが可能である。また、上記各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。また、上記各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されるものではない。また、上記各実施形態において、構成要素等の材質、形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の材質、形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その材質、形状、位置関係等に限定されるものではない。 In addition, this invention is not limited to above-described embodiment, In the range described in the claim, it can change suitably. Further, the above embodiments are not irrelevant to each other, and can be combined as appropriate unless the combination is clearly impossible. In each of the above-described embodiments, it is needless to say that elements constituting the embodiment are not necessarily essential unless explicitly stated as essential and clearly considered essential in principle. Yes. Further, in each of the above embodiments, when numerical values such as the number, numerical value, quantity, range, etc. of the constituent elements of the embodiment are mentioned, it is clearly limited to a specific number when clearly indicated as essential and in principle. The number is not limited to the specific number except for the case. In each of the above embodiments, when referring to the material, shape, positional relationship, etc. of the constituent elements, etc., unless otherwise specified, or in principle limited to a specific material, shape, positional relationship, etc. The material, shape, positional relationship, etc. are not limited.

１０ラジエータ（熱交換器）
１２チューブ
１４フィン
２４第１ルーバ
２６第２ルーバ
３４上流側平坦部（第１平坦部）
３６中央平坦部（第２平坦部）
３８下流側平坦部（第３平坦部）
４０連結部
２４１上流端第１ルーバ
２４３下流端第１ルーバ
２６１上流端第２ルーバ
２６３下流端第２ルーバ
２８１第１ルーバ間通路
２８１ａ最上流側第１ルーバ間通路
２８１ｂ最下流側第１ルーバ間通路
２８１ｃ中間部第１ルーバ間通路
２８２第２ルーバ間通路
２８２ａ最上流側第２ルーバ間通路
２８２ｂ最下流側第２ルーバ間通路
２８２ｃ中間部第２ルーバ間通路
Ｘ１気流方向（一方向） 10 Radiator (heat exchanger)
12 Tube 14 Fin 24 First louver 26 Second louver 34 Upstream flat portion (first flat portion)
36 Central flat part (second flat part)
38 Downstream flat part (third flat part)
40 connecting portion 241 upstream end first louver 243 downstream end first louver 261 upstream end second louver 263 downstream end second louver 281 first louver passage 281a most upstream first louver passage 281b most downstream first louver Passage 281c Intermediate first louver passage 282 Second louver passage 282a Most upstream second louver passage 282b Most downstream second louver passage 282c Intermediate second louver passage X1 Airflow direction (one direction)

Claims

A plurality of tubes (12) through which the first fluid flows;
A fin (14) that is joined to the tube and promotes heat exchange between the first fluid and a second fluid that flows around the tube along one direction (X1);
The fin is
A first flat portion (34), a second flat portion (36), and a third flat portion (38) disposed in order from the upstream side of the flow of the second fluid in the one direction;
A plurality of first louvers (24) which are twisted and raised so as to be inclined with respect to the one direction and arranged in the one direction between the first flat portion and the second flat portion;
The first louver is twisted and raised with respect to the one direction so as to be inclined in the opposite direction, and the louver pitch common to the first louver is between the second flat part and the third flat part in the one direction. A plurality of second louvers (26) arranged side by side,
The width of the fin in the one direction is 14 mm or less,
An upstream end first louver (241) connected to the first flat portion of the first louver, and an upstream end second louver (261) connected to the second flat portion of the second louver. And the louver length in each of the one direction is 5/8 × LP or more when the louver pitch is LP.

The louver length of each of the upstream end first louver and the upstream end second louver is 7/8 x LP or less, where LP is the louver pitch. Heat exchanger.

3. The louver length of each of the upstream end first louver and the upstream end second louver is 3/4 × LP or more, where LP is the louver pitch. The described heat exchanger.

The upstream end first louver, the upstream end second louver, the downstream end first louver (243) connected to the second flat portion of the first louver, and the second of the second louvers. The downstream end second louver (263) connected to the three flat portions is formed so that the louver lengths are the same as each other. The described heat exchanger.

The upstream end first louver, the downstream end first louver, the upstream end second louver, and the downstream end in the louver height direction perpendicular to the surface of the first flat portion formed along the one direction. 5. The heat exchanger according to claim 4, wherein the louver height of each of the two louvers is higher than the other first louvers and the second louvers.

A connection portion between the upstream end first louver and the first flat portion, a connection portion between the downstream end first louver and the second flat portion, and a connection portion between the upstream end second louver and the second flat portion. The heat exchanger according to claim 4 or 5, wherein a connecting portion between the second louver at the downstream end and the third flat portion has a curved shape.

A plurality of tubes (12) through which the first fluid flows;
A fin (14) that is joined to the tube and promotes heat exchange between the first fluid and a second fluid that flows around the tube along one direction (X1);
The fin is
A first flat portion (34), a second flat portion (36), and a third flat portion (38) disposed in order from the upstream side of the flow of the second fluid in the one direction;
A plurality of first louvers (24) which are twisted and raised so as to be inclined with respect to the one direction and arranged in the one direction between the first flat portion and the second flat portion;
The first louver is twisted and raised with respect to the one direction so as to be inclined in the opposite direction, and the louver pitch common to the first louver is between the second flat part and the third flat part in the one direction. A plurality of second louvers (26) arranged side by side,
An upstream first louver (241) connected to the first flat portion of the first louver, and a downstream first louver (243) connected to the second flat portion of the first louver. And an upstream second louver (261) connected to the second flat part of the second louver, and a downstream second louver (connected to the third flat part of the second louver). 263) is a heat exchanger characterized in that the inclination angle with respect to the one direction is larger than those of the other first louvers and the second louvers.

A plurality of tubes (12) through which the first fluid flows;
A fin (14) that is joined to the tube and promotes heat exchange between the first fluid and a second fluid that flows around the tube along one direction (X1);
The fin is
A flat plate-like first flat portion (34), a second flat portion (36), and a third flat portion (38) disposed in order from the upstream side of the flow of the second fluid in the one direction;
A plurality of first louvers (24) which are twisted and raised so as to be inclined with respect to the one direction and arranged in the one direction between the first flat portion and the second flat portion;
The first louver is twisted and raised with respect to the one direction so as to be inclined in the opposite direction, and the louver pitch common to the first louver is between the second flat part and the third flat part in the one direction. A plurality of second louvers (26) arranged side by side;
A flat plate-like connecting portion (40) that integrally connects the first flat portion, the first louver, the second flat portion, the second louver, and the third flat portion, and extends in the one direction. Has
The first flat portion, the second flat portion, and the third flat portion are disposed so as to be shifted from each other in the thickness direction of the connecting portion with respect to the connecting portion. Of the formed first inter-louver passages (281), the most upstream air flow and the most downstream air passages (281a, 281b) are wider than the other first inter-louver passages (281c). Among the second louver passages (282) formed between the second louvers, the airflow most upstream side and most downstream side passages (282a, 282b) are wider than the other second louver passages (282c). The heat exchanger characterized by becoming.

The plurality of first louvers are formed so as to be parallel to each other, and the plurality of second louvers are also formed to be parallel to each other. The heat exchanger as described in any one.

The whole of the plurality of first louvers and the whole of the plurality of second louvers are symmetrical with respect to each other with the second flat portion interposed therebetween. The heat exchanger as described in.