JP2014156396A

JP2014156396A - 遮熱コーティング材料、並びにガスタービン用翼、燃焼器、ガスタービン、及びジェットエンジン

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Publication number: JP2014156396A
Application number: JP2014096005A
Authority: JP
Inventors: Ichiro Nagano; 一郎永野; Katsunori Akiyama; 勝徳秋山; Masahito Shida; 雅人志田; Shoji Morita; 章二森田; Yuichiro Murakami; 勇一郎村上
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 2014-05-07
Filing date: 2014-05-07
Publication date: 2014-08-28

Abstract

【課題】相転移といった問題を抱えず、熱伝導率がジルコニアのそれよりも小さい、新規の遮熱コーティング材料を提供する。
【解決手段】本発明の遮熱コーティング材料は、２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率が３５以上の誘電体を主体として含む。高誘電率化合物を利用することにより低熱伝導性の遮熱コーティング材料を提供することで、現用のジルコニアにくらべ、低熱伝導率を示す遮熱コーティング膜に用いて好適な材料を提供することができる。
【選択図】なし

Description

本発明は、発電用ガスタービンの動翼、静翼、燃焼器、およびジェットエンジンなどの高温環境下で使用される機器部品に適用可能な遮熱コーティング材料に関する。

ガスタービンやジェットエンジンなどの高効率化のために、その燃焼ガスは高温化の一途をたどっている。そのために金属製部品を高温（例えば１５００℃級ガスタービンで翼表面温度は約１４００℃）から保護するため、部品の表面には遮熱コーティング（ＴｈｅｒｍａｌＢａｒｒｉｅｒＣｏａｔｉｎｇ：ＴＢＣ）が施されている。この遮熱コーティングの材料としては、実用上、イットリア安定化ジルコニア（ＹＳＺ）等の希土類安定化ジルコニアをはじめとする低熱伝導性のセラミックスがほとんど唯一のものである（例えば、特許文献１参照）。上記遮熱コーティングは、金属製部品である基材上に減圧プラズマ溶射等で金属接合層を施した上に大気圧プラズマ溶射により施工される。

大気圧プラズマ溶射によって金属製部品上に施された遮熱コーティングは、緻密な組織ではなく内部に多数の気孔を有している。図１に遮熱コーティングの組織の模式図を示す。図１に示すように、遮熱コーティング１の組織中には、径が数十μｍにおよぶ大気孔２、径が数μｍ程度の小気孔３、幅の狭い線状の気孔４，５など、さまざまな形状の気孔が存在している。遮熱コーティング１自体が低熱伝導性のセラミックスであるのと同時に、内部に存在するこのような多数の気孔２〜５によって材料の断熱性能が保たれており、基材である金属製部品の高温環境下での使用が可能となっている。

遮熱コーティングによる１００℃の高温化により、カルノー効率は１％以上向上するため、遮熱能力が高いコーティング材料が求められている。

ジルコニアに代わる遮熱コーティング材料として、Ｌａ_２Ｚｒ_２Ｏ_７をはじめとする立方晶パイロクロア型構造の材料を適用するという報告（特許文献２〜４参照）もある。係る文献では、Ｌａ_２Ｚｒ_２Ｏ_７は、熱伝導率がジルコニアのそれよりも小さいことにより、遮熱コーティング材料として好適であるとされている。しかしながらＬａ_２Ｚｒ_２Ｏ_７の熱膨張率はジルコニアのそれよりも小さいため、実際には基材となる金属製部品との間に引っ張り応力が残留するであろうという問題を抱えている。

特開２００３−０２６４７５号公報特開平１０−２１２１０８号公報ヨーロッパ特許第０８４８０７７号米国特許第６１１７５６０号

このように、遮熱コーティングとして用いる材料には、熱伝導率が極力小さいことが求められる。

本発明は、上記課題を解決するために成されたものであって、熱伝導率がジルコニアのそれよりも小さい、新規の遮熱コーティング材料を提供することを目的としている。

上述したように、使用温度よりも高い融点を持ち、熱伝導率が小さい材料を、ジルコニアに代わる新規の遮熱コーティング材料として提供すべく、本発明者らは第一原理計算を用いて材料の探索を行った。前記「第一原理計算」は、量子力学の基礎方程式を解く条件を変えることにより、ナノメートルスケールでの種々の物性値を得る方法である。

そして、本発明者らは、高誘電率の化合物と低熱伝導性に相関があることをはじめて見出した。誘電率が高い化合物は電子雲が変形しやすいことから、酸素欠損が生じやすくフォノンの平均自由行程が短くなるためと思われる。ジルコニアの屈折率は２．１〜２．２、室温（２５℃）での誘電率は１ＭＨｚで２３と報告されている。Ｌａ_２Ｚｒ_２Ｏ_７の屈折率は２．０９、室温（２５℃）での誘電率は１ＭＨｚで１０と報告されているが、より高い屈折率、誘電率をもつ材料が望ましいと考えられる。

その後さらに研究を重ね、種々の高誘電率化合物を合成した結果、高誘電率化合物は低熱伝導性を発揮することが明らかとなった。

すなわち、本発明の参考例は、屈折率の基準値を定め、該基準値以上の屈折率を有する化合物を選ぶことによる低熱伝導性化合物の探索方法を提供する。
また、本発明の参考例は、屈折率と熱伝導率の相関性を利用し、２５℃で波長６００ｎｍでの屈折率が２．２以上の化合物を選ぶことによる低熱伝導性化合物の探索方法を提供する。
また、本発明の参考例は、２５℃で波長６００ｎｍでの屈折率が２．２以上の誘電体（高誘電率化合物）を主体として含むことを特徴とする低熱伝導性の遮熱コーティング材料を提供する。
上記本発明の参考例の低熱伝導性化合物の探索方法及び低熱伝導性の遮熱コーティング材料において、この誘電体の２５℃で波長６００ｎｍでの屈折率は、２．３以上がより好ましく、２．４以上ではさらに好ましく、２．５以上ではさらに好ましく、２．６以上ではさらに好ましく、２．７以上ではさらに好ましく、２．８以上ではさらに好ましく、２．９以上ではさらに好ましく、３．０以上ではさらに好ましく、４．０以上では最も好ましい。前記屈折率が高いほど、前記遮熱コーティング材料の熱伝導率がより低くなるからである。

また、本発明は、２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率が３５以上の誘電体を主体として含み、前記誘電体が、Ｍｇ_２Ｐｒ_２ＳｎＯ_７、Ｓｒ_０．５Ｂａ_０．５Ｎｂ_０．４Ｔａ_１．６Ｏ_６、ＹＰｒＦｅＳｂＯ_７、Ｂｉ_４Ｖ_２Ｏ_１１、ＮｄＮｂ_３Ｏ_９、Ｓｎ（ＮｂＯ_３）_２、（ＳｒＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９）_０．４（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．６、（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．５０（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．５０、ＹＢｉＦｅＳｂＯ_７、Ｂａ_０．５３Ｓｒ_０．２４Ｔｉ_１．２２Ｏ_３、ＹＥｒＦｅＳｂＯ_７、Ｂａ_{０．９８４}Ｓｒ_{０．０１６}ＴｉＯ_３、ＹＬａＦｅＳｂＯ_７、ＺｎＢｉ_１．５Ｎｂ_１．５Ｏ_７、（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．２５（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．７５、Ｂｉ_７Ｔｉ_４ＮｂＯ_２１、Ｃａ_２Ｎｄ_２ＳｎＯ_７、（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．７５（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．２５、ＳｒＭｏ_０．５Ｎｉ_０．５Ｏ_３、ＹＳｍＦｅＳｂＯ_７、Ｂｉ_２Ｚｎ_{０．６６７}Ｎｂ_{１．３３３}Ｏ_７、Ｂｉ_２ＩｎＮｂＯ_７、（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．４０（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．６０、Ｂｉ_２ＳｒＮｂ_２Ｏ_９、ＣａＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９、Ｍｇ_２Ｌａ_２ＳｎＯ_７、ＳｒＴａ_２Ｏ_６、ＢａＭｎＴｉＯ_５、ＢａＮｂ_２Ｏ_６、及びＴｉＮｂ_２Ｏ_７からなる群から選択されることを特徴とする低熱伝導性の遮熱コーティング材料を提供する。
上記本発明の低熱伝導性の遮熱コーティング材料において、この誘電体の２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率は、４５以上がより好ましく、５５以上ではさらに好ましく、６５以上ではさらに好ましく、７５以上ではさらに好ましく、８５以上ではさらに好ましく、９５以上ではさらに好ましく、２００以上ではさらに好ましく、３００以上では最も好ましい。前記誘電率が高いほど、前記遮熱コーティング材料の熱伝導率がより低くなるからである。
誘電率が４５以上の誘電体は、Ｂｉ_４Ｔｉ_２．８６Ｎｂ_０．１４Ｏ_１２、Ｍｇ_２Ｎｄ_２ＳｎＯ_７、ＣｏＯＦｅ_２Ｏ_３、（ＳｒＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９）_０．２（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．８、（ＳｒＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９）_０．６（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．４、ＹＮｄＦｅＳｂＯ_７、ＬａＮｉＯ_３、Ｓｍ_２ＴｉＺｎＯ_６、（Ｂｉ_１．５Ｚｎ_０．５）（Ｚｎ_０．５Ｎｂ_１．５）Ｏ_７、ＡｌＮｂ_３Ｏ_９、Ｂａ_５ＮｄＴｉＺｒ_２Ｎｂ_７Ｏ_３０、（ＳｒＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９）_０．８（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．２、Ｂｉ_２Ｔｉ_２Ｏ_７からなる群から選択される。
誘電率が５５以上の誘電体は、Ｇｄ_２ＴｉＺｎＯ_６、ＳｒＢｉ_２（Ｔａ，Ｎｂ）_２Ｏ_９、Ｂａ_５ＮｄＴｉ_３Ｎｂ_７Ｏ_３０、Ｂｉ_２Ｍｇ_{０．６６７}Ｎｂ_{１．３３３}Ｏ_７、Ｂａ_５ＮｄＴｉ_２ＺｒＮｂ_７Ｏ_３０、ＺｎＣｏ_０．２Ｃｒ_０．８ＭｎＯ_４、ＺｎＣｏ_０．６Ｃｒ_０．４ＭｎＯ_４、Ｂｉ_４Ｔｉ_３Ｏ_１２、Ｃａ_０．８５Ｙ_０．１５Ｔｉ_０．８５Ｃｏ_０．１５Ｏ_３からなる群から選択される。
誘電率が６５以上の誘電体は、Ｂａ_０．８０Ｌａ_０．２０Ｔｉ_０．９５Ｏ_３、Ｂａ_０．５Ｏ_３Ｓｒ_０．５Ｔｉ、Ｂａ_２Ｂｉ_４Ｔｉ_５Ｏ_１８、Ｂｉ_２Ｃｕ_{０．６６７}Ｎｂ_{１．３３３}Ｏ_７からなる群から選択される。
誘電率が７５以上の誘電体は、Ｂａ_０．９Ｌａ_{０．０６６}Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．９Ｓｍ_{０．０６７}Ｎｂ_２Ｏ_６、ＢａＺｒ_０．２５Ｎｂ_１．５Ｏ_５．２５、ＳｎＮｂ_２Ｏ_７、ＺｎＣｏ_０．８Ｃｒ_０．２ＭｎＯ_４、Ｓｒ_０．３Ｌａ_０．７ＭｎＯ_３からなる群から選択される。
誘電率が８５以上の誘電体は、ＳｒＢｉ_２Ｂ_４ＶＯ_１２．５である。
誘電率が９５以上の誘電体は、Ｂａ_５ＤｙＴｉ_３Ｎｂ_７Ｏ_３０、（ＢｉＦｅＯ_３）_０．８（ＢａＴｉＯ_３）_０．２、Ｂａ_５ＳｍＴｉ_３Ｎｂ_７Ｏ_３０、（Ｂａ，Ｓｒ）Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．７０Ｙ_０．２０Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．８５Ｓｍ_０．１０Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｎｉ_０．４Ｚｎ_０．６Ｆｅ_２Ｏ_４、Ｂａ_０．６Ｓｍ_{０．２６７}Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_２ＣａＴｉＮｂ_４Ｏ_１５、ＺｎＣｏ_０．５Ｃｒ_０．５ＭｎＯ_４、Ｃａ_０．９０Ｙ_０．１０Ｔｉ_０．９０Ｃｏ_０．１０Ｏ_３、Ｂａ_３ＴｉＮｂ_４Ｏ_１５、Ｂａ_０．６５Ｚｒ_０．３Ｎｂ_０．７５Ｏ_３、Ｃａ_０．９７Ｙ_０．０３Ｔｉ_０．９７Ｃｏ_０．０３Ｏ_３、Ｂａ_０．８Ｌａ_{０．１３２}Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_３ＭｇＴａ_２Ｏ_９、Ｉｎ_２Ｃａ_８Ｃｕ_４Ｏ_１５、Ｂａ_０．６Ｓｒ_０．４ＴｉＯ_３、ＺｎＭｎＣｒＯ_４、Ｚｎ_０．３Ｍｇ_０．９Ｔｉ_０．２Ｆｅ_１．６Ｏ_４、Ｂａ_０．２５Ｓｒ_０．７５Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｉｎ_１４Ｃａ_９Ｃｕ_２Ｏ_３２、ＢａＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９、Ｓｒ_０．７５Ｂａ_０．２５Ｎｂ_２Ｏ_６、ＢａＳｎ_２Ｆｅ_４Ｏ_１１、Ｂａ_０．６７Ｓｒ_０．３３Ｎｂ_２Ｏ_６、ＺｎＣｏ_０．４Ｃｒ_０．６ＭｎＯ_４、Ｂａ_０．７５Ｌａ_{０．１６５}Ｎｂ_２Ｏ_６、（Ｂａ，Ｍｇ）（Ｔｉ，Ｓｎ）Ｏ_３、Ｌａ_０．６７Ｃｕ_３Ｔｉ_４Ｏ_１２、Ｂａ_０．５Ｓｍ_{０．３３３}Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｓｒ_０．８０Ｌａ_０．２０Ｔｉ_０．８０Ｃｏ_０．２０Ｏ_３、Ｓｒ_３Ｍｇ_０．３３Ｎｂ_４．６７Ｏ_１５、Ｂａ_０．２５Ｓｒ_０．７５Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｓｒ_０．４６Ｂａ_０．５４Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．７０Ｌａ_{０．１９８}Ｎｂ_２Ｏ_６、ＬａＹｂＯ_３、ＢａＴｉ_４Ｏ_９、Ｂａ_０．５９Ｓｒ_０．３２Ｔｉ_１．０８Ｏ_３、ＭｇＮｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．６０Ｌａ_{０．２６４}Ｎｂ_２Ｏ_６、ＺｎＭｎＣｏＯ_４、ＣａＮｂ_２Ｏ_６、（ＢｉＦｅＯ_３）_０．９（ＢａＴｉＯ_３）_０．１からなる群から選択される。
誘電率が２００以上の誘電体は、Ｓｒ_０．６Ｂａ_０．４Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．７５Ｙ_０．１６Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂｉ_２ＣｕＯ_４、Ｂｉ_７Ｔｉ_３Ｆｅ_３Ｏ_２１、ＳｂＮｂＯ_４、Ｓｒ_２ＣａＴｉＮｂ_４Ｏ_１５、（ＳｒＢ_４Ｏ_７）_０．５（Ｂｉ_２ＶＯ_５．５）_０．５、Ｓｒ_０．５Ｂａ_０．５Ｎｂ_２Ｏ_６、ＢａＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９、ＢａＴｉ_０．９０Ｓｎ_０．０４Ｓｉ_０．０６Ｏ_３、Ｂａ_０．７Ｓｍ_０．２Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．９０Ｌａ_０．１０Ｔｉ_{０．９７５}Ｏ_３、Ｂａ_３Ｂｉ_２ＭｏＯ_９、Ｓｒ_６Ｔｉ_２Ｎｂ_８Ｏ_３０、ＭｎＴａ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．８Ｙ_０．１３Ｎｂ_２Ｏ_６、（ＳｒＢ_４Ｏ_７）_０．５（Ｂｉ_２ＶＯ_５．５）_０．５、Ｓｒ_０．９０Ｌａ_０．１０Ｔｉ_０．９０Ｃｏ_０．１０Ｏ_３、Ｂａ_０．７Ｚｒ_０．４Ｎｂ_０．７Ｏ_３、ＢｉＣｕ_３Ｔｉ_３ＦｅＯ_１２からなる群から選択される。
誘電率が３００以上の誘電体は、Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９、ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９からなる群から選択される。
なお、誘電率は通常、実数部と虚数部とからなる複素数として表されるが、本発明に好適に用いられる誘電体は虚数部の絶対値が０に近い値であるため、虚数部については無視される。
また、本発明の参考例及び本発明において、前記誘電体の「屈折率」および「誘電率」は、その誘電体が気孔を含まない状態で測定される屈折率および誘電率を表すものとする。

本発明の遮熱コーティング材料は、単独でも十分に低熱伝導性を発揮する。また、本発明の遮熱コーティング材料は、それぞれを複合化して用いても、低熱伝導性を損なわないであろうことが推定されるため、遮熱コーティング材料として十分適していると考えられる。

本発明によれば、高誘電率化合物を利用することにより低熱伝導性の遮熱コーティング材料を提供することで、現用のジルコニアにくらべ、低熱伝導率を示す遮熱コーティング膜に用いて好適な材料を提供することができる。

さらに本発明によれば、高誘電率化合物を利用することにより低熱伝導性の遮熱コーティング材料を提供し、それぞれを複合化した材料を含む構成とすることで、上記熱伝導率がさらに適切な範囲に制御された遮熱コーティング材料を提供することができる。

遮熱コーティングの組織の模式図である。ＭｇＯ−ＳｉＯ_２系の状態図である。ＦｅＯ−ＳｉＯ_２系の状態図である。ＭｎＯ−ＳｉＯ_２系の状態図である。ＮｉＯ−ＳｉＯ_２系の状態図である。ＣｏＯ−ＳｉＯ_２系の状態図である。ＦｅＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ_２系の状態図である。ＣａＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ_２系の状態図である。ＦｅＯ−ＭｎＯ−ＳｉＯ_２系の状態図である。ＭｇＯ−ＭｎＯ−ＳｉＯ_２系の状態図である。Ｍｇ_２ＳｉＯ_４−Ｎｉ_２ＳｉＯ_４系の状態図である。誘電体の屈折率の逆数と熱伝導率の実測値との関係をプロットしたグラフである。誘電体の誘電率の逆数と熱伝導率の実測値との関係をプロットしたグラフである。

以下に本発明の実施の形態を説明する。

［実施例１］
Ｍｎ_０．９１Ｚｎ_０．０９Ｆｅ_２Ｏ_４は、屈折率が４．６５と大きい。出発原料を所定比となるように秤量し、ボールミルを用いて固相混合した。混合粉を乾燥した後、１４００℃で仮焼した。その仮焼粉を粉末Ｘ線回折により同定したところ、未反応原料成分は残っておらず、単相になっていることを確認した。
試料を１６００℃で焼成し、その焼結体から直径１０ｍｍφ、厚さ１ｍｍの円盤状試料を切出し、レーザーフラッシュ法により、熱伝導率を測定した。熱伝導率は０．９［Ｗ／ｍＫ］であり、遮熱コーティングとして好適な物性値を示した。

［実施例２］
ＹＢａ_２Ｃｕ_３Ｏ_ｘは、屈折率が４．５と大きい。出発原料を所定比となるように秤量し、ボールミルを用いて固相混合した。混合粉を乾燥した後、１４００℃で仮焼した。その仮焼粉を粉末Ｘ線回折により同定したところ、未反応原料成分は残っておらず、単相になっていることを確認した。
試料を１６００℃で焼成し、その焼結体から直径１０ｍｍφ、厚さ１ｍｍの円盤状試料を切出し、レーザーフラッシュ法により、熱伝導率を測定した。熱伝導率は０．９１［Ｗ／ｍＫ］であり、遮熱コーティングとして好適な物性値を示した。

［実施例３］
Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９について、１６００℃で焼成し、その焼結体から直径１０ｍｍφ、厚さ１ｍｍの円盤状試料を切出し、レーザーフラッシュ法により、熱伝導率を測定した。熱伝導率は０．８［Ｗ／ｍＫ］であり、遮熱コーティングとして好適な物性値を示した。

［実施例４］
ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９について、１６００℃で焼成し、その焼結体から直径１０ｍｍφ、厚さ１ｍｍの円盤状試料を切出し、レーザーフラッシュ法により、熱伝導率を測定した。熱伝導率は０．８１［Ｗ／ｍＫ］であり、遮熱コーティングとして好適な物性値を示した。

［実施例５］
本発明による低熱伝導材料同士を複合化させることを検討した。

複合材の熱伝導率（λ_ｃ）はＭａｘｗｅｌｌ−Ｅｕｃｋｅｎの式と呼ばれる以下の（１）式で表される。（１）式中、λは熱伝導率、Ｖは体積分率、添え字ｍはマトリクス、添え字ｐは添加する相である。

λ_ｃ＝λ_ｍ（１＋２Ｖ_ｐΦ）／（１−Ｖ_ｐΦ）・・・（１）

ただし、Φは以下の（２）式で表される。

Φ＝（１−λ_ｍ／λ_ｐ）／（２λ_ｍ／λ_ｐ＋１）・・・（２）

これら（１）および（２）式を用いることにより、異なる熱伝導率をもつ２つの材料を複合化させたときに、複合熱伝導率を計算することができる。
いま例えばＭｎ_０．９１Ｚｎ_０．０９Ｆｅ_２Ｏ_４とＢｉ_３ＴｉＮｂＯ_９とを１：１で複合化する場合の熱伝導率について考える。仮にＭｎ_０．９１Ｚｎ_０．０９Ｆｅ_２Ｏ_４をマトリクス、Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９を添加する相とすると、λ_ｍ＝０．９、λ_ｐ＝０．８、またＶ_ｐ＝０．５であり、それらを（１）および（２）式に代入すればその複合熱伝導率（λ_ｃ）は
λ_ｃ＝０．８５
となる。これは遮熱コーティングとして好適な値である。

このように低熱伝導性を示す本発明の材料同士を複合化させることにより、熱伝導率を調節することが可能となる。本発明の他の材料についても同様の検討を行うことにより、熱伝導率を制御できることは容易に推定できる。

［実施例６］
組成式Ｎｄ_２Ｔｉ_２Ｏ_７，Ｌａ_２Ｓｉ_２Ｏ_７，Ｌａ_２Ｔｉ_２Ｏ_７，Ｓｒ_２Ｎｂ_２Ｏ_７，Ｓｒ_２Ｔａ_２Ｏ_７，Ｓｒ_３Ｔｉ_２Ｏ_７，Ｌａ_２ＮｉＯ_４，ＬａＴａＯ_４で表される組成物を選定した。

そして、それぞれの構成元素の酸化物または炭酸塩を出発原料に選び、所定比となるように秤量し、ボールミルを用いて固相混合した。混合粉を乾燥した後、１２００℃で仮焼した。得られた仮焼粉を粉末Ｘ線回折により同定したところ、未反応原料成分は残っておらず、すべての試料で単相になっていることが確認された。

次いで、上記各試料を１４００℃で焼成し、その焼結体から４×４×１５ｍｍの棒状試料を切出して、熱膨張率を測定した。１０００℃における熱膨張率の値を表１に示す。なお比較材として３ＹＳＺ（３ｍｏｌ％Ｙ_２Ｏ_３−ＺｒＯ_２：イットリア部分安定化ジルコニア）の熱膨張率の値も表中に記載した。

作製した試料のうち、Ｎｄ_２Ｔｉ_２Ｏ_７，Ｓｒ_２Ｎｂ_２Ｏ_７，Ｓｒ_３Ｔｉ_２Ｏ_７，Ｌａ_２ＮｉＯ_４において熱膨張率が３ＹＳＺのそれよりも大きな値を示している。このことは、これらの材料を遮熱コーティングとして使用した場合、下地の金属製部品との間に引っ張り応力を生じる可能性が現用のジルコニアよりも小さいということを示唆している。

次に、Ｎｄ_２Ｔｉ_２Ｏ_７，Ｌａ_２Ｓｉ_２Ｏ_７，Ｌａ_２Ｔｉ_２Ｏ_７，Ｓｒ_２Ｎｂ_２Ｏ_７，Ｓｒ_２Ｔａ_２Ｏ_７，Ｓｒ_３Ｔｉ_２Ｏ_７，Ｌａ_２ＮｉＯ_４，ＬａＴａＯ_４について、１４００℃で焼成し、その焼結体から直径１０ｍｍφ、厚さ１ｍｍの円盤状試料を切出し、レーザーフラッシュ法により、熱伝導率を測定した。室温における熱伝導率の値を表２に示す。なお比較材として３ＹＳＺの熱伝導率の値（１０００℃、文献値）も表中に記載した。

材料の熱伝導率λと比熱Ｃ、熱伝達媒体（フォノン）の平均自由行程Ｌ、その運動速度ｖとの間には、下記に示す（３）式の関係がある。フォノンの平均自由行程Ｌは絶対温度Ｔと逆比例する（Ｌ∝（１／Ｔ））ため、セラミックスの場合、（３）式は、下記（４）式（ただしＡは比例定数）のように表され、温度上昇とともに熱伝導率は減少する傾向を示す。

λ∝Ｃ・Ｌ・ｖ・・・（３）

λ＝Ａ・（Ｃ・Ｌ・ｖ）／Ｔ・・・（４）

表２に掲げたＮｄ_２Ｔｉ_２Ｏ_７，Ｌａ_２Ｓｉ_２Ｏ_７，Ｌａ_２Ｔｉ_２Ｏ_７，Ｓｒ_２Ｎｂ_２Ｏ_７，Ｓｒ_２Ｔａ_２Ｏ_７，Ｓｒ_３Ｔｉ_２Ｏ_７，Ｌａ_２ＮｉＯ_４の熱伝導率は室温（〜３００Ｋ）で測定した値である。（４）式によれば、これらの材料の１０００℃（１２７３Ｋ）における熱伝導率は室温時の値の約１／４になることが推定できる。その１０００℃における推定熱伝導率値を表３に示す。
表３に示すように、これらの材料の１０００℃における熱伝導率はいずれもジルコニアのそれよりも小さいと推定でき、遮熱コーティング材料として適していると考えられる。

［実施例７］
本実施例では、上記実施例６で熱膨張率、熱伝導率を測定した材料の複合化することを検討した。
実施例６によればＬａ_２Ｓｉ_２Ｏ_７，Ｌａ_２Ｔｉ_２Ｏ_７，Ｓｒ_２Ｔａ_２Ｏ_７およびＬａＴａＯ_４は、そのままでは熱膨張率がジルコニアのそれよりも小さいため、遮熱コーティング材料として用いた場合に引っ張り応力が生じるおそれがある。そこで、これらの材料の低熱伝導性を維持したまま高熱膨張率化を図るため、表１に掲げた他の高熱膨張率材料との複合化を検討した。

熱膨張率差の大きい２種類のセラミックスを複合化する際に、その複合材の熱膨張率（α_ｃ）はＴｕｒｎｅｒの式と呼ばれる以下の（５）式で表される。（５）式中、αは熱膨張率、Ｋは体積弾性率、Ｖは体積分率、添え字ｍはマトリクス、添え字ｐは添加する相である。

α_ｃ＝（α_ｐＶ_ｐＫ_ｐ＋α_ｍＶ_ｍＫ_ｍ）／（Ｖ_ｐＫ_ｐ＋Ｖ_ｍＫ_ｍ）・・・（５）

また複合材の熱伝導率（λ_ｃ）は、前述の（１）式に（２）式を代入すると、以下の（６）式で表される。（６）式中、λは熱伝導率、Ｖは体積分率、添え字ｍはマトリクス、添え字ｐは添加する相である。

λ_ｃ＝λ_ｍ｛１＋２Ｖ_ｐ（１−λ_ｍ／λ_ｐ）／（２λ_ｍ／λ_ｐ＋１）｝／｛１−Ｖ_ｐ（１−λ_ｍ／λ_ｐ）／（２λ_ｍ／λ_ｐ＋１）｝・・・（６）

いま例えば表１、２中に示した低熱膨張性（低熱伝導性）材料ＬａＴａＯ_４（α＝５．３３、λ＝２．１１）を高熱膨張性（高熱伝導性）材料であるＳｒ_３Ｔｉ_２Ｏ_７（α＝１１．９９、λ＝５．６４）に複合化させるとする。すなわちＳｒ_３Ｔｉ_２Ｏ_７をマトリクス、ＬａＴａＯ_４を添加する相とする。ＬａＴａＯ_４を１０ｖｏｌ％添加することにするとＶ_ｐ＝０．１、またＳｒ_３Ｔｉ_２Ｏ_７およびＬａＴａＯ_４の体積弾性率はそれぞれＫ_ｍ＝１４６．７、Ｋ_ｐ＝２１３．６である。
これらの数値を（５）式、（６）式に代入すると、
（５）式より α_ｃ＝１１．０６
（６）式より λ_ｃ＝５．１１
となる。λ_ｃ＝５．１１は室温熱伝導率であるから、１０００℃における熱伝導率は約１／４になると推定するとλ＝１．２８となる。これは熱膨張率、熱伝導率とも現用のジルコニア系材料のそれらにくらべて遮熱コーティングとして有利な値である。

このように２種類の材料を複合化させることにより、熱膨張率、熱伝導率とも両者の間を取ることができ、その値は体積分率を適正に定めることにより制御できることが分かる。そしてここでは、例としてＳｒ_３Ｔｉ_２Ｏ_７とＬａＴａＯ_４を複合化する場合を計算したが、表中に掲げた他の材料についても同様の検討を行うことにより熱膨張率、熱伝導率を制御できることは容易に推定できる。
従って、表１および２に掲げた材料を２種類あるいはそれ以上複合化させた材料も、遮熱コーティング材料として十分適していると考えられる。

［実施例８］
Ｍｇ_２ＳｉＯ_４は、絶縁材料としてＩＣ基板やパッケージ等の電子・電気機器に使用されているが、遮熱コーティングをはじめとする高温構造材料に使用された例はない。本発明者らはＭｇ_２ＳｉＯ_４のもつ高熱膨張性および低熱伝導性に着目し、遮熱コーティングへの適用を考え、まずＭｇ_２ＳｉＯ_４ならびにその類似化合物について調査した。

Ｍｇ_２ＳｉＯ_４は鉱物名Ｆｏｒｓｔｅｒｉｔｅと呼ばれ、斜方晶、空間群Ｐｍｎｂで分類されるＭ_２ＳｉＯ_４（Ｍは２価の金属元素）のオリビン型構造をとる材料に属する。このような斜方晶、空間群Ｐｍｎｂで分類されるオリビン型構造をとる材料には、他にＦｅ_２ＳｉＯ_４（鉱物名Ｆａｙａｌｉｔｅ）、Ｍｎ_２ＳｉＯ_４（鉱物名Ｔｅｐｈｒｏｉｔｅ）、Ｎｉ_２ＳｉＯ_４（鉱物名Ｌｉｅｂｅｎｂｅｒｇｉｔｅ）、Ｃｏ_２ＳｉＯ_４等がある。

上記組成式中Ｍで表されている２価の金属元素は特に１種類である必要はなく、（Ｍ，Ｍ’）_２ＳｉＯ_４の形、例えば（Ｆｅ，Ｍｇ）_２ＳｉＯ_４（鉱物名Ｏｌｉｖｉｎｅ）、（Ｃａ，Ｍｇ）_２ＳｉＯ_４（鉱物名Ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅ）、（Ｆｅ，Ｍｎ）_２ＳｉＯ_４（鉱物名Ｋｎｅｂｅｌｉｔｅ）、（Ｃａ，Ｍｎ）_２ＳｉＯ_４（鉱物名Ｇｌａｕｃｏｃｈｒｏｉｔｅ）、（Ｃａ，Ｆｅ）_２ＳｉＯ_４（鉱物名Ｋｉｒｓｃｈｓｔｅｉｎｉｔｅ）等の材料も存在する。この２価の金属元素の部分は（Ｍ，Ｍ’）_２でという形で示されるように、ＭとＭ’が必ずしも１：１の比をとるとは限らず、任意の比を取ることができる。

これらのＭ_２ＳｉＯ_４あるいは（Ｍ，Ｍ’）_２ＳｉＯ_４で表される材料について熱的安定性を調べた。各材料の状態図を、図２から図１１に示す。またそれぞれの状態図から読み取れる融点（または分解温度）を表４に示す。尚、図２から図１１の各状態図の出典については、表９に記載している。

遮熱コーティングとして使用することを考えると、これらのうち融点が１４００℃よりも低いＦｅ_２ＳｉＯ_４、Ｍｎ_２ＳｉＯ_４、（Ｆｅ，Ｍｎ）_２ＳｉＯ_４、ＣａＭｎＳｉＯ_４、ＣａＦｅＳｉＯ_４は、明らかに不適切である。しかしながら例えば（Ｆｅ，Ｍｇ）_２ＳｉＯ_４の場合で分かるように、高融点のＭｇ_２ＳｉＯ_４と低融点のＦｅ_２ＳｉＯ_４を複合化させることにより、その中間の融点をもった（Ｆｅ，Ｍｇ）_２ＳｉＯ_４を作ることが可能である。そしてその融点をＦｅとＭｇの比率で制御できることは図７のＦｅＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ_２系状態図から読み取れる。従って、ＦｅとＭｇの場合以外でも（Ｍ，Ｍ’）_２ＳｉＯ_４のＭとＭ’の元素の組み合わせならびにその比率により所望の融点をもった材料を得ることが可能となることは容易に推測できる。

そこで、組成式Ｍｇ_２ＳｉＯ_４、Ｎｉ_２ＳｉＯ_４、Ｃｏ_２ＳｉＯ_４、（Ｃａ，Ｍｇ）_２ＳｉＯ_４、（Ｍｇ，Ｃｏ）_２ＳｉＯ_４、（Ｍｇ，Ｎｉ）_２ＳｉＯ_４、（Ｎｉ，Ｃｏ）_２ＳｉＯ_４で表される組成物について、各構成元素の酸化物粉体を所定比となるように秤量し、ボールミルを用いて固相混合した後、乾燥させて１２００℃で仮焼することにより、仮焼粉を作製した。それらの仮焼粉を粉末Ｘ線回折にて同定したところ、ＳｉＯ_２等の未反応原料成分は残っておらず、すべての試料で単相になっていることが確認された。

表４で掲げた材料についてその理論密度を表５に示す。ただしそれらの材料のうち融点が１４００℃よりも低いため遮熱コーティングとしての使用が不適切であるものは省略した。また上記で作製したＭｇ_２ＳｉＯ_４、Ｎｉ_２ＳｉＯ_４、Ｃｏ_２ＳｉＯ_４、（Ｃａ，Ｍｇ）_２ＳｉＯ_４、（Ｍｇ，Ｃｏ）_２ＳｉＯ_４、（Ｍｇ，Ｎｉ）_２ＳｉＯ_４、（Ｎｉ，Ｃｏ）_２ＳｉＯ_４の各仮焼粉について１４００℃で焼成し、その焼結体の密度を測定した結果も表５に記載する。ただし、これらのうちＣｏ_２ＳｉＯ_４は焼結体の一部が溶融してしまったため測定から除外した。さらに比較材として３ＹＳＺ（３ｍｏｌ％Ｙ_２Ｏ_３−ＺｒＯ_２：イットリア部分安定化ジルコニア）の密度の値も表中に記載した。

比較材として提示した３ＹＳＺの相対密度が約９７％であり、ほとんど緻密体になっているのに比べ、他の材料では相対密度が７５〜９４％と低い値を示した。これはＭ_２ＳｉＯ_４および（ＭＭ’）_２ＳｉＯ_４系の材料がジルコニアに比べると全般的に難焼結性であると推定できる。遮熱コーティングとして金属部品に溶射された場合、その組織は図１で示したように多数の気孔をもった状態となる。そしてそのような多数の気孔の存在により、材料の断熱性能が保てるのであるから、現用のジルコニアに比べ緻密になりにくいと思われるこれらＭ_２ＳｉＯ_４および（ＭＭ’）_２ＳｉＯ_４のオリビン型構造をもった材料は、遮熱コーティングとして適していると考えられる。

またいずれの材料も理論密度がジルコニアのそれの１／２〜５／６程度であるため、遮熱コーティングとして施工した際に重量の軽減が図れ、ガスタービン等の効率に好影響を及ぼすことが期待できるため、そのような点でもこれらの材料は実用的に適っていると考えられる。

［実施例９］
次に、組成式Ｍｇ_２ＳｉＯ_４、Ｎｉ_２ＳｉＯ_４、（Ｃａ，Ｍｇ）_２ＳｉＯ_４、（Ｍｇ，Ｃｏ）_２ＳｉＯ_４、（Ｍｇ，Ｎｉ）_２ＳｉＯ_４、（Ｎｉ，Ｃｏ）_２ＳｉＯ_４で表される組成物を、１４００℃で焼成して作製し、得られた各焼結体から４×４×１５ｍｍの棒状試料を切出して、熱膨張率を測定した。１０００℃における熱膨張率の値を表６に示す。なお比較材として３ＹＳＺの熱膨張率の値も表中に記載した。

表６に示すように、作製したいずれの試料も熱膨張率は３ＹＳＺのそれよりも大きな値を示している。これは遮熱コーティングとして使用した際、下地の金属製部品との間に引っ張り応力を生じる可能性が現用のジルコニアよりも小さいということを示唆している。したがってこの点でもこれらＭ_２ＳｉＯ_４および（ＭＭ’）_２ＳｉＯ_４のオリビン型構造をもった材料は遮熱コーティングとして適していると考えられる。

次に、組成式Ｍｇ_２ＳｉＯ_４、Ｎｉ_２ＳｉＯ_４、（Ｃａ，Ｍｇ）_２ＳｉＯ_４、（Ｍｇ，Ｃｏ）_２ＳｉＯ_４で表される組成物を１４００℃で焼成して作製し、得られた各焼結体から直径１０ｍｍφ、厚さ１ｍｍの円盤状試料を切出し、レーザーフラッシュ法により、熱伝導率を測定した。室温における熱伝導率の値を表７に示す。なお比較材として３ＹＳＺの熱伝導率の値（１０００℃、文献値）も表中に記載した。

先の実施例６の中で述べたのと同様の考察を行うと、表７に掲げたＭｇ_２ＳｉＯ_４、Ｎｉ_２ＳｉＯ_４、（Ｃａ，Ｍｇ）_２ＳｉＯ_４、（Ｍｇ，Ｃｏ）_２ＳｉＯ_４の室温（〜３００Ｋ）で測定した熱伝導率値に対し、１０００℃（１２７３Ｋ）における熱伝導率はそれら室温時の値の約１／４になることが推定できる。１０００℃における推定熱伝導率値を表８に示す。

表８に示すように、これらの材料の１０００℃における熱伝導率はいずれもジルコニアのそれよりも小さいと推定でき、遮熱コーティングとして十分適していると考えられる。

［実施例１０］
本例では、先の実施例６中で、熱膨張率がジルコニアのそれよりも大きく、また熱伝導率がジルコニアのそれよりも小さいと推定できるため、遮熱コーティング材料として適していると述べたＳｒ_２Ｎｂ_２Ｏ_７を基に、その他のＮｂを含む酸化物について同様に熱膨張率α、熱伝導率λの検討を行った。また同じく実施例６中で述べたＬａ_２ＮｉＯ_４を基に、Ｌａの代わりに他の希土類元素、例えばＰｒ，Ｎｄ，Ｅｕ等のＬａと同じく３価をとる希土類元素を置換した酸化物、さらに実施例６中で述べたＬａＴａＯ_４を基にＬａの代わりに他の３価の金属元素、例えばＡｌ，Ｖ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｇａ，Ｙ，Ｒｈ，Ｉｎ，Ｃｅ，Ｎｄ，Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇｄ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｌｕを置換した酸化物、およびその他のＴａを含む酸化物について同様に熱膨張率α、熱伝導率λの検討を行った。ここで選定した材料は、ＳｒとＮｂの比を変えたＳｒ_４Ｎｂ_２Ｏ_９、Ｓｒ_５Ｎｂ_４Ｏ_１５、Ｓｒに代わり同じアルカリ土類金属系であるＣａを用いたＣａ_２Ｎｂ_２Ｏ_７、Ｓｒの代わりに希土類元素を用いたＹＮｂＯ_４、ＬａＮｂＯ_４等のＮｂを含む酸化物、Ｌａ_２ＮｉＯ_４中のＬａの代わりにＮｄで置換したＮｄ_２ＮｉＯ_４、ＬａＴａＯ_４中のＬａの代わりＮｄで置換したＮｄＴａＯ_４、およびＣａ_４Ｔａ_２Ｏ_９、ＢａＴａ_２Ｏ_６とした。それら材料を表１０に示す。

表１０に示すように、これらの材料はすべて融点が１４００℃以上であり、遮熱コーティングとして使用可能な温度域での熱的安定性には問題がないと考えられる。
表１０に掲げた材料を合成するにあたり、それぞれの構成元素の酸化物、水酸化物または炭酸塩を出発原料に選び、所定比となるように秤量し、ボールミルを用いて固相混合した。混合粉を乾燥した後、１４００℃で仮焼した。得られた仮焼粉を粉末Ｘ線回折により同定したところ、未反応原料成分は残っておらず、全ての試料で単相になっていることが確認された。次いで、上記各試料を１５００℃で焼成し、その焼結体から４×４×１５ｍｍの棒状試料を切出して、熱膨張率を測定した。１０００℃における熱膨張率の値を表１１に示す。なお比較材として３ＹＳＺの熱膨張率も表中に記載した。

作製した試料のうち、Ｓｒ_４Ｎｂ_２Ｏ_９、Ｓｒ_５Ｎｂ_４Ｏ_１５、Ｃａ_２Ｎｂ_２Ｏ_７、ＬａＮｂＯ_４において熱膨張率が３ＹＳＺのそれよりも大きな値を示している。このことは、これらの材料を遮熱コーティングとして使用した場合、下地の金属製部品との間に引っ張り応力を生じる可能性が現用のジルコニアよりも小さいということを示唆している。またＹＮｂＯ_４においても熱膨張率がジルコニアのそれよりも小さいとはいえほぼ同等であるため、遮熱コーティングとして使用した場合、下地の金属製部品との間に生じる引っ張り応力は、現用のジルコニアを使用した場合と同程度と推定でき、遮熱コーティング材料として熱膨張的には問題ないと考えられる。

なお、本実施例では表１１に掲げた９種類の試料についてのみ熱膨張率の測定を行ったが、Ｌａ_２ＮｉＯ_４におけるＬａの代わりにＮｄ以外の希土類元素、例えばＰｒ，Ｅｕを置換した酸化物や、ＬａＴａＯ_４におけるＬａの代わりにＮｄ以外の３価の金属元素、例えばＡｌ，Ｖ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｇａ，Ｙ，Ｒｈ，Ｉｎ，Ｃｅ，Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇｄ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｌｕを置換した酸化物であっても、Ｎｄ_２ＮｉＯ_４やＮｄＴａＯ_４と同様の結晶構造をとるため、同程度の大きさの熱膨張率を持つであろうことは容易に推測できる。

次に、Ｓｒ_４Ｎｂ_２Ｏ_９、Ｃａ_２Ｎｂ_２Ｏ_７、ＹＮｂＯ_４、Ｎｄ_２ＮｉＯ_４、ＮｄＴａＯ_４、Ｃａ_４Ｔａ_２Ｏ_９、ＢａＴａ_２Ｏ_６について、１５００℃で焼成し、その焼結体から直径１０ｍｍφ、厚さ１ｍｍの円盤状試料を切出し、レーザーフラッシュ法により熱伝導率を測定した。室温における熱伝導率の値を表１２に示す。なお比較材として３ＹＳＺの熱伝導率の値（１０００℃、文献値）も表中に記載した。

実施例６中で述べたのと同様の考察を行い、先に示した式（４）により１０００℃（１２７３Ｋ）における熱伝導率を推定すると、表１３のようになる。

表１３に示すように、これらの材料の１０００℃における熱伝導率はいずれもジルコニアのそれよりも小さいと推定でき、遮熱コーティング材料として適していると考えられる。
また、実施例７で説明した式（５）および（６）を用いることにより、熱膨張率、熱伝導率を制御することが可能であるため、表１１および１２に掲げた材料を２種類あるいはそれ以上複合化させた材料も、遮熱コーティング材料として十分適していると考えられる。同様に実施例６中の表１および２に掲げた材料と本実施例中の表１１および１２に掲げた材料とを２種類あるいはそれ以上複合化させた材料も、遮熱コーティング材料として十分適していると考えられる。

なお、本実施例では表１２に掲げた７種類の試料についてのみ熱伝導率の測定を行ったが、Ｌａ_２ＮｉＯ_４におけるＬａの代わりにＮｄ以外の希土類元素、例えばＰｒ，Ｅｕを置換した酸化物や、ＬａＴａＯ_４におけるＬａの代わりにＮｄ以外の３価の金属元素、例えばＡｌ，Ｖ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｇａ，Ｙ，Ｒｈ，Ｉｎ，Ｃｅ，Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇｄ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｌｕを置換した酸化物であっても、Ｎｄ_２ＮｉＯ_４やＮｄＴａＯ_４と同様の結晶構造をとるため、同程度の大きさの熱伝導率を持つであろうことは容易に推測できる。

［実施例１１］
本例では、先の実施例６中で、熱膨張率がジルコニアのそれよりも大きく、また熱伝導率がジルコニアのそれよりも小さいと推定できるため、遮熱コーティング材料として適していると述べたＳｒ−Ｎｂ系酸化物の固溶体を基に、ＢａＴａ_２Ｏ_６の固溶体、およびＬａＮｉＯ_４の固溶体や、その他の類似化合物について同様に熱膨張率α、熱伝導率λの検討を行った。ここで選定した材料はＣａ_４Ｎｂ_２Ｏ_９，Ｃａ_１１Ｎｂ_４Ｏ_２１，ＢａＴａ_１．８Ｔｉ_０．２Ｏ_６，ＢａＴａ_１．８Ｚｒ_０．２Ｏ_６，Ｓｒ_２Ｎｂ_１．８Ｔｉ_０．２Ｏ_７，Ｓｒ_２Ｎｂ_２−ｘＺｒ_ｘＯ_７，Ｓｒ_４Ｎｂ_２−ｘＴｉ_ｘＯ_９，Ｓｒ_４Ｎｂ_１．８Ｚｒ_０．２Ｏ_９，Ｌａ_３ＮｂＯ_７，ＤｙＮｂＯ_４，Ｌａ_１．８Ｃａ_０．２ＮｉＯ_４，Ｌａ_６ＷＯ_１２，Ｃｅ_６ＷＯ_１２，Ｄｙ_６ＷＯ_１２，Ｓｍ_６ＷＯ_１２，Ｙｂ_６ＷＯ_１２，Ｙ_６ＷＯ_１２，Ｄｙ_２ＷＯ_６，Ｙｂ_２ＷＯ_６ＳｒＹｂ_２Ｏ_４、Ｌａ_６ＷＯ_１２、Ｄｙ_２ＷＯ_６とした。これらの材料を表１４に示す。

表１４に示すように、これらの材料はすべて融点が１７００℃以上であり、中にはイットリアを固溶したジルコニアの融点以上である２５００℃を超える融点のものもあり、遮熱コーティングとして使用可能な温度域での熱的安定性には問題がないと考えられる。

次に、上記表１５に掲げた材料を合成した。これらの材料を合成するにあたり、それぞれの構成元素の酸化物、水酸化物または炭酸塩を出発原料に選び、所定比となるように秤量し、ボールミルを用いて固相混合した。混合粉を乾燥した後、１４００℃で仮焼した。得られた仮焼粉を粉末Ｘ線回折により同定したところ、未反応原料成分は残っておらず、全ての試料で単相になっていることが確認され、置換固溶を狙ったものについては各ピークを詳細に調べ、一定方向にピークシフトが認められて、添加固溶成分が結晶中に確実に固溶していることを確認した。次いで、上記各試料を１５００℃で焼成し、その焼結体から４×４×１５ｍｍの棒状試料を切出して、熱膨張率を測定した。なお、一般的に類似化合物、類似結晶構造をとるものであっても、その微妙な違いにより熱伝導率は大きく異なることが多いが、熱膨張率はそれほど大きく違うことは少ない。つまり、Ｃａ_４Ｎｂ_２Ｏ_９、Ｃａ_１１Ｎｂ_４Ｏ_２１についてはＣａ_２Ｎｂ_２Ｏ_７と、ＢａＴａ_２−ｘＴｉ_ｘＯ_６、ＢａＴａ_２−ｘＺｒ_ｘＯ_６、についてはＢａＴａ_２Ｏ_６と、Ｓｒ_２Ｎｂ_２−ｘＴｉ_ｘＯ_７、Ｓｒ_２Ｎｂ_２−ｘＺｒ_ｘＯ_７についてはＳｒ_２Ｎｂ_２Ｏ_７と、Ｓｒ_４Ｎｂ_２−ｘＴｉ_ｘＯ_９、Ｓｒ_４Ｎｂ_２−ｘＺｒ_ｘＯ_９についてはＳｒ_４Ｎｂ_２Ｏ_９と、Ｌａ_３ＮｂＯ_７、ＤｙＮｂＯ_４についてはＬａＮｂＯ_４と、Ｌａ_２−ｘＣａ_ｘＮｉＯ_４についてはＬａＮｉＯ_４と、Ｃｅ_６ＷＯ_１２、Ｄｙ_６ＷＯ_１２、Ｓｍ_６ＷＯ_１２、Ｙｂ_６ＷＯ_１２、Ｙ_６ＷＯ_１２についてはＬａ_６ＷＯ_１２と、Ｙｂ_２ＷＯ_６についてはＤｙ_２ＷＯ_６と同等の熱膨張率の値となることが明らかであるので、ここでは省略することとし、ＳｒＹｂ_２Ｏ_４、Ｌａ_６ＷＯ_１２、Ｄｙ_２ＷＯ_６の１０００℃における熱膨張率の値を表１５に示す。なお比較材として３ＹＳＺの熱膨張率も表中に記載した。

表１５に示すように、作製した試料のうち、ＳｒＹｂ_２Ｏ_４，Ｌａ_６ＷＯ_１２，Ｄｙ_２ＷＯ_６において熱膨張率が３ＹＳＺのそれよりも大きな値を示している。このことは、これらの材料を遮熱コーティングとして使用した場合、下地の金属製部品（母材）との間に引っ張り応力を生じる可能性が現用のジルコニアよりも小さいということを示唆している。

次に、Ｃａ_４Ｎｂ_２Ｏ_９，Ｃａ_１１Ｎｂ_４Ｏ_２１，ＢａＴａ_１．８Ｔｉ_０．２Ｏ_６，ＢａＴａ_１．８Ｚｒ_０．２Ｏ_６，Ｓｒ_２Ｎｂ_１．８Ｔｉ_０．２Ｏ_７，Ｓｒ_２Ｎｂ_２−ｘＺｒ_ｘＯ_７，Ｓｒ_４Ｎｂ_２−ｘＴｉ_ｘＯ_９，Ｓｒ_４Ｎｂ_１．８Ｚｒ_０．２Ｏ_９，Ｌａ_３ＮｂＯ_７，ＤｙＮｂＯ_４，Ｌａ_１．８Ｃａ_０．２ＮｉＯ_４，Ｌａ_６ＷＯ_１２，Ｃｅ_６ＷＯ_１２，Ｄｙ_６ＷＯ_１２，Ｓｍ_６ＷＯ_１２，Ｙｂ_６ＷＯ_１２，Ｙ_６ＷＯ_１２，Ｄｙ_２ＷＯ_６，Ｙｂ_２ＷＯ_６について、１４００℃で焼成し、その焼結体から直径１０ｍｍφ、厚さ１ｍｍの円盤状試料を切出し、レーザーフラッシュ法により、熱伝導率を測定した。室温における熱伝導率の値を表１６に示す。なお比較材として３ＹＳＺの熱伝導率の値（１０００℃、文献値）も表中に記載した。

以上に得られた結果から、実施例６中で述べたものと同様の考察を行い、先に示した式（４）により１０００℃（１２７３Ｋ）における熱伝導率を推定すると、表１７のようになる。

表１６、表１７に示したように、これらの材料の室温、１０００℃における熱伝導率はいずれもジルコニアのそれよりも小さいと推定でき、遮熱コーティング材料として適していると考えられる。
また、実施例７で説明した式（５）および（６）を用いることにより、熱膨張率、熱伝導率を制御することが可能であるため、表１５および表１６に掲げた材料を２種類あるいはそれ以上複合化させた材料も、遮熱コーティング材料として十分適していると考えられる。同様に実施例６中の表１および表２に掲げた材料と本実施例中の表１５および１６に掲げた材料とを２種類あるいはそれ以上複合化させた材料も、遮熱コーティング材料として十分適していると考えられる。

なお、本実施例では表１６に掲げた１９種類の試料についてのみ熱伝導率の測定を行ったが、Ｌａ_６ＷＯ_１２、Ｄｙ_２ＷＯ_６におけるＬａの代わりにその他の希土類元素、例えばＰｒ、Ｎｄ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｅｒ等を置換した酸化物であっても、Ｌａ_６ＷＯ_１２やＤｙ_２ＷＯ_６と同様の結晶構造をとるため、同程度の大きさの熱伝導率を持つであろうことは容易に推測できる。

［実施例１２］
本例では、先の実施例６中で、熱膨張率がジルコニアのそれよりも大きく、また熱伝導率がジルコニアのそれよりも小さいと推定した材料が、遮熱コーティング材料として適当であるとの検証試験を実施した。検証には適用先としてガスタービンの運転状況を想定し、最も大きな応力がかかる状態として起動・停止時に負荷される熱応力を考え、この熱応力による疲労現象を要素的に調べた熱サイクル試験を実施した。

まず、組成Ｎｉ−１６Ｃｒ−８．５Ｃｏ−１．７Ｍｏ−２．６Ｗ−１．７Ｔ−０．９Ｎｂ−３．４Ａｌ−３．４Ｔｉ（ａｔ％）であるＮｉ基耐熱合金を円板状に切出して試験片基材とした。そしてこの基材表面をＡｌ_２Ｏ_３粉末によりグリッドブラストした後、その上に金属結合層としてＣｏ−３２Ｎｉ−２１Ｃｒ−８Ａｌ−０．５Ｙ（ａｔ％）なる組成のＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金からなるボンドコート層を低圧プラズマ溶射法により形成し、このＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金のボンドコート層の上に大気圧プラズマ溶射法によりセラミックス層（遮熱コーティング材料で構成される皮膜）を積層して遮熱コーティング膜を形成して試験片とした。
なお、ボンドコート層（ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金膜）の厚さは０．１ｍｍ、セラミックス層の厚さは０．５ｍｍとした。

次に、この試験片に対して、遮熱コーティング膜側の表面を大型の赤外線ランプを集光させて加熱し、表面温度が所定の温度にまで加熱されたらシャッターによりランプの光を遮断することにより冷却し、続いて所定の温度にまで冷却されたら再度シャッターを開けて加熱をする加熱／冷却サイクルを繰り返す熱サイクル試験を行った。
また、試験を短サイクルで終了させるために、加速化条件として試験片の加熱される反対側表面に対して約−２０℃の冷却空気をノズルから噴射して試験片全体を冷却した。これにより、試験片は遮熱コーティング膜と反対側の表面を中心としてほぼ０℃に冷却されるので、赤外線ランプにより加熱される際の遮熱コーティング膜側の表面以外は、常に全体が冷却されるようになる。そしてこのような温度差を意図的に付与することで、試験片には皮膜界面を中心とする非常に大きな熱応力が負荷されることになる。この試験を目視で遮熱コーティング面の剥離が確認されるまで行った。

上記熱サイクル試験を、Ｓｒ_２Ｎｂ_２Ｏ_７からなる遮熱コーティング膜を被覆した試料について行った。熱サイクル試験の条件として、試験片加熱面（遮熱コーティング膜表面）の最高温度を１４５０℃とし、最高界面温度（遮熱コーティング膜と基材との界面の最高温度）を８５０℃とする繰り返しの加熱を行った。その際、加熱時間１分、冷却時間１分の繰り返しとした。この熱サイクル試験の結果を表１８に示す。また、比較のために３ＹＳＺの遮熱コーティング膜の場合について併記した。

表１８から明らかなように、Ｓｒ_２Ｎｂ_２Ｏ_７は遮熱コーティング材料として優れた効果を有することが確認できた。これはこの材料が比較材よりも高い熱膨張率と低い熱伝導率を兼ね備えた結果であると考えられ、その他の材料に対しても同等の効果が認められるであろうことは容易に推測できる。

［参考例１］
Ｓｒ_４Ｎｂ_２Ｏ_９、Ｓｒ_２Ｎｂ_２Ｏ_９、ＹＳＺ、Ｌａ_２Ｚｒ_２Ｏ_７、ＬａＴａＯ_４、ＬａＮｉＯ_４、ＭｇＣｏＳｉＯ_４、ＣａＭｇＳｉＯ_４およびＭｇ_２ＳｉＯ_４について、２５℃で波長６００ｎｍでの屈折率の逆数と熱伝導率の実測値との関係を調べた。結果をプロットしたグラフを図１２に示す。また、この結果から前記屈折率の逆数（ｘ）と前記熱伝導率（ｙ）の関係を最小二乗法により近似したところ、
ｙ＝２７．３２８ｘ−１１．２２２
であった。この式で表される直線を図１２のグラフ中に示す。
この結果から、屈折率が大きい材料ほど、熱伝導率が低く、遮熱コーティング材料として優れていることが推測できる。

［実施例１３］
Ｓｒ_４Ｎｂ_２Ｏ_９、Ｓｒ_２Ｎｂ_２Ｏ_９、ＹＳＺ、Ｌａ_２Ｚｒ_２Ｏ_７、ＬａＴａＯ_４、ＬａＮｉＯ_４、ＭｇＣｏＳｉＯ_４、ＣａＭｇＳｉＯ_４およびＭｇ_２ＳｉＯ_４について、２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率の逆数と熱伝導率の実測値との関係を調べた。結果をプロットしたグラフを図１３に示す。また、この結果から前記誘電率の逆数（ｘ）と前記熱伝導率（ｙ）の関係を最小二乗法により近似したところ、
ｙ＝５５．７８３ｘ−０．６３２８
であった。この式で表される直線を図１３のグラフ中に示す。
この結果から、誘電率が大きい材料ほど、熱伝導率が低く、遮熱コーティング材料として優れていることが推測できる。

［参考例２］
本発明の参考例の遮熱コーティング材料に好適に用いられ得る、２５℃で波長６００ｎｍでの屈折率が２．２以上の誘電体を以下に列記する。なお、各誘電体の組成式の右側に、２５℃で波長６００ｎｍでのそれぞれの屈折率を併記する。
Ｍｎ_０．９１Ｚｎ_０．０９Ｆｅ_２Ｏ_４４．６５
ＹＢａ_２Ｃｕ_３Ｏ_（ｘ）４．５
ＹＭｎＯ_３４．５
Ｌａ_２ＣｕＯ_４２．８６
ＣｕＦｅ_２Ｏ_４２．７１
Ｂｉ_１２ＴｉＯ_２０２．６８２
Ｂｉ_１２ＧｅＯ_２０２．６７２１４
Ｂｉ_２ＭｏＯ_６２．６７
Ｂｉ_１２ＴｉＯ_２０２．６５
Ｓｂ_０．８Ｂｉ_０．２ＮｂＯ_４２．６１

Ｓｂ_０．９Ｂｉ_０．１ＮｂＯ_４２．６１
Ｓｂ_０．７Ｂｉ_０．３ＮｂＯ_４２．６１
ＭｎＢＯ_３２．６
ＣａＦｅ_２Ｏ_４２．５８
ＳｂＮｂＯ_４２．５８
（Ｆｅ，Ｍｎ）（Ｔａ，Ｎｂ）_２Ｏ_６２．５３
（Ｆｅ，Ｍｎ）（Ｎｂ，Ｔａ）_２Ｏ_６２．５３
Ｓｎ｛（Ｔａ，Ｎｂ）_２Ｏ_７｝２．５２
Ｆｅ_６Ｔｉ_５Ｓｂ_２Ｏ_２１２．５１
Ｂｉ_４Ｔｉ_３Ｏ_１２２．５

Ｂｉ_２ＷＯ_６２．５
ＢｉＶＯ_４２．５
Ｓｒ_０．６１Ｂａ_０．３９（Ｎｂ_２Ｏ_６）２．４９７３
Ｂａ_３ＬａＮｂ_３Ｏ_１２２．４８７
ＭｎＴｉＯ_３２．４８１
Ｉｎ_３Ｓｂ_５Ｏ_１２２．４８
Ｓｂ（Ｔａ，Ｎｂ）Ｏ_４２．４８
Ｉｎ_３Ｓｂ_５Ｏ_１２２．４８
Ｂｉ_１２ＺｎＯ_１９２．４８
ＳｂＴａＯ_４２．４５２

Ｎｄ_２ＣｕＯ_４２．４５
ＢｉＮｂＯ_４２．４５
ＦｅＮｂ_２Ｏ_６２．４５
ＢｉＮｂＯ_４２．４５
ＭｎＷＯ_４２．４３
Ｂｉ（Ｔａ，Ｎｂ）Ｏ_４２．４２８
ＤｙＶＯ_４２．４２２
ＢｉＶＯ_４２．４１
Ｆｅ_２ＴｉＯ_５２．４０７５
ＭｎＮｂ_２Ｏ_６２．４

（ＴｍＢｉＹ）_３（ＦｅＧａ）_５Ｏ_１２２．４
ＦｅＷＯ_４２．４
（Ｍｇ，Ｆｅ，Ｍｎ）（Ｎｂ，Ｔｉ，Ｔａ）_２Ｏ_６２．４
ＦｅＮｂ_２Ｏ_６２．４
ＮｉＦｅ_２Ｏ_４２．３９
Ｂｉ_２（ＣＯ_３）Ｏ_２２．３９
Ｂｉ_２ＳｒＴａ_２Ｏ_９２．３８
Ｆｅ_２ＴｉＯ_５２．３７５
（Ｍｎ，Ｓｂ，Ｃａ）_４（Ｍｎ，Ｆｅ，Ｍｇ）_３｛Ｏ_８ＳｉＯ_４｝２．３６
Ｂａ_０．６７Ｓｒ_０．３３Ｎｂ_２Ｏ_６２．３５７

Ｓｒ_０．７５Ｂａ_０．２５Ｎｂ_２Ｏ_６２．３５６
Ｓｒ_０．４６Ｂａ_０．５４Ｎｂ_２Ｏ_６２．３５５
Ｌａ_２Ｔｉ_２Ｏ_７２．３５
ＢｉＴａＯ_４２．３５
Ｚｒ_３Ｎｂ_２Ｏ_１１２．３５
ＭｇＦｅ_２Ｏ_４２．３４
ＺｎＭｎ_２Ｏ_４２．３４
ＭｎＴａ_２Ｏ_６２．３４
ＵＶ_４Ｏ_１０２．３４
Ｏ_７Ｐｒ_２Ｔｉ_２２．３４

Ｆｅ_２Ｓｂ_２Ｏ_７２．３３
ＺｒＮｂ_６Ｏ_１７２．３２５
ＹＶＯ_４２．３１７５
（Ｂａ，Ｓｒ）Ｎｂ_２Ｏ_６２．３１７
ＺｎＦｅ_２Ｏ_４２．３１
ＦｅＷＯ_４２．３１
ＭｇＴｉＯ_３２．３１
ＴｉＮｂ_２Ｏ_７２．３０５
（Ｕ，Ｃａ，Ｙ，Ｃｅ）（Ｔｉ，Ｆｅ）_２Ｏ_６２．３
（Ｇａ_２Ｓ_３）_０．６９（Ｌａ_２Ｏ_２Ｓ）_０．３１２．３

ＭｇＮｂ_２Ｏ_６２．２９
Ｃｒ_２ＮｉＯ_４２．２９
ＬａＴｉＮｂＯ_６２．２９
Ｃａ_２Ｆｅ_２Ｏ_５２．２９
Ｃａ_２Ｃｒ_２Ｏ_５２．２９
ＡｌＮｂ_２５Ｏ_６４２．２８
ＭｇＣａ_２Ｆｅ_２Ｏ_６２．２８
Ｍｎ（Ｔａ，Ｎｂ，Ｓｎ）_２Ｏ_６２．２８
ＹＮｂＯ_４２．２８
Ｌａ_５Ｔｉ_２ＮｂＯ_１４２．２８

Ｎｄ_２Ｔｉ_２Ｏ_７２．２７
Ｙｂ_３Ｓｂ_５Ｏ_１２２．２７
ＰｔＯ_２２．２６
Ｔｂ_３Ｓｂ_５Ｏ_１２２．２６
ＤｙＶＯ_４２．２５７
ＹｂＶＯ_４２．２５６
ＥｒＶＯ_４２．２５４
ＶＮｂ_２Ｏ_７２．２５
ＢａＺｒ_０．２５Ｎｂ_１．５Ｏ_５．２５２．２５
（Ｙ，Ｃｅ，Ｆｅ，Ｕ，Ｃａ）（Ｎｂ，Ｔａ，Ｆｅ）_２Ｏ_６２．２５

Ｙｂ_２Ｔｉ_２Ｏ_７２．２５
ＧｄＶＯ_４２．２４４
（Ｂｉ，Ｌｕ，Ｎｄ）_３（Ｆｅ，Ａｌ）_５Ｏ_１２２．２４０３
ＢａＮｂ_２Ｏ_６２．２４
ＮｂＴｉＹＯ_６２．２４
Ｃａ_３Ｔｉ_２Ｏ_７２．２４
Ｐｒ_３Ｓｂ_５Ｏ_１２２．２２
ＡｌＮｂ_１１Ｏ_２９２．２２
Ｓｍ_２Ｔｉ_２Ｏ_７２．２２
ＢｉＯＦ２．２１３

Ｙ_{２．８７５}Ｎｄ_{０．１２５}Ｆｅ_５Ｏ_１２２．２１１
ＬａＮｂＯ_４２．２１
（ＺｒＯ_２）_{０．９１５}（Ｓｍ_２Ｏ_３）_{０．０８５} ２．２１
（ＺｒＯ_２）_{０．９１５}（Ｄｙ_２Ｏ_３）_{０．０８５} ２．２１
Ｙ_３Ｆｅ_５Ｏ_１２２．２
Ｃａ_３Ｎｂ_２Ｏ_８２．２
ＬａＴｉＮｂＯ_６２．２
ＭｎＷＯ_４２．２
（Ｔａ，Ｎｂ，Ｓｎ，Ｍｎ，Ｆｅ）_２Ｏ_４２．２
Ｉｎ_２Ｓｎ_２Ｏ_{（７−ｘ）} ２．２
Ｂａ_０．７５Ｓｒ_０．２５ＴｉＯ_３２．２

［実施例１４］
本発明の遮熱コーティング材料に好適に用いられ得る、２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率が３５以上の誘電体を以下に列記する。なお、各誘電体の組成式の右側に、２５℃で波長１ＭＨｚでのそれぞれの誘電率を併記する。
Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９３１２．９４８７１７９
ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９３１２．９４８７１７９
Ｓｒ_０．６Ｂａ_０．４Ｎｂ_２Ｏ_６２９３．１７９４８７２
Ｂａ_０．７５Ｙ_０．１６Ｎｂ_２Ｏ_６２８６．５８９７４３６
Ｂｉ_２ＣｕＯ_４２８６．５８９７４３６
Ｂｉ_７Ｔｉ_３Ｆｅ_３Ｏ_２１２８４．２８３３３３３
ＳｂＮｂＯ_４２８０
Ｓｒ_２ＣａＴｉＮｂ_４Ｏ_１５２８０
（ＳｒＢ_４Ｏ_７）_０．５（Ｂｉ_２ＶＯ_５．５）_０．５２７９．６７０５１２８
Ｓｒ_０．５Ｂａ_０．５Ｎｂ_２Ｏ_６２７８．０２３０７６９

ＢａＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９２７０．１１５３８４６
ＢａＴｉ_０．９０Ｓｎ_０．０４Ｓｉ_０．０６Ｏ_３２７０．１１５３８４６
Ｂａ_０．７Ｓｍ_０．２Ｎｂ_２Ｏ_６２５６．９３５８９７４
Ｂａ_０．９０Ｌａ_０．１０Ｔｉ_{０．９７５}Ｏ_３２５３．６４１０２５６
Ｂａ_３Ｂｉ_２ＭｏＯ_９２５３．６４１０２５６
Ｓｒ_６Ｔｉ_２Ｎｂ_８Ｏ_３０２４８．６９８７１７９
ＭｎＴａ_２Ｏ_６２３７．１６６６６６７
Ｂａ_０．８Ｙ_０．１３Ｎｂ_２Ｏ_６２３３．８７１７９４９
（ＳｒＢ_４Ｏ_７）_０．５（Ｂｉ_２ＶＯ_５．５）_０．５２３１．５６５３８４６
Ｓｒ_０．９０Ｌａ_０．１０Ｔｉ_０．９０Ｃｏ_０．１０Ｏ_３２２７．２８２０５１３

Ｂａ_０．７Ｚｒ_０．４Ｎｂ_０．７Ｏ_３２２２．０１０２５６４
Ｂａ_２ＹＣｕ_３Ｏ_（ｘ）２２０．６９２３０７７
ＢｉＣｕ_３Ｔｉ_３ＦｅＯ_１２２１８．０５６４１０３
Ｂａ_５ＤｙＴｉ_３Ｎｂ_７Ｏ_３０１９６．３１０２５６４
（ＢｉＦｅＯ_３）_０．８（ＢａＴｉＯ_３）_０．２１９４．３３３３３３３
Ｂａ_５ＳｍＴｉ_３Ｎｂ_７Ｏ_３０１９２．６８５８９７４
（Ｂａ，Ｓｒ）Ｎｂ_２Ｏ_６１９１．０３８４６１５
Ｂａ_０．７０Ｙ_０．２０Ｎｂ_２Ｏ_６１９１．０３８４６１５
Ｂａ_０．８５Ｓｍ_０．１０Ｎｂ_２Ｏ_６１９１．０３８４６１５
Ｎｉ_０．４Ｚｎ_０．６Ｆｅ_２Ｏ_４１９１．０３８４６１５

Ｂａ_０．６Ｓｍ_{０．２６７}Ｎｂ_２Ｏ_６１８７．７４３５８９７
Ｂａ_２ＣａＴｉＮｂ_４Ｏ_１５１８７．７４３５８９７
ＺｎＣｏ_０．５Ｃｒ_０．５ＭｎＯ_４１８４．４４８７１７９
Ｃａ_０．９０Ｙ_０．１０Ｔｉ_０．９０Ｃｏ_０．１０Ｏ_３１７７．２
Ｂａ_３ＴｉＮｂ_４Ｏ_１５１７１．２６９２３０８
Ｂａ_０．６５Ｚｒ_０．３Ｎｂ_０．７５Ｏ_３１６３．３６１５３８５
Ｃａ_０．９７Ｙ_０．０３Ｔｉ_０．９７Ｃｏ_０．０３Ｏ_３１６１．０５５１２８２
Ｂａ_０．８Ｌａ_{０．１３２}Ｎｂ_２Ｏ_６１５８．０８９７４３６
Ｂａ_３ＭｇＴａ_２Ｏ_９１５４．７９４８７１８
Ｉｎ_２Ｃａ_８Ｃｕ_４Ｏ_１５１５３．１４７４３５９

Ｂａ_０．６Ｓｒ_０．４ＴｉＯ_３１４４．９１０２５６４
ＺｎＭｎＣｒＯ_４１４３．２６２８２０５
Ｚｎ_０．３Ｍｇ_０．９Ｔｉ_０．２Ｆｅ_１．６Ｏ_４１４１．９４４８７１８
Ｂａ_０．２５Ｓｒ_０．７５Ｎｂ_２Ｏ_６１４１．６１５３８４６
Ｉｎ_１４Ｃａ_９Ｃｕ_２Ｏ_３２１４１．６１５３８４６
ＢａＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９１３８．３２０５１２８
Ｓｒ_０．７５Ｂａ_０．２５Ｎｂ_２Ｏ_６１３８．３２０５１２８
ＢａＳｎ_２Ｆｅ_４Ｏ_１１１３５．０２５６４１
Ｂａ_０．６７Ｓｒ_０．３３Ｎｂ_２Ｏ_６１３４．３６６６６６７
ＺｎＣｏ_０．４Ｃｒ_０．６ＭｎＯ_４１３３．３７８２０５１

Ｂａ_０．７５Ｌａ_{０．１６５}Ｎｂ_２Ｏ_６１３１．７３０７６９２
（Ｂａ，Ｍｇ）（Ｔｉ，Ｓｎ）Ｏ_３１３０．０８３３３３３
Ｌａ_０．６７Ｃｕ_３Ｔｉ_４Ｏ_１２１２７．７７６９２３１
Ｂａ_０．５Ｓｍ_{０．３３３}Ｎｂ_２Ｏ_６１２５．１４１０２５６
Ｓｒ_０．８０Ｌａ_０．２０Ｔｉ_０．８０Ｃｏ_０．２０Ｏ_３１２５．１４１０２５６
Ｓｒ_３Ｍｇ_０．３３Ｎｂ_４．６７Ｏ_１５１２１．８４６１５３８
Ｂａ_０．２５Ｓｒ_０．７５Ｎｂ_２Ｏ_６１１６．９０３８４６２
Ｓｒ_０．４６Ｂａ_０．５４Ｎｂ_２Ｏ_６１１５．２５６４１０３
Ｂａ_０．７０Ｌａ_{０．１９８}Ｎｂ_２Ｏ_６１１１．９６１５３８５
ＬａＹｂＯ_３１１１．９６１５３８５

ＢａＴｉ_４Ｏ_９１０６．６８９７４３６
ＹＢａ_２Ｃｕ_３Ｏ_（ｘ）１０５．３７１７９４９
Ｂａ_０．５９Ｓｒ_０．３２Ｔｉ_１．０８Ｏ_３１０３．３９４８７１８
ＭｇＮｂ_２Ｏ_６１０３．３９４８７１８
Ｂａ_０．６０Ｌａ_{０．２６４}Ｎｂ_２Ｏ_６１０２．０７６９２３１
ＺｎＭｎＣｏＯ_４１０２．０７６９２３１
ＣａＮｂ_２Ｏ_６９５．８１６６６６６７
（ＢｉＦｅＯ_３）_０．９（ＢａＴｉＯ_３）_０．１９５．４８７１７９４９
ＳｒＢｉ_２Ｂ_４ＶＯ_１２．５８５．２７３０７６９２
Ｂａ_０．９Ｌａ_{０．０６６}Ｎｂ_２Ｏ_６８２．３０７６９２３１

Ｂａ_０．９Ｓｍ_{０．０６７}Ｎｂ_２Ｏ_６８２．３０７６９２３１
ＢａＺｒ_０．２５Ｎｂ_１．５Ｏ_５．２５８２．３０７６９２３１
ＳｎＮｂ_２Ｏ_７８２．３０７６９２３１
ＺｎＣｏ_０．８Ｃｒ_０．２ＭｎＯ_４８０．６６０２５６４１
Ｓｒ_０．３Ｌａ_０．７ＭｎＯ_３７９．０１２８２０５１
Ｂａ_０．８０Ｌａ_０．２０Ｔｉ_０．９５Ｏ_３７３．７４１０２５６４
Ｂａ_０．５Ｏ_３Ｓｒ_０．５Ｔｉ７２．４２３０７６９２
Ｂａ_２Ｂｉ_４Ｔｉ_５Ｏ_１８７２．４２３０７６９２
Ｂｉ_２Ｃｕ_{０．６６７}Ｎｂ_{１．３３３}Ｏ_７７２．４２３０７６９２
Ｇｄ_２ＴｉＺｎＯ_６６２．５３８４６１５４

ＳｒＢｉ_２（Ｔａ，Ｎｂ）_２Ｏ_９６２．５３８４６１５４
Ｂａ_５ＮｄＴｉ_３Ｎｂ_７Ｏ_３０５９．９０２５６４１
Ｂｉ_２Ｍｇ_{０．６６７}Ｎｂ_{１．３３３}Ｏ_７５９．２４３５８９７４
Ｂａ_５ＮｄＴｉ_２ＺｒＮｂ_７Ｏ_３０５７．９２５６４１０３
ＺｎＣｏ_０．２Ｃｒ_０．８ＭｎＯ_４５７．５９６１５３８５
ＺｎＣｏ_０．６Ｃｒ_０．４ＭｎＯ_４５７．５９６１５３８５
Ｂｉ_４Ｔｉ_３Ｏ_１２５５．９４８７１７９５
Ｃａ_０．８５Ｙ_０．１５Ｔｉ_０．８５Ｃｏ_０．１５Ｏ_３５５．９４８７１７９５
Ｂｉ_４Ｔｉ_２．８６Ｎｂ_０．１４Ｏ_１２５４．６３０７６９２３
Ｍｇ_２Ｎｄ_２ＳｎＯ_７５２．６５３８４６１５

ＣｏＯＦｅ_２Ｏ_３５１．６６５３８４６２
（ＳｒＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９）_０．２（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．８４９．３５８９７４３６
（ＳｒＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９）_０．６（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．４４９．０２９４８７１８
ＹＮｄＦｅＳｂＯ_７４９．０２９４８７１８
ＬａＮｉＯ_３４８．０４１０２５６４
Ｓｍ_２ＴｉＺｎＯ_６４７．７１１５３８４６
（Ｂｉ_１．５Ｚｎ_０．５）（Ｚｎ_０．５Ｎｂ_１．５）Ｏ_７４６．０６４１０２５６
ＡｌＮｂ_３Ｏ_９４６．０６４１０２５６
Ｂａ_５ＮｄＴｉＺｒ_２Ｎｂ_７Ｏ_３０４６．０６４１０２５６
（ＳｒＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９）_０．８（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．２４５．４０５１２８２１

Ｂｉ_２Ｔｉ_２Ｏ_７４５．１４１５３８４６
Ｍｇ_２Ｐｒ_２ＳｎＯ_７４４．４１６６６６６７
Ｓｒ_０．５Ｂａ_０．５Ｎｂ_０．４Ｔａ_１．６Ｏ_６４３．５９２９４８７２
ＹＰｒＦｅＳｂＯ_７４３．４２８２０５１３
Ｂｉ_４Ｖ_２Ｏ_１１４２．９３３９７４３６
ＮｄＮｂ_３Ｏ_９４２．７６９２３０７７
Ｓｎ（ＮｂＯ_３）_２４２．７６９２３０７７
（ＳｒＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９）_０．４（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．６４２．４３９７４３５９
（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．５０（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．５０４２．１１０２５６４１
ＹＢｉＦｅＳｂＯ_７４１．７８０７６９２３

Ｂａ_０．５３Ｓｒ_０．２４Ｔｉ_１．２２Ｏ_３４１．４５１２８２０５
ＢａＴａ_２Ｏ_６４１．４５１２８２０５
ＹＥｒＦｅＳｂＯ_７４１．４５１２８２０５
Ｂａ_{０．９８４}Ｓｒ_{０．０１６}ＴｉＯ_３４１．１２１７９４８７
ＹＬａＦｅＳｂＯ_７４０．７９２３０７６９
ＺｎＢｉ_１．５Ｎｂ_１．５Ｏ_７４０．４９５７６９２３
（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．２５（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．７５３９．４７４３５８９７
Ｂｉ_７Ｔｉ_４ＮｂＯ_２１３９．４７４３５８９７
Ｃａ_２Ｎｄ_２ＳｎＯ_７３９．４７４３５８９７
（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．７５（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．２５３８．４８５８９７４４

ＳｒＭｏ_０．５Ｎｉ_０．５Ｏ_３３８．４８５８９７４４
ＹＳｍＦｅＳｂＯ_７３７．４９７４３５９
Ｂｉ_２Ｚｎ_{０．６６７}Ｎｂ_{１．３３３}Ｏ_７３７．１６７９４８７２
Ｂｉ_２ＩｎＮｂＯ_７３６．８３８４６１５４
（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．４０（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．６０３６．１７９４８７１８
Ｂｉ_２ＳｒＮｂ_２Ｏ_９３６．１７９４８７１８
ＣａＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９３６．１７９４８７１８
Ｍｇ_２Ｌａ_２ＳｎＯ_７３６．１７９４８７１８
ＳｒＴａ_２Ｏ_６３６．１７９４８７１８
ＢａＴａ_２Ｏ_６３５．１９１０２５６４

ＢａＭｎＴｉＯ_５３５．１９１０２５６４
ＢａＮｂ_２Ｏ_６３５．１７０８３３３３３
ＴｉＮｂ_２Ｏ_７３５．１５４３５８９７４

本発明による遮熱コーティング材料によれば、低熱伝導性の遮熱コーティング膜を提供することができ、その膜をガスタービン等の翼の表面に施工する遮熱コーティング膜に用いるならば、優れた耐熱性を得ることができ、燃焼ガスの高温化にも容易に対応可能な高性能のガスタービンを得ることができる。

１化合物母材
２数十μｍ径の大気孔
３数μｍ径の小気孔
４線状気孔
５線状気孔

Claims

２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率が３５以上の誘電体を主体として含み、
前記誘電体が、Ｍｇ_２Ｐｒ_２ＳｎＯ_７、Ｓｒ_０．５Ｂａ_０．５Ｎｂ_０．４Ｔａ_１．６Ｏ_６、ＹＰｒＦｅＳｂＯ_７、Ｂｉ_４Ｖ_２Ｏ_１１、ＮｄＮｂ_３Ｏ_９、Ｓｎ（ＮｂＯ_３）_２、（ＳｒＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９）_０．４（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．６、（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．５０（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．５０、ＹＢｉＦｅＳｂＯ_７、Ｂａ_０．５３Ｓｒ_０．２４Ｔｉ_１．２２Ｏ_３、ＹＥｒＦｅＳｂＯ_７、Ｂａ_{０．９８４}Ｓｒ_{０．０１６}ＴｉＯ_３、ＹＬａＦｅＳｂＯ_７、ＺｎＢｉ_１．５Ｎｂ_１．５Ｏ_７、（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．２５（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．７５、Ｂｉ_７Ｔｉ_４ＮｂＯ_２１、Ｃａ_２Ｎｄ_２ＳｎＯ_７、（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．７５（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．２５、ＳｒＭｏ_０．５Ｎｉ_０．５Ｏ_３、ＹＳｍＦｅＳｂＯ_７、Ｂｉ_２Ｚｎ_{０．６６７}Ｎｂ_{１．３３３}Ｏ_７、Ｂｉ_２ＩｎＮｂＯ_７、（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．４０（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．６０、Ｂｉ_２ＳｒＮｂ_２Ｏ_９、ＣａＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９、Ｍｇ_２Ｌａ_２ＳｎＯ_７、ＳｒＴａ_２Ｏ_６、ＢａＭｎＴｉＯ_５、ＢａＮｂ_２Ｏ_６、及びＴｉＮｂ_２Ｏ_７からなる群から選択されることを特徴とする遮熱コーティング材料。
２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率が４５以上の誘電体を主体として含み、
前記誘電体が、Ｂｉ_４Ｔｉ_２．８６Ｎｂ_０．１４Ｏ_１２、Ｍｇ_２Ｎｄ_２ＳｎＯ_７、ＣｏＯＦｅ_２Ｏ_３、（ＳｒＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９）_０．２（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．８、（ＳｒＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９）_０．６（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．４、ＹＮｄＦｅＳｂＯ_７、ＬａＮｉＯ_３、Ｓｍ_２ＴｉＺｎＯ_６、（Ｂｉ_１．５Ｚｎ_０．５）（Ｚｎ_０．５Ｎｂ_１．５）Ｏ_７、ＡｌＮｂ_３Ｏ_９、Ｂａ_５ＮｄＴｉＺｒ_２Ｎｂ_７Ｏ_３０、（ＳｒＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９）_０．８（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．２、Ｂｉ_２Ｔｉ_２Ｏ_７からなる群から選択されることを特徴とする遮熱コーティング材料。
２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率が５５以上の誘電体を主体として含み、
前記誘電体が、Ｇｄ_２ＴｉＺｎＯ_６、ＳｒＢｉ_２（Ｔａ，Ｎｂ）_２Ｏ_９、Ｂａ_５ＮｄＴｉ_３Ｎｂ_７Ｏ_３０、Ｂｉ_２Ｍｇ_{０．６６７}Ｎｂ_{１．３３３}Ｏ_７、Ｂａ_５ＮｄＴｉ_２ＺｒＮｂ_７Ｏ_３０、ＺｎＣｏ_０．２Ｃｒ_０．８ＭｎＯ_４、ＺｎＣｏ_０．６Ｃｒ_０．４ＭｎＯ_４、Ｂｉ_４Ｔｉ_３Ｏ_１２、Ｃａ_０．８５Ｙ_０．１５Ｔｉ_０．８５Ｃｏ_０．１５Ｏ_３からなる群から選択されることを特徴とする遮熱コーティング材料。
２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率が６５以上の誘電体を主体として含み、
前記誘電体が、Ｂａ_０．８０Ｌａ_０．２０Ｔｉ_０．９５Ｏ_３、Ｂａ_０．５Ｏ_３Ｓｒ_０．５Ｔｉ、Ｂａ_２Ｂｉ_４Ｔｉ_５Ｏ_１８、Ｂｉ_２Ｃｕ_{０．６６７}Ｎｂ_{１．３３３}Ｏ_７からなる群から選択されることを特徴とする遮熱コーティング材料。
２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率が７５以上の誘電体を主体として含み、
前記誘電体が、Ｂａ_０．９Ｌａ_{０．０６６}Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．９Ｓｍ_{０．０６７}Ｎｂ_２Ｏ_６、ＢａＺｒ_０．２５Ｎｂ_１．５Ｏ_５．２５、ＳｎＮｂ_２Ｏ_７、ＺｎＣｏ_０．８Ｃｒ_０．２ＭｎＯ_４、Ｓｒ_０．３Ｌａ_０．７ＭｎＯ_３からなる群から選択されることを特徴とする遮熱コーティング材料。
２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率が８５以上の誘電体を主体として含み、
前記誘電体が、ＳｒＢｉ_２Ｂ_４ＶＯ_１２．５であることを特徴とする遮熱コーティング材料。
２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率が９５以上の誘電体を主体として含み、
前記誘電体が、Ｂａ_５ＤｙＴｉ_３Ｎｂ_７Ｏ_３０、（ＢｉＦｅＯ_３）_０．８（ＢａＴｉＯ_３）_０．２、Ｂａ_５ＳｍＴｉ_３Ｎｂ_７Ｏ_３０、（Ｂａ，Ｓｒ）Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．７０Ｙ_０．２０Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．８５Ｓｍ_０．１０Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｎｉ_０．４Ｚｎ_０．６Ｆｅ_２Ｏ_４、Ｂａ_０．６Ｓｍ_{０．２６７}Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_２ＣａＴｉＮｂ_４Ｏ_１５、ＺｎＣｏ_０．５Ｃｒ_０．５ＭｎＯ_４、Ｃａ_０．９０Ｙ_０．１０Ｔｉ_０．９０Ｃｏ_０．１０Ｏ_３、Ｂａ_３ＴｉＮｂ_４Ｏ_１５、Ｂａ_０．６５Ｚｒ_０．３Ｎｂ_０．７５Ｏ_３、Ｃａ_０．９７Ｙ_０．０３Ｔｉ_０．９７Ｃｏ_０．０３Ｏ_３、Ｂａ_０．８Ｌａ_{０．１３２}Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_３ＭｇＴａ_２Ｏ_９、Ｉｎ_２Ｃａ_８Ｃｕ_４Ｏ_１５、Ｂａ_０．６Ｓｒ_０．４ＴｉＯ_３、ＺｎＭｎＣｒＯ_４、Ｚｎ_０．３Ｍｇ_０．９Ｔｉ_０．２Ｆｅ_１．６Ｏ_４、Ｂａ_０．２５Ｓｒ_０．７５Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｉｎ_１４Ｃａ_９Ｃｕ_２Ｏ_３２、ＢａＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９、Ｓｒ_０．７５Ｂａ_０．２５Ｎｂ_２Ｏ_６、ＢａＳｎ_２Ｆｅ_４Ｏ_１１、Ｂａ_０．６７Ｓｒ_０．３３Ｎｂ_２Ｏ_６、ＺｎＣｏ_０．４Ｃｒ_０．６ＭｎＯ_４、Ｂａ_０．７５Ｌａ_{０．１６５}Ｎｂ_２Ｏ_６、（Ｂａ，Ｍｇ）（Ｔｉ，Ｓｎ）Ｏ_３、Ｌａ_０．６７Ｃｕ_３Ｔｉ_４Ｏ_１２、Ｂａ_０．５Ｓｍ_{０．３３３}Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｓｒ_０．８０Ｌａ_０．２０Ｔｉ_０．８０Ｃｏ_０．２０Ｏ_３、Ｓｒ_３Ｍｇ_０．３３Ｎｂ_４．６７Ｏ_１５、Ｂａ_０．２５Ｓｒ_０．７５Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｓｒ_０．４６Ｂａ_０．５４Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．７０Ｌａ_{０．１９８}Ｎｂ_２Ｏ_６、ＬａＹｂＯ_３、ＢａＴｉ_４Ｏ_９、Ｂａ_０．５９Ｓｒ_０．３２Ｔｉ_１．０８Ｏ_３、ＭｇＮｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．６０Ｌａ_{０．２６４}Ｎｂ_２Ｏ_６、ＺｎＭｎＣｏＯ_４、ＣａＮｂ_２Ｏ_６、（ＢｉＦｅＯ_３）_０．９（ＢａＴｉＯ_３）_０．１からなる群から選択されることを特徴とする遮熱コーティング材料。
２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率が２００以上の誘電体を主体として含み、
前記誘電体が、Ｓｒ_０．６Ｂａ_０．４Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．７５Ｙ_０．１６Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂｉ_２ＣｕＯ_４、Ｂｉ_７Ｔｉ_３Ｆｅ_３Ｏ_２１、ＳｂＮｂＯ_４、Ｓｒ_２ＣａＴｉＮｂ_４Ｏ_１５、（ＳｒＢ_４Ｏ_７）_０．５（Ｂｉ_２ＶＯ_５．５）_０．５、Ｓｒ_０．５Ｂａ_０．５Ｎｂ_２Ｏ_６、ＢａＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９、ＢａＴｉ_０．９０Ｓｎ_０．０４Ｓｉ_０．０６Ｏ_３、Ｂａ_０．７Ｓｍ_０．２Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．９０Ｌａ_０．１０Ｔｉ_{０．９７５}Ｏ_３、Ｂａ_３Ｂｉ_２ＭｏＯ_９、Ｓｒ_６Ｔｉ_２Ｎｂ_８Ｏ_３０、ＭｎＴａ_２Ｏ_６、Ｂａ_０．８Ｙ_０．１３Ｎｂ_２Ｏ_６、（ＳｒＢ_４Ｏ_７）_０．５（Ｂｉ_２ＶＯ_５．５）_０．５、Ｓｒ_０．９０Ｌａ_０．１０Ｔｉ_０．９０Ｃｏ_０．１０Ｏ_３、Ｂａ_０．７Ｚｒ_０．４Ｎｂ_０．７Ｏ_３、ＢｉＣｕ_３Ｔｉ_３ＦｅＯ_１２からなる群から選択されることを特徴とする遮熱コーティング材料。
２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率が３００以上の誘電体を主体として含み、
前記誘電体が、Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９、ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９からなる群から選択されることを特徴とする遮熱コーティング材料。
請求項１から請求項９のいずれかに記載の組成物を複合化させた組成物を主体として含む遮熱コーティング材料。
請求項１から請求項１０のいずれかに記載の遮熱コーティング材料を用いた遮熱コーティングを有するガスタービン用翼。
請求項１から請求項１０のいずれかに記載の遮熱コーティング材料を用いた遮熱コーティングを有する燃焼器。
請求項１から請求項１０のいずれかに記載の遮熱コーティング材料を用いた遮熱コーティングを有するガスタービン。
請求項１から請求項１０のいずれかに記載の遮熱コーティング材料を用いた遮熱コーティングを有するジェットエンジン。