JP2014147430A

JP2014147430A - Racket frame

Info

Publication number: JP2014147430A
Application number: JP2013016360A
Authority: JP
Inventors: Yosuke Yamamoto; 陽介山本
Original assignee: Dunlop Sports Co Ltd
Current assignee: Dunlop Sports Co Ltd
Priority date: 2013-01-31
Filing date: 2013-01-31
Publication date: 2014-08-21
Anticipated expiration: 2033-01-31
Also published as: EP2762205B1; EP2762205A1; CN103961849B; CN103961849A; JP6053539B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a racket frame which is excellent in resilience when a ball is hit at a place away from a sweet spot.SOLUTION: A head 4 of a racket frame has a gut groove 20. The head 4 includes a side reinforcing layer 18. The side reinforcing layer 18 is formed of a prepreg that has carbon fibers and matrix resin. The compressive modulus of elasticity of the prepreg is 100 GPa or below. The tensile modulus of elasticity of the prepreg is 100 GPa or below. The tensile modulus of elasticity of the carbon fibers is 160 GPa or below. Preferably, the prepreg contains amorphous carbon fibers.

Description

本発明は、テニス等に使用されるラケットフレームに関する。詳細には、本発明は、ラケットフレームのガット溝のための補強層の改良に関する。 The present invention relates to a racket frame used for tennis or the like. In particular, the present invention relates to an improved reinforcing layer for the gut groove of the racket frame.

テニスラケットのフレームは、繊維強化樹脂から形成されている。繊維強化樹脂のマトリクス樹脂は、エポキシ樹脂である。繊維強化樹脂の強化繊維は、カーボン繊維である。この強化繊維は、長繊維である。複数枚のプリプレグが巻かれ、このプリプレグに含まれるエポキシ樹脂が硬化することで、フレームが成形される。繊維強化樹脂から形成されたラケットフレームが、特開２０１１−１５８８５公報に開示されている。 The frame of the tennis racket is formed from a fiber reinforced resin. The matrix resin of the fiber reinforced resin is an epoxy resin. The reinforcing fiber of the fiber reinforced resin is a carbon fiber. This reinforcing fiber is a long fiber. A plurality of prepregs are wound, and the epoxy resin contained in the prepreg is cured to form a frame. A racket frame formed from a fiber reinforced resin is disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2011-15885.

ラケットフレームは、ガット溝を有する。ストリングのうちフレームの外側に位置する部分は、このガット溝に収容される。このガット溝により、ストリングの損傷が防止される。 The racket frame has a gut groove. A portion of the string located outside the frame is accommodated in the gut groove. This gutter groove prevents the string from being damaged.

一般的なフレームは、補強層を有している。この補強層は、概ね厚み方向に延在する多数のカーボン繊維と、マトリクス樹脂とから形成される。ガット溝には、打球時に、ストリングを通じて大きな力がかかる。この力によるフレームの破損が、補強層によって防止される。 A general frame has a reinforcing layer. This reinforcing layer is formed of a large number of carbon fibers extending in the thickness direction and a matrix resin. A large force is applied to the gut groove through the string at the time of hitting. Damage to the frame due to this force is prevented by the reinforcing layer.

特開２０１１−１５８８５公報JP 2011-15585 A

ラケットのスイートスポットの近傍でボールが打撃されたとき、ボールは速い速度で打ち出される。ラケットのスイートスポットの近傍でボールが打撃されたとき、プレーヤーに伝わる衝撃力は、小さい。 When the ball is hit in the vicinity of the sweet spot of the racket, the ball is launched at a high speed. When the ball is hit near the sweet spot of the racket, the impact force transmitted to the player is small.

従来のラケットでは、スイートスポットから離れた位置でボールが打撃されたとき、ボールは遅い速度で打ち出される。このラケットでは、スイートスポットから離れた位置でボールが打撃されたとき、プレーヤーに伝わる衝撃力は、大きい。従ってプレーヤーは、スイートスポットから離れた位置でボールが打撃されたとき、ラケットを振り抜くことができない。さらにプレーヤーは、スイートスポットから離れた位置でボールが打撃されたとき、打球面の向きを維持できない。 In the conventional racket, when the ball is hit at a position away from the sweet spot, the ball is launched at a slow speed. In this racket, when the ball is hit at a position away from the sweet spot, the impact force transmitted to the player is large. Therefore, the player cannot swing out the racket when the ball is hit at a position away from the sweet spot. Further, the player cannot maintain the direction of the ball striking surface when the ball is hit at a position away from the sweet spot.

プレーヤーは、スイートスポットの近傍でボールを打撃することを目指して、ストロークを行う。しかし競技では、プレーヤーは、スイートスポットから離れた位置でボールを打撃せざるを得ないことがある。スイートスポットから離れた位置でボールが打撃されたときの反発性に優れたラケットが、望まれている。 The player makes a stroke aiming at hitting the ball in the vicinity of the sweet spot. However, in competitions, the player may be forced to hit the ball away from the sweet spot. A racket that has excellent resilience when a ball is hit at a position away from the sweet spot is desired.

本発明の目的は、スイートスポットから離れた位置でボールが打撃されたときの反発性に優れたラケットフレームの提供にある。 An object of the present invention is to provide a racket frame having excellent resilience when a ball is hit at a position away from a sweet spot.

本発明に係るラケットフレームは、繊維強化樹脂から形成されたヘッドを備える。このヘッドは、ガット溝のための補強層を含む。この補強層は、繊維とマトリクス樹脂とを有するプリプレグから形成される。このプリプレグの圧縮弾性率は、１００ＧＰａ以下である。 The racket frame according to the present invention includes a head formed from a fiber reinforced resin. The head includes a reinforcing layer for the gut groove. This reinforcing layer is formed from a prepreg having fibers and a matrix resin. The compression modulus of the prepreg is 100 GPa or less.

好ましくは、このプリプレグの引張弾性率は、１００ＧＰａ以下である。 Preferably, the tensile modulus of the prepreg is 100 GPa or less.

他の発明に係るラケットフレームは、繊維強化樹脂から形成されたヘッドを備える。このヘッドは、ガット溝のための補強層を含む。この補強層は、繊維とマトリクス樹脂とを有するプリプレグから形成される。この繊維の引張弾性率は、１６０ＧＰａ以下である。 A racket frame according to another invention includes a head formed of a fiber reinforced resin. The head includes a reinforcing layer for the gut groove. This reinforcing layer is formed from a prepreg having fibers and a matrix resin. The tensile elastic modulus of this fiber is 160 GPa or less.

さらに他の発明に係るラケットフレームは、繊維強化樹脂から形成されたヘッドを備える。このヘッドは、ガット溝のための補強層を含む。この補強層は、非晶質カーボン繊維とマトリクス樹脂とを有する。 A racket frame according to still another invention includes a head formed of fiber reinforced resin. The head includes a reinforcing layer for the gut groove. This reinforcing layer has amorphous carbon fibers and a matrix resin.

本発明に係るフレームが用いられたラケットでは、スイートスポットから離れた位置でボールが打撃されたときの反発係数が大きい。このフレームは、スイートスポットから離れた位置でボールが打撃されたときの操作性に優れる。 The racket using the frame according to the present invention has a large coefficient of restitution when the ball is hit at a position away from the sweet spot. This frame is excellent in operability when the ball is hit at a position away from the sweet spot.

図１は、本発明の一実施形態に係るラケットフレームが示された正面図である。FIG. 1 is a front view showing a racket frame according to an embodiment of the present invention. 図２は、図１のラケットフレームが示された側面図である。FIG. 2 is a side view showing the racket frame of FIG. 1. 図３は、図１のIII−III線に沿った拡大断面図である。FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view taken along line III-III in FIG. 図４は、図３のIV−IV線に沿った断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view taken along line IV-IV in FIG. 図５は、図３のラケットフレームがグロメット及びストリングと共に示された断面図である。FIG. 5 is a cross-sectional view of the racket frame of FIG. 3 shown with grommets and strings.

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。 Hereinafter, the present invention will be described in detail based on preferred embodiments with appropriate reference to the drawings.

図１及び２に示されたラケットフレーム２は、ヘッド４、２つのスロート６、シャフト８及びグリップ１０を備えている。このラケットフレーム２にグロメット、グリップテープ、エンドキャップ等が取り付けられ、さらにストリングが張られることにより、硬式テニス用のラケットが得られる。図１において、上下方向はラケットフレーム２の軸方向であり、左右方向はラケットフレーム２の幅方向である。 The racket frame 2 shown in FIGS. 1 and 2 includes a head 4, two throats 6, a shaft 8, and a grip 10. A grommet, a grip tape, an end cap or the like is attached to the racket frame 2, and a string is stretched to obtain a hard tennis racket. In FIG. 1, the vertical direction is the axial direction of the racket frame 2, and the horizontal direction is the width direction of the racket frame 2.

このラケットフレーム２は、繊維強化樹脂からなる。この繊維強化樹脂のマトリクス樹脂は、熱硬化樹脂である。典型的な熱硬化樹脂は、エポキシ樹脂である。繊維強化樹脂の典型的な繊維は、カーボン繊維である。この繊維は、長繊維である。図３から明らかなように、ラケットフレーム２は中空である。複数枚のプリプレグが巻かれ、このプリプレグに含まれる熱硬化樹脂が硬化することで、ラケットフレーム２が成形されている。 The racket frame 2 is made of a fiber reinforced resin. The matrix resin of this fiber reinforced resin is a thermosetting resin. A typical thermosetting resin is an epoxy resin. A typical fiber of the fiber reinforced resin is a carbon fiber. This fiber is a long fiber. As is apparent from FIG. 3, the racket frame 2 is hollow. The racket frame 2 is formed by winding a plurality of prepregs and curing the thermosetting resin contained in the prepregs.

ヘッド４は、打球面の輪郭を形成している。ヘッド４の正面形状は、略楕円である。楕円の長径方向は、ラケットフレーム２の軸方向と一致している。楕円の短径方向は、ラケットフレーム２の幅方向と一致している。それぞれのスロート６の一端は、ヘッド４と連続している。このスロート６は、他端の近傍で他のスロート６と合流している。スロート６は、ヘッド４から延びてシャフト８に至っている。シャフト８は、２つのスロート６が合流する箇所から延びている。シャフト８は、スロート６と連続的にかつ一体的に形成されている。グリップ１０は、シャフト８と連続的にかつ一体的に形成されている。ヘッド４のうち２つのスロート６に挟まれた部分は、ヨーク１２である。 The head 4 forms a contour of a ball striking surface. The front shape of the head 4 is substantially elliptical. The major axis direction of the ellipse coincides with the axial direction of the racket frame 2. The minor axis direction of the ellipse coincides with the width direction of the racket frame 2. One end of each throat 6 is continuous with the head 4. The throat 6 merges with other throats 6 in the vicinity of the other end. The throat 6 extends from the head 4 to the shaft 8. The shaft 8 extends from a location where the two throats 6 meet. The shaft 8 is formed continuously and integrally with the throat 6. The grip 10 is formed continuously and integrally with the shaft 8. A portion of the head 4 sandwiched between the two throats 6 is a yoke 12.

図１及び２に示されるように、ヘッド４は、トップ補強層１４、ヨーク補強層１６及び２つのサイド補強層１８を有している。図１及び２において、符号Ｐ１で示されているのはトップ補強層１４とサイド補強層１８との境界点であり、符号Ｐ２で示されているのはヨーク補強層１６とサイド補強層１８との境界点である。 As shown in FIGS. 1 and 2, the head 4 has a top reinforcing layer 14, a yoke reinforcing layer 16, and two side reinforcing layers 18. In FIGS. 1 and 2, reference numeral P <b> 1 indicates a boundary point between the top reinforcing layer 14 and the side reinforcing layer 18, and reference numeral P <b> 2 indicates the yoke reinforcing layer 16 and the side reinforcing layer 18. Is the boundary point.

図３は、図１のIII−III線に沿った拡大断面図である。図４は、図３のIV−IV線に沿った断面図である。図３において、左側はヘッド４の外側であり、右側はヘッド４の内側である。図３に示されるように、ヘッド４は、ガット溝２０を有している。ガット溝２０は、ヘッド４の外側面に形成されている。ガット溝２０は、２つの側面２２と１つの底面２４とを有している。図２に示されるように、ガット溝２０はヘッド４の周方向に沿って延在している。 FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view taken along line III-III in FIG. FIG. 4 is a cross-sectional view taken along line IV-IV in FIG. In FIG. 3, the left side is the outside of the head 4, and the right side is the inside of the head 4. As shown in FIG. 3, the head 4 has a gut groove 20. The gut groove 20 is formed on the outer surface of the head 4. The gut groove 20 has two side surfaces 22 and one bottom surface 24. As shown in FIG. 2, the gut groove 20 extends along the circumferential direction of the head 4.

図３及び４には、サイド補強層１８が示されている。このサイド補強層１８は、プリプレグから形成されている。このプリプレグのマトリクス樹脂は、エポキシ樹脂である。このプリプレグは、多数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維は、概してラケットフレーム２の厚み方向（図２における左右方向）に延在している。このプリプレグが加熱され、エポキシ樹脂が硬化することで、サイド補強層１８が成形されている。他のプリプレグのエポキシ樹脂が硬化することで、トップ補強層１４及びヨーク補強層１６が成形される。 3 and 4, the side reinforcing layer 18 is shown. The side reinforcing layer 18 is formed from a prepreg. The prepreg matrix resin is an epoxy resin. This prepreg contains a large number of carbon fibers. Each carbon fiber generally extends in the thickness direction of the racket frame 2 (left-right direction in FIG. 2). The side reinforcing layer 18 is formed by heating the prepreg and curing the epoxy resin. When the epoxy resin of the other prepreg is cured, the top reinforcing layer 14 and the yoke reinforcing layer 16 are formed.

図５には、ヘッド４が、グロメット２６及びストリング２８と共に示されている。グロメット２６は、フランジ３０とパイプ３２とからなる。フランジ３０は、ガット溝２０の底面２４に当接している。パイプ３２は、ヘッド４を貫通している。ストリング２８の一部は、周方向に沿って、フランジ３０の上に配置されている。ストリング２８はさらに、パイプ３２を貫通している。 In FIG. 5, the head 4 is shown together with the grommet 26 and the string 28. The grommet 26 includes a flange 30 and a pipe 32. The flange 30 is in contact with the bottom surface 24 of the gut groove 20. The pipe 32 passes through the head 4. A part of the string 28 is disposed on the flange 30 along the circumferential direction. The string 28 further penetrates the pipe 32.

このラケットでテニスボールが打撃されたとき、ストリング２８を通じてガット溝２０に力がかかる。このガット溝２０を囲むように、サイド補強層１８が配置されている。ガット溝２０の底面２４の近傍では、サイド補強層１８のカーボン繊維は、ラケットフレーム２の厚み方向に延在している。このサイド補強層１８は、ガット溝２０を補強する。サイド補強層１８は、ラケットでテニスボールが打撃されたときのヘッド４の破損を防止する。同様に、トップ補強層１４及びヨーク補強層１６でも、カーボン繊維は、ガット溝２０の底面２４の近傍では、ラケットフレーム２の厚み方向に延在している。このトップ補強層１４及びヨーク補強層１６も、ラケットでテニスボールが打撃されたときのヘッド４の破損を防止する。 When a tennis ball is hit with this racket, force is applied to the gut groove 20 through the string 28. A side reinforcing layer 18 is disposed so as to surround the gut groove 20. In the vicinity of the bottom surface 24 of the gut groove 20, the carbon fibers of the side reinforcing layer 18 extend in the thickness direction of the racket frame 2. The side reinforcing layer 18 reinforces the gut groove 20. The side reinforcing layer 18 prevents the head 4 from being damaged when a tennis ball is hit with a racket. Similarly, in the top reinforcing layer 14 and the yoke reinforcing layer 16, the carbon fiber extends in the thickness direction of the racket frame 2 in the vicinity of the bottom surface 24 of the gut groove 20. The top reinforcing layer 14 and the yoke reinforcing layer 16 also prevent the head 4 from being damaged when a tennis ball is hit with a racket.

このサイド補強層１８のプリプレグの圧縮弾性率は、従来のラケットフレームの補強層のプリプレグの圧縮弾性率よりも小さい。このサイド補強層１８を含むヘッド４は、変形能に優れる。 The compression elastic modulus of the prepreg of the side reinforcing layer 18 is smaller than the compressive elastic modulus of the prepreg of the reinforcing layer of the conventional racket frame. The head 4 including the side reinforcing layer 18 is excellent in deformability.

スイートスポットの近傍でテニスボールが打撃されたとき、ストリング２８が充分に伸長する。この伸長により、衝撃が吸収される。伸長後のストリング２８は、復元する。この復元により、速い速度でテニスボールが打ち出される。 When a tennis ball is hit in the vicinity of the sweet spot, the string 28 is fully extended. This extension absorbs the impact. The decompressed string 28 is restored. By this restoration, a tennis ball is launched at a high speed.

スイートスポットから離れた位置でテニスボールが打撃されたとき、ストリング２８の伸長は十分ではない。前述の通り、サイド補強層１８のプリプレグの圧縮弾性率は小さい。従って、スイートスポットから離れた位置でテニスボールが打撃されたとき、ストリング２８と共に、ヘッド４が変形する。この変形により、衝撃が吸収される。プレーヤーは、打球面の向きを維持したまま、ラケットを振り抜くことができる。変形後のヘッド４は、復元する。この復元により、速い速度でテニスボールが打ち出される。 When a tennis ball is hit at a position away from the sweet spot, the string 28 does not extend sufficiently. As described above, the compression elastic modulus of the prepreg of the side reinforcing layer 18 is small. Therefore, when the tennis ball is hit at a position away from the sweet spot, the head 4 is deformed together with the string 28. This deformation absorbs the impact. The player can swing out the racket while maintaining the direction of the hitting surface. The deformed head 4 is restored. By this restoration, a tennis ball is launched at a high speed.

このラケットでは、スイートスポットから離れた位置でテニスボールが打撃されたときのストリング２８の不十分な変形を、ヘッド４の変形が補う。このラケットフレーム２は、スイートスポットから離れた位置でテニスボールが打撃されたときの衝撃吸収性、操作性及び反発性に優れる。このラケットフレーム２のスイートエリアは、広い。 In this racket, the deformation of the head 4 compensates for the insufficient deformation of the string 28 when the tennis ball is hit at a position away from the sweet spot. The racket frame 2 is excellent in shock absorption, operability and resilience when a tennis ball is hit at a position away from the sweet spot. The sweet area of the racket frame 2 is large.

前述の通り、スイートスポットの近傍でテニスボールが打撃されたとき、ストリング２８が充分に伸長する。従って、この打撃によってラケットフレーム２にかかる力は小さい。この打撃によるヘッド４の変形は、小さい。このラケットでは、スイートスポットの近傍でテニスボールが打撃されたときの過剰な変形は、生じない。 As described above, when the tennis ball is hit in the vicinity of the sweet spot, the string 28 is sufficiently extended. Therefore, the force applied to the racket frame 2 by this impact is small. The deformation of the head 4 due to this impact is small. This racket does not cause excessive deformation when a tennis ball is hit in the vicinity of the sweet spot.

本実施形態では、トップ補強層１４のプリプレグの圧縮弾性率はサイド補強層１８のプリプレグの圧縮弾性率よりも大きく、ヨーク補強層１６のプリプレグの圧縮弾性率はサイド補強層１８のプリプレグの圧縮弾性率よりも大きい。トップ補強層１４のプリプレグの圧縮弾性率が、サイド補強層１８のプリプレグの圧縮弾性率と同等でもよい。ヨーク補強層１６のプリプレグの圧縮弾性率が、サイド補強層１８のプリプレグの圧縮弾性率と同等でもよい。 In this embodiment, the compression elastic modulus of the prepreg of the top reinforcing layer 14 is larger than the compression elastic modulus of the prepreg of the side reinforcing layer 18, and the compressive elastic modulus of the prepreg of the yoke reinforcing layer 16 is the compressive elasticity of the prepreg of the side reinforcing layer 18. Greater than rate. The compression elastic modulus of the prepreg of the top reinforcing layer 14 may be equal to the compression elastic modulus of the prepreg of the side reinforcing layer 18. The compressive elastic modulus of the prepreg of the yoke reinforcing layer 16 may be equal to the compressive elastic modulus of the prepreg of the side reinforcing layer 18.

ストリング２８からは、縦糸及び横糸が形成される。前述の通り、ヘッド４の正面形状は略楕円であり、この楕円の長径方向はラケットフレーム２の軸方向と一致している。従って、平均的な縦糸の長さは、平均的な横糸の長さよりも大きい。概して縦糸は、横糸よりも伸長しやすい。横糸の伸長しにくさを補う目的から、サイド補強層１８に圧縮弾性率の小さなプリプレグが適用され、トップ補強層１４に圧縮弾性率が大きなプリプレグが適用され、かつヨーク補強層１６に圧縮弾性率が大きなプリプレグが適用されることが好ましい。 From the string 28, warp and weft are formed. As described above, the front shape of the head 4 is substantially an ellipse, and the major axis direction of the ellipse coincides with the axial direction of the racket frame 2. Accordingly, the average warp length is greater than the average weft length. In general, warp yarns are easier to stretch than weft yarns. In order to compensate for the difficulty of extending the weft yarn, a prepreg having a small compressive elastic modulus is applied to the side reinforcing layer 18, a prepreg having a large compressive elastic modulus is applied to the top reinforcing layer 14, and a compressive elastic modulus is applied to the yoke reinforcing layer 16. It is preferable that a large prepreg is applied.

サイド補強層１８のプリプレグの圧縮弾性率の、トップ補強層１４のプリプレグの圧縮弾性率に対する比率は、７５％以下が好ましく、５０％以下が好ましく、２５％以下が特に好ましい。ラケットフレーム２の強度の観点から、この比率は、１０％以上が好ましい。 The ratio of the compression modulus of the prepreg of the side reinforcement layer 18 to the compression modulus of the prepreg of the top reinforcement layer 14 is preferably 75% or less, preferably 50% or less, and particularly preferably 25% or less. From the viewpoint of the strength of the racket frame 2, this ratio is preferably 10% or more.

サイド補強層１８のプリプレグの圧縮弾性率の、ヨーク補強層１６のプリプレグの圧縮弾性率に対する比率は、７５％以下が好ましく、５０％以下が好ましく、２５％以下が特に好ましい。ラケットフレーム２の強度の観点から、この比率は、１０％以上が好ましい。 The ratio of the compression modulus of the prepreg of the side reinforcement layer 18 to the compression modulus of the prepreg of the yoke reinforcement layer 16 is preferably 75% or less, preferably 50% or less, and particularly preferably 25% or less. From the viewpoint of the strength of the racket frame 2, this ratio is preferably 10% or more.

衝撃吸収性、操作性及び反発性の観点から、サイド補強層１８のプリプレグの圧縮弾性率は１００ＧＰａ以下が好ましく、６５ＧＰａ以下がより好ましく、３５ＧＰａ以下が特に好ましい。ラケットフレーム２の強度の観点から、この圧縮弾性率は、１０ＧＰａ以上が好ましい。圧縮弾性率は、「ＪＩＳＫ７０７６」の規定に準拠して測定される。 From the viewpoint of impact absorption, operability, and resilience, the compression elastic modulus of the prepreg of the side reinforcing layer 18 is preferably 100 GPa or less, more preferably 65 GPa or less, and particularly preferably 35 GPa or less. From the viewpoint of the strength of the racket frame 2, the compression elastic modulus is preferably 10 GPa or more. The compression modulus is measured in accordance with the provisions of “JIS K7076”.

引張弾性率が小さなカーボン繊維を含むことにより、圧縮弾性率が小さなプリプレグが得られうる。引張弾性率が小さなカーボン繊維の具体例として、非晶質カーボン繊維が挙げられる。カーボン繊維の目付量（FAW、Fiber Area Weight）が小さく設定されることにより、圧縮弾性率が小さなプリプレグが得られてもよい。 By including carbon fibers having a small tensile elastic modulus, a prepreg having a small compressive elastic modulus can be obtained. A specific example of the carbon fiber having a small tensile modulus is amorphous carbon fiber. A prepreg having a small compression elastic modulus may be obtained by setting the basis weight (FAW, Fiber Area Weight) of the carbon fiber to be small.

サイド補強層１８に適したカーボン繊維の具体例として、日本グラファイトファイバー社の商品名「ＸＮ−０５」、「ＸＮ−１０」及び「ＸＮ−１５」が挙げられてる。特に好ましいカーボン繊維は、「ＸＮ−０５」である。 Specific examples of carbon fibers suitable for the side reinforcing layer 18 include trade names “XN-05”, “XN-10”, and “XN-15” of Nippon Graphite Fiber Co., Ltd. A particularly preferable carbon fiber is “XN-05”.

衝撃吸収性、操作性及び反発性の観点から、サイド補強層１８のプリプレグの引張弾性率は１００ＧＰａ以下が好ましく、７５ＧＰａ以下がより好ましく、３５ＧＰａ以下が特に好ましい。ラケットフレーム２の強度の観点から、この引張弾性率は、１０ＧＰａ以上が好ましい。引張弾性率は、「ＪＩＳＫ７０７３」の規定に準拠して測定される。 From the viewpoint of impact absorption, operability and resilience, the tensile modulus of the prepreg of the side reinforcing layer 18 is preferably 100 GPa or less, more preferably 75 GPa or less, and particularly preferably 35 GPa or less. From the viewpoint of the strength of the racket frame 2, the tensile elastic modulus is preferably 10 GPa or more. The tensile elastic modulus is measured in accordance with the provisions of “JIS K 7073”.

衝撃吸収性、操作性及び反発性の観点から、サイド補強層１８のカーボン繊維の引張弾性率は１６０ＧＰａ以下が好ましく、１２０ＧＰａ以下がより好ましく、６０ＧＰａ以下が特に好ましい。ラケットフレーム２の強度の観点から、この引張弾性率は、２０ＧＰａ以上が好ましい。このカーボン繊維の引張弾性率は、「ＪＩＳＬ１０６９」の規定に準拠して測定される。 From the viewpoint of impact absorption, operability, and resilience, the tensile elastic modulus of the carbon fibers of the side reinforcing layer 18 is preferably 160 GPa or less, more preferably 120 GPa or less, and particularly preferably 60 GPa or less. From the viewpoint of the strength of the racket frame 2, the tensile elastic modulus is preferably 20 GPa or more. The tensile elastic modulus of the carbon fiber is measured in accordance with the provisions of “JIS L 1069”.

サイド補強層１８のカーボン繊維は、ピッチ系であってもよく、ＰＡＮ系であってもよい。衝撃吸収性、操作性及び反発性の観点から、ピッチ系カーボン繊維が好ましい。サイド補強層１８のプリプレグが、カーボン繊維以外の繊維を含んでもよい。このプリプレグが、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂を含んでもよい。 The carbon fibers of the side reinforcing layer 18 may be pitch-based or PAN-based. Pitch-based carbon fibers are preferred from the viewpoints of impact absorption, operability and resilience. The prepreg of the side reinforcing layer 18 may include fibers other than carbon fibers. The prepreg may include a thermosetting resin other than the epoxy resin.

前述の通り、ラケットフレーム２のうち補強層１４、１６、１８以外の部分も、プリプレグから形成されている。ラケットフレーム２の強度の観点から、このプリプレグの圧縮弾性率がサイド補強層１８のプリプレグの圧縮弾性率よりも大きいことが好ましい。補強層１４、１６、１８以外の部分のプリプレグの圧縮弾性率は、１１０ＧＰａ以上が好ましく、１３０ＧＰａ以上が好ましい。 As described above, portions of the racket frame 2 other than the reinforcing layers 14, 16, and 18 are also formed from the prepreg. From the viewpoint of the strength of the racket frame 2, it is preferable that the compression elastic modulus of the prepreg is larger than the compression elastic modulus of the prepreg of the side reinforcing layer 18. The compressive elastic modulus of the prepreg other than the reinforcing layers 14, 16, 18 is preferably 110 GPa or more, and more preferably 130 GPa or more.

図１において符号Ｐｍａｘで示されているのは、ラケットフレーム２の幅が最大である点である。矢印Ｌ１で示されているのは、サイド補強層１８のトップ側端Ｐ１と点Ｐｍａｘとの、軸方向における距離である。矢印Ｌ２で示されているのは、サイド補強層１８のヨーク側端Ｐ２と点Ｐｍａｘとの、軸方向における距離である。 In FIG. 1, what is indicated by a symbol Pmax is that the width of the racket frame 2 is maximum. What is indicated by an arrow L1 is the distance in the axial direction between the top side end P1 of the side reinforcing layer 18 and the point Pmax. What is indicated by the arrow L2 is a distance in the axial direction between the yoke side end P2 of the side reinforcing layer 18 and the point Pmax.

衝撃吸収性、操作性及び反発性の観点から、距離Ｌ１は４ｃｍ以上が好ましく、６ｃｍ以上がより好ましく、８ｃｍ以上が特に好ましい。距離Ｌ１は１５ｃｍ以下が好ましい。 From the viewpoint of impact absorption, operability, and resilience, the distance L1 is preferably 4 cm or more, more preferably 6 cm or more, and particularly preferably 8 cm or more. The distance L1 is preferably 15 cm or less.

衝撃吸収性、操作性及び反発性の観点から、距離Ｌ２は４ｃｍ以上が好ましく、６ｃｍ以上がより好ましく、８ｃｍ以上が特に好ましい。距離Ｌ２は１５ｃｍ以下が好ましい。 From the viewpoint of impact absorption, operability, and resilience, the distance L2 is preferably 4 cm or more, more preferably 6 cm or more, and particularly preferably 8 cm or more. The distance L2 is preferably 15 cm or less.

図３及び４から明らかな通り、サイド補強層１８は、肉厚の中心よりも外側に位置している。換言すれば、このサイド補強層１８は、ガット溝２０の底面２４の近くに位置している。このサイド補強層１８は、ヘッド４の変形に寄与する。 As is clear from FIGS. 3 and 4, the side reinforcing layer 18 is located outside the center of the wall thickness. In other words, the side reinforcing layer 18 is located near the bottom surface 24 of the gut groove 20. The side reinforcing layer 18 contributes to the deformation of the head 4.

図４において、矢印Ｔ１で示されているのはヘッド４の肉厚であり、矢印Ｔ２で示されているのはガット溝２０の底面２４からサイド補強層１８までの肉厚である。衝撃吸収性、操作性及び反発性の観点から、肉厚Ｔ１に対する肉厚Ｔ２の比率は５０％以下が好ましく、４０％以下がより好ましく、３０％以下が特に好ましい。この比率は、ゼロでもよい。 In FIG. 4, the thickness indicated by the arrow T <b> 1 is the thickness of the head 4, and the thickness indicated by the arrow T <b> 2 is the thickness from the bottom surface 24 of the gut groove 20 to the side reinforcing layer 18. From the viewpoint of impact absorption, operability, and resilience, the ratio of the thickness T2 to the thickness T1 is preferably 50% or less, more preferably 40% or less, and particularly preferably 30% or less. This ratio may be zero.

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。 Hereinafter, the effects of the present invention will be clarified by examples. However, the present invention should not be construed in a limited manner based on the description of the examples.

［実施例１］
図１から４に示されたラケットフレームを製作した。このラケットフレームに用いられたプリプレグの圧縮弾性率は、以下の通りである。
サイド補強層：３２ＧＰａ
トップ補強層：１２９ＧＰａ
ヨーク補強層：１２９ＧＰａ
他の部分：１２９ＧＰａ
サイド補強層のプリプレグのカーボン繊維の引張弾性率は、５４ＧＰａである。このプリプレグにおけるカーボン繊維の目付量は、１００ｇ／ｍ^２である。 [Example 1]
The racket frame shown in FIGS. 1 to 4 was produced. The compression elastic modulus of the prepreg used for this racket frame is as follows.
Side reinforcement layer: 32 GPa
Top reinforcement layer: 129 GPa
Yoke reinforcement layer: 129 GPa
Other parts: 129GPa
The tensile elastic modulus of the carbon fiber of the prepreg of the side reinforcing layer is 54 GPa. The basis weight of the carbon fiber in this prepreg is 100 g / m ² .

［実施例２］
圧縮弾性率が６４ＧＰａであるプリプレグをサイド補強層に用いた他は実施例１と同様にして、実施例２のラケットフレームを得た。このプリプレグのカーボン繊維の引張弾性率は、１１０ＧＰａである。このプリプレグにおけるカーボン繊維の目付量は、１００ｇ／ｍ^２である。 [Example 2]
A racket frame of Example 2 was obtained in the same manner as in Example 1 except that a prepreg having a compression modulus of 64 GPa was used for the side reinforcing layer. The tensile elastic modulus of the carbon fiber of this prepreg is 110 GPa. The basis weight of the carbon fiber in this prepreg is 100 g / m ² .

［実施例３］
圧縮弾性率が８５ＧＰａであるプリプレグをサイド補強層に用いた他は実施例１と同様にして、実施例３のラケットフレームを得た。このプリプレグのカーボン繊維の引張弾性率は、１５５ＧＰａである。このプリプレグにおけるカーボン繊維の目付量は、１００ｇ／ｍ^２である。 [Example 3]
A racket frame of Example 3 was obtained in the same manner as in Example 1 except that a prepreg having a compression modulus of 85 GPa was used for the side reinforcing layer. The tensile elastic modulus of the carbon fiber of this prepreg is 155 GPa. The basis weight of the carbon fiber in this prepreg is 100 g / m ² .

［比較例１］
圧縮弾性率が１２９ＧＰａであるプリプレグをサイド補強層に用いた他は実施例１と同様にして、比較例１のラケットフレームを得た。このプリプレグのカーボン繊維の引張弾性率は、２３０ＧＰａである。このプリプレグにおけるカーボン繊維の目付量は、１００ｇ／ｍ^２である。 [Comparative Example 1]
A racket frame of Comparative Example 1 was obtained in the same manner as in Example 1 except that a prepreg having a compression elastic modulus of 129 GPa was used for the side reinforcing layer. The tensile elastic modulus of the carbon fiber of this prepreg is 230 GPa. The basis weight of the carbon fiber in this prepreg is 100 g / m ² .

［実施例４］
プリプレグにおけるカーボン繊維の目付量を７０ｇ／ｍ^２とした他は比較例１と同様にして、実施例４のラケットフレームを得た。このプリプレグのカーボン繊維の引張弾性率は、２３０ＧＰａである。 [Example 4]
A racket frame of Example 4 was obtained in the same manner as in Comparative Example 1 except that the basis weight of the carbon fiber in the prepreg was 70 g / m ² . The tensile elastic modulus of the carbon fiber of this prepreg is 230 GPa.

［評価］
ラケットフレームにグロメット、グリップテープ、エンドキャップ及びストリングを装着し、テニスラケットを製作した。このテニスラケットを固定し、打球面の第一点から第十八点に３０ｍ／ｓの速度のテニスボールを当てて、反発係数を測定した。各点の座標（ｘ、ｙ）は、下記の通りである。
第一点：（０，１２）
第二点：（０，１５）
第三点：（０，１８）
第四点：（０，２１）
第五点：（０，２４）
第六点：（０，２７）
第七点：（０，３０）
第八点：（３，１２）
第九点：（３，１５）
第十点：（３，１８）
第十一点：（３，２１）
第十二点：（３，２４）
第十三点：（３，２７）
第十四点：（６，１２）
第十五点：（６，１５）
第十六点：（６，１８）
第十七点：（６，２１）
第十八点：（６，２４）
座標の原点は打球面のトップであり、ｘは原点からの幅方向の距離（ｃｍ）であり、ｙは原点からの軸方向距離（ｃｍ）である。第一点から第七点までの反発係数の平均値ｅ１、第八点から第十三点までの反発係数の平均値ｅ２、及び第十四点から第十八点までの反発係数の平均値ｅ３を算出した。この結果が、下記の表１に示されている。 [Evaluation]
A grommet, grip tape, end cap and string were attached to the racket frame to produce a tennis racket. The tennis racket was fixed, and a rebound coefficient was measured by applying a tennis ball with a speed of 30 m / s from the first point to the eighteenth point of the hitting surface. The coordinates (x, y) of each point are as follows.
First point: (0,12)
Second point: (0,15)
Third point: (0,18)
Fourth point: (0, 21)
Fifth point: (0, 24)
Sixth point: (0,27)
Seventh point: (0, 30)
Eighth point: (3, 12)
Ninth point: (3, 15)
Tenth point: (3, 18)
Eleventh point: (3, 21)
Twelfth point: (3, 24)
Thirteenth point: (3, 27)
Fourteenth point: (6, 12)
Fifteenth point: (6, 15)
Sixteenth point: (6, 18)
Seventeenth point: (6, 21)
Eighteenth point: (6, 24)
The origin of the coordinates is the top of the ball striking surface, x is the distance (cm) in the width direction from the origin, and y is the axial distance (cm) from the origin. The average value e1 of the coefficient of restitution from the first point to the seventh point, the average value e2 of the coefficient of restitution from the eighth point to the thirteenth point, and the average value of the coefficient of restitution from the fourteenth point to the eighteenth point e3 was calculated. The results are shown in Table 1 below.

表１に示されるように、各実施例のラケットフレームでは、中心点から幅方向に離れた点での反発係数が高い。換言すれば、各実施例のラケットフレームのスイートエリアは、広い。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。 As shown in Table 1, the racket frame of each example has a high coefficient of restitution at a point away from the center point in the width direction. In other words, the sweet area of the racket frame of each embodiment is wide. From this evaluation result, the superiority of the present invention is clear.

２・・・ラケットフレーム
４・・・ヘッド
６・・・スロート
８・・・シャフト
１０・・・グリップ
１２・・・ヨーク
１４・・・トップ補強層
１６・・・ヨーク補強層
１８・・・サイド補強層
２０・・・ガット溝
２６・・・グロメット
２８・・・ストリング 2 ... Racket frame 4 ... Head 6 ... Throat 8 ... Shaft 10 ... Grip 12 ... Yoke 14 ... Top reinforcement layer 16 ... Yoke reinforcement layer 18 ... Side Reinforcing layer 20 ... Gut groove 26 ... Grommet 28 ... String

Claims

It has a head formed from fiber-reinforced resin,
The head includes a reinforcing layer for the gut groove;
The reinforcing layer is formed from a prepreg having fibers and a matrix resin,
A racket frame in which the compression modulus of the prepreg is 100 GPa or less.

The racket frame according to claim 1, wherein the prepreg has a tensile elastic modulus of 100 GPa or less.

It has a head formed from fiber-reinforced resin,
The head includes a reinforcing layer for the gut groove;
The reinforcing layer is formed from a prepreg having fibers and a matrix resin,
A racket frame in which the tensile elastic modulus of the fiber is 160 GPa or less.

It has a head formed from fiber-reinforced resin,
The head includes a reinforcing layer for the gut groove;
A racket frame in which the reinforcing layer includes amorphous carbon fibers and a matrix resin.