JP2013229975A - スイッチング電源装置および発光装置 - Google Patents

Abstract

【課題】スイッチング制御手段を起動させる起動電流に起因する消費電力を低減させる。
【解決手段】ＬＥＤ電流制御回路１０は、バレーフィル回路３と、起動電流が供給される起動回路４ａと、スイッチング素子Ｑ２のオン・オフ動作を制御する制御周波数を変化させるスイッチング出力回路６と、を備え、上記バレーフィル回路３のダイオードＤ１０のカソード端子が、上記起動回路４ａのトランジスタＱ１のコレクタ端子と電気的に接続されている。
【選択図】図１

Description

本発明は、スイッチング電源装置に関し、特にＬＥＤ（Light Emitting Diode）光源用の電源装置として好適なスイッチング電源装置、および、該にスイッチング電源装置を備えた発光装置に関するものである。

従来、スイッチング電源装置は、電圧電流変換効率を高め、かつ小型化・軽量化が可能な装置として知られている。これは、スイッチング電源装置においては、出力コイルに流れる電流をスイッチングすることで、出力コイルに流れる電流を制御して出力電圧および出力電流に変換することから、出力コイルでの変換効率を向上させることができ、また、上記出力コイルを小型化・軽量化できるからである。

特許文献１には、このようなスイッチング電源装置に関する技術の一例が開示されている。この特許文献１に開示されたスイッチング電源装置では、軽負荷時や無負荷時または待機時にスイッチング素子のスイッチング周波数を低減して、軽負荷時や無負荷時の消費電力または待機時の待機電力の低電力化を図っている。

特開２００９−１５３３６４号公報（２００９年０７月０９日公開）

しかしながら、上記特許文献１に開示されたスイッチング電源装置では、集積回路ＩＣ（スイッチング制御部）を起動するための起動電流に起因する消費電力を低減させる観点については何も記載されていないという問題点がある。

例えば、上記特許文献１に開示されたスイッチング電源装置では、軽負荷時にスイッチング素子のスイッチング周波数を低減させる点は記載されているものの、集積回路ＩＣに電源を供給する電源端子Ｖｃｃに供給する起動電流に起因する消費電力をどのように低減させるのかについては何も記載されていない。

次に、図１２に参考形態としてＬＥＤ電流制御回路２００を示す。

ＬＥＤ電流制御回路２００は、力率改善のためのバレーフィル回路を有し、ＬＥＤ光源に対して一定電流を供給する他励式のＡＣ‐ＤＣコンバータの一例である。

同図に示すように、ＬＥＤ電流制御回路２００は、交流電力入力端子Ｐ１・Ｐ２、ヒューズＦ１、スイッチングノイズフィルター回路２０１、全波整流回路２０２、バレーフィル回路２０３、起動回路２０４、Ｖｃｃ供給回路２０５、スイッチング出力回路２０６、アノード出力端子Ｔ１、カソード出力端子Ｔ２を備えている。なお、アノード出力端子Ｔ１およびカソード出力端子Ｔ２には、負荷としてＬＥＤ群２０７が接続されている。

ＬＥＤ電流制御回路２００は、定電流出力を行うことによって、ＬＥＤ群２０７に供給する電流を一定に制御することによってＬＥＤ１、２、３・・・から放出される光束を一定に保つ。

ところで、ＬＥＤ電流制御回路２００では、起動回路２０４にてＰＷＭ制御ＩＣＵ１を起動させるための起動電流Ｉｓ（ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＶｃｃ端子に供給される電流）がＶｃｃ端子に供給され、これをトリガとしてＰＷＭ制御ＩＣＵ１が起動され、起動後は、Ｖｃｃ供給回路２０５のコンデンサＣ５により、Ｖｃｃ端子にＶｃｃ電圧が供給されるようになっている。

このため、例えば、抵抗Ｒ１およびトランジスタＱ１にて起動電流Ｉｓにより、約１．３Ｗ程度（ここに、入力交流電圧Ｖｉｎは２６４Ｖとし、起動電流Ｉｓの大きさは約５ｍＡとした）の熱損失が発生するので、効率低下や電源基板内部の温度上昇の原因となるという問題点がある。

一方、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１の起動後は、上記のように、Ｖｃｃ供給回路２０５を介してＶｃｃ電圧が供給されるため、ダイオードＤ３は通常はオフとなり起動電流Ｉｓの供給は停止する。しかしながら、現実には入力される入力交流電圧Ｖｉｎの変動範囲が広いため（例えば、変動範囲は、約８５Ｖ〜２６４Ｖ程度となり得る）、以下のような様々な問題点が生じる。

例えば、ＡＣ２６４Ｖ入力時は、スイッチング素子Ｑ２のスイッチング波形のピーク値がＡＣ８５Ｖ入力時に比較して大きいため、コンデンサＣ５を介した供給電流が多くなりダイオードＤ６に無駄な電流が多く流れ損失が大きくなるという問題点が生じ得る。

また、ＡＣ８５Ｖ入力時は、逆にコンデンサＣ５を介して供給される電流が少ないため、ダイオードＤ３がオフにならず起動回路２０４側からもＶｃｃ端子に電流が供給され続けるために熱損失が発生して効率低下するという問題点が生じ得る。

これにより、電源基板内部の温度が上昇して電解コンデンサなどの部品に温度ストレスが加わり、部品の寿命が短くなる結果、製品寿命が短くなるという問題点も生じ得る。

本発明は、上記従来の問題点に鑑みなされたものであって、その目的は、スイッチング制御手段を起動させる起動電流に起因する消費電力を低減させることができるスイッチング電源装置などを提供することにある。

本発明のスイッチング電源装置は、上記の課題を解決するために、スイッチング素子をオン・オフ動作させることにより交流電源を直流電源に変換するスイッチング電源装置であって、一方の端子が整流回路のアノード端子と電気的に接続された第１コンデンサ、一方の端子が上記整流回路のカソード端子に電気的に接続された第２コンデンサ、ならびに、上記第１コンデンサの他方の端子および上記第２コンデンサの他方の端子間に電気的に接続されたダイオードを備えたバレーフィル回路と、自身を起動するための起動電流が供給される起動端子を備え、上記スイッチング素子のオン・オフ動作を制御する制御周波数を変化させるスイッチング制御手段と、上記第２コンデンサの一方の端子と電気的に接続されたベース端子および上記スイッチング制御手段の上記起動端子と電気的に接続されたエミッタ端子を少なくとも有するトランジスタ、を少なくとも備えた起動回路と、を備え、上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子が、上記起動回路の上記トランジスタのコレクタ端子と電気的に接続されていることを特徴とする。

本発明者は、上述した図１２に示す参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００について鋭意検討した結果、図１１（ａ）に示すバレーフィル回路２０３のダイオードＤ９のＡ点の電圧波形は、図１１（ｂ）に示すＢ点の波形より電圧変動が安定しており、Ａ点の電圧値は、コンデンサＣ１０とコンデンサＣ９に分配されてＢ点の電圧より低くなることを新たに見出した。

そこで、上記構成では、バレーフィル回路のダイオードのカソード端子を、起動回路のトランジスタのコレクタ端子と電気的に接続している。これにより、トランジスタでの損失は、例えば、参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００より低くなる。よって、その分だけスイッチング制御手段を起動させる起動電流に起因する消費電力を低減させることができる。

また、上記の効果により、本発明のスイッチング電源装置によれば、例えば、電源の効率アップや電源の内部温度の上昇を抑制することができるという副次的効果も得られる。

加えて、以上の効果により、例えば、電源の信頼性がよくなり電解コンデンサなどの部品の寿命が長くなるという副次的効果も得られる。

また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、一方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのコレクタ端子と電気的に接続された第１の抵抗を備えていても良い。

上記構成によれば、例えば、第１の抵抗での損失が抵抗Ｒ１を備える参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００よりも低くなる。

また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、上記第１の抵抗、および、一方の端子が上記バレーフィル回路の上記第１コンデンサの一方の端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのコレクタ端子および上記第１の抵抗間の接続点と接続された第２の抵抗を備えていても良い。

ところで、ＡＣ入力電圧Ｖｉｎが瞬時に定格電圧（例えば、ＡＣ１００ＶまたはＡＣ２４０Ｖ）に立ち上がらずに、５Ｖ／秒でゼロボルトからゆっくりと立ち上がった場合、第１コンデンサを介して電流が供給されないためにスイッチング制御手段は、起動しにくくなる。このため、上記構成では、補助的に第２の抵抗を介して起動電流を補充するようにしている。

以上のようにＡＣ入力電圧がゆっくりと立ち上がることは通常はあまりないと考えられるが、例えば、電力会社の停電時の復帰時にそのような事象が起こる可能性が少なからずあるため、その非常時対策として有効な構成となる。

なお、第２の抵抗の抵抗値を大きくすればするほど、第２の抵抗における消費電力は小さくなるので、第２の抵抗の抵抗値は、電源に含まれる別の場所の抵抗の抵抗値よりも大きくすることが好ましい。

また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、上記第１の抵抗、上記第２の抵抗、および、一方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのベース端子と電気的に接続されたバイアス抵抗を備えていても良い。

上記構成によれば、例えば、第１の抵抗での損失が抵抗Ｒ１を備える参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００よりも低くなる。また、第２の抵抗を介して補助的に起動電流が補充される。さらに、バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子に第１の抵抗を介さず、バイアス抵抗を介してトランジスタのベース端子が直接接続される。このため、トランジスタのベース端子が第２コンデンサと電気的に接続されているため、高周波的にインピーダンスが低く安定し、トランジスタのベース端子のノイズが少なくなりＶｃｃ電圧の供給を安定動作させることができる。

また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、上記第１の抵抗、および、一方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのベース端子と電気的に接続されたバイアス抵抗を備えていても良い。

上記構成によれば、例えば、第１の抵抗での損失が抵抗Ｒ１を備える参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００よりも低くなる。また、バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子に第１の抵抗を介さず、バイアス抵抗を介してトランジスタのベース端子が直接接続される。このため、トランジスタのベース端子が第２コンデンサと電気的に接続されているため、高周波的にインピーダンスが低く安定し、トランジスタのベース端子のノイズが少なくなりＶｃｃ電圧の供給を安定動作させることができる。

また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、上記バレーフィル回路のアノード側の出力端子と、カソード側の出力端子間には、さらに第３コンデンサが接続されており、上記第１の抵抗、および、一方の端子が上記バレーフィル回路の上記第３コンデンサの一方の端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのベース端子と電気的に接続されたバイアス抵抗を備えていても良い。

上記構成によれば、例えば、第１の抵抗での損失が抵抗Ｒ１を備える参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００よりも低くなる。また、整流回路のアノード端子にバイアス抵抗を介してトランジスタのベース端子が直接接続される。このため、トランジスタのベース端子が第３コンデンサと電気的に接続されているため、高周波的にインピーダンスが低く安定し、トランジスタのベース端子のノイズが少なくなりＶｃｃ電圧の供給を安定動作させることができる。

また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、上記第１の抵抗、一方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのベース端子と電気的に接続されたバイアス抵抗、および、一方の端子が上記バレーフィル回路の上記第３コンデンサの一方の端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのコレクタ端子および上記第１の抵抗間の接続点と接続された第２の抵抗を備えていても良い。

例えば、第１の抵抗での損失が抵抗Ｒ１を備える参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００よりも低くなる。また、整流回路のアノード端子にバイアス抵抗を介してトランジスタのベース端子が直接接続される。このため、トランジスタのベース端子が第３コンデンサと電気的に接続されているため、高周波的にインピーダンスが低く安定し、トランジスタのベース端子のノイズが少なくなりＶｃｃ電圧の供給を安定動作させることができる。また、第２の抵抗を介して補助的に起動電流が補充される。

また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、一方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのベース端子に接続されたバイアス抵抗を備え、上記起動回路が上記バイアス抵抗以外の抵抗を備えていなくても良い。

上記構成によれば、例えば、バイアス抵抗以外に、その他の抵抗を備える起動回路と比較して部品点数の削減、コストの低減、回路基板の小型化が可能となる。

また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、上記バレーフィル回路のアノード側の出力端子と、カソード側の出力端子間には、さらに第３コンデンサが接続されており、一方の端子が上記バレーフィル回路の上記第３コンデンサの一方の端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのベース端子に接続されたバイアス抵抗を備え、上記起動回路が上記バイアス抵抗以外の抵抗を備えていなくても良い。

上記構成によれば、例えば、バイアス抵抗以外に、その他の抵抗を備える起動回路と比較して部品点数の削減、コストの低減、回路基板の小型化が可能となる。また、整流回路のアノード端子にバイアス抵抗を介してトランジスタのベース端子が直接接続される。このため、トランジスタのベース端子が第３コンデンサと電気的に接続されているため、高周波的にインピーダンスが低く安定し、トランジスタのベース端子のノイズが少なくなりＶｃｃ電圧の供給を安定動作させることができる。

また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、一方の端子が上記バレーフィル回路の上記第３コンデンサの一方の端子と電気的に接続され、他方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子および上記トランジスタのコレクタ端子間の接続点に電気的に接続された第２の抵抗を備え、上記起動回路が上記バイアス抵抗および上記第２の抵抗以外の抵抗を備えていなくても良い。

上記構成によれば、例えば、バイアス抵抗および第２の抵抗以外に、その他の抵抗を備える起動回路と比較して部品点数の削減、コストの低減、回路基板の小型化が可能となる。また、第２の抵抗を介して補助的に起動電流が補充される。

また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、一方の端子が上記バレーフィル回路の上記第３コンデンサの一方の端子と電気的に接続され、他方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子および上記トランジスタのコレクタ端子間の接続点に電気的に接続された第２の抵抗を備え、上記起動回路が上記バイアス抵抗および上記第２の抵抗以外の抵抗を備えていなくても良い。

上記構成によれば、例えば、バイアス抵抗および第２の抵抗以外に、その他の抵抗を備える起動回路と比較して部品点数の削減、コストの低減、回路基板の小型化が可能となる。また、第２の抵抗を介して補助的に起動電流が補充される。さらに、整流回路のアノード端子にバイアス抵抗を介してトランジスタのベース端子が直接接続される。このため、トランジスタのベース端子が第３コンデンサと電気的に接続されているため、高周波的にインピーダンスが低く安定し、トランジスタのベース端子のノイズが少なくなりＶｃｃ電圧の供給を安定動作させることができる。

また、本発明の発光装置は、上記の構成に加えて、上記のいずれかのスイッチング電源装置と、上記スイッチング電源装置のアノード側の出力端子およびカソード側の出力端子間に接続された少なくとも１つの半導体発光素子を備えていることが好ましい。

上記構成によれば、スイッチング制御手段を起動させる起動電流に起因する消費電力を低減させることができるので、スイッチング電源装置を備えた発光装置の消費電力を低減させることも可能となる。

本発明のスイッチング電源装置は、以上のように、一方の端子が整流回路のアノード端子と電気的に接続された第１コンデンサ、一方の端子が上記整流回路のカソード端子に電気的に接続された第２コンデンサ、ならびに、上記第１コンデンサの他方の端子および上記第２コンデンサの他方の端子間に電気的に接続されたダイオードを備えたバレーフィル回路と、自身を起動するための起動電流が供給される起動端子を備え、上記スイッチング素子のオン・オフ動作を制御する制御周波数を変化させるスイッチング制御手段と、上記第２コンデンサの一方の端子と電気的に接続されたベース端子および上記スイッチング制御手段の上記起動端子と電気的に接続されたエミッタ端子を少なくとも有するトランジスタ、を少なくとも備えた起動回路と、を備え、上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子が、上記起動回路の上記トランジスタのコレクタ端子と電気的に接続されている構成である。

それゆえ、スイッチング制御手段を起動させる起動電流に起因する消費電力を低減させることができるという効果を奏する。

本発明のスイッチング電源装置の実施の一形態の構成を示す回路図である。 本発明のスイッチング電源装置の他の実施形態の構成を示す回路図である。 本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。 本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。 本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。 本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。 本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。 本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。 本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。 本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。 （ａ）は、スイッチング電源装置のＡ点における電圧波形の一例を示し、（ｂ）は、Ｂ点における電圧波形の一例を示し、（ｃ）は、Ｃ点における電圧波形の一例を示す。 参考形態のスイッチング電源装置の構成を示す回路図である。

本発明の一実施形態について図１〜図１２に基づいて説明すれば、次の通りである。以下の特定の実施形態で説明する構成以外の構成については、必要に応じて説明を省略する場合があるが、他の実施形態で説明されている場合は、その構成と同じである。また、説明の便宜上、各実施形態に示した部材と同一の機能を有する部材については、同一の符号を付し、適宜その説明を省略する。

〔実施の形態１〕
本発明のスイッチング電源装置を具現化した形態は、他励式のコンバータや自励式のコンバータなど任意の形態でよいが、以下ではスイッチング電源装置の一例として他励式コンバータとしてのＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）１０について説明を行う。

図１に、ＬＥＤ電流制御回路１０の全体構成を示す。ＬＥＤ電流制御回路１０は、負荷として接続されたＬＥＤ群７に対して一定電流を供給するための他励式のＡＣ‐ＤＣコンバータであり、上述した参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００と同様に、力率改善のためのバレーフィル回路３を有している。

本実施形態のＬＥＤ電流制御回路１０は、上述した図１２に示す参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００と比較しやすいように、負荷として、例えばＬＥＤ群７が接続され、定電圧出力動作のみならず定電流出力動作をも行うものとする。

図１に示すように、ＬＥＤ電流制御回路１０は、交流電力入力端子Ｐ１・Ｐ２、ヒューズＦ１、スイッチングノイズフィルター回路１、全波整流回路２、バレーフィル回路３、起動回路４ａ、Ｖｃｃ供給回路５、スイッチング出力回路６、アノード出力端子Ｔ１、カソード出力端子Ｔ２を備えている。なお、アノード出力端子Ｔ１およびカソード出力端子Ｔ２には、負荷としてＬＥＤ群７が接続されている。

ＬＥＤ電流制御回路１０は、定電流出力を行うことによって、ＬＥＤ群７に供給する電流を一定に制御することによってＬＥＤ１、２、３・・・から放出される光束を一定に保つ。

（交流電力入力端子Ｐ１・Ｐ２）
交流電力入力端子Ｐ１・Ｐ２は、それぞれスイッチングノイズフィルター回路１のアノード側およびカソード側の各ラインに接続されている。交流電力入力端子Ｐ１・Ｐ２には交流電力が入力される（交流入力電圧Ｖｉｎが入力される；以下、単に「電圧Ｖｉｎ」という）。なお、本実施形態では、電圧Ｖｉｎの変動範囲は、約８５Ｖ〜２６４Ｖの範囲を想定しているが、電圧Ｖｉｎの変動範囲は、上記の範囲に限定されず、上記の範囲より広くても狭くても良い。

（スイッチングノイズフィルター回路１）
スイッチングノイズフィルター回路１のアノード側の出力端子およびカソード側の出力端子のそれぞれは、全波整流回路２のアノード側およびカソード側の各ラインに接続されている。

スイッチングノイズフィルター回路１は、スイッチングノイズを濾波するフィルター機能を有し、コンデンサＣ１、コイルＬ１、および、コンデンサＣ２が、それぞれ、この順で、交流電力入力端子Ｐ１・Ｐ２に接続するアノード側およびカソード側の各ラインの上流側から下流側に向けて縦続に接続されている。

（全波整流回路２）
全波整流回路２は、全波整流を行うブリッジ接続された４つのダイオード（整流ダイオード）からなるブリッジダイオードＢＤ１を備える。なお、本実施形態では、整流回路の一例として全波整流回路を採用しているが、整流回路として半波整流回路を採用しても良い。

全波整流回路２のアノード側およびカソード側の各出力端子は、バレーフィル回路３のアノード側およびカソード側の各ラインに接続されている。なお、以下では、全波整流回路２のアノード側の出力端子からアノード出力端子Ｔ１まで延在するラインをアノード側の基準ラインと呼ぶ。一方、全波整流回路２のカソード側の出力端子から、後述するＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＧＮＤ端子（グランド端子；端子２）まで延在する各回路のライン、または、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＤｒａｉｎ端子（端子８）からカソード出力端子Ｔ２まで延在するラインを各回路のカソード側の基準ラインと呼ぶ。

（バレーフィル回路３）
バレーフィル回路３は、力率改善機能を有し、コンデンサＣ１０（２００Ｖ、２２μＦ）およびダイオードＤ１０（ＥＳ１Ｄ）のペア、コンデンサＣ９（２００Ｖ、２２μＦ）およびダイオードＤ１（ＥＳ１Ｄ）のペア、およびコンデンサＣ１２（第３コンデンサ；４００Ｖ、０．１μＦ）が、それぞれ、この順で、アノード側およびカソード側の基準ラインの上流側から下流側に向けて縦続に接続されている。また、コンデンサＣ１０およびダイオードＤ１０の接続点と、コンデンサＣ９およびダイオードＤ１の接続点との間には、ダイオードＤ９（ＥＳ１Ｄ）が接続されている。ダイオードＤ９は、後述する起動回路４ａのトランジスタＱ１のコレクタ端子と抵抗Ｒ２８（２．２ｋΩ）を介して接続されている。

バレーフィル回路３では、後述するスイッチング素子Ｑ２（ＳＴＰ１０ＮＫ６０ＺＦＰ）がオフ（ＯＦＦ）のとき、コンデンサＣ９およびコンデンサＣ１０に電荷が蓄えられ、スイッチング素子Ｑ２がオン（ＯＮ）のとき、蓄えられた電荷が放電されることで、電圧Ｖｉｎの電圧波形（例えば、正弦波）の（半周期の）電圧パルス幅に対する、出力電流Ｉｏｕｔ（以下、電流Ｉｏｕｔという）の電流波形の（半周期の）電流パルス幅の比を大きくすることで力率を改善する。すなわち、バレーフィル回路３は、電流Ｉｏｕｔの電流波形を、電圧Ｖｉｎの電圧波形に近づけることによって、力率を改善する。

例えば、バレーフィル回路３が設けられていない場合、電流Ｉｏｕｔの電流波形の電流パルス幅は、電圧Ｖｉｎの電圧波形の電圧パルス幅と比較してかなり狭い（このときの力率は０．４程度）。一方、バレーフィル回路３を設けた場合、電流Ｉｏｕｔの電流波形の電流パルス幅は広くなり、電圧Ｖｉｎの電圧波形の電圧パルス幅に近づく（このときの力率は０．９程度に改善される）。

この結果、Ａ点における電圧波形は、安定した波形となり、電圧Ｖｉｎ×（１／２）×√２となる。なお、Ｂ点における電圧波形は、電圧Ｖｉｎ×√２である。

なお、バレーフィル回路３のカソード側およびアノード側の各出力端子は、起動回路４ａのカソード側およびアノード側の各基準ラインに接続されている。

（起動回路４ａ）
起動回路４ａのトランジスタＱ１（ＭＭＢＴＡ４２）のコレクタ端子、および、抵抗（第１の抵抗）Ｒ２８（２．２ｋΩ）の他方の端子（紙面に対して右側の端子）の接続点と、ダイオードＤ４（ＲＫＺ１３Ｂ；ツェナーダイオード）のカソード端子、および、トランジスタＱ１のベース端子の接続点と、の間には、抵抗Ｒ１０（１ＭΩ）が接続されている。抵抗Ｒ２８および抵抗Ｒ１０は、トランジスタＱ１のコレクタ端子に印加される電圧と、トランジスタＱ１のベース端子に印加される電圧の大きさを調整している。

なお、抵抗Ｒ２８および抵抗Ｒ１０の接続点と、トランジスタＱ１のコレクタ端子との間には、起動電流Ｉｓ（５ｍＡ）が流れ、後述する電圧Ｖｃｃを発生させるトリガとなる。

また、トランジスタＱ１のエミッタ端子は、ダイオードＤ３（ＢＡＴ５４Ｊ）を介して、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＶｃｃ端子（端子１）に接続されている。

起動回路４ａのカソード側およびアノード側の各出力端子は、Ｖｃｃ供給回路５のカソード側およびアノード側の各基準ラインに接続されている。

（Ｖｃｃ供給回路５）
トランジスタＱ１のエミッタ端子からダイオードＤ６（ＢＡＶ９９）の端子２に接続するラインと、スイッチング出力回路６のカソード側の基準ラインとの間には、コンデンサＣ４（２５Ｖ、１μＦ）およびダイオードＤ５（ＲＫＺ１３Ｂ；ツェナーダイオード）が、それぞれ、この順で縦続に接続されている。また、ダイオードＤ６の端子１は、接地され、ダイオードＤ６の端子３は、コンデンサＣ５（６３０Ｖ、２２０ｐＦ）およびダイオードＤ２（ＳＴＴ３Ｌ０６Ａ）を介してアノード出力端子Ｔ１に接続されている。

また、コンデンサＣ５は、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１の起動後、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＶｃｃ端子に供給する電圧Ｖｃｃの生成に寄与するコンデンサである。コンデンサＣ５は、ダイオードＤ３を介してスイッチング素子Ｑ２のドレイン端子に接続されており、スイッチング素子Ｑ２のＯＮ／ＯＦＦ動作に応じて、電荷の蓄積と放電を行い、放電された電流は、ダイオードＤ６の端子３に入力される。ダイオードＤ６の端子３から入力された電流は、ダイオードＤ６によって整流され、起動電流Ｉｓに結合される。

また、コンデンサＣ４は、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＧＮＤ端子に接続されており、電圧Ｖｃｃからスイッチングノイズを除去する。

（スイッチング出力回路６）
ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＤｒａｉｎ端子は、スイッチング素子Ｑ２のドレイン端子に接続されている。また、スイッチング素子Ｑ２のドレイン端子と、スイッチング出力回路６のカソード出力端子Ｔ２との間には、コイルＬ２（５１μＨ）が接続されている。スイッチング素子Ｑ２のドレイン端子は、さらに、ダイオードＤ２（ＳＴＴ３Ｌ０６Ａ）を介してアノード出力端子Ｔ１に接続されている。また、ダイオードＤ２およびアノード出力端子Ｔ１間の接続点と、コイルＬ２およびカソード出力端子Ｔ２間の接続点との間には、コンデンサＣ６（ＹＸＪ；１００Ｖ、２２μＦ）が接続されている。

次に、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＧａｔｅ端子（端子６）からはＯＮ／ＯＦＦ信号（ＰＷＭ信号）が出力され、スイッチング素子Ｑ２のゲート端子に接続されている。スイッチング素子Ｑ２のソース端子は、抵抗Ｒ２４（１．２Ω）を介して接地されている。スイッチング素子Ｑ２のソース端子および抵抗Ｒ２４（１．２Ω）のカソード側の端子間の接続点は、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＲｓｅｎｓｅ端子（端子５）に接続されている。

スイッチング素子Ｑ２、抵抗Ｒ２４、ダイオードＤ５、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１は、ＬＥＤ群７に供給される電流が大きくなると、アノード出力端子Ｔ１およびカソード出力端子Ｔ２間に流れる電流が小さくなるように、スイッチング素子Ｑ２のＯＮ／ＯＦＦを制御し、逆にＬＥＤ群７に供給される電流が小さくなると、アノード出力端子Ｔ１およびカソード出力端子Ｔ２間の電流が大きくなるように制御する、いわゆる負帰還回路を構成している。

次に、コイルＬ２およびスイッチング素子Ｑ２の接続点と、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＭＡＳＫ端子との間には、コンデンサＣ８（６３０Ｖ、３３０ｐＦ）、抵抗Ｒ９（２２０ＫΩ）、抵抗Ｒ４（２２ＫΩ）がこの順で接続されている。

ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＭＡＳＫ端子は、コイルＬ２に蓄積されたエネルギーが吐き出されたことを検知すると、スイッチング素子Ｑ２のゲート端子をＯＮする。すなわち、ＭＡＳＫ端子は、スイッチング素子Ｑ２のゲート端子をＯＮするタイミングを検知するために使用されている。

抵抗Ｒ９は、抵抗Ｒ８（２２ＫΩ）を介してバレーフィル回路３のダイオードＤ１０のアノード端子と接続されている。抵抗Ｒ８にはダイオードＤ７（ＢＡＶ９９）が並列接続されており、抵抗Ｒ８およびダイオードＤ７は、リミッター回路を構成している。

なお、スイッチング出力回路６のカソード側の基準ラインの接続点と、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＰＭＷ端子（端子３）とは抵抗Ｒ３（４７０Ω）を介して接続されているが、この抵抗Ｒ３は、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＰＭＷ端子を機能させないためのものである。

（ＬＥＤ群７）
ＬＥＤ群（少なくとも１つの半導体発光素子）７は、ＬＥＤ１〜３・・・のように直列接続された複数のＬＥＤを含んでいるが、ＬＥＤ群７は、少なくとも１つのＬＥＤを含んでいれば良い。

ここで、ＬＥＤ群７は、２以上のＬＥＤが、直列接続のみで互いに接続されている場合、２以上のＬＥＤが、並列接続のみで互いに接続されている場合、および、２以上のＬＥＤが、直列接続および並列接続が混じった状態で互いに接続されている場合のいずれの場合も含む。

さらに、２以上のＬＥＤが、直列接続および並列接続が混じった状態で互いに接続されている場合、ＬＥＤ群７の両極は、その群に含まれる複数のＬＥＤを接続する経路のうち、ＬＥＤの接続数が最大となる経路の両端の端子となる。

（ＬＥＤ電流制御回路１０の特徴的な構成について）
上述したように、本発明者は、図１２に示す参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００について鋭意検討した結果、図１１（ａ）に示すバレーフィル回路２０３のダイオードＤ９のＡ点の電圧波形は、図１１（ｂ）に示すＢ点の波形より電圧変動が安定しており、Ａ点の電圧値は、コンデンサＣ１０とコンデンサＣ９に分配されてＢ点の電圧より低くなることを新たに見出した。

そこで、上記構成では、バレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子を、起動回路４ａのトランジスタＱ２のコレクタ端子と電気的に接続している。これにより、トランジスタＱ２での損失は、例えば、参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００より低くなる。よって、その分だけＰＷＭ制御ＩＣＵ１を起動させる起動電流Ｉｓに起因する消費電力を低減させることができる。

また、上記の効果により、本実施形態のＬＥＤ電流制御回路１０によれば、例えば、電源の効率アップや電源の内部温度の上昇を抑制することができるという副次的効果も得られる。

加えて、以上の効果により、例えば、電源の信頼性がよくなり電解コンデンサなどの部品の寿命が長くなるという副次的効果も得られる。

また、本実施形態のＬＥＤ電流制御回路１０では、一方の端子がバレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子と電気的に接続され、他方の端子がトランジスタＱ２のコレクタ端子と電気的に接続された抵抗Ｒ２８を備えている。

上記構成によれば、例えば、抵抗Ｒ２８での損失が抵抗Ｒ１を備える参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００よりも低くなる。

〔実施の形態２〕
次に、図２に基づき、本発明のスイッチング電源装置の他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）２０について説明する。

本実施形態のＬＥＤ電流制御回路２０は、起動回路４ｂの回路構成の一部が起動回路４ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。

具体的には、上記の抵抗Ｒ２８および抵抗Ｒ１０の他、一方の端子がバレーフィル回路３のコンデンサ（第１コンデンサ）Ｃ１０の一方の端子と電気的に接続され、他方の端子がトランジスタのＱ１のコレクタ端子および抵抗Ｒ２８間の接続点と接続された抵抗（第２の抵抗）Ｒ１（２２０ｋΩ）を備えている。

ところで、電圧Ｖｉｎが瞬時に定格電圧（例えば、ＡＣ１００ＶまたはＡＣ２４０Ｖ）に立ち上がらずに、５Ｖ／秒でゼロボルトからゆっくりと立ち上がった場合、コンデンサＣ１０を介して電流が供給されないためにスイッチング制御手段は、起動しにくくなる。このため、上記構成では、補助的に抵抗Ｒ１を介して起動電流を補充するようにしている。

以上のように電圧Ｖｉｎがゆっくりと立ち上がることは通常はあまりないと考えられるが、例えば、電力会社の停電時の復帰時にそのような事象が起こる可能性が少なからずあるため、その非常時対策として有効な構成となる。

なお、抵抗Ｒ１の抵抗値を大きくすればするほど、抵抗Ｒ１における消費電力は小さくなるので、抵抗Ｒ１の抵抗値は、電源に含まれる別の場所の抵抗の抵抗値よりも大きくすることが好ましい。本実施形態では、抵抗Ｒ１の抵抗値は、２２０ｋΩに設定している。

〔実施の形態３〕
次に、図３に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）３０について説明する。

本実施形態のＬＥＤ電流制御回路３０は、起動回路４ｃの回路構成の一部が起動回路４ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。

具体的には、抵抗Ｒ２８、抵抗Ｒ１、および、一方の端子がバレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子と電気的に接続され、他方の端子がトランジスタＱ１のベース端子と電気的に接続された抵抗（バイアス抵抗）Ｒ１０（１ＭΩ）を備えている。

上記構成によれば、例えば、抵抗Ｒ２８での損失が抵抗Ｒ１を備える参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００よりも低くなる。また、抵抗Ｒ１を介して補助的に起動電流が補充される。さらに、バレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子に抵抗Ｒ２８を介さず、抵抗Ｒ１０を介してトランジスタのベース端子が直接接続される。このため、トランジスタＱ１のベース端子がコンデンサ（第２コンデンサ）Ｃ９と電気的に接続されているため、高周波的にインピーダンスが低く安定し、トランジスタＱ１のベース端子のノイズが少なくなりＶｃｃ電圧の供給を安定動作させることができる。

〔実施の形態４〕
次に、図４に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）４０について説明する。

本実施形態のＬＥＤ電流制御回路４０は、起動回路４ｄの回路構成の一部が起動回路４ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。

具体的には、抵抗Ｒ２８、および、一方の端子がバレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子と電気的に接続され、他方の端子がトランジスタＱ１のベース端子と電気的に接続された抵抗（バイアス抵抗）Ｒ１０を備えている。

上記構成によれば、例えば、抵抗Ｒ２８での損失が抵抗Ｒ１を備える参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００よりも低くなる。また、バレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子に抵抗Ｒ２８を介さず、抵抗Ｒ１０を介してトランジスタＱ１のベース端子が直接接続される。このため、トランジスタＱ１のベース端子がコンデンサＣ９と電気的に接続されているため、高周波的にインピーダンスが低く安定し、トランジスタＱ１のベース端子のノイズが少なくなりＶｃｃ電圧の供給を安定動作させることができる。

〔実施の形態５〕
次に、図５に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）５０について説明する。

本実施形態のＬＥＤ電流制御回路５０は、起動回路４ｅの回路構成の一部が起動回路４ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。

具体的には、抵抗Ｒ２８、および、一方の端子がバレーフィル回路３のコンデンサＣ１２の一方の端子と電気的に接続され、他方の端子がトランジスタＱ１のベース端子と電気的に接続された抵抗（バイアス抵抗）Ｒ１０を備えている。

上記構成によれば、例えば、抵抗Ｒ２８での損失が抵抗Ｒ１を備える参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００よりも低くなる。また、全波整流回路２のアノード端子に抵抗Ｒ１０を介してトランジスタＱ１のベース端子が直接接続される。このため、トランジスタＱ１のベース端子がコンデンサＣ１２と電気的に接続されているため、高周波的にインピーダンスが低く安定し、トランジスタＱ１のベース端子のノイズが少なくなりＶｃｃ電圧の供給を安定動作させることができる。

〔実施の形態６〕
次に、図６に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）６０について説明する。

本実施形態のＬＥＤ電流制御回路６０は、起動回路４ｆの回路構成の一部が起動回路４ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。

具体的には、抵抗Ｒ２８、一方の端子がバレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子と電気的に接続され、他方の端子がトランジスタＱ１のベース端子と電気的に接続された抵抗Ｒ１０、および、一方の端子がバレーフィル回路３のコンデンサＣ１２の一方の端子と電気的に接続され、他方の端子がトランジスタＱ１のコレクタ端子および抵抗Ｒ２８間の接続点と接続された抵抗（第２の抵抗）Ｒ１（２２０Ω）を備えている。

例えば、抵抗Ｒ２８での損失が抵抗Ｒ１を備える参考形態のＬＥＤ電流制御回路２００よりも低くなる。また、全波整流回路２のアノード端子に抵抗Ｒ１０を介してトランジスタＱ１のベース端子が直接接続される。このため、トランジスタＱ１のベース端子がコンデンサＣ１２と電気的に接続されているため、高周波的にインピーダンスが低く安定し、トランジスタＱ１のベース端子のノイズが少なくなりＶｃｃ電圧の供給を安定動作させることができる。また、抵抗Ｒ１を介して補助的に起動電流が補充される。

〔実施の形態７〕
次に、図７に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）７０について説明する。

本実施形態のＬＥＤ電流制御回路７０は、起動回路４ｇの回路構成の一部が起動回路４ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。

具体的には、一方の端子がバレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子と電気的に接続され、他方の端子がトランジスタＱ１のベース端子に接続された抵抗（バイアス抵抗）Ｒ１０を備え、起動回路４ｇが抵抗Ｒ１０以外のその他の抵抗は備えていない。

上記構成によれば、例えば、抵抗Ｒ１０以外に、その他の抵抗（例えば、抵抗Ｒ２８）を備える起動回路と比較して部品点数の削減、コストの低減、回路基板の小型化が可能となる。

〔実施の形態８〕
次に、図８に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）８０について説明する。

本実施形態のＬＥＤ電流制御回路８０は、起動回路４ｈの回路構成の一部が起動回路４ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。

具体的には、一方の端子がバレーフィル回路３のコンデンサＣ１２の一方の端子と電気的に接続され、他方の端子がトランジスタＱ１のベース端子に接続された抵抗（バイアス抵抗）Ｒ１０を備え、起動回路４ｈが抵抗Ｒ１０以外のその他の抵抗は備えていない。

上記構成によれば、例えば、抵抗Ｒ１０以外にその他の抵抗を備える起動回路と比較して部品点数の削減、コストの低減、回路基板の小型化が可能となる。また、全波整流回路２のアノード端子に抵抗Ｒ１０を介してトランジスタＱ１のベース端子が直接接続される。このため、トランジスタＱ１のベース端子がコンデンサＣ１２と電気的に接続されているため、高周波的にインピーダンスが低く安定し、トランジスタＱ１のベース端子のノイズが少なくなりＶｃｃ電圧の供給を安定動作させることができる。

〔実施の形態９〕
次に、図９に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）９０について説明する。

本実施形態のＬＥＤ電流制御回路９０は、起動回路４ｉの回路構成の一部が起動回路４ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。

具体的には、一方の端子がバレーフィル回路３のコンデンサＣ１２の一方の端子と電気的に接続され、他方の端子がバレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子およびトランジスタＱ１のコレクタ端子間の接続点に電気的に接続された抵抗（第２の抵抗）Ｒ１を備え、起動回路４ｉが抵抗Ｒ１０および抵抗Ｒ１以外の抵抗を備えていない。

上記構成によれば、例えば、抵抗Ｒ１０および抵抗Ｒ１以外に、その他の抵抗を備える起動回路と比較して部品点数の削減、コストの低減、回路基板の小型化が可能となる。また、抵抗Ｒ１を介して補助的に起動電流が補充される。

〔実施の形態１０〕
次に、図１０に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）１００について説明する。

本実施形態のＬＥＤ電流制御回路１００は、起動回路４ｊの回路構成の一部が起動回路４ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。

具体的には、一方の端子がバレーフィル回路３のコンデンサＣ１２の一方の端子と電気的に接続され、他方の端子がバレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子およびトランジスタＱ１のコレクタ端子間の接続点に電気的に接続された抵抗（第２の抵抗）Ｒ１を備え、起動回路４ｊが抵抗Ｒ１０および抵抗Ｒ１以外の抵抗を備えていない。

上記構成によれば、例えば、抵抗Ｒ１０および抵抗Ｒ１以外に、その他の抵抗を備える起動回路と比較して部品点数の削減、コストの低減、回路基板の小型化が可能となる。また、抵抗Ｒ１を介して補助的に起動電流が補充される。さらに、全波整流回路２のアノード端子に抵抗Ｒ１０を介してトランジスタＱ１のベース端子が直接接続される。このため、トランジスタＱ１のベース端子がコンデンサＣ１２と電気的に接続されているため、高周波的にインピーダンスが低く安定し、トランジスタＱ１のベース端子のノイズが少なくなりＶｃｃ電圧の供給を安定動作させることができる。

〔付記事項〕
本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組合せて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。

本発明のスイッチング電源装置は、電源装置を搭載した電気・電子機器一般に好適に使用することができる。例えば、液晶ＴＶ用、または、液晶ＴＶのＬＥＤバックライト用のスイッチング電源装置などに好適に用いることができる。

２ 全波整流回路（整流回路）
３ バレーフィル回路
４ 起動回路
７ ＬＥＤ群（少なくとも１つの半導体発光素子）
１０〜１００ ＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）
Ｃ９ コンデンサ（第２コンデンサ）
Ｃ１０ コンデンサ（第１コンデンサ）
Ｃ１２ コンデンサ（第３コンデンサ）
Ｄ９ ダイオード
Ｑ１ トランジスタ
Ｑ２ スイッチング素子
Ｒ１ 抵抗（第２の抵抗）
Ｒ１０ 抵抗（バイアス抵抗）
Ｒ２８ 抵抗（第１の抵抗）
Ｖｃｃ端子（起動端子）
Ｕ１ ＰＭＷ制御ＩＣ（スイッチング制御手段）

Claims (12)

1. スイッチング素子をオン・オフ動作させることにより交流電源を直流電源に変換するスイッチング電源装置であって、
   一方の端子が整流回路のアノード端子と電気的に接続された第１コンデンサ、一方の端子が上記整流回路のカソード端子に電気的に接続された第２コンデンサ、ならびに、上記第１コンデンサの他方の端子および上記第２コンデンサの他方の端子間に電気的に接続されたダイオードを備えたバレーフィル回路と、
   自身を起動するための起動電流が供給される起動端子を備え、上記スイッチング素子のオン・オフ動作を制御する制御周波数を変化させるスイッチング制御手段と、
   上記第２コンデンサの一方の端子と電気的に接続されたベース端子および上記スイッチング制御手段の上記起動端子と電気的に接続されたエミッタ端子を少なくとも有するトランジスタ、を少なくとも備えた起動回路と、を備え、
   上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子が、上記起動回路の上記トランジスタのコレクタ端子と電気的に接続されていることを特徴とするスイッチング電源装置。
2. 一方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのコレクタ端子と電気的に接続された第１の抵抗を備えていることを特徴とする請求項１に記載のスイッチング電源装置。
3. 一方の端子が上記バレーフィル回路の上記第１コンデンサの一方の端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのコレクタ端子および上記第１の抵抗間の接続点と接続された第２の抵抗を備えていることを特徴とする請求項２に記載のスイッチング電源装置。
4. 一方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのベース端子と電気的に接続されたバイアス抵抗を備えていることを特徴とする請求項３に記載のスイッチング電源装置。
5. 一方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのベース端子と電気的に接続されたバイアス抵抗を備えていることを特徴とする請求項２に記載のスイッチング電源装置。
6. 上記バレーフィル回路のアノード側の出力端子と、カソード側の出力端子間には、さらに第３コンデンサが接続されており、
   一方の端子が上記バレーフィル回路の上記第３コンデンサの一方の端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのベース端子と電気的に接続されたバイアス抵抗を備えていることを特徴とする請求項２に記載のスイッチング電源装置。
7. 一方の端子が上記バレーフィル回路の上記第３コンデンサの一方の端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのコレクタ端子および上記第１の抵抗間の接続点と接続された第２の抵抗を備えていることを特徴とする請求項６に記載のスイッチング電源装置。
8. 一方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのベース端子に接続されたバイアス抵抗を備え、上記起動回路が上記バイアス抵抗以外の抵抗を備えていないことを特徴とする請求項１に記載のスイッチング電源装置。
9. 上記バレーフィル回路のアノード側の出力端子と、カソード側の出力端子間には、さらに第３コンデンサが接続されており、
   一方の端子が上記バレーフィル回路の上記第３コンデンサの一方の端子と電気的に接続され、他方の端子が上記トランジスタのベース端子に接続されたバイアス抵抗を備え、上記起動回路が上記バイアス抵抗以外の抵抗を備えていないことを特徴とする請求項１に記載のスイッチング電源装置。
10. 一方の端子が上記バレーフィル回路の上記第３コンデンサの一方の端子と電気的に接続され、他方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子および上記トランジスタのコレクタ端子間の接続点に電気的に接続された第２の抵抗を備え、
    上記起動回路が上記バイアス抵抗および上記第２の抵抗以外の抵抗を備えていないことを特徴とする請求項９に記載のスイッチング電源装置。
11. 一方の端子が上記バレーフィル回路の上記第３コンデンサの一方の端子と電気的に接続され、他方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子および上記トランジスタのコレクタ端子間の接続点に電気的に接続された第２の抵抗を備え、
    上記起動回路が上記バイアス抵抗および上記第２の抵抗以外の抵抗を備えていないことを特徴とする請求項９に記載のスイッチング電源装置。
12. 請求項１〜１１までのいずれか１項に記載のスイッチング電源装置と、
    上記スイッチング電源装置のアノード側の出力端子およびカソード側の出力端子間に接続された少なくとも１つの半導体発光素子を備えていることを特徴とする発光装置。

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