JP2013224231A - Method for modifying slag material surface - Google Patents
Method for modifying slag material surface Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013224231A JP2013224231A JP2012096721A JP2012096721A JP2013224231A JP 2013224231 A JP2013224231 A JP 2013224231A JP 2012096721 A JP2012096721 A JP 2012096721A JP 2012096721 A JP2012096721 A JP 2012096721A JP 2013224231 A JP2013224231 A JP 2013224231A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- steel slag
- slag material
- moisture
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
Description
本発明は、例えば、鉄鋼スラグを含むスラグ材を海洋環境修復材として用いることを目的としたスラグ材の表面改質方法に関する。 The present invention relates to a method for modifying the surface of a slag material for the purpose of using, for example, a slag material containing steel slag as a marine environment restoration material.
近年、「海洋沿岸部における海砂採取後の深掘り部による貧酸素海域」や「海藻類の減少による磯焼け」等により悪化した環境の修復が望まれており、深掘り部の「埋め戻し材」や「藻場造成」等の材料として、製銑工程や製鋼工程で発生した鉄鋼スラグの利用が期待されている。鉄鋼スラグは、既に路盤材等の陸上利用が進められているが、海洋環境修復材として鉄鋼スラグを使用する場合、海洋への悪影響を抑えることが望まれる。例えば、鉄鋼スラグを海水に浸漬した場合に、海水のｐＨ上昇と白濁生成を抑制し、海洋環境に無害な状態とする必要がある。 In recent years, there has been a demand for the restoration of the environment that has deteriorated due to “anoxic areas due to deep excavation after sea sand collection on the ocean coast” and “burning by reduction of seaweed”, etc. The use of steel slag generated in the steelmaking process and steelmaking process is expected as a material for “materials” and “algae ground preparation”. Iron and steel slag has already been used on the road, such as roadbed materials, but when steel slag is used as a marine environmental restoration material, it is desirable to suppress adverse effects on the ocean. For example, when steel slag is immersed in seawater, it is necessary to suppress the increase in pH of the seawater and the formation of cloudiness and to make it harmless to the marine environment.
鉄鋼スラグには、成分として生石灰などの溶け残りであるｆ−ＣａＯ（可溶性石灰、フリーライムとも呼ぶ）やこのｆ−ＣａＯの水和反応で形成されたＣａ（ＯＨ）２を含んでいる。ｆ−ＣａＯやＣａ（ＯＨ）２は海水などの水分と接触すると、溶解しアルカリ化する。また、海水中にアルカリが溶出してしまうとｐＨ９．５以上でＭｇ（ＯＨ）２の白色沈殿が生じて、環境影響が懸念される。このようなことから、鉄鋼スラグを、海洋で利用するためにはアルカリ溶出を抑制する処理が必要である。鉄鋼スラグ等のアルカリ溶出を抑制する技術として特許文献１〜５に示すものがある。 Steel slag contains, as components, f-CaO (also referred to as soluble lime or free lime) which is undissolved, such as quick lime, and Ca (OH) 2 formed by a hydration reaction of this f-CaO. When f-CaO or Ca (OH) 2 comes into contact with water such as seawater, it dissolves and becomes alkaline. Moreover, if alkali is eluted in seawater, white precipitation of Mg (OH) 2 occurs at a pH of 9.5 or more, and there is a concern about environmental impact. For this reason, in order to use steel slag in the ocean, a process for suppressing alkali elution is necessary. Patent Documents 1 to 5 include techniques for suppressing alkali elution of steel slag and the like.
特許文献１では、鉄鋼スラグ中に存在するＣａＯ分を炭酸化するに際し、鉄鋼スラグに機械攪拌を付与しつつ、ＣＯ２含有ガスを供給して炭酸化反応を行わせしめる鉄鋼スラグの処理方法であって、鉄鋼スラグ中に１０〜４０ｍｍの粒状物を含む状態で機械攪拌している。特許文献２では、セメント、無機系混和材、骨材、混和剤及び水を含むコンクリートを硬化させたコンクリート硬化体の表面を、散水及び／又は強制炭酸化し、コンクリート硬化体の中性化深さを０．５ｍｍ以上にしている。 Patent Document 1 is a method for treating steel slag in which carbonation is performed by supplying a CO 2 -containing gas while giving mechanical stirring to the steel slag when carbonating the CaO component present in the steel slag. The steel slag is mechanically agitated in a state where 10 to 40 mm of granular material is contained. In patent document 2, the surface of the concrete hardening body which hardened the concrete containing cement, an inorganic type admixture, an aggregate, an admixture, and water is watered and / or forced-carbonized, and the neutralization depth of a hardened concrete body is disclosed. Is 0.5 mm or more.
また、特許文献３では、鉄鋼スラグに含まれる遊離ＣａＯ及びＣａ（ＯＨ）２の合計含有量を０．９質量％以下としている。特許文献４では、高炉水砕スラグと刺激剤とを主成分とする固化処理材を水の存在下で廃棄物に混合し、該廃棄物を固化させている。特許文献５では、水分が添加された石材用原料の積み山での原料充填層を形成し、該積み山に炭酸ガスまたは炭酸ガス含有ガスからなる原料ガスを吹き込むことにより、微粉原料中に含まれるＣａＯの炭酸化反応より生成させたＣａＣＯ３をバインダーとして石材用原料の積み山を炭酸固化させている。 Moreover, in patent document 3, the total content of free CaO and Ca (OH) 2 contained in steel slag is 0.9 mass% or less. In patent document 4, the solidification processing material which has a blast furnace granulated slag and a stimulant as a main component is mixed with waste in presence of water, and this waste is solidified. In Patent Document 5, a raw material packed layer is formed in a pile of stone raw materials to which moisture is added, and the raw material gas composed of carbon dioxide or carbon dioxide-containing gas is blown into the pile, thereby being contained in the fine powder raw material. A stack of stone raw materials is carbonized and solidified using CaCO 3 produced by the carbonation reaction of CaO as a binder.
特許文献１〜５では、アルカリ溶出を抑制するために鉄鋼スラグ等の炭酸化処理を行っているものの、これらの技術を用いても鉄鋼スラグの表面全体に適正な炭酸化処理を付与することができず、アルカリ溶出性にバラツキが生じることがあることが現場の実績として挙がってきている。
本発明は、上述の問題に鑑みてなされたもので、鉄鋼スラグを含むスラグ材からのアルカリ溶出を十分に抑制することができ、海洋環境修復材として用いることが可能なスラグ材の表面改質方法を提供することを目的とする。
In Patent Documents 1 to 5, although carbonation treatment of steel slag and the like is performed to suppress alkali elution, an appropriate carbonation treatment can be imparted to the entire surface of the steel slag even if these techniques are used. It is not possible, and it has been mentioned as a field result that alkali elution may vary.
The present invention has been made in view of the above-described problems, and can sufficiently suppress alkali elution from a slag material including steel slag, and can be used as a marine environment restoration material. It aims to provide a method.
上述の目的を達成するため、本発明においては以下の技術的手段を講じた。
本発明に係るスラグ材の表面改質方法は、鉄鋼スラグを含むスラグ材に湿乾処理を行うスラグ材の表面改質方法において、前記湿乾処理は、前記スラグ材に水分を付着させる第１工程と、前記第１工程の後に前記スラグ材に付着した水分を減少させる第２工程とを有し、前記水分を付着させる第１工程では、スラグ材の乾燥重量に対して１．０％以上の水分を付着させ、前記スラグ材に付着した水分を減少させる第２工程では、スラグ材の乾燥重量に対して付着水分量が０．５％以下になるまで減少させ、前記第１工程と第２工程とを繰り返す前記湿乾処理を５回以上行うことを特徴とする。
In order to achieve the above-described object, the present invention takes the following technical means.
A surface modification method for a slag material according to the present invention is a surface modification method for a slag material in which a slag material including steel slag is wet-dried, wherein the wet-drying treatment is a first method for attaching moisture to the slag material. And a second step of reducing moisture adhering to the slag material after the first step, and in the first step of adhering moisture, 1.0% or more with respect to the dry weight of the slag material In the second step of reducing the amount of water adhering to the slag material, the amount of adhering water is reduced to 0.5% or less with respect to the dry weight of the slag material, The wet-drying process in which two steps are repeated is performed five times or more.
好ましくは、前記第２工程では、前記スラグ材周辺の雰囲気を乾燥状態に保持することで、当該スラグ材に付着した水分量を減少させるとよい。
好ましくは、前記第２工程では、前記スラグ材表面に風を吹き当てることで、当該スラグ材に付着した水分量を減少させるとよい。
好ましくは、前記湿乾処理は、前記スラグ材の表面温度が５〜６０℃となる範囲で行うとよい。
Preferably, in the second step, the amount of moisture attached to the slag material may be reduced by maintaining the atmosphere around the slag material in a dry state.
Preferably, in the second step, the amount of moisture attached to the slag material may be reduced by blowing air on the surface of the slag material.
Preferably, the wet-drying treatment is performed in a range where the surface temperature of the slag material is 5 to 60 ° C.
本発明によれば、鉄鋼スラグを含むスラグ材からのアルカリ溶出を十分に抑制することができ、海洋環境修復材として用いることが可能なスラグ材を製造することができるようになる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the alkali elution from the slag material containing steel slag can fully be suppressed, and the slag material which can be used as a marine environment restoration material can be manufactured now.
以下、本発明の実施形態を、図を参照して説明する。
以下、本発明に係るスラグ材の表面改質方法について、図を基に説明する。
製鉄所では、一般的に、高炉で出銑した溶銑に対して脱硫処理及び脱珪処理などの溶銑予備処理を行い、溶銑予備処理の終了後には、転炉にて脱りん処理や脱炭処理を行っている。溶銑などを溶鋼に精錬する様々な精錬処理では、副生成物である鉄鋼スラグ１が生成される。鉄鋼スラグ１は、例えば、脱炭スラグ、溶銑脱燐スラグ、溶銑脱硫スラグ、溶銑脱珪スラグ、取鍋精錬スラグ、電気炉鉄鋼スラグなどである。
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
Hereinafter, the surface modification method of the slag material according to the present invention will be described with reference to the drawings.
In steelworks, the hot metal discharged from the blast furnace is generally subjected to hot metal pretreatment such as desulfurization and desiliconization. After the hot metal pretreatment is completed, dephosphorization and decarburization are performed in the converter. It is carried out. In various refining processes for refining hot metal or the like into molten steel, steel slag 1 as a by-product is generated. The steel slag 1 is, for example, decarburization slag, hot metal dephosphorization slag, hot metal desulfurization slag, hot metal desulfurization slag, ladle refining slag, electric furnace steel slag, and the like.
鉄鋼スラグ１には精錬処理によってある程度の差はあるものの、酸化カルシウム（ＣａＯ）、二酸化珪素、酸化アルミニウム、鉄などが含まれている。この鉄鋼スラグ１は、精錬処理後に外部に排滓して様々な用途に用いられるが、精錬処理後の鉄鋼スラグ１中には、フリーライム（ｆ−ＣａＯ）や水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）２）が含まれている。
各精錬処理後に排滓した鉄鋼スラグ１に対して、何ら処理もせずに海洋環境修復材としてそのまま海水内に浸漬すると、鉄鋼スラグ１中に含まれるｆ−ＣａＯやＣａ（ＯＨ）２が海水などの水分と反応［ＣａＯ＋Ｈ２Ｏ→Ｃａ２＋＋２ＯＨ−、Ｃａ（ＯＨ）２→Ｃａ２＋＋２ＯＨ−］により、海水がアルカリ化してしまい、海洋環境に影響を与える可能性がある。
The steel slag 1 contains calcium oxide (CaO), silicon dioxide, aluminum oxide, iron, and the like, although there are some differences depending on the refining treatment. This steel slag 1 is discharged to the outside after refining treatment and used for various purposes. In the steel slag 1 after refining treatment, free lime (f-CaO) or calcium hydroxide (Ca (OH)) is used. 2 ) is included.
When steel slag 1 discharged after each refining treatment is immersed in seawater as it is as a marine environment restoration material without any treatment, f-CaO and Ca (OH) 2 contained in the steel slag 1 are seawater and the like. The water and the reaction [CaO + H 2 O → Ca 2+ + 2OH − , Ca (OH) 2 → Ca 2+ + 2OH − ] may cause the seawater to become alkaline and affect the marine environment.
そこで、本発明では、鉄鋼スラグ１を含むスラグ材を、海洋環境修復材などとして使用できるように、スラグ材の改質を行うこととしている。
なお、スラグ材とは、鉄鋼スラグ１を含むものであればよく、鉄鋼スラグ１のみで構成したもの（鉄鋼スラグ１が１００％）であっても、鉄鋼スラグ１と他の骨材やバインダーとを合わせて塊成化した材料であっても、鉄鋼スラグ１を土砂等と混合した材料であってもよい。また、排滓後の鉄鋼スラグ１に対して蒸気エージング処理を行ってＣａＯをＣａ（ＯＨ）２に変質させたものをスラグ材としてもよい。
Therefore, in the present invention, the slag material is modified so that the slag material including the steel slag 1 can be used as a marine environment restoration material or the like.
In addition, the slag material should just contain the steel slag 1, and even if it was comprised only with the steel slag 1 (steel slag 1 is 100%), the steel slag 1 and other aggregates and binders Or a material in which the steel slag 1 is mixed with earth and sand or the like. Moreover, it is good also as a slag material which performed the steam aging process with respect to the steel slag 1 after a waste, and changed CaO into Ca (OH) 2 .
以下、本発明のスラグ材の表面改質方法について詳しく説明する。
本発明のスラグ材の表面改質方法では、鉄鋼スラグ１に含まれているｆ−ＣａＯやＣａ（ＯＨ）２などに起因するＣａと大気中のＣＯ２とを利用して、スラグ材の表面を炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）層で確実にコーティングし、このコーティングによって鉄鋼スラグ１からのアルカリ溶出を抑制することとしている。なお、鉄鋼スラグ１のみによってスラグ材を構成したものを例にとり説明する。
Hereinafter, the surface modification method of the slag material of the present invention will be described in detail.
In the method for modifying the surface of a slag material of the present invention, the surface of the slag material is produced using Ca resulting from f-CaO or Ca (OH) 2 contained in the steel slag 1 and CO 2 in the atmosphere. Is reliably coated with a calcium carbonate (CaCO 3 ) layer, and this coating suppresses alkali elution from the steel slag 1. A description will be given of an example in which a slag material is composed of only steel slag 1.
例えば、精錬処理後に鉄鋼スラグ１をスラグパンなどに排滓し、排滓した鉄鋼スラグ１（スラグ材）に、水を噴霧して鉄鋼スラグ１の表面に水膜を形成する。そうすると、鉄鋼スラグ１中にｆ−ＣａＯやＣａ（ＯＨ）２が含まれるため、スラグ内部から水膜にＣａイオンが溶け出すようになる。同時に大気中のＣＯ２が水膜に溶け込みＣＯ３イオンとなるため、水膜中では炭酸化反応が進み、鉄鋼スラグ１の表面に炭酸化カルシウムが形成されることになる。 For example, the steel slag 1 is discharged into a slag pan or the like after the refining process, and water is sprayed on the discharged steel slag 1 (slag material) to form a water film on the surface of the steel slag 1. Then, since f-CaO and Ca (OH) 2 are contained in the steel slag 1, Ca ions are dissolved into the water film from the inside of the slag. At the same time, CO 2 in the atmosphere dissolves in the water film and becomes CO 3 ions, so that the carbonation reaction proceeds in the water film, and calcium carbonate is formed on the surface of the steel slag 1.
しかしながら、鉄鋼スラグ１の表面に形成された水膜の厚さが厚過ぎる場合、鉄鋼スラグ１の表面に形成された炭酸カルシウムは最終的に均一な皮膜とはならず、当該炭酸カルシウムによって鉄鋼スラグ１の表面をコーティングすることができない。一方、鉄鋼スラグ１の表面に形成された水膜の厚さが薄過ぎる場合、水膜に溶け込むＣａイオンやＣＯ３イオンが少なく炭酸化反応が十分に進まないため、炭酸カルシウムが鉄鋼スラグ１の表面をコーティングできる十分な皮膜にならない。 However, when the thickness of the water film formed on the surface of the steel slag 1 is too thick, the calcium carbonate formed on the surface of the steel slag 1 does not finally form a uniform film, and the steel slag is not formed by the calcium carbonate. The surface of 1 cannot be coated. On the other hand, when the thickness of the water film formed on the surface of the steel slag 1 is too thin, the carbonation reaction does not proceed sufficiently because there are few Ca ions and CO 3 ions dissolved in the water film. The film is not enough to coat the surface.
このようなことから、本発明では、後述するような工程を採用することにより、炭酸カルシウムによって鉄鋼スラグ１の表面を十分にコーティングできるようにしている。
具体的には、図１の排滓処理工程に示すように、まず、スラグ材の元材料である鉄鋼スラグ１をスラグパンに排滓して冷却した後、鉄鋼スラグ１を、例えば、１〜１００ｍｍの径を有する小石状に粉砕する。
For this reason, in the present invention, the surface of the steel slag 1 can be sufficiently coated with calcium carbonate by adopting the steps described below.
Specifically, as shown in the waste disposal process of FIG. 1, first, after steel slag 1 that is the original material of the slag material is drained and cooled, the steel slag 1 is, for example, 1 to 100 mm. Crushed into pebbles with a diameter
次に、粉砕された鉄鋼スラグ１の表面に水分を付着させる工程（第１工程）を実施する。
この第１工程では、粉砕した鉄鋼スラグ１の表面に対して十分な湿潤状態を保持するには、スラグ材の乾燥重量に対し１％以上となるように水分を付着させることが必要となる。例えば、乾燥重量が１００ｋｇの鉄鋼スラグ１に対して、１ｋｇ以上の水分を満遍なく付着させる。さらに、よい湿潤状態にするには、スラグ材の乾燥重量に対し２％以上（１００ｋｇの鉄鋼スラグ１に対して、２ｋｇ以上）となる水分を付着させる湿潤環境下が好ましい。このように、スラグ材の乾燥重量に対し１％以上となる水分を付着させる湿潤環境下に鉄鋼スラグ１を設置すると、時間が経過するに伴い、鉄鋼スラグ１の表面全体が次第に濡れた状態になり、鉄鋼スラグ１の表面に水膜が形成され、この水膜にＣａイオンやＣＯ３イオンを溶け込ませることができる。
Next, a step of attaching moisture to the surface of the crushed steel slag 1 (first step) is performed.
In this first step, in order to maintain a sufficiently wet state with respect to the surface of the crushed steel slag 1, it is necessary to attach moisture so as to be 1% or more with respect to the dry weight of the slag material. For example, 1 kg or more of moisture is uniformly attached to the steel slag 1 having a dry weight of 100 kg. Furthermore, in order to obtain a good wet state, it is preferable to have a wet environment in which moisture that is 2% or more (2 kg or more relative to 100 kg of steel slag 1) is attached to the dry weight of the slag material. Thus, when the steel slag 1 is installed in a wet environment in which moisture of 1% or more is attached to the dry weight of the slag material, the entire surface of the steel slag 1 gradually gets wet as time passes. Thus, a water film is formed on the surface of the steel slag 1, and Ca ions and CO 3 ions can be dissolved in the water film.
このとき、スラグ材の表面で最も水分が付着しにくい場所にスラグ材の乾燥重量に対し１％以上となる水分を付着させるには、湿潤環境下で１０分以上保持しておくことが必要となる。湿潤環境下で１０分以上保持することで、水分が付着しにくい場所においてもＣａイオン、ＣＯ３イオンを水膜中に溶け込ませることが可能である。
第１工程では、鉄鋼スラグ１の表面全体が十分に濡れていることが目視で分かるまで鉄鋼スラグ１を湿潤環境で保持する。第１工程では、鉄鋼スラグ１の表面が十分に濡れるまで当該鉄鋼スラグ１を保持すればよく、保持時間は限定されないが、１時間以上、好ましくは２時間以上であるとよい。
At this time, in order to attach moisture that is 1% or more with respect to the dry weight of the slag material to the place where the moisture hardly adheres on the surface of the slag material, it is necessary to keep it in a humid environment for 10 minutes or more. Become. By holding for 10 minutes or more in a moist environment, Ca ions and CO 3 ions can be dissolved in the water film even in a place where moisture hardly adheres.
In the first step, the steel slag 1 is held in a wet environment until it is visually confirmed that the entire surface of the steel slag 1 is sufficiently wet. In the first step, the steel slag 1 may be held until the surface of the steel slag 1 is sufficiently wet, and the holding time is not limited, but it is 1 hour or longer, preferably 2 hours or longer.
第１工程においては、鉄鋼スラグ１の付着水分量がスラグ材の乾燥重量に対し１％以上となるようにするために、環境全体の湿度の制御を行ってもよいし、多湿の大気雰囲気下に鉄鋼スラグ１を置いてもよい。また、ＣＯ３イオンの溶け込みを推進するために、ＣＯ２ガスを鉄鋼スラグ１に吹き当ててＣＯ２ガス濃度を上昇させてもよい。また、鉄鋼スラグ１の付着水分量がスラグ材の乾燥重量に対し１％以上となるようにするために、例えば、水道水、蒸留水、塩水、海水、炭酸水等を、直接、鉄鋼スラグ１の表面に散布したり噴霧することにより、当該鉄鋼スラグ１に水分を供給して、表面全体の水膜の形成を促進してもよい。或いは、湿潤環境下で分級した鉄鋼スラグ１の塊を設置台などに載せて、上下左右から当該鉄鋼スラグ１の表面に大気等の水分が付着するようにしてもよいし、鉄鋼スラグ１の表面を結露させてもよい。 In the first step, the humidity of the entire environment may be controlled so that the amount of water adhering to the steel slag 1 is 1% or more with respect to the dry weight of the slag material, or in a humid atmospheric atmosphere. Steel slag 1 may be placed on the slag. Moreover, in order to promote the penetration of CO 3 ions, CO 2 gas concentration may be increased by blowing CO 2 gas onto the steel slag 1. Moreover, in order to make the adhesion water amount of the steel slag 1 become 1% or more with respect to the dry weight of the slag material, for example, tap water, distilled water, salt water, seawater, carbonated water, etc. are directly used for the steel slag 1. By spraying or spraying on the surface of the steel, water may be supplied to the steel slag 1 to promote formation of a water film on the entire surface. Alternatively, a lump of steel slag 1 classified in a wet environment may be placed on an installation table or the like so that moisture such as the atmosphere adheres to the surface of the steel slag 1 from above, below, left, or right. May be condensed.
なお、第１工程において、鉄鋼スラグ１の表面温度が高いと、水膜に溶け込むＣａイオンやＣＯ３イオンの溶け込み速度が低下し、低温では、水膜中のイオンの拡散速度が低下する。このようなことから、第１工程においては、鉄鋼スラグ１の表面温度が高すぎることも低すぎることもよくなく、表面温度が５〜６０℃となる範囲となるように雰囲気の温
度調整することが好ましい。より好ましくは表面温度が１０〜５０℃にするのがよい。
In the first step, when the surface temperature of the steel slag 1 is high, the penetration rate of Ca ions and CO 3 ions dissolved in the water film decreases, and at low temperatures, the diffusion rate of ions in the water film decreases. Therefore, in the first step, the surface temperature of the steel slag 1 is neither too high nor too low, and the temperature of the atmosphere is adjusted so that the surface temperature is in the range of 5 to 60 ° C. Is preferred. More preferably, the surface temperature is 10 to 50 ° C.
このように、第１工程で鉄鋼スラグ１の表面に水分を付着させると、鉄鋼スラグ１の表面に水膜が形成される。
第１工程を経て、表面に水膜が形成された鉄鋼スラグ１を、表面の水分量を減少させるために乾燥環境に移し、スラグ表面の乾燥を進める（第２工程）。
具体的には、第２工程では、鉄鋼スラグ１の付着水分量がスラグ材の乾燥重量に対し０．５％以下となるように、鉄鋼スラグ１を乾燥環境下にある雰囲気で保持する。例えば、乾燥重量が１００ｋｇの鉄鋼スラグ１に対して、付着している水分量が０．５ｋｇ以下となるまで、水分を蒸発させることが必要となる。
As described above, when moisture is attached to the surface of the steel slag 1 in the first step, a water film is formed on the surface of the steel slag 1.
Through the first step, the steel slag 1 having a water film formed on the surface is moved to a dry environment in order to reduce the amount of moisture on the surface, and the drying of the slag surface is advanced (second step).
Specifically, in the second step, the steel slag 1 is held in an atmosphere in a dry environment so that the amount of moisture adhering to the steel slag 1 is 0.5% or less with respect to the dry weight of the slag material. For example, with respect to the steel slag 1 having a dry weight of 100 kg, it is necessary to evaporate the water until the amount of water adhering to 0.5 kg or less.
鉄鋼スラグ１の付着水分量がスラグ材の乾燥重量に対し０．５％以下とすることのできる乾燥環境下に鉄鋼スラグ１を設置すると、鉄鋼スラグ１の表面全体が徐々に乾いていき、水膜が徐々に薄くなっていく。水膜が徐々に薄くなっていく過程では、水膜に溶け込んだＣａイオンやＣＯ３イオンが濃縮していくと共に、鉄鋼スラグ１と水膜との境界部分で炭酸化反応が進み、鉄鋼スラグ１の表面に炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）からなる皮膜を形成させることができる。 When the steel slag 1 is installed in a dry environment where the amount of water adhering to the steel slag 1 can be 0.5% or less of the dry weight of the slag material, the entire surface of the steel slag 1 is gradually dried, The film gradually becomes thinner. In the process of gradually thinning the water film, the Ca ions and CO 3 ions dissolved in the water film are concentrated, and the carbonation reaction proceeds at the boundary between the steel slag 1 and the water film. A film made of calcium carbonate (CaCO 3 ) can be formed on the surface of the film.
好ましくは、鉄鋼スラグ１の付着水分量をスラグ材の乾燥重量に対し０．３％以下にすることがよい。より好ましくは、鉄鋼スラグ１の付着水分量をスラグ材の乾燥重量に対し０．１％以下にすることがよい。
第２工程では、鉄鋼スラグ１の表面全体が十分に乾いていることが目視で分かるまで鉄鋼スラグ１を乾燥環境下で保持する。第２工程では、鉄鋼スラグ１の表面が十分に乾くまで当該鉄鋼スラグ１を保持すればよいため、保持時間は限定されないが、１時間以上、好ましくは５時間以上であるとよい。
Preferably, the amount of water adhering to the steel slag 1 is 0.3% or less with respect to the dry weight of the slag material. More preferably, the moisture content of the steel slag 1 is 0.1% or less with respect to the dry weight of the slag material.
In a 2nd process, the steel slag 1 is hold | maintained in a dry environment until it understands visually that the whole surface of the steel slag 1 is fully dry. In the second step, since the steel slag 1 may be held until the surface of the steel slag 1 is sufficiently dried, the holding time is not limited, but it is 1 hour or longer, preferably 5 hours or longer.
第２工程においては、鉄鋼スラグ１の鉄鋼スラグ１の付着水分量がスラグ材の乾燥重量に対し０．５％以下となるようにするために、環境全体の温度若しく湿度の制御を行ってもよいし、温度を上げるようにしてもよく、鉄鋼スラグ１に風（ガス）を送風機などで吹き当てて、鉄鋼スラグ１表面の水分が蒸発するように促してもよい。また、鉄鋼スラグ１周辺にある乾燥状態の雰囲気を流動させ、鉄鋼スラグ１表面の水分が蒸発するように促してもよい。また、遠心分離機や脱水機を用いて、鉄鋼スラグ１の表面の水分を蒸発させてもよい。 In the second step, the temperature or humidity of the entire environment is controlled so that the amount of moisture adhering to the steel slag 1 is 0.5% or less with respect to the dry weight of the slag material. Alternatively, the temperature may be increased, or wind (gas) may be blown onto the steel slag 1 with a blower or the like to encourage the moisture on the surface of the steel slag 1 to evaporate. Moreover, you may encourage the water | moisture content of the steel slag 1 surface to evaporate by flowing the dry atmosphere around the steel slag 1. Moreover, you may evaporate the water | moisture content of the surface of the steel slag 1 using a centrifuge or a dehydrator.
第２工程において、鉄鋼スラグ１の表面温度が高いと、鉄鋼スラグ１の表面全体が乾燥するのが速く、水膜が一挙に無くなるため、当該工程における１回当たりの成膜量が小さくなる。一方、鉄鋼スラグ１の表面温度が低いと、乾燥するまで非常に長い時間がかかる。このようなことから、第２工程においても、鉄鋼スラグ１の表面温度が高すぎることも低すぎることもよくなく、表面温度が５〜６０℃となる範囲となるように乾燥環境下の雰囲気の温度調整することが好ましい。より好ましくは、表面温度が３０〜５０℃の範囲にするのがよい。なお、第２工程における温度や湿度は、上述した範囲内であれば変動させてもよい。 In the second step, when the surface temperature of the steel slag 1 is high, the entire surface of the steel slag 1 dries quickly and the water film disappears at a stroke, so the amount of film formation per time in the step becomes small. On the other hand, if the surface temperature of the steel slag 1 is low, it takes a very long time to dry. For this reason, even in the second step, the surface temperature of the steel slag 1 is neither too high nor too low, and the atmosphere in a dry environment is adjusted so that the surface temperature is in the range of 5 to 60 ° C. It is preferable to adjust the temperature. More preferably, the surface temperature is in the range of 30 to 50 ° C. Note that the temperature and humidity in the second step may be varied as long as they are within the above-described ranges.
以上、第１工程及び第２工程をまとめると、第１工程では、鉄鋼スラグ１の付着水分量がスラグ材の乾燥重量に対し１％以上となるように湿潤環境で保持して、鉄鋼スラグ１の表面全体を濡らすこととし、表面に形成した水膜にＣａイオンやＣＯ３イオンを溶け込ませている。第２工程では、鉄鋼スラグ１の付着水分量がスラグ材の乾燥重量に対し０．５％以下となるように乾燥環境で保持して、鉄鋼スラグ１の表面全体を徐々に乾かし、鉄鋼スラグ１の表面に炭酸カルシウムからなる皮膜（コーティング層）を形成させている。 As described above, the first step and the second step are summarized. In the first step, the steel slag 1 is retained in a humid environment so that the amount of water adhering to the steel slag 1 is 1% or more with respect to the dry weight of the slag material. The entire surface is wetted, and Ca ions and CO 3 ions are dissolved in the water film formed on the surface. In the second step, the entire surface of the steel slag 1 is gradually dried by holding the steel slag 1 in a dry environment so that the moisture content of the steel slag 1 is 0.5% or less of the dry weight of the slag material. A film (coating layer) made of calcium carbonate is formed on the surface of the film.
このように、本発明では、鉄鋼スラグ１の周囲の湿度の環境を変えることによって、鉄鋼スラグ１の表面全体に水分を供給し、その後に徐々に乾燥させることによって鉄鋼スラグ１の表面に炭酸カルシウムからなる皮膜を形成させるようにしている。さらに、鉄鋼スラグ１の表面に確実に皮膜を形成させるため、第１工程と第２工程とからなる湿乾処理を５回以上行うこととしている。例えば、１日に１回、鉄鋼スラグ１に対する水分供給及び乾燥を行った場合、５日後には、表面が改質された鉄鋼スラグ１が出来上がることになる。 As described above, in the present invention, by changing the humidity environment around the steel slag 1, moisture is supplied to the entire surface of the steel slag 1 and then gradually dried, so that calcium carbonate is applied to the surface of the steel slag 1. The film which consists of is made to form. Furthermore, in order to reliably form a film on the surface of the steel slag 1, the wet and dry treatment including the first step and the second step is performed five times or more. For example, when water supply and drying are performed on the steel slag 1 once a day, the steel slag 1 whose surface is modified is completed after 5 days.
このように、湿乾処理を１回で終わらすのではなく、繰り返し５回以上行うことによって、繰り返す毎に鉄鋼スラグ１に形成した皮膜が厚くなると共に、皮膜が鉄鋼スラグ１の表面から剥がれにくくなり、さらに、皮膜は鉄鋼スラグ１の全体に亘って形成されるため、鉄鋼スラグ１の表面全体を炭酸カルシウムの皮膜によりコーティングすることができる。 In this way, the wet-drying treatment is not finished once, but by repeatedly performing it five times or more, the coating formed on the steel slag 1 becomes thicker every time it is repeated, and the coating is less likely to peel from the surface of the steel slag 1. Furthermore, since the coating is formed over the entire steel slag 1, the entire surface of the steel slag 1 can be coated with a coating of calcium carbonate.
以下、本発明のスラグ材の表面改質方法に基づき、鉄鋼スラグ１を改質した実験例について、述べる。
表１、２は、本発明のスラグ材の表面改質方法をおこなった結果をまとめたものである。
Hereinafter, an experimental example in which the steel slag 1 is modified based on the surface modification method of the slag material of the present invention will be described.
Tables 1 and 2 summarize the results of the surface modification method for the slag material of the present invention.
スラグ材の表面改質を行うには、まず、ＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）２、Ｃａ２ＳｉＯ４の合計が５０％以上となる組成を有した鉄鋼スラグ１を用意して、この鉄鋼スラグ１を１０〜６０ｍｍの粒度で分級する。すなわち、１０ｍｍ未満の微細な鉄鋼スラグ１及び６０ｍｍより大きい鉄鋼スラグ１を排除し、小石状の鉄鋼スラグ１のみを抽出する。このように分級した鉄鋼スラグ１を全体で６ｋｇ用意する。そして、分級した鉄鋼スラグ１を乾燥状態にするために、１２０℃で５時間の熱処理を行う。 In order to modify the surface of the slag material, first, a steel slag 1 having a composition in which the total of CaO, Ca (OH) 2 and Ca 2 SiO 4 is 50% or more is prepared. Classification with a particle size of 10-60 mm. That is, the fine steel slag 1 less than 10 mm and the steel slag 1 larger than 60 mm are excluded, and only the pebbled steel slag 1 is extracted. A total of 6 kg of the steel slag 1 thus classified is prepared. And in order to dry the classified steel slag 1, it heat-processes at 120 degreeC for 5 hours.
熱処理された鉄鋼スラグ１の中から、小石状の鉄鋼スラグ１を１０個選び出し、その鉄鋼スラグ１の乾燥重量を測定する。この１０個の鉄鋼スラグ１に番号を振り分けて、サンプルスラグ１〜サンプルスラグ１０とする。１０個のサンプルスラグには、アルカリ溶出評価試験の試験片として確認できるように目印を取り付ける。（例えば、ヒモなどを取り付ける。）目印を付けた１０個のサンプルスラグを、再び６ｋｇの鉄鋼スラグ１の中に分散して入れる。 Ten pieces of pebbled steel slag 1 are selected from the heat-treated steel slag 1, and the dry weight of the steel slag 1 is measured. Numbers are assigned to the ten steel slags 1 to be sample slag 1 to sample slag 10. Marks are attached to the 10 sample slags so that they can be confirmed as test pieces for the alkali elution evaluation test. (For example, a string is attached.) Ten sample slags with marks are again dispersed in 6 kg of steel slag 1.
次に、６ｋｇの鉄鋼スラグ１を乾湿複合サイクル試験機に入れて、鉄鋼スラグ１を混ぜながら所定時間保持して、湿潤環境に相当する処理（第１工程、水分付着処理と呼ぶこと
もある）を行う。この乾湿複合サイクル試験機は、スガ試験機株式会社製で、温度、湿度、水分供給量（水噴霧量）が制御できるものである。水分付着処理（第１工程）では、鉄鋼スラグ１の表面に向けて所定の水分量を適宜、水噴霧した。
Next, 6 kg of steel slag 1 is put into a dry / wet combined cycle tester, and the steel slag 1 is mixed and held for a predetermined time, and a process corresponding to a moist environment (first process, sometimes referred to as moisture adhesion process). I do. This dry and wet combined cycle tester is manufactured by Suga Test Instruments Co., Ltd., and can control temperature, humidity, and water supply amount (water spray amount). In the moisture adhesion treatment (first step), a predetermined amount of moisture was appropriately sprayed toward the surface of the steel slag 1.
水分付着処理後に、目印を付けた１０個のサンプルスラグの中から５個（サンプルスラグ１〜サンプルスラグ５）を取り出す。この５個の鉄鋼スラグ１について付着水分量を測定する。５個のサンプルスラグの中で最も少なかった付着水分量の値を、水分付着処理での付着水分量Ｗ１として評価する（表１参照）。この評価後、６ｋｇの鉄鋼スラグ１の中から１ｋｇの鉄鋼スラグ１を取り出す。この１ｋｇの鉄鋼スラグ１は、水分付着処理のみ、すなわち、水分低減処理を行わないものとして評価する。 After the moisture adhesion treatment, 5 pieces (sample slag 1 to sample slag 5) are taken out of the 10 sample slags with marks. The amount of adhering moisture is measured for the five steel slags 1. The value of the amount of adhering water that is the smallest among the five sample slags is evaluated as the amount of adhering water W1 in the water adhering process (see Table 1). After this evaluation, 1 kg of steel slag 1 is taken out from 6 kg of steel slag 1. This 1 kg of steel slag 1 is evaluated as having only moisture adhesion treatment, that is, no moisture reduction treatment.
１ｋｇの鉄鋼スラグ１を取り除いた後の５ｋｇの鉄鋼スラグ１については、水分付着処理に続いて、付着水分量を少なくする乾燥環境に相当する処理（第２工程、水分低減処理と呼ぶこともある）を行う。水分低減処理後に、残り５個のサンプルスラグ（サンプルスラグ６〜サンプルスラグ１０）を取り出し、付着水分量を測定する。この５個のサンプルスラグの中で最も多かった付着水分量の値を、表１に示す水分低減処理での付着水分量Ｗ２として評価する。 About 5 kg of steel slag 1 after removing 1 kg of steel slag 1, a process corresponding to a dry environment for reducing the amount of adhering water (second process, sometimes referred to as water reducing process) following the water adhering process. )I do. After the moisture reduction treatment, the remaining five sample slags (sample slag 6 to sample slag 10) are taken out and the amount of attached moisture is measured. The value of the amount of adhering water that is the largest among the five sample slags is evaluated as the amount of adhering water W2 in the moisture reduction process shown in Table 1.
このとき、鉄鋼スラグ１の付着水分量を低減する方法としては、気温５０℃、湿度３５％の乾燥状態の雰囲気を保持する乾燥法、若しくは、鉄鋼スラグ１に送風機にて強風を当て、鉄鋼スラグ１に付着した水分を吹き飛ばす脱水法を用いている。
また、水分付着処理のみの１パターンと、水分付着処理と水分低減処理とを連続して１回行った後、その繰り返し回数を１回、３回、５回、７回、１０回の５パターンとの合計６パターンに分けて炭酸化処理を実施し、評価した（表２参照）。各パターンの終了毎に、鉄鋼スラグ１を１ｋｇ取り出してアルカリ溶出評価試験を行った。
At this time, as a method of reducing the amount of moisture adhering to the steel slag 1, a drying method that maintains a dry atmosphere with an air temperature of 50 ° C. and a humidity of 35%, or a strong wind is applied to the steel slag 1 with a blower, The dehydration method is used to blow off the water adhering to 1.
Moreover, after performing 1 pattern of only a moisture adhesion process, a moisture adhesion process, and a moisture reduction process once continuously, the repetition frequency is 5 times of 1 time, 3 times, 5 times, 7 times, 10 times. The carbonation treatment was carried out and evaluated in a total of 6 patterns (see Table 2). At the end of each pattern, 1 kg of steel slag 1 was taken out and subjected to an alkali elution evaluation test.
アルカリ溶出評価試験では、取り出した１ｋｇの鉄鋼スラグ１を約３００ｇの３つに分け、３個の試験片（鉄鋼スラグ１）を、それぞれ１．５ｋｇの人工海水（大阪薬研株式会社製マリンアートＳＦ−１を１０％硫酸にてｐＨ８．２に調整したもの）に沈める。そして、試験片を沈めた人工海水をそれぞれ３時間放置し、３時間後に人工海水を１回／ｓｅｃの速さで１０回攪拌し、各人工海水のｐＨを測定した。 In the alkali elution evaluation test, 1 kg of the steel slag 1 taken out was divided into three parts of about 300 g, and three test pieces (steel slag 1) were each 1.5 kg of artificial seawater (Marine Art SF manufactured by Osaka Yakken Co., Ltd.). -1 is adjusted to pH 8.2 with 10% sulfuric acid). The artificial seawater in which the test piece was submerged was left for 3 hours, and after 3 hours, the artificial seawater was stirred 10 times at a rate of 1 time / sec, and the pH of each artificial seawater was measured.
表２に示すように、試験片を入れた人工海水のうち、最も高いｐＨを示した人工海水のｐＨ値を記録し、ｐＨ９．０以上の場合を不可「××」とし、ｐＨ８．８以上９．０未満の場合を不良「×」とし、ｐＨ８．６以上８．８未満の場合をやや不良「△」とし、ｐＨ８．４以上８．６未満の場合を良好「○」とし、ｐＨ８．４未満の場合を最良「◎」として、人工海水の評価、即ち、鉄鋼スラグ１からのアルカリ溶出の評価を行った。なお、このｐＨの評価は、２００８年９月に(社)日本鉄鋼連盟から刊行されている「転炉系製鋼スラグ海域利用の手引き」Ｐ５０に記載されている「表５−６ ｐＨ、白濁試験方法」に準じて実施した。 As shown in Table 2, the pH value of the artificial seawater showing the highest pH among the artificial seawater containing the test pieces is recorded, and the pH value of 9.0 or higher is determined as “No”, and the pH is 8.8 or higher. A case of less than 9.0 is judged as “poor”, a case of pH 8.6 or more and less than 8.8 is judged as “bad”, a case of pH 8.4 or more and less than 8.6 is judged as “good”, and a pH of 8. The evaluation of artificial seawater, that is, the elution of alkali from the steel slag 1 was evaluated with the case of less than 4 being the best “◎”. This pH was evaluated in “Table 5-6 pH and cloudiness test” described in P50, “Guide for Utilization of Converter Steelmaking Slag Sea Area” published by the Japan Iron and Steel Federation in September 2008. It carried out according to the method.
表１及び表２の実施番号１〜５に示すように、水分付着処理にて、鉄鋼スラグ１の表面全体にスラグの乾燥重量に対して１．０％以上の水分を付着させた後、水分低減処理にて、鉄鋼スラグ１の表面全体に付着した水分を、スラグの乾燥重量に対して０．５％以下の水分に低減させつつ鉄鋼スラグ１の全面を乾かす処理を５回以上繰り返した場合、アルカリ溶出評価試験でのｐＨを良好「○」又は最良「◎」とすることができた。 As shown in run numbers 1 to 5 in Table 1 and Table 2, after moisture adhesion, 1.0% or more of moisture was adhered to the entire surface of the steel slag 1 with respect to the dry weight of the slag. When the process of drying the entire surface of the steel slag 1 is repeated five or more times while reducing the moisture adhering to the entire surface of the steel slag 1 to 0.5% or less of the dry weight of the slag in the reduction process In addition, the pH in the alkali elution evaluation test could be good “◯” or the best “◎”.
実施番号６に示すように、水分付着処理にて鉄鋼スラグ１の表面全体にスラグの乾燥重量に対して１．０％以上の水分量を吹き付ける時間が短かったり、スラグの乾燥重量に対して１．０％未満の水分量である場合、水分低減処理にて鉄鋼スラグ１の表面全体を乾燥させたとしても、アルカリ溶出評価試験でのｐＨは不可「××」となった。
実施番号７、８に示すように、水分付着処理にて鉄鋼スラグ１の表面全体にスラグの乾燥重量に対して１．０％以上の水分量を十分に付着させた後、水分低減処理にて鉄鋼スラグ１の表面全体を乾燥させる際に、スラグの乾燥重量に対して０．５％よりも多い水分量が残ると、アルカリ溶出評価試験でのｐＨは不可「××」又は不良「×」となった。
As shown in the execution number 6, the time for spraying a moisture amount of 1.0% or more to the entire surface of the steel slag 1 by the moisture adhesion treatment is short or 1 to the dry weight of the slag. When the water content was less than 0.0%, even when the entire surface of the steel slag 1 was dried by the moisture reduction treatment, the pH in the alkali elution evaluation test was impossible “XX”.
As shown in the implementation numbers 7 and 8, after the moisture adhesion treatment, the surface of the steel slag 1 is sufficiently adhered with a moisture amount of 1.0% or more with respect to the dry weight of the slag, and then the moisture reduction treatment. When the entire surface of the steel slag 1 is dried, if a water content of more than 0.5% with respect to the dry weight of the slag remains, the pH in the alkali elution evaluation test is not possible “XX” or poor “X”. It became.
一方、水分付着処理のみの場合、すなわち、水分低減処理を行わない場合は、実施番号１〜８のいずれにおいても、アルカリ溶出評価試験でのｐＨは不可「××」となった。
これらから分かるように、水分付着処理（第１工程）では、鉄鋼スラグ１にスラグの乾燥重量に対して１．０％以上の水分量を付着させつつ当該鉄鋼スラグ１の表面に水膜を形成し、水分低減処理（第２工程）では、鉄鋼スラグ１に付着した水分量をスラグの乾燥重量に対して０．５％以下に低減させつつ当該鉄鋼スラグ１の表面全体を乾かし、これら第１工程及び第２工程を湿乾処理として、この湿乾処理を５回以上行うと、鉄鋼スラグ１の表面全体に所望の炭酸カルシウムの皮膜ができ、アルカリ溶出を抑えることができる。好ましくは、湿乾処理を７回以上繰り返すとよい。
On the other hand, in the case of only the moisture adhesion treatment, that is, when the moisture reduction treatment is not performed, the pH in the alkali elution evaluation test was impossible “XX” in any of the execution numbers 1 to 8.
As can be seen from these, in the moisture adhesion treatment (first step), a water film is formed on the surface of the steel slag 1 while adhering a moisture amount of 1.0% or more with respect to the dry weight of the slag to the steel slag 1. In the moisture reduction process (second step), the entire surface of the steel slag 1 is dried while reducing the amount of water adhering to the steel slag 1 to 0.5% or less with respect to the dry weight of the slag. When the wet drying process is performed five times or more with the process and the second process as the wet drying process, a desired calcium carbonate film can be formed on the entire surface of the steel slag 1 and alkali elution can be suppressed. Preferably, the wet and dry treatment is repeated 7 times or more.
なお、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する領域を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な事項を採用している。 In the embodiment disclosed this time, matters not explicitly disclosed, for example, operating conditions and operating conditions, various parameters, dimensions, weights, volumes, etc. of components deviate from the areas normally practiced by those skilled in the art. However, matters that can be easily assumed by those skilled in the art are employed.
１ 鉄鋼スラグ 1 Steel slag
Claims (4)
前記湿乾処理は、前記スラグ材に水分を付着させる第１工程と、前記第１工程の後に前記スラグ材に付着した水分を減少させる第２工程とを有し、
前記水分を付着させる第１工程では、スラグ材の乾燥重量に対して１．０％以上の水分を付着させ、
前記スラグ材に付着した水分を減少させる第２工程では、スラグ材の乾燥重量に対して付着水分量が０．５％以下になるまで減少させ、
前記第１工程と第２工程とを繰り返す前記湿乾処理を５回以上行うことを特徴とするスラグ材の表面改質方法。 In the surface modification method of slag material that performs wet-drying treatment on slag material including steel slag,
The wet-drying treatment has a first step of attaching moisture to the slag material, and a second step of reducing moisture attached to the slag material after the first step,
In the first step of attaching moisture, 1.0% or more of moisture is attached to the dry weight of the slag material,
In the second step of reducing the moisture adhering to the slag material, the adhering moisture amount is reduced to 0.5% or less with respect to the dry weight of the slag material,
A method for modifying the surface of a slag material, wherein the wet-drying treatment in which the first step and the second step are repeated is performed five times or more.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012096721A JP5828799B2 (en) | 2012-04-20 | 2012-04-20 | Surface modification method for slag materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012096721A JP5828799B2 (en) | 2012-04-20 | 2012-04-20 | Surface modification method for slag materials |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013224231A true JP2013224231A (en) | 2013-10-31 |
| JP5828799B2 JP5828799B2 (en) | 2015-12-09 |
Family
ID=49594580
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012096721A Expired - Fee Related JP5828799B2 (en) | 2012-04-20 | 2012-04-20 | Surface modification method for slag materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5828799B2 (en) |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61256950A (en) * | 1985-05-02 | 1986-11-14 | 大同特殊鋼株式会社 | Treatment of slag |
| JPH0416533A (en) * | 1990-05-08 | 1992-01-21 | Taihei Kogyo Co Ltd | Production of nonswellable slag with steel making slag |
| JPH0692696A (en) * | 1992-09-07 | 1994-04-05 | Kawasaki Steel Corp | Method for modifying slag of steel manufacture |
| US5569314A (en) * | 1995-01-30 | 1996-10-29 | Energy Mines & Resources-Canada | Thermal stabilization of steelmaking slag |
| JP2000197810A (en) * | 1998-10-29 | 2000-07-18 | Nkk Corp | Method for lessening carbon dioxide gas emission |
| JP2001026470A (en) * | 1999-07-14 | 2001-01-30 | Nkk Corp | Method for controlling elution of slag component |
| JP2009028581A (en) * | 2007-07-24 | 2009-02-12 | Shimizu Corp | Method of fixing carbon dioxide |
| JP2009090198A (en) * | 2007-10-05 | 2009-04-30 | Shimizu Corp | Method for fixing carbon dioxide |
-
2012
- 2012-04-20 JP JP2012096721A patent/JP5828799B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61256950A (en) * | 1985-05-02 | 1986-11-14 | 大同特殊鋼株式会社 | Treatment of slag |
| JPH0416533A (en) * | 1990-05-08 | 1992-01-21 | Taihei Kogyo Co Ltd | Production of nonswellable slag with steel making slag |
| JPH0692696A (en) * | 1992-09-07 | 1994-04-05 | Kawasaki Steel Corp | Method for modifying slag of steel manufacture |
| US5569314A (en) * | 1995-01-30 | 1996-10-29 | Energy Mines & Resources-Canada | Thermal stabilization of steelmaking slag |
| JP2000197810A (en) * | 1998-10-29 | 2000-07-18 | Nkk Corp | Method for lessening carbon dioxide gas emission |
| JP2001026470A (en) * | 1999-07-14 | 2001-01-30 | Nkk Corp | Method for controlling elution of slag component |
| JP2009028581A (en) * | 2007-07-24 | 2009-02-12 | Shimizu Corp | Method of fixing carbon dioxide |
| JP2009090198A (en) * | 2007-10-05 | 2009-04-30 | Shimizu Corp | Method for fixing carbon dioxide |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5828799B2 (en) | 2015-12-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100465121C (en) | Carbonization maintenance aerated concrete | |
| KR101623150B1 (en) | Eco Friendly Acid-resistant and Alkali-resistant Repairing Mortar Composition and Constructing Methods Using Thereof | |
| JP2003306359A (en) | Cement composition and hydrated hardened body | |
| CN109809722B (en) | Calcium-magnesium sulfate double-salt cementing material and preparation method and application thereof | |
| JP4676829B2 (en) | Steelmaking slag treatment method | |
| CN103880371A (en) | Method for preparing artificial ecological aggregate by using inland sludge and near-shore high-sand mud | |
| JP6044565B2 (en) | Acid soil improvement material | |
| CN113860792A (en) | Magnesium oxychloride cement modifier, preparation method thereof and magnesium oxychloride cement | |
| JP5828799B2 (en) | Surface modification method for slag materials | |
| JP2003034562A (en) | Hydraulic composition and hydrated hardened body | |
| JP5764089B2 (en) | Surface modification method for slag materials | |
| JP5828798B2 (en) | Surface modification method for slag materials | |
| JP5995240B2 (en) | Surface-modified slag material | |
| JP6292257B2 (en) | Hydrated solidified product using desulfurized slag | |
| KR20160129251A (en) | A Composite of complexed hauyne cement with calcium aluminate by using waste aluminum powder and manufacturing method thereof | |
| JP5960086B2 (en) | Method for surface modification of steel slag and method for surface modification of slag mixture | |
| JP6183621B2 (en) | Manufacturing method for civil engineering materials | |
| CN108585572A (en) | A kind of polymer surface modification sulphoaluminate expander and preparation method thereof | |
| JP2007269562A (en) | Hydrated hardened body having reinforcing rod excellent in neutralization resistance and salt damage resistance | |
| JP6052144B2 (en) | Civil engineering materials and methods for manufacturing the same | |
| JP2011051818A (en) | Method for modifying material | |
| JP2006199530A (en) | Method of treating molten slag and mortar or concrete using molten slag obtained by the same as aggregate | |
| JP2011020904A (en) | Steel slag utilized in ocean space and method for preparing the same | |
| JP7195502B1 (en) | Hardened body using slag and method for producing hardened body | |
| JP2004105783A (en) | Solidification material and solidification method for soil |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140901 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150529 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150609 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150708 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20151020 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20151020 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5828799 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |