JP2013221107A - フェロコークス製造装置及び製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】フェロコークス製造装置は、原料3を乾留してフェロコークスを製造する竪型乾留炉5と、竪型乾留炉5に原料3を供給する原料供給装置7とを備えており、原料供給装置7は、一端側が竪型乾留炉5の炉頂部に連通し、他端側が原料供給側に連通する原料投入管と、原料投入管に設けられた上段ロータリーバルブと下段ロータリーバルブを有してなり、上段ロータリーバルブと下段ロータリーバルブは、上下が開口した水平円筒と、水平円筒内に設置されて水平円筒内で回転する複数枚の回転羽根とを備えてなることを特徴とする。
【選択図】図1
Description
フェロコークスとは、石炭に鉄鉱石を混合して乾留して製造されるものであり、室炉コークスよりもガス化反応性が高いことが特徴である。よって、フェロコークスを高炉製鉄法の原料として用いることにより、鉄鉱石還元反応をより低温から発生させ、高炉でのエネルギー消費量を低減させることが期待されている。
室炉コークス炉でフェロコークスを製造する方法は、石炭と鉄鉱石の混合物、または石炭と鉄鉱石の混合物を成型した塊成型物を室炉上部の装炭孔より装入し、その後は室炉コークスと同様の方法にて乾留する方法である(例えば、非特許文献1参照)。
また、竪型乾留炉でフェロコークスを製造する方法は、竪型乾留炉上部より石炭と鉄鉱石の混合物を成型した塊成型物を装入し、竪型乾留炉中部から下部に設置された羽口より加熱されたガスを吹き込むことで塊成型物を乾留し、下部より乾留されたフェロコークスを排出する方法である(例えば、特許文献1参照)。
これに対し、竪型乾留炉でフェロコークスを製造する方法は、室炉コークス炉のような煉瓦の損傷を起こさずフェロコークスを製造することが可能である。この理由は、竪型乾留炉においては、石炭と鉄鉱石の混合物と接する部分の煉瓦として、珪石煉瓦ではなくシャモット煉瓦が使用されているため、ファイヤライト生成による煉瓦の損傷を起こさず鉄鉱石を含んだ原料を乾留できるからである。
このような、竪型乾留炉でフェロコークスを製造する場合に、求められる性能として、竪型乾留炉に原料を供給する原料供給装置のシール性がある。
竪型乾留炉では、炉の中部から下部に設置された羽口より吹き込まれた加熱ガスが炉内を炉の上部に向かって流れるため、炉の上部には石炭より発生したタールを含むCガスが流れこむ。タールを含むCガスは、炉の上部からガス冷却清浄設備へと吸引されて清浄化される。しかし、炉の上部と連通するように設けられた原料供給装置のシール性が低いと、未清浄のガスが炉頂から放散されることになるため、環境に悪影響を与えることとなる。
二重ダンパー式構造51は、原料をせき止めるゲート弁と、ガスの流出を防ぐシール弁の対が二組備わっている(上部ゲート弁53と上部シール弁55、および下部ゲート弁57と下部シール弁59)。このような、二重ダンパー式構造51を竪型乾留炉の原料供給装置として用いた場合、原料はまず上部ゲート弁53上方に供給されて貯留され、上部シール弁55、上部ゲート弁53の順で開くことにより、中間ホッパー61に貯留される。その後、上部シール弁55と上部ゲート弁53を閉じた後、下部シール弁59、下部ゲート弁57が開き、これらの下方に設置された原料供給弁63により、炉内に原料が供給される。
ゲート弁を用いた二重ダンパー式構造51では、連続的に原料を供給することができないため、中間ホッパー61にある程度の量の原料を貯留することで所定の原料供給量を確保している。また、ゲート弁は、弁を閉じる際に弁と弁座との間に原料を挟み込む可能性があるため炉内ガスのシール機能は期待できず、原料と直接接しないシール弁を設けることで、シール性を確保している。なお、シール性と炉外からの空気の巻き込みを防ぐため、二重ダンパー式構造51内に窒素ガスをパージするための窒素パージ配管を設けることも行われている。
また、上述したように、中間ホッパー61に原料をある程度貯留する必要があるため、中間ホッパー61はある程度の原料貯留空間が必要となり、大型化するという問題もある。
さらに、五つの弁を含めた原料供給装置全体としての重量は大きくなるが、原料供給装置は炉頂部に設置されるため、このような重量物を高所にて支持するための架構や基礎に多大なコストがかかるという問題もある。
前記塊成型物を乾留してフェロコークスを製造する竪型乾留炉と、該竪型乾留炉に前記塊成型物を供給する原料供給装置とを備え、
該原料供給装置は、一端側が前記竪型乾留炉の炉頂部に連通し、他端側が原料供給側に連通する原料投入管と、該原料投入管に設けられたロータリーバルブを有してなり、該ロータリーバルブは、上下が開口した水平円筒と、該水平円筒内に設置されて該水平円筒内で回転する複数枚の回転羽根とを備えてなることを特徴とするものである。
石炭、鉄源原料を含む原料を加熱して成形した塊成型物を連続的に供給しながら乾留を行うことを特徴とするフェロコークス製造方法。
該原料供給装置は、一端側が前記竪型乾留炉の炉頂部に連通し、他端側が原料供給側に連通する原料投入管と、該原料投入管に設けられたロータリーバルブを有してなり、該ロータリーバルブは、上下が開口した水平円筒と、該水平円筒内に設置されて該水平円筒内で回転する複数枚の回転羽根とを備えたことにより、竪型乾留炉の上部のガスを系外に漏洩させないようなシール性を備え、かつ構造が単純で安価な原料供給装置を備えたフェロコークス製造装置を得ることができる。
フェロコークス製造装置1は、図3に示すように、原料(石炭、鉄源原料を含む原料を加熱して成形した塊成型物)を乾留してフェロコークスを製造する竪型乾留炉5と、竪型乾留炉5に原料を供給する原料供給装置7とを備えている。
なお、原料の具体的な仕様の一例としては、1粒の体積が6cc、外形の寸法が30mm×20mm×15mmの塊成型物(6ccフェロコークス原料)が用いられる。
また、竪型乾留炉5の下方には、生成されたフェロコークスを排出するためのフェロコークス排出装置21が設けられている。
さらに、竪型乾留炉5には、低温ガス吹き込み用の低温ガス羽口23と、高温ガス吹き込み用の高温ガス羽口25と、冷却ガス吹き込み用の冷却ガス羽口27が設けられている。
原料供給装置7によって原料が竪型乾留炉5内に供給され、炉内に供給された原料は炉内を降下しながら高温ガス羽口25、低温ガス羽口23から吹き込まれるガスによって乾留され、冷却ガス羽口27から吹き込まれる冷却ガスによって冷却されてフェロコークス排出装置21から炉外に排出される。
竪型乾留炉5内に吹き込まれたガスは、炉内を上昇して炉頂部から排出されて、ガス冷却装置31によって冷却された後、ガス集塵装置33によって塵埃が除去され、その一部は低温ガス加熱装置35で加熱されて低温ガスとして低温ガス羽口23から炉内に吹き込まれ、低温ガスの一部は、高温ガス加熱装置37でさらに加熱されて高温ガスとして高温ガス羽口25から吹き込まれる。
ガス集塵装置33によって塵埃が除去されたガスは、冷却ガスとして冷却ガス羽口27から炉内に吹き込まれる。
竪型乾留炉5は、細長い矩形の水平断面を有する竪型の乾留炉である。図1は細長い矩形の長辺を正面にしたときの立断面図であり、図3においては竪型乾留炉5を、その短辺を正面にした状態を図示している。
竪型乾留炉5の炉頂部には、原料供給装置7から供給される原料を装入するための装入口39が4つ設けられている(図1参照)。4つの装入口39にはそれぞれ、後述する原料投入管9が接続されている。
原料供給装置7は、竪型乾留炉5内で発生するCガス等を含む炉内ガスの竪型乾留炉5外への漏洩を防止(シール)しつつ、原料3を竪型乾留炉5に供給するためのものである。
原料供給装置7は、図1に示すように、一端側が竪型乾留炉5の炉頂部の各装入口39に連通し、他端側が原料供給側に連通する4本の原料投入管9と、各原料投入管9に設けられたロータリーバルブ(上段ロータリーバルブ11、下段ロータリーバルブ13)を有している。
図1に図示したうちの1本の原料投入管9(図1中の点線の楕円で囲んだ範囲)を拡大したものを図2に示す。図2に基づいて、原料投入管9および、上段ロータリーバルブ11と下段ロータリーバルブ13について詳細に説明する。
原料投入管9は、図2に示すように、上段ロータリーバルブ11と下段ロータリーバルブ13によって、上から順に原料投入管上部9a、原料投入管中部9bおよび原料投入管下部9cの3つに分割されている。
原料投入管上部9aは、一端が原料供給側に、他端が上段ロータリーバルブ11の水平円筒15の上側の開口部14と接続されている。
また、原料投入管中部9bは、一端が上段ロータリーバルブ11の水平円筒15の下側の開口部14と、他端が下段ロータリーバルブ13の水平円筒15の上側の開口部14と接続されている。
また、原料投入管下部9cは、一端が下段ロータリーバルブ13の水平円筒15の下側の開口部14と、他端が竪型乾留炉の炉頂部に設けられた装入口39(図1参照)と接続されている。
従って、原料投入管9は全体として、一端側が竪型乾留炉の炉頂部に連通し、他端側が原料供給側に連通していることになる。それ故、原料供給側から投入された原料3は、原料投入管上部9aを通り、上段ロータリーバルブ11、原料投入管中部9b、下段ロータリーバルブ13を介して原料投入管下部9cを通って竪型乾留炉5に装入される。
上段ロータリーバルブ11と下段ロータリーバルブ13は同じ構成であるので、上段ロータリーバルブ11を例に挙げてロータリーバルブの構成を説明する。
上段ロータリーバルブ11は、図2に示す通り、回転羽根17のケーシングとしての水平円筒15と、水平円筒15内に設置されて水平円筒15内で回転する複数枚の回転羽根17とを備えている。
水平円筒15は、両端が閉じられた円筒からなり、上下に開口部14が設けられ、前述したように、上側の開口部14は原料投入管上部9aに連通し、下側の開口部14は原料投入管中部9bに連通している。
この点、本実施の形態では、ロータリーバルブとして、上段ロータリーバルブ11と下段ロータリーバルブ13の二段にしているので、このシール性が向上している。
また、さらにシール性を向上させるために、上段ロータリーバルブ11と下段ロータリーバルブ13の間にある原料投入管中部9bに窒素などの不活性ガスを充填するようにすればよい。このとき、充填する不活性ガスの圧力を竪型乾留炉5内の上部の圧力より高くすることで、よりシール性を向上させることができる。
なお、原料投入管中部9bに不活性ガスを供給するためには、不活性ガスパージ配管(図示なし)等を設けるようにすればよい。
なお、装入口39の面積と竪型乾留炉5内の原料降下速度を考慮して、一つの装入口39における単位時間あたりの原料供給量は2.0〜4.0t/hとした。
まず、ロータリーバルブのサイズについて説明する。
回転羽根17の半径の長さは、最低でも原料3の5倍程度の長さが必要であり、また、円筒幅は原料3が5個以上並べて余裕で供給可能な程度が望ましい。これは、原料3が数粒しか充填できないようなサイズでは、原料投入時に原料が跳ね返り水平円筒15等への衝突回数を増やす恐れがあるためである。
しかし、サイズが大きすぎるとシール性が悪くなり、重量も増加する。
そのため、原料3が10個程度供給可能なサイズを上限とした。
他方、回転数を低くすれば、衝突の衝撃は和らぐが、一つのポケット41の開口側が上を向いている時間が長くなり、ポケット41一つ当たりに投入される原料3が多くなって、ポケット41から原料3がはみ出し、水平円筒15と回転羽根17との間に噛み込んでしまうことが懸念される。このような噛み込みは、原料破損を生じる上に、水平円筒15と回転羽根17の摩滅も引き起こすため、シール性を長期間担保するために避ける必要がある。
上記のような範囲のサイズ、回転数にすることで最も割れが少なく効率的に原料3を供給できることを発明者らは確認した。
原料供給装置7の上段ロータリーバルブ11と下段ロータリーバルブ13は常時回転しており、原料3は、原料投入管上部9aから上段ロータリーバルブ11に連続的に投入される。上段ロータリーバルブ11に投入された原料3は、上段ロータリーバルブ11の回転羽根17が回転することで原料投入管中部9bを通過して下段ロータリーバルブ13に投入される。さらに下段ロータリーバルブ13の回転羽根17が回転して、原料投入管下部9cを通過して竪型乾留炉5内へ装入される。
このとき、上段ロータリーバルブ11と下段ロータリーバルブ13によってシールされているため、Cガスは原料供給装置7の上方へ漏洩することがない。
また、原料供給装置7は、原料3を連続的に装入することができるため、図5に示した二重ダンパー式のように中間ホッパーを備える必要がない。
また、二重ダンパー式に比べロータリーバルブの方は使用部材が少なく、軽量化を図れる。容積比もロータリーバルブは二重ダンパー式の0.05〜0.2程度であり、使用部材にもよるが、大幅な軽量化が達成できる。そのため、架構の耐荷重の減少にも効果的である。
ただし、ロータリーバルブの台数が多いほうがシール性の観点からは望ましいが、台数が多いと噛み込みが発生する可能性が増す。そのため最適な台数は、要求されるシール性や原料性状、コスト等により異なるが、発明者らの検討の結果では2〜3台が適切である。
本実験では、竪型乾留炉5内上部の圧力は常用で2kPaであったため、原料投入管中部9bに、空間の圧力が2kPaとなるように窒素を流入させた。
この状態で原料3を竪型乾留炉5に装入しつつ、竪型乾留炉5下部に設置された高温ガス羽口25、低温ガス羽口23より加熱したガスを供給し、原料3を乾留した。
乾留中、原料供給装置7からCガスの漏洩は観察されず、十分なシール性を備えていることを確認した。
3 原料
5 竪型乾留炉
7 原料供給装置
9 原料投入管
9a 原料投入管上部
9b 原料投入管中部
9c 原料投入管下部
11 上段ロータリーバルブ
13 下段ロータリーバルブ
14 開口部
15 水平円筒
17 回転羽根
21 フェロコークス排出装置
23 低温ガス羽口
25 高温ガス羽口
27 冷却ガス羽口
31 ガス冷却装置
33 ガス集塵装置
35 低温ガス加熱装置
37 高温ガス加熱装置
39 装入口
41 ポケット
43 山
51 二重ダンパー式構造
53 上部ゲート弁
55 上部シール弁
57 下部ゲート弁
59 下部シール弁
61 中間ホッパー
63 原料供給弁
Claims (4)
- 石炭、鉄源原料を含む原料を加熱して成形した塊成型物を、乾留してフェロコークスを製造するフェロコークス製造装置であって、
前記塊成型物を乾留してフェロコークスを製造する竪型乾留炉と、該竪型乾留炉に前記塊成型物を供給する原料供給装置とを備え、
該原料供給装置は、一端側が前記竪型乾留炉の炉頂部に連通し、他端側が原料供給側に連通する原料投入管と、該原料投入管に設けられたロータリーバルブを有してなり、該ロータリーバルブは、上下が開口した水平円筒と、該水平円筒内に設置されて該水平円筒内で回転する複数枚の回転羽根とを備えてなることを特徴とするフェロコークス製造装置。 - 前記ロータリーバルブを、前記原料投入管の上下方向に複数設けたことを特徴とする請求項1記載のフェロコークス製造装置。
- 前記ロータリーバルブへの接続部における前記原料投入管の軸方向が、前記ロータリーバルブの開口部における、前記回転羽根の回転方向に沿った方向に接続されていることを特徴とする請求項1又は2に記載のフェロコークス製造装置。
- 請求項1乃至3の何れかに記載のフェロコークス製造装置を用いたフェロコークス製造方法であって、
石炭、鉄源原料を含む原料を加熱して成形した塊成型物を連続的に供給しながら乾留を行うことを特徴とするフェロコークス製造方法。
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016151011A (ja) * | 2015-02-19 | 2016-08-22 | Jfeスチール株式会社 | フェロコークス製造装置 |
JP2016180043A (ja) * | 2015-03-24 | 2016-10-13 | Jfeスチール株式会社 | フェロコークス製造用竪型乾留炉 |
CN110186278A (zh) * | 2019-06-24 | 2019-08-30 | 北京航天环境工程有限公司 | 一种回转窑加料系统及应用 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS501899Y2 (ja) * | 1971-02-10 | 1975-01-18 | ||
JPH0426934U (ja) * | 1990-06-28 | 1992-03-03 | ||
JP2010265391A (ja) * | 2009-05-15 | 2010-11-25 | Ihi Corp | コークス生成炉のガス循環装置と方法 |
JP2011132365A (ja) * | 2009-12-24 | 2011-07-07 | Ihi Corp | ガス循環装置と方法 |
JP2012025922A (ja) * | 2010-07-28 | 2012-02-09 | Jfe Steel Corp | フェロコークスの製造方法 |
-
2012
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Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS501899Y2 (ja) * | 1971-02-10 | 1975-01-18 | ||
JPH0426934U (ja) * | 1990-06-28 | 1992-03-03 | ||
JP2010265391A (ja) * | 2009-05-15 | 2010-11-25 | Ihi Corp | コークス生成炉のガス循環装置と方法 |
JP2011132365A (ja) * | 2009-12-24 | 2011-07-07 | Ihi Corp | ガス循環装置と方法 |
JP2012025922A (ja) * | 2010-07-28 | 2012-02-09 | Jfe Steel Corp | フェロコークスの製造方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016151011A (ja) * | 2015-02-19 | 2016-08-22 | Jfeスチール株式会社 | フェロコークス製造装置 |
JP2016180043A (ja) * | 2015-03-24 | 2016-10-13 | Jfeスチール株式会社 | フェロコークス製造用竪型乾留炉 |
CN110186278A (zh) * | 2019-06-24 | 2019-08-30 | 北京航天环境工程有限公司 | 一种回转窑加料系统及应用 |
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Publication number | Publication date |
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