JP2013186026A - 可塑性流動体の評価方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】可塑性グラウトの性状を評価するための可塑性グラウトの評価方法である。そして、上端と下端が開口されたシリンダー容器に製造後からの経過時間が既知の可塑性グラウトを充填して供試体を作製するステップと、容器を上方に引き上げて供試体を露出させるステップと、供試体の上面に荷重を加えるステップと、供試体の上面の下がり量であるスランプ値を測定するステップと、スランプ値をせん断応力の降伏応力に換算するステップと、それによって図示された降伏応力曲線TYに基づいて可塑性グラウトの性状を評価するステップとを備えている。
【選択図】図1
Description
ここで、ρは可塑性グラウトの密度を示す。そして、理想的な弾性材料のその位置での最大せん断応力τ|z,0は、圧力P|z,0の半分になる。
このせん断応力が降伏応力τfを超えると変形が起きる(図5(b))。
ここで、A0は初期状態の供試体2の断面積、A|z,1は変形後の位置zにおける供試体2の断面積を示す。また、供試体2の容積は変形前後で変化しないので、以下の関係式が成り立つ。
そして、dz0−dz|z,1の差分を積算すれば通常のスランプ値S1となる。
続いて、供試体2の上面21に上載荷重Fbを加える場合について説明する(図5(c))。上載荷重Fbが加わると、上記した式(1)−(4)は以下のようになる。
τ'|z,1=0.5 P'|z,1 (7)
A|z,2=A|z,1・τ'|z,1/τf (8)
dz|z,1・A|z,1=dz|z,2・A|z,2 (9)
そして、上載荷重Fbが加えられた場合のスランプ値S2は、以下のようになる。
上述した関係式を使ってρ=1.3に対して計算したスランプ値と降伏応力との関係を、図6に示した。この図6は、上載荷重Fbを0.00 kg,0.10 kg,0.25 kg,0.40 kg,0.60 kgと変化させた5ケースのスランプ値と降伏応力との関係図である。
21 上面
5 鉛小球(荷重)
Fb,FA,FB,FC 上載荷重
G1−G3 可塑性グラウト(可塑性流動体)
S2 スランプ値
TSA,TSB,TSC スランプ曲線
τf 降伏応力
TY 降伏応力曲線
Claims (6)
- 可塑性流動体の性状を評価するための可塑性流動体の評価方法であって、
上端と下端が開口された容器に製造後からの経過時間が既知の可塑性流動体を充填して供試体を作製するステップと、
前記容器を上方に引き上げて前記供試体を露出させるステップと、
前記供試体の上面に荷重を加えるステップと、
前記供試体の上面の下がり量であるスランプ値を測定するステップと、
前記スランプ値をせん断応力の降伏応力に換算するステップと、
その降伏応力に基づいて可塑性流動体の性状を評価するステップとを備えたことを特徴とする可塑性流動体の評価方法。 - 製造後からの経過時間が異なる複数の可塑性流動体を使ってそれぞれ前記供試体を作製し、各供試体の上面に加える荷重の大きさを一定にしてスランプ値を測定し、スランプ値を換算した降伏応力と経過時間との関係を導き出して可塑性流動体の性状の評価をおこなうことを特徴とする請求項1に記載の可塑性流動体の評価方法。
- 前記供試体を複数作製し、各供試体の上面に加える荷重の大きさを変化させてスランプ値を測定し、スランプ値を換算した降伏応力と経過時間との一義的な関係を導き出して可塑性流動体の性状の評価をおこなうことを特徴とする請求項1又は2に記載の可塑性流動体の評価方法。
- 前記スランプ値と前記降伏応力又はそれに基づいた変形指標とを対向する第1方向軸とし、経過時間を第1方向軸に直交する第2方向軸としたグラフに、スランプ値と前記経過時間との関係を示す曲線を図示し、その曲線から前記降伏応力又はそれに基づいた変形指標と前記経過時間との関係を示す曲線を作成するステップを備えたことを特徴とする請求項1乃至3のいずれか一項に記載の可塑性流動体の評価方法。
- 前記スランプ値の降伏応力への換算は、所定の関係式を使っておこなうことを特徴とする請求項1乃至4のいずれか一項に記載の可塑性流動体の評価方法。
- 前記スランプ値の降伏応力への換算は、予め作成されたスランプ値と降伏応力との関係図を使っておこなうことを特徴とする請求項1乃至4のいずれか一項に記載の可塑性流動体の評価方法。
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