JP2013185493A - 燃料供給システム、スクラムジェットエンジン及びその動作方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】本発明の目的は、燃焼室からの熱で燃料を熱分解して改質燃料を生成し、燃焼室で改質燃料を燃焼するスクラムジェットエンジンにおいて、改質燃料として燃焼が容易なメタンが選択的に生成される燃料供給システム、スクラムジェットエンジン及びその動作方法を提供することである。
【解決手段】燃料供給システム15は、スクラムジェットエンジンの燃焼室40からの熱で炭化水素系燃料73を熱分解して改質燃料79を生成するとともに燃焼室40を冷却する燃料改質部60を具備する。改質燃料79は燃焼室40で燃焼する。燃料改質部60は、ゼオライト系触媒と、白金族触媒とを備える。
【選択図】図2
【解決手段】燃料供給システム15は、スクラムジェットエンジンの燃焼室40からの熱で炭化水素系燃料73を熱分解して改質燃料79を生成するとともに燃焼室40を冷却する燃料改質部60を具備する。改質燃料79は燃焼室40で燃焼する。燃料改質部60は、ゼオライト系触媒と、白金族触媒とを備える。
【選択図】図2
Description
本発明は、超音速燃焼を行って推力を発生するスクラムジェットエンジンに関し、特に、スクラムジェットエンジンの燃料供給システムに関する。
炭化水素系燃料を用いた超音速燃焼を安定化させるためには、燃料に含まれる低炭素数の成分の割合を高くするとともに、燃料の組成を一定にすることが望ましい。一方、低炭素数の炭化水素は常温でガス状態であるため、低炭素数の炭化水素を燃料タンクに搭載すると、燃料の積載量を多くすることができず、長時間の超音速燃焼(超音速飛行)を行うことができない。このため、高炭素数の炭化水素を含んでいて常温で液体のジェット燃料を燃料タンクに搭載し、飛行中にジェット燃料をエンジンの熱で分解して低炭素数の炭化水素を生成することが考えられている。
特許文献1は、超音速及び極超音速航空機の推進エンジンの熱マネジメントシステムを開示している。そのシステムは、吸熱流体の単一の流れをエンジン燃料として及びエンジン冷却のためのヒートシンクとして用いる。そのシステムは、直列配置された複数の熱交換器を備える。各熱交換器は、触媒を備えた反応部をヒートソース部と熱交換関係を有するように備えている。その単一流体流れは、反応部及びヒートソース部の各々を通って流れる。反応部における反応のための熱はヒートソース部内の流体によって与えられ、その結果その流体が冷却される。この冷却された流体は、エンジンの高温部を流れる際に再加熱された後、他の反応部へ流れ、又は、エンジンの燃焼器へ流れて点火される。
特許文献2は、ラムジェット及びスクラムジェットエンジンのような高速推進ユニットにおいて燃焼速度を高め失火限界を拡大する方法を開示している。炭化水素系燃料の流れが触媒分解されて水素と低分子量の燃料分解物とを生成する。その水素及び低分子量の燃料分解物は分解されていない炭化水素系燃料の流れとともに高速推進ユニットの燃焼器に導入される。この方法により、燃焼器の運用範囲が拡大し、より高速の拡散混合により高い燃焼速度と火炎安定性の増大とが達成される。そのプロセスは、ガスタービン、特にラムジェット及びスクラムジェット燃焼器の運用限界を効果的に拡大させる。
特許文献2は、更に以下の内容を開示している。燃料は、触媒反応器で気化されて水素及び低分子量の燃料分解物に触媒分解される。どのような燃料分解物が生成されるかは、その反応器にどのような燃料が送られるかに依存する。その反応器で用いられる好ましい触媒は、プラチナ、ロジウム、イリジウム、パラジウムのような白金族金属を含む。ニッケル、クロミウム、コバルトのような他の金属を含む触媒も効果的であることが示されている。触媒は、単一の金属によって構成されてもよく、適切な金属の組み合わせによって構成されてもよい。
非特許文献1は、メタン、エタン、プロパン、ブタン、ヘキサン、及びヘプタンについて、最小点火エネルギーと当量比の関係を開示している。メタン、エタン、プロパン、ブタン、ヘキサン、及びヘプタンのいずれについても、最小点火エネルギーの最小値は0.25mJ付近である。メタンは、最小点火エネルギーの最小値が得られる当量比がエタン、プロパン、ブタン、ヘキサン、及びヘプタンよりも小さい。
新岡 嵩、河野通方、佐藤順一、「燃焼現象の基礎」、平成13年8月25日発行、図4・3
本発明の目的は、燃焼室からの熱で燃料を熱分解して改質燃料を生成し、燃焼室で改質燃料を燃焼するスクラムジェットエンジンにおいて、改質燃料として燃焼が容易なメタンが選択的に生成される燃料供給システム、スクラムジェットエンジン及びその動作方法を提供することである。
以下に、(発明を実施するための形態)で使用される番号を用いて、課題を解決するための手段を説明する。これらの番号は、(特許請求の範囲)の記載と(発明を実施するための形態)との対応関係を明らかにするために付加されたものである。ただし、それらの番号を、(特許請求の範囲)に記載されている発明の技術的範囲の解釈に用いてはならない。
本発明の第1の観点による燃料供給システム(15)は、スクラムジェットエンジン(11)の燃焼室(40)からの熱で炭化水素系燃料(73)を熱分解して改質燃料(79)を生成するとともに前記燃焼室を冷却する燃料改質部(60)を具備する。前記改質燃料は前記燃焼室で燃焼する。前記燃料改質部は、ゼオライト系触媒(84、85)と、白金族触媒とを備える。
前記ゼオライト系触媒に前記白金族触媒がドープされている。
前記ゼオライト系触媒は、H−ZSM−5触媒を含む。
前記炭化水素系燃料は、ドデセン、JP−7燃料、JP−4燃料、又はJetA−1燃料である。
本発明の第2の観点によるスクラムジェットエンジン(11)は、空気圧縮部(20)と、インジェクタ(30)と、燃焼室(40)と、燃料改質部(60)とを具備する。前記空気圧縮部は、空気を圧縮して圧縮空気(70)を生成する。前記インジェクタは、前記圧縮空気中に改質燃料(79)を噴射する。前記燃焼室で前記改質燃料が燃焼する。前記燃料改質部は、前記燃焼室からの熱で炭化水素系燃料(73)を熱分解して前記改質燃料を生成するとともに前記燃焼室を冷却する。前記燃料改質部は、ゼオライト系触媒(84、85)と、白金族触媒とを備える。
本発明の第3の観点によるスクラムジェットエンジンの動作方法は、空気圧縮部(20)と、インジェクタ(30)と、燃焼室(40)と、燃料改質部(60)とを備えたスクラムジェットエンジン(11)の動作方法である。その動作方法は、前記空気圧縮部が空気を圧縮して圧縮空気(70)を生成することと、前記インジェクタが前記圧縮空気中に改質燃料(79)を噴射することと、前記燃焼室で前記改質燃料が燃焼することと、前記燃料改質部が前記燃焼室からの熱で炭化水素系燃料(79)を熱分解して前記改質燃料を生成するとともに前記燃焼室を冷却することとを具備する。前記燃料改質部は、ゼオライト系触媒(84、85)と、白金族触媒とを備える。
本発明によれば、燃焼室からの熱で燃料を熱分解して改質燃料を生成し、燃焼室で改質燃料を燃焼するスクラムジェットエンジンにおいて、改質燃料として燃焼が容易なメタンが選択的に生成される燃料供給システム、スクラムジェットエンジン及びその動作方法が提供される。
添付図面を参照して、本発明による燃料供給システム、スクラムジェットエンジン及びその動作方法を実施するための形態を以下に説明する。
(第1の実施形態)
図1に示す航空機は、機体10と、本発明の第1の実施形態に係るスクラムジェットエンジン11とを備える。スクラムジェットエンジン11は、外から取り込んだ空気を圧縮して圧縮空気を生成する空気圧縮部20と、圧縮空気の気流70中に改質燃料を噴射するインジェクタ30と、改質燃料が燃焼する燃焼室40と、改質燃料の燃焼により生成した燃焼ガスを排出するノズル50とを備える。
図1に示す航空機は、機体10と、本発明の第1の実施形態に係るスクラムジェットエンジン11とを備える。スクラムジェットエンジン11は、外から取り込んだ空気を圧縮して圧縮空気を生成する空気圧縮部20と、圧縮空気の気流70中に改質燃料を噴射するインジェクタ30と、改質燃料が燃焼する燃焼室40と、改質燃料の燃焼により生成した燃焼ガスを排出するノズル50とを備える。
ここで、燃焼室40は改質燃料の燃焼のために高温になる。燃焼室40の破損を防ぐために燃焼室40を冷却する必要がある。
図2を参照して、スクラムジェットエンジン11は燃料供給システム15を備える。燃料供給システム15は、燃料改質部60と、燃料タンク71とを備える。燃料タンク71は、炭化水素系燃料73を搭載し、炭化水素系燃料73を燃料改質部60に供給する。燃料改質部60は、炭化水素系燃料73を燃焼室40からの熱で熱分解して改質燃料79を生成する。その熱分解が吸熱反応であるため、燃料改質部60は燃焼室40を冷却する。このような冷却は再生冷却と称される場合がある。インジェクタ30は、圧縮空気の気流70中に改質燃料79を噴射する。燃焼室40で改質燃料79が燃焼する。
炭化水素系燃料73は、燃料改質部60に液体状態で供給され、燃料改質部60で気化と熱分解とが行われてもよい。或いは、炭化水素系燃料73は、図示されない気化器によって気化されてから燃料改質部60に供給されてもよい。
図3を参照して、燃料改質部60は、燃焼室40を取り囲むように設けられた燃料配管80と、白金族ドープゼオライト系触媒84とを備える。白金族ドープゼオライト系触媒84は、プラチナ触媒、パラジウム触媒、ロジウム触媒のような白金族触媒がドープされたゼオライト系触媒である。白金族ドープゼオライト系触媒84は、燃料配管80の内壁81及び燃料配管80内に配置された粒状の担体82の表面に担持されている。燃料配管80を通過するときに炭化水素系燃料73が燃焼室40からの熱で熱分解されて改質燃料79が生成される。この熱分解は白金族ドープゼオライト系触媒84により促進される。
本実施形態によれば、燃料改質部60がゼオライト系触媒及び白金族触媒を備えるため、後述する試験結果がサポートするように、ゼオライト系触媒による熱分解反応で生成した分解生成物が、白金族触媒による熱分解反応により更に分解される。したがって、改質燃料79として燃焼が容易なメタンが選択的に生成される。また、コーキングの原因となる芳香族化合物の生成が抑制される。
尚、ゼオライト系触媒の一つであるH−ZSM−5触媒は熱分解の促進効果が高いため、H−ZSM−5触媒に白金族触媒をドープして白金族ドープゼオライト系触媒84を形成すると、燃料改質部60を小型化することができる。
(燃料分解試験1)
燃料分解試験を行って、ゼオライト系触媒の一つであるH−ZSM−5触媒を用いて炭化水素系燃料を熱分解したときに炭化水素系燃料が異なっても熱分解生成物の組成が同じになることを示した。以下、燃料分解試験を説明する。
燃料分解試験を行って、ゼオライト系触媒の一つであるH−ZSM−5触媒を用いて炭化水素系燃料を熱分解したときに炭化水素系燃料が異なっても熱分解生成物の組成が同じになることを示した。以下、燃料分解試験を説明する。
図4を参照して、燃料分解試験の試験方法を説明する。燃料分解試験装置は、シリンジ101と、気化器102と、反応管103と、H−ZSM−5触媒層104と、電気炉105と、温度センサ106と、GC−MS(ガスマス)107とを備える。気化器102を150℃に設定した。反応管103内にH−ZSM−5触媒層104を配置した。H−ZSM−5触媒層104の温度が600℃になるように、反応管103を電気炉105で加熱した。GC−MS107は、ガスクロマトグラフと、質量分析装置とを備える。キャリアガスとしてヘリウムガスを用いた。キャリアガス流量を10ml/minに設定した。燃料をシリンジ101で気化器102に注入した。シリンジ101による燃料注入量を0.1μlとした。燃料は気化器102で気化し、気化した燃料は反応管103内で熱分解された。熱分解生成物をGC−MS107で測定した。燃料として、JetA−1燃料、ドデセン、JP−4燃料を用いた。これらのジェット燃料は炭化水素系燃料である。
次に、燃料分解試験の試験結果を説明する。
図5Aは、JP−4燃料のGC−MS測定結果を示すグラフである。横軸は保持時間を示し、縦軸はピーク面積を示す。ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、シクロヘキサン、トルエン、ヘプタン、オクタン、ノナン、デカン、ウンデカン、ドデカン、テトラデカン、及びペンタデカンのピークが検出された。
図5Bは、JP−4燃料をH−ZSM−5触媒を用いて熱分解したときの分解生成物のGC−MS測定結果を示すグラフである。横軸は保持時間を示し、縦軸はピーク面積を示す。炭素数が1の成分(C1)、炭素数が2の成分(C2)、炭素数が3の成分(C3)、炭素数が4の成分(C4)、及び炭素数が6以上の成分(C6+)のピークが検出された。
図5Aと図5Bの比較から明らかなように、JP−4燃料をH−ZSM−5触媒を用いて熱分解することで、高炭素数の成分の割合が減少し、低炭素数の成分の割合が増加した。
図6Aは、ドデセンのGC−MS測定結果を示すグラフである。横軸は保持時間を示し、縦軸はピーク面積を示す。
図6Bは、ドデセンをH−ZSM−5触媒を用いて熱分解したときの分解生成物のGC−MS測定結果を示すグラフである。横軸は保持時間を示し、縦軸はピーク面積を示す。エチレン、1−プロペン、ブテン、ベンゼン、トルエン、エチルベンゼン、p−キシレン、o−キシレン、スチレン、1,3,5−トリメチルベンゼン、ナフタレン、1−メチルナフタレンのピークが検出された。
図6Aと図6Bの比較から明らかなように、ドデセンをH−ZSM−5触媒を用いて熱分解することで、高炭素数の成分の割合が減少し、低炭素数の成分の割合が増加した。
図7Aは、JetA−1燃料のGC−MS測定結果を示すグラフである。横軸は保持時間を示し、縦軸はピーク面積を示す。オクタン、ノナン、デカン、ウンデカン、ドデカン、トリデカン、テトラデカンのピークが検出された。
図7Bは、JetA−1燃料をH−ZSM−5触媒を用いて熱分解したときの分解生成物のGC−MS測定結果を示すグラフである。横軸は保持時間を示し、縦軸はピーク面積を示す。炭素数が1の成分(C1)、炭素数が2の成分(C2)、炭素数が3の成分(C3)、及び炭素数が6以上の成分(C6+)のピークが検出された。
図7Aと図7Bの比較から明らかなように、JetA−1燃料をH−ZSM−5触媒を用いて熱分解することで、高炭素数の成分の割合が減少し、低炭素数の成分の割合が増加した。
図5B、6B、及び7Bの比較から明らかなように、JP−4燃料、ドデセン、及びJetA−1燃料をH−ZSM−5触媒を用いて熱分解したときの分解生成物は、組成が同一であった。一方、図5A、6A、及び7Aの比較から明らかなように、JP−4燃料、ドデセン、及びJetA−1燃料の組成は互いに異なっていた。
(燃料分解試験2)
燃料分解試験を行って、プラチナ触媒をドープしたH−ZSM−5触媒を用いて炭化水素系燃料を熱分解したときの熱分解生成物の大部分が燃焼が容易なメタンであることを示した。以下、燃料分解試験を説明する。
燃料分解試験を行って、プラチナ触媒をドープしたH−ZSM−5触媒を用いて炭化水素系燃料を熱分解したときの熱分解生成物の大部分が燃焼が容易なメタンであることを示した。以下、燃料分解試験を説明する。
燃料分解試験の試験方法を説明する。図4に示す燃料分解試験装置を用いた。試験方法は、H−ZSM−5触媒層104にプラチナ触媒がドープされていることを除いて上述の試験方法と同じである。燃料としてドデセンを用いた。
次に、燃料分解試験の試験結果を説明する。
図8は、プラチナ触媒をドープしたH−ZSM−5触媒を用いてドデセンを熱分解したときの分解生成物のGC−MS測定結果を示すグラフである。横軸は保持時間を示し、縦軸はピーク面積を示す。メタンの大きいピークと、ベンゼンの小さいピークとが検出された。プラチナ触媒をドープしたH−ZSM−5触媒を用いた熱分解により、ドデセンの大部分がメタンに分解された。
図6A及び図6Bに示されるように、H−ZSM−5触媒によるドデセンの熱分解によりベンゼンやトルエン等の芳香族化合物が多く生成した。これらの芳香族化合物は、直鎖の炭化水素に比べて安定で気化しにくく、粘性の高い固形成分として触媒上に堆積しやすい。触媒上に固形成分が堆積すると燃料と触媒との接触が阻害されるので、芳香族化合物はコーキングの原因となる場合がある。
図6B及び図8に示されるように、H−ZSM−5触媒にドープしたプラチナ触媒によって、芳香族化合物が分解された。
図5B、6B、及び7Bに示されるように、JP−4燃料、ドデセン、及びJetA−1燃料をH−ZSM−5触媒を用いて熱分解したときの分解生成物の組成が同一であるため、JP−4燃料及びJetA−1燃料も、プラチナ触媒をドープしたH−ZSM−5触媒を用いた熱分解により、その大部分がメタンに分解されると考えられる。
上述の試験結果より、炭化水素系燃料73として、例えば、JetA−1燃料、ドデセン、及びJP−4燃料を用いることができる。尚、ドデセンはJP−7燃料に相当するため、ドデセンのかわりにJP−7燃料を用いてもよい。また、これらの混合燃料を用いてもよい。
また、プラチナ触媒、ロジウム触媒、及びパラジウム触媒がともに白金族触媒であるため、プラチナ触媒のかわりにロジウム触媒やパラジウム触媒を用いても同様の効果が得られると考えられる。
尚、燃料改質部60が白金族ドープゼオライト系触媒84を備えるため、燃料改質部60が白金族触媒とゼオライト系触媒を別々に備える場合に比べて燃料改質部60が小型化される。
(第2の実施形態)
次に、第2の実施形態に係る燃料供給システム15を説明する。本実施形態に係る燃料供給システム15は、燃料改質部60が白金族触媒とゼオライト系触媒を別々に備える点を除いて第1の実施形態に係る燃料供給システム15と同様である。
次に、第2の実施形態に係る燃料供給システム15を説明する。本実施形態に係る燃料供給システム15は、燃料改質部60が白金族触媒とゼオライト系触媒を別々に備える点を除いて第1の実施形態に係る燃料供給システム15と同様である。
図9を参照して、本実施形態に係る燃料改質部60は、上流側部分61と、下流側部分62とを備える。炭化水素系燃料73は、熱分解しながら上流側部分61から下流側部分62へ流れる。
図10を参照して、上流側部分61は、ゼオライト系触媒85を備える。ゼオライト系触媒85は、燃料配管80の内壁81及び燃料配管80内に配置された粒状の担体82の表面に担持されている。上流側部分61の燃料配管80を通過するときに炭化水素系燃料73が燃焼室40からの熱で熱分解されて中間分解生成物が生成される。この熱分解はゼオライト系触媒85により促進される。ゼオライト系触媒85は、H−ZSM−5触媒であることが好ましい。
図11を参照して、下流側部分62は、白金族触媒86を備える。白金族触媒86は、燃料配管80の内壁81及び燃料配管80内に配置された粒状の担体82の表面に担持されている。下流側部分62の燃料配管80を通過するときに中間分解生成物が燃焼室40からの熱で熱分解されて改質燃料79が生成される。この熱分解は白金族触媒86により促進される。白金族触媒86は、プラチナ触媒、パラジウム触媒、又はロジウム触媒を含む。
以上、実施の形態を参照して本発明による燃料供給システム、スクラムジェットエンジン及びその動作方法を説明したが、本発明による燃料供給システム、スクラムジェットエンジン及びその動作方法は上記実施形態に限定されない。上記実施形態に変更を加えたり上記実施形態どうしを組み合わせたりすることが可能である。例えば、スクラムジェットエンジン11を航空機に適用するかわりに、飛しょう体やロケットに適用してもよい。
10…機体
11…スクラムジェットエンジン
15…燃料供給システム
20…空気圧縮部
30…インジェクタ
40…燃焼室
50…ノズル
60…燃料改質部
61…上流側部分
62…下流側部分
70…圧縮空気の気流
71…燃料タンク
73…炭化水素系燃料
79…改質燃料
80…燃料配管
81…内壁
82…担体
84…白金族ドープゼオライト系触媒
85…ゼオライト系触媒
86…白金族触媒
101…シリンジ
102…気化器
103…反応管
104…H−ZSM−5触媒層
105…電気炉
106…温度センサ
107…GC−MS
11…スクラムジェットエンジン
15…燃料供給システム
20…空気圧縮部
30…インジェクタ
40…燃焼室
50…ノズル
60…燃料改質部
61…上流側部分
62…下流側部分
70…圧縮空気の気流
71…燃料タンク
73…炭化水素系燃料
79…改質燃料
80…燃料配管
81…内壁
82…担体
84…白金族ドープゼオライト系触媒
85…ゼオライト系触媒
86…白金族触媒
101…シリンジ
102…気化器
103…反応管
104…H−ZSM−5触媒層
105…電気炉
106…温度センサ
107…GC−MS
Claims (6)
- スクラムジェットエンジンの燃焼室からの熱で炭化水素系燃料を熱分解して改質燃料を生成するとともに前記燃焼室を冷却する燃料改質部を具備し、
前記改質燃料は前記燃焼室で燃焼し、
前記燃料改質部は、ゼオライト系触媒と、白金族触媒とを備える
燃料供給システム。 - 請求項1に記載の燃料供給システムであって、
前記ゼオライト系触媒に前記白金族触媒がドープされている
燃料供給システム。 - 請求項1又は2に記載の燃料供給システムであって、
前記ゼオライト系触媒は、H−ZSM−5触媒を含む
燃料供給システム。 - 請求項1乃至3のいずれかに記載の燃料供給システムであって、
前記炭化水素系燃料は、ドデセン、JP−7燃料、JP−4燃料、又はJetA−1燃料である
燃料供給システム。 - 空気を圧縮して圧縮空気を生成する空気圧縮部と、
前記圧縮空気中に改質燃料を噴射するインジェクタと、
前記改質燃料が燃焼する燃焼室と、
前記燃焼室からの熱で炭化水素系燃料を熱分解して前記改質燃料を生成するとともに前記燃焼室を冷却する燃料改質部と
を具備し、
前記燃料改質部は、ゼオライト系触媒と、白金族触媒とを備える
スクラムジェットエンジン。 - 空気圧縮部と、インジェクタと、燃焼室と、燃料改質部とを備えたスクラムジェットエンジンの動作方法であって、
前記空気圧縮部が空気を圧縮して圧縮空気を生成することと、
前記インジェクタが前記圧縮空気中に改質燃料を噴射することと、
前記燃焼室で前記改質燃料が燃焼することと、
前記燃料改質部が前記燃焼室からの熱で炭化水素系燃料を熱分解して前記改質燃料を生成するとともに前記燃焼室を冷却することと
を具備し、
前記燃料改質部は、ゼオライト系触媒と、白金族触媒とを備える
スクラムジェットエンジンの動作方法。
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JP2012051340A JP2013185493A (ja) | 2012-03-08 | 2012-03-08 | 燃料供給システム、スクラムジェットエンジン及びその動作方法 |
PCT/JP2013/056083 WO2013133299A1 (ja) | 2012-03-08 | 2013-03-06 | 燃料供給システム、スクラムジェットエンジン及びその動作方法 |
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JP2012051340A JP2013185493A (ja) | 2012-03-08 | 2012-03-08 | 燃料供給システム、スクラムジェットエンジン及びその動作方法 |
Publications (1)
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP2012051340A Pending JP2013185493A (ja) | 2012-03-08 | 2012-03-08 | 燃料供給システム、スクラムジェットエンジン及びその動作方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2016183574A (ja) * | 2015-03-25 | 2016-10-20 | 三菱重工業株式会社 | ジェットエンジン、および、飛しょう体 |
EP3486454A1 (en) * | 2017-11-20 | 2019-05-22 | Hamilton Sundstrand Corporation | Gas turbine engine with fuel-cracking catalyst |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CA1274205A (en) * | 1985-10-15 | 1990-09-18 | Mobil Oil Corporation | Processing aromatic vacuum gas oil for jet fuel production |
US7334407B2 (en) * | 2004-03-22 | 2008-02-26 | United Technologies Corporation | Method of suppressing coke in endothermic fuel processing |
JP4225556B2 (ja) * | 2005-10-25 | 2009-02-18 | 独立行政法人 宇宙航空研究開発機構 | 複合サイクルエンジンの再生冷却システム |
JP2009041418A (ja) * | 2007-08-08 | 2009-02-26 | Japan Aerospace Exploration Agency | 宇宙輸送機用空気吸い込み式エンジン及びその増速性能向上方法 |
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2012
- 2012-03-08 JP JP2012051340A patent/JP2013185493A/ja active Pending
-
2013
- 2013-03-06 WO PCT/JP2013/056083 patent/WO2013133299A1/ja active Application Filing
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