JP2013170601A - 減衰力制御弁及びショックアブソーバ - Google Patents

Abstract

【課題】 微小開度時における弁体の位置制御性に優れ、精度良く制御可能な開度の範囲が広い減衰力制御弁を提供すること。
【解決手段】 減衰力制御弁は、ソレノイドにより直線往復動する中空筒状の弁体と、弁体が挿通されるガイド孔と、弁体の端面と対向する位置に形成されたポートとを備えた第一作動流体室と、弁体内の通路を介して、第一作動流体室と連通する第二作動流体室と、を備え、弁体の端面とポートとの間隙は、作動流体が通過する流路であり、流路の開度は、弁体の端面の位置によって変更され、これにより減衰力が制御され、流路の開度が最小のとき、弁体とポートとの間隙が全閉となる一方、流路の開度が最大のとき、弁体はポートから離れており、弁体は、全閉時にポートと対応する閉塞部を備え、閉塞部よりも、第一作動流体室内の作動流体がポートを介して第一作動流体室外へ排出される流れの向きの下流側において、弁体の外周には、ポートと第一作動流体室とを連通するための連通路が形成されている。
【選択図】図１

Description

本発明は、減衰力制御弁及びショックアブソーバに関する。

一般に、自動車および自動二輪車等には、車両において発生する振動を減衰するためにショックアブソーバ（緩衝器）が設けられている。ショックアブソーバは、通常、シリンダを備え、シリンダ内に、ピストンと、ピストンを支持する支持軸とが設けられている。シリンダ内は、ピストンによって、２つのオイル室に分離されており、ショックアブソーバの伸縮に合わせてピストンが動き、これにより、２つのオイル室の間でオイルが移動する。オイルの移動経路には、比較的流路面積の狭いオリフィス、バルブ等が設けられており、これらの面積の狭い流路を通過するときの流体抵抗により、減衰力を発生させ、車両に発生する振動を減衰させる。

従来のショックアブソーバとして、電子制御により開度の調整が可能な減衰力制御弁（可変オリフィス）を備えたショックアブソーバが存在する。このようなショックアブソーバとしては、バルブがシリンダ内に設置されたショックアブソーバと、バルブがシリンダ外に設置されたショックアブソーバとが存在するが、いずれの場合であっても、走行条件に応じてバルブの開度を調整することにより、減衰力を制御することができる。

従来の減衰力制御弁としては、例えば、ステッピングモータを備えた減衰力制御弁が存在する。このような減衰力制御弁では、ステッピングモータにより弁体の位置を調整してバルブの開度を変更する。そのため、流体力による弁体の位置変化が生じ難く、弁体の位置制御を比較的正確に行うことができる。一方、ステッピングモータでは、パルスの積算によって回転角が変化し、回転運動を直線運動に変換するネジのピッチによって、弁体の直進速度が決まる。油圧に対して弁体を静止させる必要があるため、ネジのピッチを大きくできない。そのため、弁体を目的の位置まで移動させるまでに比較的長い時間を要する。その結果、優れた応答性が得られないという問題がある。

電子制御による減衰力制御の利点としては、走行条件に応じて減衰力を調整できる点が挙げられるが、上述したように優れた応答性が得られなければ、走行条件に応じて減衰力を精度良く調整することは困難であり、電子制御による減衰力制御のメリットを充分に活かすことができない。

また、従来の減衰力制御弁としては、ソレノイドを備えた減衰力制御弁が存在する（例えば、特許文献１参照）。特許文献１に示す減衰力制御弁では、図８（特許文献１の図６参照）に示すように、ソレノイドにより直線往復動する中空筒状の弁体２００が、第一作動流体室２３４に形成されたガイド孔２３４ｃに挿通されている。第一作動流体室２３４は、ガイド孔２３４ｃに挿通された弁体２００の通路２００ｅを介して、第二作動流体室（図示せず）と連通している。なお、第二作動流体室は、特許文献１における油室１１２に相当する。また、第一作動流体室２３４には、弁体２００の端面２００ｃと対向する位置にポート２３４ｂが設けられている。弁体２００の端面２００ｃとポート２３４ｂとの間隙が、作動流体の流路である。流路の開度は、弁体２００の端面２００ｃの位置によって変更され、これにより減衰力が制御される。このような減衰力制御弁によれば、ソレノイドにより弁体２００の位置を調整するので、弁体２００を目的の位置まで速やかに移動させることができる。さらに、弁体２００は、中空筒状であり、第一作動流体室２３４と第二作動流体室とを連通する通路２００ｅを備えているので、柱状の弁体を用いる場合と比較して、弁体２００の進退時に弁体２００が押し退ける作動流体の量（体積）が少ない。また、第一作動流体室２３４と第二作動流体室とが連通しているので、第一作動流体室２３４と第二作動流体室との圧力差が生じ難い。そのため、弁体２００は直線往復動を行うときに作動流体の抵抗を受け難い。従って、特許文献１に示す減衰力制御弁によれば、ステッピングモータを用いた場合に優れた応答性が得られない、という問題を解消することができる。

また、特許文献１に示す減衰力制御弁では、上述したように、弁体２００が直線往復動を行うときに作動流体の抵抗を受け難いので、弁体２００の駆動電力を低くすることができる。その結果、比較的小さなソレノイドを使うことができるので、減衰力制御弁の小型化及び軽量化が可能になる。このように、特許文献１に示す減衰力制御弁では、応答性の向上と、弁の小型化及び軽量化との両方を実現することができる。
自動二輪車や自動車等の車両の分野では、機器の設置スペースが限られているので、弁の設置スペースをなるべく小さくしたいという要請が極めて強い。また、走行性能の向上の観点から、弁の軽量化の要請も非常に強い。従って、弁の小型化及び軽量化は、本分野において、非常に大きな技術的意義を有する。

国際公開第２０１１／０７８３１７号パンフレット

しかしながら、特許文献１に示す減衰力制御弁を用いたショックアブソーバでは、図８に示すように、作動流体の流路（弁体の端面とポートとの間隙）が微小な開度であるときに、弁体２００が目的の位置で安定しない場合があった。

また、特許文献１に示す減衰力制御弁では、弁体２００の端面２００ｃとポート２３４ｂとの間隔が作動流体の流路であり、流路の開度が、弁体２００の端面２００ｃの位置によって変更される。具体的に、弁体２００の端面２００ｃとポート２３４ｂとが同一平面上に位置したときに、流路が全閉となる。この全閉状態から弁体２００を若干量移動させると、弁体２００とポート２３４ｂとが離れ、図８に示すような微小開度の状態となる。そのため、微小開度時において、端面２００ｃの位置変化に対する作動流体の流路の面積変化が大きく、減衰力の制御特性が鋭敏になる。この状態では、減衰力制御のための入力の変化量に対する出力の反応量が大きいため、微小開度時における減衰力制御を精度よく行うことが難しいという問題があった。

このように、特許文献１に示す減衰力制御弁には、微小開度時での弁体２００の位置制御性について、改善の余地があった。

本発明は、微小開度時における弁体の位置制御性に優れ、精度良く制御可能な開度の範囲が広い減衰力制御弁を提供することを目的としている。

本発明者は、上述した課題に対して検討を行い、以下の知見を得た。
図８に示す減衰力制御弁では、弁体２００は、中空筒状であり、弁体２００の通路２００ｅを介して、第一作動流体室２３４と第二作動流体室（図示せず）とを連通している。そのため、上述したように、弁体２００は、直線往復動を行うときに作動流体の抵抗を受け難い。これにより、低電力での弁体２００の移動が可能になり、弁の小型化及び軽量化を実現している。しかし、言い換えれば、これは、弁体２００が流体力を受け易いことを意味している。

図８に示す減衰力制御弁では、弁体２００の端面２００ｃとポート２３４ｂとの間隔（作動流体の流路）が狭いときに、車両に力が加わりサスペンションを伸縮させ、作動流体が第一作動流体室２３４から上記間隔を介して第一作動流体室２３４外に排出される場合、上記間隔が狭いので、作動流体の流れＳが速くなる。一方、全閉時には、作動流体の流れＳは生じない。このように、微小開度時において弁体２００が若干量移動すると、作動流体の流れＳの速度が大きく変化する。

作動流体の流れＳの速度が大きく変化すると、弁体２００に対する流体力も大きく変動する。上述したように、弁体２００は流体力を受け易いため、流体力の大きな変動によって、弁体２００の位置が不安定になる。そこで、弁体の位置制御を精度よく行いたいが、上述したように、微小開度時における減衰力の制御特性が鋭敏であり、弁体２００の位置制御が難しい。また、弁体２００の位置を変化させるたびに、作動流体の流れＳが変化し、流体力の変動によって弁体２００の位置が不安定になる。
このように、特許文献１に示す減衰力制御弁では、上述した幾つかの要因が複合的に関連し合い、微小開度時における弁体２００の位置制御が難しくなっているのである。

上述した課題は、ステッピングモータを備えた減衰力制御弁では生じない。なぜなら、ステッピングモータにより弁体の位置を調整する場合、弁体は流体力を受けても移動しないので、作動流体の流れによって弁体の位置が変化しないからである。
上記知見は、ソレノイドを備えた減衰力制御弁に特有の課題の発生メカニズムであり、本発明者は、上記知見を得て、上記知見に基づいて、本発明を完成させた。

即ち、本発明は、以下の構成を採用する。
（１） 減衰力制御弁であって、
前記減衰力制御弁は、
ソレノイドにより直線往復動する中空筒状の弁体と、
前記弁体が挿通されるガイド孔と、前記弁体の端面と対向する位置に形成されたポートとを備えた第一作動流体室と、
前記弁体内の通路を介して、前記第一作動流体室と連通する第二作動流体室と、
を備え、
前記弁体の前記端面と前記ポートとの間隙は、作動流体が通過する流路であり、
前記流路の開度は、前記弁体の前記端面の位置によって変更され、これにより減衰力が制御され、
前記流路の開度が最小のとき、前記弁体と前記ポートとの間隙が全閉となる一方、前記流路の開度が最大のとき、前記弁体は前記ポートから離れており、
前記弁体は、全閉時に前記ポートと対応する閉塞部を備え、
前記閉塞部よりも、前記第一作動流体室内の作動流体が前記ポートを介して前記第一作動流体室外へ排出される流れの向きの下流側において、前記弁体の外周には、前記ポートと前記第一作動流体室とを連通するための連通路が形成されている。

（１）の構成によれば、全閉時にポートと対応する閉塞部よりも下流側における弁体の外周に連通路が形成されている。弁体は、例えば、閉塞部（シール部）よりも下流側に突出部を備えており、突出部の外周に連通路が形成されている。従って、弁体が、全閉時の位置から、下流側と反対の方向に移動するとき、直ちに弁体とポートとが離れるのではなく、弁体の一部（突出部）がポート内に位置する状態が生じる。この状態では、弁体の一部（突出部）によってポートと第一作動流体室とが区画される一方、連通路によってポートと第一作動流体室とが連通する。そして、開度が最大のときには、弁体とポートとが離れる。

要するに、図８に示す従来の減衰力制御弁では、流路が開いているときには、必ず、弁体がポートから離れている。これに対し、（１）の構成では、流路が開くときに、先ず、弁体の一部がポート内に位置する状態になり、それから、弁体がポートから離れた状態になる。これにより、微小開度時における弁体の位置変化に対する作動流体の流路の面積変化を小さくすることができる。その結果、微小開度時における鋭敏な減衰力の制御特性を抑制することができる。

弁体のストローク（弁体の端面とポートとの距離）と作動流体の圧力との関係から説明すると、流量が一定である場合、弁前後の差圧は、開口面積の二乗に反比例する。図８に示す従来の減衰力制御弁において、開口面積は、ポートの径と弁体のストロークとの積に比例するが、ポートの径は変化しない。従って、弁前後の差圧は、弁体のストロークの二乗に反比例する。そのため、微小開度時（即ちストロークが小さいとき）にストロークの変化に対する作動流体の圧力の変化が大きくなる。制御の容易性の観点からみれば、弁体のストロークと作動流体の圧力との関係は線形性を有することが望ましい。（１）の構成によれば、微小開度時における弁体の位置変化に対する作動流体の流路の面積変化が小さくなるので、微小開度時における弁体のストロークと作動流体の圧力との関係を線形に近付けることができる。

更に、作動流体の流路の面積変化を小さくすることができるので、作動流体の流れＳ（図８参照）の速度変化を緩和することができる。従って、流体力の変動を抑え、これにより、弁体の位置を安定させることができる。従って、（１）の減衰力制御弁は、微小開度時における弁体の位置制御性に優れ、精度良く制御可能な開度の範囲が広い。

（２） （１）の減衰力制御弁であって、
前記連通路は、前記弁体の軸線方向からみて前記弁体の軸線を基準として非点対称に配置されていることが好ましい。

連通路が点対称に配置されている場合、弁体と軸受との微小な隙間が存在するため、弁体を軸線上に安定させることは難しい。そのため、作動流体の流れが変動してしまい、結果として、流れが不安定になるおそれがある。
これに対し、（２）の構成によれば、連通路を敢えて非点対称とすることにより、作動流体の流れを安定させることができる。これにより、弁体の径方向の位置が安定し、流体力の変動を抑えることができ、その結果、軸線方向における弁体の位置制御の安定性及び正確性を向上させることができる。

（３） （１）又は（２）の減衰力制御弁であって、
前記連通路は、前記弁体の外周の一部に形成されていることが好ましい。

弁体のストロークの変化に対する作動流体の流路の面積変化を緩やかにするために、例えば、弁体の閉塞部よりも下流側の部分（突出部）を長くすることが考えられる。しかし、下流側の部分を長くすると、弁体全体が長くなる。また、長いストロークを確保すると、小型のソレノイドを用いることが困難になる。弁の小型化及び軽量化の観点から、その事態は避けたい。そこで、本発明者は、検討を行い、微小開度時における弁体の位置制御性を改善させるためには、必ずしも弁体の外周の全域に連通路を形成する必要がなく、外周の一部に形成すれば、微小開度時における弁体の位置制御性を改善することができ、更に弁の小型化及び軽量化を実現することができることを見出した。

（３）の構成によれば、微小開度時における弁体の位置制御性の改善と、弁の小型化及び軽量化とを高いレベルで実現できる。

（４） （１）〜（３）のいずれか１の減衰力制御弁であって、
前記弁体における下流側の外周にはテーパが形成されており、前記弁体の肉厚は、前記弁体の下流側に近づくにつれて薄くなることが好ましい。

図８に示す従来の減衰力制御弁は、弁体２００の端面２００ｃがポート２３４ｂと同一平面上に位置するときに全閉となるので、弁体２００がポート２３４ｂに入り込まない。しかし、本発明では、弁体の一部がポートに入り込む。そこで、（４）の発明では、弁体における下流側の外周にテーパを形成し、弁体の肉厚を弁体の下流側に近付づくにつれて薄くすることにより、より円滑に弁体の端面をポートに挿入できる。

（５） （１）〜（４）のいずれか１の減衰力制御弁であって、
前記連絡路は、前記閉塞部の下流側の前記弁体の一部が前記ポート内に位置するときに前記ポートと前記第一作動流体室とを連通することが好ましい。

（５）の構成によれば、流路が開くときに、先ず、弁体の一部がポート内に残った状態になり、それから、弁体がポートから離れた状態になる。弁体の一部がポート内に位置する状態では、弁体の一部（突出部）によってポートと第一作動流体室とが区画されているときに、連通路によってポートと第一作動流体室とが連通する。従って、微小開度時における弁体の位置変化に対する作動流体の流路の面積変化を小さくすることができる。

（６） ショックアブソーバであって、
前記ショックアブソーバは、（１）〜（５）のいずれか１の減衰力制御弁を備えていることが好ましい。

（６）の構成によれば、（１）〜（５）のいずれか１の減衰力制御弁を備えるので、精度良く制御可能な減衰力の範囲が広く、高い応答性を実現できる。

（７） （６）のショックアブソーバであって、
前記ショックアブソーバは、前記減衰力制御弁において、前記第一作動流体室内の作動流体が前記ポートを介して前記第一作動流体室外へ排出される方向に作動流体を流すように構成されていることが好ましい。

（７）の構成によれば、減衰力制御弁において、弁体の位置が比較的安定する方向に作動流体を流すことができる。従って、精度良く制御可能な減衰力の範囲がより広く、より高い応答性を実現できる。

この発明の上述の目的およびその他の目的、特徴、局面および利点は、添付図面に関連して行われる以下のこの発明の実施形態の詳細な説明から一層明らかとなろう。

本発明によれば、微小開度時における弁体の位置制御性に優れ、精度良く制御可能な開度の範囲が広い減衰力制御弁を提供できる。

（ａ）は、本発明の一実施形態に係る減衰力制御弁を模式的に示す縦断面図であり、（ｂ）は、その部分拡大断面図である。 図１に示す減衰力制御弁の全閉時（ａ）、微小開度時（ｂ）、全開時（ｃ）の様子を模式的に示す縦断面図である。 （ａ）は、図１に示す弁体の下流側端を模式的に示す部分拡大側面図であり、（ｂ）は、（ａ）のＡ方向視図であり、（ｃ）は、（ａ）に示す弁体を反対方向Ｕに見た図である。 （ａ）は、弁体の下流側端の変形例を模式的に示す部分拡大側面図であり、（ｂ）は、（ａ）のＡ方向視図であり、（ｃ）は、（ａ）に示す弁体を反対方向Ｕに見た図である。 （ａ）〜（ｉ）は、弁体の下流側端形状の例を模式的に示す側面図である。 図１に示す減衰力制御弁を備えたショックアブソーバの一例を示す油圧回路図である。 図１に示す減衰力制御弁を備えたショックアブソーバの一例を示す油圧回路図である。 微小開度時における従来の減衰力制御弁を模式的に示す部分拡大断面図である。

以下、図面を参照してこの発明の実施の形態について説明する。
図１（ａ）は、本発明の一実施形態に係る減衰力制御弁１０を模式的に示す縦断面図であり、（ｂ）は、その部分拡大断面図である。
図１（ａ）では、減衰力制御弁１０の全閉時の様子を示しており、（ｂ）では、微小開度時の様子を示している。
以下の説明においては、第一作動流体室３０の作動流体が第一ポート３０ａを介して排出される方向を、下流方向Ｄと称する。また、弁体２０の軸線方向Ｓに沿って下流方向Ｄと反対の方向を、反対方向Ｕと称する。

減衰力制御弁１０は、中空筒状の外筒１１（ハウジング）を備える。外筒１１は、下流方向Ｄ側に開口１１ａを備え、反対方向Ｕ側に開口１１ｂを備える。外筒１１の開口１１ｂには、内筒１２が嵌め込まれている。外筒１１の反対方向U側端は、内側に曲げられ、軸線方向Ｓにおいて内筒１２と当接しており、これにより、外筒１１と内筒１２とが防止されている。外筒１１は、軸線方向Ｓにおける略中央部において軸心に向かって環状に突出するフランジ部１１ｃを有する。フランジ部１１ｃは、その内縁部において開口１１ｂに向かって延びる筒状部１１ｄを有する。筒状部１１ｄには、筒状のガイド部材１３が挿入される。ガイド部材１３は、下流方向Ｄ側にフランジ部１３ａを有する。フランジ部１１ｃ、１３ａは、互いに当接している。これにより、外筒１１内において、ガイド部材１３の反対方向Ｕ側への移動が規制される。ガイド部材１３は、ガイド孔１３ｂを備えている。ガイド孔１３ｂには、中空円筒状の弁体２０が摺動可能に挿入されている。

弁体２０は、下流方向Ｄ側の端面２０ａと、反対方向Ｕ側の端面２０ｂとを有している。弁体２０は、端面２０ａから端面２０ｂまで延びる通路２１が形成されている。通路２１は、下流方向Ｄ側の端面２０ａを含む大径部２１ａと、大径部２１ａの反対方向Ｕ側端から第二作動流体室４０に向けて延びる連通部２１ｂとを含む。連通部２１ｂは、柱状空間であり、径は一定である。弁体２０の下流方向Ｄ側の端面２０ａにおける通路２１（大径部２１ａ）の開口面積は、連通部２１ｂの開口面積よりも大きい。通路２１において、連通部２１ｂの径が最も小さい。即ち、減衰力制御弁１０において、連通部２１ｂが、通路２１内の最小径部である。軸線方向Ｓにおける大径部２１ａと連通部２１ｂとの境界は、第一作動流体室３０内に位置している。

弁体２０の下流方向Ｄ側の端面２０ａは、第一作動流体室３０の第一ポート３０ａと対向している。端面２０ａは、第一作動流体室３０の壁面（底面２６ａ）と当接しない。弁体２０は、非磁性材料によって構成される。筒状部１１ｄの反対方向Ｕ側に、中空筒状の支持部材１４が設置されている。支持部材１４は、筒状部１１ｄと同軸上において筒状部１１ｄと対向する。支持部材１４は、下流方向Ｄ側に形成された開口１４ａと、反対方向Ｕ側に形成された開口１４ｂと、軸線方向Ｓにおける略中央部において軸心に向かって環状に突出するガイド部１４ｃとを有する。ガイド部１４ｃの内周側には、円環状の軸受２０ｃが設置されている。軸受２０ｃには、弁体２０が挿通されており、軸受２０ｃは、弁体２０を摺動可能に支持する。支持部材１４の内周面において、ガイド部１４ｃよりも開口１４ｂ側には、バネ受け部材１５が固定されている。バネ受け部材１５の外周面には、支持部材１４とバネ受け部材１５との間を密閉するための環状シール１６（例えば、Ｏリング）が設けられている。支持部材１４の反対方向Ｕ側端には、キャップ１７が設けられている。キャップ１７は、開口１４ｂを塞いでいる。支持部材１４内において、ガイド部１４ｃとバネ受け部材１５との間には、第二作動流体室４０が形成されている。

第二作動流体室４０内に弁体２０の端面２０ｂが露出している。第二作動流体室４０内において、弁体２０の端面２０ｂと、バネ受け部材１５とによって、コイルバネ１８が支持される。コイルバネ１８は、弁体２０を下流方向Ｄに向けて付勢している。筒状部１１ｄと支持部材１４とを接続するように、筒状の筒部材１９が設けられている。筒部材１９は、非磁性材料によって構成される。外筒１１内には、ボビン２２が設けられている。ボビン２２は、支持部材１４の外周面、及び筒部材１９の外周面を覆う。ボビン２２には、ソレノイドコイル２３が巻かれている。外筒１１の内周面において、ボビン２２と、内筒１２との間には、円環板状のキャップ２４が取り付けられている。キャップ２４は、磁性材料（例えば鉄）によって構成される。

弁体２０の外周面において、ガイド部材１３と、ガイド部１４ｃとの間には、筒状のプランジャ２５が固定されている。筒状部１１ｄの内径は、プランジャ２５の外径よりも大きい。また、支持部材１４において、ガイド部１４ｃよりも開口１４ａ側の部分の内径は、プランジャ２５の外径よりも大きい。したがって、プランジャ２５は、ガイド部材１３とガイド部１４ｃとの間において軸線方向Ｓに移動できる。減衰力制御弁１０においては、ソレノイドコイル２３によって発生される磁界の磁束密度を調整することによって、プランジャ２５をガイド部材１３とガイド部１４ｃとの間で軸線方向Ｓに移動させることができる。それにより、弁体２０が軸線方向Ｓに移動する。ソレノイドコイル２３とコイルバネ１８とはソレノイドを構成する。プランジャ２５の設置空間２５ａは、筒状部１１ｄ、ガイド部材１３、ガイド部１４ｃおよび筒部材１９によって形成される。設置空間２５ａ内にも、作動流体ＨＯが充填されている。空間２５ａは、弁体２０の外周面とガイド部材１３の内周面との隙間を介して第一作動流体室３０に連通している。空間２５ａは、弁体２０の外周面とガイド部１４ｃの内周面との隙間を介して第二作動流体室４０に連通している。

外筒１１内において開口１１ａ側には、ガイド部材１３のフランジ部１３ａに接触するように、有底の略円筒形状のバルブヘッド２６が設置されている。バルブヘッド２６は、有底筒状を有する。バルブヘッド２６の底面２６ａの中央には、第一ポート３０ａが形成されている。第一ポート３０ａは、弁体２０の端面２０ａと対向する位置に設置されている。バルブヘッド２６では、第一ポート３０ａから下流方向Ｄに向けて、作動流体路３１が延びている。バルブヘッド２６は、バルブヘッド２６の外周壁２６ｃに、第二ポート３０ｂを備えている。バルブヘッド２６では、第二ポート３０ｂから径方向に向けて、作動流体路３２が延びている。

バルブヘッド２６とガイド部材１３とによって、第一作動流体室３０が構成されている。第一作動流体室３０は、ガイド孔１３ｂを備えている。第一作動流体室３０と第二作動流体室４０とは、弁体２０を挟んで対向配置されている。弁体２０の端面２０ａは、第一作動流体室３０側に配置されている。第一作動流体室３０と第二作動流体室４０とは、弁体２０の通路２１を介して連通している。弁体２０の外周面の周囲には、第一作動流体室３０内の空間が位置している。作動流体は、作動流体路３２から弁体２０の径方向に沿って第一作動流体室３０内に流入する。

第一作動流体室３０内では、ガイド部材１３の下流側面１３ｃと、バルブヘッド２６の底面２６ａとが軸線方向Ｓに沿って対向している。第一作動流体室３０内において、弁体２０の外周には、固定具としてのサークリップ３３が固定されている。なお、固定具はサークリップに限定されない。

サークリップ３３の下流方向Ｄ側において、サークリップ３３とバルブヘッド２６の底面２６ａとの間に、付勢体としてのコイルバネ３４が設置されている。コイルバネ３４には、弁体２０が挿通されている。下流方向Ｄに近づくにつれて、コイルバネ３４の径は大きくなっている。従って、作動流体路３２から第一作動流体室３０を介して作動流体路３１に至る作動流体の流路が、コイルバネ３４によって妨げられ難い。

固定具としてのサークリップ３３の反対方向Ｕ側において、サークリップ３３とガイド部材１３の下流側面１３ｃとの間に、付勢体としてのコイルバネ３５が設置されている。コイルバネ３５には、弁体２０が挿通されている。反対方向Ｕに近づくにつれて、コイルバネ３５の径が大きくなっている。

コイルバネ１８、３４、３５は、軸線方向Ｓに沿って、弁体２０に対して力を加える。減衰力制御弁１０では、ソレノイドコイル２３の非通電時に、コイルバネ１８、３４、３５によって、弁体２０が移動し、弁体２０が第一ポート３０ａを塞ぐ。なお、付勢体は、コイルバネに限定されず、例えば、板バネ等の従来公知の付勢体を採用できる。

次に、図１（ｂ）を用いて、弁体２０の先端形状について説明する。
図中、符号５０は、全閉時（図１参照）に第一ポート３０ａと対応する閉塞部である。言い換えると、閉塞部５０が、弁体２０の軸線方向において第一ポート３０ａと同位置に存在するとき、減衰力制御弁１０は閉状態である。

弁体２０において、閉塞部５０の下流方向Ｄ側には、突出部５１が位置する。弁体２０の端面２０ａは、平坦部２０ｄと、平坦部２０ｄから反対方向Ｕに向けて傾斜する傾斜部２０ｅとからなる。傾斜部２０ｅは、外周方向を向いている。図１（ｂ）に示す微小開度時、突出部５１における弁体２０の外周には、第一ポート３０ａと第一作動流体室３０とを連通するための連通路５２が形成されている。また、連通路５２は、図１（ｂ）に示すように弁体２０の外周の一部（図中では略半分）に形成されている。このように、連通路５２は、弁体２０の軸線方向Ｓからみて弁体２０の軸線Ｃを基準として非点対称に配置されている。即ち、弁体２０の軸線Ｃを基準として、弁体２０の外周において偏在している。

図１（ｂ）に示す微小開度時では、閉塞部５０の下流方向Ｄに位置する突出部５１は、第一ポート３０ａ内に位置する一方、連通路５２は、第一ポート３０ａと第一作動流体室３０とを連通する。このように、減衰力制御弁１０では、突出部５１の一部が第一ポート３０ａ内に位置しつつ、連通路５２を介して、第一ポート３０ａと第一作動流体室３０とが連通する。

次に、図２を用いて、減衰力制御弁の動作について説明する。
図２は、図１に示す減衰力制御弁の全閉時（ａ）、微小開度時（ｂ）、全開時（ｃ）の様子を模式的に示す縦断面図である。

ソレノイドコイル２３の非通電時には、図２（ａ）に示すように、コイルバネ１８、３４、３５により、弁体２０が下流方向Ｄ側に位置し、第一ポート３０ａが閉じられている。これにより、作動流体路３２から第一作動流体室３０を介して作動流体路３１に至る流路（図２（ｂ）、（ｃ）における流路Ｔ）が遮断される。

弁体２０の端面２０ａ（図１参照）の略半分には、スラント加工が施されている。これにより、端面２０ａは、平坦部２０ｄと、平坦部２０ｄから反対方向Ｄに向けて傾斜する傾斜部２０ｅとからなる。図２（ａ）では、平坦部２０ｄは、第一ポート３０ａよりも下流方向Ｄ側に位置し、作動流体路３１に入り込んでいる。傾斜部２０ｅの反対方向Ｕ側の端縁は、弁体２０の軸線方向Ｓにおいて第一ポート３０ａと同位置に存在する。

ソレノイドコイル２３に通電され、減衰力制御弁１０が微小開度（例えば、約０．５ｍｍ）に調整されるときには、図２（ｂ）に示すように、平坦部２０ｄと第一ポート３０ａとが弁体２０の軸線方向Ｓにおいて同位置に存在する。一方、傾斜部２０ｅと、第一ポート３０ａとの間には間隔が空いている。この間隔が、作動流体の流路Ｔである。微小開度時では、作動流体の流路Ｔが狭いので、流路Ｔを通過する作動流体の流れＸは比較的速い。作動流体の流れＸは、作動流体路３１の内壁に衝突し、流れＸの一部は、そのまま下流方向Ｄに向かう。また、流れＸの一部は、反対方向Ｕに向かう流れＹになる。弁体２０の下流方向Ｄ側端には、大径部２１ａが形成されているので、作動流体の流れＹは、大径部２１ａ内で渦を成して拡散しながら作動流体の流れＸに戻り易い。つまり、大径部２１ａは、整流作用を有し、作動流体の流れを下流方向Ｄに向けて整える。これにより、作動流体路３１と第二作動流体室４０との圧力差の増大が防止され、第一ポート３０ａに向けて弁体２０に加わる力を抑制できる。また、大径部２１ａが形成されているので、作動流体の流れＸが端面２０ａ（傾斜部２０ｅ）に沿って流れる距離が短い。従って、第一ポート３０ａに向けて弁体２０に加わる力を抑制することができる。これにより、減衰力制御弁１０は、微小開度時における弁体２０の位置制御性に優れ、精度良く制御可能な開度の範囲が広く、より高い応答性を実現できる。

また、図２（ｂ）に示すように、弁体２０の外周縁の一部が第一ポート３０ａ内に位置しているとき、流路Ｔは、弁体２０の外周縁の一部と第一ポート３０ａの外周縁の一部との間隔である。従って、弁体２０のストローク（軸線方向Ｓの変位量）に対する流路Ｔの開口面積の変化が比較的小さい。

ソレノイドコイル２３に通電され、減衰力制御弁１０の開度が最大（例えば、約２ｍｍの間隔）に調整されるときには、図２（ｃ）に示すように、弁体２０が第一ポート３０ａから離れる。弁体２０と第一ポート３０ａとが離れているときには、流路Ｔは、弁体２０の全外周縁と第一ポート３０ａの全外周縁との間隔である。従って、弁体２０のストロークに対する流路Ｔの開口面積の変化が比較的大きい。

このように、減衰力制御弁１０では、微小開度時には、弁体２０のストロークに対する流路Ｔの開口面積の変化が小さく、開度が大きい時には、弁体２０のストロークに対する流路Ｔの開口面積の変化が大きい。これにより、微小開度時における鋭敏な減衰力の制御特性を抑制しつつ、精度良く制御可能な開度の範囲を広げることができる。

図３（ａ）は、図１に示す弁体の下流側端を模式的に示す部分拡大側面図であり、（ｂ）は、（ａ）のＡ方向視図であり、（ｃ）は、（ａ）に示す弁体を反対方向Ｕに見た図である。

図３に示すように、弁体２０には、外周テーパ部２０ｆが形成されている。軸線方向Sにおいて、外周テーパ部２０ｆの長さは、大径部２１ａの長さよりも短い。

外周テーパ部２０ｆは、突出部５１に形成されている。突出部５１が第一ポート部３０ａ内に位置するとき（図１参照）、外周テーパ部２０ｆにおいて、第一ポート部３０ａと第一作動流体室３０とが連通する。外周テーパ部２０ｆは、連通路を構成する。外周テーパ部２０ｆでは、下流方向Ｄに近づくにつれて弁体２０の肉厚は薄くなるが０にならない。従って、外周テーパ部２０ｆでは、第一作動流体室３０と弁体２０の通路２１とは直接連通しない。

傾斜部２０ｅも、上述したように連通路５２（図１（ｂ）参照）を構成する。傾斜部２０ｅでは、第一作動流体室３０と第一ポート３０ａとが連通し、且つ第一作動流体室３０と弁体２０の通路２１とが直接連通する。このように、外周テーパ部２０ｆにより構成される連通路と、傾斜部２０ｅにより構成される連通路とは異なる。本発明における連通路は、第一作動流体室３０と、第一ポート３０ａ及び通路２１とを連通することが好ましい。作動流体をよりスムーズに流すことができるからである。なお、外周テーパ部２０ｆと軸線方向Ｓとが成す角は、特に限定されないが、例えば、１０°以下であることが好ましい。

次に、本発明の他の実施形態について、図４を用いて説明する。
図４（ａ）は、弁体の下流側端の変形例を模式的に示す部分拡大側面図であり、（ｂ）は、（ａ）のＡ方向視図であり、（ｃ）は、（ａ）に示す弁体を反対方向Ｕに見た図である。

図４に示す弁体２０は、大径部２１ａの形状を除いて、図３に示す弁体と同じである。図４では、図１及び図２に示す構成と同じ構成については同じ符号を付しており、以下において、その説明を省略又は簡略化する。

図４に示す大径部２１ａは、円柱状の空間を有している。図４に示す弁体２０であっても、図１〜３に示す弁体２０と同様に、連通路から流入する作動流体は、図２（ｂ）に示す作動流体の流れＸのように流れる。

図５（ａ）〜（ｉ）は、弁体の下流側端形状の例を模式的に示す縦断面図である。

図５（ａ）では、弁体２０の下流方向Ｄ側の端面２０ａを含むように、円筒状の大径部２１ａが形成されている。大径部２１ａの反対方向Ｕ側には連通部２１ｂが形成されている。弁体２０の軸線Ｃは、連通部の軸線と同じである。弁体２０の軸線Ｃは、大径部２１ａの軸線Ｃ´と異なっている。また、端面２０ａの外周縁には、外周テーパ部２０ｆが形成されている。外周テーパ部２０ｆによって連通路が形成される。

図５（ｂ）では、弁体２０の下流方向Ｄ側の端面２０ａを含むように、大径部２１ａが形成されている。大径部２１ａは、下流方向Ｄ側に位置する円筒状の部分と、反対方向Ｕ側に位置するテーパ状の部分とからなり、円筒状の部分とテーパ状の部分とでは、軸線Ｃ´が共通しているが、軸線Ｃ´は、弁体２０の軸線Ｃと異なっている。また、端面２０ａの外周縁には、外周テーパ部２０ｆが形成されている。外周テーパ部２０ｆによって連通路が形成される。

図５（ｃ）では、弁体２０の下流方向Ｄ側の端面２０ａを含むように、大径部２１ａが形成されている。大径部２１ａは、テーパ形状を有している。端面２０ａの外周縁には、外周テーパ部２０ｆが形成されている。外周テーパ部２０ｆによって連通路が形成される。

図５（ｄ）では、弁体２０の下流方向Ｄ側に端面２０ａを含むように、円筒状の大径部２１ａが形成されている。弁体２０と大径部２１ａとでは軸線が合致している。また、端面２０ａの外周側には、外周テーパ部２０ｆが形成されている。外周テーパ部２０ｆによって連通路が形成される。

図５（ｅ）では、弁体２０の下流方向Ｄ側の端面２０ａを含むように、大径部２１ａが形成されている。大径部２１ａは、下流方向Ｄ側に位置する円筒状の部分と、反対方向Ｕ側に位置するテーパ状の部分とからなり、弁体２０の軸線と、円筒状の部分及びテーパ状の部分の軸線とが共通している。また、端面２０ａの外周側には、外周テーパ部２０ｆが形成されている。外周テーパ部２０ｆによって連通路が形成される。

図５（ｆ）は、図３と同形状の弁体を示している。図５（ｆ）では、弁体２０の下流方向Ｄ側に大径部２１ａが形成されている。大径部２１ａは、テーパ形状を有している。端面２０ａの外周縁には、外周テーパ部２０ｆが形成されている。また、弁体２０の端面２０ａの略半分には、スラント加工が施されており、端面２０ａは、平坦部２０ｄと、平坦部２０ｄから反対方向Ｄに向けて傾斜する傾斜部２０ｅとからなる。傾斜部２０ｅは平坦である。傾斜部２０ｅと外周テーパ部２０ｆとによって連通路が形成される。

図５（ｇ）の弁体２０は、端面２０ａにスラント加工が施されている点を除いて、図５（ｄ）と同様である。傾斜部２０ｅと外周テーパ部２０ｆとによって連通路が形成される。

図５（ｈ）の弁体２０は、端面２０ａにスラント加工が施されている点を除いて、図５（ｅ）と同様である。傾斜部２０ｅと外周テーパ部２０ｆとにとって連通路が形成される。

図５（ｉ）の弁体２０は、傾斜部２０ｅが曲面（凸面）である点を除いて、図５（ｆ）の弁体２０と同じである。傾斜部２０ｅと外周テーパ部２０ｆとにとって連通路が形成される。

図５（ｊ）の弁体２０は、弁体２０の軸線Ｃと、テーパ状の大径部２１ａの軸線Ｃ´とがズレている点を除いて、図５（ｆ）と同じである。傾斜部２０ｅと外周テーパ部２０ｆとにとって連通路が形成される。図５に示すように、本発明では、弁体２０の端面２０ａの一部に形成された傾斜部２０ｅを備え、傾斜部２０ｅは、弁体２０の径方向の外側をむいていることが好ましい。比較的開度の小さいときに弁体２０のストロークによる連通路の開口面積の変化を小さくできるからである。

次に、本発明の一実施形態に係るショックアブソーバ１００について説明する。
図６及び図７は、図１に示す減衰力制御弁１０を備えたショックアブソーバ１００を示す油圧回路図である。

ショックアブソーバ１００は、油圧シリンダ１１２を備える。油圧シリンダ１１２内には、ピストンアセンブリ１４４が設置されている。油圧シリンダ１１２内は、ピストンアセンブリ１４４によって、２つの作動流体室１５８、１６０に区画されている。ピストンロッド１６２の一端は、油圧シリンダ１１２の一端側から、油圧シリンダ１１２内に挿入されており、ピストンアセンブリ１４４に固定されている。ピストンロッド１６２の他端は、車両の車体側（図示せず）に接続されている。また、油圧シリンダ１１２の他端は、車体の車輪側（図示せず）に接続されている。

ピストンアセンブリ１４４は、複数枚のシムからなる減衰バルブ１４８減衰バルブ１４８、１５０を備えている。減衰バルブ１４８は、作動流体室１６０から作動流体室１５８へ作動流体を流すことができ、このときに減衰力が発生する（伸び減衰）。その逆方向には作動流体を流すことはできない。減衰バルブ１５０は、作動流体室１５８から作動流体室１６０へ作動流体を流すことができ、このときに減衰力が発生する（縮み減衰）。

作動流体室１５８と、リザーバタンク１１４との間には、減衰力調整装置１１６が設置されている。減衰力調整装置１１６では、減衰力制御弁１０と、複数枚のシムからなる減衰バルブ１１６ｂと、チェックバルブ１１６ｃとが並列に設置されている。減衰バルブ１１６ｂは、油圧シリンダ１１２側からリザーバタンク１１４側に作動流体を流すことができ、その逆方向には作動流体を流すことができない。チェックバルブ１１６ｃは、リザーバタンク１１４側から油圧シリンダ１１２側に作動流体を流すことができる。その逆方向には作動流体を流すことができない。リザーバタンク１１４内には、作動流体Ｏと気体Ｇとが収容されており、作動流体Ｏと気体Ｇとが界面ＯＳで接触している。作動流体Ｏは、例えば、作動油等である。気体Ｇは、例えば、窒素ガスや空気等である。

減衰力制御弁１０は、図２（ｂ）、（ｃ）に示す状態においては、作動流体を、作動流体路３２から第一作動流体室３０を介して作動流体路３１に向かう方向に流すことができる。また、減衰力制御弁１０は、その逆方向に作動流体を流すことも可能である。また、減衰力制御弁１０は、図６及び図７に示すように、減衰バルブ１１６ｂに対するバイパスとして設置されている。

ピストンアセンブリ１４４がＸ１方向に移動するとき、油圧シリンダ１１２内に入ったピストンロッド１６２の体積分の作動流体が、油圧シリンダ１１２から排出され、リザーバタンク１１４に移動する。減衰力制御弁１０と減衰バルブ１１６ｂとは互いにバイパスの関係にあり、油圧シリンダ１１２から排出された作動流体ＨＯは、図６に示すように、減衰力制御弁１０および減衰バルブ１１６ｂを通過してリザーバタンク１１４に流入する。減衰力制御弁１０では、作動流体が第一作動流体室３０から第一ポート３０ａを介して排出される向きに流れる。減衰力調整装置１１６（減衰バルブ１１６ｂ及び減衰力制御弁１０）を流れる時の抵抗が、油圧シリンダ１１２内の作動流体の圧力を増大させ、ピストンロッド１６２のＸ１方向の移動に抵抗する力（シリンダ内の作動流体の圧力×ピストンロッド１６２の断面積）、即ち圧縮減衰力（１）が発生する。ここで減衰力制御弁１０の開度を調整すると、減衰バルブ１１６ｂと減衰力制御弁１０との流量の割合が変化するので、減衰バルブ１１６の抵抗が調整されて、ピストンロッド１６２に作用する圧縮減衰力が調整される。また、ピストンアセンブリ１４４の減衰バルブ１５０にも作動流体室１５８から作動流体室１６０の方向に作動流体が流れ、そのときの抵抗がピストンアセンブリ１４４に作用し、ピストンロッド１６２に圧縮減衰力（２）として付加される。

一方、ピストンアセンブリ１４４がＸ２方向に移動するとき、図７に示すように、ピストンロッド１６２が退出した体積分の作動流体が、チェックバルブ１１６ｃを抵抗なく通過して油圧シリンダ１１２に戻る。
このように、ショックアブソーバ１００では、圧縮時の減衰力の一部を減衰力制御弁１０により調整可能である。具体的には、ショックアブソーバ１００では、圧縮時の減衰力（即ち、上記の圧縮減衰力（１）及び（２））のうち、ピストンロッド１６２の進入により発生する圧縮減衰力（１）を調整することができる。
なお、本発明は、この例に限定されず、ショックアブソーバ１００は、例えば、圧縮時の減衰力の全部を減衰力制御弁１０により調整可能であってもよい。具体的には、図６及び図７に示す例において、減衰バルブ１５０に代えて、作動流体室１５８から作動流体室１６０に作動流体を流すチェックバルブが設けられていてもよい。このように構成されたショックアブソーバ１００では、ピストンアセンブリ１４４がＸ１方向に移動するとき、上記の圧縮減衰力（１）が生じるが、上記の圧縮減衰力（２）が生じない。従って、圧縮減衰力（１）を調整することにより、圧縮時の減衰力の全部を調整することができる。

以上、減衰力制御弁１０では、弁体２０の突出部５１の外周には、第一ポート３０ａと第一作動流体室３０とを連通するための連通路が形成されている。具体的には、傾斜部２０ｅと外周テーパ部２０ｆとによって連通路が形成されている。従って、弁体２０が、閉塞部５０により第一ポート３０ａを閉じた状態から、反対方向Ｕに移動するときに、先ず、突出部５１が第一ポート５０内に位置する状態になる。それから、弁体２０が第一ポート３０ａから離れた状態になる。これにより、微小開度時における弁体２０の位置変化に対する作動流体の流路の面積変化を小さくすることができる。その結果、微小開度時における鋭敏な減衰力の制御特性を抑制することができ、微小開度時における弁体のストロークと作動流体の圧力との関係を線形に近付けることができる。更に、作動流体の流路の面積変化を小さくすることができるので、作動流体の流れＸの速度変化を緩和することができる。従って、流体力の変動を抑え、これにより、弁体の位置を安定させることができる。

また、減衰力制御弁１０では、連通路５２は、弁体２０の軸線Ｃを基準として非点対称に配置されているので、作動流体の流れを安定させることができる。これにより、流体力の変動を抑えることができ、その結果、軸線方向における弁体の位置制御の安定性及び正確性を向上させることができる。

また、減衰力制御弁１０では、連通路５２は、弁体２０の外周の一部に形成されているので、微小開度時における弁体２０の位置制御性の改善と、弁の小型化及び軽量化とを高いレベルで実現できる。

また、弁体２０が外周テーパ部２０ｆを備え、弁体２０の肉厚が、弁体２０の下流方向Ｄ側に近づくにつれて薄くなる場合には、より円滑に弁体２０の端面２０ａを第一ポート３０ａに挿入できる。

さらに、突出部５１が第一ポート３０ａ内に位置するときに、連絡路５２が第一ポート３０ａと第一作動流体室３０とを連通する。従って、減衰力制御弁１０の流路が閉状態から開くときに、先ず、弁体２０の一部が第一ポート３０ａ内に残った状態になり、それから、弁体２０が第一ポート３０ａから離れた状態になる。突出部５１が第一ポート２０内に位置する状態では、図１（ｂ）に示すように、突出部５１によって第一ポート３０ａと第一作動流体室３０とが区画されているときに、連通路５２によって第一ポート３０ａと第一作動流体室３０とが連通する。従って、微小開度時における弁体２０の位置変化に対する作動流体の流路の面積変化を小さくすることができる。

上述の実施形態では、減衰力制御弁１０を油圧シリンダ１１２に接続する場合について説明したが、減衰力調整装置の配置方法は上述の例に限定されない。図６及び図７に示すショックアブソーバ１００は、減衰力制御弁１０に対して作動流体を両方向に流すことができるように構成されていたが、本発明は、この例に限定されない。本発明では、少なくとも第一作動流体室３０から第一ポート３０ａを介して作動流体を排出する方向に作動流体を流すことができるように構成されていることが好ましい。また、ショックアブソーバ１００は、伸長時に第一作動流体室３０から第一ポート３０ａを介して作動流体を排出する方向に作動流体を流すように構成されていてもよく、縮退時に第一作動流体室３０から第一ポート３０ａを介して作動流体を排出する方向に作動流体を流すように構成されていてもよい。

上述の実施形態では、円筒状の弁体について説明したが、弁体の形状は上記の例に限定されない。たとえば、弁体が中空角筒形状を有していてもよい。また、作動流体路の形状も上述の例に限定されず、作動流体路の断面が多角形状であってもよく、楕円形状であってもよい。また、弁体２０の端面２０ａ全体が軸線方向Ｓに対して傾斜していてもよい。また、本実施形態では、ソレノイドとして、比例ソレノイドが用いられる場合について説明した。但し、本発明は、この例に限定されず、ソレノイドとして、例えば、ＯＮ／ＯＦＦソレノイドが用いられてもよい。

以上、この発明の好ましい実施形態について説明されたが、この発明の範囲および精神を逸脱しない限りにおいて種々の変更が可能であることは明らかである。この発明の範囲は、添付された請求の範囲のみによって限定される。

１０ 減衰力制御弁
２０ 弁体
２１ 通路
２１ａ 大径部
２１ｂ 連通部
２３ ソレノイドコイル
２６ バルブベッド
３０ 第一作動流体室
３０ａ 第一ポート
４０ 第二作動流体室
５０ 閉塞部
５１ 突出部
５２ 連通路

Claims (7)

1. 減衰力制御弁であって、
   前記減衰力制御弁は、
   ソレノイドにより直線往復動する中空筒状の弁体と、
   前記弁体が挿通されるガイド孔と、前記弁体の端面と対向する位置に形成されたポートとを備えた第一作動流体室と、
   前記弁体内の通路を介して、前記第一作動流体室と連通する第二作動流体室と、
   を備え、
   前記弁体の前記端面と前記ポートとの間隙は、作動流体が通過する流路であり、
   前記流路の開度は、前記弁体の前記端面の位置によって変更され、これにより減衰力が制御され、
   前記流路の開度が最小のとき、前記弁体と前記ポートとの間隙が全閉となる一方、前記流路の開度が最大のとき、前記弁体は前記ポートから離れており、
   前記弁体は、全閉時に前記ポートと対応する閉塞部を備え、
   前記閉塞部よりも、前記第一作動流体室内の作動流体が前記ポートを介して前記第一作動流体室外へ排出される流れの向きの下流側において、前記弁体の外周には、前記ポートと前記第一作動流体室とを連通するための連通路が形成されている。
2. 請求項１に記載の減衰力制御弁であって、
   前記連通路は、前記弁体の軸線方向からみて前記弁体の軸線を基準として非点対称に配置されている。
3. 請求項１又は２に記載の減衰力制御弁であって、
   前記連通路は、前記弁体の外周の一部に形成されている。
4. 請求項１〜３のいずれか１に記載の減衰力制御弁であって、
   前記弁体の先端側の外周にはテーパが形成されており、前記弁体の肉厚は、前記弁体の下流側に近づくにつれて薄くなる。
5. 請求項１〜４のいずれか１に記載の減衰力制御弁であって、
   前記連絡路は、前記閉塞部の下流側の前記弁体の一部が前記ポート内に位置するときに前記ポートと前記第一作動流体室とを連通する。
6. ショックアブソーバであって、
   前記ショックアブソーバは、請求項１〜５のいずれか１に記載の減衰力制御弁を備えている。
7. 請求項６に記載のショックアブソーバであって、
   前記ショックアブソーバは、前記減衰力制御弁において、前記第一作動流体室内の作動流体が前記ポートを介して前記第一作動流体室外へ排出される方向に作動流体を流すように構成されている。

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