JP2013086124A - Molding sand composition and mold - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は鋳造に使用される鋳型用の鋳物砂組成物及びこれにより製造される鋳型に関するものである。 The present invention relates to a foundry sand composition for a mold used for casting and a mold produced thereby.
従来の鋳物砂と比較して、低い鋳型膨張量、良好な耐焼付き性、繰り返し再生使用可能な耐破砕性、粘結剤を添加した際の良好な鋳型強度を併せ持っている。従来の鋳物砂は何れか良くても、何れかが悪い。 Compared to conventional foundry sand, it has low mold expansion, good seizure resistance, crush resistance that can be reused repeatedly, and good mold strength when a binder is added. Conventional casting sand is either good or bad.
（１）硅砂を主成分とし長石を二次成分とする天然硅砂、人造硅砂及びこれらの再生砂においては、主成分が石英(SiO2)であるために、鋳造用合金として最も生産量の多い鋳鉄において、2FeO + SiO2 → 2FeO SiO2・・・・（式１）の反応による焼付き欠陥が発生し易い。 (1) Natural silica sand, artificial silica sand, and regenerated sand containing feldspar as a main component and feldspar as a secondary component, and these reclaimed sands have the highest production volume as casting alloys because the main component is quartz (SiO 2 ). In cast iron, seizure defects due to the reaction of 2FeO + SiO 2 → 2FeO SiO 2 ... (Formula 1) are likely to occur.
（２）MgOを含む塩基性の鋳物砂としては、橄欖石を砕き砂状としたオリビンサンドが既に使用されている（特許文献１）。ところが、本来、オリビンサンドは脆い鉱物であり、繰り返し使用すると微粉化し、繰り返し使用が難しい。これはオリビンサンドが風化（Mg、Feの溶出）の影響を受けやすいことに由来する。また化学的にも物理的にも脆い特徴がある。 (2) As basic foundry sand containing MgO, olivine sand made of crushed crushed stone is already used (Patent Document 1). However, olivine sand is inherently a brittle mineral, and when used repeatedly, it is pulverized and difficult to use repeatedly. This is because olivine sand is susceptible to weathering (elution of Mg and Fe). It is also chemically and physically brittle.
（３）スラグサンドの鋳物砂はMgOが含まれているものがあるが、一般に使用される物は粒形が悪く鋳型強度が発現しない。これは塊状スラグを砕いて砂状とした物が鋳物砂用として一般に使用されているからである。また、スラグサンドは鋳鉄溶湯と接する1300℃では溶融する。 (3) Some slag sand foundry sand contains MgO, but generally used sand has poor grain shape and does not exhibit mold strength. This is because a sandy product obtained by crushing massive slag is generally used for foundry sand. Also, slag sand melts at 1300 ° C in contact with the cast iron melt.
（４）特許文献１に示されるクロマイトサンドはその成分にMgOを含有しているものがあるが、Cr2O3が主成分であるために、鋳物砂として使用後に廃棄する際に六価クロムの溶出問題が発生する。 (4) Some chromite sands disclosed in Patent Document 1 contain MgO as a component, but since Cr 2 O 3 is the main component, hexavalent chromium is discarded when used as foundry sand. Elution problems occur.
（５）特許文献２に示されるセラミックサンドは低膨張であり、耐火度も高く、鋳型強度も発現し易い。しかし、塩基性骨材物質は含まれていないために焼付きが発生するおそれが残る。 (5) The ceramic sand disclosed in Patent Document 2 has low expansion, high fire resistance, and easy mold strength. However, there is a risk that seizure will occur because the basic aggregate material is not included.
本発明の目的は、溶湯と鋳型の焼付き反応が少なく、低膨張で割れ欠陥が少ない鋳物砂組成物の提供を図ることにある。さらに本発明の他の目的は、繰り返し再生使用が容易であり、また、産廃物として廃棄する際には有害物質の発生しない鋳物砂組成物の提供を図ることにある。 An object of the present invention is to provide a foundry sand composition that has little seizure reaction between a molten metal and a mold, has low expansion, and has few cracking defects. Furthermore, another object of the present invention is to provide a foundry sand composition that can be easily reused repeatedly and does not generate harmful substances when discarded as industrial waste.
鋳鉄溶湯に対して、MgOを含む塩基性骨材であるオリビンサンドを使用するとモールドリアクションが少なく焼付きの少ない鋳物が生産できることは既に知られていたが、オリビンサンドは脆いために鋳物砂として適当でなく、その使用用途は限定的なものである。 It was already known that when using olivine sand, which is a basic aggregate containing MgO, for cast iron melt, it is possible to produce castings with less mold reaction and less seizure, but olivine sand is brittle and suitable as casting sand. Rather, its use is limited.
そこで、本発明者らは、MgOを含む鉱物、特に、輝石が天然硅砂となると繰り返し使用できることを発見し、これを鋳物砂に適用することで塩基性と耐破砕性を具備する鋳物砂組成物、並びに、当該鋳物砂組成物によって製造された鋳型を発明した。 Therefore, the present inventors have discovered that minerals containing MgO, in particular pyroxene, can be used repeatedly when it becomes natural cinnabar sand, and by applying this to foundry sand, the foundry sand composition has basicity and crush resistance. And a mold manufactured by the foundry sand composition was invented.
なお、風化とは安山岩や橄欖岩などの岩石が、風、雨、熱、凍結などの風化作用により崩れ、それらが川あるいは海に移動し、長期に渡る川や海での移動や潮の満ち引きにより、天然に鋳物砂と使用するための適当な粒子サイズとなり、また、砂表面が天然に磨鉱されて硬度が改質された状態である。鋳物砂として使用されるには、更に、それらの川砂あるいは海砂が海岸や打ち寄せられたり、川が氾濫して堆積したものが、極めて長期に渡る雨水による風化作用で、塩分や貝殻などの夾雑物が溶出して無くなったものが鋳物砂として使用可能な状態となる。従って、鋳物砂用に用いられる天然硅砂の産地は極めて限定される。本発明の条件に合致するものであれば、特に産地は限定されるものではないが、実施可能な例として、青森県の六ヶ所村鉱区から産出される天然硅砂を挙げることができる。 Weathering means that rocks such as andesite and peridotite collapse due to weathering such as wind, rain, heat, freezing, etc., and move to rivers or seas, and long-term movements in rivers and seas and the filling of tides. By pulling, the particle size becomes suitable for natural use with foundry sand, and the sand surface is naturally polished to improve the hardness. In order to be used as foundry sand, the river sand or sea sand is crushed by the beach or flooded, and the river is flooded and accumulated. The thing which the thing eluted and disappeared will be in the state which can be used as foundry sand. Therefore, the production area of natural dredged sand used for foundry sand is extremely limited. As long as it meets the conditions of the present invention, the production area is not particularly limited, but examples of practicable examples include natural dredged sand produced from Rokkasho Village in Aomori Prefecture.
天然珪砂による鋳物砂の反応は、前記（式１）に示すとおり、酸性酸化物のSiO2と塩基性酸化物のFeOの反応であるが、本発明に係る鋳物砂組成物においては、塩基性酸化物のMgOが２〜８質量%含まれているために、酸性酸化物と塩基性酸化物の反応が少なくなる。本発明は天然硅砂であるために、風化作用によって粒形が良くなっているため、鋳型強度が発現しやすい。従って、溶湯と鋳型の焼付き反応が少なく、低膨張で割れ欠陥が少ない。 The reaction of foundry sand with natural silica sand is a reaction of SiO 2 as an acidic oxide and FeO as a basic oxide as shown in the above (Formula 1). In the foundry sand composition according to the present invention, Since 2 to 8% by mass of the MgO oxide is contained, the reaction between the acidic oxide and the basic oxide is reduced. Since the present invention is natural cinnabar sand, the grain shape is improved by weathering, so that the mold strength is easily developed. Therefore, there is little seizure reaction between the molten metal and the mold, low expansion and few crack defects.
前述のオリビンサンドにあっては、橄欖石を砕き砂状としたものであり、脆く、繰り返し使用すると微粉化し、繰り返しの使用が困難であったが、本発明に係る鋳物砂組成物にあっては、天然珪砂砂粒の角などの脆い箇所は風化により取り除かれ硬いもののみが残った天然硅砂として存在した状態となっており、繰り返し使用が可能となる。
前述のスラグサンドの鋳物砂は、粒形が悪く鋳型強度が発現しないが、本発明の鋳物砂組成物は、天然硅砂であるために粒形が良く鋳型強度が良好である。
In the olivine sand described above, the meteorite was crushed and sandy, brittle, pulverized when used repeatedly, and difficult to use repeatedly, but in the foundry sand composition according to the present invention, The brittle parts such as the corners of natural silica sand grains have been removed by weathering and exist as natural dredged sand with only hard ones remaining, and can be used repeatedly.
The above-mentioned slag sand foundry sand has a poor particle shape and does not exhibit mold strength. However, since the foundry sand composition of the present invention is natural dredged sand, it has good particle shape and good mold strength.
前述のクロマイトサンドはその成分にMgOを含有しているものがあるが、Cr2O3が主成分であるために、鋳物砂として使用後に廃棄する際に六価クロムの溶出問題が発生したが、本発明の鋳型組成物においてはこの問題を解決し得る。特に、輝石由来の物はCr2O3やNiOを含んでいないのでクリーンな低膨張鋳物砂として有利な特性である。マントル中で先に橄欖石が出来た後に輝石が出来るため重金属を含まない。 Some of the chromite sands mentioned above contain MgO as the component, but because Cr 2 O 3 is the main component, there was an elution problem of hexavalent chromium when discarded after use as foundry sand. In the mold composition of the present invention, this problem can be solved. In particular, pyroxene-derived materials do not contain Cr 2 O 3 or NiO, and are advantageous properties as clean, low-expansion casting sand. Heavy metal is not included because pyroxene is formed after meteorite is first formed in the mantle.
以上のように、本発明に係る鋳物砂組成物にあっては、溶湯と鋳型の焼付き反応が少なく、低膨張で割れ欠陥が少ない。さらに本発明に係る鋳物砂組成物は、繰り返し再生使用が容易であり、また、産廃物として廃棄する際には有害物質の発生が少ないことを特徴とする。 As described above, in the foundry sand composition according to the present invention, there is little seizure reaction between the molten metal and the mold, low expansion, and few crack defects. Furthermore, the foundry sand composition according to the present invention is easy to be repeatedly recycled and is characterized by little generation of harmful substances when discarded as industrial waste.
以下、本発明の実施の形態を説明する。 Embodiments of the present invention will be described below.
本発明の鋳物砂組成物は、MgOを２〜８質量%含有する天然硅砂であって、前記MgOが風化を受けた鉱物中（特に、輝石中）に含まれている天然珪砂を用いる。この輝石は、前記MgO含有の天然硅砂中に、１０〜４０質量%含まれるものが適当である。このMgO含有の天然硅砂の産地は特に限定されないが、一例を挙げると、青森県の六ヶ所村鉱区から産出される天然硅砂を示すことができる。この六ヶ所村鉱区の天然硅砂は、ルナサンド（登録商標）の名称で供給されているが、ゴルフ場用の砂、競馬場用の砂、各種土木工事用の砂（下水道埋戻し砂、コンクリート吹付砂、サンドパイル砂、道路築造用砂、港湾荷役、ジオファイバー用砂、造園植裁工事用砂など）として用いられていたに止まる。本発明者は、数ある日本内外の砂から、このルナサンドが本発明の条件に合致することを知見し、本発明を実施可能なものとした。このルナサンドは、MgOを２〜８%含有しているため、単独で鋳物砂組成物として用いる場合にあっても、他の鋳物砂と配合して用いる場合にあっても、MgOを鋳型製造時の鋳物砂組成物に含有させることができる。 The foundry sand composition of the present invention uses natural silica sand containing 2 to 8% by mass of MgO, and natural silica sand contained in minerals (especially pyroxene) in which the MgO is weathered. The pyroxene is suitably contained in the MgO-containing natural cinnabar in an amount of 10 to 40% by mass. The production area of this MgO-containing natural cinnabar is not particularly limited, but for example, natural cinnabar produced from Rokkasho Village in Aomori Prefecture can be shown. The natural dredged sand of Rokkasho Village is supplied under the name of Luna Sand (registered trademark), but it is used for sand for golf courses, racetracks, sand for various civil works (sewer backfill sand, concrete spraying). Sand, sandpile sand, road construction sand, harbor cargo handling, geofiber sand, landscaping sand, etc.). The present inventor has found that this luna sand meets the conditions of the present invention from numerous sands inside and outside of Japan, and has made the present invention practicable. This luna sand contains 2-8% MgO, so it can be used in casting molds whether it is used alone as a foundry sand composition or in combination with other foundry sand. It can be contained in the foundry sand composition.
前記MgO含有の天然硅砂は、単独でも用いることができるが、前記MgO含有の天然硅砂以外の天然硅砂・人造硅砂・再生砂などの石英を主な鉱物とする硅砂、ムライトやアルミナなどのセラミックサンド、ジルコンサンド・クロマイトサンド・オリビンサンドなどの特殊砂、フェロニッケルやフェロクロムを生産する際の鉱滓から生産するスラグサンドなどの鋳型用に用いられる鋳物砂と混合して用いることもできる。鋳物砂と混合して用いた場合の鋳物組成物全体としてのMgOの含有量は、0.1%以上となることが適当である。 The MgO-containing natural dredged sand can be used alone, but the dredged sand mainly composed of quartz such as natural dredged sand, artificial dredged sand, and reclaimed sand other than the MgO-containing natural dredged sand, ceramic sand such as mullite and alumina. It can also be used in combination with casting sand used for casting molds such as special sand such as zircon sand, chromite sand, olivine sand, and slag sand produced from slag when producing ferronickel and ferrochrome. The MgO content of the entire casting composition when used in combination with foundry sand is suitably 0.1% or more.
本発明の鋳物砂組成物の粒度は、特に限定はないが、鋳型用として使用されるおよそ20mesh(850μm)以下の粒子サイズから構成させることが望ましい。一般に35mesh(425μm)から50mesh(300μm)ピークの鋳物砂、70mesh(212μm)から100mesh(150μm)ピークの鋳物砂が鋳型用として主に使用される。鋳物砂は粒度構成を有するため各種サイズの砂粒から成り立っており、粒度分布を有する。また、精密鋳造用鋳型としてミクロンサイズの砂粒が使用されることもあり、鋳型をバックアップするためにmm単位の砂粒が使用されることがある。本発明はそれら鋳物砂の全てに適用可能である。 The particle size of the foundry sand composition of the present invention is not particularly limited, but it is desirable that the particle size is approximately 20 mesh (850 μm) or less used for a mold. In general, foundry sand having a peak of 35 mesh (425 μm) to 50 mesh (300 μm) and foundry sand having a peak of 70 mesh (212 μm) to 100 mesh (150 μm) is mainly used as a mold. Since foundry sand has a particle size configuration, it is composed of sand particles of various sizes and has a particle size distribution. In addition, micron-sized sand particles may be used as a precision casting mold, and in order to back up the mold, sand particles in units of mm may be used. The present invention is applicable to all of these foundry sands.
本発明の鋳物砂組成物が用いられる鋳型としては、特に限定はされないが、フラン鋳型、アルカリフェノール鋳型、コールドボックス鋳型、シェル鋳型、生型、精密鋳造用鋳型、金型、消失模型、Ｖプロセス等の鉄鋳物、アルミ鋳物、銅鋳物等の各種合金の鋳造に用いられる各種鋳型を例示できる。 The mold in which the foundry sand composition of the present invention is used is not particularly limited, but furan mold, alkali phenol mold, cold box mold, shell mold, green mold, precision casting mold, mold, disappearance model, V process Examples include various casting molds used for casting various alloys such as iron castings, aluminum castings, and copper castings.
一般的に鋳物砂に添加されるベンガラ、砂鉄、石炭粉、黒鉛粉、澱粉、糖類、木粉、界面活性剤、増粘剤、崩壊促進剤などが使用されても本発明の効果は阻害されない。 The effect of the present invention is not inhibited even if bengara, iron sand, coal powder, graphite powder, starch, saccharides, wood powder, surfactants, thickeners, disintegration accelerators, etc. that are generally added to foundry sand are used. .
次に、本発明の理解を高めるために、本発明の実施例と比較例を示すが、本発明はこれらの実施例に限定して理解されるべきではない。
表１に各実施例における各鋳物砂の配合量等と、試験結果を示す。表２に各比較例における各鋳物砂の配合量等と、試験結果を示す。表３から表５に、各実施例と各比較例における各鋳物砂の配合量等と、試験結果を示す。
Next, in order to enhance the understanding of the present invention, examples and comparative examples of the present invention will be shown, but the present invention should not be understood to be limited to these examples.
Table 1 shows the blending amount of each foundry sand in each example and the test results. Table 2 shows the blending amount of each foundry sand in each comparative example and the test results. Tables 3 to 5 show the blending amount of each foundry sand in each example and each comparative example, and the test results.
表１〜表４に示す実施例１及び実施例２は、青森県の六ヶ所村鉱区から産出される天然硅砂である前述の２種の六ヶ所村天然硅砂−１、六ヶ所村天然硅砂−２からなる鋳物砂組成物である。六ヶ所村天然硅砂−１と六ヶ所村天然硅砂−２とは、表６にその成分を詳しく示すが、MgO含有量が相違する。なお、本明細書において、％は、原則としてすべて質量％である。 Examples 1 and 2 shown in Tables 1 to 4 are the above-mentioned two kinds of Rokkasho-mura natural cinnabar-1 and Rokkasho-mura natural cinnabar- 2. Foundry sand composition comprising 2. The ingredients of Rokkasho-mura natural cinnabar-1 and Rokkasho-mura natural cinnabar-2 are shown in detail in Table 6, but the MgO content is different. In addition, in this specification,% is mass% in principle.
実施例３〜１６は、六ヶ所村天然硅砂と他の鋳物砂とを配合した鋳物砂組成物である。
比較例１〜１６は、表２〜表４に示す従来の鋳物砂を用いた鋳物砂組成物である。比較例には、鋳物砂としてよく使用されるものを選定した。
表５及び図１には六ヶ所村天然硅砂をオーストラリア産天然硅砂に一定の割合にて配合した場合のシェル鋳型特性、特に１０００℃における膨張量の変化を示す。
表６に、実施例と比較例に用いた鋳物砂の化学成分を示す。
表７に、実施例と比較例に用いた鋳物砂の粒度分布を示す。鋳物砂の粒度分布としては、AFS.FN50からAFS.FN 70のいわゆる6号相当とした。ただし、ジルコンサンドについてはAFS1.FN 10の7号相当とした。なお、AFS.FNとはアメリカ鋳造協会が定めた粒度指数であり、平均meshを表す指標である。
Examples 3 to 16 are foundry sand compositions in which Rokkasho village natural sand is mixed with other foundry sand.
Comparative Examples 1 to 16 are foundry sand compositions using conventional foundry sands shown in Tables 2 to 4. As a comparative example, those often used as foundry sand were selected.
Table 5 and FIG. 1 show the shell mold characteristics, particularly the change in the amount of expansion at 1000 ° C., when Rokkasho village natural sand is blended with Australian natural sand at a certain ratio.
Table 6 shows chemical components of foundry sand used in Examples and Comparative Examples.
Table 7 shows the particle size distribution of the foundry sand used in Examples and Comparative Examples. The particle size distribution of the foundry sand was equivalent to the so-called No. 6 of AFS.FN50 to AFS.FN70. However, zircon sand was equivalent to AFS1.FN 10 No. 7. AFS.FN is a particle size index determined by the American Foundry Association, and is an index representing average mesh.
ここで表１〜４における測定結果及び試験結果を説明しておく。 Here, the measurement results and test results in Tables 1 to 4 will be described.
（１）MgO含有量
実施例及び比較例の各鋳物砂組成物について、蛍光X線分析を行いオーダー分析法により化学成分を求めた。
(1) MgO content About each casting sand composition of the Example and the comparative example, the fluorescent X-ray analysis was performed and the chemical component was calculated | required by the order analysis method.
（２）六ヶ所村天然硅砂MgO含有量
実施例及び比較例の各鋳物砂組成物について、配合されている六ヶ所村天然硅砂に含まれたMgOの量を、各鋳物砂組成物に対する１００分率で示した。これは配合量により算出した数値である。
(2) Rokkasho Village Natural Sand Sand MgO Content For each foundry sand composition of the Examples and Comparative Examples, the amount of MgO contained in the Rokkasho Village natural sand sand is 100 minutes for each foundry sand composition. Indicated by rate. This is a numerical value calculated from the blending amount.
（３）砂粒の圧縮強度
図２に圧縮強度測定の概念図を示す。まず、電磁力式微小強度試験機(以下、微小強度試験機という)で最大破壊荷重を測定した。最大荷重容量が50Nであり、一定変位速度１mm/分の条件で負荷を加えた。圧縮強度は試料一粒毎に顕微鏡で撮影して長径と短径を求めた後、微小強度試験機を用いて最大破壊荷重を測定した。
最大破壊荷重から圧縮強度を求めるには試料粒子１の断面積を知る必要である。ここで言う断面積とは圧縮試験時の加圧板２と試料粒子の接触面積である。しかしながら、試料粒子１は不整形粒子であるためにその接触面積は一定で無い。そこで、本明細書では試料粒子１を楕円体と仮定して断面積を求め、圧縮強度を算出する方法を用いる。鋳物砂粒子の長径(2a)と短径(2b)は顕微鏡写真から実測した。鋳物砂粒子高さ(2c)と破壊時の加圧板２の位置(2c-2d)は微小強度計の読み値である。
圧縮強度(σK)はσK＝Ｐ/Ｓにより算出した。ここに、σK：圧縮強度，P：破壊荷重，S：変位dにおける楕円体断面積（加圧板と粒子の推定接触面積）である。
(3) Compressive strength of sand grains Fig. 2 shows a conceptual diagram of compressive strength measurement. First, the maximum breaking load was measured with an electromagnetic force type micro strength tester (hereinafter referred to as micro strength tester). The maximum load capacity was 50N, and the load was applied at a constant displacement speed of 1mm / min. The compressive strength was taken for each sample with a microscope to determine the major axis and minor axis, and the maximum breaking load was measured using a micro strength tester.
In order to obtain the compressive strength from the maximum breaking load, it is necessary to know the cross-sectional area of the sample particle 1. The cross-sectional area referred to here is the contact area between the pressure plate 2 and the sample particles during the compression test. However, since the sample particles 1 are irregular particles, the contact area is not constant. Therefore, in this specification, a method is used in which the sample particle 1 is assumed to be an ellipsoid, the cross-sectional area is obtained, and the compressive strength is calculated. The major axis (2a) and minor axis (2b) of the foundry sand particles were measured from micrographs. The casting sand particle height (2c) and the position of the pressure plate 2 at the time of fracture (2c-2d) are readings of the microstrength meter.
The compressive strength (σK) was calculated by σK = P / S. Here, σK: compressive strength, P: fracture load, S: ellipsoidal cross-sectional area (estimated contact area between pressure plate and particle) at displacement d.
（４）鋳込み試験
図３に鋳込み実験に用いた鋳型の模式図を示す。主型３はフラン鋳型で作製した。鋳物は直径300mm×高さ100mmの円筒状である。直径50mm×高さ50mmの中子４を6カ所均等に設置した。中子４に、実施例及び比較例に示す鋳物砂を用い、シェル鋳型（表１及び表２）、コールドボックス鋳型（表３）、フラン鋳型（表４）で作製した。
(4) Casting test FIG. 3 shows a schematic diagram of the mold used in the casting experiment. Main mold 3 was made of a furan mold. The casting is cylindrical with a diameter of 300 mm and a height of 100 mm. Six cores 4 having a diameter of 50 mm and a height of 50 mm were equally installed. For the core 4, the foundry sand shown in Examples and Comparative Examples was used, and the core 4 was produced using a shell mold (Tables 1 and 2), a cold box mold (Table 3), and a furan mold (Table 4).
表１及び表２のシェル鋳型は、耐PB用フェノール樹脂2.0%、ヘキサメチレンテトラミンをフェノール樹脂に対して15%、ステアリン酸カルシウムを0.1%添加して混練し、280℃で1分間硬化させて鋳型を作製した。
表３のフラン鋳型は、フラン樹脂0.8%、キシレンスルホン酸系硬化剤をフラン樹脂に対して40%添加して造型し24時間後に抜型して鋳型を作製した。
The shell molds in Tables 1 and 2 were prepared by adding 2.0% PB-resistant phenolic resin, 15% hexamethylenetetramine to phenolic resin and 0.1% calcium stearate, kneading and curing at 280 ° C for 1 minute. Was made.
The furan molds in Table 3 were formed by adding 0.8% furan resin and 40% xylene sulfonic acid curing agent to the furan resin, and then removing the mold 24 hours later to produce a mold.
表４のコールドボックス鋳型は、Part-1(フェノール樹脂)を1.0%、Part-2(イソシアネート樹脂)1.0%添加して混練砂とし、コールドボックス用自動造型機を用いて鋳型を作製した。 The cold box molds in Table 4 were prepared by adding 1.0% Part-1 (phenolic resin) and 1.0% Part-2 (isocyanate resin) to form kneaded sand, and using a cold box automatic molding machine, molds were prepared.
主型３をフラン鋳型としたのは、鋳型の張り気が少なく、溶湯圧が中子試験片に集中し、ベーニング欠陥や焼付き欠陥を発生しやすくするためである。溶湯５は片状黒鉛鋳鉄(FC250)相当とし、1400℃で注湯した。表８に溶解材料の化学組成と配合割合を示す。 The reason why the main mold 3 is the furan mold is that the mold is less tight and the molten metal pressure is concentrated on the core test piece, so that vaning defects and seizure defects are easily generated. Molten metal 5 was equivalent to flake graphite cast iron (FC250) and poured at 1400 ° C. Table 8 shows the chemical composition and blending ratio of the dissolved material.
（５）ベーニング度合い、焼付き度合い
ベーニング欠陥と焼付き欠陥は、その程度により、表９と表１０に示す判定基準に基づいて点数化して判定した。
(5) The degree of vaning and the degree of seizure The vaning defect and seizure defect were determined by scoring based on the criteria shown in Table 9 and Table 10 according to the degree.
（６）鋳型の強度試験
シェル鋳型の強度試験は、10mm×10mm×100mmの試験片を作製し、50mmのスパーンで保持して曲げ試験を行い求めた。
コールドボックス鋳型とフラン鋳型は、直径28mm×50mmの試験片を作製し、圧縮強度試験を求めた。
(6) Mold strength test The strength test of the shell mold was performed by preparing a test piece of 10 mm x 10 mm x 100 mm and holding it with a 50 mm span to conduct a bending test.
For the cold box mold and the furan mold, test pieces having a diameter of 28 mm × 50 mm were prepared, and a compressive strength test was obtained.
（７）1000℃急熱最大膨張量
それぞれ、直径28mm×50mmの試験片を作製し、1000℃急熱膨張量試験を行い、最大膨張量を求めた。
(7) 1000 ° C. rapid thermal maximum expansion amount Test pieces each having a diameter of 28 mm × 50 mm were prepared and subjected to a 1000 ° C. rapid thermal expansion amount test to determine the maximum expansion amount.
実施例と比較例からの考察
（ａ）MgOを2%から8%含む天然硅砂を単独及び30%から50%含む本発明の実施例に関して、単独配合の実施例１、２では、鋳込み試験片の写真は滑らかであり、ベーニング欠陥及び焼付き欠陥は発生無しであった。30%から50%配合した実施例３〜１６の場合は、ベーニング欠陥と焼付き欠陥は痕跡程度、軽微程度であり、いずれも本発明の目的を達成し得ることが明らかとなった。
Consideration from Examples and Comparative Examples (a) Regarding Examples of the present invention containing natural dredged sand containing 2% to 8% MgO alone and 30% to 50% The photograph was smooth, and no vaning defects or burn-in defects occurred. In the case of Examples 3 to 16 containing 30% to 50%, the vaning defects and the seizure defects were only traces and minor, and it became clear that both can achieve the object of the present invention.
（ｂ）天然硅砂として、オーストラリア産天然硅砂（比較例１）と静岡県産天然硅砂（比較例２）を比較検討したが、共にベーニング欠陥と焼付き欠陥の発生度合いが、本発明より悪い傾向であった。
（ｃ）島根県再生砂（比較例３）では、ベーニング欠陥と焼付き欠陥の発生度合いが、本発明より悪い傾向であった。
(B) As natural dredged sand, natural dredged sand from Australia (Comparative Example 1) and natural dredged sand from Comparative Shizuoka Prefecture (Comparative Example 2) were compared, but both the occurrence of vaning defects and seizure defects were worse than the present invention. Met.
(C) In Shimane reclaimed sand (Comparative Example 3), the degree of occurrence of vaning defects and seizure defects tended to be worse than that of the present invention.
（ｄ）日本産セラミックサンド-1（比較例４）は、焼付き欠陥が痕跡程度発生し、本発明より僅かに劣る結果であった。この日本産セラミックサンド-1は、人工的にセラミックスを合成し、砂粒状としたものである。その製法の複雑さにより市場価格が本発明品の10倍以上であり、使用する際に極めて限定的となる。本発明は一般的な鋳物砂価格で耐ベーニング性と耐焼付き性を具備した鋳物砂を提供できる。
（ｅ）中国産セラミックサンド-2（比較例５）ではベーニング欠陥と焼付き欠陥の発生度合いが、本発明の実施例より悪い傾向であった。
（ｆ）スラグサンド（比較例６）ではベーニング欠陥と焼付き欠陥の発生度合いが、本発明の実施例より悪い傾向であった。
(D) The ceramic sand-1 produced in Japan (Comparative Example 4) was slightly inferior to that of the present invention due to the occurrence of trace defects. This Japanese ceramic sand-1 is obtained by artificially synthesizing ceramics into a sand granulate. Due to the complexity of the manufacturing method, the market price is more than 10 times that of the present invention, which makes it extremely limited when used. The present invention can provide foundry sand having vaning resistance and seizure resistance at a general casting sand price.
(E) In China ceramic sand-2 (Comparative Example 5), the degree of occurrence of vaning defects and seizure defects tended to be worse than in the examples of the present invention.
(F) In the slag sand (Comparative Example 6), the degree of occurrence of vaning defects and seizure defects tended to be worse than in the examples of the present invention.
（ｇ）ジルコンサンド（比較例７）では、本発明品と同様にベーニング欠陥と焼付き欠陥の発生が無い結果であった。このジルコンサンドは細かな砂粒であるAFS. FN 90品が一般的なために焼付き欠陥が発生し難いとの要因がある。つまり、AFS. FN 50から60の粗め砂粒の本発明の実施例を用いてもAFS. FN110のジルコンサンド程度の耐焼付き性となる。また、ジルコンサンドの市場価格は本発明の実施例の20倍以上である。 (G) In the zircon sand (Comparative Example 7), there was no occurrence of vaning defects and seizure defects as in the case of the present invention. This zircon sand is generally made of fine AFS. FN 90, which is a cause of seizure defects. In other words, even when using the embodiment of the present invention having coarse sand grains of AFS. FN 50 to 60, the seizure resistance is about the same as the zircon sand of AFS. The market price of zircon sand is 20 times or more that of the embodiment of the present invention.
（ｈ）クロマイトサンド（比較例８）は、ベーニング欠陥と焼付き欠陥の発生度合いが、本発明の実施例より若干、悪い傾向であった。クロマイトサンドはその成分にCr2O3を含むために、溶出試験を行うと六価クロムが検出されるリスクがあり、鋳物砂として繰り返し使用後に廃棄する際に難がある。本発明品はCr2O3を含まないために、廃棄に当たっての問題が発生しない。 (H) In the chromite sand (Comparative Example 8), the degree of occurrence of vaning defects and seizure defects tended to be slightly worse than in the examples of the present invention. Since chromite sand contains Cr 2 O 3 in its components, there is a risk that hexavalent chromium will be detected in a dissolution test, and there is a difficulty in disposing it after repeated use as foundry sand. Since the product of the present invention does not contain Cr 2 O 3 , there is no problem in disposal.
（ｉ）比較例のオリビンサンド（比較例９）は、焼付き欠陥が痕跡程度発生し、本発明の実施例より僅かに劣る結果であった。オリビンサンドはMgOを多く含む鋳物砂である。本発明はMgOが少なくともオリビンサンドと同様な効果が認められる。また、オリビンサンドは砂粒子の圧縮強度が266MPaと低く、微粉化し易いために繰り返し使用に難がある。更に、オリビンサンドはシェル鋳型、フラン鋳型、コールドボックス鋳型の強度が低い、これは混練中に微粉化することが原因の一つである。この強度の低さが、鋳物砂として使用されるに当たっての制約となっている。本発明の実施例は一般の天然硅砂なみの鋳型強度であるために、鋳型強度の制約が無い。 (I) The olivine sand of the comparative example (Comparative Example 9) was slightly inferior to the examples of the present invention, with the occurrence of traces of seizure defects. Olivine sand is foundry sand that contains a lot of MgO. In the present invention, MgO is at least as effective as olivine sand. In addition, olivine sand has a low compressive strength of sand particles of 266 MPa and is easily pulverized, so that it is difficult to use repeatedly. Furthermore, olivine sand has low strength of shell mold, furan mold, and cold box mold, which is one of the causes of pulverization during kneading. This low strength is a limitation when used as foundry sand. Since the embodiment of the present invention has a mold strength similar to that of natural cinnabar, there is no restriction on the mold strength.
（ｊ）本発明の実施例の最大膨張量は1.0%以下と低く、一般に使用される天然硅砂や再生砂と比較して低い。高価なセラミックサンド、スラグサンド、ジルコンサンド、クロマイトサンド、オリビンサンドと同等の低膨張性を具備している。 (J) The maximum expansion amount of the embodiment of the present invention is as low as 1.0% or less, which is lower than that of natural dredged sand and recycled sand that are generally used. It has low expansibility equivalent to expensive ceramic sand, slag sand, zircon sand, chromite sand, and olivine sand.
１ 試料粒子
２ 加圧板
３ 主型
４ 中子
５ 溶湯
1 Sample particle 2 Pressure plate 3 Main mold 4 Core 5 Molten metal
Claims (5)
前記MgO含有の天然硅砂以外の天然硅砂・人造硅砂・再生砂などの石英を主な鉱物とする硅砂、ムライトやアルミナなどのセラミックサンド、ジルコンサンド・クロマイトサンド・オリビンサンドなどの特殊砂、フェロニッケルやフェロクロムを生産する際の鉱滓から生産するスラグサンドなどの鋳型用に用いられる鋳物砂とを、
混合したことを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の鋳物砂組成物。 MgO-containing natural cinnabar,
Natural sand other than MgO-containing natural sand, artificial sand, reclaimed sand, etc. And foundry sand used for casting molds such as slag sand produced from iron ore when producing ferrochrome,
The foundry sand composition according to any one of claims 1 to 3, which is mixed.
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