JP2013022736A - Injection mold and method of manufacturing injection mold - Google Patents

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JP2013022736A JP2011156178A JP2011156178A JP2013022736A JP 2013022736 A JP2013022736 A JP 2013022736A JP 2011156178 A JP2011156178 A JP 2011156178A JP 2011156178 A JP2011156178 A JP 2011156178A JP 2013022736 A JP2013022736 A JP 2013022736A
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教康 中村
Zawai Bin Hassin Abdullah
ザワイ ビン ハッシン アブドラー
Gani Bin Shafi Abdullah
ガニ ビン シャフィ アブドラー
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an inexpensive injection mold that can prevent, for a long period, a molding defect from being caused by securing adhesion between the parting surfaces of a fixed-side mold and a movable-side mold, and between a plurality of divided division inserts, and to provide a method of manufacturing the injection mold.SOLUTION: Parting line surfaces of a first insert 14 arranged in an insert storage part of a first mold 13 and a second insert 26 arranged in an insert storage part of a second mold 24 protrude to parting line surfaces P of the first mold and second mold, and surfaces of the first insert and second insert where parts of the parting line surfaces are formed, surfaces other than surfaces facing the insert storage parts of the first mold and second mold, and the surfaces which respectively face the insert storage parts of the first mold and second mold have gaps.

Description

本発明は、射出成形用金型及び射出成形用金型の製造方法に関する。   The present invention relates to an injection mold and a method for manufacturing an injection mold.

一般に、熱可塑性樹脂を成形する射出成形用金型は、製品が成形されるキャビティを含む溶融した成形材料の注入空間を形成する固定側型及び可動側型を備え、この固定側型及び可動側型を金属製の複数の構成部材で構成している。従来、射出成形用金型においては、キャビティに連通し、キャビティ内の空気及び成形材料から発生するガスを排気する排気通路を１つもしくは複数設けている。そして、樹脂を成形するときは、可動側型を進出させて可動側型の構成部材と固定側型の構成部材とを接合させ、溶融した成形材料をキャビティ内に注入する。この場合、成形材料からガスが発生するが、このガスは排気通路から排出されていく。その後、成形材料がある程度固化したところで、可動側型を後退させてキャビティを開き、製品を取出す。このような工程の繰り返しにより、製品を成形する。 Generally, an injection mold for molding a thermoplastic resin includes a fixed side mold and a movable side mold that form an injection space for a molten molding material including a cavity in which a product is molded. The mold is composed of a plurality of metal components. 2. Description of the Related Art Conventionally, in an injection mold, one or a plurality of exhaust passages that communicate with a cavity and exhaust gas generated from air and a molding material in the cavity are provided. When molding the resin, the movable mold is advanced to join the movable mold component and the fixed mold mold, and the molten molding material is injected into the cavity. In this case, gas is generated from the molding material, but this gas is discharged from the exhaust passage. After that, when the molding material has solidified to some extent, the movable side mold is retracted to open the cavity, and the product is taken out. A product is formed by repeating such steps.

このような射出成形用金型において、キャビティ内に溶融樹脂を充填する際にキャビティ内のガスが円滑に排出されない場合には、キャビティ内のガスが圧縮加熱され、ガス焼けやショートショット、ウェルドライン、シルバー、色ムラ、曇り等の成形不良が発生する。   In such an injection mold, when the gas in the cavity is not smoothly discharged when the molten resin is filled in the cavity, the gas in the cavity is compressed and heated, and gas burning, short shot, weld line , Molding defects such as silver, uneven color, and cloudiness occur.

また、溶融樹脂は高圧でキャビティ内に射出されるために、キャビティ内には高い内部圧力が発生し、パーティング面に隙間が生じると溶融状態の樹脂がパーティング面よりはみ出し、バリを発生させる。この内部圧力に打ち勝つ型締め力を型締め装置によって射出成形用金型に作用させることで、パーティング面より樹脂がはみ出すことを防止している。このようにパーティング面を構成する接触面には大きな接触面圧が作用するために、接触面には硬度を高くする焼入れ等の熱処理が施される。   In addition, since the molten resin is injected into the cavity at a high pressure, a high internal pressure is generated in the cavity, and if a gap occurs in the parting surface, the molten resin protrudes from the parting surface and generates burrs. . The mold clamping force that overcomes the internal pressure is applied to the injection mold by the mold clamping device, thereby preventing the resin from protruding from the parting surface. Since a large contact surface pressure acts on the contact surface constituting the parting surface in this way, the contact surface is subjected to a heat treatment such as quenching to increase the hardness.

そのために、射出成形用金型は、一般に、耐摩耗性や耐腐食性等を考慮して、ＳＫＤ−１１、ＳＫＤ−１２等の合金工具鋼やＳＵＳ４２０Ｊ２等のステンレス焼入れ鋼等から形成されることが多いが、溶融樹脂の成形時のコアモールドとキャビティモールドとの衝合の際の衝突等によるバリの発生や摩耗等に対応するため、その表面にＴｉＣ、ＴｉＮ等の硬度や耐摩耗性に優れる金属や合金を、主としてプラズマ溶射等の適宜の方法により、金型の表面に溶射することにより、保護用の皮膜が形成されることもある。   Therefore, injection molds are generally formed from alloy tool steels such as SKD-11 and SKD-12 and stainless hardened steels such as SUS420J2 in consideration of wear resistance and corrosion resistance. However, in order to cope with the occurrence of burrs and wear due to collisions between the core mold and the cavity mold when molding molten resin, the surface has hardness and wear resistance such as TiC and TiN. A protective film may be formed by thermally spraying an excellent metal or alloy mainly on the surface of the mold by an appropriate method such as plasma spraying.

特に、パーティング面とキャビティやコアとの境界部は、樹脂の成形に際して金型同士の合わせ目となり、バリや欠損が生し易いため、これらの境界部にＷＣ−１２Ｃｏ、ＷＣ−１７Ｃｏ、ＷＣ２７−ＮｉＣｒ、ＷＣ−１４ＣｏＣｒ、ＷＣ／ＴｉＣ−１７Ｎｉ、Ｃｒ３Ｃ２−２５ＮｉＣｒのうちのいずれか又は複数の炭化物サーメットを皮膜材料として溶射して皮膜を形成することにより、金型の欠損やバリの発生を効果的に抑制する金型の表面加工方法が開示されている（特許文献１参照：特開２００４−３１４３３５）。 In particular, the boundary part between the parting surface and the cavity or core becomes a joint between the molds during resin molding, and burrs and defects are likely to occur. Therefore, WC-12Co, WC-17Co, WC27 are formed at these boundary parts. -NiCr, WC-14CoCr, WC / TiC-17Ni, by forming a thermally sprayed to the coating as a coating material to one or more of carbide cermet of the Cr 3 C 2 -25NiCr, mold defect and Bali A mold surface processing method that effectively suppresses the generation is disclosed (see Patent Document 1: Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-314335).

また、固定側型と可動側型とのパーティング面のいずれか一方、あるいは両方に、他方のパーティング面に接触して隙間を形成する複数個の着脱自在なサポートブロックを取り付け、隙間全体をガスベントとして機能させるようにするとともに、バリの発生を防止するために、型締め時のパーティング面の隙間が５〜２５μｍとなるように、サポートブロックの高さを調整するようにした射出成形用金型も開示されている（特許文献２参照：特開２００３−５３７９８）。   In addition, a plurality of detachable support blocks that contact the other parting surface to form a gap are attached to one or both of the parting surfaces of the fixed side mold and the movable side mold. For injection molding that functions as a gas vent and adjusts the height of the support block so that the clearance of the parting surface at the time of mold clamping is 5 to 25 μm in order to function as a gas vent A mold is also disclosed (see Patent Document 2: Japanese Patent Laid-Open No. 2003-53798).

特開２００４−３１４３３５（４頁、５頁、図２）JP 2004-314335 (4 pages, 5 pages, FIG. 2) 特開２００３−５３７９８（２頁、３頁、図２）JP 2003-53798 (2 pages, 3 pages, FIG. 2)

しかるに、射出成形用金型の開きに関しては、パーティング面の隙間を略２０μｍ以下に維持しなければバリの発生を抑えることが難しいことが経験的に知られている。したがって、パーティング面を構成する接触面に隙間を設けた場合には、射出成形用金型の僅かな変形により接触面同士が少しでも離れると、バリが発生する隙間の上限値をすぐに超えてしまうために、成形条件に制限を加えることによって接触面同士の離脱を防止する処置も実施されている。   However, regarding the opening of the injection mold, it is empirically known that it is difficult to suppress the generation of burrs unless the gap between the parting surfaces is maintained at about 20 μm or less. Therefore, when a clearance is provided on the contact surface that constitutes the parting surface, if the contact surfaces are separated even a little by slight deformation of the injection mold, the upper limit of the clearance between which the burrs are generated is immediately exceeded. Therefore, a measure for preventing the contact surfaces from separating from each other by restricting the molding conditions is also implemented.

しかし、このような成形条件に制限を加える方策を採用できない場合には、型締め力を上昇させてパーティング面を構成する接触面の接触面圧を大きくする方法が採用されるが、この方法では、成形機を大型化する必要があり、設備コスト、操業コストとも大きくなる問題がある。
また、同じ型締め力の成形機を使用しながら、パーティングライン面における入れ子同士の接触面積を小さくすることによって、接触面圧を大きくする方法も採用されるが、必要以上の接触面圧を接触面に作用させると、接触面の損傷やヘタリが発生するため、かえってバリの原因にもなる。更に、複雑な製品形状に対応する場合には、入れ子を複数の入れ子から構成することが行われているが、型締め方向と直角方向にパーティング面が発生し、金型の加工精度及び組立精度を向上させても、バリを効果的に抑制できないという問題があった。 However, when such a method that restricts the molding conditions cannot be adopted, a method of increasing the contact pressure of the contact surface constituting the parting surface by increasing the clamping force is adopted. Then, it is necessary to enlarge the molding machine, and there is a problem that both the equipment cost and the operation cost increase.
In addition, while using a molding machine with the same clamping force, a method of increasing the contact surface pressure by reducing the contact area between the nests on the parting line surface is also adopted. If it is applied to the contact surface, damage to the contact surface and settling occur, which may cause burrs. Furthermore, in order to deal with complex product shapes, the nesting is made up of a plurality of nestings. However, a parting surface is generated in a direction perpendicular to the clamping direction, so that the machining accuracy and assembly of the mold are improved. Even if the accuracy is improved, there is a problem that burrs cannot be effectively suppressed.

また、パーティング面を構成する接触面、更にはパーティング面とキャビティやコアとの境界部に、炭化物サーメットを皮膜材料として溶射して皮膜を形成した場合であっても、必ずしも金型表面への充分な密着力を得ることができず、繰り返し衝撃等を受けているうちに皮膜が金型の表面から剥離し、本来の機能を十分に発揮させることができない問題があった。 Even when a coating is formed by spraying carbide cermet as a coating material on the contact surface constituting the parting surface, and also on the boundary between the parting surface and the cavity or core, it is not always applied to the mold surface. Thus, there was a problem that the film could not be sufficiently exerted due to the peeling of the coating from the surface of the mold during repeated impacts and the like.

本発明は、上記事実に鑑みてなされたものであり、固定側型と可動側型とのパーティング面、及び複数に分割された分割入れ子同士の密着を確実にし、成形不良の発生を長期にわたり防止することができる射出成形用金型の製造方法及びこれを用いた射出成形用金型を低コストで提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above-mentioned facts, and ensures the close contact between the parting surfaces of the fixed side mold and the movable side mold and the divided nesting parts divided into a plurality of parts, and the occurrence of molding defects over a long period of time. An object of the present invention is to provide a method for producing an injection mold that can be prevented and an injection mold using the same.

前記課題を解決するために、請求項１記載の射出成形用金型は、
第１の金型と第２の金型をパーティングライン面で合わせて型締めすることによりキャビティが形成される射出成形金型において、
前記第１の金型は、
前記パーティングライン面に臨ませて入れ子収納部を形成した固定側型板と、前記入れ子収納部に配設され、前記キャビティの一部を構成するキャビティ面及び前記パーティングライン面の一部が形成された第１の入れ子と、からなり、
前記第２の金型は、
前記パーティングライン面に臨ませて入れ子収納部を形成した可動側型板と、前記入れ子収納部に配設され、前記キャビティ面に望む凸部及び前記パーティングライン面の一部が形成された第２の入れ子、とからなり、
前記第１の入れ子は、パーティングライン面が、前記固定側型板の前記パーティングライン面に対して突出するとともに、前記第１の入れ子の前記パーティングライン面の一部が形成された面及び前記入れ子収納部の底面と接する面を除く他の面が、前記固定側型板の前記入れ子収納部のそれぞれ対向する面との間に隙間を有して配設され、
前記第２の入れ子は、パーティングライン面が、前記可動側型板の前記パーティングライン面に対して突出するとともに、前記第２の入れ子の前記パーティングライン面の一部が形成された面及び前記入れ子収納部の底面と接する面を除く他の面が、前記可動側型板の前記入れ子収納部のそれぞれ対向する面との間に隙間を有して配設された、
ことを特徴とする。 In order to solve the above-mentioned problem, an injection mold according to claim 1,
In the injection mold in which the cavity is formed by matching the first mold and the second mold on the parting line surface and clamping the mold,
The first mold is
A fixed-side template that forms a nesting storage portion facing the parting line surface, a cavity surface that is disposed in the nesting storage portion and forms a part of the cavity, and a part of the parting line surface is A first nesting formed,
The second mold is
A movable side mold plate having a nesting storage portion formed facing the parting line surface, and a convex portion desired for the cavity surface and a part of the parting line surface were formed in the nesting storage portion. The second nesting,
In the first nesting, a parting line surface protrudes from the parting line surface of the fixed-side mold plate, and a part of the parting line surface of the first nesting is formed. And the other surface except the surface in contact with the bottom surface of the nesting storage part is disposed with a gap between the opposing surfaces of the nesting storage part of the fixed side template,
The second nesting is a surface on which a parting line surface protrudes from the parting line surface of the movable side template and a part of the parting line surface of the second nesting is formed. And other surfaces excluding the surface in contact with the bottom surface of the nesting storage portion are disposed with a gap between the surfaces of the movable side template facing each other of the nesting storage portion,
It is characterized by that.

請求項２記載の発明は、請求項１記載の射出成形用金型において、
前記第１の入れ子及び前記第２の入れ子の前記パーティングライン面の、それぞれの入れ子が配設される前記固定側型板又は前記可動側型板の前記パーティングライン面に対する突出量が、型締め時の型締め力から予測される前記第１の入れ子及び前記第２の入れ子の縦弾性歪量以下であり、
前記パーティングライン面の一部が形成された面及び前記固定側型板及び前記可動側型板の前記入れ子収納部の底面と対向する面を除く他の面と、それぞれの入れ子が配設される前記固定側型板又は前記可動側型板の前記入れ子収納部の対向する面との隙間が、型締め時の型締め力から予測される前記第１の入れ子及び前記第２の入れ子の横弾性歪量以下である、
ことを特徴とする。 The invention according to claim 2 is the injection mold according to claim 1,
The amount of protrusion of the parting line surface of the first nesting and the second nesting with respect to the parting line surface of the fixed side mold plate or the movable side template on which the respective nestings are disposed is It is below the amount of longitudinal elastic strain of the first nesting and the second nesting predicted from the clamping force at the time of clamping,
The surface on which a part of the parting line surface is formed, the other surface excluding the surface facing the bottom surface of the nested housing portion of the fixed side mold plate and the movable side mold plate, and the respective nests are disposed. The gap between the fixed side mold plate and the movable side mold plate facing the nesting storage portion is lateral to the first nesting and the second nesting predicted from the clamping force at the time of clamping. Less than the elastic strain amount,
It is characterized by that.

請求項３記載の発明は、請求項１又は２に記載の射出成形用金型において、
前記第１の入れ子及び前記第２の入れ子の少なくとも一方の入れ子が、複数に分割されて、前記固定側型板に設けられた前記入れ子収納部、又は前記可動側型板に設けられた前記入れ子収納部に並接して配設された、
ことを特徴とする。 The invention described in claim 3 is the injection mold according to claim 1 or 2,
At least one of the first nesting and the second nesting is divided into a plurality of parts, and the nesting storage portion provided on the fixed-side template or the nesting provided on the movable-side template Arranged in parallel with the storage,
It is characterized by that.

請求項４記載の発明は、請求項１ないし３のいずれかに記載の射出成型用金型において、
前記第１の入れ子及び前記第２の入れ子の全面、又はそれぞれの入れ子が配設される前記固定側型板及び前記可動側型板の前記入れ子収納部の底面とそれぞれ接する面を除く面が、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣ，ＣｒＮ、ＤＬＣのうちのいずれか一つ又は複数の皮膜で被覆されている、
ことを特徴とする。 The invention according to claim 4 is the injection mold according to any one of claims 1 to 3,
The entire surface of the first nesting and the second nesting, or the surfaces excluding the surfaces that are in contact with the bottom surfaces of the nesting storage portions of the fixed side mold plate and the movable side mold plate on which the respective nestings are disposed, It is coated with one or more films of TiN, TiCN, TiC, CrN, DLC,
It is characterized by that.

前記課題を解決するために、請求項５記載の射出成型用金型の製造方法は、
第１の金型と第２の金型をパーティングライン面で合わせて型締めすることによりキャビティが形成される射出成形金型において、
前記第１の金型は、
前記パーティングライン面に臨ませて入れ子収納部を形成した固定側型板と、前記入れ子収納部に配設され、前記キャビティの一部を構成するキャビティ面及び前記パーティングライン面の一部が形成された第１の入れ子と、からなり、
前記第２の金型は、
前記パーティングライン面に臨ませて入れ子収納部を形成した可動側型板と、前記入れ子収納部に配設され、前記キャビティ面に望む凸部及び前記パーティングライン面の一部が形成された第２の入れ子と、からなり、
前記第１の入れ子は、パーティングライン面が、前記固定側型板の前記パーティングライン面に対して突出するとともに、前記第１の入れ子の前記パーティングライン面の一部が形成された面及び前記入れ子収納部の底面と接する面を除く他の面が、前記固定側型板の前記入れ子収納部のそれぞれ対向する面との間に隙間を有して配設され、
前記第２の入れ子は、パーティングライン面が、前記可動側型板の前記パーティングライン面に対して突出するとともに、前記第２の入れ子の前記パーティングライン面の一部が形成された面及び前記入れ子収納部の底面と接する面を除く他の面が、前記可動側型板の前記入れ子収納部のそれぞれ対向する面との間に隙間を有して配設された、
ことを特徴とする。 In order to solve the above-mentioned problem, a method for manufacturing an injection mold according to claim 5 comprises:
In the injection mold in which the cavity is formed by matching the first mold and the second mold on the parting line surface and clamping the mold,
The first mold is
A fixed-side template that forms a nesting storage portion facing the parting line surface, a cavity surface that is disposed in the nesting storage portion and forms a part of the cavity, and a part of the parting line surface is A first nesting formed,
The second mold is
A movable side mold plate having a nesting storage portion formed facing the parting line surface, and a convex portion desired for the cavity surface and a part of the parting line surface were formed in the nesting storage portion. A second nesting,
In the first nesting, a parting line surface protrudes from the parting line surface of the fixed-side mold plate, and a part of the parting line surface of the first nesting is formed. And the other surface except the surface in contact with the bottom surface of the nesting storage part is disposed with a gap between the opposing surfaces of the nesting storage part of the fixed side template,
The second nesting is a surface on which a parting line surface protrudes from the parting line surface of the movable side template and a part of the parting line surface of the second nesting is formed. And other surfaces excluding the surface in contact with the bottom surface of the nesting storage portion are disposed with a gap between the surfaces of the movable side template facing each other of the nesting storage portion,
It is characterized by that.

本発明によれば、固定側型と可動側型とのパーティング面、及び複数に分割された分割入れ子同士の密着を確実にし、成形不良の発生を長期にわたり防止することができる低コストの射出成形用金型及び射出成形用金型の製造方法得ることができる。   According to the present invention, the low-cost injection that can ensure the close contact between the parting surfaces of the fixed side mold and the movable side mold and the divided nests divided into a plurality of parts and prevent the occurrence of molding defects over a long period of time. A manufacturing method of a molding die and an injection molding die can be obtained.

本発明に係る射出成型用金型の全体構成図Overall configuration diagram of injection mold according to the present invention 本発明に係る射出成形用金型の固定側型及び可動側型の構成図Configuration diagram of fixed side mold and movable side mold of injection mold according to the present invention 本発明に係る固定側型及び可動側型の入れ子の加工寸法を説明した図The figure explaining the processing dimension of the nesting of the fixed side type | mold and movable side type | mold which concerns on this invention 本発明に係る固定側型及び可動側型の入れ子の縦弾性歪及び横弾性歪の算出過程を説明した図The figure explaining the calculation process of the longitudinal elastic strain and the lateral elastic strain of the nesting of the fixed side type | mold and movable type | mold which concern on this invention 成形機の型締め能力に対応した入れ子の縦弾性歪及び横弾性歪の算出例を示した図A figure showing an example of calculation of longitudinal elastic strain and lateral elastic strain of a nesting corresponding to the mold clamping ability of the molding machine 本発明に係る入れ子の追い込み加工の切削加工値を説明した図The figure explaining the cutting value of the nesting driving process according to the present invention 本発明に係る射出成形用金型を使用した射出成形の作用を説明した図The figure explaining the effect | action of injection molding which uses the metal mold | die for injection molding which concerns on this invention 本発明に係る射出成形用金型と比較例の射出成形用金型の修理回数の例を示した図The figure which showed the example of the frequency | count of repair of the injection mold which concerns on this invention, and the injection mold of a comparative example 本発明に係る射出成形用金型と比較例の射出成形用金型のオーバーホールまでの成形ショット数の例を示した図The figure which showed the example of the number of molding shots to the overhaul of the injection mold which concerns on this invention, and the injection mold of a comparative example 本発明に係る射出成形用金型の他の実施例を説明した図The figure explaining other Examples of the metal mold for injection molding concerning the present invention 本発明に係る射出成形用金型の他の実施例の可動側型の入れ子の加工寸法を説明した図The figure explaining the processing dimension of the nest of the movable side mold of other examples of the injection mold concerning the present invention 本発明に係る射出成形用金型の他の実施例の射出成形用金型の作用を説明した図The figure explaining the effect | action of the injection mold of the other Example of the injection mold which concerns on this invention

次に図面を参照しながら、本発明の実施の形態の具体例としての実施例を説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。また、以下の図面を使用した説明において、図面は模式的なものであり、各寸法の比率等は現実のものとは異なることに留意すべきであり、理解の容易のために説明に必要な部材以外の図示は適宜省略されている。尚、以後の説明の理解を容易にするために、図面において、可動側型が固定側型に対して進退する方向をＺ軸方向、金型のパーティングライン面と平行な方向をＸ軸方向及びＹ軸方向とする。   Next, examples as specific examples of embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. However, the present invention is not limited to the following examples. Also, in the description using the following drawings, it should be noted that the drawings are schematic and the ratio of each dimension and the like are different from the actual ones, and are necessary for the description for easy understanding. Illustrations other than the members are omitted as appropriate. In order to facilitate understanding of the following description, in the drawings, the direction in which the movable mold advances and retreats with respect to the fixed mold is the Z-axis direction, and the direction parallel to the parting line surface of the mold is the X-axis direction. And the Y-axis direction.

（概略構成）
図１に示すように、本発明の実施の形態に係る射出成形用金型は、製品が成形されるキャビティＣを含む溶融した成形材料の注入空間を形成する第１の金型１（固定側型１）と第２の金型２（可動側型２）を備え、注入空間に連通した接合部を形成する金属製の複数の構成部材を備えている。 (Outline configuration)
As shown in FIG. 1, an injection mold according to an embodiment of the present invention includes a first mold 1 (fixed side) that forms a molten molding material injection space including a cavity C in which a product is molded. A mold 1) and a second mold 2 (movable side mold 2) are provided, and a plurality of metal components forming a joint portion communicating with the injection space are provided.

固定側型１を構成する構成部材としては、固定側取付板１１と、ランナーストリッパープレート１２と、入れ子収納部が形成された固定側型板１３と、キャビティＣの一部を構成するキャビティ面及びパーティングライン面の一部が形成された第１の入れ子１４とがある。固定側取付板１１，ランナーストリッパープレート１２、及び入れ子１４が配設された固定側型板１３は順に接合されている。固定側取付板１１には成形材料が供給される構成部材としてのロケートリング１５が設けられている。固定側取付板１１及びランナーストリッパープレート１２には、ロケートリング１５に連通し成形材料の注入空間としての通路を形成する構成部材としてのスプルーブッシュ１６が設けられている。また、固定側型板１３の固定側型板１１側には注入空間としてのスプルーランナー部１７が形成されている。１８はスプルーランナー部１７と第１の入れ子１４のキャビティ面とを連通する注入空間としてのゲートである。 The components constituting the fixed side mold 1 include a fixed side mounting plate 11, a runner stripper plate 12, a fixed side mold plate 13 in which a nested storage portion is formed, a cavity surface that forms part of the cavity C, and And a first insert 14 formed with a part of the parting line surface. The stationary side mounting plate 11, the runner stripper plate 12, and the stationary side template 13 on which the insert 14 is disposed are joined in order. The fixed attachment plate 11 is provided with a locating ring 15 as a component to which a molding material is supplied. The fixed-side mounting plate 11 and the runner stripper plate 12 are provided with a sprue bush 16 as a constituent member that communicates with the locating ring 15 and forms a passage as a molding material injection space. In addition, a sprue runner portion 17 as an injection space is formed on the fixed side mold plate 11 side of the fixed side mold plate 13. Reference numeral 18 denotes a gate as an injection space that communicates the sprue runner portion 17 with the cavity surface of the first insert 14.

可動側型２を構成する構成部材としては、可動側取付板２１と、スぺーサブロック２２を介して可動側取付板２１に取付けられる受け板２３と、受け板２３に接合される板状の可動側型板２４とがある。可動側型板２４の固定側型１側には、第１の入れ子１４のキャビティ面に望む凸部２５を有した構成部材としての第２の入れ子２６が接合により取付けられている。   Constituent members constituting the movable die 2 include a movable attachment plate 21, a receiving plate 23 attached to the movable attachment plate 21 via the spacer block 22, and a plate-like shape joined to the receiving plate 23. There is a movable side template 24. A second insert 26 as a constituent member having a convex portion 25 desired on the cavity surface of the first insert 14 is attached to the movable mold plate 24 on the fixed mold 1 side by bonding.

３０は可動側型２に設けられ各種構成部材で構成されたエジェクタ機構である。エジェクタ機構３０は、可動側取付板２１と受け板２３との間に架設されたエジェクタガイドピン３１及びサポートピン３２に沿って移動可能な一対のエジェクタプレート３３と、エジェクタプレート３３に設けられエジェクタプレート３３と同動する複数のエジェクタピン３４と、エジェクタプレート３３に設けられエジェクタプレート３３と同動するとともに上記センターピン２９に同軸で摺動可能に設けられたエジェクタスリーブ３５とを備えて構成されている。そして、エジェクタプレート３３は常時は図示外の付勢手段によって後退位置に位置させられ、脱型時に図示外の駆動手段によって進出させられて、エジェクタピン３４及びエジェクタスリーブ３５を入れ子２６から突出させ、これによりキャビティＣ内の製品を押圧して第２の入れ子２６から製品を離間させる。   Reference numeral 30 denotes an ejector mechanism that is provided on the movable mold 2 and includes various components. The ejector mechanism 30 includes a pair of ejector plates 33 that are movable between the movable side mounting plate 21 and the receiving plate 23 and movable along the ejector guide pins 31 and the support pins 32, and the ejector plate 33. 33, a plurality of ejector pins 34 that move together with the ejector plate 33, and an ejector sleeve 35 that is provided on the ejector plate 33 and that moves together with the ejector plate 33 and is coaxially slidably provided on the center pin 29. Yes. Then, the ejector plate 33 is normally positioned in the retracted position by a biasing means not shown, and is advanced by a driving means not shown when the mold is removed, so that the ejector pin 34 and the ejector sleeve 35 protrude from the insert 26, As a result, the product in the cavity C is pressed to separate the product from the second insert 26.

（固定側型１および可動側型２の構成）
図２及び図３を参照しながら、固定側型１について詳細に説明する。固定側型１は、固定側取付板１１と、ランナーストリッパープレート１２と、入れ子収納部が形成された固定側型板１３と、固定側型板１３の入れ子収納部に配設され、キャビティＣの一部を構成するキャビティ面、およびパーティングライン面の一部が形成された第１の入れ子１４とから構成される。可動側型２は、可動側取付板２１と、スぺーサブロック２２を介して可動側取付板２１に取付けられる受け板２３と、受け板２３に接合される板状の可動側型板２４、および可動側型板２４の固定側型１側に、キャビティＣを形成し固定側型板１３の入れ子収納部に配設された第１の入れ子１４のキャビティ面に望む面２５を有した構成部材としての第２の入れ子２６から構成される。
尚、可動側型２については、第２の入れ子２６が、第１の入れ子１４のキャビティ面に望む面２５を有した構成以外は固定側型１と共通することから、以下の説明においては、その説明を省略する。 (Configuration of fixed side mold 1 and movable side mold 2)
The fixed mold 1 will be described in detail with reference to FIGS. 2 and 3. The fixed-side mold 1 is disposed in the fixed-side mounting plate 11, the runner stripper plate 12, the fixed-side mold plate 13 in which the nested storage portion is formed, and the nested storage portion of the fixed-side mold plate 13, and the cavity C It is comprised from the cavity surface which comprises a part, and the 1st nest | insert 14 in which a part of parting line surface was formed. The movable-side mold 2 includes a movable-side mounting plate 21, a receiving plate 23 that is attached to the movable-side mounting plate 21 via a spacer block 22, a plate-like movable-side mold plate 24 that is joined to the receiving plate 23, And a component having a desired surface 25 on the cavity surface of the first insert 14 disposed in the insert receiving portion of the fixed mold 13 on the fixed mold 1 side of the movable mold 24. As a second nesting 26.
In addition, about the movable side mold | type 2, since the 2nd nest | insert 26 is common with the fixed side type | mold 1 except the structure which has the desired surface 25 in the cavity surface of the 1st nest | insert 14, in the following description, The description is omitted.

図３は、入れ子収納部が形成された固定側型板１３と、固定側型板１３の入れ子収納部に配設され、キャビティＣの一部を構成するキャビティ面及びパーティングライン面の一部が形成された第１の入れ子１４との、互いに嵌入すべき面同士の加工寸法を説明した図である。   FIG. 3 shows a fixed side mold plate 13 in which a nested storage part is formed, and a part of a cavity surface and a parting line surface that are arranged in the nested storage part of the fixed side mold plate 13 and constitute a part of the cavity C. It is the figure explaining the processing dimension of the surfaces which should be mutually inserted with the 1st nest | insert 14 with which was formed.

固定側型板１３の入れ子収納部の底面と、パーティングライン面の一部が形成された面との距離をＨ１、固定側型板１３の入れ子収納部に配設され、キャビティＣの一部を構成するキャビティ面およびパーティングライン面の一部が形成された第１の入れ子１４の固定側型１のＺ軸方向高さをＨ２、型締め力による第１の入れ子１４の縦弾性歪による圧縮変形量をδ１としたとき、第１の入れ子１４はＨ２＝Ｈ１＋δ１の関係を満たす高さＨ２に設定される。   The distance between the bottom surface of the nesting storage portion of the fixed side mold plate 13 and the surface on which a part of the parting line surface is formed is H1, and the distance C is disposed in the nesting storage portion of the fixed side mold plate 13. The height of the fixed side mold 1 of the first insert 14 formed with a part of the cavity surface and the parting line surface constituting H2 is H2, and the longitudinal elastic strain of the first insert 14 is caused by the clamping force. When the amount of compressive deformation is δ1, the first nesting 14 is set to a height H2 that satisfies the relationship H2 = H1 + δ1.

第１の入れ子１４の他の面は、Ｘ軸方向、及びＹ軸方向のそれぞれ対向する面間距離（幅）を、それぞれＷ１、Ｗ２、固定側型板１３の入れ子収納部のＸ軸方向、及びＹ軸方向のそれぞれ対向する面間距離（幅）を、それぞれ、Ｖ１、Ｖ２、としたとき、第１の入れ子１４に型締め力が作用した際に発生するＺ軸方向の縦弾性歪に伴って、第１の入れ子１４のＸ軸方向に発生する横弾性歪による膨張変形量をδ２ｘ、Ｙ軸方向に発生する横弾性歪による膨張変形量をδ２ｙとして、Ｗ１＝Ｖ１−δ２ｘ、Ｗ２＝Ｖ２−δ２ｙの関係を満たす幅Ｗ１及びＷ２に設定される。   The other surfaces of the first nesting 14 have distances (widths) between the opposing surfaces in the X-axis direction and the Y-axis direction, respectively W1 and W2, and the X-axis direction of the nesting storage portion of the fixed side template 13, respectively. When the distance (width) between the opposing surfaces in the Y-axis direction is V1 and V2, respectively, the longitudinal elastic strain in the Z-axis direction generated when the clamping force is applied to the first nesting 14 Accordingly, the amount of expansion deformation due to the lateral elastic strain generated in the X-axis direction of the first insert 14 is δ2x, and the amount of expansion deformation due to the lateral elastic strain generated in the Y-axis direction is δ2y, W1 = V1−δ2x, W2 = The widths W1 and W2 satisfying the relationship of V2-δ2y are set.

図４及び図５を参照しながら、縦弾性歪による圧縮変形量δ１を算出する過程を説明する。射出成形用金型は、成形される樹脂成形品に応じて適宜選択された射出成形機の型締め装置（図示せず）に取り付けられ、射出成形機の型締め能力に応じて、必要な型締め力が適宜設定される。型締め力は、キャビティ内圧力、キャビティの投影面積、ランナーの投影面積等をもとに推定し、型締め力の余裕と適用される射出成形機の運転費用を考慮した上で、射出成形機の有する最大型締め力の８０％程度を基準に設定される。この型締め力による第１の入れ子１４の縦弾性歪による圧縮変形量δ１（Ｚ軸方向）は、型締め力をＦ、第１の入れ子１４の底面部面積をＳ，第１の入れ子１４のＺ軸方向の高さをＨ、第１の入れ子１４を構成する金型材料の縦弾性係数をＥ、とした場合、δ１＝Ｈ×（Ｆ／Ｓ）／Ｅに基づいて計算される（図４（ａ）、（ｂ）参照）。   The process of calculating the amount of compressive deformation δ1 due to longitudinal elastic strain will be described with reference to FIGS. The mold for injection molding is attached to a mold clamping device (not shown) of an injection molding machine appropriately selected according to the resin molded product to be molded, and a necessary mold is selected according to the mold clamping capability of the injection molding machine. The fastening force is appropriately set. The mold clamping force is estimated based on the pressure in the cavity, the projected area of the cavity, the projected area of the runner, etc., taking into account the margin of mold clamping force and the operating cost of the injection molding machine to be applied. Is set based on about 80% of the maximum clamping force. The amount of compressive deformation δ1 (in the Z-axis direction) due to the longitudinal elastic strain of the first nest 14 due to the clamping force is F, the bottom clamping area of the first nest 14 is S, and the first nest 14 is When the height in the Z-axis direction is H and the longitudinal elastic modulus of the mold material constituting the first insert 14 is E, the calculation is based on δ1 = H × (F / S) / E (FIG. 4 (a) and (b)).

次に、第１の入れ子１４のＺ軸方向の縦弾性歪に伴って、第１の入れ子１４には、Ｘ軸方向、及びＹ軸方向にも横弾性歪が発生する。第１の入れ子１４を構成する金型材料のポアソン数をｍとすると、横弾性歪によるＸ軸方向の膨張変形量δ２ｘは、δ２ｘ＝δ１×（１／ｍ）×（Ｗ１／Ｈ）、同様にＹ軸方向の膨張変形量δ２ｙは、δ２ｙ＝δ１×（１／ｍ）×（Ｗ２／Ｈ）に基づいて計算される（図４（ａ）、（ｂ）参照）。   Next, along with the longitudinal elastic strain in the Z-axis direction of the first insert 14, transverse elastic strain is generated in the first insert 14 also in the X-axis direction and the Y-axis direction. Assuming that the Poisson number of the mold material constituting the first nesting 14 is m, the expansion deformation amount δ2x in the X-axis direction due to the transverse elastic strain is δ2x = δ1 × (1 / m) × (W1 / H), similarly In addition, the amount of expansion deformation δ2y in the Y-axis direction is calculated based on δ2y = δ1 × (1 / m) × (W2 / H) (see FIGS. 4A and 4B).

図５に、使用される射出成形機の型締め能力を、それぞれ、１５トン、５０トン、７５トン、１００トン、１８０トン、３５０トンとした場合の、想定される型板のＸ軸方向、Ｙ軸方向、Ｚ軸方向の寸法、及びこの型板の入れ子収納部に配設される入れ子の底面部面積Ｓ、に対して、各入れ子に発生する縦歪及び横歪を計算した結果を示した。尚、計算に際して、金型材料の縦弾性係数Ｅを２０５８００Ｎ／ｍｍ２、ポアソン定数の逆数であるポアソン比１／ｍを０．３とした。使用される射出成形機の型締め力と、射出成形製品の形状及び寸法によって、適宜選択される入れ子の底面部面積Ｓに応じて、縦歪量及び横歪量は適宜設定することができる。 FIG. 5 shows the assumed X-axis direction of the template when the mold clamping capability of the injection molding machine used is 15 tons, 50 tons, 75 tons, 100 tons, 180 tons, and 350 tons, respectively. The results of calculating the longitudinal strain and lateral strain generated in each nesting with respect to the dimensions in the Y-axis direction, the Z-axis direction, and the bottom surface area S of the nesting disposed in the nesting storage portion of this template are shown. It was. In the calculation, the longitudinal elastic modulus E of the mold material was 205800 N / mm 2 and the Poisson's ratio 1 / m, which is the reciprocal of the Poisson constant, was 0.3. Depending on the clamping force of the injection molding machine used and the shape and dimensions of the injection molded product, the amount of longitudinal strain and the amount of lateral strain can be appropriately set according to the bottom surface area S of the insert.

以下、図６ないし図８を参照しながら、第１の入れ子１４のキャビティ面、パーティングライン面および他の面の加工過程を説明する。   Hereinafter, the process of processing the cavity surface, the parting line surface, and other surfaces of the first insert 14 will be described with reference to FIGS.

第１の入れ子１４のキャビティ面の加工方法については、特に制約はなく、常法によればよいが、キャビティＣは、一般的には放電加工によって加工される。この放電加工は、まず、加工用電極（放電マスタ）を加工し、この加工用電極と加工対象物である第１の入れ子１４（導電金属）との間の放電の作用により、第１の入れ子１４の表面層を除去する加工方法であり、加工液中に加工用電極と加工対象物である第１の入れ子１４とを対向させ、高周波パルス電源を用いて電圧を与える毎にその隙間にスパークを発生させて、第１の入れ子１４の表面層を少しずつ除去する。 The method for processing the cavity surface of the first insert 14 is not particularly limited and may be a conventional method, but the cavity C is generally processed by electric discharge machining. In this electric discharge machining, first, a machining electrode (electric discharge master) is machined, and the first nesting is caused by the action of electric discharge between the machining electrode and the first nesting 14 (conductive metal) that is a workpiece. 14 is a processing method that removes the surface layer of the processing electrode. The processing electrode and the first nesting 14 that is the processing target are opposed to each other in the processing liquid, and a spark is generated in the gap each time a voltage is applied using a high-frequency pulse power supply. And the surface layer of the first nesting 14 is removed little by little.

第１の入れ子１４の他の面、即ち、Ｘ軸方向、及びＹ軸方向のそれぞれ対向する面およびパーティングライン面Ｐは、一般的には切削加工によって形成され、加工面は研磨によって仕上げられる。尚、切削加工および研磨による加工段階では、以下に説明する第１の入れ子１４の表面被覆による膜厚相当分を、追い込み加工する。   The other surfaces of the first nesting 14, that is, the surfaces facing each other in the X-axis direction and the Y-axis direction and the parting line surface P are generally formed by cutting, and the processed surface is finished by polishing. . Incidentally, in the processing stage by cutting and polishing, the film thickness corresponding to the surface coating of the first insert 14 to be described below is driven.

具体的には、第１の入れ子１４のキャビティ面およびパーティングライン面、及び他の面（Ｘ軸方向、及びＹ軸方向の対向する面）に表面被覆される皮膜の膜厚をＭとしたとき、第１の入れ子１４の高さＨ２、Ｘ軸方向、及びＹ軸方向のそれぞれ対向する面間距離（幅）Ｗ１、Ｗ２は、おのおのｈ２＝Ｈ２−Ｍ、ｗ１＝Ｗ１−２×Ｍ、ｗ２＝Ｗ２−２×Ｍまで追い込み加工される。追い込み加工の切削加工値は、以下に記載する表面被覆材料の膜厚によって適宜選択される（図６（ａ）、（ｂ）参照）。
尚、第１の入れ子１４の底面、すなわち固定側型板１３の底面と接する面を含めて、全面を表面被覆する場合は、上記Ｚ軸方向の高さは、ｈ２＝Ｈ２−２×Ｍまで追い込み加工される。 Specifically, the film thickness of the coating coated on the cavity surface and parting line surface of the first insert 14 and other surfaces (surfaces facing each other in the X-axis direction and the Y-axis direction) is M. When the first insert 14 has a height H2, an inter-face distance (width) W1 and W2 facing each other in the X-axis direction and the Y-axis direction, h2 = H2-M, w1 = W1-2 × M, Drive-up processing is performed up to w2 = W2-2 × M. The cutting value of the follow-up process is appropriately selected according to the film thickness of the surface coating material described below (see FIGS. 6A and 6B).
In addition, when covering the entire surface including the bottom surface of the first nesting 14, that is, the surface in contact with the bottom surface of the fixed side template 13, the height in the Z-axis direction is up to h2 = H2-2 × M. It is driven in.

次に、第１の入れ子１４の全面、又は固定側型板１３の入れ子収納部の底面と接する面を除く面、すなわち、キャビティの一部を構成するキャビティ面、およびパーティングライン面の一部が形成された面、Ｘ軸方向、及びＹ軸方向のそれぞれ対向する面は、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣ、ＣｒＮ、ＤＬＣ（Ｄｉａｍｏｎｄ Ｌｉｋｅ Ｃａｒｂｏｎ）のうちのいずれか一つ又は複数で被覆される。ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣ、ＣｒＮ、ＤＬＣの被覆方法については、特に制限はなく、常法によればよいが、一例として、物理的蒸着法であるＰＶＤ法や、化学的蒸着法であるＣＶＤ法を用いることができる。これらの蒸着法には、それぞれ得失があり、その目的によって選択できるが、処理温度が２００°Ｃから６００°Ｃと低く、金型材料の焼戻し温度以下で処理できるプラズマＣＶＤ法やＰＶＤ法が好適である。   Next, the entire surface of the first nesting 14 or the surface excluding the surface in contact with the bottom surface of the nesting storage portion of the fixed-side template 13, that is, the cavity surface constituting a part of the cavity, and a part of the parting line surface The surface on which X is formed, the surface facing each other in the X-axis direction and the Y-axis direction are covered with any one or more of TiN, TiCN, TiC, CrN, and DLC (Diamond Like Carbon). The coating method of TiN, TiCN, TiC, CrN, and DLC is not particularly limited, and may be a conventional method. As an example, a PVD method that is a physical vapor deposition method or a CVD method that is a chemical vapor deposition method is used. Can be used. Each of these vapor deposition methods has advantages and disadvantages, and can be selected depending on the purpose, but a plasma CVD method or a PVD method that can be processed at a processing temperature as low as 200 ° C. to 600 ° C. and below the tempering temperature of the mold material is preferable. It is.

被覆材料の膜厚Ｍは、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣ，ＣｒＮのうちのいずれか単層で被覆される場合は、２μｍないし５μｍ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣの３層で被覆される場合は、５μｍないし７μｍである。特に、入れ子の耐摩耗性、耐焼付性を向上するためには、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣの３層被覆が好適である。３層被覆する場合は、追い込み加工された入れ子の表面粗さを研磨により、Ｒａ０．２に仕上げた後、洗浄し、ＴｉＣｌ、Ｈ２ＣＨ４の混合ガス中で、金型材料に密着性の良いＴｉＣを被覆し、さらに洗浄とＮ２ガスを追加してＴｉＣＮを被覆、最後にＴｉＣＬ４、Ｈ２、Ｎ２ガスにより、ＴｉＮを被覆する。 The film thickness M of the coating material is 2 μm to 5 μm when coated with any single layer of TiN, TiCN, TiC, and CrN, and 5 μm to 5 μm when coated with three layers of TiN, TiCN, and TiC. 7 μm. In particular, in order to improve the wear resistance and seizure resistance of the insert, a three-layer coating of TiN, TiCN, and TiC is preferable. In the case of three-layer coating, the surface roughness of the nest that has been driven into the surface is finished by polishing to Ra 0.2, and then washed and washed in a mixed gas of TiCl and H 2 CH 4 to adhere to the mold material. Cover with good TiC, then wash and add N 2 gas to cover TiCN, and finally coat TiN with TiCL 4 , H 2 , N 2 gas.

金型材料としては、固定側型１、可動側型２には耐摩耗性や耐腐食性等を考慮して、ＳＫＤ−１１、ＳＫＤ−１２等の合金工具鋼やＳＵＳ４２０Ｊ２等の快削ステンレス鋼等が使用されるが、成形時における固定側型１と可動側型２との衝合の際の衝突等によるバリの発生や摩耗等に対応する必要がある。本実施例に係る金型においては、その表面にＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣ、ＣｒＮ、ＤＬＣ等の硬度や耐摩耗性に優れる金属や合金を、主として物理的蒸着法であるＰＶＤ法や、化学的蒸着法であるＣＶＤ法を用いて蒸着する。また、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣの３層被覆とすることで、ＴｉＣの金型表面への充分な密着力を得ることができ、繰り返し衝撃等を受けても皮膜が金型の表面から剥離する問題を回避することができる。
尚、固定側型１、可動側型２には、コスト低減のために、Ｓ５５Ｃ鋼が使用されることがあり、さらにコスト低減のためにＳ４５Ｃ鋼、Ｓ３５Ｃ鋼等の低炭素鋼の使用が望まれている。
しかし、Ｓ５５Ｃ鋼でもそのまま使用すると硬度が低く、接触面にヘタリなどが発生することから、接触面の硬度を上昇させるために火炎焼入れを施すことが多いが、Ｓ５５Ｃ鋼より炭素含有量の低い低炭素鋼では焼入れで硬度を上昇させることは困難であり、一般には、その使用は、金型部品の一部に限定されている。本実施例に係る金型においては、その表面にＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣ、ＣｒＮ、ＤＬＣ等の硬度や耐摩耗性に優れる金属や合金を、主として物理的蒸着法であるＰＶＤ法や、化学的蒸着法であるＣＶＤ法を用いて蒸着することにより、Ｓ５５Ｃ鋼や、更に炭素含有量の低い低炭素鋼を使用することもできる。 As mold materials, considering the wear resistance and corrosion resistance of the fixed side mold 1 and the movable side mold 2, alloy tool steels such as SKD-11 and SKD-12, and free-cutting stainless steels such as SUS420J2 However, it is necessary to cope with the occurrence of burrs, wear, and the like due to a collision at the time of a collision between the fixed side mold 1 and the movable side mold 2 at the time of molding. In the mold according to the present embodiment, a metal or alloy having excellent hardness and wear resistance, such as TiN, TiCN, TiC, CrN, and DLC, is mainly used for the physical vapor deposition method such as PVD or chemical vapor deposition. Vapor deposition is performed using the CVD method. In addition, the three-layer coating of TiN, TiCN and TiC provides sufficient adhesion to the surface of the TiC mold, and the film peels off from the mold surface even when subjected to repeated impacts. Can be avoided.
Note that S55C steel may be used for the fixed side mold 1 and the movable side mold 2 for cost reduction, and the use of low carbon steel such as S45C steel and S35C steel is desired for cost reduction. It is rare.
However, even if S55C steel is used as it is, the hardness is low, and the contact surface is spoiled. Therefore, flame quenching is often performed to increase the hardness of the contact surface, but the carbon content is lower than that of S55C steel. In carbon steel, it is difficult to increase the hardness by quenching, and its use is generally limited to a part of mold parts. In the mold according to the present embodiment, a metal or alloy having excellent hardness and wear resistance, such as TiN, TiCN, TiC, CrN, and DLC, is mainly used for the physical vapor deposition method such as PVD or chemical vapor deposition. S55C steel and low carbon steel with a lower carbon content can be used by vapor deposition using the CVD method.

実施例１の固定側型１について、具体的に説明する。固定側型１を構成する第１の入れ子１４と、使用される射出成形機の総型締め力との具体的な例は図５に示した。射出成形機の総型締め力が公称１００トンの場合、その８０％を型締め力とし、Ｘ軸方向の一辺が３００ｍｍ、Ｙ軸方向の一辺が４００ｍｍ、Ｚ軸方向の高さが７０ｍｍの固定側型板１３に配設される、第１の入れ子１４のＸ軸方向の一辺が１２０ｍｍ、Ｙ軸方向の一辺が１８０ｍｍ、すなわち、底面部面積が２１６００ｍｍ２、高さが５０ｍｍの場合、金型材料の縦弾性係数Ｅを２０５８００Ｎ／ｍｍ２として、δ１＝Ｈ×（Ｆ／Ｓ）／Ｅに基づいて計算された縦歪量は８．８μｍ、ポアソン比を０．３として、横歪量はＸ軸方向で６．４μｍ、Ｙ軸方向で９．５μｍとなる。 The fixed mold 1 of Example 1 will be specifically described. A specific example of the first nesting 14 constituting the stationary mold 1 and the total clamping force of the injection molding machine used is shown in FIG. When the total clamping force of the injection molding machine is nominally 100 tons, 80% of the clamping force is the clamping force, and the X axis direction side is 300 mm, the Y axis direction side is 400 mm, and the Z axis direction height is 70 mm. When the first insert 14 arranged on the side mold plate 13 has one side in the X-axis direction of 120 mm and one side in the Y-axis direction of 180 mm, that is, the bottom area is 21600 mm 2 and the height is 50 mm, the mold When the longitudinal elastic modulus E of the material is 205800 N / mm 2 and the longitudinal strain amount calculated based on δ1 = H × (F / S) / E is 8.8 μm, the Poisson's ratio is 0.3, the lateral strain amount is It is 6.4 μm in the X-axis direction and 9.5 μm in the Y-axis direction.

次に、第１の入れ子１４は、キャビティ面を放電加工によって加工し、パーティングライン面の一部が形成された面は、切削加工によって加工した後、研磨によって仕上げた。尚、切削加工および研磨による加工段階では、以下に説明する第１の入れ子１４の表面被覆による膜厚相当分を、追い込み加工し、追い込み加工後の仕上がり寸法は、固定側型板１３の入れ子収納部の高さより、上記計算された縦歪量である８．８μｍから表面被覆の膜厚相当分減じた寸法とした。この後、以下に説明するＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣ、ＣｒＮによる表面被覆の膜厚を３μｍに管理することで、第１の入れ子１４は、型締め力による縦弾性歪量と略等しい突出量を有することになる。 Next, in the first insert 14, the cavity surface was processed by electric discharge machining, and the surface on which a part of the parting line surface was formed was processed by cutting and then finished by polishing. Incidentally, at the processing stage by cutting and polishing, the film thickness equivalent to the surface coating of the first nesting 14 described below is driven in, and the finished dimensions after the driving are stored in the nesting of the fixed side template 13. From the height of the portion, the dimension was obtained by subtracting an amount corresponding to the film thickness of the surface coating from 8.8 μm, which is the calculated amount of longitudinal strain. Thereafter, by controlling the film thickness of the surface coating with TiN, TiCN, TiC, and CrN described below to 3 μm, the first nesting 14 has a protruding amount substantially equal to the amount of longitudinal elastic strain due to the clamping force. It will be.

第１の入れ子１４の他の面、即ち、Ｘ軸方向、及びＹ軸方向のそれぞれ対向する面は、切削加工によって加工した後、加工面は研磨によって仕上げた。尚、型締め力による横歪量はＸ軸方向で６．４μｍ、Ｙ軸方向で９．５μｍとなるため、固定側型板１３の入れ子収納部のＸ軸方向、及びＹ軸方向の対向する面間距離より、それぞれの横歪量相当値及び、以下に説明する第１の入れ子１４の表面被覆の膜厚相当分３μｍを見込んで、追い込み加工した。 The other surfaces of the first insert 14, that is, the surfaces facing each other in the X-axis direction and the Y-axis direction were processed by cutting, and then the processed surfaces were finished by polishing. Since the lateral strain due to the clamping force is 6.4 μm in the X-axis direction and 9.5 μm in the Y-axis direction, the nesting storage portion of the fixed side mold plate 13 is opposed in the X-axis direction and the Y-axis direction. From the distance between the surfaces, each of the lateral strain equivalent values and the equivalent thickness of the surface coating of the first nesting 14 described below was estimated to be 3 μm.

追い込み加工された第１の入れ子１４のキャビティ面、及びパーティングライン面の一部が形成された面、及びＸ軸方向、Ｙ軸方向の対向する面に、比較的低温度の２００°Ｃないし６００°Ｃで処理可能なアークプラズマＰＶＤ法を用いてＴｉＮ又はＣｒＮを膜厚３μｍ被覆した。   A relatively low temperature of 200 ° C. or more is applied to the cavity surface of the first insert 14 that has been driven into, the surface on which a part of the parting line surface is formed, and the opposing surface in the X-axis direction and the Y-axis direction. TiN or CrN was coated to a thickness of 3 μm by using an arc plasma PVD method that can be processed at 600 ° C.

ＴｉＮ又はＣｒＮで表面被覆した第１の入れ子１４を、固定側型板１３の入れ子収納部に配接した場合、第１の入れ子１４のパーティングライン面の一部が形成された面は、固定側型板１３のパーティングライン面より、縦弾性歪量に相当した突出量を有することになる。
一方、第１の入れ子１４のＸ軸方向、及びＹ軸方向の面は、被覆されたＴｉＮ又はＣｒＮの膜厚を含んで固定側型本体の入れ子収納部と、縦弾性歪に基づく横弾性歪に相当する隙間を有しているが、第１の入れ子１４のＸ軸方向、及びＹ軸方向の面は、ＴｉＮ又はＣｒＮによって被覆されていることから、固定側型板１３の入れ子収納部の内面との摺動抵抗が少なく、固定側型１の組み立て作業が容易となる。 When the first nesting 14 whose surface is coated with TiN or CrN is arranged in the nesting storage portion of the stationary side template 13, the surface on which a part of the parting line surface of the first nesting 14 is formed is fixed. From the parting line surface of the side mold plate 13, a projection amount corresponding to the longitudinal elastic strain amount is provided.
On the other hand, the surface of the first insert 14 in the X-axis direction and the Y-axis direction includes the coated TiN or CrN film thickness and includes a nesting storage portion of the fixed-side main body and a lateral elastic strain based on the longitudinal elastic strain. However, the surfaces of the first insert 14 in the X-axis direction and the Y-axis direction are covered with TiN or CrN. The sliding resistance with the inner surface is small, and the assembly work of the fixed side mold 1 becomes easy.

第１の入れ子１４のキャビティ面及びパーティングライン面の一部が形成された面、及びＸ軸方向、及びＹ軸方向の対向する面を同様に、アークプラズマＰＶＤ法を用いてＤＬＣを各々膜厚約１μｍ被覆しても良い。この場合、ＤＬＣによる表面被覆はＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣ、ＣｒＮによる表面被覆に対して、膜厚が約１μｍと薄いことから、第１の入れ子１４の、パーティングライン面の一部が形成された面、及びＸ軸方向、及びＹ軸方向のそれぞれ対向する面を膜厚相当分、追い込み加工せず、射出成形機の型締め力を増加させることで対応することもできる。また、ＤＬＣにより被覆した面は、摩擦係数が０．１と小さく、固定側型本体の凹部の内面との摺動抵抗が少なく、固定側型１の組み立て作業はより容易となる。   Similarly, the surface of the first insert 14 on which the cavity surface and part of the parting line surface are formed, and the surfaces facing each other in the X-axis direction and the Y-axis direction are similarly coated with DLC using the arc plasma PVD method. You may coat | cover about 1 micrometer thick. In this case, since the surface coating by DLC is thinner than the surface coating by TiN, TiCN, TiC, CrN and about 1 μm, a part of the parting line surface of the first nesting 14 was formed. This can be dealt with by increasing the clamping force of the injection molding machine without subjecting the surface and the surfaces facing each other in the X-axis direction and the Y-axis direction to the extent corresponding to the film thickness. Further, the surface coated with DLC has a small friction coefficient of 0.1, and there is little sliding resistance with the inner surface of the concave portion of the fixed-side mold main body, and the assembly work of the fixed-side mold 1 becomes easier.

また、第１の入れ子１４のキャビティＣの一部を構成するキャビティ面、及びパーティングライン面の一部が形成された面を同様に、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣの３層で被覆しても良い。この３層被覆においては、被覆膜厚は５μｍないし７μｍとなる。第１の入れ子１４の高さＨ２を、膜厚増加分、すなわち、５μｍないし７μｍ予め減じて、追い込み切削する。そうすることにより、第１の入れ子１４のパーティングライン面の一部が形成された面は、固定側型板１３のパーティングライン面より、型締め力による弾性変形と略等しい突出量を有することになる。
３層被覆する場合は、追い込み加工された入れ子の表面粗さを研磨により、Ｒａ０．２に仕上げた後、洗浄し、ＴｉＣｌ、Ｈ２ＣＨ４の混合ガス中で、金型材料に密着性の良いＴｉＣを被覆し、さらに洗浄とＮ２ガスを追加してＴｉＣＮを被覆、最後にＴｉＣＬ４、Ｈ２、Ｎ２ガスにより、ＴｉＮを被覆する。ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣの３層被覆とすることで、ＴｉＣの金型表面への充分な密着力を得ることができ、繰り返し衝撃等を受けても皮膜が金型の表面から剥離する問題を回避することができる。 Similarly, the cavity surface constituting part of the cavity C of the first insert 14 and the surface on which part of the parting line surface is formed may be similarly coated with three layers of TiN, TiCN, and TiC. . In this three-layer coating, the coating film thickness is 5 μm to 7 μm. The height H2 of the first nesting 14 is reduced in advance by an amount corresponding to the film thickness increase, that is, 5 μm to 7 μm. By doing so, the surface on which a part of the parting line surface of the first nesting 14 is formed has a protruding amount substantially equal to the elastic deformation due to the clamping force from the parting line surface of the fixed-side mold plate 13. It will be.
In the case of three-layer coating, the surface roughness of the nest that has been driven into the surface is finished by polishing to Ra 0.2, and then washed and washed in a mixed gas of TiCl and H 2 CH 4 to adhere to the mold material. Cover with good TiC, then wash and add N 2 gas to cover TiCN, and finally coat TiN with TiCL 4 , H 2 , N 2 gas. TiN, TiCN, TiC three-layer coating provides sufficient adhesion of TiC to the mold surface, avoiding the problem of film peeling from the mold surface even when subjected to repeated impacts, etc. can do.

（作用）
次に、上記実施の形態に係る、固定側型１を含む、射出成形用金型を使用した射出成形の作用について、図７を参照しながら説明する。尚、図７においては、金型の要部としての、固定側型板１３、第１の入れ子１４、可動側型板２４、第２の入れ子２６の関係のみを図示し、スプルーブッシュ１６、スプルーランナー部１７、スプルーランナー部１７と入れ子１４のキャビティ面とを連通する注入空間としてのゲート１８等は省略している。 (Function)
Next, the operation of injection molding using an injection mold including the stationary mold 1 according to the above embodiment will be described with reference to FIG. In FIG. 7, only the relationship among the fixed side mold plate 13, the first insert 14, the movable side plate 24, and the second insert 26 as the main parts of the mold is shown. The runner 17, the sprue runner 17 and the gate 18 as an injection space that communicates the cavity surface of the insert 14 are omitted.

型締め装置（図示せず）は、当該型締め装置を構成する型締めシリンダ（図示せず）が作動してトグル機構（図示せず）を動作させ、可動側型２を固定側型１に向けて移動させ、固定側型１と可動側型２とを閉じる。金型が閉じられると、第１の入れ子１４のパーティングライン面Ｐの一部が形成された面は、固定側型板１３のパーティングライン面からδ１だけ凸状態に突出しており、型締め力による圧縮力で、Ｚ軸方向にはδ１の縦弾性歪が発生する。同時に、Ｘ軸方向、及びＹ軸方向にも横弾性歪δ２ｘ、δ２ｙが発生する。
しかるに、第１の入れ子１４及び第２の入れ子２６の、型締め前における固定側型１及び可動側型２のパーティング面からの突出量が縦弾性歪δ１によって吸収され、固定側型１に配設された第１の入れ子１４と、可動側型２に配設された第２の入れ子２６のパーティング面には、縦弾性歪δ１に応じた圧縮応力が発生し、確実かつ強固な密着状態を得ることができる。第１の入れ子１４及び第２の入れ子２６のＸ軸方向、及びＹ軸方向の面と、固定側型板１３、可動側型板２４の入れ子収納部との間には、横弾性歪による膨張変形量δ２ｘ、δ２ｙに対応した隙間が設定されていることから、縦弾性歪による横弾性歪を吸収することができる。 In the mold clamping device (not shown), a mold clamping cylinder (not shown) constituting the mold clamping device is operated to operate a toggle mechanism (not shown), and the movable side die 2 is changed to the fixed side die 1. The fixed mold 1 and the movable mold 2 are closed. When the mold is closed, the surface on which a part of the parting line surface P of the first nesting 14 is formed protrudes from the parting line surface of the fixed-side mold plate 13 by δ1, and is clamped. A longitudinal elastic strain of δ1 occurs in the Z-axis direction due to the compressive force caused by the force. At the same time, lateral elastic strains δ2x and δ2y are also generated in the X-axis direction and the Y-axis direction.
However, the protruding amounts of the first insert 14 and the second insert 26 from the parting surfaces of the fixed side mold 1 and the movable side mold 2 before the mold clamping are absorbed by the longitudinal elastic strain δ 1, so that the fixed side mold 1 Compressive stress corresponding to the longitudinal elastic strain δ1 is generated on the parting surfaces of the first nesting 14 and the second nesting 26 provided on the movable mold 2, so that reliable and strong adhesion is achieved. The state can be obtained. Expansion between the first and second inserts 14 and 26 in the X-axis direction and the Y-axis direction and the insert housing portions of the fixed mold plate 13 and the movable mold plate 24 is caused by lateral elastic strain. Since the gaps corresponding to the deformation amounts δ2x and δ2y are set, the lateral elastic strain due to the longitudinal elastic strain can be absorbed.

射出成形用金型の準備が完了すると、溶融した樹脂は、射出成形機のノズル（図示せず）とスプルーブッシュ１６、スプルーランナー部１７、スプルーランナー部１７と第１の入れ子１４のキャビティ面とを連通する注入空間としてのゲート１８とを経て、キャビティＣに充填される。キャビティ内に溶融樹脂が充填される際に、キャビティＣに内部圧力が発生するが、第１の入れ子１４と第２の入れ子２６で構成されるパーティング面は、Ｚ軸方向にδ１の縦弾性歪が発生することにより確実かつ強固に密着し、溶融樹脂がはみ出すことを防止している。   When the preparation of the injection mold is completed, the melted resin is injected into the injection molding machine nozzle (not shown), the sprue bushing 16, the sprue runner part 17, the sprue runner part 17 and the cavity surface of the first insert 14. The cavity C is filled through the gate 18 serving as an injection space communicating with each other. When molten resin is filled into the cavity, internal pressure is generated in the cavity C, but the parting surface formed by the first insert 14 and the second insert 26 has a longitudinal elasticity of δ1 in the Z-axis direction. Due to the occurrence of distortion, the resin adheres securely and firmly, preventing the molten resin from protruding.

射出成形用金型が完全に閉じて、溶融樹脂がキャビティＣ内に射出されると、そのキャビティＣ内にあった空気を圧縮する。この空気および溶融樹脂から発生した揮発成分やガス成分を排気するために、パーティングライン面には、ガスベント溝が設けられる。ガスベント溝は、空気および溶融樹脂から発生した揮発成分やガス成分を排気でき、射出された溶融樹脂の流れ込みを防止する観点から、通常は０．０１ｍｍないし０．０２ｍｍ、幅３ｍｍないし１０ｍｍ程度の溝として加工されている。本実施例に係る金型においては、ガスベント溝にもＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣ、ＣｒＮ、ＤＬＣ等の皮膜が形成され、耐食性、耐酸化性が向上することから、溶融樹脂から発生した揮発成分やガス成分がデポジットとして付着しにくく、長期にわたって、ガスベントの排気機能が維持される。
成形材料としての溶融樹脂がＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイト）の場合、金型温度も１３０°Ｃないし１５０°Ｃと高く、溶融樹脂の粘性が低いため、僅かな隙間であっても溶融樹脂のはみ出しが発生しやすく、ガスベント溝は０．００５ｍｍないし０．０１ｍｍの深さに管理する必要があるが、本実施例の金型によれば、ガスベント溝が設けられたパーティング面は、Ｚ軸方向に発生した縦弾性歪に基づく応力により確実かつ強固に密着して、バリの発生を防止しながら、上記ガスベント溝から、溶融樹脂から発生した揮発成分やガス成分の排気を長期にわたって維持することができ、特に好適である。
同様に、成形材料としてＰＯＭ（ポリアセタール）を使用し、金型温度を１２０°Ｃないし１３０°Ｃと高く設定した場合も、バリの発生を防止することができる。 When the injection mold is completely closed and the molten resin is injected into the cavity C, the air in the cavity C is compressed. In order to exhaust the volatile component and the gas component generated from the air and the molten resin, a gas vent groove is provided on the parting line surface. The gas vent groove is generally a groove having a diameter of about 0.01 mm to 0.02 mm and a width of about 3 mm to 10 mm from the viewpoint of being able to exhaust volatile components and gas components generated from the air and the molten resin and preventing the injected molten resin from flowing in. It is processed as. In the mold according to the present embodiment, a coating such as TiN, TiCN, TiC, CrN, and DLC is also formed in the gas vent groove, and the corrosion resistance and oxidation resistance are improved. The component hardly adheres as a deposit, and the exhaust function of the gas vent is maintained over a long period of time.
When the molten resin as a molding material is PPS (polyphenylene sulfite), the mold temperature is as high as 130 ° C. to 150 ° C., and the viscosity of the molten resin is low. The gas vent groove needs to be controlled to a depth of 0.005 mm to 0.01 mm, but according to the mold of this embodiment, the parting surface provided with the gas vent groove is in the Z-axis direction. It is possible to maintain the exhaust of volatile components and gas components generated from the molten resin over a long period of time from the gas vent groove while securely and firmly adhering to the stress based on the generated longitudinal elastic strain and preventing the generation of burrs. Is particularly preferred.
Similarly, when POM (polyacetal) is used as the molding material and the mold temperature is set as high as 120 ° C. to 130 ° C., generation of burrs can be prevented.

金型への溶融樹脂の充填後、金型内部は保圧状態を維持され、金型が冷却されてスプルー部分が凝固点に達すると、保圧は終了され、型締め装置の型締めシリンダがトグル機構を動作させて、可動側型２を固定側型１から離間させ、型開きを行う。このとき、エジェクタプレート３３は、脱型時に図示外の駆動手段によって進出させられて、エジェクタピン３４及びエジェクタスリーブ３５を第２の入れ子２６から突出させ、これによりキャビティＣ内の製品を押圧して第２の入れ子２６から製品を離間させる。
第１の入れ子１４及び第２の入れ子２６は、それぞれに発生する歪が弾性限度内の歪であるため、型開き後は、固定側型板１３及び可動側型板２４の入れ子収納部へ配設された状態に復元し、応力は緩和される。従って、バリを発生させない確実かつ強固な密着を実現しながら、メンテナンスにおいては型板と入れ子の間で、かじりを発生させない保守性に優れた金型が実現される。 After filling the mold with molten resin, the pressure inside the mold is maintained, and when the mold is cooled and the sprue part reaches the freezing point, the pressure holding is terminated and the mold clamping cylinder of the mold clamping device is toggled. The mechanism is operated to move the movable mold 2 away from the fixed mold 1 and perform mold opening. At this time, the ejector plate 33 is advanced by driving means (not shown) at the time of demolding to cause the ejector pin 34 and the ejector sleeve 35 to protrude from the second insert 26, thereby pressing the product in the cavity C. The product is separated from the second nest 26.
Since the first nesting 14 and the second nesting 26 are strains generated within the elastic limits, the first nesting 14 and the second nesting 26 are disposed in the nesting storage portion of the fixed side mold plate 13 and the movable side mold plate 24 after the mold is opened. The state is restored and the stress is relieved. Therefore, it is possible to realize a mold having excellent maintainability that does not generate galling between the mold plate and the insert during maintenance while realizing reliable and strong adhesion without generating burrs.

固定側型板１３と第１の入れ子１４は、成形時の熱膨張を等しくするために、一般的には同一材料で構成されるが、同じ材質で、互いに僅かな隙間で嵌入する場合は、面同士がかじりやすい条件となる。このかじりは固定側型板１３と第１の入れ子１４との組み込み作業時や分解作業時に発生しやすい。特に、一定の成形を繰り返した後に、金型のメンテナンスをするために分解する場合は、かじり部分が外れなかったり、破損して成形不良となることがある。
本実施例の金型によれば、型締め中に発生する第１の入れ子１４の歪は弾性変形歪の範囲内であるため、型開き後は、固定側型板１３の入れ子収納部へ嵌入された状態に復元し、応力は緩和され、更に第１の入れ子１４の、固定側型板１３の入れ子収納部との接触面は、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣ、ＣｒＮ、ＤＬＣ等の硬度や耐摩耗性に優れる金属や合金を表面被覆しているため、面同士のかじりを防止できる。また、ＤＬＣで被覆した場合は、摩擦係数が０．１と極めて小さく、耐かじり性を更に向上させることができる。 In order to equalize the thermal expansion during molding, the fixed side template 13 and the first insert 14 are generally made of the same material, but when they are made of the same material and are fitted with a slight gap therebetween, It becomes the condition where the surfaces are easily gnawed. This galling is likely to occur during assembling work or disassembling work of the fixed side template 13 and the first insert 14. In particular, when disassembling for maintenance of the mold after repeating a certain molding, the galling portion may not come off or may be damaged, resulting in a molding failure.
According to the mold of the present embodiment, since the strain of the first insert 14 that occurs during mold clamping is within the range of elastic deformation strain, it is inserted into the insert storage portion of the fixed-side mold plate 13 after the mold is opened. The stress is relieved, the stress is relieved, and the contact surface of the first nesting 14 with the nesting storage portion of the stationary side template 13 has hardness and wear resistance such as TiN, TiCN, TiC, CrN, and DLC. Since the surface is coated with a metal or alloy having excellent properties, galling between surfaces can be prevented. Moreover, when it coat | covers with DLC, a friction coefficient is as very small as 0.1, and a galling resistance can be improved further.

図８に、型締め力が１８トンから１００トンの射出成形機に、本発明による射出成形用金型をとりつけて、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）、ＰＣ／ＡＢＳ（ＡＢＳ樹脂とポリカーボネート樹脂アロイ）、ＰＯＭ（ポリアセタール）等の各種樹脂材料を使って成形作業を繰り返した場合の金型修理回数を、比較例との対比で示した。修理回数は、成形作業を繰り返し継続した場合に成形不具合が発生したために、金型を分解し、修理した回数を示す。
成形不具合としては、一般的に、入れ子やスライドコアのかじり、成形品の白化や離型不良、ショートモールド、バリ、ガス焼け、そり等がある。また、オーバーホール（ＯＨ）のみの回数とは、金型修理の作業として、カジリ箇所の磨き、研磨、表面溶接等の作業、バリが発生した場合の溶接や仕上げ加工、入れ子同士の当接状態の調整作業等を必要とせず、金型のクリーニング作業のみで不具合が解消された回数と定義した。 In FIG. 8, an injection molding machine according to the present invention is mounted on an injection molding machine having a clamping force of 18 to 100 tons, and PBT (polybutylene terephthalate), PC / ABS (ABS resin and polycarbonate resin alloy), The number of mold repairs when the molding operation was repeated using various resin materials such as POM (polyacetal) was shown in comparison with the comparative example. The number of repairs indicates the number of times the mold was disassembled and repaired because a molding failure occurred when the molding operation was repeated repeatedly.
In general, molding defects include squeezing of inserts and slide cores, whitening and mold release defects of molded products, short molding, burrs, gas burns, warpage, and the like. In addition, the number of overhauls (OH) only refers to the work of mold repair, polishing, polishing, surface welding, etc., welding and finishing when burrs are generated, It was defined as the number of times that the defect was solved by only the mold cleaning work without any adjustment work.

図８に示した修理回数に占める、オーバーホール（ＯＨ）のみの比率が高い場合は、成形作業を繰り返し継続した場合に、金型におけるかじりやバリの発生が少ないことを示している。成形製品ＡないしＩにおいて、射出成形機の型締め力や、成形材料が異なっても、本発明による実施例では比較例に対して、修理回数に占めるオーバーホール（ＯＨ）のみの比率が向上し、かじりやバリの発生が減少した。   When the ratio of only overhaul (OH) in the number of repairs shown in FIG. 8 is high, it indicates that the occurrence of galling and burrs in the mold is small when the molding operation is repeated. In the molded products A to I, even if the mold clamping force of the injection molding machine or the molding material is different, in the example according to the present invention, the ratio of only overhaul (OH) in the number of repairs is improved compared to the comparative example, The occurrence of galling and burrs decreased.

図９を参照しながら、ＰＣ（ポリカーボネート）、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイト）、ｍＰＰＥ（変性ポリフェニレンエーテル）、ＰＣ／ＡＢＳ（ＡＢＳ樹脂とポリカーボネート樹脂アロイ）等の各種樹脂材料を使用した本実施例における金型のオーバーホール（ＯＨ）について更に説明する。
一般に射出成形作業を継続すると、金型表面には溶融樹脂から発生した揮発成分やガス成分がデポジットとして付着するが、このデポジットはガスの通り抜ける場所に集中する。このガスは、金型のパーティング面に設けたガスベント溝のみならず、意図しない入れ子のパーティング面同士の変形による密着不良が発生した場所からも排出される。このようなガスの排出場所には、成形作業を継続すると、成形材料としての溶融樹脂に含まれる添加剤などの有機物が固着し、金型の表面に凹凸を発生させ、ガスの排気を阻害する。尚、デポジットの付着が始まると、ガスの排出を妨げ、更にデポジットが付着しやすくなるという悪循環になる。この状態で成形作業を継続すると、遂にはガスベント溝が塞がり、入れ子のパーティング面の隙間は拡大し、成形製品にガス焼け、ショートショット、表面不良、バリ等が発生し、オーバーホール（ＯＨ）が必要になる。 Referring to FIG. 9, the gold in this example using various resin materials such as PC (polycarbonate), PPS (polyphenylene sulfite), mPPE (modified polyphenylene ether), PC / ABS (ABS resin and polycarbonate resin alloy). The mold overhaul (OH) will be further described.
In general, when the injection molding operation is continued, volatile components and gas components generated from the molten resin are deposited as deposits on the mold surface, but these deposits are concentrated at a location through which gas passes. This gas is discharged not only from a gas vent groove provided on the parting surface of the mold, but also from a place where an adhesion failure due to unintended deformation of the parting surfaces of the nest has occurred. If the molding operation is continued in such a gas discharge place, organic substances such as additives contained in the molten resin as a molding material adhere, generate irregularities on the surface of the mold, and inhibit gas exhaust. . It should be noted that when deposit deposition begins, a vicious cycle occurs in which gas discharge is hindered and deposits are more easily deposited. If the molding operation is continued in this state, the gas vent groove is finally closed, the gap between the parting surfaces of the nesting is enlarged, gas burning, short shots, surface defects, burrs, etc. occur in the molded product, and overhaul (OH) occurs. I need it.

本実施例においては、入れ子のキャビティ面及びパーティングライン面の一部が形成された面、入れ子収納部の底面を除く面がＣｒＮやＴｉＮで表面被覆されていることから、入れ子表面の耐食性、耐酸化性が向上し、デポジットが付着しにくく、かつ、入れ子のパーティング面同士は、弾性歪を吸収すべく確実かつ強固に密着していることから、パーティング面同士の変形による密着不良が発生することもなく、オーバーホール（ＯＨ）期間を大幅に伸ばすことができた。
図９に示したように、成形製品ａにおいては、比較例として、約１００００回程度の成形ショット数でオーバーホール（ＯＨ）していた金型が、本実施例においては、約１５０００回までオーバーホール（ＯＨ）期間を延ばすことができた。同様に、成形製品ｂ、ｃ、ｄ、ｅにおいても、それぞれオーバーホール（ＯＨ）期間を延ばすことができた。更に、入れ子のパーティング面同士は、成形サイクル毎に、弾性変形限度内で密着と解放を繰り返し、その表面は耐摩耗、耐食性に優れたＣｒＮやＴｉＮで表面被覆されていることから、デポジットの除去に砥石を使用した研磨作業を必要とせず、ブラシ等を使用した軽微なクリーニング作業で終了することができ、入れ子の表面被覆を長期わたり維持することができた。 In this example, the surface of the nesting cavity surface and the parting line surface partly formed, the surface excluding the bottom surface of the nesting storage portion is surface-coated with CrN or TiN, the corrosion resistance of the nesting surface, Oxidation resistance is improved, deposits are hard to adhere, and the parting surfaces of the nesting are firmly and firmly in contact with each other to absorb elastic strain. The overhaul (OH) period could be greatly extended without any occurrence.
As shown in FIG. 9, in the molded product a, as a comparative example, a mold that had been overhauled (OH) with a number of molding shots of about 10,000 times was overhauled in this example up to about 15000 times ( OH) period could be extended. Similarly, in the molded products b, c, d, and e, the overhaul (OH) period could be extended. Furthermore, the parting surfaces of the nest are repeatedly adhered and released within the elastic deformation limit for each molding cycle, and the surface is coated with CrN or TiN having excellent wear resistance and corrosion resistance. A polishing operation using a grindstone was not required for the removal, and it could be completed by a minor cleaning operation using a brush or the like, and the surface coating of the nesting could be maintained for a long time.

図１０は本発明に係る実施例２の射出成形用金型の説明図であり、実施例１の図３に対応する図である。
尚、実施例２の説明において、前記実施例１の構成要素に対応する構成要素には同一の符号を付して、その詳細な説明は省略する。実施例２の射出成形用金型は、可動側型板２４に配設される第２の入れ子２６が複数の分割入れ子で構成される点で、実施例１における射出成形用金型と相違する。尚、製品形状が複雑な場合や、製品形状の一部の仕様が異なる場合には、例えば、可動側型２を構成する可動側型板２４に配設される第２の入れ子２６を分割した入れ子で構成し、入れ子の加工を容易にしたり、仕様に対応した入れ子を分割して加工し、この分割された入れ子を仕様に応じて交換して、成形することが行われている。 FIG. 10 is an explanatory diagram of an injection mold according to the second embodiment of the present invention, and corresponds to FIG. 3 according to the first embodiment.
In the description of the second embodiment, components corresponding to those of the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted. The injection mold according to the second embodiment is different from the injection mold according to the first embodiment in that the second insert 26 disposed on the movable side mold plate 24 is constituted by a plurality of divided inserts. . In addition, when the product shape is complicated or when some specifications of the product shape are different, for example, the second nesting 26 disposed on the movable side mold plate 24 constituting the movable side mold 2 is divided. It is configured by nesting to facilitate the processing of the nesting, or to divide and process the nesting corresponding to the specification, and replace the divided nesting according to the specification to form.

図１０及び図１１を参照しながら、可動側型２について詳細に説明する。可動側型２は、可動側取付板２１と、スぺーサブロック２２を介して可動側取付板２１に取付けられる受け板２３と、受け板２３に接合される板状の可動側型板２４、および可動側型板２４の固定側型１側に、キャビティＣを形成し固定側型板１３の入れ子収納部に配接された第１の入れ子１４のキャビティ面に望む凸部２５を有した構成部材としての第２の入れ子２６から構成される。更に、第２の入れ子２６は、複数の入れ子２６ａ、２６ｂ、２６ｃに分割され、板状の可動側型板２４に形成された入れ子収納部に並接して配設される。尚、固定側型１については、実施例１で説明した構成と共通することから、以下の説明においては、その説明を省略する。   The movable side mold 2 will be described in detail with reference to FIGS. 10 and 11. The movable-side mold 2 includes a movable-side mounting plate 21, a receiving plate 23 that is attached to the movable-side mounting plate 21 via a spacer block 22, a plate-like movable-side mold plate 24 that is joined to the receiving plate 23, Further, a configuration in which a cavity C is formed on the fixed-side mold 1 side of the movable-side mold plate 24 and a desired convex portion 25 is formed on the cavity surface of the first insert 14 disposed in contact with the insert-receiving portion of the fixed-side mold plate 13. It is comprised from the 2nd nest | insert 26 as a member. Further, the second nest 26 is divided into a plurality of nests 26 a, 26 b and 26 c and is arranged in parallel with the nest storage part formed on the plate-like movable side mold plate 24. In addition, about the fixed side type | mold 1, since it is common in the structure demonstrated in Example 1, the description is abbreviate | omitted in the following description.

図１１は、入れ子収納部が形成された可動側型板２４と、可動側型板２４の入れ子収納部に配設され、固定側型板１３の入れ子収納部に配設された第１の入れ子１４のキャビティ面に望む凸部２５及びパーティングライン面Ｐの一部が形成された第２の入れ子２６との、互いに嵌入すべき面同士の加工寸法を説明した図であり、実施例１の図４に対応する図である。   FIG. 11 shows a movable side mold plate 24 in which a nested storage portion is formed, and a first nested portion that is disposed in the nested storage portion of the movable side mold plate 24 and is disposed in the nested storage portion of the fixed side mold plate 13. 14 is a diagram for explaining the processing dimensions of the surfaces to be fitted to each other with the second nest 26 in which a part of the convex portion 25 and the parting line surface P formed on the 14 cavity surfaces are formed. It is a figure corresponding to FIG.

可動側型板２４の入れ子収納部の底面と、パーティングライン面の一部が形成された面との距離をＧ１、可動側型板２４の入れ子収納部に配設され、キャビティＣの一部を構成するキャビティ面ＣＦおよびパーティングライン面Ｐの一部が形成された入れ子２６ａ、２６ｃの可動側型２のＺ軸方向高さをＧ２、型締め力による入れ子２６ａ、２６ｃの縦弾性歪による圧縮変形量をδ１としたとき、入れ子２６ａ、２６ｃはＧ２＝Ｇ１＋δ１の関係を満たす高さＧ２に設定される。   G1 is the distance between the bottom surface of the nest storage part of the movable side mold plate 24 and the surface on which a part of the parting line surface is formed, and the part of the cavity C is disposed in the nest storage part of the movable side template 24. The height of the movable side mold 2 of the inserts 26a, 26c formed with a part of the cavity surface CF and the parting line surface P constituting G2 is G2, and the longitudinal elastic strain of the inserts 26a, 26c due to the clamping force When the amount of compressive deformation is δ1, the nestings 26a and 26c are set to a height G2 that satisfies the relationship G2 = G1 + δ1.

入れ子２６ａ、２６ｂ、２６ｃの他の面は、Ｘ軸方向、及びＹ軸方向の対向する面間距離を、それぞれＵ１（＝Ｕ１ａ＋Ｕ１ｂ＋Ｕ１ｃ）、Ｕ２（＝Ｕ２ａ＋Ｕ２ｂ＋Ｕ２ｃ）、可動側型板２４の入れ子収納部のＸ軸方向、及びＹ軸方向の対向する面間距離を、それぞれ、Ｔ１、Ｔ２、としたとき、入れ子２６ａ、２６ｃに型締め力が作用した際に発生するＺ軸方向の縦弾性歪に伴って、入れ子２６ａ、２６ｃのＸ軸方向に発生する横弾性歪による膨張変形量をδ２ｘ、Ｙ軸方向に発生する横弾性歪による膨張変形量をδ２ｙとしたとき、Ｕ１＝Ｔ１−２×δ２ｘ、Ｕ２＝Ｔ２−２×δ２ｙの関係を満たす幅Ｕ１及びＵ２に設定される。   The other surfaces of the nests 26a, 26b, and 26c have distances between opposing surfaces in the X-axis direction and the Y-axis direction, respectively, U1 (= U1a + U1b + U1c), U2 (= U2a + U2b + U2c), When the distance between the faces facing each other in the X-axis direction and the Y-axis direction is T1 and T2, respectively, the longitudinal elastic strain in the Z-axis direction generated when the clamping force is applied to the inserts 26a and 26c. Accordingly, when the amount of expansion deformation due to the lateral elastic strain generated in the X-axis direction of the inserts 26a and 26c is δ2x, and the amount of expansion deformation due to the lateral elastic strain generated in the Y-axis direction is δ2y, U1 = T1-2 × δ2x , U2 = T2-2 × δ2y satisfying the relationship U1 and U2.

入れ子２６ａ、２６ｃに型締め力が作用した際に発生するＺ軸方向の縦弾性歪による圧縮変形量δ１を算出する過程は、実施例１における第１の入れ子１４の場合と同様である。また、入れ子２６ａ、２６ｃのＺ軸方向の縦弾性歪に伴って、入れ子２６ａ、２６ｃには、同様にＸ軸方向、及びＹ軸方向にも横弾性歪が発生し、その算出する過程は実施例１における第１の入れ子１４の場合と同様である。但し、Ｚ軸方向のパーティング面のみを有する分割入れ子（例えば２６ｂ）には、型締め力によるＺ軸方向の圧縮力は作用しないことから、Ｚ軸方向の縦弾性歪による圧縮変形量δ１も、更には縦弾性歪に基づく横断性歪による膨張変形量δ２ｘ、δ２ｙも発生しない。   The process of calculating the amount of compressive deformation δ1 due to the longitudinal elastic strain in the Z-axis direction that occurs when the clamping force is applied to the inserts 26a and 26c is the same as the case of the first insert 14 in the first embodiment. Further, along with the longitudinal elastic strain in the Z-axis direction of the nests 26a and 26c, the nests 26a and 26c similarly generate transverse elastic strains in the X-axis direction and the Y-axis direction, and the calculation process is performed. This is similar to the case of the first nesting 14 in Example 1. However, since the compressive force in the Z-axis direction due to the clamping force does not act on the split nest having only the parting surface in the Z-axis direction (for example, 26b), the amount of compressive deformation δ1 due to the longitudinal elastic strain in the Z-axis direction is also Furthermore, the expansion deformation amounts δ2x and δ2y due to the transverse strain based on the longitudinal elastic strain are not generated.

複数の入れ子２６ａ、２６ｂ、２６ｃに分割された第２の入れ子２６の具体的な加工方法についても、実施例１と同様である。また、実施例１における第１の入れ子１４と同様に、その表面は、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣ、ＣｒＮ、ＤＬＣ（Ｄｉａｍｏｎｄ Ｌｉｋｅ Ｃａｒｂｏｎ）のうちのいずれか一つ又は複数で被覆される。更に、金型材料としても、実施例１の第１の入れ子１４と同様の材料を使用することができる。   The specific processing method of the second insert 26 divided into a plurality of inserts 26a, 26b, and 26c is also the same as in the first embodiment. Further, similarly to the first nesting 14 in the first embodiment, the surface thereof is covered with any one or more of TiN, TiCN, TiC, CrN, and DLC (Diamond Like Carbon). Further, as the mold material, the same material as the first nesting 14 of the first embodiment can be used.

（作用）
次に、図１２を参照しながら、上記実施例２に係る、可動側型２を含む、射出成形用金型を使用した射出成形の作用について説明する。 (Function)
Next, the operation of injection molding using the injection mold including the movable mold 2 according to the second embodiment will be described with reference to FIG.

型締め装置（図示せず）は、当該型締め装置を構成する型締めシリンダ（図示せず）が作動してトグル機構（図示せず）を動作させ、可動側型２を固定側型１に向けて移動させ、固定側型１と可動側型２とを閉じる。金型が閉じられると、入れ子２６ａ、２６ｃのパーティングライン面Ｐの一部が形成された面は、可動側型板２４のパーティングライン面からδ１だけ凸状態に突出しており、型締め力による圧縮力で、Ｚ軸方向にはδ１の縦弾性歪が発生する。同時に、Ｘ軸方向、及びＹ軸方向にも横弾性歪δ２ｘ、δ２ｙが発生する。しかるに、固定側型１に配置された第１の入れ子１４と、可動側型２に配置された入れ子２６ａ、２６ｃのパーティング面には、縦弾性歪δ１に対応した圧縮応力が発生し、確実かつ強固な密着状態を得ることができる。更に、可動側型２は分割された複数の入れ子２６ａ、２６ｂ、２６ｃから構成され、入れ子２６ａ、２６ｂ、２６ｃと可動側型板２４の入れ子収納部との間には、横弾性歪による膨張変形量δ２ｘ、δ２ｙに対応した隙間が設定されていることから、縦弾性歪による横弾性歪を吸収するとともに、分割された複数の入れ子２６ａ、２６ｂ、２６ｃのＸ軸方向、及びＹ軸方向の面同士には、横歪に応じた圧縮応力が作用し、パーティング面間は強固な密着状態となる。   In the mold clamping device (not shown), a mold clamping cylinder (not shown) constituting the mold clamping device is operated to operate a toggle mechanism (not shown), and the movable side die 2 is changed to the fixed side die 1. The fixed mold 1 and the movable mold 2 are closed. When the mold is closed, the surface on which part of the parting line surface P of the inserts 26a and 26c is formed protrudes in a convex state by δ1 from the parting line surface of the movable side mold plate 24. The longitudinal elastic strain of δ1 is generated in the Z-axis direction by the compressive force due to. At the same time, lateral elastic strains δ2x and δ2y are also generated in the X-axis direction and the Y-axis direction. However, a compressive stress corresponding to the longitudinal elastic strain δ1 is generated on the parting surfaces of the first insert 14 arranged in the fixed mold 1 and the inserts 26a and 26c arranged in the movable mold 2 to ensure that And a firm adhesion state can be obtained. Further, the movable side mold 2 is composed of a plurality of divided nests 26a, 26b, and 26c. Between the nests 26a, 26b, and 26c and the nest storage part of the movable side mold plate 24, expansion deformation is caused by lateral elastic strain. Since gaps corresponding to the amounts δ2x and δ2y are set, the lateral elastic strain due to the longitudinal elastic strain is absorbed, and the X-axis direction and Y-axis direction surfaces of the divided nests 26a, 26b, and 26c A compressive stress corresponding to the lateral strain acts on each other, and the parting surfaces are in a tight contact state.

射出成形用金型の準備が完了すると、溶融した樹脂は、射出成形機のノズル（図示せず）とスプルーブッシュ１６、スプルーランナー部１７、スプルーランナー部１７と第１の入れ子１４のキャビティ面とを連通する注入空間としてのゲート１８とを経て、キャビティＣに充填される。キャビティ内に溶融樹脂が充填される際に、キャビティＣに内部圧力が発生するが、第１の入れ子１４と入れ子２６ａ、２６ｃで構成されるパーティング面は、Ｚ軸方向にδ１の縦弾性歪が発生することにより確実かつ強固に密着し、溶融樹脂がはみ出すことを防止している。更に、第２の入れ子２６は、複数の入れ子２６ａ、２６ｂ、２６ｃに分割され、可動側型板２４に形成された入れ子収納部に並接して配設され、入れ子２６ａと２６ｂのパーティング面、入れ子２６ｃと２６ｂのパーティング面には、バリが発生しやすい条件となるが、分割された複数の入れ子２６ａ、２６ｂ、２６ｃのＸ軸方向、及びＹ軸方向の面同士には、横弾性歪に応じた圧縮応力が作用し、パーティング面間は強固な密着状態となり、バリの発生を抑制する。   When the preparation of the injection mold is completed, the melted resin is injected into the nozzle of the injection molding machine (not shown), the sprue bushing 16, the sprue runner part 17, the sprue runner part 17 and the cavity surface of the first insert 14. The cavity C is filled through the gate 18 serving as an injection space communicating with each other. When the molten resin is filled in the cavity, internal pressure is generated in the cavity C. The parting surface formed by the first insert 14 and the inserts 26a and 26c has a longitudinal elastic strain of δ1 in the Z-axis direction. Is securely and firmly adhered to prevent the molten resin from protruding. Further, the second insert 26 is divided into a plurality of inserts 26a, 26b, and 26c, arranged in parallel with the insert storage portion formed in the movable side template 24, and the parting surfaces of the inserts 26a and 26b, The parting surfaces of the nestings 26c and 26b are subject to burrs. However, there are lateral elastic strains between the X-axis direction and Y-axis direction surfaces of the divided nestings 26a, 26b, and 26c. Compressive stress according to the pressure acts, and the parting surfaces are in a tight contact state to suppress the generation of burrs.

可動側型２を構成する可動側型板２４に配設される第２の入れ子２６を分割した複数の入れ子で構成して成形作業を継続する場合、分割された第２の入れ子２６ａと２６ｂのパーティング面、入れ子２６ｃと２６ｂのパーティング面を完全に密着させて組み立てることは困難であり、特に縦バリ、即ち成形製品のＺ軸方向にバリが発生しやすく、デポジットの付着が始まると、パーティング面の隙間は拡大し、成形製品にガス焼け、ショートショット、表面不良、バリ等が発生し、入れ子２６が分割されていない金型に比較して、より短期間でオーバーホールが必要になる。
本実施例においては、金型の型締め力による縦弾性歪に応じて、分割された複数の入れ子２６ａ、２６ｂ、２６ｃのＸ軸方向、及びＹ軸方向の面同士には、横弾性歪に応じた圧縮応力が作用し、パーティング面間は強固な密着状態が維持されるとともに、各入れ子表面はＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣ、ＣｒＮ、ＤＬＣ等で表面被覆されていることから、入れ子表面の耐食性、耐酸化性が向上し、デポジットが付着しにくく、オーバーホール期間を大幅に伸ばすことができた。
また、金型のクリーニングを目的としたオーバーホール作業においては、分割された複数の入れ子２６ａ、２６ｂ、２６ｃ同士の密着は、成形サイクルごとに解放されていることから、金型の分解に際して、分割された入れ子同士のかじりの発生もなく、オーバーホール作業を効率化することができた。
尚、本実施例においては、可動側型２を構成する第２の入れ子２６が、それぞれ、２６ａ、２６ｂ、２６ｃの３つの入れ子に分割された場合について説明したが、第２の入れ子２６の分割は製品形状や仕様に対応して、適宜決定されることはいうまでもない。 When the second nesting 26 disposed on the movable mold 24 constituting the movable mold 2 is constituted by a plurality of divided nestings and the molding operation is continued, the divided second nestings 26a and 26b It is difficult to assemble the parting surface and the parting surfaces of the inserts 26c and 26b completely in close contact, especially when vertical burrs, that is, burrs are likely to occur in the Z-axis direction of the molded product, and deposit adhesion starts. The gap between the parting surfaces is enlarged, gas burns, short shots, surface defects, burrs, etc. occur in the molded product, and overhaul is required in a shorter period of time compared to a mold in which the insert 26 is not divided. .
In the present embodiment, in accordance with the longitudinal elastic strain due to the clamping force of the mold, the surfaces of the divided nests 26a, 26b, 26c in the X-axis direction and the Y-axis direction are subjected to lateral elastic strain. Corresponding compressive stress acts, and the tight adhesion between the parting surfaces is maintained, and each nesting surface is coated with TiN, TiCN, TiC, CrN, DLC, etc., so the corrosion resistance of the nesting surface The oxidation resistance was improved, the deposit was less likely to adhere, and the overhaul period could be greatly extended.
Further, in the overhaul operation for the purpose of cleaning the mold, the close contact between the plurality of divided nests 26a, 26b, and 26c is released for each molding cycle. There was no galling between the nesting and the overhaul work could be made more efficient.
In the present embodiment, the case where the second nesting 26 constituting the movable mold 2 is divided into three nestings 26a, 26b, and 26c has been described, but the second nesting 26 is divided. Needless to say, is appropriately determined according to the product shape and specifications.

以上、本発明の実施形態を詳述したが、本発明は、前記実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内で、種々の変更を行うことが可能である。   As mentioned above, although embodiment of this invention was explained in full detail, this invention is not limited to the said Example, A various change is performed within the range of the summary of this invention described in the claim. It is possible.

１ 固定側型
２ 可動側型
１１ 固定側取付板
１２ ランナーストリッパープレート
１３ 固定側型板
１４ 入れ子
１５ ロケートリング
１６ スプルーブッシュ
１７ スプルーランナー部
１８ ゲート
２１ 可動側取付板
２２ スペーサブロック
２３ 受け板
２４ 可動側型板
２５ 入れ子凸部
２６、２６ａ、２６ｂ、２６ｃ 入れ子
３０ エジェクタ機構
３１ エジェクタガイドピン
３２ サポートピン
３３ エジェクタプレート
３４ エジェクタピン
３５ エジェクタスリーブ
Ｃ キャビティ
Ｐ パーティング面 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Fixed side type | mold 2 Movable side type | mold 11 Fixed side mounting plate 12 Runner stripper plate 13 Fixed side type plate 14 Nest 15 Locate ring 16 Sprue bushing 17 Sprue runner part 18 Gate 21 Movable side mounting plate 22 Spacer block 23 Receiving plate 24 Moving side Template 25 Nesting convex portions 26, 26a, 26b, 26c Nesting 30 Ejector mechanism 31 Ejector guide pin 32 Support pin 33 Ejector plate 34 Ejector pin 35 Ejector sleeve C Cavity P Parting surface

Claims (5)

第１の金型と第２の金型をパーティングライン面で合わせて型締めすることによりキャビティが形成される射出成形金型において、
前記第１の金型は、
前記パーティングライン面に臨ませて入れ子収納部を形成した固定側型板と、前記入れ子収納部に配設され、前記キャビティの一部を構成するキャビティ面及び前記パーティングライン面の一部が形成された第１の入れ子と、からなり、
前記第２の金型は、
前記パーティングライン面に臨ませて入れ子収納部を形成した可動側型板と、前記入れ子収納部に配設され、前記キャビティ面に望む凸部及び前記パーティングライン面の一部が形成された第２の入れ子と、からなり、
前記第１の入れ子は、パーティングライン面が、前記固定側型板の前記パーティングライン面に対して突出するとともに、前記第１の入れ子の前記パーティングライン面の一部が形成された面及び前記入れ子収納部の底面と接する面を除く他の面が、前記固定側型板の前記入れ子収納部のそれぞれ対向する面との間に隙間を有して配設され、
前記第２の入れ子は、パーティングライン面が、前記可動側型板の前記パーティングライン面に対して突出するとともに、前記第２の入れ子の前記パーティングライン面の一部が形成された面及び前記入れ子収納部の底面と接する面を除く他の面が、前記可動側型板の前記入れ子収納部のそれぞれ対向する面との間に隙間を有して配設された、
ことを特徴とする射出成形用金型。 In the injection mold in which the cavity is formed by matching the first mold and the second mold on the parting line surface and clamping the mold,
The first mold is
A fixed-side template that forms a nesting storage portion facing the parting line surface, a cavity surface that is disposed in the nesting storage portion and forms a part of the cavity, and a part of the parting line surface is A first nesting formed,
The second mold is
A movable side mold plate having a nesting storage portion formed facing the parting line surface, and a convex portion desired for the cavity surface and a part of the parting line surface were formed in the nesting storage portion. A second nesting,
In the first nesting, a parting line surface protrudes from the parting line surface of the fixed-side mold plate, and a part of the parting line surface of the first nesting is formed. And the other surface except the surface in contact with the bottom surface of the nesting storage part is disposed with a gap between the opposing surfaces of the nesting storage part of the fixed side template,
The second nesting is a surface on which a parting line surface protrudes from the parting line surface of the movable side template and a part of the parting line surface of the second nesting is formed. And other surfaces excluding the surface in contact with the bottom surface of the nesting storage portion are disposed with a gap between the surfaces of the movable side template facing each other of the nesting storage portion,
An injection mold characterized by that. 前記第１の入れ子及び前記第２の入れ子の前記パーティングライン面の、それぞれの入れ子が配設される前記固定側型板又は前記可動側型板の前記パーティングライン面に対する突出量が、型締め時の型締め力から予測される前記第１の入れ子及び前記第２の入れ子の縦弾性歪量以下であり、
前記パーティングライン面の一部が形成された面及び前記固定側型板及び前記可動側型板の前記入れ子収納部の底面と対向する面を除く他の面と、それぞれの入れ子が配設される前記固定側型板又は前記可動側型板の前記入れ子収納部の対向する面との隙間が、型締め時の型締め力から予測される前記第１の入れ子及び前記第２の入れ子の横弾性歪量以下である、
ことを特徴とする請求項１記載の射出成形用金型。 The amount of protrusion of the parting line surface of the first nesting and the second nesting with respect to the parting line surface of the fixed side mold plate or the movable side template on which the respective nestings are disposed is It is below the amount of longitudinal elastic strain of the first nesting and the second nesting predicted from the clamping force at the time of clamping,
The surface on which a part of the parting line surface is formed, the other surface excluding the surface facing the bottom surface of the nested housing portion of the fixed side mold plate and the movable side mold plate, and the respective nests are disposed. The gap between the fixed side mold plate and the movable side mold plate facing the nesting storage portion is lateral to the first nesting and the second nesting predicted from the clamping force at the time of clamping. Less than the elastic strain amount,
The injection mold according to claim 1. 前記第１の入れ子及び前記第２の入れ子の少なくとも一方の入れ子が、複数に分割されて、前記固定側型板に設けられた前記入れ子収納部、又は前記可動側型板に設けられた前記入れ子収納部に並接して配設された、
ことを特徴とする請求項１または２記載の射出成形用金型。 At least one of the first nesting and the second nesting is divided into a plurality of parts, and the nesting storage portion provided on the fixed-side template or the nesting provided on the movable-side template Arranged in parallel with the storage,
3. An injection molding die according to claim 1 or 2. 前記第１の入れ子及び前記第２の入れ子の全面、又はそれぞれの入れ子が配設される前記固定側型板及び前記可動側型板の前記入れ子収納部の底面とそれぞれ接する面を除く面が、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣ，ＣｒＮ、ＤＬＣのうちのいずれか一つ又は複数の皮膜で被覆されている、
ことを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の射出成形用金型。 The entire surface of the first nesting and the second nesting, or the surfaces excluding the surfaces that are in contact with the bottom surfaces of the nesting storage portions of the fixed side mold plate and the movable side mold plate on which the respective nestings are disposed, It is coated with one or more films of TiN, TiCN, TiC, CrN, DLC,
The injection mold according to any one of claims 1 to 3. 第１の金型と第２の金型をパーティングライン面で合わせて型締めすることによりキャビティが形成される射出成形金型において、
前記第１の金型は、
前記パーティングライン面に臨ませて入れ子収納部を形成した固定側型板と、前記入れ子収納部に配設され、前記キャビティの一部を構成するキャビティ面及び前記パーティングライン面の一部が形成された第１の入れ子と、からなり、
前記第２の金型は、
前記パーティングライン面に臨ませて入れ子収納部を形成した可動側型板と、前記入れ子収納部に配設され、前記キャビティ面に望む凸部及び前記パーティングライン面の一部が形成された第２の入れ子と、からなり、
前記第１の入れ子は、パーティングライン面が、前記固定側型板の前記パーティングライン面に対して突出するとともに、前記第１の入れ子の前記パーティングライン面の一部が形成された面及び前記入れ子収納部の底面と接する面を除く他の面が、前記固定側型板の前記入れ子収納部のそれぞれ対向する面との間に隙間を有して配設され、
前記第２の入れ子は、パーティングライン面が、前記可動側型板の前記パーティングライン面に対して突出するとともに、前記第２の入れ子の前記パーティングライン面の一部が形成された面及び前記入れ子収納部の底面と接する面を除く他の面が、前記可動側型板の前記入れ子収納部のそれぞれ対向する面との間に隙間を有して配設された、
ことを特徴とする射出成形用金型の製造方法。




































In the injection mold in which the cavity is formed by matching the first mold and the second mold on the parting line surface and clamping the mold,
The first mold is
A fixed-side template that forms a nesting storage portion facing the parting line surface, a cavity surface that is disposed in the nesting storage portion and forms a part of the cavity, and a part of the parting line surface is A first nesting formed,
The second mold is
A movable side mold plate having a nesting storage portion formed facing the parting line surface, and a convex portion desired for the cavity surface and a part of the parting line surface were formed in the nesting storage portion. A second nesting,
In the first nesting, a parting line surface protrudes from the parting line surface of the fixed-side mold plate, and a part of the parting line surface of the first nesting is formed. And the other surface except the surface in contact with the bottom surface of the nesting storage part is disposed with a gap between the opposing surfaces of the nesting storage part of the fixed side template,
The second nesting is a surface on which a parting line surface protrudes from the parting line surface of the movable side template and a part of the parting line surface of the second nesting is formed. And other surfaces excluding the surface in contact with the bottom surface of the nesting storage portion are disposed with a gap between the surfaces of the movable side template facing each other of the nesting storage portion,
A method for producing an injection mold characterized by the above.




































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