JP2013019216A - Impermeable wall mixed with fiber rubber and construction method of the same - Google Patents
Impermeable wall mixed with fiber rubber and construction method of the same Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013019216A JP2013019216A JP2011154899A JP2011154899A JP2013019216A JP 2013019216 A JP2013019216 A JP 2013019216A JP 2011154899 A JP2011154899 A JP 2011154899A JP 2011154899 A JP2011154899 A JP 2011154899A JP 2013019216 A JP2013019216 A JP 2013019216A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ground
- fiber rubber
- soil
- rubber
- water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Bulkheads Adapted To Foundation Construction (AREA)
Abstract
Description
本発明は、ファイバーゴムを混合した遮水壁およびその築造方法に関する。 The present invention relates to a water-impervious wall mixed with fiber rubber and a method for constructing the same.
汚染土壌からの汚染物質の拡散やこれに伴う人的被害、資産価値の減少といったリスクは極力抑えることが必要である。そこで、土壌中に汚染が生じた場合あるいは生じる前の段階で、土壌中に遮水壁を設けて汚染土壌を封じ込めるという対策が講じられている（例えば特許文献１参照）。 Risks such as the diffusion of pollutants from contaminated soil, the resulting human damage, and the decrease in asset value must be minimized. Therefore, when contamination occurs in the soil or at a stage before it occurs, a countermeasure is taken to contain the contaminated soil by providing a water-impervious wall in the soil (see, for example, Patent Document 1).
このような対策を講じるための従来技術として、連続ソイルセメントコラム工法と呼ばれる方法が知られている。この連続ソイルセメントコラム工法は、セメント系固化材と原地盤土を撹拌して地中にソイルセメントコラムを形成し、このソイルセメントコラムを互いに重なり合うように連続した壁状に築造するものである。更に、この分野の技術としては、ベントナイト（粘土の一種）を用い、土壌に混合し（半置換）、あるいはすべて置き換える（全置換）ことで遮水壁を築造し、低い透水性を確保するといったものが提案されている。 As a conventional technique for taking such measures, a method called a continuous soil cement column method is known. In this continuous soil cement column method, a cement-based solidified material and raw ground soil are agitated to form a soil cement column in the ground, and the soil cement columns are constructed in a continuous wall shape so as to overlap each other. Furthermore, as technology in this field, bentonite (a kind of clay) is used, mixed with soil (half-substitution), or completely replaced (total substitution) to build a water-impervious wall and ensure low water permeability. Things have been proposed.
しかしながら、従来提案されている連続ソイルセメントコラム工法では、地震時の地盤の変位に対する壁の曲げ変形追従性が乏しいことから、曲げ破壊、クラック等が発生した場合に汚染物質が流出するおそれが生じる。また、ベントナイトを用いた遮水壁の場合、変形追従性は確保されるが、ベントナイト自体に硬化する特性がないため、壁体の強度が担保されず、軟弱な地盤となるおそれがある。 However, the conventional continuous soil cement column method proposed by the company has a poor ability to follow the bending deformation of the wall against the displacement of the ground during an earthquake, so there is a risk that pollutants will flow out when bending fractures, cracks, etc. occur. . In addition, in the case of a water-impervious wall using bentonite, deformation followability is ensured, but since the bentonite itself does not have a curing property, the strength of the wall body is not ensured and there is a possibility that the ground becomes soft.
そこで、本発明は、遮水性能および地耐力を確保しつつ、地震時における変形追従性を向上させた遮水壁およびその築造方法を提供することを目的とする。 Then, an object of this invention is to provide the impermeable wall which improved the deformation | transformation followability at the time of an earthquake, and its construction method, ensuring the water-insulating performance and earth strength.
かかる課題を解決するべく本発明者は種々の検討を行った。まず、遮水壁の主たる要求性能である遮水性については、遮水壁の厚さが50cmの場合に、透水係数が１×10-6[cm/se
c]未満であれば要求を満たすことが可能であると考えられ、さらに、いわゆる安全率を考慮すればそれ以上の性能を有することが好ましい。この点、セメント系固化材を用いて改良された地盤で、この遮水性（透水係数）を確保するためには、一般的に、対象とする改良土の１m3に対する投入セメント系固化材の量は、250kg/m3程度となる。
In order to solve this problem, the present inventor has made various studies. First, regarding water impermeability, which is the main required performance of the impermeable wall, when the impermeable wall thickness is 50 cm, the permeability coefficient is 1 × 10 -6 [cm / se
If it is less than c], it is considered that the requirement can be satisfied, and further, it is preferable to have a higher performance in consideration of a so-called safety factor. In this respect, in order to secure this water-imperviousness (water permeability coefficient) in the ground improved by using cement-based solidification material, generally the amount of cement-based solidification material input per 1 m 3 of the target improved soil Is about 250 kg / m 3 .
また、対象となる土壌汚染において、汚染の拡散が激しいといった問題の多くは、水の移動が比較的大きい（透水係数が大きい）地盤で生じている。このような地盤は、一般的には砂質土や礫質土であって、これらの地盤とセメント系固化材が反応すると、圧縮強度が大きく、地盤の曲げ変形に追従できない、脆性的破壊を生じさせる材料となる。したがって、地盤の種類にかかわらず、遮水性能を確保しつつ、変形追従性の向上した遮水壁を築造することが求められる。 Moreover, in the target soil contamination, many of the problems such as severe diffusion of the contamination occur in the ground where water movement is relatively large (water permeability coefficient is large). Such ground is generally sandy or gravelly soil, and when these ground reacts with cement-based solidified material, it has high compressive strength and cannot follow the bending deformation of the ground, causing brittle fracture. It becomes a material to be generated. Therefore, it is required to build a water-impervious wall with improved deformation followability while ensuring water-impervious performance regardless of the type of ground.
また、従来提案されているベントナイトを用いる手法によれば、ベントナイト液と土を混合してできるベントナイト壁が、ベントナイトの膨潤特性を利用して高い遮水性を有しており、粘性土のような挙動を示すことから高い変形追従性を実現することが可能である。しかし、様々な土質の地盤が堆積する互層においては、全長にわたり均一に混合攪拌することが困難であること、またベントナイト液と地盤を半置換あるいは全置換するためには汚染土を場外に多量に出す必要があることから、汚染土、汚染掘削土の処理が必要となり非効率となっていた。さらには、ベントナイト自体に硬化する特性がないため、ベントナイトにより改良された地盤は、本来地盤が保有する地耐力を低下させてしまうという問題がある。 In addition, according to the conventionally proposed method using bentonite, the bentonite wall formed by mixing bentonite liquid and soil has high water barrier properties by utilizing the swelling characteristics of bentonite, and is similar to viscous soil. Since it shows a behavior, it is possible to realize high deformation followability. However, it is difficult to mix and stir uniformly over the entire length in alternate layers where various soils are deposited, and in order to semi-substitute or completely replace the bentonite liquid and the ground, a large amount of contaminated soil is required outside the field. Since it was necessary to take out, it was inefficient because it required processing of contaminated soil and contaminated excavated soil. Furthermore, since bentonite itself does not have a curing property, the ground improved by bentonite has a problem that the ground strength inherently possessed by the ground is reduced.
また、ベントナイトとセメント系固化材を混合し、地盤と攪拌することで遮水性を確保し、変形追従性を高めるという手法もあるが、こうした場合には、ベントナイトの膨潤特性をセメントの細粒分特性やカルシウムイオンが阻害するため、適切な配合を調整することが煩雑となりやすい。加えて、施工時に排出される汚染土、汚染掘削土の量を減少しようとすれば、液体中に占める水の割合を減らすことが考えられるが、セメント、ベントナイトに対する水の量を減らすと粘度が高くなり、ポンプの圧送性が損なわれ、これを回復するために減水材や粘性低減剤を投入すると、ベントナイトの膨潤性を損ね、変形追従性が悪くなるなどの弊害が生じ、やはり配合調整が煩雑となるといった問題がある。 In addition, there is a method of mixing bentonite and cement-based solidified material and stirring with the ground to ensure water shielding and improve deformation followability. Since properties and calcium ions inhibit, it is likely to be complicated to adjust an appropriate formulation. In addition, if the amount of contaminated soil and contaminated excavated soil discharged at the time of construction is to be reduced, the proportion of water in the liquid can be reduced, but if the amount of water relative to cement and bentonite is reduced, the viscosity will decrease. If the water reducing material or viscosity reducing agent is added to recover this, the pumping ability of the pump will be lost, and the swelling property of bentonite will be lost, and the deformation followability will be deteriorated. There is a problem that it becomes complicated.
以上のごとく種々の検討を重ねた本発明者は、これら課題の解決に結び付く新たな知見を得るに至った。本発明はかかる知見に基づくもので、地盤中に形成される遮水壁であって、セメント系固化材が対象土に投入され、透水係数が１×10-6[cm/sec]未満となるように形成された地盤改良体と、該地盤改良体に、対象土１m3あたり体積比３％以上１０％以下混合されたファイバーゴムと、からなるものである。ファイバーゴムとしては、直径が5mm以下、長さが100mm以下の繊維状のゴム体であることが好ましい。更には、地盤改良体の一軸圧縮強度が1.0N/mm2〜30.0N/mm2の範囲にあることが好ましい。 As described above, the present inventor who has made various studies has obtained new knowledge that leads to the solution of these problems. The present invention is based on such knowledge, and is a water-impervious wall formed in the ground. The cement-based solidified material is introduced into the target soil, and the hydraulic conductivity is less than 1 × 10 −6 [cm / sec]. The ground improvement body formed as described above and fiber rubber mixed with the ground improvement body in a volume ratio of 3% to 10% per 1 m 3 of the target soil. The fiber rubber is preferably a fibrous rubber body having a diameter of 5 mm or less and a length of 100 mm or less. Furthermore, it is preferable that the uniaxial compressive strength of the soil improvement material is in the range of 1.0N / mm 2 ~30.0N / mm 2 .
また、このような繊維状のゴム体を用いることで、ファイバーゴムとソイルセメントが絡み合うように配置されることで、遮水壁の靱性効果が改善される。また、このような繊維状とすることで、地盤改良体の破壊せん断面に交わるようにファイバーゴムが配置され、同様に靱性効果が改善される。 Moreover, by using such a fibrous rubber body, the toughness effect of the water-impervious wall is improved by arranging the fiber rubber and the soil cement so as to be intertwined with each other. Moreover, by setting it as such a fiber form, fiber rubber is arrange | positioned so that the fracture | rupture shear surface of a ground improvement body may be crossed, and the toughness effect is improved similarly.
また、本発明にかかる遮水壁の築造方法は、対象とする遮水壁を築造するための地盤改良体の透水係数が１×10-6[cm/sec]未満となるようにセメント系固化材の投入量を調節し、該セメント系固化材および対象土１m3あたり体積比３％以上１０％以下のファイバーゴムを、地盤と撹拌混合させることを特徴とする。 In addition, the method for constructing the impermeable wall according to the present invention is a cement-based solidification so that the water permeability coefficient of the ground improvement body for constructing the target impermeable wall is less than 1 × 10 −6 [cm / sec]. The amount of the material is adjusted, and the cement-based solidified material and fiber rubber having a volume ratio of 3% to 10% per 1 m 3 of the target soil are mixed with the ground.
本発明のごとく地盤改良体にファイバーゴムを混合することで、曲げ靱性が向上し地震時の変形追従性がより高くなった遮水壁を形成することができる。このような遮水壁によれば、地震時における変形追従性が向上し、尚かつ破壊性状が脆性的でなくなることから、汚染土壌からの汚染物質の拡散やこれに伴う人的被害、資産価値の減少といったリスクを極力抑えることが可能となる。 By mixing fiber rubber into the ground improvement body as in the present invention, it is possible to form a water-impervious wall with improved bending toughness and higher deformation follow-up property during an earthquake. Such impermeable walls improve deformation follow-up during an earthquake and make the destructive properties less brittle, so the diffusion of pollutants from contaminated soil, the resulting human damage, and asset value It is possible to minimize risks such as a decrease in risk.
また、対象土１m3あたり体積比３％以上１０％以下のファイバーゴムを混合する本発明によれば、透水係数を１×10-6[cm/sec]未満としつつ、無配合のものに比べ、靱性改善効果を約２０％〜１００％向上させる（1.2倍〜2倍とする）ことができる。したがって、遮水壁としての遮水性能を確保しつつ、地震時における変形追従性を向上させることができる。 In addition, according to the present invention in which fiber rubber having a volume ratio of 3% to 10% per 1 m 3 of the target soil is mixed, the water permeability is less than 1 × 10 −6 [cm / sec] and compared with the unblended material. The toughness improving effect can be improved by about 20% to 100% (1.2 times to 2 times). Accordingly, it is possible to improve the deformation followability during an earthquake while ensuring the water shielding performance as the water shielding wall.
上述した遮水壁の築造方法においては、ファイバーゴムとして、タイヤの表面を削る作業時に発生する繊維状ゴムを用いることができる。こうした場合、廃タイヤのリサイクル及びそこで派生する廃棄分を活用することが可能となるし、また、CO2排出量が小さくなることから環境負荷の点でも好ましい。 In the above-described method for constructing a water-impervious wall, as the fiber rubber, a fibrous rubber generated at the time of cutting the tire surface can be used. In such a case, it becomes possible to utilize the recycling of waste tires and the waste derived therefrom, and it is also preferable from the viewpoint of environmental load because the amount of CO 2 emission is reduced.
本発明によれば、遮水性能および地耐力を確保しつつ、地震時における変形追従性を向上させることができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the deformation | transformation followable | trackability at the time of an earthquake can be improved, ensuring the water shielding performance and ground strength.
以下、本発明の構成を図面に示す実施の形態の一例に基づいて詳細に説明する。 Hereinafter, the configuration of the present invention will be described in detail based on an example of an embodiment shown in the drawings.
図１等に本発明にかかるファイバーゴムを混合した遮水壁およびその築造方法の実施形態を示す。本発明にかかる遮水壁１は、地盤改良体２と、該地盤改良体２に所定の割合で混合されたファイバーゴム３と、からなるもので、汚染土壌を封じ込める壁として地盤Ｇ中に築造される（図１等参照）。本実施形態における地盤改良体２は、対象土にセメント系固化材が投入されることによって形成される。したがって、地盤Ｇに築造される本実施形態の遮水壁１には、セメント、原地盤土、ファイバーゴム３が含まれている。 FIG. 1 shows an embodiment of a water-impervious wall mixed with fiber rubber according to the present invention and a construction method thereof. The impermeable wall 1 according to the present invention comprises a ground improvement body 2 and a fiber rubber 3 mixed with the ground improvement body 2 at a predetermined ratio, and is constructed in the ground G as a wall for containing contaminated soil. (See FIG. 1 and the like). The ground improvement body 2 in the present embodiment is formed by introducing a cement-based solidifying material into the target soil. Therefore, cement, raw ground soil, and fiber rubber 3 are included in the water-impervious wall 1 of the present embodiment built on the ground G.
図１に、地盤Ｇの一例と、当該地盤Ｇに築造された遮水壁１の一例とを示す。地盤Ｇは、例えば、砂礫層、砂質土からなる透水層、さらには岩盤や粘土層のような不透水層などを含む。さらに、対象とする地盤Ｇに地下水脈が走っている場合もある（図１参照）。汚染土壌からの汚染物質は、この地下水脈の流れに乗るなどして拡散することがある。土壌の汚染源は、種々あり、例えば地盤Ｇ上の廃棄物などである場合もある（図１参照）。 In FIG. 1, an example of the ground G and an example of the impermeable wall 1 built in the ground G are shown. The ground G includes, for example, a gravel layer, a water permeable layer made of sandy soil, and an impermeable layer such as a rock or clay layer. Furthermore, there is a case where a groundwater vein runs on the target ground G (see FIG. 1). Contaminants from contaminated soil may diffuse, for example, by riding on the groundwater flow. There are various sources of soil contamination, for example, waste on the ground G (see FIG. 1).
遮水壁１は、汚染物質の拡散を防止して一定領域内に封じ込めるべく、地盤Ｇ中に築造される。図１では深さの異なる左右の遮水壁１を示しているがこれは一例にすぎず、このほか、前後方向にも壁を設けて汚染土壌の周囲を囲い込むなど、汚染土壌の規模や地盤Ｇの性状などに応じて種々の形態とすることができる。当然ながら、遮水壁１の深さについても地盤Ｇの性状などに応じて種々の深さとすることができる。 The impermeable wall 1 is constructed in the ground G so as to prevent the diffusion of contaminants and contain it within a certain area. Although the left and right impermeable walls 1 with different depths are shown in FIG. 1, this is merely an example. In addition to this, the size of the contaminated soil, such as surrounding the contaminated soil by providing walls in the front-rear direction, is also shown. It can be set as various forms according to the property etc. of the ground G. Of course, the depth of the impermeable wall 1 can also be set to various depths depending on the properties of the ground G and the like.
本実施形態の遮水壁１は、地盤改良体２にファイバーゴム３が混合されてなる（図２、図３参照）。このようにファイバーゴム３を混合することで、遮水壁１の曲げ靭性を向上させ、地震時の変形追従性をより高めることができる。ここで、ゴム混合体（地盤改良体２にゴムを混合したもの）について、粒状ゴムを用いた場合とファイバーゴム３を用いた場合とを比較してみると、ゴム混合率が同じであっても、ファイバーゴム３を用いた場合のほうが、より大きい「靱性改善比TIβ’」を得て靱性をより向上させることができることがわかる（図４参照）。 The water-impervious wall 1 of the present embodiment is formed by mixing a ground rubber 2 and a fiber rubber 3 (see FIGS. 2 and 3). By mixing the fiber rubber 3 in this way, the bending toughness of the impermeable wall 1 can be improved, and the deformation followability at the time of an earthquake can be further improved. Here, regarding the rubber mixture (the mixture of the ground improvement body 2 and rubber), when the granular rubber is compared with the case where the fiber rubber 3 is used, the rubber mixing ratio is the same. However, when the fiber rubber 3 is used, it can be seen that a larger “toughness improvement ratio TIβ ′” can be obtained and the toughness can be further improved (see FIG. 4).
ここで、「靱性改善比TIβ’」とは、図５に示すような応力−ひずみ曲線において、降伏点Ａと、この降伏点Ａから鉛直ひずみが２％増加した点Ｂとを取り、直線ＡＢの傾きの値をβとした場合に、「供試体（ゴム混合体）の靱性改善比＝無混合の供試体におけるβ値／ファイバーゴムを混合した供試体におけるβ値」と定義したものである。このような靱性改善比は、ゴム混合体（からなる遮水壁１）の靱性が、ファイバーゴム３を含むことによってどの程度改善するかを示す評価指標として用いることができる。すなわち、この靱性改善比が大きいほど、ゴム混合体（からなる遮水壁１）の靱性が高いと判定することができる。 Here, the “toughness improvement ratio TIβ ′” is a straight line AB obtained by taking a yield point A and a point B where the vertical strain has increased by 2% from the yield point A in the stress-strain curve as shown in FIG. When the slope value of β is β, it is defined as “toughness improvement ratio of specimen (rubber mixture) = β value in unmixed specimen / β value in specimen mixed with fiber rubber”. . Such a toughness improvement ratio can be used as an evaluation index indicating how much the toughness of the rubber mixture (water-impervious wall 1 made of) is improved by including the fiber rubber 3. That is, it can be determined that the larger the toughness improvement ratio is, the higher the toughness of the rubber mixture (water-impervious wall 1 made of) is.
この場合のファイバーゴム３としては、例えば廃タイヤ（中古タイヤ）を粉砕することによって得られる繊維状のタイヤチップなどを用いることもできるが、一般的なタイヤチップ（通常タイヤチップ）はリサイクルタイヤの製造工程で発生するものであって、廃タイヤをチップ化する作業が必要となる。一方、このような通常タイヤチップではなく、例えば更生タイヤを製造する際に中古タイヤの表面を削る作業で発生する繊維状ゴム（フレーク状タイヤチップ）をファイバーゴム３として用いることとすれば、廃タイヤのリサイクル及びそこで派生する廃棄分を活用することが可能となる。また、廃タイヤのリサイクルで主に使われているサーマルリサイクルと比べても、本実施形態のごとくファイバーゴム３を利用することとすれば、CO2排出量が小さくなり環境負荷を軽減させることが可能となる。 As the fiber rubber 3 in this case, for example, fibrous tire chips obtained by pulverizing waste tires (used tires) can be used, but general tire chips (usually tire chips) are recycled tires. It is generated in the manufacturing process and requires an operation to chip waste tires. On the other hand, instead of such normal tire chips, for example, if fiber rubber (flaked tire chips) generated by the work of scraping the surface of a used tire when manufacturing a retreaded tire is used as the fiber rubber 3, it is discarded. It becomes possible to utilize the recycling of tires and the waste derived therefrom. Compared to thermal recycling, which is mainly used for recycling waste tires, if fiber rubber 3 is used as in this embodiment, CO 2 emissions can be reduced and the environmental burden can be reduced. It becomes possible.
なお、上述した通常タイヤチップとフレーク状タイヤチップの違いを長手短手寸法比で表すとすれば、通常タイヤチップが１〜２程度、フレーク状タイヤチップが３〜５程度となる。また、ファイバーゴム３としては、これらのタイヤチップの他、長手短手寸法比が５以上であるものもある。したがって、ファイバーゴム３を長手短手寸法比で３種類のゴム形状に分類するとすれば、通常タイヤチップ（長手短手寸法比が１〜２程度）、フレーク状タイヤチップ（同３〜５程度）、これら以外のファイバーゴム（同５以上）ということになる。 In addition, if the difference between the normal tire chip and the flake-shaped tire chip described above is expressed by the ratio of longitudinal and short dimensions, the normal tire chip is about 1-2 and the flake-shaped tire chip is about 3-5. In addition to these tire chips, the fiber rubber 3 may have a longitudinal to lateral dimension ratio of 5 or more. Therefore, if the fiber rubber 3 is classified into three types of rubber shapes in terms of the length-to-short dimension, the normal tire chip (the length-to-short dimension ratio is about 1 to 2) and the flaky tire chip (about 3 to 5). , Other fiber rubber (5 or more).
また、遮水壁１を築造するにあたり、混合すべきファイバーゴム３の割合は、対象土１m3あたり体積比３％以上１０％以下、より好ましくは５％以上１０％以下である。ここで、図６（図中のＴは、対象土１m3あたりのファイバーゴム３の体積比（混合率）を表している）に、ファイバーゴム混合体（地盤改良体２にファイバーゴム３を混合したもの）の応力−ひずみ関係のグラフを示す。各曲線と横軸（Ｘ軸）で囲まれる面積が大きいほど、当該ファイバーゴム混合体は靱性に優れ、初期クラックが生じ難くなる。このグラフより、ファイバーゴム３の混合率を増やすと破壊ひずみが改善することがわかる。具体的には、破壊ひずみ（強度がピーク値となる時のひずみ）が、ファイバーゴム無配合（無混合）の時に約２．５％であるのに対し、混合率３％で約２．７％程度、混合率１０％で約５．３％（約２倍）になるという実験データが得られており（図６参照）、無配合（無混合）のものに比べ、本実施形態のファイバーゴム混合体は、靭性改善効果が約２０％〜１００％向上する（1.2倍〜2倍となる）といえる。したがって、このデータからすれば、本実施形態の遮水壁１によれば、遮水壁としての遮水性能を確保しつつ地震時における変形追従性を向上させることが可能となることがわかる。 In constructing the impermeable wall 1, the ratio of the fiber rubber 3 to be mixed is not less than 3% and not more than 10%, more preferably not less than 5% and not more than 10% per 1 m 3 of the target soil. Here, in FIG. 6 (T in the figure represents the volume ratio (mixing rate) of the fiber rubber 3 per 1 m 3 of the target soil), the fiber rubber mixture (the fiber rubber 3 is mixed with the ground improvement body 2). The graph of the stress-strain relationship of As the area surrounded by each curve and the horizontal axis (X axis) is larger, the fiber rubber mixture is more tough and the initial crack is less likely to occur. From this graph, it can be seen that the fracture strain improves when the mixing ratio of the fiber rubber 3 is increased. Specifically, the fracture strain (strain when the strength reaches a peak value) is about 2.5% when fiber rubber is not blended (no mixing), whereas it is about 2.7 at a mixing rate of 3%. The experimental data is about 5.3% (about 2 times) when the mixing rate is about 10% (see Fig. 6), and the fiber of the present embodiment is compared with the case of no mixing (no mixing). It can be said that the rubber mixture improves the toughness improving effect by about 20% to 100% (1.2 times to 2 times). Therefore, according to this data, according to the water-impervious wall 1 of the present embodiment, it is possible to improve the deformation follow-up property during an earthquake while ensuring the water-impervious performance as the water-impervious wall.
一方で、図６からは、ファイバーゴム３の混合率の増加に伴い、当該ファイバーゴム混合体の圧縮応力が減少することも読み取れる。具体的には、ファイバーゴム３の混合率を例えば２０％とした場合の参考グラフからもわかるように（図７（Ａ）（Ｂ）参照）、ファイバーゴム３の混合率を高くした場合（例えば１５％〜３０％程度とした場合）には当該ファイバーゴム混合体の圧縮強度の低下が著しくなる場合がある。これら靱性と圧縮強度の両者を勘案すれば、混合すべきファイバーゴム３の割合は対象土１m3あたり体積比５％以上１０％以下であることがさらに好ましいといえる。 On the other hand, it can be read from FIG. 6 that the compressive stress of the fiber rubber mixture decreases as the mixing ratio of the fiber rubber 3 increases. Specifically, as can be seen from the reference graph when the mixing ratio of the fiber rubber 3 is set to 20%, for example (see FIGS. 7A and 7B), when the mixing ratio of the fiber rubber 3 is increased (for example, In the case of about 15% to 30%), the fiber rubber mixture may have a significant decrease in compressive strength. Considering both toughness and compressive strength, it can be said that the ratio of the fiber rubber 3 to be mixed is more preferably 5% or more and 10% or less per 1 m 3 of the target soil.
続いて、図８に、ファイバーゴムの混合率−ひずみの関係を表すグラフ（図８（Ａ））、ファイバーゴムの混合率−強度の関係を表すグラフ（図８（Ｂ））を示す。当該ファイバーゴム混合体に対して実際に拘束圧が作用する状況では（例えば図中の拘束圧49kPaのグラフ）、ファイバーゴム３の混合率が３％を超えるあたりで破壊ひずみが大幅に改善されることがわかる（図８（Ａ）参照）。また、強度については、当該ファイバーゴム３の混合率が３％を超えるあたりから圧縮強度が急減に減少し始めるが、それでも例えば混合率１０％と２０％とを比較した場合（図７参照）に比べると、強度レベルがある程度保持される（例えば混合率２０％の時のように強度が半減するまでには至らない）ことがわかる（図８（Ｂ）参照）。 Next, FIG. 8 shows a graph (FIG. 8A) representing the fiber rubber mixing rate-strain relationship and a graph representing the fiber rubber mixing rate-strength relationship (FIG. 8B). In a situation where a restraint pressure is actually applied to the fiber rubber mixture (for example, a graph of a restraint pressure of 49 kPa in the figure), the fracture strain is greatly improved when the mixing ratio of the fiber rubber 3 exceeds 3%. It can be seen (see FIG. 8A). As for the strength, the compressive strength starts to decrease sharply when the mixing ratio of the fiber rubber 3 exceeds 3%, but still, for example, when the mixing ratio is 10% and 20% (see FIG. 7). By comparison, it can be seen that the strength level is maintained to some extent (for example, the strength is not reduced to half as in the case of a mixing ratio of 20%) (see FIG. 8B).
さらに、図９に、ファイバーゴム混合体の破壊ひずみ−引っ張り応力の関係を表すグラフを示す。上述したとおり、図中においてＴが付された値（Ｔ値）は、対象土１m3あたりのファイバーゴム３の体積比（混合率）を表している。このグラフにおいて、曲線の傾きがなだらかなほど当該ファイバーゴム混合体において靱性が向上してクラックが生じ難くなる。したがって、このグラフにおいてはＴ＝０の場合よりもＴ＝３、Ｔ＝５の場合のほうがクラックが生じ難くなり、Ｔ＝１０の場合にはさらにクラックが生じ難い。このように、ファイバーゴム混合体については、圧縮の場合（図６参照）に加え、引っ張りの場合（図９参照）にも同様、靱性と圧縮強度とを勘案すれば、混合すべきファイバーゴム３の割合は対象土１m3あたり体積比３％以上１０％以下であることが好ましく、５％以上１０％以下であることがさらに好ましいといえる。 FIG. 9 is a graph showing the relationship between the fracture strain and the tensile stress of the fiber rubber mixture. As described above, the value (T value) with T in the figure represents the volume ratio (mixing ratio) of the fiber rubber 3 per 1 m 3 of the target soil. In this graph, the gentler the slope of the curve, the better the toughness of the fiber rubber mixture, and cracks are less likely to occur. Therefore, in this graph, cracks are less likely to occur when T = 3 and T = 5 than when T = 0, and even more unlikely when T = 10. As described above, in the case of the fiber rubber mixture, in addition to the case of compression (see FIG. 6), similarly to the case of tension (see FIG. 9), if considering the toughness and the compressive strength, the fiber rubber 3 to be mixed is used. Is preferably 3% or more and 10% or less, more preferably 5% or more and 10% or less per 1 m 3 of the target soil.
なお、本実施形態では、地盤改良体２を形成するにあたり、透水係数が１×10-6[cm/sec]未満となるようにセメント系固化材を対象土に投入している。一般的な遮水壁１であれば、透水係数が１×10-6[cm/sec]未満であれば実際に使用に足りる遮水性能を発揮するがことが可能である。この場合、対象土の種類（例えば砂質土、シルト質土、粘性土など）や性状などによって投入すべきセメント系固化材の量が変わってくる（図１０参照）。本実施形態では、データ等に基づき、対象土の種類や性状などにかかわらず透水係数が１×10-6[cm/sec]未満となるようにしている。 In the present embodiment, when the ground improvement body 2 is formed, the cement-based solidifying material is introduced into the target soil so that the hydraulic conductivity is less than 1 × 10 −6 [cm / sec]. In the case of a general water-impervious wall 1, if the water permeability coefficient is less than 1 × 10 −6 [cm / sec], it is possible to exhibit water-impervious performance that is actually sufficient for use. In this case, the amount of cement-based solidifying material to be input varies depending on the type of the target soil (for example, sandy soil, silty soil, viscous soil, etc.) and properties (see FIG. 10). In the present embodiment, based on data and the like, the hydraulic conductivity is set to be less than 1 × 10 −6 [cm / sec] regardless of the type and property of the target soil.
ちなみに、地盤改良体２にファイバーゴム（タイヤチップ）３を混合したファイバーゴム混合体の透水係数の一例を示すと図１１、図１２のようになる。図１２には、対象土1m3あたりに２５０kgの固化材を投入し、ファイバーゴム３を対象土1m3あたり０、３、５
、１０％混合した時の混合率と透水係数のグラフが示されている。このグラフより、ファイバーゴム３の混合率が大きくなるにつれて、透水係数が上昇していることがわかる。特に、３％より多く混合すると透水係数も顕著に上昇する傾向が見られるが、例えば１０％混合であっても、透水係数は4.15×10-7cm/secとなり、遮水壁１の基準である1.0×10-6cm/secに対して2.4倍の安全率を確保できていることがわかる。つまり、ファイバーゴム３を３〜１０％混合する本実施形態の遮水壁１は、遮水壁としての性能を十分有しているということが言える。
Incidentally, FIG. 11 and FIG. 12 show an example of the water permeability coefficient of the fiber rubber mixture in which the ground rubber improvement body 2 and the fiber rubber (tire chip) 3 are mixed. Figure 12, was charged with solidifying material of 250kg per target soil 1 m 3, the target soil fiber rubber 3 1 m 3 per 0, 3, 5
A graph of the mixing rate and the water permeability when 10% is mixed is shown. From this graph, it can be seen that the water permeability increases as the mixing ratio of the fiber rubber 3 increases. In particular, if the amount is more than 3%, the permeability coefficient tends to increase remarkably. For example, even if 10% is mixed, the permeability coefficient is 4.15 × 10 −7 cm / sec. It can be seen that a safety factor of 2.4 times can be secured for a certain 1.0 × 10 −6 cm / sec. That is, it can be said that the water-impervious wall 1 of this embodiment in which 3 to 10% of the fiber rubber 3 is mixed has sufficient performance as a water-impervious wall.
本実施形態の遮水壁１によれば、遮水壁としての主たる要求性能である遮水性を確保しつつ、地震時における変形追従性が向上し、尚かつ破壊性状が脆性的でなくなる。このため、汚染土壌からの汚染物質の拡散やこれに伴う人的被害、資産価値の減少といったリスクを極力抑えることが可能となる。 According to the water-impervious wall 1 of the present embodiment, the deformation follow-up property at the time of an earthquake is improved and the fracture property is not brittle while ensuring the water-imperviousness which is the main required performance as the water-impervious wall. For this reason, it is possible to suppress risks such as diffusion of pollutants from the contaminated soil, human damage caused by the contamination, and a decrease in asset value as much as possible.
また、本実施形態では好適な範囲でファイバーゴム３を混合して遮水壁１を築造しているので、対象地盤が砂質土層や礫質土層であっても、これらの地盤とセメント系固化材とを反応させた際、地盤Ｇの曲げ変形に追従できなかったり脆性的破壊を生じさせたりするような遮水壁１となるのを極力回避することができる。したがって、地盤Ｇの種類にかかわらず、遮水性能を確保しつつ、変形追従性の向上した遮水壁１を築造することができる。 Moreover, in this embodiment, since the impermeable wall 1 is constructed by mixing the fiber rubber 3 within a suitable range, even if the target ground is a sandy soil layer or a gravelly soil layer, these ground and cement When reacting with the system solidifying material, it is possible to avoid as much as possible the water-impervious wall 1 that cannot follow the bending deformation of the ground G or cause brittle fracture. Therefore, regardless of the type of the ground G, it is possible to build the water-impervious wall 1 with improved deformation followability while ensuring the water-impervious performance.
また、従来提案されているベントナイトを用いる手法を採用すると、ベントナイト液と地盤を半置換あるいは全置換する場合に汚染土を場外に多量に出す必要が生じるが、本実施形態によればこのように置換しなくて済むため、汚染土を多量に出する必要がない。 In addition, when the conventionally proposed method using bentonite is adopted, it is necessary to take out a large amount of contaminated soil outside when the bentonite liquid and the ground are partially or completely replaced. Since there is no need for replacement, there is no need to put out a large amount of contaminated soil.
また、ベントナイトとセメント系固化材を混合し、地盤Ｇと攪拌することで遮水性を確保し、変形追従性を高めるという手法の場合には、ベントナイトの膨潤特性をセメントの細粒分特性やカルシウムイオンが阻害するため適切な配合を調整することが煩雑となりやすいが、本実施形態によればそのようなこともない。さらに、施工時に排出される汚染土、汚染掘削土の量を減少しようとして液体中に占める水の割合を減らすと粘度が高くなり、ポンプの圧送性が損なわれるといった弊害があるが、本実施形態によればそのような弊害が生じることもない。 In addition, in the case of a technique of mixing bentonite and cement-based solidified material and stirring with the ground G to ensure water barrier properties and improve deformation followability, the swelling properties of bentonite are changed to the fine particle properties of cement and calcium. Since ions are inhibited, it is likely to be complicated to adjust an appropriate formulation, but according to the present embodiment, this is not the case. Furthermore, if the ratio of water in the liquid is reduced in order to reduce the amount of contaminated soil discharged during construction and contaminated excavated soil, the viscosity increases and the pumpability of the pump is impaired. According to the above, such an adverse effect does not occur.
ここで、遮水壁１の築造手順の一例についてその概略を簡単に示しておく（図１３参照）。符号１０は地盤Ｇの掘削装置（掘削ロッド）、２０はプラントを表す。掘削装置１０は先端に掘削ビットを備えており、回転駆動されて地盤Ｇを掘削し、地盤改良材を地盤Ｇと撹拌混合する。より具体的には、掘削装置１０は、土壌Ｇを撹拌しながら地盤改良材を混合し（半置換）、あるいは当該地盤改良材にすべて置き換える（全置換）ことで地盤Ｇ中に遮水壁１を築造する。プラント２０は、ファイバーゴム３、セメント、水等の各種材料を混合して地盤改良材をつくり、掘削装置１０へと送り込む。 Here, an outline of an example of the construction procedure of the impermeable wall 1 is briefly shown (see FIG. 13). Reference numeral 10 denotes an excavation device (excavation rod) for the ground G, and 20 denotes a plant. The excavator 10 is provided with a drill bit at the tip, and is driven to rotate to excavate the ground G, and the ground improvement material is agitated and mixed with the ground G. More specifically, the excavator 10 mixes the ground improvement material while stirring the soil G (half replacement), or replaces all of the ground improvement material with the ground improvement material (full replacement), thereby preventing the impermeable wall 1 in the ground G. Build. The plant 20 mixes various materials such as fiber rubber 3, cement, and water to make a ground improvement material, and sends it to the excavator 10.
なお、上述の実施形態は本発明の好適な実施の一例ではあるがこれに限定されるものではなく本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々変形実施可能である。 The above-described embodiment is an example of a preferred embodiment of the present invention, but is not limited thereto, and various modifications can be made without departing from the scope of the present invention.
ここで、地盤改良体２の投入量、ファイバーゴム３の混合量などについて、本願の具体例と、比較例としての従来の一具体例（従来例１）とを実施例として示す（図１４参照）。 Here, specific examples of the present application and a conventional example (conventional example 1) as a comparative example are shown as examples of the amount of ground improvement body 2 input, the amount of fiber rubber 3 mixed, and the like (see FIG. 14). ).
本実施例では対象土を砂質土（飽和度１００％）とした。該砂質土の含水比は５０％、間隙比は1.30、土の湿潤密度は1.70であった。また、セメント系固化材として「スタビライトＭ０２」を用いた。該セメント系固化材の水/セメント量比を示すＷ/Ｃ％は８０％とした。 In this example, the target soil was sandy soil (saturation degree 100%). The water content of the sandy soil was 50%, the pore ratio was 1.30, and the soil wet density was 1.70. Further, “Stabilite M02” was used as a cement-based solidifying material. W / C% indicating the water / cement amount ratio of the cement-based solidified material was 80%.
対象土１m3あたりにセメント系固化材を100kg投入した場合における、従来例１と本願発明とにおける各種数値を図１４に示す。ここでは、土、地盤中の水、固化材、ファイバーゴム３それぞれの比重[g/cm3]、体積[リットル]、質量[kgf]に加え、セメント量/(水×Ｔ値)を示すＣ/ＷＴ値、Ｗ/Ｃ値、対象土１m3あたりセメント系固化材の体積比、対象土と固化材投入量の合計に対するセメント系固化材の体積比を示している。また、上述したとおり、Ｔが付された値（Ｔ値）は、対象土１m3あたりのファイバーゴム３の体積比（混合率）を表しており、一例として「Ｔ１０」は対象土１m3あたりのファイバーゴム３の体積比（混合率）が１０％であることを表している。 FIG. 14 shows various numerical values in Conventional Example 1 and the present invention when 100 kg of cement-based solidifying material is charged per 1 m 3 of the target soil. Here, in addition to the specific gravity [g / cm 3 ], volume [liter], and mass [kgf] of soil, water in the ground, solidified material, and fiber rubber 3, C indicates the amount of cement / (water × T value). / WT value, W / C value, volume ratio of cement-based solidified material per 1 m 3 of target soil, and volume ratio of cement-based solidified material with respect to the total amount of target soil and solidified material input. Further, as described above, the value with T (T value) represents the volume ratio (mixing ratio) of the fiber rubber 3 per 1 m 3 of the target soil, and as an example, “T10” is per 1 m 3 of the target soil. The volume ratio (mixing ratio) of the fiber rubber 3 is 10%.
以上の実施例の結果、以下の知見が得られた。すなわち、一般に、靱性向上を図るため従来のように対象土１m3あたり２０〜３０％ものゴムを混合すると、当然ながらコストの上昇につながり、また、現場のプラントでゴム入りのセメントミルクを作るときに２０％ものゴムを混合すると比重差でセメントミルクの表面にゴムが塊状に浮いてしまい均一に練り混ぜることが不可能となり、当然ポンプでの圧送性も非常に悪いものとなるのに対し、本実施例のようにゴムを３〜１０％と低混合にした場合には、現場でのゴム混合セメントミルク製造に有利となり（均一な品質、ポンプ圧送性）、かつコラム体の強度低下をある程度防ぐことができ、さらには低透水係数を確保することができ、高混合に比べコストも下げたうえで、変形追従性をもつ遮水壁１として使用できるという知見が得られた。以上から、現場プラントでの練りやすさ等の実用性を考慮すれば、ファイバーゴム３の混合率は３〜５％程度が最も好ましい範囲と考えられた。 As a result of the above examples, the following knowledge was obtained. In other words, in general, mixing 20-30% of rubber per 1 m 3 of target soil to improve toughness naturally leads to an increase in cost, and when making cement milk containing rubber at a plant in the field. When 20% of rubber is mixed, the rubber floats on the surface of the cement milk due to the difference in specific gravity, making it impossible to knead uniformly, and naturally the pumpability of the pump is very poor, When rubber is mixed as low as 3 to 10% as in this embodiment, it is advantageous for the production of rubber-mixed cement milk in the field (uniform quality, pumpability), and the strength of the column body is reduced to some extent. The knowledge that it can be used as the impermeable wall 1 with deformation followability can be obtained. It was. From the above, considering the practicality such as ease of kneading in the field plant, the mixing ratio of the fiber rubber 3 was considered to be the most preferable range of about 3 to 5%.
本発明は、汚染土壌を封じ込めるため地盤中に形成される遮水壁およびその築造方法に適用して好適なものである。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is suitable for application to a water shielding wall formed in the ground for containing contaminated soil and a construction method thereof.
１…遮水壁、２…地盤改良体、３…ファイバーゴム、Ｇ…地盤 1 ... Impermeable wall, 2 ... Ground improvement body, 3 ... Fiber rubber, G ... Ground
Claims (3)
セメント系固化材が対象土に投入され、透水係数が１×10-6[cm/sec]未満となるように形成された地盤改良体と、
該地盤改良体に、前記対象土１m3あたり体積比３％以上１０％以下混合されたファイバーゴムと、
からなる、ファイバーゴムを混合した遮水壁。 A water shielding wall formed in the ground,
A ground improvement body formed so that a cement-based solidified material is thrown into the target soil and the hydraulic conductivity is less than 1 × 10 −6 [cm / sec],
Fiber rubber mixed with the ground improvement body in a volume ratio of 3% to 10% per 1 m 3 of the target soil;
A water-impervious wall composed of fiber rubber.
対象とする遮水壁を築造するための地盤改良体の透水係数が１×10-6[cm/sec]未満となるようにセメント系固化材の投入量を調節し、
該セメント系固化材および対象土１m3あたり体積比３％以上１０％以下のファイバーゴムを、地盤と撹拌混合させる、
ファイバーゴムを混合した遮水壁の築造方法。 A method for constructing a impermeable wall,
Adjust the amount of cementitious solidification material so that the permeability coefficient of the ground improvement body for constructing the target impermeable wall is less than 1 × 10 -6 [cm / sec],
The cement-based solidified material and fiber rubber having a volume ratio of 3% or more and 10% or less per 1 m 3 of the target soil are stirred and mixed with the ground.
Construction method of impermeable walls mixed with fiber rubber.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011154899A JP2013019216A (en) | 2011-07-13 | 2011-07-13 | Impermeable wall mixed with fiber rubber and construction method of the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011154899A JP2013019216A (en) | 2011-07-13 | 2011-07-13 | Impermeable wall mixed with fiber rubber and construction method of the same |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013019216A true JP2013019216A (en) | 2013-01-31 |
Family
ID=47690903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2011154899A Pending JP2013019216A (en) | 2011-07-13 | 2011-07-13 | Impermeable wall mixed with fiber rubber and construction method of the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2013019216A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021102912A (en) * | 2019-09-17 | 2021-07-15 | 株式会社サン・エンジニア | Underground impervious wall and underground impervious wall construction method |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002201631A (en) * | 2001-01-05 | 2002-07-19 | Railway Technical Res Inst | Fine member reinforcing soil, its manufacturing method and construction method of reinforcing soil |
| JP2007016502A (en) * | 2005-07-08 | 2007-01-25 | Takenaka Komuten Co Ltd | Construction method of high performance impervious wall |
| JP2009299397A (en) * | 2008-06-16 | 2009-12-24 | Asahi Kasei Construction Materials Co Ltd | Foundation structure and manufacturing method of foundation structure |
| JP2010077593A (en) * | 2008-09-24 | 2010-04-08 | Chemical Grouting Co Ltd | Method for constructing underground wall-like body |
-
2011
- 2011-07-13 JP JP2011154899A patent/JP2013019216A/en active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002201631A (en) * | 2001-01-05 | 2002-07-19 | Railway Technical Res Inst | Fine member reinforcing soil, its manufacturing method and construction method of reinforcing soil |
| JP2007016502A (en) * | 2005-07-08 | 2007-01-25 | Takenaka Komuten Co Ltd | Construction method of high performance impervious wall |
| JP2009299397A (en) * | 2008-06-16 | 2009-12-24 | Asahi Kasei Construction Materials Co Ltd | Foundation structure and manufacturing method of foundation structure |
| JP2010077593A (en) * | 2008-09-24 | 2010-04-08 | Chemical Grouting Co Ltd | Method for constructing underground wall-like body |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021102912A (en) * | 2019-09-17 | 2021-07-15 | 株式会社サン・エンジニア | Underground impervious wall and underground impervious wall construction method |
| JP7266311B2 (en) | 2019-09-17 | 2023-04-28 | 株式会社サン・エンジニア | Underground Impermeable Wall by In-Situ Stirring Method and Construction Method of Underground Impermeable Wall by In-Situ Stirring |
| JP7390744B2 (en) | 2019-09-17 | 2023-12-04 | 株式会社サン・エンジニア | Underground impermeable wall using in-situ stirring method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Estabragh et al. | Treatment of an expansive soil by mechanical and chemical techniques | |
| KR100852393B1 (en) | Method for solidifying soils and industrial wastes, and materials solidified by the method | |
| JP6693770B2 (en) | Ground improvement material and ground improvement method using the same | |
| JP5063863B2 (en) | Treatment method of construction waste mud generated by bubble shield method | |
| JP4999967B2 (en) | Backfill recycled fluidized material and method for producing the same | |
| JP2012228694A (en) | Soil based deformation followable impervious material and method for producing the same | |
| JP4342558B2 (en) | Construction method of impermeable wall | |
| JP2013019216A (en) | Impermeable wall mixed with fiber rubber and construction method of the same | |
| JP5954351B2 (en) | Artificial shallow ground or tidal flat and its repair method | |
| JP2001019956A (en) | Lime-improved soil mortar, its production and fluidization treating method of construction using the same | |
| Bahrami et al. | A new incorporative element to modify plastic concrete mechanical characteristics for cut-off wall construction in very soft soil media: Identification of tensile galvanized open-mesh distributer (TGOD) element | |
| JP6679030B1 (en) | Method for modifying mud soil such as soil mixed with drilling additives | |
| JP3443597B2 (en) | Flowable backfill material | |
| JP4703575B2 (en) | Mixing design method for solidification material of impermeable wall | |
| KR100881149B1 (en) | High water content dredging mud solidification stabilizer and it's improved soil production method | |
| JP2005179428A (en) | Fluidization treatment method of construction emission | |
| JPH07101765A (en) | Hydraulic material | |
| JP4884785B2 (en) | Improved soil and method for producing improved soil | |
| JP3088628B2 (en) | Self-hardening stabilizer | |
| JP6193105B2 (en) | Deformation following type water shielding material | |
| JP2004197356A (en) | Soil column material, soil column, and construction method for soil column | |
| JP7441685B2 (en) | Fluidized soil and its manufacturing method | |
| JP7169666B2 (en) | Underground impermeable wall and underground impermeable wall construction method | |
| JP5620341B2 (en) | Manufacturing method of water shielding material | |
| JP2008254987A (en) | Mortar composition and lightweight hardened mortar using the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140709 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150320 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150324 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20150806 |