JP2013003300A - Production method of microlens sheet - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、基材フィルムの表面に多数のマイクロレンズを形成してなるマイクロレンズシートを製造する方法に関するものである。マイクロレンズシートは、たとえば、液晶表示装置のバックライトにおいて輝度向上フィルムとして使用され、また、有機EL発光デバイスにおいて光取り出しフィルムとして使用される。 The present invention relates to a method for producing a microlens sheet formed by forming a large number of microlenses on the surface of a substrate film. The microlens sheet is used, for example, as a brightness enhancement film in a backlight of a liquid crystal display device, and as a light extraction film in an organic EL light emitting device.
液晶表示装置において面光源素子として使用されるバックライト装置では、導光体の光出射面上にマイクロレンズシートを配置することで、輝度および視野角等の性能を向上させることが知られている。 In a backlight device used as a surface light source element in a liquid crystal display device, it is known to improve performance such as luminance and viewing angle by arranging a microlens sheet on a light emitting surface of a light guide. .
また、有機EL(エレクトロルミネッセンス)発光デバイスでは、表層のガラス基板と空気との屈折率差によって全反射角が決まるため、発光部で発生した光の約80%がガラス基板内部に閉じ込められ、もしくは反射してしまい、外部に取り出すことができない。そのため、ガラス基板表面に、光取り出しフィルムとしてマイクロレンズシートを配置して外部量子効率を向上させることが知られている。 Further, in the organic EL (electroluminescence) light emitting device, since the total reflection angle is determined by the refractive index difference between the surface glass substrate and air, about 80% of the light generated in the light emitting part is confined inside the glass substrate, or Reflected and cannot be taken out. Therefore, it is known to arrange a microlens sheet as a light extraction film on the glass substrate surface to improve external quantum efficiency.
マイクロレンズシートは、基材フィルムの表面に、それぞれが独立して存在する微細な凸状のマイクロレンズを配列してなるものである。マイクロレンズとしては、球面などの凸曲面形状、角錐形状、円錐形状、角錐台形状、円錐台形状、およびそれらを複合した形状のものが例示される。マイクロレンズの配列ピッチは、たとえば5μm〜500μmである。 The microlens sheet is formed by arranging fine convex microlenses that are present independently on the surface of a base film. Examples of the microlens include convex curved surfaces such as spherical surfaces, pyramid shapes, cone shapes, truncated pyramid shapes, truncated cone shapes, and composite shapes thereof. The arrangement pitch of the microlenses is, for example, 5 μm to 500 μm.
このようなマイクロレンズシートの製造方法としては、特開2002−59436号公報(特許文献1)に記載されている方法が知られている。この方法は、マイクロレンズ形状に対応する微細形状が外周面に彫刻されたロール金型の周りに長尺の樹脂製基材フィルムを巻き掛け、ロール金型と基材フィルムとの間に紫外線硬化性組成物等の活性エネルギー線硬化性組成物を介在させた状態で、紫外線等の活性エネルギー線を照射し活性エネルギー線硬化性組成物を硬化させて、一方の面に多数のマイクロレンズが形成された長尺状のマイクロレンズシートを連続的に製造するものである。 As a method for manufacturing such a microlens sheet, a method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2002-59436 (Patent Document 1) is known. In this method, a long resin base film is wound around a roll mold having a fine shape corresponding to the microlens shape engraved on the outer peripheral surface, and UV curing is performed between the roll mold and the base film. The active energy ray-curable composition, such as an active energy composition, is interposed between the active energy ray-curable composition and the active energy ray-curable composition. The manufactured long microlens sheet is continuously manufactured.
このマイクロレンズシートの製造方法において、マイクロレンズが基材フィルム面と平行な一方向に延びた(即ち延在型の)レンズ列たとえばプリズム列である場合には、ロール金型の表面において微細形状が円周方向に連続的に延びるように形成することができる。この場合には、ロール金型の微細形状が円周方向に連続的に延びているので、ロール金型外周の微細形状を活性エネルギー線硬化性組成物に転写する際に、微細形状内部(凹部)に存在する空気を微細形状に沿って流動させて排出することが可能である。したがって、活性エネルギー線硬化性組成物が微細形状内部の空気と円滑に置換されて、微細形状が正確に転写されたマイクロレンズシートを製造することができる。 In this method of manufacturing a microlens sheet, when the microlens is a lens array extending in one direction parallel to the base film surface (that is, an extended type), for example, a prism array, the microlens is finely formed on the surface of the roll mold Can be formed to continuously extend in the circumferential direction. In this case, since the fine shape of the roll mold continuously extends in the circumferential direction, when transferring the fine shape of the roll mold outer periphery to the active energy ray-curable composition, ) Can be discharged along the fine shape. Therefore, the active energy ray-curable composition is smoothly replaced with the air inside the fine shape, and a microlens sheet in which the fine shape is accurately transferred can be produced.
一方、マイクロレンズが球面などの凸曲面形状、角錐形状、円錐形状、角錐台形状、円錐台形状、およびそれらを複合した形状等の、個々の独立した凸状の(即ち非延在型の)ものである場合には、ロール金型の微細形状は円周方向に連続的ではなくなり、個々の独立した凹状の微細形状が配列されたものとなる。従って、ロール金型外周の微細形状を活性エネルギー線硬化性組成物に転写する際に、微細形状内部から気泡が排出されずに残存してしまい、微細形状が正確に転写されたレンズシートを製造できないことがある。また、活性エネルギー線硬化性組成物はロール金型表面と基材フィルムとに挟まれて圧縮されるため、微細形状内部に活性エネルギー線硬化性組成物が押し込まれて空気と置換されたとしても、発生した気泡はマイクロバブルとなって活性エネルギー線硬化性組成物内部へ流動することになる。かくして、消泡することが困難となることで、マイクロレンズシート内に気泡が残存して光学的性能または機械的性能を劣化させることがある。 On the other hand, each microlens has a convex surface shape such as a spherical surface, a pyramid shape, a cone shape, a truncated pyramid shape, a truncated cone shape, and a composite shape thereof. If it is, the fine shape of the roll mold is not continuous in the circumferential direction, and the individual independent concave fine shapes are arranged. Therefore, when transferring the fine shape of the outer periphery of the roll mold to the active energy ray-curable composition, bubbles remain without being discharged from the inside of the fine shape, and a lens sheet in which the fine shape is accurately transferred is manufactured. There are things that cannot be done. Moreover, since the active energy ray-curable composition is sandwiched between the roll mold surface and the base film and compressed, even if the active energy ray-curable composition is pushed into the fine shape and replaced with air The generated bubbles become microbubbles and flow into the active energy ray-curable composition. Thus, it becomes difficult to defoam, and bubbles may remain in the microlens sheet to deteriorate the optical performance or mechanical performance.
そこで、特許第4305090号公報(特許文献2)には、ロール金型に活性エネルギー線硬化性組成物を塗布した後に、ロールによって樹脂をスムージングし、これにより脱泡した後に、基材シートを貼り合わせ、樹脂を硬化させる方法が提案されている。 Therefore, in Japanese Patent No. 4305090 (Patent Document 2), after applying the active energy ray-curable composition to a roll mold, the resin is smoothed by a roll and defoamed thereby, and then a base sheet is pasted. In addition, a method for curing the resin has been proposed.
しかし、上記の特許文献2に記載されている方法は、長尺状のマイクロレンズシートの連続的製造に適用することは困難である。また、この方法は、金型表面に対してロールを直接接触させる必要があるため、異物等が入り込んだ場合には金型表面にキズが生じてしまい、金型寿命が著しく短くなってしまうという問題もある。 However, it is difficult to apply the method described in Patent Document 2 to continuous production of a long microlens sheet. In addition, this method requires that the roll is brought into direct contact with the surface of the mold, so that when a foreign object enters, the surface of the mold is scratched and the life of the mold is significantly shortened. There is also a problem.
本発明の目的は、マイクロレンズが角錐形状または角錐台形状等の非延在型のものであって長尺のマイクロレンズシートを連続的に製造するに際して、ロール金型等のロール型の外周の個々の独立した凹状微細形状の内部の気泡残存を防止して、該凹状微細形状を精度よく転写し、且つ得られるマイクロレンズシートの光学的性能または機械的性能の低下を防止することが可能な、マイクロレンズシートの製造方法を提供することにある。 It is an object of the present invention to provide a microlens having a non-extending type such as a pyramid shape or a truncated pyramid shape and continuously manufacturing a long microlens sheet. It is possible to prevent bubbles from remaining inside the individual independent concave fine shapes, accurately transfer the concave fine shapes, and prevent deterioration of optical performance or mechanical performance of the obtained microlens sheet. Another object is to provide a method for manufacturing a microlens sheet.
本発明によれば、以上の如き目的を達成するものとして、
基材フィルムの一方の表面上に、多数の多角錐形状または多角錐台形状の同等のマイクロレンズを、同一方位となるように、形成してなるマイクロレンズシートを製造する方法であって、
前記マイクロレンズの形状に対応する凹多角錐形状または凹多角錐台形状のマイクロレンズ転写部を外周面に形成してなるロール型をその中心軸の周りで回転させ、前記ロール型の周速と同等の速度で前記ロール型の外周面に沿って前記ロール型の周方向に基材フィルムを走行させながら、前記ロール型の外周面と前記基材フィルムとの会合部において前記ロール型の外周面と前記基材フィルムとの間に活性エネルギー線硬化性組成物を供給し、
前記基材フィルムと前記ロール型の外周面との間に前記活性エネルギー線硬化性組成物を挟持した状態で活性エネルギー線を照射して前記活性エネルギー線硬化性組成物を硬化し、
ここで、前記マイクロレンズ転写部は、前記凹多角錐形状または凹多角錐台形状の多角形状底面において、前記ロール型の回転の向きに関して最も後方に位置する一頂点での頂角をα[°]とし、前記一頂点での前記頂角の2等分線が前記ロール型の周方向に対してなす角度をβ[°]としたとき、以下の関係式
β≦[85°−(α/2)]
が成り立つように、配列されている、
ことを特徴とする、マイクロレンズシートの製造方法、
が提供される。
According to the present invention, the object as described above is achieved.
On one surface of a base film, a method for producing a microlens sheet formed by forming a large number of polygonal pyramid-shaped or polygonal frustum-shaped equivalent microlenses so as to have the same orientation,
A roll mold formed by forming a concave polygonal pyramid shape or a concave polygonal frustum-shaped microlens transfer portion corresponding to the shape of the microlens on the outer peripheral surface is rotated around its central axis, and the peripheral speed of the roll mold is The outer peripheral surface of the roll mold at the meeting portion between the outer peripheral surface of the roll mold and the base film while running the base film in the circumferential direction of the roll mold along the outer peripheral surface of the roll mold at the same speed. And an active energy ray-curable composition between the base film and the substrate film,
Irradiating an active energy ray in a state where the active energy ray-curable composition is sandwiched between the base film and the outer peripheral surface of the roll mold, the active energy ray-curable composition is cured,
Here, the microlens transfer portion has an apex angle at one apex located at the rearmost position with respect to the rotation direction of the roll mold on the polygonal bottom surface of the concave polygonal pyramid shape or the concave polygonal frustum shape. When the angle formed by the bisector of the apex angle at the one vertex with respect to the circumferential direction of the roll mold is β [°], the following relational expression
β ≦ [85 ° − (α / 2)]
Is arranged so that
A method for producing a microlens sheet, characterized in that
Is provided.
本発明の一態様においては、前記多角形状底面の辺のうちの最も長い辺の長さをAとし、前記凹多角錐形状または凹多角錐台形状の深さをDとしたときに、前記凹多角錐形状または凹多角錐台形状のアスペクト比D/Aが0.5以上1.8以下である。 In one aspect of the present invention, when the length of the longest side among the sides of the polygonal bottom surface is A and the depth of the concave polygonal pyramid shape or the concave polygonal frustum shape is D, the concave shape The aspect ratio D / A of the polygonal pyramid shape or the concave polygonal frustum shape is 0.5 or more and 1.8 or less.
本発明の一態様においては、前記多角錐形状または多角錐台形状は、正四角錐形状または正四角錐台形状、もしくは正六角錐形状または正六角錐台形状である。 In one aspect of the present invention, the polygonal pyramid shape or the polygonal frustum shape is a regular quadrangular pyramid shape, a regular quadrangular pyramid shape, a regular hexagonal pyramid shape, or a regular hexagonal frustum shape.
本発明のマイクロレンズシートの製造方法によれば、ロール型外周面に個々に独立して形成された凹形状のマイクロレンズ転写部の内部の気泡残存を防止して、該凹状微細形状を精度よく転写し、且つ得られるマイクロレンズシートの光学的性能または機械的性能の低下を防止することが可能である。このため、別途の脱泡工程を追加することなく、安価にマイクロレンズシートを製造することができる。また、ロール型のマイクロレンズ転写部の形成された外周面には、活性エネルギー線硬化性組成物だけを接触させるため、表面にキズを発生させることがない。 According to the method for producing a microlens sheet of the present invention, it is possible to prevent the remaining of the bubbles inside the concave microlens transfer portion formed independently on the outer peripheral surface of the roll mold, and accurately form the concave microshape. It is possible to prevent a decrease in optical performance or mechanical performance of the microlens sheet to be transferred and obtained. For this reason, a microlens sheet can be manufactured at low cost without adding a separate defoaming step. Further, since only the active energy ray-curable composition is brought into contact with the outer peripheral surface on which the roll-type microlens transfer portion is formed, the surface is not scratched.
以下、図面を参照しながら、本発明の実施の形態を説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
先ず、図1、図2および図3を参照して、本発明の製造方法により製造されるマイクロレンズシートの具体例につき説明する。 First, a specific example of a microlens sheet manufactured by the manufacturing method of the present invention will be described with reference to FIGS.
図1に示されるように、マイクロレンズシート10は、基材フィルム20の一方の表面(図1では上面)上に、多数の多角錐形状(図1では正四角錐形状)の同等のマイクロレンズ30を同一方位となるように形成してなるものである。ここでいう方位は、基材フィルム20の表面と平行な面内におけるマイクロレンズ30の底面30Aの形状の方向性を指す。即ち、多数のマイクロレンズ30が同一方位であることは、基材フィルム20の表面への各マイクロレンズ30の正射影が同一方向を向いて配列されていることに相当する。 As shown in FIG. 1, the microlens sheet 10 has an equivalent microlens 30 having a number of polygonal pyramid shapes (regular tetragonal pyramid shape in FIG. 1) on one surface (upper surface in FIG. 1) of the base film 20. Are formed so as to have the same orientation. The direction here refers to the directionality of the shape of the bottom surface 30 </ b> A of the microlens 30 in a plane parallel to the surface of the base film 20. That is, the fact that many microlenses 30 have the same orientation corresponds to the orthogonal projection of the microlenses 30 on the surface of the base film 20 being arranged in the same direction.
基材フィルム20としては、紫外線および電子線等の活性エネルギー線を透過する材料であるポリエステル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂および塩化ビニル系樹脂等の透明なフィルムが好ましい。基材フィルム20の厚さは、たとえば20μm〜500μm程度である。 The base film 20 is preferably a transparent film such as a polyester resin, an acrylic resin, a polycarbonate resin, or a vinyl chloride resin, which is a material that transmits active energy rays such as ultraviolet rays and electron beams. The thickness of the base film 20 is, for example, about 20 μm to 500 μm.
多数のマイクロレンズ30は、基材フィルム20の表面上に位置するマイクロレンズ部40の全体または一部を構成する。 A large number of microlenses 30 constitute all or part of the microlens portion 40 located on the surface of the base film 20.
図1(a)は、マイクロレンズ部40が多数のマイクロレンズ30のみにより構成される場合を示しており、ここでは、基材フィルム20の表面上に直接多数のマイクロレンズ30が形成されており、マイクロレンズ30の底面30Aは基材フィルム20の表面に接している。 FIG. 1A shows a case where the microlens portion 40 is configured by only a large number of microlenses 30. Here, a large number of microlenses 30 are formed directly on the surface of the base film 20. The bottom surface 30 </ b> A of the microlens 30 is in contact with the surface of the base film 20.
図1(b)は、マイクロレンズ部40が多数のマイクロレンズ30とその底面30Aおよび基材フィルム20の表面の間に位置する介在層31とにより構成される場合を示しており、ここでは、基材フィルム20の表面上に介在層31を介して多数のマイクロレンズ30が形成されており、マイクロレンズ30の底面30Aは介在層31に連なっている。 FIG. 1B shows a case where the microlens portion 40 is configured by a large number of microlenses 30 and an intervening layer 31 positioned between the bottom surface 30A and the surface of the base film 20, and here, A large number of microlenses 30 are formed on the surface of the base film 20 via the intervening layer 31, and the bottom surface 30 </ b> A of the microlens 30 is continuous with the intervening layer 31.
マイクロレンズ部40は、後述のように、活性エネルギー線硬化性組成物を硬化させて得られたものである。 The microlens part 40 is obtained by curing an active energy ray-curable composition as will be described later.
図1(c)は、マイクロレンズ部40の介在層31の下面と基材フィルム20の表面との間に、密着層50が設けられている場合を示している。密着層50は、マイクロレンズ部40と基材フィルム20との密着性を向上させるアンカーコート層として機能する。この場合において、マイクロレンズ部40を、介在層31のない多数のマイクロレンズ30のみからなるものとしてもよい。 FIG. 1C shows a case where an adhesion layer 50 is provided between the lower surface of the intervening layer 31 of the microlens portion 40 and the surface of the base film 20. The adhesion layer 50 functions as an anchor coat layer that improves the adhesion between the microlens portion 40 and the base film 20. In this case, the microlens portion 40 may be composed only of a large number of microlenses 30 without the intervening layer 31.
図2には、1つのマイクロレンズ30の模式的斜視図が示されている。図示されているように、各マイクロレンズ30は、正四角錐形状の底面30Aの形状が正方形であり、該底面30Aの4つの辺のうちの2つの辺301,302は他の2つの辺303,304と互いに直交している。 FIG. 2 shows a schematic perspective view of one microlens 30. As shown in the drawing, each microlens 30 has a regular quadrangular pyramid-shaped bottom surface 30A having a square shape, and two of the four sides 301, 302 of the bottom surface 30A have two other sides 303, 304 and are orthogonal to each other.
このようなマイクロレンズ30は、図3に示されるように、基材フィルム20の表面上にて同一方位となるように、縦方向(底面30Aの2つの辺301,302の方向)および横方向(底面30Aの他の2つの辺303,304の方向)の双方に、整列して最密配列されている。即ち、縦方向および横方向のそれぞれに関して、互いに隣接するマイクロレンズ30の正方形状の底面30Aの辺同士が密接している。 As shown in FIG. 3, such a microlens 30 has a vertical direction (direction of two sides 301 and 302 of the bottom surface 30 </ b> A) and a horizontal direction so as to have the same orientation on the surface of the base film 20. They are aligned and closely packed on both sides (the direction of the other two sides 303 and 304 of the bottom surface 30A). That is, the sides of the square bottom surfaces 30A of the microlenses 30 adjacent to each other are in close contact with each other in the vertical direction and the horizontal direction.
マイクロレンズ部40を形成するのに使用される活性エネルギー線硬化性組成物は、紫外線および電子線等の活性エネルギー線を照射することにより硬化するものであれば、特に限定されるものではないが、例えば、ポリエステル系組成物、エポキシ系組成物、並びに、ポリエステル(メタ)アクリレートおよびウレタン(メタ)アクリレート等の(メタ)アクリレート系組成物が好ましい。中でも、(メタ)アクリレート系組成物が光学特性等の観点から特に好ましい。このような活性エネルギー線硬化性組成物としては、取り扱い性や硬化性等の点で、多価アクリレートおよび多価メタクリレート、モノアクリレートおよびモノメタクリレートおよび活性エネルギー線による光重合開始剤を主成分とするものが望ましい。 The active energy ray-curable composition used to form the microlens portion 40 is not particularly limited as long as it is cured by irradiation with active energy rays such as ultraviolet rays and electron beams. For example, polyester-based compositions, epoxy-based compositions, and (meth) acrylate-based compositions such as polyester (meth) acrylate and urethane (meth) acrylate are preferable. Among these, (meth) acrylate-based compositions are particularly preferable from the viewpoint of optical properties and the like. Such an active energy ray-curable composition is mainly composed of a polyvalent acrylate and polyvalent methacrylate, a monoacrylate and monomethacrylate, and a photopolymerization initiator by active energy rays in terms of handleability and curability. Things are desirable.
図4は、本発明によるマイクロレンズシートの製造方法の一実施形態を説明するための模式図である。 FIG. 4 is a schematic diagram for explaining an embodiment of a method for producing a microlens sheet according to the present invention.
マイクロレンズの形状である多角錐形状(凸の多角錐形状)または多角錐台形状(凸の多角錐台形状)に対応する(即ち凹凸逆転した)凹多角錐形状または凹多角錐台形状のマイクロレンズ転写部を外周面に形成してなるロール金型1をその中心軸(回転軸3)の周りに矢印Xで示される向きに回転させる。このロール金型1の周速と同等の速度でロール金型1の外周面に沿ってロール金型1の周方向に基材フィルム20を走行させる。基材フィルム20は、ロール金型1と平行に配置されたニップロール4および押さえロール4’によりロール金型1に向かって押圧されており、ニップロール4に到達する前は矢印Yの向きに走行し、ニップロール4に到達した後且つ押さえロール4’に到達する前は矢印Xの向きに走行し、押さえロール4’に到達した後は矢印Zの向きに走行する。 A concave or truncated micro frustum-shaped micro corresponding to a polygonal pyramid shape (convex polygonal frustum shape) or a polygonal frustum shape (convex polygonal frustum shape) that is the shape of the microlens A roll mold 1 having a lens transfer portion formed on the outer peripheral surface is rotated around its central axis (rotating shaft 3) in the direction indicated by the arrow X. The base film 20 is caused to travel in the circumferential direction of the roll mold 1 along the outer peripheral surface of the roll mold 1 at a speed equivalent to the peripheral speed of the roll mold 1. The base film 20 is pressed toward the roll mold 1 by the nip roll 4 and the pressing roll 4 ′ arranged in parallel with the roll mold 1, and travels in the direction of arrow Y before reaching the nip roll 4. After reaching the nip roll 4 and before reaching the pressing roll 4 ′, the vehicle travels in the direction of the arrow X, and after reaching the pressing roll 4 ′, the vehicle travels in the direction of the arrow Z.
ロール金型1の外周面と基材フィルム20との会合部(基材フィルム20がロール金型1の外周面と最初に出逢う部分)即ちニップロール4の位置において、ロール金型1の外周面と基材フィルム20との間にノズル2から活性エネルギー線硬化性組成物8を供給する。これにより、上記会合部には供給された樹脂のバンク5が形成される。 At the position of the nip roll 4 at the position where the outer peripheral surface of the roll mold 1 and the base film 20 meet (the part where the base film 20 first meets the outer peripheral surface of the roll mold 1), that is, the outer peripheral surface of the roll mold 1 The active energy ray-curable composition 8 is supplied from the nozzle 2 to the base film 20. As a result, the supplied resin bank 5 is formed in the meeting section.
基材フィルム20とロール金型1の外周面との間に活性エネルギー線硬化性組成物8を挟持した状態が継続するニップロール4から押さえロール4’までの間の領域において、活性エネルギー線源たとえば紫外線ランプ(UVランプ)7から活性エネルギー線を照射して、活性エネルギー線硬化性組成物8を硬化させる。 In the region between the nip roll 4 and the pressing roll 4 ′ where the active energy ray-curable composition 8 is sandwiched between the base film 20 and the outer peripheral surface of the roll mold 1, an active energy ray source, for example, The active energy ray-curable composition 8 is cured by irradiating active energy rays from an ultraviolet lamp (UV lamp) 7.
以上のようにして走行し押さえロール4’を通過した後の基材フィルム20の表面上には、硬化した活性エネルギー線硬化性組成物8からなる多数のマイクロレンズ30を有するマイクロレンズ部40が形成された長尺のマイクロレンズシート10が得られる。尚、密着層50を有するマイクロレンズシート10を製造する場合には、ニップロール4に到達する前の基材フィルム20の表面に密着層50を形成しておけばよい。 On the surface of the base film 20 after running as described above and passing through the pressing roll 4 ′, a microlens portion 40 having a large number of microlenses 30 made of the cured active energy ray-curable composition 8 is provided. The formed long microlens sheet 10 is obtained. When the microlens sheet 10 having the adhesion layer 50 is manufactured, the adhesion layer 50 may be formed on the surface of the base film 20 before reaching the nip roll 4.
ここで、ロール金型1において、マイクロレンズ転写部は、次のように配列されている。 Here, in the roll mold 1, the microlens transfer portions are arranged as follows.
即ち、凹多角錐形状または凹多角錐台形状のマイクロレンズ転写部の多角形状底面(上記マイクロレンズ30の底面30Aに対応する面:但し、ロール金型1の外周面上では円柱面形状となる)の方向性を、ロール金型1の回転の向き(矢印Xの向き)との関係において、特定する。 That is, the polygonal bottom surface of the microlens transfer portion having a concave polygonal pyramid shape or a concave polygonal frustum shape (a surface corresponding to the bottom surface 30A of the microlens 30; however, a cylindrical surface shape is formed on the outer peripheral surface of the roll mold 1). ) Is specified in relation to the direction of rotation of the roll mold 1 (the direction of the arrow X).
図5は、ロール金型1の外周面における各マイクロレンズ転写部の多角形状底面30Bとロール金型1の回転の向きXとの関係を示す模式的展開図である。図5に示されるように、多角形状底面30Bにおいて、ロール金型1の回転の向きXに関して最も後方に位置する頂点Pでの頂角をα[°]とする。該頂点Pでの頂角の2等分線dがロール金型1の周方向(即ちロール金型1の回転の向きX)に対してなす角度をβ[°]とする。このとき、以下の関係式
β≦[85°−(α/2)]
が成り立つようにする。
FIG. 5 is a schematic development view showing the relationship between the polygonal bottom surface 30 </ b> B of each microlens transfer portion on the outer peripheral surface of the roll mold 1 and the rotation direction X of the roll mold 1. As shown in FIG. 5, in the polygonal bottom surface 30B, the apex angle at the apex P located at the rearmost position with respect to the rotation direction X of the roll mold 1 is α [°]. An angle formed by the bisector d of the apex angle at the apex P with respect to the circumferential direction of the roll mold 1 (that is, the rotation direction X of the roll mold 1) is β [°]. At this time, the following relational expression
β ≦ [85 ° − (α / 2)]
Make sure that
この関係式の意義は、次の通りである。 The significance of this relational expression is as follows.
即ち、図5において、ロール金型1の回転の向きXと直交する方向Wは、ロール金型1の回転軸3と平行なニップロール4の回転軸の方向に対応する。マイクロレンズ転写部内への活性エネルギー線硬化性組成物8の充填の際には、ニップロール4により基材フィルム20を介して樹脂8に対して方向Wの線状に均一な圧力(線圧)6が印加される。ロール金型1に対する線圧印加位置は、ロール金型1の回転に伴い、方向Wと直交するロール金型回転の向きXと逆の向きX’に移動する。この向きX’に関して線圧印加位置より後方においては、樹脂8は既に基材フィルム20により覆われている。このため、マイクロレンズ転写部内へと押し込まれる樹脂8のうち余剰となる樹脂は、向きX’に関して線圧印加位置より前方(即ち、向きXに関して線圧印加位置より後方)へと押しやられ、最終的には、上記頂点Pにおいてマイクロレンズ転写部と基材フィルム20とにより閉じられようとするマイクロレンズ転写部内空隙から離脱する。以上のようにして、マイクロレンズ転写部内の空気と活性エネルギー線硬化性組成物8とが置換される。 That is, in FIG. 5, a direction W orthogonal to the rotation direction X of the roll mold 1 corresponds to the direction of the rotation axis of the nip roll 4 parallel to the rotation axis 3 of the roll mold 1. When the active energy ray-curable composition 8 is filled into the microlens transfer portion, the pressure (linear pressure) 6 is linearly uniform in the direction W with respect to the resin 8 through the base film 20 by the nip roll 4. Is applied. The position where the linear pressure is applied to the roll mold 1 moves in the direction X ′ opposite to the roll mold rotation direction X orthogonal to the direction W as the roll mold 1 rotates. The resin 8 is already covered with the base film 20 behind the linear pressure application position with respect to this direction X ′. For this reason, surplus resin out of the resin 8 pushed into the microlens transfer portion is pushed forward from the linear pressure application position with respect to the direction X ′ (ie, behind the linear pressure application position with respect to the direction X), and finally Specifically, at the apex P, the microlens transfer portion and the base film 20 are separated from the gap in the microlens transfer portion that is to be closed. As described above, the air in the microlens transfer portion and the active energy ray-curable composition 8 are replaced.
ここで、マイクロレンズ転写部の多角形状底面30Bの頂点Pを挟む2つの辺をp,qとして、そのうち方向Wとのなす角度γが小さい方の辺pと方向Wとなす角度が、上記マイクロレンズ転写部内の空気と活性エネルギー線硬化性組成物8との置換に及ぼす影響に着目する。角度γが0°の場合には、マイクロレンズ転写部への線圧印加長さは、頂点Pを通過するときに急激に0になる。このため、空隙からの空気の離脱が十分になされずに、マイクロレンズ転写部内に空気が残留するおそれが大きい。これに対して、角度γが大きくなると、マイクロレンズ転写部への線圧印加長さが、頂点Pを通過するまでに徐々に低減するので、空隙からの空気の離脱が十分になされ、マイクロレンズ転写部内に空気が残留するおそれは小さい。 Here, assuming that two sides sandwiching the apex P of the polygonal bottom surface 30B of the microlens transfer portion are p and q, the angle formed between the side p and the direction W, which is smaller in the angle γ with the direction W, is the above-mentioned micro Attention is paid to the influence on the substitution between the air in the lens transfer portion and the active energy ray-curable composition 8. When the angle γ is 0 °, the linear pressure application length to the microlens transfer portion suddenly becomes 0 when passing through the apex P. For this reason, there is a high possibility that air will remain in the microlens transfer portion without sufficient separation of air from the gap. On the other hand, when the angle γ increases, the linear pressure application length to the microlens transfer portion gradually decreases until it passes through the apex P, so that the air is sufficiently separated from the gap, and the microlens There is little risk of air remaining in the transfer section.
本発明者は、上記角度γを5°以上、好ましくは10°以上、更に好ましくは15°以上とすることで、マイクロレンズ転写部からの空気の離脱が良好になされることを見出した。図5において、αとβとγとの関係は、
(90°−β)=[(α/2)+γ]
である。従って、γが5°以上の条件は、
(90°−β)≧[(α/2)+5°]
即ち
β≦[85°−(α/2)]
となる。
The present inventor has found that when the angle γ is set to 5 ° or more, preferably 10 ° or more, and more preferably 15 ° or more, air can be easily detached from the microlens transfer portion. In FIG. 5, the relationship among α, β and γ is
(90 ° −β) = [(α / 2) + γ]
It is. Therefore, the condition that γ is 5 ° or more is
(90 ° −β) ≧ [(α / 2) + 5 °]
That is
β ≦ [85 ° − (α / 2)]
It becomes.
β=0°が最も好ましい条件である。 β = 0 ° is the most preferable condition.
ここで、マイクロレンズ30の多角錐形状または多角錐台形状は、上記のような正四角錐形状または正四角錐台形状である場合には、マイクロレンズ底面30Aの形状が正方形であるので、α=90°であり、従って、上記関係式は、
β≦40°
となる。
Here, when the polygonal pyramid shape or the polygonal frustum shape of the microlens 30 is a regular quadrangular pyramid shape or a regular quadrangular pyramid shape as described above, the shape of the bottom surface 30A of the microlens is a square, so α = 90. Therefore, the above relational expression is
β ≦ 40 °
It becomes.
また、マイクロレンズ30の多角錐形状または多角錐台形状は、正六角錐形状または正六角錐台形状である場合には、マイクロレンズ底面30Aの形状が正六角形であるので、α=120°であり、従って、上記関係式は、
β≦25°
となる。
Further, when the microlens 30 has a regular hexagonal pyramid shape or a regular hexagonal frustum shape, since the shape of the microlens bottom surface 30A is a regular hexagon, α = 120 °, Therefore, the above relational expression is
β ≦ 25 °
It becomes.
これらの場合には、マイクロレンズ30を最密配列(稠密配列)することができるので、光学性能の向上の観点から、好ましい。即ち、マイクロレンズシートの単位面積あたりにマイクロレンズが占有する面積であるマイクロレンズ充填率が高いほうが光学機能を一層良好に発揮できるので望ましい。 In these cases, the microlenses 30 can be arranged in a close-packed arrangement (dense arrangement), which is preferable from the viewpoint of improving optical performance. That is, it is desirable that the microlens filling rate, which is the area occupied by the microlens per unit area of the microlens sheet, is higher because the optical function can be exhibited better.
但し、本発明は、これらに限定されるものではなく、多角錐形状または多角錐台形状は、正三角錐形状または正三角錐台形状、或いは正五角錐形状または正五角錐台形状、その他であってもよい。 However, the present invention is not limited to these, and the polygonal pyramid shape or the polygonal frustum shape is a regular triangular pyramid shape or a regular triangular frustum shape, or a regular pentagonal pyramid shape or a regular pentagonal pyramid shape, or the like. Also good.
尚、マイクロレンズ転写部の多角形状底面の辺のうちの最も長い辺(正多角形状底面の場合には一辺)の長さをAとし、凹多角錐形状または凹多角錐台形状の深さ(マイクロレンズの高さに対応)をDとしたときに、凹多角錐形状または凹多角錐台形状のアスペクト比D/Aが0.5以上である場合には、上記関係式の条件を満たさない時のマイクロレンズ転写部内の気泡残存が生じやすいので、本発明方法による気泡残存防止の改善効果が顕著である。 The length of the longest side (one side in the case of a regular polygonal bottom) among the sides of the polygonal bottom of the microlens transfer portion is A, and the depth of the concave polygonal pyramid shape or the concave polygonal frustum shape ( If the aspect ratio D / A of the concave polygonal pyramid shape or the concave polygonal frustum shape is 0.5 or more, where D corresponds to the height of the microlens), the condition of the above relational expression is not satisfied. Since bubbles remain in the microlens transfer portion at the time, the effect of improving the bubble remaining prevention by the method of the present invention is remarkable.
尚、上記アスペクト比D/Aは、1.8以下であることが好ましい。その理由は次の通りである。 The aspect ratio D / A is preferably 1.8 or less. The reason is as follows.
たとえば、図6に示すように、マイクロレンズの形状に関して、正四角錐における側面傾斜角θ1及び斜辺と底面とがなす斜辺角θ2は、それぞれ、
θ1=tan−1(2D/A)
θ2=tan−1(21/2D/A)
となる。アスペクト比D/Aを変化させると、角θ1及び角θ2は、以下の表1のように変化する。表1において、底辺A及び高さDの単位はμmである。ここで、θ2が約70°以上かつθ1−θ2が約6°以下になると、本発明の効果が発揮されにくくなる。
For example, as shown in FIG. 6, regarding the shape of the microlens, the side inclination angle θ1 and the hypotenuse angle θ2 formed by the hypotenuse and the bottom of the regular quadrangular pyramid are respectively
θ1 = tan −1 (2D / A)
θ2 = tan −1 (2 1/2 D / A)
It becomes. When the aspect ratio D / A is changed, the angle θ1 and the angle θ2 change as shown in Table 1 below. In Table 1, the unit of the base A and the height D is μm. Here, if θ2 is about 70 ° or more and θ1-θ2 is about 6 ° or less, the effect of the present invention is hardly exhibited.
外周面に以上のような複数のマイクロレンズ転写部が形成されたロール金型1は、以下の方法で作製が可能である。 The roll mold 1 having a plurality of microlens transfer portions as described above formed on the outer peripheral surface can be produced by the following method.
まず、円筒形状の鋼製材料の円周表面に100μm〜500μm厚みのCuめっきまたはNiめっきが施されたロール状の材料を準備し、精密旋盤およびマイクロレンズの多角錐形状または多角錐台形状の断面に対応する断面形状を持つ刃物にて、ロールの回転運動および刃物の回転運動を利用して切削加工を行うことで、ロール金型1を得る方法が挙げられる。また、円筒形状の鋼製材料の円周表面に100μm〜500μm厚みのCuめっきを施したロール状の材料を準備し、その表面に感光剤を塗布し、レーザ等にて露光、現像、エッチング等を行うフォトレジスト法を用いて、ロール金型1を得る方法が挙げられる。これらの方法においては、ロール状材料の円周方向に対する上記辺pの方向が適宜傾くことになるように加工を行い、上記マイクロレンズ転写部を形成する。 First, a roll-shaped material having a Cu plating or Ni plating with a thickness of 100 μm to 500 μm on the circumferential surface of a cylindrical steel material is prepared, and a polygonal pyramid shape or a polygonal frustum shape of a precision lathe and a microlens is prepared. There is a method of obtaining the roll mold 1 by performing cutting using the rotational motion of the roll and the rotational motion of the blade with a blade having a cross-sectional shape corresponding to the cross section. In addition, a roll-shaped material having a copper plating with a thickness of 100 μm to 500 μm is prepared on the circumferential surface of a cylindrical steel material, a photosensitive agent is applied to the surface, and exposure, development, etching, etc. are performed with a laser or the like. The method of obtaining the roll metal mold | die 1 using the photoresist method which performs is mentioned. In these methods, processing is performed so that the direction of the side p with respect to the circumferential direction of the roll-shaped material is appropriately inclined to form the microlens transfer portion.
また、前記方法等で作製された平面状のレンズ型、および、それらを用いて転写することで得られるレンズフィルムを使用し電鋳法によってそれらを複製した平面状の電鋳レンズ型を、円筒形状の鋼製材料に巻きつけて固定することによって、ロール金型1を得る方法が挙げられる。これらの方法においては、円筒形状材料の円周方向に対する上記辺pの方向が適宜傾くことになるように円筒形状材料への電鋳レンズ型の巻きつけを行い、上記マイクロレンズ転写部を形成する。 In addition, a planar lens mold produced by the above-described method and the like, and a planar electroformed lens mold obtained by duplicating them by an electroforming method using a lens film obtained by transferring them using a cylinder, The method of obtaining the roll metal mold | die 1 is mentioned by winding and fixing to the steel material of a shape. In these methods, the microlens transfer part is formed by winding the electroformed lens mold around the cylindrical material so that the direction of the side p with respect to the circumferential direction of the cylindrical material is appropriately inclined. .
[活性エネルギー線硬化性組成物の製造例]
硝子製フラスコに、イソシアネート化合物として、ヘキサメチレンジイソシアネート117.6g(0.7モル)およびイソシアヌレート型のヘキサメチレンジイソシアネート3量体151.2g(0.3モル)と、水酸基を有する(メタ)アクリロイル化合物として、2−ヒドロキシプロピルアクリレート128.7g(0.99モル)およびペンタエリスリトールトリアクリレート693g(1.54モル)と、触媒として、ジラウリル酸ジ−n−ブチル錫100ppmと、重合禁止剤として、ハイドロキノンモノメチルエーテル0.55gとを仕込み、70〜80℃の条件にて残存イソシアネート濃度が0.1%以下になるまで反応させ、ウレタンアクリレート化合物を得た。
[Production example of active energy ray-curable composition]
In a glass flask, 117.6 g (0.7 mol) of hexamethylene diisocyanate and 151.2 g (0.3 mol) of isocyanurate-type hexamethylene diisocyanate trimer as isocyanate compounds, and (meth) acryloyl having a hydroxyl group As compounds, 128.7 g (0.99 mol) of 2-hydroxypropyl acrylate and 693 g (1.54 mol) of pentaerythritol triacrylate, 100 ppm of dilaurate di-n-butyltin as a catalyst, and polymerization inhibitor, Hydroquinone monomethyl ether (0.55 g) was charged and reacted under the conditions of 70 to 80 ° C. until the residual isocyanate concentration became 0.1% or less to obtain a urethane acrylate compound.
得られたウレタンアクリレート化合物34.6質量%、ポリブチレングリコールジメタクリレート(商品名アクリエステルPBOM、三菱レイヨン(株)製)24.7質量%、およびEO変性ビスフェノールAジメタクリレート(商品名ニューフロンティアBPEM−10、第一工業製薬(株)製)39.5質量%、および1−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン(商品名イルガキュア184、チバ・スペシャルティ・ケミカルズ(株)製)1.2質量%を混合して、活性エネルギー線硬化性組成物を得た。 34.6% by mass of the obtained urethane acrylate compound, polybutylene glycol dimethacrylate (trade name: Acrylate PBOM, manufactured by Mitsubishi Rayon Co., Ltd.), 24.7% by mass, and EO-modified bisphenol A dimethacrylate (trade name: New Frontier BPEM) -10, Daiichi Kogyo Seiyaku Co., Ltd.) 39.5% by mass, and 1-hydroxycyclohexyl phenyl ketone (trade name Irgacure 184, Ciba Specialty Chemicals Co., Ltd.) 1.2% by mass are mixed. An active energy ray-curable composition was obtained.
[実施例1]
鋼板表面に銅めっきを施して、200μm厚みでビッカース硬度230Hvの銅めっき層を形成した。この銅めっき層に単結晶ダイヤモンドバイトを使用した切削加工によって鏡面加工を施した。その後、目視による外観検査を行い、鏡面にピンホール等の欠陥がないことを確認した。次に、鏡面化した銅めっき層に対して、頂角60°の断面正三角形状のダイヤモンドバイトを使用して切削加工を行うことで、図7に示すような断面形状の、側面傾斜角が60°で深さ30μmで底辺長さが50μmの凸型の正四角錐台が、ピッチ50μmで縦横方向に細密配列した金型を作製した。
[Example 1]
Copper plating was applied to the steel plate surface to form a copper plating layer having a thickness of 200 μm and a Vickers hardness of 230 Hv. The copper plating layer was mirror-finished by cutting using a single crystal diamond tool. Thereafter, visual appearance inspection was performed, and it was confirmed that there were no defects such as pinholes on the mirror surface. Next, the mirror-plated copper plating layer is cut using a diamond tool having a regular triangle shape with a vertex angle of 60 °, so that the side surface inclination angle of the cross-sectional shape as shown in FIG. A mold was produced in which convex square pyramids with a depth of 30 μm at 60 ° and a base length of 50 μm were closely arranged in a vertical and horizontal direction at a pitch of 50 μm.
この金型を使用して、電鋳法によって凹凸形状が反転し凹型の正四角錐台形状のマイクロレンズ転写部が縦横方向に細密配列した電鋳平板金型を作製し、これを所要寸法である130mm×80mmのサイズにカットした。 Using this mold, an electroformed flat plate mold is produced in which the concave and convex shapes are inverted by electroforming and the concave-shaped regular quadrangular pyramid-shaped microlens transfer portions are closely arranged vertically and horizontally, and this is the required dimension. Cut to a size of 130 mm × 80 mm.
図8に示すように、所要寸法の電鋳平板金型16を、外径200mmで幅長320mmの鋼製ロール外周面の幅中心位置に固定して、ロール金型1とした。ロール金型1に対する電鋳平板金型16の配置は、上記関係式におけるβが0°となるようにした。 As shown in FIG. 8, a roll mold 1 was obtained by fixing an electroformed flat plate mold 16 having a required size to the center position of the outer circumference of a steel roll having an outer diameter of 200 mm and a width of 320 mm. The electroformed flat plate mold 16 was placed on the roll mold 1 so that β in the above relational expression was 0 °.
以下、図4を参照して説明した製造方法に従って、連続的にマイクロレンズシートを作製した。ここで、ニップロール4としてゴム硬度60°のものを使用し、基材フィルム20として幅340mmおよび厚み125μmの長尺のポリエステルフィルムを使用した。基材フィルム20の走行速度を3m/minとした。ロール金型1の内部に温調機からの熱媒(水)を流動させて、金型表面温度を40℃に一定に保ち、ノズル2から上記製造例で得た活性エネルギー線硬化性組成物8を供給した。供給される活性エネルギー線硬化性組成物8は、温度40℃にて一定に保たれ、粘度150mPa・sとした。UVランプ7により、基材フィルム20(三菱樹脂株式会社製ポリエステルフィルムT910T188を使用)とロール金型1の表面との間にある活性エネルギー線硬化性組成物8に、760mJ/cm2の紫外線を照射した。 Hereafter, according to the manufacturing method demonstrated with reference to FIG. 4, the microlens sheet | seat was produced continuously. Here, the nip roll 4 having a rubber hardness of 60 ° was used, and the base film 20 was a long polyester film having a width of 340 mm and a thickness of 125 μm. The running speed of the base film 20 was 3 m / min. The heating medium (water) from the temperature controller is caused to flow inside the roll mold 1 to keep the mold surface temperature constant at 40 ° C., and the active energy ray-curable composition obtained in the above production example from the nozzle 2. 8 was supplied. The supplied active energy ray-curable composition 8 was kept constant at a temperature of 40 ° C. and had a viscosity of 150 mPa · s. UV light of 760 mJ / cm 2 is applied to the active energy ray-curable composition 8 between the base film 20 (using polyester film T910T188 manufactured by Mitsubishi Plastics) and the surface of the roll mold 1 by the UV lamp 7. Irradiated.
得られたマイクロレンズシートの表面状態は、図9に示されるように、全てのマイクロレンズにおいて表面に気泡残存が全く視認されないものであった。 As shown in FIG. 9, the surface state of the obtained microlens sheet was such that no bubbles remained on the surface of all the microlenses.
[実施例2]
ロール金型1に対する電鋳平板金型16の配置を上記関係式におけるβが40°となるようにしたこと以外は、実施例1と同様に実施した。
[Example 2]
The arrangement of the electroformed flat plate mold 16 relative to the roll mold 1 was carried out in the same manner as in Example 1 except that β in the above relational expression was 40 °.
得られたマイクロレンズシートの表面状態は、図9に示されるように一部のマイクロレンズにおいて表面の僅かな部分に細かな気泡残存が視認されるが、大多数のマイクロレンズにおいて表面に気泡残存が視認されないものであった。この程度の気泡残存であれば、光学性能の低下は少なく、実使用可能である。 As for the surface state of the obtained microlens sheet, as shown in FIG. 9, in some microlenses, fine bubbles remain on a small part of the surface, but in most microlenses, bubbles remain on the surface. Was not visible. If air bubbles of this level remain, the optical performance is hardly lowered and can be used in practice.
[比較例1]
ロール金型1に対する電鋳平板金型16の配置を上記関係式におけるβが45°となるようにしたこと以外は、実施例1と同様に実施した。
[Comparative Example 1]
The arrangement of the electroformed flat plate mold 16 relative to the roll mold 1 was performed in the same manner as in Example 1 except that β in the above relational expression was 45 °.
得られたマイクロレンズシートの表面状態は、図9に示されるように、全てのマイクロレンズにおいて表面に大きな気泡の残存が視認された。光学性能の低下は大きく、実使用に耐えないものであった。 As for the surface state of the obtained microlens sheet, as shown in FIG. 9, large bubbles remained on the surface of all the microlenses. The decrease in optical performance was so great that it could not withstand actual use.
1:ロール金型
2:ノズル
3:ロール金型の回転軸
4:ニップロール
4’:押さえロール
5:樹脂バンク
6:線圧
7:UVランプ
8:活性エネルギー線硬化性組成物
10:マイクロレンズシート
16:電鋳平板金型
20:基材フィルム
30:マイクロレンズ
30A:マイクロレンズの底面
30B:マイクロレンズ転写部の底面
301,302,303,304:マイクロレンズの底辺
31:介在層
40:マイクロレンズ部
50:密着層
P:マイクロレンズ転写部の底面の頂点
X:ロール金型の回転の向き
Y,Z:基材フィルムの走行の向き
d:頂角の2等分線
W:ロール金型の回転の向きと直交する方向
p,q:マイクロレンズ転写部の底面の頂点を挟む辺
α:頂角
β:基材フィルムの走行の向きと頂角の2等分線とのなす角
γ:ロール金型の回転の向きと直交する方向に対する頂点に連なる一方の辺のなす角
1: Roll mold 2: Nozzle 3: Roll mold rotating shaft 4: Nip roll 4 ': Pressing roll 5: Resin bank 6: Linear pressure 7: UV lamp 8: Active energy ray curable composition 10: Microlens sheet 16: Electroformed flat plate mold 20: Base film 30: Microlens 30A: Bottom surface 30B of microlens: Bottom surface 301, 302, 303, 304 of microlens transfer part 31: Bottom side of microlens 31: Intervening layer 40: Microlens Portion 50: Adhesion layer P: Vertex X of bottom surface of microlens transfer portion X: Direction of rotation of roll mold Y, Z: Direction of travel of substrate film d: Bisecant of apex angle W: Roll mold Directions p and q orthogonal to the direction of rotation Sides that sandwich the vertex of the bottom surface of the microlens transfer part α: Apex angle β: Angle γ formed by the bisecting of the direction of travel of the base film and the apex angle γ: Roll Mold times Angle formed by one side connected to the vertex with respect to the direction perpendicular to the direction of rolling
Claims (3)
前記マイクロレンズの形状に対応する凹多角錐形状または凹多角錐台形状のマイクロレンズ転写部を外周面に形成してなるロール型をその中心軸の周りで回転させ、前記ロール型の周速と同等の速度で前記ロール型の外周面に沿って前記ロール型の周方向に基材フィルムを走行させながら、前記ロール型の外周面と前記基材フィルムとの会合部において前記ロール型の外周面と前記基材フィルムとの間に活性エネルギー線硬化性組成物を供給し、
前記基材フィルムと前記ロール型の外周面との間に前記活性エネルギー線硬化性組成物を挟持した状態で活性エネルギー線を照射して前記活性エネルギー線硬化性組成物を硬化し、
ここで、前記マイクロレンズ転写部は、前記凹多角錐形状または凹多角錐台形状の多角形状底面において、前記ロール型の回転の向きに関して最も後方に位置する一頂点での頂角をα[°]とし、前記一頂点での前記頂角の2等分線が前記ロール型の周方向に対してなす角度をβ[°]としたとき、以下の関係式
β≦[85°−(α/2)]
が成り立つように、配列されている、
ことを特徴とする、マイクロレンズシートの製造方法。 On one surface of a base film, a method for producing a microlens sheet formed by forming a large number of polygonal pyramid-shaped or polygonal frustum-shaped equivalent microlenses so as to have the same orientation,
A roll mold formed by forming a concave polygonal pyramid shape or a concave polygonal frustum-shaped microlens transfer portion corresponding to the shape of the microlens on the outer peripheral surface is rotated around its central axis, and the peripheral speed of the roll mold is The outer peripheral surface of the roll mold at the meeting portion between the outer peripheral surface of the roll mold and the base film while running the base film in the circumferential direction of the roll mold along the outer peripheral surface of the roll mold at the same speed. And an active energy ray-curable composition between the base film and the substrate film,
Irradiating an active energy ray in a state where the active energy ray-curable composition is sandwiched between the base film and the outer peripheral surface of the roll mold, the active energy ray-curable composition is cured,
Here, the microlens transfer portion has an apex angle at one apex located at the rearmost position with respect to the rotation direction of the roll mold on the polygonal bottom surface of the concave polygonal pyramid shape or the concave polygonal frustum shape. When the angle formed by the bisector of the apex angle at the one vertex with respect to the circumferential direction of the roll mold is β [°], the following relational expression
β ≦ [85 ° − (α / 2)]
Is arranged so that
A method for producing a microlens sheet, wherein
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