JP2012244645A

JP2012244645A - Motor

Info

Publication number: JP2012244645A
Application number: JP2011108998A
Authority: JP
Inventors: Yoshinari Asano; 能成浅野
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2011-05-16
Filing date: 2011-05-16
Publication date: 2012-12-10
Anticipated expiration: 2031-05-16
Also published as: JP5874892B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To make small an eddy current generated where a rotor core and a stator core do not face each other, and flowing in principal surfaces of a rotor plate and a stator plate, and to prevent reluctance torque from decreasing in a place where the rotor core and stator core face each other across a gap.SOLUTION: A motor 10 includes a rotor core 16 which is formed by stacking rotor plates 16a along a rotary shaft 17, and a stator core 18 which is formed by stacking stator plates 18a along the rotary shaft 17 and coaxial with the rotor core 16, and faces the rotor core 16 across a gap 21. The rotor plate 16a of the rotor core 16 nearby an end in the direction of the rotary shaft 17 has a plurality of slits nearby the gap 21, and the stator plate 18a of the stator core 18 nearby an end in the direction of the rotary shaft 17 has a plurality of slits nearby the gap 21.

Description

本発明はモータ（回転電動機）に関する。 The present invention relates to a motor (rotary motor).

図１０は、エアコン等に用いられる密閉型圧縮機１００の断面図である。密閉型圧縮機１００の密閉容器１０１の内部には、モータ１０２と圧縮機構１０３が内蔵されている。圧縮機構１０３には、ピストン１０４とシリンダ１０５が備えられている。モータ１０２は、回転軸１０７とロータコア１０６とステータコア１０８を備える。 FIG. 10 is a cross-sectional view of a hermetic compressor 100 used for an air conditioner or the like. A motor 102 and a compression mechanism 103 are built in the hermetic container 101 of the hermetic compressor 100. The compression mechanism 103 includes a piston 104 and a cylinder 105. The motor 102 includes a rotating shaft 107, a rotor core 106, and a stator core 108.

ロータコア１０６は、厚さが０．３ｍｍ〜０．５ｍｍ程度の電磁鋼板からなるロータ板１０６ａを、２００枚〜３００枚程度積層して形成される。図１１はロータ板１０６ａの平面図である。モータ１０２が埋込磁石同期モータ（ＩＰＭモータ）の場合、ロータ板１０６ａには、永久磁石１１０をロータコア１０６に内蔵するための磁石孔１０６ｂが設けられる。 The rotor core 106 is formed by laminating about 200 to 300 rotor plates 106a made of electromagnetic steel plates having a thickness of about 0.3 mm to 0.5 mm. FIG. 11 is a plan view of the rotor plate 106a. When the motor 102 is an embedded magnet synchronous motor (IPM motor), the rotor plate 106 a is provided with a magnet hole 106 b for incorporating the permanent magnet 110 into the rotor core 106.

図１０に示すステータコア１０８は、厚さが０．３ｍｍ〜０．５ｍｍ程度の電磁鋼板からなるステータ板１０８ａを、２００枚〜３００枚程度積層して形成される。ステータコア１０８にはコイル１０８ｂが巻回される。図１２はステータ板１０８ａの平面図である。ステータ板１０８ａは、ヨーク１０８ｃとティース１０８ｄを備える。ティース１０８ｄにコイル１０８ｂが巻回される。 The stator core 108 shown in FIG. 10 is formed by laminating about 200 to 300 stator plates 108a made of electromagnetic steel plates having a thickness of about 0.3 mm to 0.5 mm. A coil 108 b is wound around the stator core 108. FIG. 12 is a plan view of the stator plate 108a. The stator plate 108a includes a yoke 108c and teeth 108d. The coil 108b is wound around the tooth 108d.

図１０において、ピストン１０４をシリンダ１０５の底部に押し付ける力を発生させるため、ロータコア１０６の回転軸１０７方向の位置を、ステータコア１０８の回転軸１０７方向の位置より高くすることがある。この場合、ロータコア１０６の上端は、ステータコア１０８の上端よりも高くなる。 In FIG. 10, the position of the rotor core 106 in the direction of the rotation axis 107 may be made higher than the position of the stator core 108 in the direction of the rotation axis 107 in order to generate a force that presses the piston 104 against the bottom of the cylinder 105. In this case, the upper end of the rotor core 106 is higher than the upper end of the stator core 108.

ピストン１０４をシリンダ１０５の底部に押し付ける力を発生させない場合でも、ロータコア１０６の積層厚さとステータコア１０８の積層厚さを意図的に異ならせることがある。また、ロータコア１０６の積層厚さの誤差およびステータコア１０８の積層厚さの誤差が大きい場合、ロータコア１０６の積層厚さとステータコア１０８の積層厚さが意図せず異なることがある。このような場合、ロータコア１０６とステータコア１０８は、回転軸１０７方向の位置に食違いが生じる。 Even when the force for pressing the piston 104 against the bottom of the cylinder 105 is not generated, the laminated thickness of the rotor core 106 and the laminated thickness of the stator core 108 may be intentionally different. Further, when the error in the laminated thickness of the rotor core 106 and the error in the laminated thickness of the stator core 108 are large, the laminated thickness of the rotor core 106 and the laminated thickness of the stator core 108 may be unintentionally different. In such a case, the rotor core 106 and the stator core 108 have a difference in position in the direction of the rotation shaft 107.

図１０のように、ロータコア１０６の回転軸１０７方向の位置とステータコア１０８の回転軸１０７方向の位置に食違いがある場合、ロータコア１０６に対向するステータコア１０８が無い場所（Ｈ１）、および、ステータコア１０８に対向するロータコア１０６が無い場所（Ｈ２）が生じる。 As shown in FIG. 10, when there is a discrepancy between the position of the rotor core 106 in the direction of the rotation axis 107 and the position of the stator core 108 in the direction of the rotation axis 107, a place where there is no stator core 108 facing the rotor core 106 (H1), and the stator core 108. The location (H2) where there is no rotor core 106 that faces is generated.

ロータコア１０６とステータコア１０８がギャップ１０９を隔てて対向している場所（Ｈ０）では、ステータコア１０８からロータコア１０６へ向かう磁束Ｆ１の流れは、ロータ板１０６ａの主面とほぼ平行になる。磁束Ｆ１により発生する渦電流は、ロータ板１０６ａの厚さ方向に流れる。ロータ板１０６ａの厚さは薄いので、磁束Ｆ１により発生する渦電流は小さく、渦電流損は少ない。 In the place (H0) where the rotor core 106 and the stator core 108 face each other with the gap 109 therebetween, the flow of the magnetic flux F1 from the stator core 108 toward the rotor core 106 is substantially parallel to the main surface of the rotor plate 106a. Eddy currents generated by the magnetic flux F1 flow in the thickness direction of the rotor plate 106a. Since the rotor plate 106a is thin, the eddy current generated by the magnetic flux F1 is small and the eddy current loss is small.

ロータコア１０６からステータコア１０８へ向かう磁束Ｆ２の流れは、ステータ板１０８ａの主面とほぼ平行になる。磁束Ｆ２により発生する渦電流は、ステータ板１０８ａの厚さ方向に流れる。ステータ板１０８ａの厚さは薄いので、磁束Ｆ２により発生する渦電流は小さく、渦電流損は少ない。 The flow of the magnetic flux F2 from the rotor core 106 toward the stator core 108 is substantially parallel to the main surface of the stator plate 108a. Eddy current generated by the magnetic flux F2 flows in the thickness direction of the stator plate 108a. Since the stator plate 108a is thin, the eddy current generated by the magnetic flux F2 is small and the eddy current loss is small.

ロータコア１０６とステータコア１０８が対向していない場所（Ｈ１）で、ロータコア１０６からステータコア１０８へ向かう磁束Ｆ３の流れは、ステータ板１０８ａの主面とほぼ垂直になる。磁束Ｆ３により発生する渦電流はステータ板１０８ａの主面内を流れる。ステータ板１０８ａの主面は面積が広いので、磁束Ｆ３により発生する渦電流は大きく、渦電流損は多い。 In the place (H1) where the rotor core 106 and the stator core 108 do not face each other, the flow of the magnetic flux F3 from the rotor core 106 toward the stator core 108 is substantially perpendicular to the main surface of the stator plate 108a. Eddy current generated by the magnetic flux F3 flows in the main surface of the stator plate 108a. Since the main surface of the stator plate 108a has a large area, the eddy current generated by the magnetic flux F3 is large and the eddy current loss is large.

ロータコア１０６とステータコア１０８が対向していない場所（Ｈ２）で、ステータコア１０８からロータコア１０６へ向かう磁束Ｆ４の流れは、ロータ板１０６ａの主面とほぼ垂直になる。磁束Ｆ４により発生する渦電流はロータ板１０６ａの主面内を流れる。ロータ板１０６ａの主面は面積が広いので、磁束Ｆ４により発生する渦電流は大きく、渦電流損は多い。 In a place (H2) where the rotor core 106 and the stator core 108 do not face each other, the flow of the magnetic flux F4 from the stator core 108 toward the rotor core 106 is substantially perpendicular to the main surface of the rotor plate 106a. Eddy currents generated by the magnetic flux F4 flow in the main surface of the rotor plate 106a. Since the main surface of the rotor plate 106a has a large area, the eddy current generated by the magnetic flux F4 is large and the eddy current loss is large.

ロータコア１０６とステータコア１０８が対向していない場所（Ｈ２）では、ステータ板１０８ａを積層方向に横切ってロータコア１０６に向かう磁束Ｆ５の流れも生じる。磁束Ｆ５により発生する渦電流はステータ板１０８ａの主面内を流れる。ステータ板１０８ａの主面は面積が広いので、磁束Ｆ５により発生する渦電流は大きく、渦電流損は多い。 In the place (H2) where the rotor core 106 and the stator core 108 do not face each other, a flow of the magnetic flux F5 that crosses the stator plate 108a in the stacking direction toward the rotor core 106 also occurs. Eddy current generated by the magnetic flux F5 flows in the main surface of the stator plate 108a. Since the main surface of the stator plate 108a has a large area, the eddy current generated by the magnetic flux F5 is large and the eddy current loss is large.

図１１に示すように、ロータ板１０６ａの、ギャップ１０９近傍に複数のスリット１０６ｃを設けると、ロータ板１０６ａの主面内を流れる渦電流を小さくすることができる（例えば特許文献１）。しかし特許文献１に記載されたロータにおいては、全てのロータ板１０６ａ（Ｈ１＋Ｈ０に相当）に、スリット１０６ｃが設けられている。 As shown in FIG. 11, when a plurality of slits 106c are provided in the vicinity of the gap 109 in the rotor plate 106a, eddy current flowing in the main surface of the rotor plate 106a can be reduced (for example, Patent Document 1). However, in the rotor described in Patent Document 1, all rotor plates 106a (corresponding to H1 + H0) are provided with slits 106c.

ロータコア１０６とステータコア１０８がギャップ１０９を隔てて対向している場所（Ｈ０）では、ロータ板１０６ａにスリット１０６ｃを設けても渦電流を低減する効果は少なく、逆にリラクタンストルクが減少して、モータの効率が低下するおそれがある。 In the place (H0) where the rotor core 106 and the stator core 108 face each other with the gap 109 therebetween, even if the slit 106c is provided in the rotor plate 106a, the effect of reducing the eddy current is small, and conversely, the reluctance torque is reduced and the motor There is a risk that the efficiency of the system will decrease.

また図１２に示すように、ステータ板１０８ａの、ギャップ１０９近傍に複数のスリット１０８ｅを設けると、ステータ板１０８ａの主面内を流れる渦電流を小さくすることができる（例えば特許文献２）。しかし特許文献２に記載されたステータにおいては、全てのステータ板１０８ａ（Ｈ２＋Ｈ０に相当）にスリット１０８ｅが設けられている。 Also, as shown in FIG. 12, if a plurality of slits 108e are provided in the vicinity of the gap 109 of the stator plate 108a, eddy current flowing in the main surface of the stator plate 108a can be reduced (for example, Patent Document 2). However, in the stator described in Patent Document 2, all the stator plates 108a (corresponding to H2 + H0) are provided with slits 108e.

ロータコア１０６とステータコア１０８がギャップ１０９を隔てて対向している場所（Ｈ０）では、ステータ板１０８ａにスリット１０８ｅを設けても渦電流を低減する効果は少なく、逆にリラクタンストルクが減少して、モータの効率が低下するおそれがある。 In the place (H0) where the rotor core 106 and the stator core 108 face each other with the gap 109 therebetween, even if the slit 108e is provided in the stator plate 108a, the effect of reducing the eddy current is small, and conversely, the reluctance torque is reduced. There is a risk that the efficiency of the system will decrease.

特開２００４−３３６９９９号公報JP 2004-336999 A 特開２０１０−２２０３２４号公報JP 2010-220324 A

ロータコア１０６とステータコア１０８が対向していない場所（Ｈ１）で、ロータコア１０６からステータコア１０８へ向かう磁束Ｆ３は、ステータ板１０８ａの主面とほぼ垂直になる。磁束Ｆ３により発生する渦電流はステータ板１０８ａの主面内を流れる。ステータ板１０８ａの主面は面積が広いので、磁束Ｆ３により発生する渦電流は大きく、渦電流損は多い。 In a place (H1) where the rotor core 106 and the stator core 108 do not face each other, the magnetic flux F3 directed from the rotor core 106 to the stator core 108 is substantially perpendicular to the main surface of the stator plate 108a. Eddy current generated by the magnetic flux F3 flows in the main surface of the stator plate 108a. Since the main surface of the stator plate 108a has a large area, the eddy current generated by the magnetic flux F3 is large and the eddy current loss is large.

ロータコア１０６とステータコア１０８が対向していない場所（Ｈ２）で、ステータコア１０８からロータコア１０６へ向かう磁束Ｆ４は、ロータ板１０６ａの主面とほぼ垂直になる。磁束Ｆ４により発生する渦電流はロータ板１０６ａの主面内を流れる。ロータ板１０６ａの主面は面積が広いので、磁束Ｆ４により発生する渦電流は大きく、渦電流損は多い。 In a place (H2) where the rotor core 106 and the stator core 108 do not face each other, the magnetic flux F4 directed from the stator core 108 to the rotor core 106 is substantially perpendicular to the main surface of the rotor plate 106a. Eddy currents generated by the magnetic flux F4 flow in the main surface of the rotor plate 106a. Since the main surface of the rotor plate 106a has a large area, the eddy current generated by the magnetic flux F4 is large and the eddy current loss is large.

ロータコア１０６とステータコア１０８が対向していない場所（Ｈ２）では、ステータ板１０８ａを積層方向に横切ってロータコア１０６に向かう磁束Ｆ５も生じる。磁束Ｆ５により発生する渦電流はステータ板１０８ａの主面内を流れる。ステータ板１０８ａの主面は面積が広いので、磁束Ｆ５により発生する渦電流は大きく、渦電流損は多い。 In a place (H2) where the rotor core 106 and the stator core 108 do not face each other, a magnetic flux F5 is also generated that crosses the stator plate 108a in the stacking direction and goes to the rotor core 106. Eddy current generated by the magnetic flux F5 flows in the main surface of the stator plate 108a. Since the main surface of the stator plate 108a has a large area, the eddy current generated by the magnetic flux F5 is large and the eddy current loss is large.

ロータ板１０６ａの、ギャップ１０９近傍に複数のスリット１０６ｃを設けると、ロータ板１０６ａの主面内を流れる渦電流を小さくすることができる。従来は全てのロータ板１０６ａ（Ｈ１＋Ｈ０に相当）に、複数のスリット１０６ｃが設けられている。 Providing a plurality of slits 106c in the vicinity of the gap 109 of the rotor plate 106a can reduce the eddy current flowing in the main surface of the rotor plate 106a. Conventionally, all the rotor plates 106a (corresponding to H1 + H0) are provided with a plurality of slits 106c.

ステータ板１０８ａの、ギャップ１０９近傍に複数のスリット１０８ｅを設けると、ステータ板１０８ａの主面内を流れる渦電流を小さくすることができる。従来は全てのステータ板１０８ａ（Ｈ２＋Ｈ０に相当）に複数のスリット１０８ｅが設けられている。 If a plurality of slits 108e are provided in the vicinity of the gap 109 of the stator plate 108a, the eddy current flowing in the main surface of the stator plate 108a can be reduced. Conventionally, all the stator plates 108a (corresponding to H2 + H0) are provided with a plurality of slits 108e.

本発明の目的は、ロータコア１０６とステータコア１０８が対向していない場所（Ｈ１、Ｈ２）で生じる、磁束Ｆ３によるステータ板１０８ａの主面内を流れる渦電流、磁束Ｆ４によるロータ板１０６ａの主面内を流れる渦電流、磁束Ｆ５によるステータ板１０８ａの主面内を流れる渦電流を小さくし、渦電流損を少なくすることである。 An object of the present invention is to generate an eddy current flowing in the main surface of the stator plate 108a due to the magnetic flux F3, which is generated in a place (H1, H2) where the rotor core 106 and the stator core 108 do not face each other, in the main surface of the rotor plate 106a due to the magnetic flux F4. Is to reduce the eddy current loss by reducing the eddy current flowing through the main surface of the stator plate 108a caused by the magnetic flux F5.

また、本発明の目的は、ロータコア１０６とステータコア１０８がギャップ１０９を隔てて対向している場所（Ｈ０）では、リラクタンストルクの減少を防いで、モータの効率の低下を防ぐことである。 Another object of the present invention is to prevent a decrease in reluctance torque and a decrease in motor efficiency at a location (H0) where the rotor core 106 and the stator core 108 face each other with a gap 109 therebetween.

（１）本発明のモータはロータコアとステータコアを備える。ロータコアはロータ板が回転軸方向に積層されてなる。ステータコアはステータ板が回転軸方向に積層されてなる。ステータコアはロータコアと同軸で、ロータコアとギャップを隔てて対向する。本発明のモータにおいては、ロータコアとステータコアがギャップを隔てて対向する部分にあるロータ板およびステータ板はスリットを有しない。ロータコアとステータコアがギャップを隔てて対向しない部分にある、回転軸方向端部近傍のロータ板は、ギャップ近傍に複数のスリットを有する。 (1) The motor of the present invention includes a rotor core and a stator core. The rotor core is formed by stacking rotor plates in the direction of the rotation axis. The stator core is formed by stacking stator plates in the rotation axis direction. The stator core is coaxial with the rotor core and faces the rotor core with a gap therebetween. In the motor of the present invention, the rotor plate and the stator plate in the portion where the rotor core and the stator core face each other with a gap do not have a slit. The rotor plate in the vicinity of the end portion in the rotation axis direction, which is in a portion where the rotor core and the stator core do not face each other with a gap, has a plurality of slits in the vicinity of the gap.

（２）本発明のモータはロータコアとステータコアを備える。ロータコアはロータ板が回転軸方向に積層されてなる。ステータコアはステータ板が回転軸方向に積層されてなる。ステータコアはロータコアと同軸で、ロータコアとギャップを隔てて対向する。本発明のモータにおいては、ロータコアとステータコアがギャップを隔てて対向する部分にあるロータ板およびステータ板はスリットを有しない。ロータコアとステータコアがギャップを隔てて対向しない部分にある、回転軸方向端部近傍のステータ板は、ギャップ近傍に複数のスリットを有する。 (2) The motor of the present invention includes a rotor core and a stator core. The rotor core is formed by stacking rotor plates in the direction of the rotation axis. The stator core is formed by stacking stator plates in the rotation axis direction. The stator core is coaxial with the rotor core and faces the rotor core with a gap therebetween. In the motor of the present invention, the rotor plate and the stator plate in the portion where the rotor core and the stator core face each other with a gap do not have a slit. The stator plate in the vicinity of the end portion in the rotation axis direction, which is in a portion where the rotor core and the stator core do not face each other with a gap, has a plurality of slits in the vicinity of the gap.

（３）本発明のモータはロータコアとステータコアを備える。ロータコアはロータ板が回転軸方向に積層されてなる。ステータコアはステータ板が回転軸方向に積層されてなる。ステータコアはロータコアと同軸で、ロータコアとギャップを隔てて対向する。本発明のモータにおいては、ロータコアとステータコアがギャップを隔てて対向する部分にあるロータ板およびステータ板はスリットを有しない。ロータコアとステータコアがギャップを隔てて対向しない部分にある、回転軸方向端部近傍のロータ板は、ギャップ近傍に複数のスリットを有する。ロータコアとステータコアがギャップを隔てて対向しない部分にある、回転軸方向端部近傍のステータ板は、ギャップ近傍に複数のスリットを有する。 (3) The motor of the present invention includes a rotor core and a stator core. The rotor core is formed by stacking rotor plates in the direction of the rotation axis. The stator core is formed by stacking stator plates in the rotation axis direction. The stator core is coaxial with the rotor core and faces the rotor core with a gap therebetween. In the motor of the present invention, the rotor plate and the stator plate in the portion where the rotor core and the stator core face each other with a gap do not have a slit. The rotor plate in the vicinity of the end portion in the rotation axis direction, which is in a portion where the rotor core and the stator core do not face each other with a gap, has a plurality of slits in the vicinity of the gap. The stator plate in the vicinity of the end portion in the rotation axis direction, which is in a portion where the rotor core and the stator core do not face each other with a gap, has a plurality of slits in the vicinity of the gap.

（４）本発明のモータにおいては、回転軸方向についてロータコアとステータコアが対向しない部分の、全てのロータ板と全てのステータ板の、いずれか一方または両方がスリットを有する。 (4) In the motor of the present invention, any one or both of all the rotor plates and all the stator plates in a portion where the rotor core and the stator core do not face each other in the rotation axis direction have slits.

（５）本発明のモータにおいては、スリットの方向が，磁極中心における半径方向に平行である。 (5) In the motor of the present invention, the slit direction is parallel to the radial direction at the magnetic pole center.

（６）本発明のモータにおいては、ロータ板のスリットの方向が、回転軸を中心とする放射状である。 (6) In the motor of the present invention, the direction of the slits of the rotor plate is radial with the rotation axis as the center.

（７）本発明のモータにおいては、スリットの方向は、外側に向かって回転方向に傾斜している。 (7) In the motor of the present invention, the direction of the slit is inclined in the rotational direction toward the outside.

（８）本発明のモータにおいては、スリットは、貫通孔からなるスリット、溝からなるスリット、切り込みからなるスリット、切り込みを回転軸方向に交互に曲げてなるスリット、のいずれかあるいはこれらの組み合わせからなる。 (8) In the motor of the present invention, the slit is one of a slit made of a through hole, a slit made of a groove, a slit made of a cut, a slit made by alternately bending the cut in the direction of the rotation axis, or a combination thereof. Become.

（９）本発明のモータにおいては、ロータコアの回転軸方向の端面は非磁性端板で固定される。 (9) In the motor of the present invention, the end surface in the rotation axis direction of the rotor core is fixed by a nonmagnetic end plate.

（１０）本発明のモータにおいては、ステータコアの回転軸方向の端面は絶縁性端板で固定される。 (10) In the motor of the present invention, the end surface in the rotation axis direction of the stator core is fixed by an insulating end plate.

（１１）本発明のモータにおいては、ロータコアおよびステータコアのいずれか一方または両方がワニス含浸される。 (11) In the motor of the present invention, one or both of the rotor core and the stator core are impregnated with varnish.

本発明により、ロータコア１０６とステータコア１０８が対向していない場所（Ｈ１、Ｈ２）で生じる、磁束Ｆ３によるステータ板１０８ａの主面内を流れる渦電流、磁束Ｆ４によるロータ板１０６ａの主面内を流れる渦電流、磁束Ｆ５によるステータ板１０８ａの主面内を流れる渦電流を小さくし、渦電流損を少なくすることができる。 According to the present invention, an eddy current flowing in the main surface of the stator plate 108a due to the magnetic flux F3 and a flow in the main surface of the rotor plate 106a due to the magnetic flux F4, which are generated in the places (H1, H2) where the rotor core 106 and the stator core 108 do not face each other. It is possible to reduce the eddy current loss by reducing the eddy current flowing in the main surface of the stator plate 108a by the eddy current and the magnetic flux F5.

また、本発明により、ロータコア１０６とステータコア１０８がギャップ１０９を隔てて対向している場所（Ｈ０）では、リラクタンストルクの減少を防いで、モータの効率の低下を防ぐことができる。 Further, according to the present invention, at the place (H0) where the rotor core 106 and the stator core 108 face each other with the gap 109 therebetween, the reluctance torque can be prevented from decreasing and the motor efficiency from being lowered.

本発明のモータを内蔵した密閉型圧縮機の断面図Sectional view of a hermetic compressor incorporating the motor of the present invention 本発明のモータに用いられるロータ板の平面図The top view of the rotor board used for the motor of the present invention 本発明のモータに用いられるロータ板の平面図The top view of the rotor board used for the motor of the present invention 本発明のモータに用いられるロータ板の平面図The top view of the rotor board used for the motor of the present invention （ａ）スリットの具体的な構造を示す平面図と断面図、（ｂ）スリットの具体的な構造を示す平面図と断面図、（ｃ）スリットの具体的な構造を示す平面図と側面図、（ｄ）スリットの具体的な構造を示す平面図と側面図(A) Plan view and cross-sectional view showing the specific structure of the slit, (b) Plan view and cross-sectional view showing the specific structure of the slit, (c) Plan view and side view showing the specific structure of the slit (D) The top view and side view which show the concrete structure of a slit 本発明のモータに用いられる非磁性基板の平面図と断面図A plan view and a sectional view of a non-magnetic substrate used in the motor of the present invention. 本発明のモータに用いられるステータ板の平面図The top view of the stator board used for the motor of the present invention 本発明のモータに用いられるステータ板の平面図The top view of the stator board used for the motor of the present invention 本発明のモータに用いられる絶縁性端板の平面図The top view of the insulating end plate used for the motor of the present invention 従来のモータを内蔵した密閉型圧縮機の断面図Sectional view of a hermetic compressor with a built-in motor 従来のモータに用いられるロータ板の平面図Plan view of rotor plate used in conventional motor 従来のモータに用いられるステータ板の平面図Plan view of a stator plate used in a conventional motor

本発明のモータはロータコアとステータコアを備える。ロータコアはロータ板が回転軸方向に積層されてなる。ステータコアはステータ板が回転軸方向に積層されてなる。ロータコアとステータコアは同軸で、ギャップを隔てて互いに対向する。 The motor of the present invention includes a rotor core and a stator core. The rotor core is formed by stacking rotor plates in the direction of the rotation axis. The stator core is formed by stacking stator plates in the rotation axis direction. The rotor core and the stator core are coaxial and face each other with a gap therebetween.

本発明のモータにおいては、ロータコアとステータコアがギャップを隔てて対向する部分にあるロータ板およびステータ板はスリットを有しない。 In the motor of the present invention, the rotor plate and the stator plate in the portion where the rotor core and the stator core face each other with a gap do not have a slit.

本発明のモータにおいては、ロータコアとステータコアがギャップを隔てて対向しない部分にある、回転軸方向端部近傍のロータ板は、ギャップ近傍に複数のスリットを有する。スリットはロータ板の主面内を流れる渦電流を小さくし、渦電流損を減らす。 In the motor of the present invention, the rotor plate in the vicinity of the end portion in the rotation axis direction, which is in a portion where the rotor core and the stator core do not face each other with a gap, has a plurality of slits in the vicinity of the gap. The slit reduces the eddy current flowing in the main surface of the rotor plate and reduces the eddy current loss.

本発明のモータにおいては、ロータコアとステータコアがギャップを隔てて対向しない部分にある、回転軸方向端部近傍のステータ板は、ギャップ近傍に複数のスリットを有する。スリットはステータ板の主面内を流れる渦電流を小さくし、渦電流損を減らす。 In the motor of the present invention, the stator plate in the vicinity of the end portion in the rotational axis direction, which is in a portion where the rotor core and the stator core do not face each other with a gap, has a plurality of slits in the vicinity of the gap. The slit reduces the eddy current flowing in the main surface of the stator plate and reduces the eddy current loss.

本発明のモータにおいては、回転軸方向について、ロータコアとステータコアが対向しない部分の、一部の、または全てのロータ板がスリットを有する。また、回転軸方向について、ロータコアとステータコアが対向しない部分の、一部の、または全てのステータ板がスリットを有する。 In the motor of the present invention, a part or all of the rotor plate in the portion where the rotor core and the stator core do not face each other has slits in the rotation axis direction. In addition, with respect to the rotation axis direction, a part or all of the stator plate in a portion where the rotor core and the stator core do not face each other has a slit.

図１は、本発明のモータ１０を内蔵した密閉型圧縮機１１の断面図である。密閉型圧縮機１１の密閉容器１２の内部には、モータ１０と圧縮機構１３が内蔵されている。圧縮機構１３には、ピストン１４とシリンダ１５が備えられている。モータ１０は、回転軸１７とロータコア１６とステータコア１８を備える。 FIG. 1 is a cross-sectional view of a hermetic compressor 11 incorporating a motor 10 of the present invention. A motor 10 and a compression mechanism 13 are built in the hermetic container 12 of the hermetic compressor 11. The compression mechanism 13 includes a piston 14 and a cylinder 15. The motor 10 includes a rotating shaft 17, a rotor core 16, and a stator core 18.

ロータコア１６は、厚さが０．３ｍｍ〜０．５ｍｍ程度の電磁鋼板からなるロータ板１６ａを、２００枚〜３００枚程度積層して形成される。図２はロータ板１６ａの平面図である。モータ１０が埋込磁石同期モータ（ＩＰＭモータ）の場合、ロータ板１６ａ外周がステータ板とわずかな空隙を隔てて対向し、ロータ板１６ａには、永久磁石１９をロータコア１６に内蔵するための磁石孔２０が設けられる。 The rotor core 16 is formed by laminating about 200 to 300 rotor plates 16a made of electromagnetic steel plates having a thickness of about 0.3 mm to 0.5 mm. FIG. 2 is a plan view of the rotor plate 16a. When the motor 10 is an embedded magnet synchronous motor (IPM motor), the outer periphery of the rotor plate 16a faces the stator plate with a slight gap, and a magnet for incorporating the permanent magnet 19 in the rotor core 16 is provided on the rotor plate 16a. A hole 20 is provided.

図１において、ピストン１４をシリンダ１５の底部に押し付ける力を発生させるため、ロータコア１６の回転軸１７方向の位置を、ステータコア１８の回転軸１７方向の位置より高くすることがある。この場合、ロータコア１６の上端は、ステータコア１８の上端よりも高くなる。 In FIG. 1, the position of the rotor core 16 in the direction of the rotating shaft 17 may be higher than the position of the stator core 18 in the direction of the rotating shaft 17 in order to generate a force that presses the piston 14 against the bottom of the cylinder 15. In this case, the upper end of the rotor core 16 is higher than the upper end of the stator core 18.

ピストン１４をシリンダ１５の底部に押し付ける力を発生させない場合でも、ロータコア１６の積層厚さとステータコア１８の積層厚さを意図的に異ならせることがある。また、ロータコア１６の積層厚さの誤差およびステータコア１８の積層厚さの誤差が大きい場合、ロータコア１６の積層厚さとステータコア１８の積層厚さが意図せず異なることがある。このような場合、ロータコア１６とステータコア１８は、回転軸１７方向の位置に食違いが生じる。 Even when the force for pressing the piston 14 against the bottom of the cylinder 15 is not generated, the laminated thickness of the rotor core 16 and the laminated thickness of the stator core 18 may be intentionally different. Further, when the error in the laminated thickness of the rotor core 16 and the error in the laminated thickness of the stator core 18 are large, the laminated thickness of the rotor core 16 and the laminated thickness of the stator core 18 may be different unintentionally. In such a case, the rotor core 16 and the stator core 18 are staggered in the position in the direction of the rotating shaft 17.

図１のように、ロータコア１６の回転軸１７方向の位置とステータコア１８の回転軸１７方向の位置に食違いがある場合、ロータコア１６に対向するステータコア１８が無い場所（Ｈ１）、および、ステータコア１８に対向するロータコア１６が無い場所（Ｈ２）が生じる。 As shown in FIG. 1, when there is a discrepancy between the position of the rotor core 16 in the direction of the rotation axis 17 and the position of the stator core 18 in the direction of the rotation axis 17, the place where there is no stator core 18 facing the rotor core 16 (H 1) The location (H2) where there is no rotor core 16 that faces is formed.

ロータコア１６とステータコア１８がギャップ２１を隔てて対向している場所（Ｈ０）では、ステータコア１８からロータコア１６へ向かう磁束Ｆ１の流れは、ロータ板１６ａおよびステータ板１８ａの主面とほぼ平行になる。このとき磁束Ｆ１により発生する渦電流は、ロータ板１６ａおよびステータ板１８ａの厚さ方向に流れる。ロータ板１６ａおよびステータ板１８ａの厚さは薄いので、磁束Ｆ１により発生する渦電流は小さく、渦電流損は少ない。 In the place (H0) where the rotor core 16 and the stator core 18 face each other with the gap 21 therebetween, the flow of the magnetic flux F1 from the stator core 18 toward the rotor core 16 is substantially parallel to the main surfaces of the rotor plate 16a and the stator plate 18a. At this time, the eddy current generated by the magnetic flux F1 flows in the thickness direction of the rotor plate 16a and the stator plate 18a. Since the rotor plate 16a and the stator plate 18a are thin, the eddy current generated by the magnetic flux F1 is small and the eddy current loss is small.

ロータコア１６からステータコア１８へ向かう磁束Ｆ２は、ステータ板１８ａの主面とほぼ平行になる。磁束Ｆ２により発生する渦電流は、ステータ板１８ａの厚さ方向に流れる。ステータ板１８ａの厚さは薄いので、磁束Ｆ２により発生する渦電流は小さく、渦電流損は少ない。 The magnetic flux F2 from the rotor core 16 toward the stator core 18 is substantially parallel to the main surface of the stator plate 18a. Eddy currents generated by the magnetic flux F2 flow in the thickness direction of the stator plate 18a. Since the thickness of the stator plate 18a is thin, the eddy current generated by the magnetic flux F2 is small and the eddy current loss is small.

ロータコア１６とステータコア１８が対向していない場所（Ｈ１）で、ロータコア１６からステータコア１８へ向かう磁束Ｆ３は、ステータ板１８ａの主面とほぼ垂直になる。磁束Ｆ３により発生する渦電流はステータ板１８ａの主面内を流れる。ステータ板１８ａには後述するスリット２６ａがあるため、磁束Ｆ３により発生する渦電流は小さく、渦電流損は少ない。 In a place (H1) where the rotor core 16 and the stator core 18 do not face each other, the magnetic flux F3 from the rotor core 16 toward the stator core 18 is substantially perpendicular to the main surface of the stator plate 18a. Eddy current generated by the magnetic flux F3 flows in the main surface of the stator plate 18a. Since the stator plate 18a has a slit 26a described later, the eddy current generated by the magnetic flux F3 is small and the eddy current loss is small.

ロータコア１６とステータコア１８が対向していない場所（Ｈ２）で、ステータコア１８からロータコア１６へ向かう磁束Ｆ４は、ロータ板１６ａの主面とほぼ垂直になる。磁束Ｆ４により発生する渦電流はロータ板１６ａの主面内を流れる。ロータ板１６ａには後述するスリット２２ａがあるため、磁束Ｆ４により発生する渦電流は小さく、渦電流損は少ない。 In a place (H2) where the rotor core 16 and the stator core 18 do not face each other, the magnetic flux F4 from the stator core 18 toward the rotor core 16 is substantially perpendicular to the main surface of the rotor plate 16a. Eddy current generated by the magnetic flux F4 flows in the main surface of the rotor plate 16a. Since the rotor plate 16a has a slit 22a described later, the eddy current generated by the magnetic flux F4 is small and the eddy current loss is small.

ロータコア１６とステータコア１８が対向していない場所（Ｈ２）では、ステータ板１８ａを積層方向に横切ってロータコア１６に向かう磁束Ｆ５も生じる。磁束Ｆ５により発生する渦電流はステータ板１８ａの主面内を流れる。ステータ板１８ａには後述するスリット２６ａがあるため、磁束Ｆ５により発生する渦電流は小さく、渦電流損は少ない。 In a place (H2) where the rotor core 16 and the stator core 18 do not face each other, a magnetic flux F5 that crosses the stator plate 18a in the stacking direction toward the rotor core 16 is also generated. Eddy currents generated by the magnetic flux F5 flow in the main surface of the stator plate 18a. Since the stator plate 18a has a slit 26a described later, the eddy current generated by the magnetic flux F5 is small and the eddy current loss is small.

図２に示すように、本発明のモータ１０に用いられるロータ板１６ａは、ギャップ２１近傍に複数のスリット２２ａを有する。ロータ板１６ａのギャップ２１近傍に、複数のスリット２２ａを設けると、スリット２２ａ部分の電気抵抗が高くなるため、ロータ板１６ａの主面内を流れる渦電流を小さくすることができる。 As shown in FIG. 2, the rotor plate 16 a used in the motor 10 of the present invention has a plurality of slits 22 a in the vicinity of the gap 21. If a plurality of slits 22a are provided in the vicinity of the gap 21 of the rotor plate 16a, the electrical resistance of the slit 22a portion is increased, so that the eddy current flowing in the main surface of the rotor plate 16a can be reduced.

スリット２２ａをギャップ２１から離れた場所に設けても、渦電流を小さくする効果は少ない。ロータ板１６ａの場合、各々の極内では、スリット２２ａは、中心のスリット２２ａが半径方向にあり、他のスリット２２ａは中心のスリット２２ａに平行である。 Even if the slit 22a is provided at a location away from the gap 21, the effect of reducing the eddy current is small. In the case of the rotor plate 16a, in each pole, the slit 22a has a central slit 22a in the radial direction, and the other slits 22a are parallel to the central slit 22a.

図１に示す本発明のモータ１０においては、全てのロータ板１６ａがスリット２２ａを有するわけではない。ロータコア１６とステータコア１８がギャップ２１を隔てて対向している場所（Ｈ０）では、ロータ板１６ａにスリット２２ａを設けても渦電流を低減する効果は少なく、逆にリラクタンストルクが減少して、モータ１０の効率が低下するおそれがある。 In the motor 10 of the present invention shown in FIG. 1, not all rotor plates 16a have slits 22a. In the place (H0) where the rotor core 16 and the stator core 18 face each other with the gap 21 therebetween, even if the slit 22a is provided in the rotor plate 16a, the effect of reducing the eddy current is small, and conversely, the reluctance torque is reduced. The efficiency of 10 may be reduced.

そこで本発明のモータ１０においては、ロータコア１６とステータコア１８がギャップ２１を隔てて対向している場所（Ｈ０）では、スリット２２ａの無いロータ板を用いる。すなわち本発明のモータ１０においては、スリット２２ａを有するロータ板１６ａは、ロータコア１６に対向するステータコア１８が無い場所（Ｈ１）に限り用いられる。 Therefore, in the motor 10 of the present invention, a rotor plate without a slit 22a is used at a place (H0) where the rotor core 16 and the stator core 18 face each other with a gap 21 therebetween. That is, in the motor 10 of the present invention, the rotor plate 16a having the slits 22a is used only in a place (H1) where the stator core 18 facing the rotor core 16 is not present.

ロータコア１６に対向するステータコア１８が無い場所（Ｈ１）において、全てのロータ板１６ａにスリット２２ａを設けても良い。しかし、全てのロータ板１６ａにスリット２２ａを設けるとは限らない。Ｈ１内のロータコア１６の、回転軸１７方向の端部（図１では上端）から数枚のロータ板１６ａにスリット２２ａを設ければ、渦電流の影響をほとんどなくすことができる。つまり、スリットのあるロータ板とスリットのないロータ板を適切に組み合わせることで、鉄損の低減と、リラクタンストルクの利用（銅損の低減）を同時に実現することができる。 In a place (H1) where there is no stator core 18 facing the rotor core 16, all the rotor plates 16a may be provided with slits 22a. However, not all the rotor plates 16a are provided with the slits 22a. If the slit 22a is provided in several rotor plates 16a from the end portion (upper end in FIG. 1) of the rotor core 16 in H1 in the direction of the rotating shaft 17, the influence of the eddy current can be almost eliminated. That is, by appropriately combining a rotor plate with slits and a rotor plate without slits, it is possible to simultaneously realize reduction of iron loss and use of reluctance torque (reduction of copper loss).

その場合、ロータコア１６に対向するステータコア１８が無い場所（Ｈ１）においても、回転軸１７方向の端部から数枚のロータ板１６ａにはスリット２２ａがあるが、それより下方のロータ板１６ａにはスリット２２ａが無い。 In that case, even in a place (H1) where there is no stator core 18 facing the rotor core 16, several rotor plates 16a have slits 22a from the end in the direction of the rotating shaft 17, but the rotor plate 16a below the rotor plate 16a has There is no slit 22a.

図３は、本発明のモータ１０に用いられる他例のロータ板１６ｂの平面図である。ロータ板１６ｂは、ギャップ２１近傍に複数のスリット２２ｂを有する。ロータ板１６ｂのスリット２２ｂは、回転軸１７を中心とする放射状である。ロータ板１６ａのスリット２２ａと、ロータ板１６ｂのスリット２２ｂは、渦電流を低減する効果においてほぼ同等である。 FIG. 3 is a plan view of another example of the rotor plate 16b used in the motor 10 of the present invention. The rotor plate 16 b has a plurality of slits 22 b in the vicinity of the gap 21. The slits 22b of the rotor plate 16b are radial with the rotating shaft 17 as the center. The slit 22a of the rotor plate 16a and the slit 22b of the rotor plate 16b are substantially equivalent in the effect of reducing eddy current.

図４は、本発明のモータ１０に用いられる他例のロータ板１６ｃの平面図である。ロータ板１６ｃは、ギャップ２１近傍に複数のスリット２２ｃを有する。ロータ板１６ｃのスリット２２ｃは、外側に向かって回転方向２３に傾斜したスリット２２ｃである。ロータ板１６ｃのスリット２２ｃは磁束の流れに沿っているため、渦電流を低減しながら、リラクタンストルクの低下を防ぐことが出来る。そのため、ロータ板１６ｃを用いた場合は、ロータ板１６ａおよびロータ板１６ｂを用いた場合より、モータ１０の効率の低下が少ないという長所がある。 FIG. 4 is a plan view of another example rotor plate 16c used in the motor 10 of the present invention. The rotor plate 16 c has a plurality of slits 22 c in the vicinity of the gap 21. The slit 22c of the rotor plate 16c is a slit 22c inclined in the rotational direction 23 toward the outside. Since the slit 22c of the rotor plate 16c is along the flow of magnetic flux, it is possible to prevent the reluctance torque from being lowered while reducing the eddy current. Therefore, when the rotor plate 16c is used, there is an advantage that the efficiency of the motor 10 is reduced less than when the rotor plate 16a and the rotor plate 16b are used.

図５は、本発明のモータ１０に用いられるロータ板１６ａの、スリット２２ａの具体的な構造を示す平面図と断面図（または側面図）である。図５（ａ）のスリット２２ａは、ロータ板１６ａを貫通する貫通孔である。貫通孔のスリット２２ａは、渦電流の流れを断つ効果が大きい。図５（ｂ）のスリット２２ａは、ロータ板１６ａを貫通しない溝である。溝状のスリット２２ａは、貫通孔より形成が容易である。図５（ｃ）のスリット２２ａは、ロータ板１６ａの外周に設けられた切り込みである。切り込み状のスリット２２ａは渦電流の流れを断つ効果が大きい上、貫通孔より形成が容易であり、ロータ板の強度も増す。図５（ｄ）のスリット２２ａは、ロータ板１６ａの外周に設けられた切り込みを回転軸１７方向に交互に曲げてつくられたものである。切り込みを交互に曲げたスリット２２ａは、細い打ち抜き金型が要らないため、製造が容易である。 FIG. 5 is a plan view and a cross-sectional view (or a side view) showing a specific structure of the slit 22a of the rotor plate 16a used in the motor 10 of the present invention. The slit 22a in FIG. 5A is a through hole that penetrates the rotor plate 16a. The slit 22a of the through hole has a great effect of cutting off the flow of eddy current. The slit 22a in FIG. 5B is a groove that does not penetrate the rotor plate 16a. The groove-like slit 22a is easier to form than the through hole. The slits 22a in FIG. 5C are cuts provided on the outer periphery of the rotor plate 16a. The slit-like slit 22a has a great effect of cutting off the flow of eddy current, and is easier to form than the through hole, and the strength of the rotor plate is increased. The slits 22a in FIG. 5D are formed by alternately bending the cuts provided on the outer periphery of the rotor plate 16a in the direction of the rotation shaft 17. The slits 22a in which the cuts are alternately bent do not require a thin punching die and are easy to manufacture.

図５（ａ）〜（ｄ）のスリット２２ａは、１枚のロータ板１６ａの中で、あるいは、１個のロータコア１６の中で、組み合わせて用いてもよい。 The slits 22a shown in FIGS. 5A to 5D may be used in combination in one rotor plate 16a or one rotor core 16.

図５に示したスリット２２ａの構造は、本発明のモータ１０に用いられる他例のロータ板１６ｂ、１６ｃにも同様に用いることができる。 The structure of the slit 22a shown in FIG. 5 can be similarly used for the other rotor plates 16b and 16c used in the motor 10 of the present invention.

本発明のモータ１０に用いられるロータコア１６の回転軸１７方向の端面（図１では、ロータコア１６の上下の端面）は、図６に示す非磁性端板２４で押圧固定されていることが望ましい。例えば、ロータ板１６ａのリベット孔２５ａと、上下の非磁性端板２４のリベット孔２５ｂを貫通するリベット（図示しない）を用いて、全てのロータ板１６ａと上下の非磁性端板２４を一体化すると、ロータコア１６の上下の端面は、非磁性端板２４で押圧固定される。 The end surface in the direction of the rotation axis 17 of the rotor core 16 used in the motor 10 of the present invention (in FIG. 1, the upper and lower end surfaces of the rotor core 16) is preferably pressed and fixed by a nonmagnetic end plate 24 shown in FIG. For example, all the rotor plates 16a and the upper and lower nonmagnetic end plates 24 are integrated by using rivets (not shown) penetrating the rivet holes 25a of the rotor plate 16a and the rivet holes 25b of the upper and lower nonmagnetic end plates 24. Then, the upper and lower end surfaces of the rotor core 16 are pressed and fixed by the nonmagnetic end plate 24.

非磁性端板２４の材料として、例えば、非磁性ステンレスやアルミニウムが挙げられる。なお、非磁性端板２４の代わりに磁性体からなる端板（鋼など）を用いると、永久磁石１９の磁束の短絡路が形成されてしまうので、よくない。 Examples of the material of the nonmagnetic end plate 24 include nonmagnetic stainless steel and aluminum. If an end plate (steel or the like) made of a magnetic material is used instead of the nonmagnetic end plate 24, a short circuit path for the magnetic flux of the permanent magnet 19 is formed, which is not good.

図７に示すように、本発明のモータ１０に用いられるステータ板１８ａは、ギャップ２１近傍に複数のスリット２６ａを有する。ステータ板１８ａの、ギャップ２１近傍に複数のスリット２６ａを設けると、スリット２６ａ部分の電気抵抗が高くなるため、ステータ板１８ａの主面内を流れる渦電流を小さくすることができる。 As shown in FIG. 7, the stator plate 18 a used in the motor 10 of the present invention has a plurality of slits 26 a in the vicinity of the gap 21. If a plurality of slits 26a are provided in the vicinity of the gap 21 of the stator plate 18a, the electrical resistance of the slit 26a portion is increased, so that the eddy current flowing in the main surface of the stator plate 18a can be reduced.

スリット２６ａをギャップ２１から離れた場所に設けても、渦電流を小さくする効果は少ない。ステータ板１８ａの場合、各々のティース１８ｃ内では、スリット２６ａは、中心のスリット２６ａが半径方向にあり、他のスリット２６ａは中心のスリット２６ａに平行である。 Even if the slit 26a is provided at a location away from the gap 21, the effect of reducing the eddy current is small. In the case of the stator plate 18a, in each tooth 18c, the slit 26a has a central slit 26a in the radial direction, and the other slits 26a are parallel to the central slit 26a.

図１に示す本発明のモータ１０において、全てのステータ板１８ａがスリット２６ａを有するわけではない。ロータコア１６とステータコア１８がギャップ２１を隔てて対向している場所（Ｈ０）では、ステータ板１８ａにスリット２６ａを設けても渦電流を低減する効果は少なく、逆にリラクタンストルクが減少して、モータ１０の効率が低下するおそれがある。 In the motor 10 of the present invention shown in FIG. 1, not all stator plates 18a have slits 26a. In the place (H0) where the rotor core 16 and the stator core 18 are opposed to each other with a gap 21, even if the slit 26a is provided in the stator plate 18a, the effect of reducing the eddy current is small, and the reluctance torque is reduced. The efficiency of 10 may be reduced.

そこで本発明のモータ１０においては、ロータコア１６とステータコア１８がギャップ２１を隔てて対向している場所（Ｈ０）では、スリット２６ａの無いステータ板を用いる。すなわち本発明のモータ１０においては、スリット２６ａを有するステータ板１８ａは、ステータコア１８に対向するロータコア１６が無い場所（Ｈ２）に限り用いられる。 Therefore, in the motor 10 of the present invention, a stator plate without a slit 26a is used at a place (H0) where the rotor core 16 and the stator core 18 face each other with a gap 21 therebetween. That is, in the motor 10 of the present invention, the stator plate 18a having the slit 26a is used only in a place (H2) where the rotor core 16 facing the stator core 18 is not present.

ステータコア１８に対向するロータコア１６が無い場所（Ｈ２）において、全てのステータ板１８ａにスリット２６ａを設けても良い。しかし、全てのステータ板１８ａにスリット２６ａを設けるとは限らない。Ｈ２内のステータコア１８の、回転軸１７方向の端部（図１では下端）から数枚のステータ板１８ａにスリット２６ａを設ければ、渦電流の影響をほとんどなくすことができる。 In the place (H2) where the rotor core 16 facing the stator core 18 is not present, all the stator plates 18a may be provided with slits 26a. However, not all the stator plates 18a are provided with the slits 26a. If the slits 26a are provided in several stator plates 18a from the end of the stator core 18 in H2 in the direction of the rotating shaft 17 (the lower end in FIG. 1), the influence of eddy current can be almost eliminated.

その場合、ステータコア１８に対向するロータコア１６が無い場所（Ｈ２）においても、回転軸１７方向の端部（下端）から数枚のステータ板１８ａにはスリット２６ａがあるが、それより上方のステータ板１８ａにはスリット２６ａが無い。 In that case, even in a place where there is no rotor core 16 facing the stator core 18 (H2), several stator plates 18a have slits 26a from the end (lower end) in the direction of the rotating shaft 17, but the stator plates above it 18a has no slit 26a.

図８は、本発明のモータ１０に用いられる他例のステータ板１８ｄの平面図である。ステータ板１８ｄは、ギャップ２１近傍に複数のスリット２６ｂを有する。ステータ板１８ｄのスリット２６ｂは、外側に向かって、ロータコア１６の回転方向２３に傾斜したスリット２６ｂである。 FIG. 8 is a plan view of another example stator plate 18d used in the motor 10 of the present invention. The stator plate 18d has a plurality of slits 26b in the vicinity of the gap 21. The slit 26b of the stator plate 18d is a slit 26b inclined in the rotational direction 23 of the rotor core 16 toward the outside.

ステータ板１８ｄのスリット２６ｂは磁束の流れに沿っているため、渦電流を低減しながら、リラクタンストルクの低下を防ぐことが出来る。そのため、ステータ板１８ｄを用いた場合は、ステータ板１８ａを用いた場合より、モータ１０の効率の低下が少ないという長所がある。 Since the slit 26b of the stator plate 18d is along the flow of magnetic flux, it is possible to prevent a decrease in reluctance torque while reducing eddy current. Therefore, when the stator plate 18d is used, there is an advantage that the efficiency of the motor 10 is reduced less than when the stator plate 18a is used.

ステータ板１８ａ、１８ｄに設けられるスリット２６ａ、２６ｂの具体的な構造の例は、図５で説明したロータ板１６ａのスリット２２ａの具体的な構造（貫通孔、貫通しない溝、切り込み、交互に曲げた切り込み）と同様である。 Examples of the specific structure of the slits 26a and 26b provided in the stator plates 18a and 18d are the specific structures of the slits 22a of the rotor plate 16a described in FIG. 5 (through holes, non-penetrating grooves, notches, and bending alternately. This is the same as (cutting).

ロータコア１６に対向するステータコア１８が無い場所（Ｈ１）でロータ板１６ａにスリット２２ａを設けることと、ステータコア１８に対向するロータコア１６が無い場所（Ｈ２）でステータ板１８ａにスリット２６ａを設けることは、各々単独で実施しても効果があるが、両者を同時に実施すれば、より高い効果が得られる。 Providing the slit 22a in the rotor plate 16a at a location (H1) where the stator core 18 facing the rotor core 16 is not present, and providing the slit 26a in the stator plate 18a at a location (H2) where the rotor core 16 facing the stator core 18 is absent. Even if each of them is carried out independently, there is an effect, but if both are carried out simultaneously, a higher effect can be obtained.

図１に示す本発明のモータ１０に用いられるステータコア１８の回転軸１７方向の端面（図１では、ステータコア１８の上下の端面）は、図９に示す絶縁性端板２７で押圧固定されていることが望ましい。絶縁性端板２７を挟んでコイル１８ｂを巻けば、コイル１８ｂとステータコア１８との短絡が防止できる。 End faces in the direction of the rotation axis 17 of the stator core 18 used in the motor 10 of the present invention shown in FIG. 1 (upper and lower end faces of the stator core 18 in FIG. 1) are pressed and fixed by insulating end plates 27 shown in FIG. It is desirable. If the coil 18b is wound around the insulating end plate 27, a short circuit between the coil 18b and the stator core 18 can be prevented.

本発明のモータ１０に用いられるロータコア１６は、ワニス含浸されていることが望ましい。ワニス含浸により、各ロータ板１６ａ同士が固着するため、ロータコア１６の機械的強度が高くなる。同様に、本発明のモータ１０に用いられるステータコア１８は、ワニス含浸されていることが望ましい。ワニス含浸により、各ステータ板１８ａ同士が固着するため、ステータコア１８の機械的強度が高くなる。 The rotor core 16 used in the motor 10 of the present invention is preferably impregnated with varnish. Since the rotor plates 16a are fixed to each other by varnish impregnation, the mechanical strength of the rotor core 16 is increased. Similarly, the stator core 18 used in the motor 10 of the present invention is preferably impregnated with varnish. Since the stator plates 18a are fixed to each other by varnish impregnation, the mechanical strength of the stator core 18 is increased.

なお、本発明は、ステータに電機子巻線を、ロータに永久磁石を有するモータに適用されると好適である。特に、永久磁石が、ステータコアと対向していないロータコア内部にもある場合、ステータコアと対向していないロータコア内部にもある永久磁石の磁束が必ずステータコアまたはロータコア内部を主面に垂直に流れるからである。 The present invention is preferably applied to a motor having an armature winding as a stator and a permanent magnet as a rotor. In particular, when the permanent magnet is also inside the rotor core that is not opposed to the stator core, the magnetic flux of the permanent magnet that is also inside the rotor core that is not opposed to the stator core always flows perpendicularly to the main surface inside the stator core or the rotor core. .

本発明のモータは、エアコン等に使用される密閉型圧縮機に好適に用いられる。 The motor of the present invention is suitably used for a hermetic compressor used in an air conditioner or the like.

１０モータ
１１密閉型圧縮機
１２密閉容器
１３圧縮機構
１４ピストン
１５シリンダ
１６ロータコア
１６ａロータ板
１６ｂロータ板
１６ｃロータ板
１７回転軸
１８ステータコア
１８ａステータ板
１８ｂコイル
１８ｃティース
１８ｄステータ板
１９永久磁石
２０磁石孔
２１ギャップ
２２ａスリット
２２ｂスリット
２２ｃスリット
２３回転方向
２４非磁性端板
２５ａリベット孔
２５ｂリベット孔
２６ａスリット
２６ｂスリット
２７絶縁性端板
１００密閉型圧縮機
１０１密閉容器
１０２モータ
１０３圧縮機構
１０４ピストン
１０５シリンダ
１０６ロータコア
１０６ａロータ板
１０６ｂ磁石孔
１０６ｃスリット
１０７回転軸
１０８ステータコア
１０８ａステータ板
１０８ｂコイル
１０８ｃヨーク
１０８ｄティース
１０８ｅスリット
１０９ギャップ
１１０永久磁石 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Motor 11 Sealed compressor 12 Sealed container 13 Compression mechanism 14 Piston 15 Cylinder 16 Rotor core 16a Rotor plate 16b Rotor plate 16c Rotor plate 17 Rotating shaft 18 Stator core 18a Stator plate 18b Coil 18c Teeth 18d Stator plate 19 Permanent magnet 20 Magnet hole 21 Gap 22a Slit 22b Slit 22c Slit 23 Rotation direction 24 Nonmagnetic end plate 25a Rivet hole 25b Rivet hole 26a Slit 26b Slit 27 Insulating end plate 100 Sealed compressor 101 Sealed container 102 Motor 103 Compression mechanism 104 Piston 105 Cylinder 106 Rotor core 106a Rotor plate 106b Magnet hole 106c Slit 107 Rotating shaft 108 Stator core 108a Stator plate 108b Coil 108c Yoke 108d Teeth 108 Slit 109 gap 110 permanent magnet

Claims

A rotor core in which a rotor plate is laminated in the rotation axis direction;
A stator plate is laminated in the rotation axis direction, and includes a stator core that is coaxial with the rotor core and is opposed to the rotor core with a gap therebetween,
The rotor plate and the stator plate in a portion where the rotor core and the stator core face each other with the gap therebetween do not have a slit,
The motor in which the rotor plate in the vicinity of the end portion in the rotation axis direction has a plurality of slits in the vicinity of the gap, in the portion where the rotor core and the stator core do not face each other with the gap therebetween.

A rotor core in which a rotor plate is laminated in the rotation axis direction;
A stator plate is laminated in the rotation axis direction, and includes a stator core that is coaxial with the rotor core and is opposed to the rotor core with a gap therebetween,
The rotor plate and the stator plate in a portion where the rotor core and the stator core face each other with the gap therebetween do not have a slit,
The motor in which the stator plate in the vicinity of the end portion in the rotation axis direction has a plurality of slits in the vicinity of the gap, where the rotor core and the stator core are not opposed to each other across the gap.

A rotor core in which a rotor plate is laminated in the rotation axis direction;
A stator plate is laminated in the rotation axis direction, and includes a stator core that is coaxial with the rotor core and is opposed to the rotor core with a gap therebetween,
The rotor plate and the stator plate in a portion where the rotor core and the stator core face each other with the gap therebetween do not have a slit,
The rotor plate in the vicinity of the rotation axis direction end portion is in a portion where the rotor core and the stator core do not face each other across the gap, and has a plurality of slits in the vicinity of the gap,
The motor in which the stator plate in the vicinity of the end portion in the rotation axis direction has a plurality of slits in the vicinity of the gap, where the rotor core and the stator core are not opposed to each other across the gap.

The motor according to claim 3, wherein one or both of all of the rotor plates and all of the stator plates in a portion where the rotor core and the stator core are not opposed to each other in the rotation axis direction has the slit.

The motor according to claim 1, wherein a direction of the slit is parallel to a radial direction at a magnetic pole center.

The motor according to claim 1, wherein a direction of the slit of the rotor plate is a radial shape centered on the rotation axis.

The motor according to claim 1, wherein a direction of the slit is inclined in a rotational direction toward the outside.

The slit is made of any one of a slit made of a through hole, a slit made of a groove, a slit made of a cut, a slit made by alternately bending a cut in the direction of the rotation axis, or a combination thereof. The motor described in any one.

The motor according to any one of claims 1 to 8, wherein an end surface of the rotor core in the rotation axis direction is fixed by a nonmagnetic end plate.

The motor according to claim 1, wherein an end face of the stator core in the rotation axis direction is fixed by an insulating end plate.

The motor according to claim 1, wherein either one or both of the rotor core and the stator core are impregnated with varnish.