JP2012228447A - Practice golf ball - Google Patents

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Hiroshi Higuchi
博士 樋口
Hisashi Yamagishi
久 山岸
Daisuke Arai
大助 新井
Yuichiro Ozawa
雄一郎 尾澤
Katsunori Sato
克典 佐藤
Takashi Ohira
隆志 大平
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Bridgestone Sports Co Ltd
ブリヂストンスポーツ株式会社
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a practice golf ball endowed with the properties required of practice balls for long-term use, including a soft feel on impact like that of a one-piece golf ball which enables strain on the player's body to be reduced, a much better durability to cracking than ordinarily used game balls, good retention of appearance even with long-term use, and a carry that is controlled so as to be appropriate for a practice field.SOLUTION: In the practice golf ball having a core and a cover, the cover has a material hardness, expressed as the Shore D hardness, of from 30 to 57. The core has an initial velocity CV (m/s) and the ball has an initial velocity BV1 (m/s) such that the value CV-BV1 satisfies the formula (1): (CV-BV1)=0.7X(cover thickness)-b (where 0.1≤b≤1.0). The ball has a soft feel on impact like that of a one-piece golf ball and thus is able to reduce strain on the player's body, in addition to which it has much better durability to cracking than commonly used game balls, good retention of appearance even with long-term use, and a carry that is controlled so as to be appropriate for a practice field.

Description

本発明は、練習場等において好適に使用される練習用のゴルフボールに関するものであり、更に詳述すると、ワンピースゴルフボールの様な軟らかい打感を有し、体への負担を軽減し得、更に、通常のゲームボール以上に割れ耐久性、外観耐久性に優れ、かつ練習場にあわせて飛距離をコントロールされた練習用ゴルフボールに関する。 The present invention relates to a golf ball for a practice that is suitable for use in the practice field or the like, and further detail, has a soft feel, such as a one-piece golf ball, resulting to reduce the burden on the body, in addition, durability cracking in more than a normal game ball, excellent in appearance durability, and relates to a golf ball for a practice that has been controlling the distance in accordance with the practice field.

一般に、練習用のゴルフボールに求められる性能は、実際のラウンドで使用されるゴルフボールと変わらないボール特性を得ることが望ましい。 In general, the performance required of the golf ball for practice, it is desirable to obtain ball characteristics that do not change the golf ball to be used in the actual round. 例えば、打感や飛び特性がゲームボールと異なっていると、練習で習得した技術が実際のラウンドで十分に活かされないこととなってしまう。 For example, when the feel and flight performance is different from the game ball, it becomes that technology that was learned in practice is not fully utilized in the actual round.

その反面、練習場の広さの制約もあるため、飛び出し防止のために、ボールの飛距離については、低飛距離ボールが望まれているのが現状である。 For the other hand, which is also the width of the constraints of the practice field, in order to prevent jumping out, for the flying distance of the ball, the low flight distance ball is desired at present.
従って、ゲームボールと同様の打感であり、かつ低飛距離のボール性能が望まれている。 Therefore, a feel similar to a game ball, and the ball performance Teihi distance is desired.

また、練習用ゴルフボールは、ゴルフ練習場において繰り返し使用されるものであるから、ゴルフ練習場の運営面におけるコスト低減のため、できるだけ長期間に亘り繰り返し打撃しても使用に耐えうることボールであることが望ましい。 In addition, practice golf balls, since it is intended to be used repeatedly in a golf driving range, because of the cost reduction in operational aspects of the golf practice field, the ball that can withstand the use even after repeated blows over as long as possible it is desirable. 即ち、ゴルフ練習場において使用されるゴルフボールは、多数の練習者が長期間に亘り繰り返し使用するため、通常使用されるゲームボールよりも割れ耐久性等の耐久性に優れていることや、体への負担が少なく、疲れにくいことが望まれる。 In other words, the golf ball to be used in golf practice field, and that is excellent in a number of for practice who is repeatedly used over a long period of time, the durability of durability such as cracking than the game ball, which is usually used, the body burden on the less, that fatigue is desired.

練習用ゴルフボールのボール構造としては、ゲーム感覚に近い飛びやフィーリングを与えるためにワンピースゴルフボールよりもツーピースソリッドゴルフボールを使用することが望ましい。 The ball structure of practice golf balls, it is desirable to use a two-piece solid golf ball than the one-piece golf ball in order to give a close fly and feeling to the game feeling.

また、特開2003−70936号公報には、ツーピースソリッドゴルフボールのコアのゴム組成物として、シス−1,4−ポリブタジエンゴムにアクリル酸亜鉛を所定量配合することが提案されている。 Further, JP-A-2003-70936 discloses, as a rubber composition for the core of a two-piece solid golf balls, it is proposed that a predetermined amount of zinc acrylate cis-1,4-polybutadiene rubber. しかしながら、上記と同様に、アクリル酸亜鉛をコア用ゴム組成物に使用すると、練習場で長期間使用においてボールの耐久性を確保することが困難であった。 However, similarly to the above, the use of zinc acrylate in the core rubber composition, it is difficult to ensure the durability of the ball in the long-term use in driving ranges. なお、その他の本発明に関連する先行技術文献としては下記特許文献3〜6を挙げることができる。 Prior art documents related to the other of the present invention is the following Patent Document 3-6.

特開昭59−49779号公報 JP-A-59-49779 JP 特開2003−70936号公報 JP 2003-70936 JP 特開2007−61614号公報 JP 2007-61614 JP 特開2007−301357号公報 JP 2007-301357 JP 特開2010−115485号公報 JP 2010-115485 JP 特開2010−115486号公報 JP 2010-115486 JP

本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、長期間使用される練習ボールの要求特性として、ワンピースゴルフボールの様な軟らかい打感を有し、体への負担を軽減し得ると共に、通常使用されるゲーム用ボールより非常に良好な割れ耐久性を有し、長期間使用においても、良好な外観が維持され、かつ練習場にあわせて飛距離をコントロールされた練習用ゴルフボールを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above circumstances, as properties required for the practice ball used for a long time, has a soft feel like a one-piece golf ball, with possible to reduce the burden on the body, usually used is the a very good cracking resistance than the game balls, even in long-term use, good appearance is maintained, and to provide a golf ball for practice which is controlled distance in accordance with the practice field With the goal.

本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討を重ねた結果、コア及びカバーを有する練習用ゴルフボールにおいて、コアとボールの初速差を小さくし、特定の式を満足するように設定することで、打撃時の一体感が増し、ワンピースゴルフボールの様な軟らかい打感が得られると共に、体への負担を軽減し得、更に、通常のゲームボール以上に割れ耐久性、外観耐久性に優れ、かつ練習場にあわせて飛距離をコントロールされた練習用ゴルフボールが得られることを知見し、本発明をなし得たものである。 The present inventors have made extensive and intensive investigations to achieve the above objects, in practice golf balls having a core and a cover, to reduce the initial velocity difference between the core and the ball, set to satisfy the specific formula that is, it increases the sense of unity at the time of hitting, along with the soft feel, such as a one-piece golf ball is obtained, resulting to reduce the burden on the body, and further, durability cracking in more than a normal game ball, the appearance durability excellent, and the knowledge that a golf ball for a practice that has been controlling the distance can be obtained according to the practice field, are those obtained without the present invention.

従って、本発明は、下記の練習用ゴルフボールを提供する。 Accordingly, the present invention is to provide a golf ball for the practice of following.
請求項1: According to claim 1:
コアとカバーとからなり、カバーの材料硬度がショアD硬度で30〜57であり、更に、コアの初速度をCV(m/s)とボールの初速度をBV1(m/s)としたとき、CV−BV1の値が下記式(1)を満足することを特徴とする練習用ゴルフボール。 Consists of a core and a cover, a 30-57 material hardness of the cover is in Shore D hardness, furthermore, when the initial velocity of the core was CV (m / s) and the initial velocity of the ball BV1 (m / s) , practice golf balls, characterized in that the value of CV-BV1 satisfies the following formula (1).
(CV−BV1)=0.7×(カバー厚)−b (1) (CV-BV1) = 0.7 × (cover thickness) -b (1)
(但し、0.1≦b≦1.0) (Where, 0.1 ≦ b ≦ 1.0)
請求項2: According to claim 2:
ボ−ルの初速度(BV1)が76m/s以下である請求項1記載の練習用ゴルフボール。 Bo - practice golf ball of claim 1, wherein the initial velocity (BV1) is less than or equal to 76m / s Le.
請求項3: According to claim 3:
カバー厚が0.3〜1.9mmであり、該カバーがポリウレタンを主成分として形成される請求項1又は2記載の練習用ゴルフボール。 Cover thickness is 0.3~1.9Mm, practice golf ball of claim 1 or 2, wherein the cover is formed mainly of polyurethane.
請求項4: According to claim 4:
上記コアが、基材ゴム、共架橋剤、架橋開始剤、金属酸化物を含有するゴム組成物にて形成され、共架橋剤としてメタクリル酸を用いる請求項1〜3のいずれか1項記載の練習用ゴルフボール。 The core is a base rubber, a co-crosslinking agent, crosslinking initiator, is formed of a rubber composition containing a metal oxide, a co-crosslinking agent according to any one of claims 1 to 3 using methacrylic acid as practice golf ball.
請求項5: Claim 5:
コア及びボールを初期荷重98N(10kgf)から終荷重1,275N(130kgf)にそれぞれ負荷したとき、該コア及びボールのたわみ量をそれぞれ(CH)及び(BH1)とするとき、(BH1)が2.0〜7.0mmであり、且つ(CH)/(BH1)の値が0.95〜1.1である請求項1〜4のいずれか1項記載の練習用ゴルフボール。 When the core and the ball was loaded respectively from an initial load 98 N (10 kgf) in final load 1,275N (130kgf), when the said core and the ball deflection amount of each (CH) and (BH1), (BH1) is 2 a .0~7.0Mm, and (CH) / (BH1) any one practice golf ball according to claim 1 value is 0.95 to 1.1 in.
請求項6: According to claim 6:
コアに初期荷重98N(10kgf)から終荷重1,275N(130kgf)を負荷したときまでのたわみ量(CH)が2.0〜7.0mmであり、コアの硬度分布において、コア表面のJIS−C硬度を(A)、コア表面から2mm内側の部位のJIS−C硬度を(B)、コア表面から5mm内側の部位のJIS−C硬度を(C)、コア表面から10mm内側の部位のJIS−C硬度を(D)、コア表面から15mm内側の部位のJIS−C硬度を(E)、及びコア中心のJIS−C硬度を(F)とするとき、(A)が60〜88、(B)が54〜83、(C)が56〜85、(D)が54〜80、(E)が51〜75、及び(F)が48〜72であり、且つ、(A)>(B)<(C)≧(D)>(E)>(F)の硬度関係を満たし、且 The amount of deflection of the core from an initial load 98 N (10 kgf) until a final load 1,275N (130kgf) (CH) is 2.0~7.0Mm, in the hardness distribution of the core, the core surface JIS- the C hardness (a), a JIS-C hardness at a position of 2mm inner core surface (B), a JIS-C hardness at a position of 5mm inner core surface (C), the site of 10mm inward from the core surface JIS the -C hardness (D), when the JIS-C hardness at a position from the core surface 15mm inside of (E), and a JIS-C hardness of the core center and (F), (a) is 60 to 88, ( B) is from 54 to 83, a (C) is from 56 to 85, (D) is fifty-four to eighty, (E) is 51-75, and (F) is 48 to 72, and, (a)> (B ) <(C) ≧ (D)> (E)> satisfy the hardness relationship of (F), 且 (A)−(F)の値が19以下であり、(A)から(F)のうち(A)が最も硬く形成されるものであり、(A)−(C)の値が0〜8であり、コア比重が1.05〜1.2である請求項1〜5のいずれか1項記載の練習用ゴルフボール。 (A) - the value of (F) is 19 or less, among the (A) of (F) (A) are those which are the hardest form, (A) - 0 to 8 is the value of (C) , and the practice golf ball of any one of claims 1 to 5 core specific gravity of 1.05 to 1.2.
請求項7: According to claim 7:
ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル空間体積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の体積に占める比率(VR)が0.8〜1.7である請求項1〜6のいずれか1項記載の練習用ゴルフボール。 Total dimple volume of space formed downward from the plane surrounded by the edge of the dimple, a percentage of the volume of a virtual sphere which is assumed to have no dimples on the ball surface (VR) is at 0.8 to 1.7 practice golf ball of any one of claims of certain claims 1 to 6.
請求項8: According to claim 8:
表面に下記要件(1),(2)を満足するディンプルが形成されている請求項1〜7のいずれか1項記載のゴルフボール。 Below the surface requirement (1), the golf ball of any one of claims 1 to 7 dimple satisfying is formed with (2).
(1)周縁部に曲率半径(R)0.5〜2.5mmの丸みが設けられたディンプルを有する。 (1) having dimples roundness of curvature radius (R) 0.5 to 2.5 mm is provided on the peripheral portion.
(2)直径(D)に対する上記曲率半径(R)の比率(R/D比率)が20%以上となるディンプルの合計個数(RA)のディンプル総数(N)に対する比率(ER)が15〜95%。 (2) the diameter ratio of the curvature radius (R) with respect to (D) ratio of total number of dimples (N) of the total number of dimples (R / D ratio) of at least 20% (RA) (ER) is 15 to 95 %.
請求項9: According to claim 9:
更に下記要件(3)を満足する請求項8記載のゴルフボール。 The golf ball of claim 8, further satisfying the following requirement (3).
(3)直径(D)の異なる複数種のディンプルを有すると共に、自己の直径(D)よりも大きい直径(D)のディンプルの曲率半径(R)が自己の曲率半径(R)以下になるディンプルと、最大の直径(D)を有する最大径ディンプルとの合計個数(DE)のディンプル総数(N)に対する割合(DER)が80%以上。 (3) and having a plurality of kinds of dimples having different diameters (D), dimples curvature dimples larger diameter than its diameter (D) (D) the radius (R) is below its radius of curvature (R) When, the ratio total number of the dimples of the total number of the maximum diameter dimples having a maximum diameter (D) (DE) (N) (DER) of 80% or more.
請求項10: Claim 10:
更に下記要件(4)〜(6)を満足する請求項9記載のゴルフボール。 Further golf ball of claim 9, wherein satisfying the following requirement (4) to (6).
(4)直径(D)の異なる3種類以上のディンプルを有する。 (4) having three or more kinds of dimples having different diameters (D).
(5)ディンプル総数(N)が380個以下。 (5) the total number of dimples (N) is 380 or less.
(6)ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の表面積に占める比率である表面占有率(SR)が60〜74%。 (6) Total dimple area defined by edges surrounded by plane dimples, surface coverage is a percentage of the surface area of ​​the virtual sphere were assumed to have no dimples on the ball surface (SR) is 60 to 74 %.
請求項11: Claim 11:
基材ゴム100質量部に対して、共架橋剤としてメタクリル酸を10〜40質量部、金属酸化物として酸化亜鉛を15〜30質量部、架橋開始剤を0.3〜5.0質量部をそれぞれ配合してなる請求項4記載の練習用ゴルフボール。 The base rubber 100 parts by weight of 10 to 40 parts by mass of methacrylic acid as a co-crosslinking agent, 15 to 30 parts by weight of zinc oxide as a metal oxide, a 0.3 to 5.0 parts by weight of a crosslinking initiator practice golf ball of claim 4, wherein by blending, respectively.

本発明によれば、ワンピースゴルフボールの様な軟らかい打感を有し、体への負担を軽減し得ると共に、通常使用されるゲーム用ボールより非常に良好な割れ耐久性を有し、長期間使用においても、良好な外観が維持され、かつ練習場にあわせて飛距離をコントロールされた練習用ゴルフボールを提供することができる。 According to the present invention, has a soft feel, such as a one-piece golf ball, along with the possible to reduce the burden on the body, has a very good durability to cracking than for a ball game, which is usually used, a long period of time also in use, good appearance is maintained, and it is possible to provide a golf ball for practice which is controlled distance in accordance with the practice field.

本発明の一実施例を示した練習用ゴルフボールの概略断面図である。 It is a schematic cross-sectional view of a practice golf ball showing an embodiment of the present invention. コアの断面硬度の(A)〜(F)の部位を説明するためのコアの模式図である。 It is a schematic view of the core for explaining the site of the core cross-sectional hardness (A) ~ (F). ディンプルの断面の一例を示す概略図である。 Is a schematic diagram showing an example of a cross section of the dimple. ディンプル配列の一例を示すもので、(A)は平面図、(B)は正面図である。 Shows an example of a dimple, (A) is a plan view, (B) is a front view. 実施例,比較例で作製したゴルフボールに付したマークを示す平面図である。 Example is a plan view showing a mark subjected to golf balls prepared in Comparative Example.

以下、本発明につき、更に詳しく説明する。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail.
本発明の練習用ゴルフボールの構造は、例えば、図1に示されているように、コア1と、該コアを被覆するカバー2とからなるツーピースソリッドゴルフボールGである。 Structure of practice golf ball of the present invention, for example, as shown in Figure 1, the core 1, a two-piece solid golf ball G consisting of a cover 2 which covering said core. なお、上記カバー2の表面には、通常、ディンプルDが多数形成されるものである。 Note that the surface of the cover 2 are typically those where the dimples D are formed a number. コア1及びカバー2は、図ではそれぞれ単層に形成されているが、コアを複数設けてもよく、また、カバーも複数設けることができる。 Core 1 and the cover 2 has been respectively formed on a single layer in the figure, it may be provided a plurality of cores, and can also cover multiple provided.

上記コアは、ゴム材を主材とするゴム組成物を加硫することにより得られる。 The core is obtained by vulcanizing a rubber composition composed primarily of a rubber material. このゴム組成物として具体的には、例えば、基材ゴム、共架橋剤、架橋開始剤及び金属酸化物を含有するゴム組成物を用いて形成することができ、更に必要に応じて老化防止剤などの添加剤が配合される。 This specifically as a rubber composition, for example, a base rubber, co-crosslinking agent, the rubber composition containing a crosslinking initiator and a metal oxide can be formed by using a further antioxidant if required additives such as is blended. そして、このゴム組成物の基材ゴムとしては、ポリブタジエンを用いることが好ましい。 Then, as the base rubber of the rubber composition, it is preferable to use a polybutadiene. 本発明では、後述するように、コア表面から中心までのコア断面硬度に特定の変化があり、コア断面の硬度分布を所望の範囲となるように調整する必要がある。 In the present invention, as described below, there are certain changes to the core cross-sectional hardness from the core surface to the center, it must be adjusted to the hardness distribution of the core section to a desired range. このためには、コア配合において、後述する各種添加剤の配合量、加硫温度及び加硫時間等を適宜調整することが必要である For this purpose, in the core formulation, the amount of the various additives described below to, it is necessary to appropriately adjust the like between vulcanization temperature and vulcanization time

上記ゴム成分のポリブタジエンは、シス−1,4−結合を60%(質量%、以下同じ)以上、好ましくは80%以上、更に好ましくは90%以上、最も好ましくは95%以上有するものであることが必要である。 Polybutadiene of the rubber component is a cis-1,4 bond of 60% (mass%, hereinafter the same) or more, preferably 80% or more, more preferably 90% or more, and most preferably at least 95% is necessary. シス−1,4−結合が少なすぎると反発性が低下する。 Cis-1,4-bond is too small and the resilience decreases. また、1,2−ビニル結合の含有量が2%以下、より好ましくは1.7%以下、更に好ましくは1.5%以下であることが好ましい。 Further, 1,2-vinyl bond content of 2%, 1.7% and more preferably less, further preferably 1.5% or less.

上記ポリブタジエンは、ムーニー粘度(ML 1+4 (100℃))が、好ましくは30以上、好ましくは35以上、更に好ましくは40以上、最も好ましくは45以上、上限として好ましくは100以下、より好ましくは80以下、更に好ましくは70以下、最も好ましくは60以下である。 The polybutadiene has a Mooney viscosity (ML 1 + 4 (100 ℃ )) is preferably 30 or more, preferably 35 or more, more preferably 40 or more, most preferably 45 or more, upper limit is preferably 100 or less, more preferably 80 or less, more preferably 70 or less, and most preferably 60 or less.

なお、本発明でいうムーニー粘度とは、いずれも回転可塑度計の1種であるムーニー粘度計で測定される工業的な粘度の指標(JIS K6300)であり、単位記号としてML 1+4 (100℃)を用いる。 Incidentally, the Mooney viscosity in the present invention, an industrial indicator of viscosity as measured by Mooney viscometer is a kind of both rotary plastometer (JIS K6300), ML 1 + 4 as unit symbol ( using a 100 ℃). また、Mはムーニー粘度、Lは大ロータ(L型)、1+4は予備加熱時間1分間、ロータの回転時間は4分間を示し、100℃の条件下にて測定したことを示す。 Further, M Mooney viscosity, L is large rotor (L-type), 1 + 4 preheating time of 1 minute and a rotor rotation time of 4 minutes, indicating that the measurement was carried out at a temperature of 100 ° C..

上記ポリブタジエンとしては、良好な反発性を有するゴム組成物の加硫成形物を得る観点から、希土類元素系触媒又はVIII族金属化合物触媒で合成されたものであることが好ましい。 As the polybutadiene, it is preferable that in view of obtaining a vulcanized molded article of a rubber composition having good resilience, was synthesized with a rare-earth catalyst or a Group VIII metal compound catalyst.

上記の希土類元素系触媒としては、特に限定されるものではないが、ランタン系列希土類元素化合物を用いたものを好適に使用することができる。 Examples of the rare-earth catalyst is not particularly limited, it may be suitably used those using lanthanum series rare earth element compound. また、必要に応じて、ランタン系列希土類元素化合物に有機アルミニウム化合物、アルモキサン、ハロゲン含有化合物、及びルイス塩基を組み合わせて使用することができる。 If necessary, an organic aluminum compound to the lanthanide series rare earth element compound, an alumoxane, can be used in combination halogen-containing compound, and a Lewis base. 上記で例示した各種化合物は、特開平11−35633号公報、特開平11−164912号公報、特開2002−293996号公報に記載されているものを好適に採用することができる。 Various compounds exemplified above, JP-A 11-35633, JP-A No. 11-164912, JP-can be suitably used those described in JP-A-2002-293996.

上記の希土類元素系触媒の中でも、特にランタン系列希土類元素化合物であるネオジム化合物を用いたネオジム系触媒を使用することが推奨され、この場合、1,4−シス結合が高含量、1,2−ビニル結合が低含量のポリブタジエンゴムを優れた重合活性で得ることができる。 Among the above rare-earth catalyst it is recommended to particularly use a neodymium catalyst using neodymium compound which is a lanthanum series rare earth element compound, in this case, 1,4-cis bond high content 1,2 it can be a vinyl bond is obtained with excellent polymerization activity polybutadiene rubber low content.

上記ポリブタジエンとしては、分子量分布Mw/Mn(Mw:重量平均分子量、Mn:数平均分子量)が、好ましくは2.0以上、より好ましくは2.2以上、更に好ましくは2.4以上、最も好ましくは2.6以上であり、上限としては、好ましくは6.0以下、より好ましくは5.0以下、更に好ましくは4.5以下であることが好ましく、Mw/Mnが小さすぎると作業性が低下し、大きすぎると反発性が低下する場合がある。 As the polybutadiene, molecular weight distribution Mw / Mn (Mw: weight average molecular weight, Mn: number-average molecular weight) is preferably 2.0 or more, more preferably 2.2 or more, more preferably 2.4 or more, and most preferably is 2.6 or more, the upper limit is preferably 6.0 or less, more preferably 5.0 or less, preferably still more preferably 4.5 or less, workability Mw / Mn is too small, reduced, too large and resilience may be lowered.

基材ゴムとして上記ポリブタジエンを用いるものであるが、この場合、ゴム全体に占めポリブタジエンの割合は、好ましくは40質量%以上、より好ましくは60質量%以上、更に好ましくは80質量%以上、最も好ましくは90質量%以上である。 Although the base rubber is to use the polybutadiene, in this case, the proportion of polybutadiene occupied throughout the rubber is preferably 40 mass% or more, more preferably 60 wt% or more, more preferably 80 mass% or more, most preferably is at least 90 mass%. また、基材ゴムの100質量%が上記ポリブタジエンであってもよく、98質量%以下が好ましく、より好ましくは95質量%以下である。 Further, well 100 wt% of the base rubber be the polybutadiene is preferably 98 wt% or less, more preferably 95 mass% or less.

具体的には、シス−1,4−ポリブタジエンゴムとしては、日本合成ゴム社製(JSR社製)の高シスBR01、BR11、BR02、BR02L、BR02LL、BR730、BR51等を用いることができる。 Specifically, the cis-1,4-polybutadiene rubber, high cis Japan Synthetic Rubber Co. (JSR Corp.) BR01, BR11, BR02, BR02L, can be used BR02LL, BR730, BR51 and the like.

なお、上記ゴム基材には、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。 Note that the rubber base material may contain other rubber components other than the polybutadiene within a range not to impair the effects of the present invention. 上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。 As the rubber component other than the polybutadiene, polybutadiene other than the polybutadiene, and other diene rubbers, may include, for example, styrene-butadiene rubber, natural rubber, isoprene rubber, ethylene-propylene-diene rubber.

上記のイソプレンゴムとしては、シス−1,4−結合を60%以上、好ましくは80%以上、更に好ましくは90%以上を含有し、ムーニー粘度(ML 1+4 (100℃))が70以上、好ましくは75以上、より好ましくは80以上で、上限として90以下、好ましくは85以下のものを使用することができる。 Examples of the isoprene rubber, cis-1,4-bond of 60% or more, preferably 80% or more, more preferably contains more than 90%, a Mooney viscosity (ML 1 + 4 (100 ℃ )) is 70 or more , preferably at least 75, more preferably 80 or more, 90, preferably up can be used those 85 or less. 具体的には日本合成ゴム社製(JSR社製)のIR2200等を用いることができる。 Specifically, it is possible to use a IR2200, etc. manufactured by Japan Synthetic Rubber Co., Ltd. (JSR Co., Ltd.). また、スチレンブタジエンゴムとして溶液重合スチレンブタジエンゴムや乳化重合スチレンブタジエンゴムを使用することができる。 It is also possible to use a solution-polymerized styrene-butadiene rubber and emulsion polymerization styrene-butadiene rubber as a styrene-butadiene rubber. 溶液重合スチレンブタジエンゴムは、乳化重合スチレンブタジエンゴムに比べ、製造法に由来する有機酸や低分子量成分を含まないため加工性が悪く、またコア用ゴム組成物に使用すると冬季と夏季とでボールの反発力の差が大きくなる。 Solution polymerization styrene-butadiene rubber, compared with the emulsion-polymerized styrene-butadiene rubber, ball poor workability because it contains no organic acids and low molecular weight components derived from the production process, also when used in the rubber composition for the core and winter and summer difference in repulsive force becomes large. 逆に、コア用ゴム組成物に乳化重合スチレンブタジエンゴムを使用した場合、溶液重合スチレンブタジエンゴムを使用した場合に比べ、季節の違いによる温度変化によってコアが硬くなることを効果的に防止することができる。 Conversely, when using the emulsion-polymerized styrene-butadiene rubber core rubber composition, solution polymerization than using the styrene-butadiene rubber, to prevent the core is hardened effectively by a temperature change due to the difference in seasonal can. よって、違った性質を持つ2種のスチレンブタジエンゴムを所定の比率で使用することにより、加工性を維持しつつ、冬季使用時の反発性の低下と硬さの変化を抑えることができる場合がある。 Thus, by using two kinds of styrene-butadiene rubber having different properties at a predetermined ratio while maintaining the workability, it may be able to suppress the rebound of the change in the reduction and hardness during winter use is there. 具体的には、溶液重合スチレンブタジエンゴムとして日本合成ゴム社製(JSR社製)の溶液重合SBR−SL552、SL555、SL563等、乳化重合スチレンブタジエンゴムとして日本合成ゴム社製(JSR社製)の乳化重合SBR1500、1502、1507、0202等を用いることができる。 Specifically, solution polymerization SBR-SL552 solution polymerization styrene-butadiene rubber as Japan Synthetic Rubber Co. (JSR Corp.), SL555, SL563, etc., manufactured by Japan Synthetic Rubber Co., Ltd. as an emulsion polymerized styrene butadiene rubber (JSR Corp.) emulsion polymerization SBR1500,1502,1507,0202 the like can be used. なお、一般的な市販の溶液重合スチレンブタジエンゴムのスチレン結合量は5〜50%、乳化重合スチレンブタジエンゴムのスチレン結合量は15〜50%である。 Incidentally, bound styrene content of common commercial solution polymerization styrene-butadiene rubber is 5-50%, the styrene bound content of emulsion-polymerized styrene-butadiene rubber is 15 to 50%. ゴム全体に占めるポリブタジエン以外のゴム成分の割合は、好ましくは0質量%以上、より好ましくは2質量%以上、最も好ましくは5質量%以上である。 The proportion of the rubber component other than polybutadiene to total rubber is preferably 0 mass% or more, more preferably 2 mass% or more, and most preferably 5 wt% or more. また、60質量%以下、より好ましくは40質量%以下、更に好ましくは20質量%以下、最も好ましくは10質量%以下である。 Further, 60 wt% or less, 40 wt% and more preferably less, more preferably 20 wt% or less, most preferably 10 wt% or less.

共架橋剤としては、本発明では、メタクリル酸が好ましく用いられる。 The co-crosslinking agent, in the present invention, methacrylic acid is preferably used. メタクリル酸は、上記基材ゴム100質量部に対し、10質量部以上、好ましくは12質量部以上、より好ましくは14質量部以上、更に好ましくは16質量部以上、上限として、40質量部以下、好ましくは35質量部以下、より好ましくは30質量部以下、さらに好ましくは25質量部以下配合する。 Methacrylic acid, compared 100 parts by weight of the base rubber, 10 parts by mass or more, preferably 12 parts by mass or more, more preferably 14 parts by mass or more, more preferably 16 parts by mass or more, as the upper limit, 40 parts by weight, preferably 35 parts by mass or less, more preferably 30 parts by mass or less, more preferably blended 25 parts by mass or less. 配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、軟らかくなり過ぎて耐え難い打感となってしまう場合がある。 If the amount is too large, there is a case to become unbearable feel too hard, if the amount is too small, there is a case that becomes unbearable feel too soft.

架橋開始剤としては、有機過酸化物を使用することが好適であり、具体的には、パークミルD(日油(株)製)、パーヘキサ3M(日油(株)製)、パーヘキサC40(日油(株)製)等の市販品を好適に用いることができる。 As the crosslinking initiator, it is preferred to use organic peroxides, specifically, (manufactured by NOF Corporation) Percumyl D, (manufactured by NOF Corporation) Perhexa 3M, Perhexa C40 (day oil Co., Ltd.) commercially available products can be suitably used. これらは1種を単独であるいは2種以上を併用してもよい。 These may be used singly, or two or more.

架橋開始剤は、上記基材ゴム100質量部に対し、好ましくは0.3質量部以上、より好ましくは0.5質量部以上、さらに好ましくは0.7質量部以上であり、上限として、5.0質量部以下、好ましくは4.0質量部以下、より好ましくは3.0質量部以下、最も好ましくは2.0質量部以下配合する。 Crosslinking initiator to 100 parts by weight of the base rubber, preferably at least 0.3 part by weight, more preferably 0.5 parts by mass or more, even more preferably 0.7 parts by mass or more, the upper limit, 5 .0 parts by mass or less, preferably 4.0 parts by mass or less, more preferably 3.0 parts by weight, and most preferably formulated below 2.0 parts by weight. 配合量が多過ぎると、硬くなり過ぎて耐え難い打感となると共に、割れ耐久性も大きく低下する。 If the amount is too large, it becomes unbearable feel too hard, also greatly reduced cracking resistance. 逆に、配合量が少な過ぎると、軟らかくなり過ぎて耐え難い打感となる共に、大きく生産性が低下する場合がある。 Conversely, if the amount is too small, both become unbearable feel too soft, there are cases where large productivity is lowered.

金属酸化物としては、本発明では、酸化亜鉛を用いることが好適であるが、酸化亜鉛以外の金属酸化物を本発明の効果を損なわない限り使用することも可能である。 As the metal oxide, in the present invention, although it is preferable to use zinc oxide, it is also possible to use metal oxide other than zinc oxide as long as it does not impair the effects of the present invention. 金属酸化物の配合量については、上記基材ゴム100質量部に対し、15質量部以上、好ましくは17質量部以上、より好ましくは19質量部以上、更に好ましくは21質量以上であり、上限として、30質量部以下、好ましくは28質量部以下、より好ましくは26質量部以下、更に好ましくは24質量部以下とする。 The amount of metal oxide, relative to 100 parts by weight of the base rubber, 15 parts by weight or more, preferably 17 parts by mass or more, more preferably 19 parts by mass or more, more preferably 21 mass or more, the upper limit , 30 parts by mass or less, preferably 28 parts by mass or less, more preferably 26 parts by mass or less, more preferably at most 24 parts by mass. 配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な質量、及び好適な硬さ及び反発性を得ることができない場合がある。 Too much blending, it may be impossible to obtain a proper weight or too little, and a suitable hardness and resilience.

また、本発明では、老化防止剤をゴム組成物に配合することができ、例えば、ノクラックNS−6、同NS−30、同200(大内新興化学工業(株)製)等の市販品を用いることができる。 In the present invention, an antioxidant can be compounded in the rubber composition, for example, Nocrac NS-6, the NS-30, the same 200 (Ouchi manufactured Shinko Chemical Industrial Co.) and the like commercially available it can be used. これらは1種を単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。 These may be used alone or in combination of two or more thereof.

老化防止剤の配合量については、特に制限はないが、基材ゴム100質量部に対し、好ましくは0.1質量部以上、より好ましくは0.2質量部以上、上限として好ましくは1.0質量部以下、より好ましくは0.7質量部以下、更に好ましくは0.4質量部以下である。 The amount of the anti-aging agent is not particularly limited, with respect to 100 parts by weight of the base rubber is preferably at least 0.1 part by weight, more preferably 0.2 parts by mass or more, preferably the upper limit 1.0 parts by mass or less, more preferably 0.7 parts by mass or less, even more preferably not more than 0.4 parts by mass. 配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると、適正なコア硬度傾斜が得られずに好適な反発性、耐久性及びフルショット時の低スピン効果を得ることができない場合がある。 Or the blending amount is too large or too small, the proper core hardness gradient is good rebound not be obtained, it is impossible to obtain a low spin effect during durability and full shots.

なお、本発明では、資源リサイクルの点から、加硫ゴムの粉砕粉や研磨粉を基材ゴム100質量部に対して40質量部以下の少量の範囲で配合することができる。 In the present invention, from the viewpoint of resource recycling it can be formulated with a small amount in the range of 40 parts by weight or less of the pulverized powder and abrasive powder against the base rubber 100 parts by weight of vulcanized rubber. この場合、粉砕粉及び研磨粉等を基材ゴム100質量部に対して、0超、好ましくは2質量%以上、最も好ましくは5質量%以上、また、上限としては40質量%以下、より好ましくは35質量%以下、更に好ましくは30質量%以下、最も好ましくは25質量%以下の少量の範囲で配合することができる。 In this case, the pulverized powder and abrasive powder or the like to the base rubber 100 parts by weight, 0, preferably more than 2 mass% or more, and most preferably 5 wt% or more, 40 mass% or less as an upper limit, and more preferably 35 wt% or less, more preferably 30 wt% or less, and most preferably be blended with a small amount in the range of 25 mass% or less. 加硫ゴム粉砕粉や研磨粉は、ゴム、不飽和カルボン酸又はその金属塩を含む加硫物である。 Vulcanized rubber pulverized powder and abrasive powder is a vulcanizate comprising a rubber, an unsaturated carboxylic acid or a metal salt thereof. 加硫ゴム粉砕粉や研磨粉の粒径は20μm以上、好ましくは25μm以上、最も好ましくは30μm以上、また、上限としては1000μm以下、より好ましくは900μm以下、最も好ましくは800μm以下を使用することが好ましい。 Vulcanized rubber pulverized powder and the particle size of the abrasive powder is 20μm or more, preferably 25μm or more, and most preferably 30μm or more, also, 1000 .mu.m or less as the upper limit, and more preferably 900μm or less, and most preferred to use a less 800μm preferable. 加硫ゴム粉砕粉や研磨粉の添加によって、加硫物の生産性が改善されたり、割れ耐久性が向上したりする。 The addition of the vulcanized rubber pulverized powder and abrasive powder, or improves the productivity of the vulcanizates, or improved cracking resistance. 但し、配合が多過ぎると作業性、生産性が大きく低下することがある。 However, sometimes the workability and blended is too large, the productivity is greatly reduced.

上記コアは、上記各成分を含有するゴム組成物を公知の方法で加硫硬化させることにより製造することができる。 The core may be produced by vulcanize and cure the rubber composition containing the above ingredients in a known manner. 例えば、バンバリーミキサーやロール等の混練機を用いて混練し、コア用金型を用いて圧縮成形または射出成型し、有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度として、約100〜200℃、10〜40分の条件にて成形体を適宜加熱することにより、該成形体を硬化させ、製造することができる。 For example, by kneading using a kneading machine such as a Banbury mixer or a roll, compression molding or injection molding using a core mold, as the temperature sufficient to effect organic peroxides and co-crosslinking agent, about 100 to 200 DEG ° C., by heating the molded body appropriately at 10 to 40 minutes of conditions, to cure the molded body can be manufactured. 本発明のコア硬度分布は、加硫条件とゴム配合の調製とを組み合わせにより実現可能なものである。 The core hardness profile of the present invention is feasible by a combination of a preparation of vulcanization conditions and rubber compounding.

コアの直径としては、特に制限はないが、好ましくは38.9mm以上、より好ましくは39.3mm以上であり、上限として、好ましくは42.1mm以下、より好ましくは41.1mm以下である。 The diameter of the core is not particularly limited, preferably 38.9mm, more preferably at least 39.3 mm, but preferably not 42.1mm or less, and more preferably not more than 41.1 mm. コアの直径がこの範囲を逸脱すると、ボールの割れ耐久性が著しく低下したり、ボールの初速が低くなったりする場合がある。 A core diameter outside of this range, significantly or decrease cracking durability of the ball, there is a case where the initial velocity of the ball may become lower.

コアの比重については、1.05以上、好ましくは1.08以上、更に好ましくは1.1以上、上限として1.2以下、好ましくは1.15以下、更に好ましくは1.13以下であることが推奨される The specific gravity of the core, 1.05 or more, preferably 1.08 or more, more preferably 1.1 or more, 1.2 or less but preferably 1.15 or less, further preferably 1.13 or less There is recommended

コアが荷重負荷された時のたわみ量、即ち、コアに対して、初期荷重98N(10kgf)から終荷重1,275N(130kgf)を負荷したときまでのたわみ量(mm)(CH)は、2.0mm以上、好ましくは2.3mm以上、より好ましくは2.4mm以上、上限として、7.0mm以下、より好ましくは6.0mm以下、さらに好ましくは5.0mm以下、最も好ましくは4.5mm以下である。 Core amount of deflection when load-bearing, i.e., the core, the amount of deflection of the initial load 98 N (10 kgf) until a final load 1,275N (130kgf) (mm) (CH) is 2 .0mm or more, preferably 2.3mm or more, more preferably 2.4mm or more, the upper limit, 7.0 mm or less, more preferably 6.0mm or less, more preferably 5.0mm or less, most preferably 4.5mm or less it is. コアのたわみ量(CH)が小さ過ぎると、練習用ゴルフボールとしての打感が硬くなり過ぎ使用に耐え難い打感となり、逆に大き過ぎると軟らかくなり過ぎて耐え難い打感となる共に、大きく生産性が低下する場合がある。 When the amount of deflection of the core (CH) is too small, too hard and feel of a golf ball for practice becomes unbearable feel in use, the unbearable feel too soft and too large to reverse both, greater productivity there may be lowered.

コアの反発性(CV)は、65m/s以上、好ましくは68m/s以上、更に好ましくは71m/s以上、最も好ましくは73m/s以上、また、上限としては76m/s以下、より好ましくは75.7m/s以下、更に好ましくは75.4m/s以下、最も好ましくは75m/s以下である。 Core rebound (CV) is, 65 m / s or more, preferably 68m / s or more, more preferably 71m / s or more, and most preferably 73m / s or more, the upper limit 76m / s or less, more preferably 75.7m / s or less, more preferably 75.4m / s, and most preferably not more than 75 m / s. この範囲を逸脱すると、極端に飛距離が低下したり、練習場において飛び過ぎて、ネットを超えてしまう不具合がある。 When departing from this range, extremely lowered the flight distance, too fly in the practice field, there is a problem that exceeds the net.

本発明では、図2のコアの模式図により説明されるように、コア表面のJIS−C硬度を(A)、コア表面から2mm内側の部位のJIS−C硬度を(B)、コア表面から5mm内側の部位のJIS−C硬度を(C)、コア表面から10mm内側の部位のJIS−C硬度を(D)、コア表面から15mm内側の部位のJIS−C硬度を(E)、及びコア中心のJIS−C硬度を(F)とするとき、特に制限されるものではないが、(A)〜(F)の各々が下記のように特定の範囲を有するものとすることが好ましい。 In the present invention, as illustrated by the schematic view of the core of Figure 2, a JIS-C hardness of the core surface (A), a JIS-C hardness at a position from the core surface 2mm inner (B), from the core surface the JIS-C hardness at a position of 5mm inner (C), a JIS-C hardness at a position of 10mm inward from the core surface (D), a JIS-C hardness at a position of 15mm inward from the core surface (E), and the core when the JIS-C hardness of the center and (F), is not particularly limited, it is preferable that those having a specific range as each of the following (a) ~ (F). このように、コアの内部における硬度分布を所定範囲に設定することにより、ゲームボールに近い心地よい打感と、良好な割れ耐久性を得ることができる。 Thus, by setting the hardness distribution inside the core to a predetermined range, it is possible to obtain a comfortable feel closer to the game ball, a good cracking resistance.

コア表面のJIS−C硬度を(A)とするとき、(A)の値は、60以上であり、好ましく63以上、より好ましくは65以上、さらに好ましくは67以上であり、上限として、88以下、好ましくは86以下、より好ましくは84以下である。 When the JIS-C hardness of the core surface and the (A), the value of (A) is 60 or more, preferably 63 or more, more preferably 65 or more, more preferably 67 or more, the upper limit, 88 or less , preferably 86 or less, more preferably 84 or less.

コア表面から2mm内側の部位のJIS−C硬度を(B)とするとき、(B)の値は、54以上であり、好ましく57以上、より好ましくは59以上、さらに好ましくは61以上であり、上限として、83以下、好ましくは81以下、より好ましくは79以下である。 When the core surface JIS-C hardness at a position of 2mm inside (B), and the value of (B) is from 54 to, preferably 57 or more, more preferably 59 or more, more preferably 61 or more, the upper limit, 83 or less, preferably 81 or less, more preferably 79 or less.

コア表面から5mm内側の部位のJIS−C硬度を(C)とするとき、(C)の値は、56以上であり、好ましく59以上、より好ましくは62以上、さらに好ましくは65以上であり、上限として、85以下、好ましくは83以下、より好ましくは81以下である When the core surface JIS-C hardness at a position of 5mm inner (C), and the value of (C), is at least 56, preferably 59 or more, more preferably 62 or more, more preferably 65 or more, the upper limit, 85 or less, preferably 83 or less, more preferably 81 or less

コア表面から10mm内側の部位のJIS−C硬度を(D)とするとき、(D)の値は、54以上であり、好ましく57以上、より好ましくは60以上、さらに好ましくは63以上であり、上限として、80以下、好ましくは78以下、より好ましくは76以下である When the core surface JIS-C hardness at a position of 10mm inner and (D), the value of (D) is at 54 or more, preferably 57 or more, more preferably 60 or more, more preferably 63 or more, the upper limit, 80 or less, preferably 78 or less, more preferably 76 or less

コア表面から15mm内側の部位のJIS−C硬度を(E)とするとき、(E)の値は、51以上であり、好ましく54以上、より好ましくは57以上、さらに好ましくは60以上であり、上限として、75以下、好ましくは73以下、より好ましくは71以下、さらに好ましくは70以下である。 When the core surface JIS-C hardness at a position of 15mm inner and (E), the value of (E), and at 51 or more, preferably 54 or more, more preferably 57 or more, more preferably 60 or more, the upper limit, 75 or less, preferably 73 or less, more preferably 71 or less, even more preferably 70 or less.

コア中心のJIS−C硬度を(F)とするとき、(F)の値は、48以上であり、好ましく51以上、より好ましくは54以上であり、さらに好ましくは57以上であり、上限として、72以下、好ましくは70以下、より好ましくは68以下である。 When the JIS-C hardness of the core center and (F), the value of (F), and at 48 or more, preferably 51 or more, more or preferably 54 or more, more preferably 57 or more, the upper limit, 72 or less, preferably 70 or less, more preferably 68 or less.

更に、上記のコアの硬度分布においては、(A)>(B)<(C)≧(D)>(E)>(F)の硬度関係を満たし、且つ(A)−(F)の値が19以下であり、(A)から(F)のうち(A)が最も硬く形成されるものであり、(A)−(C)の値が0〜8であることが必要である。 Furthermore, the hardness distribution of the core, (A)> (B) <(C) ≧ (D)> (E)> satisfy the hardness relationship of (F), and (A) - the value of (F) There are 19 or less, among the (a) of (F) (a) are those which are the hardest form, (a) - it is necessary that 0-8 is the value of (C). 上記の諸条件を満たさなくなると、上記の諸条件を満たさなくなると、打感の低下や、割れ耐久性が低下することがある。 If not satisfied the conditions described above, when no longer satisfy the conditions of the reduction and the feel, there is a durability to cracking is reduced.

(A)−(C)の値については、0〜8であり、下限として、好ましくは0以上、より好ましくは1以上、上限として、好ましくは6以下、より好ましくは4以下である。 (A) - The value of (C), 0 to 8, as a lower limit, preferably 0 or more, more preferably 1 or more, but preferably not more than 6, more preferably 4 or less. (A)−(F)の値については、19以下であり、下限値として、好ましくは3以上、より好ましくは5以上、さらに好ましくは7以上である。 (A) - The value of (F), is 19 or less, the lower limit value is preferably 3 or more, more preferably 5 or more, more preferably 7 or more.

本発明においては、上記コアはハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩を含む溶液にて表面処理が施すこともできる。 In the present invention, the core may be surface treatment performed with a solution containing a halogenated isocyanuric acid and / or a metal salt thereof.

また、上記コアに対して、以下に示すハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩を含む溶液にて表面処理を施す前に、該コア表面に研磨処理を施すことにより、コア表面と隣接するカバー材との接着性を更に向上させることもできる。 Further, with respect to the core, prior to the surface treatment with a solution containing a halogenated isocyanuric acid and / or a metal salt shown below, by performing a polishing treatment on the core surface, a cover adjacent to the core surface Furthermore it is also possible to improve the adhesion to the wood.

この際、上記研磨処理は、加硫後のコア表面からスキン層を取り除き、ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩溶液のコア表面への浸透性を上げるとともに、隣接するカバー材との接触面積を増やすことが出来る。 The contact area of ​​this time, the polishing process removes the skin layer from the core surface after vulcanization, with increasing the permeability of the halogenated isocyanuric acid and / or the core surface of the metal salt solution, the adjacent cover material it can be increased. その具体的な方法としては、バフ研磨、バレル研磨、センタレス研磨等が挙げられる。 As the specific method, buffing, barrel polishing, centerless grinding, and the like.

上記のハロゲン化イソシアヌル酸及びその金属塩は、下記式(I)で表される化合物である。 Halogenated isocyanuric acid and metal salts of the above are compounds represented by the following formula (I).
(ここで、Xは、水素原子、ハロゲン原子又はアルカリ金属原子を表す。Xの少なくとも1個はハロゲン原子である。ハロゲン原子としては、F、Cl、Brが好ましく、特にClが好ましい。アルカリ金属原子としては、Li、Na、Kが好ましい。) (Wherein, X is at least one .X represents a hydrogen atom, a halogen atom or an alkali metal atom is a halogen atom. The halogen atom, F, Cl, Br are preferred, Cl is preferred. Alkali metal the atom, Li, Na, K are preferred.)

ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩の具体例としては、クロロイソシアヌル酸、クロロイソシアヌル酸ナトリウム、クロロイソシアヌル酸カリウム、ジクロロイソシアヌル酸、ジクロロイソシアヌル酸ナトリウム、ジクロロイソシアヌル酸ナトリウム二水和物、ジクロロイソシアヌル酸カリウム、トリクロロイソシアヌル酸、三臭化イソシアヌル酸、二臭化イソシアヌル酸、臭化イソシアヌル酸、二臭化イソシアヌル酸ナトリウム等の塩、及びこれらの水和物、ジフルオロイソシアヌル酸等が例示される。 Specific examples of the halogenated isocyanuric acid and / or a metal salt thereof, chloro isocyanuric acid, sodium chloroacetate isocyanuric acid, potassium chloro isocyanurate, dichloro isocyanuric acid, sodium dichloroisocyanurate, sodium dichloroisocyanurate dihydrate, dichloroisocyanurate potassium, trichloroisocyanuric acid, tribromide isocyanuric acid dibromide isocyanuric acid, hydrobromic isocyanuric acid, salts such as sodium dibromide isocyanuric acid, and hydrates thereof, such as difluoro isocyanuric acid. これらの中でも、好ましくはクロロイソシアヌル酸、クロロイソシアヌル酸ナトリウム、クロロイソシアヌル酸カリウム、ジクロロイソシアヌル酸、ジクロロイソシアヌル酸ナトリウム、ジクロロイソシアヌル酸カリウム、トリクロロイソシアヌル酸である。 Among these, preferably chloro isocyanuric acid, sodium chloroacetate isocyanuric acid, potassium chloro isocyanurate, dichloro isocyanuric acid, sodium dichloroisocyanurate, potassium dichloroisocyanurate, trichloroisocyanuric acid. これらは水分により容易に加水分解し、酸と塩素を生成し、ジエン系ゴム分子中の二重結合への付加反応の開始剤的な役割を果たすからである。 These readily hydrolyzed by water to produce an acid and chlorine is from initiators specific role of addition reaction to the double bonds in the diene rubber molecule. 特に、トリクロロイソシアヌル酸を用いると接着性改善効果が著しい。 In particular, significant adhesion improvement and use of trichloroisocyanuric acid.

上記ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩は有機溶媒に溶解して溶液として用いることが好ましい。 It said halogenated isocyanuric acid and / or a metal salt thereof is preferably used as a solution dissolved in an organic solvent. 上記有機溶媒としては、公知のものを用いることができ、特に水に可溶な有機溶媒を好適に使用することができる。 As the organic solvent, can be a known, can be preferably used an organic solvent soluble particularly in water. その具体例としては、酢酸エチル、アセトン、メチルエチルケトン等が挙げられる。 Specific examples thereof include ethyl acetate, acetone and methyl ethyl ketone. 中でもコア表面への浸透性の観点からアセトンが特に好ましい。 Of these acetone from the viewpoint of permeability into the core surface it is particularly preferred. 水に可溶な溶媒は、溶媒中に水分を取り込みやすく、取り込まれた水分がコア表面に付着したハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩と加水分解反応し易くなること、あるいは次工程に水洗浄を用いる場合、コア表面への親和性が向上すると共に、水とハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩との加水分解反応が生起し易くなる等の理由で好ましく用いられる。 Soluble solvent in water, easily takes in moisture in the solvent, taken up moisture that is likely to be halogenated isocyanuric acid and / or hydrolysis reaction and a metal salt thereof attached to the core surface, or water in the next step when using a cleaning, with affinity for the core surface is improved, hydrolysis reaction of water with halogenated isocyanuric acid and / or a metal salt thereof is preferably used for reasons such as easily occur.

有機溶媒に溶解した場合、溶液中のハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩の含有量は、好ましくは0.3質量%以上、より好ましくは1質量%以上、更に好ましくは2.5質量%以上であり、0.3質量%未満では、コア表面処理後に期待される接着性改善効果が得られず、打撃耐久性が劣る場合がある。 When dissolved in an organic solvent, the content of the halogenated isocyanuric acid and / or a metal salt in the solution is preferably 0.3 mass% or more, more preferably 1 mass% or more, more preferably 2.5 wt% or more, it is less than 0.3 wt%, the adhesion improving effect expected after the core surface treatment can not be obtained in some cases poor durability to impact. 上限としては飽和溶液濃度までが可能である。 The upper limit is possible until saturated solution concentration. 但し、費用対効果を考慮すると、例えばアセトン溶液とした場合には、10質量%程度を上限とするのが好ましい。 However, from the standpoint of cost effectiveness, for example when the acetone solution is preferably an upper limit of about 10 wt%. また、コアの上記溶液への浸漬時間としては、好ましくは0.3秒以上、より好ましくは3秒以上、更に好ましくは10秒以上、上限として好ましくは5分以内、より好ましくは1分以内、更に好ましくは30秒以内である。 Further, as the immersion time in the above solution of the core, preferably 0.3 seconds or more, more preferably 3 seconds or more, more preferably 10 seconds or more, preferably the upper limit is less than 5 minutes, more preferably within 1 minute, more preferably within 30 seconds. 短すぎると処理効果が得られない場合があり、長い場合は生産性が損なわれる場合がある。 May too short treatment effect can not be obtained, if long in some cases the productivity is impaired.

ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩によるコア表面の処理方法としては、ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩溶液をコア表面に刷毛塗りや吹き付け等により塗布する方法、もしくはコアをハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩溶液へ浸漬する方法などが挙げられるが、生産性、コア表面への溶液の高浸透性という観点から、特に浸漬法が好適に用いられる。 The treatment method of the halogenated isocyanuric acid and / or the core surface with a metal salt thereof, a method is applied by brushing or spraying or the like halogenated isocyanuric acid and / or core surface thereof a metal salt solution or halide core, isocyanuric Although a method of immersing acid and / or to the metal salt solution and the like, productivity, from the viewpoint of high-penetration of the solution into the core surface, in particular immersion method is preferably used.

上記コアは、ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩を含む溶液にて表面処理が施された後にコア表面を水洗浄することが好ましい。 The core is preferably a core surface water washing after the surface treatment has been performed in a solution containing a halogenated isocyanuric acid and / or a metal salt thereof. コア表面の水洗浄は、流水や吹付け、洗浄層を用いた漬け置きなどの方法により行うことができるが、単に洗浄するだけではなく、所望の処理反応を開始・促進する目的もあるため、余り急激な洗浄方法は適さない。 For water wash of the core surface, only flowing water or spraying can be carried out by a method such as soaking in a cleaning layer, there not only be cleaned, also the purpose to initiate and promote the desired process reactions, too rapid cleaning method is not suitable. よって、洗浄漕を設けた漬け置き洗いが好適に用いられる。 Thus, washing by soaking in a cleaning bath is preferably used. この場合、新鮮な水を入れた洗浄漕に1〜5回くらい入れることが好ましい。 In this case, it is preferable to add about 1-5 times washing bath containing fresh water.

コア表面をハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩により処理することによってカバーとの接着性が大きく向上する。 Greatly improves adhesion with the cover by the core surface is treated with halogenated isocyanuric acid and / or a metal salt thereof. その理由は明確ではないが、次のようなことが考えられる。 The reason for this is not clear, is thought to be as follows.

まず、ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩は溶媒と共にコアを形成するジエン系ゴム内部へと浸み込み、主鎖の二重結合の周りへと近づく。 First, halogenated isocyanuric acid and / or a metal salt soak into diene rubber inside to form the core with the solvent, closer to about the double bond in the main chain. その後、コア表面に水が入り込み、ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩は水により加水分解されてハロゲンを放出する。 Thereafter, the water enters the core surface, halogenated isocyanuric acid and / or a metal salt thereof, releasing the halogen is hydrolyzed by water. そして、ハロゲンは近くにあるジエン系ゴム主鎖の二重結合を攻撃し、付加反応が進んでいく。 The halogen attacks the double bonds of the diene rubber backbone is near, advances an addition reaction. その付加反応の過程で、遊離したイソシアヌル酸が環構造を保ったままジエン系ゴム主鎖に塩素とともに付加していく。 In the course of this addition reaction, the liberated isocyanuric acid is added with chlorine diene rubber backbone while retaining the cyclic structure. なお、付加したイソシアヌル酸は分子内に−NHCO−の構造を3つ持つものである。 The added isocyanuric acid are those having three -NHCO- structures on the molecule.

従って、ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩で処理されたコア表面は−NHCO−の構造が付与されるためカバー材との接着性がより向上し、そのためゴルフボールとしての打撃耐久性が改良されると考えられる。 Therefore, halogenated isocyanuric acid and / or treated core surface with a metal salt thereof is further improved adhesion between the cover material since the structure of -NHCO- is applied, hitting durability improvement thereof as for golf ball It is believed to be. 更に、カバー材としてそのポリマー分子中に同じ−NHCO−の構造を有するポリウレタンエラストマーやポリアミドエラストマーを用いるとより一層親和性が増すので打撃耐久性が高くなると考えられる。 Moreover, it considered hitting durability because more affinity increase the use of polyurethane elastomer or a polyamide elastomer having the same -NHCO- structures on the polymer molecule as a cover member is increased.

なお、ジエン系ゴム表面へのイソシアヌル酸及び塩素の付加が起こった場合、付加前後の結合の状態変化は赤外吸収スペクトルにおいて、1725〜1705cm -1におけるC=O結合(伸縮)の吸収ピーク、3450〜3300cm -1におけるN−H結合(伸縮)のブロードな吸収ピーク、800〜600cm -1におけるC−Cl結合の吸収ピークの増加に現れる。 Incidentally, if the addition of isocyanuric acid and chlorine to the diene rubber surface has occurred, the state change of the binding before and after addition is in the infrared absorption spectrum, the absorption peak of the C = O bond in 1725~1705cm -1 (stretching), broad absorption peak of N-H bond in 3450~3300cm -1 (stretching), it appears to increase the absorption peak of the C-Cl bond in 800~600cm -1. そのため、表面処理を施したコアについて赤外吸収スペクトルを計測し、これらの吸収ピークの増加を確認することにより、コア表面におけるジエン系ゴム分子内へのイソシアヌル酸及び塩素の付加が生じたことを定性的に裏づけることができる。 Therefore, for a surface-treated core was measured infrared absorption spectra, by confirming the increase of these absorption peaks, that addition of isocyanuric acid and chlorine to the diene rubber molecule in the core surface has occurred it is possible to qualitatively confirm.

また、表面処理後のソリッドコアの表面部分の材料は、示差走査熱量測定(DSC)により、室温から300℃までに発熱および吸熱のいずれのピークも確認されない。 Further, the material of the surface portion of the solid core after the surface treatment, by differential scanning calorimetry (DSC), is also not confirmed any exothermic peak and endothermic until 300 ° C. from room temperature. これは、この温度範囲において、導入された官能基が安定した状態で維持されることを意味する。 This is because, in this temperature range, the functional group introduced is meant to be kept in a stable state. つまり、導入された官能基がカバー材の成形過程において、熱による分解などを起こさず、効力を持続すること、また、ホットメルト系樹脂のような溶融を起こさず、パーティングラインへの滲みだし等、耐久性や外観品質へ悪影響を及ぼすような心配がないことを意味している。 That is, in the molding process of the introduced functional group is a cover member, without causing decomposition due to heat, it is sustained efficacy, also without causing melting, such as a hot-melt resin, it seeped into the parting line etc., which means that there is no worry about, such as an adverse effect to the durability and appearance quality. なお、上記の通り表面処理後のソリッドコアの表面部分の材料が安定であることは、300℃以上の融点を持つイソシアヌル酸がその分子構造を維持した状態で付加したことを示す裏づけのひとつであるともいえる。 Note that the material of the surface portion of the solid core after the street surface treatment described above is stable, the isocyanuric acid with 300 ° C. or higher melting point in a single support which indicates that the addition while maintaining the molecular structure it can be said that there is.

次に、上記コアに直接被覆されるカバーの材料について下記に説明する。 Next, a description below for the material of the cover to be coated directly on the core.
本発明では、特に制限されるものではないが、カバーの樹脂成分がポリウレタンを主材とすることが好ましく、熱可塑性ポリウレタンエラストマーや熱硬化性ポリウレタン樹脂を使用することができ、特には、熱可塑性ポリウレタンエラストマーを採用することが好適である。 In the present invention, but are not particularly limited, it is preferred that the resin component of the cover is mainly made of polyurethane, it can be used thermoplastic polyurethane elastomers and thermosetting polyurethane resins, in particular, thermoplastic it is preferable to employ a polyurethane elastomer.

熱可塑性ポリウレタンエレストマーの構造は、高分子ポリオール(ポリメリックグリコール)からなるソフトセグメントと、ハードセグメントを構成する鎖延長剤およびジイソシアネートからなる。 Structure of the thermoplastic polyurethane Jer Sutoma is composed of a soft segment made of a polymeric polyol (polymeric glycol), chain extender constituting the hard segment and a diisocyanate. ここで、原料となる高分子ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、ポリエステル系とポリエーテル系があり、反発弾性率が高く、低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタン材料を合成できる点で、ポリエーテル系の方がポリエステル系に比べて好ましい。 Examples of the polymer polyol as a raw material, any one conventionally used in the art relating to thermoplastic polyurethane material available, but are not particularly limited, there are a polyester-based and polyether-based, repulsive high modulus of elasticity, in that it can synthesize excellent thermoplastic polyurethane material in low-temperature properties, polyether polyols are better than polyester polyols. ポリエーテルポリオールとしてはポリテトラメチレングリコール、ポリプロピレングリコール等が挙げられるが、反発弾性率と低温特性の点でポリテトラメチレングリコールが特に好ましい。 Polytetramethylene glycol as a polyether polyol, polypropylene glycol, and the like, polytetramethylene glycol is particularly preferred in view of impact resilience and low-temperature characteristics. また、高分子ポリオールの平均分子量は1000〜5000であることが好ましく、特に反発弾性の高い熱可塑性ポリウレタン材料を合成するためには2000〜4000であることが好ましい。 Further, it is preferable to synthesize the average molecular weight is preferably from 1,000 to 5,000, particularly high resilience thermoplastic polyurethane material of a polymer polyol is from 2,000 to 4,000.

鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば1,4−ブチレングリコール、1,2−エチレングリコール、1,3−ブタンジオール、1,6−ヘキサンジオール、2,2−ジメチル−1,3−プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。 As the chain extender, those used in the prior art relating to thermoplastic polyurethane material can be suitably used, for example, 1,4-butylene glycol, 1,2-ethylene glycol, 1,3-butanediol, 1 , 6-hexanediol, although 2,2-dimethyl-1,3-propanediol, but the invention is not limited thereto. これら鎖延長剤の平均分子量は20〜15000であることが好ましい。 Average molecular weight of these chain extenders is preferably 20 to 15,000.

ジイソシアネートとしては、従来の熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば4,4'−ジフェニルメタンジイソシアネート、2,4−トルエンジイソシアネート、2,6−トルエンジイソシアネートなどの芳香族ジイソシアネートや、ヘキサメチレンジイソシアネートなどの脂肪族ジイソシアネート等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。 As the diisocyanate, those used in the prior art relating to thermoplastic polyurethane material can be suitably used, for example, 4,4'-diphenylmethane diisocyanate, 2,4-toluene diisocyanate, an aromatic, such as 2,6-toluene diisocyanate and family diisocyanate, and aliphatic diisocyanates such as hexamethylene diisocyanate, and the like, but the invention is not limited thereto. ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。 However, there is a difficult to control the crosslinking reaction during injection molding by the isocyanate species. 本発明では、芳香族ジイソシアネートである4,4'−ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。 In the present invention, an aromatic diisocyanate 4,4'-diphenylmethane diisocyanate are most preferred.

上述した材料からなる熱可塑性ポリウレタン材料としては、市販品を好適に用いることができ、例えばディーアイシーバイエルポリマー(株)製:パンデックスT8180,T8195,T8290、T8295、T8260や、大日精化工業(株)製レザミン2593、2597などが挙げられる。 The thermoplastic polyurethane material made from the above materials, can be preferably used commercially available products, for example, DIC Bayer Polymer Ltd.: PANDEX T8180, T8195, T8290, T8295, T8260 and, Dainichiseika Color & Chemicals Mfg. ( such as Ltd.) Rezamine 2593,2597 and the like.

カバーの厚さについては、好ましくは0.3mm以上、より好ましくは0.5mm以上、更に好ましくは0.7mm以上であり、上限としては、好ましくは1.9mm以下、より好ましくは1.8mm以下、更に好ましくは1.7mm以下である。 The thickness of the cover, preferably 0.3mm or more, more preferably 0.5mm or more, more preferably 0.7mm or more, the upper limit is preferably 1.9mm or less, more preferably 1.8mm or less , more preferably not more than 1.7 mm. カバーの厚さが上記範囲よりも多くなると、反発性が低下し、飛び性能が悪くなるおそれがある。 If the thickness of the cover is larger than the above range, the resilience is lowered, and flight performance deteriorates. カバーの厚さが上記範囲よりも小さくなると、割れ耐久性が低下してしまう。 If the thickness of the cover is smaller than the above range, cracking resistance deteriorates. 特に、トップした時にカバーが裂けてしまうことがある。 In particular, there is a possible torn the cover when the top.

カバーの比重については、好ましくは1.13以上、より好ましくは1.14以上、さらに好ましくは1.15以上であり、上限として、好ましくは1.30以下、より好ましくは1.20以下、さらに好ましくは1.17以下である。 The specific gravity of the cover, preferably 1.13 or more, more preferably 1.14 or more, more preferably 1.15 or more, but preferably 1.30 or less, more preferably 1.20 or less, further preferably 1.17 or less.

カバーの材料硬度については、特に制限されるものではないが、ショアD硬度で好ましくは30以上、より好ましくは35以上、更に好ましくは38以上であり、上限としては、好ましくは57以下、より好ましくは55以下、更に好ましくは53以下、特に好ましくは51以下である。 The material hardness of the cover, but are not particularly limited, preferably 30 or more in Shore D hardness, more preferably 35 or more, still more preferably 38 or more, the upper limit is preferably 57 or less, more preferably 55 or less, more preferably 53 or less, particularly preferably 51 or less. カバーのショアD硬度が上記範囲よりも硬くなると、長期使用時の外観性能(マーク耐久性)が低下し、更に飛び性能の低下も大きくなることがある。 When the Shore D hardness of the cover is harder than the above range, long-term use when the appearance performance (mark durability) decreases, there is also greater reduction in further flight performance. カバーのショアD硬度が、上記範囲よりも軟らかくなると、割れ耐久が大きく低下してしまい、特にトップした時にカバーが裂けてしまうことがある。 Shore D hardness of the cover, becomes softer than the above range, cracking durability is lowered significantly, sometimes torn cover particularly when top. また、スピンが非常に多くなってしまい、飛距離低下を招くことがある。 Further, spin becomes very large, which may lead to distance decreases.

本発明のゴルフボールは、ボールを最初に測定した時の、初期荷重98N(10kgf)から終荷重1,275N(130kgf)に負荷したときのボールのたわみ量をBH1(mm)、及び該ボ−ルの初速度をBV1(m/s)とすると共に、ボールを最初に測定してから350日放置した後、初期荷重98N(10kgf)から終荷重1,275N(130kgf)に負荷したときのボールのたわみ量をBH2(mm)、及び該ボ−ルの初速度をBV2(m/s)とするとき、BH2−BH1の差が0.2mm以内であり、好ましくは0.15mm以内、さらに好ましくは0.1mm以内である。 The golf ball of the present invention, when measuring ball first deflection amount of the ball when the load from the initial load 98 N (10 kgf) in final load 1,275N (130kgf) the BH1 (mm), and 該Bo - ball when the initial velocity of Le with the BV1 (m / s), after first being left to stand for 350 days to measure the ball, which is from an initial load 98 N (10 kgf) in final load 1,275N (130kgf) deflection amount of the BH2 (mm), and 該Bo - when the initial velocity of Le and BV2 (m / s), the difference BH2-BH1 is within 0.2 mm, preferably within 0.15 mm, more preferably it is within 0.1mm. また、BV2−BV1の値が0.3m/s以内であり、より好ましくは0.2m/s以内、さらに好ましくは0.1m/s以内である。 The value of BV2-BV1 is within 0.3 m / s, more preferably within 0.2 m / s, more preferably within 0.1 m / s. これにより、長期間使用においても、良好な外観の維持、飛び性能が維持されるものである。 Accordingly, even in long-term use, in which the maintenance of good appearance, flight performance is maintained.

また、本発明の練習用ゴルフボールは、特に制限されるものではないが、ボールを最初に測定した時の初期荷重98N(10kgf)から終荷重1,275N(130kgf)に負荷したときのたわみ量(BH1)が、好ましくは2.0mm以上、より好ましくは2.3mm以上、さらに好ましくは2.4mm以上であり、上限として、好ましくは7.0mm以下、より好ましくは6.0mm以下、さらに好ましくは5.0mm以下、最も好ましくは4.5mm以下である。 Moreover, practice golf balls of the present invention, but are not particularly limited, amount of deflection when from an initial load 98 N (10 kgf) as measured the ball first final load 1,275N (130kgf) (BH1) is preferably 2.0mm or more, more preferably 2.3mm or more, and even more preferably 2.4mm or more, but preferably not 7.0mm or less, more preferably 6.0mm or less, more preferably it is 5.0mm or less, and most preferably 4.5mm or less. また、コア及びボールにおける初期荷重98N(10kgf)から終荷重1,275N(130kgf)に負荷したとき、それぞれのたわみ量を(CH)及び(BH1)とするとき、(CH)/(BH1)の値が0.95以上、好ましくは0.96以上、より好ましくは0.97以上であり、上限値として、1.1以下、好ましくは1.08以下、より好ましくは1.07以下である。 Moreover, from an initial load 98 N (10 kgf) in the core and the ball when a final load 1,275N (130kgf), when each of the deflection amount of the (CH) and (BH1), the (CH) / (BH1) value 0.95 or more, preferably 0.96 or more, more preferably 0.97 or more, the upper limit value, 1.1 or less, preferably 1.08 or less, more preferably 1.07 or less. (CH)/(BH1)の値が大き過ぎる場合、コアのたわみ量に対して、製品のたわみ量が非常に小さくなる。 If the value of (CH) / (BH1) is too large, relative to the amount of deflection of the core, deflection of the products is very small. 即ち、カバー硬度が硬くなるため、打感の低下や、長期使用における外観低下につながる場合がある。 That is, since the cover hardness is harder, can lead decrease in feel, appearance reduction in long-term use. 逆に、小さ過ぎる場合、カバーが非常に軟らかくなるため、割れ耐久が大きく低下してしまい、特にトップした時にカバーが割けてしまうことがある。 Conversely, if too small, since the cover is very soft, it will be greatly reduced cracking durable, especially that the cover is thus avoided when the top. また、スピンが非常に多くなってしまい、飛距離低下を招くことがある。 Further, spin becomes very large, which may lead to distance decreases. 一方、ボールを最初に測定した時のボールの反発性(BV1)は、65m/s以上、好ましくは68m/s以上、更に好ましくは71m/s以上、最も好ましくは73m/s以上、また、上限としては76m/s以下、より好ましくは75.7m/s以下、更に好ましくは75.4m/s以下、最も好ましくは75m/s以下である。 On the other hand, rebound of the ball when measuring ball first (BV1) is, 65 m / s or more, preferably 68m / s or more, more preferably 71m / s or more, and most preferably 73m / s or more, the upper limit below 76m / s as, more preferably 75.7m / s or less, more preferably 75.4m / s, and most preferably not more than 75 m / s. この範囲を逸脱すると、極端に飛距離が低下したり、練習場において飛び過ぎて、飛び足してしまう不具合がある。 When departing from this range, extremely lowered the flight distance, too fly in the practice field, there is a problem that would add fly.

本発明では、コアの初速度をCV(m/s)、ボールの初速度をBV1(m/s)としたとき、CV−BV1の値が下記式(1) In the present invention, when the initial velocity of the core was CV (m / s), BV1 the initial velocity of the ball (m / s), the value of the CV-BV1 is represented by the following formula (1)
を満足することを要する。 Required to satisfy.
(CV−BV1)=0.7×(カバー厚)−b (1) (CV-BV1) = 0.7 × (cover thickness) -b (1)
(但し、0.1≦b≦1.0である。なお、bは上記式の切片の値である。) (However, it is 0.1 ≦ b ≦ 1.0. In addition, b is the value of the intercept of the equation.)
CV−BV1の値が、上記の範囲から逸脱した場合、コアとボールの反発性の差が大きくなり、打感が鈍くなり、打撃時の疲れの要因となることがある。 The value of CV-BV1 is, if deviating from the above range, the difference in resilience of the core and the ball becomes large, the feel becomes dull, it may become a cause of fatigue at the time of hitting.

本発明の練習用ゴルフボールには、通常その表面に多数のディンプルが設けられる。 To practice golf ball of the present invention is usually a large number of dimples are provided on the surface thereof. この場合、特に制限されるものではないが、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル空間体積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の体積に占める比率(VR)が0.8〜1.7であることが好ましく、より好ましい下限値は0.83、更に好ましくは0.85、最も好ましくは0.86であり、より好ましい上限値は1.5、更に好ましくは1.3、最も好ましくは1.2である。 Ratio In this case, it is not particularly limited, the total dimple volume of space formed from the plane surrounded by the edge of the dimple downward occupies the volume of a virtual sphere which is assumed to have no dimples on the ball surface preferably (VR) is 0.8 to 1.7, more preferable lower limit value is 0.83, more preferably 0.85, are most preferably 0.86, and more preferable upper limit value is 1.5 , more preferably 1.3, most preferably 1.2.

また、特に制限されるものではないが、本発明の練習用ゴルフボールに形成されるディンプルは、下記要件(1)及び(2)を満足するものとすることが好ましい。 Although not particularly limited, the dimples formed in the practice golf ball of the present invention preferably shall satisfy the following requirements (1) and (2). なお、下記要件(1)及び(2)は同時に満足することが好ましいが、勿論それぞれ単独に満足されることも好ましいものである。 Note that the following requirements (1) and (2) Although it is preferable to satisfy at the same time, it is also preferable to be satisfied course alone.

まず、要件(1)として、図3に示したように、周縁部に曲率半径(R)0.5〜2.5mmの丸みが設けられたディンプルを有することが好ましい。 First, as a requirement (1), as shown in FIG. 3, it is preferable to have a dimple roundness of curvature radius (R) 0.5 to 2.5 mm is provided on the peripheral portion. 上記曲率半径(R)のより好ましい下限値は0.6mm、更に好ましくは0.7mmであり、より好ましい上限値は1.8mm、更に好ましくは1.5mmである。 A more preferred lower limit value of the radius of curvature (R) 0.6 mm, more preferably from 0.7 mm, more preferably the upper limit is 1.8 mm, and more preferably from 1.5 mm.

次に要件(2)として、直径(D)に対する上記曲率半径(R)の比率(R/D比率)が20%以上となるディンプルの合計個数(RA)のディンプル総数(N)に対する比率(ER)が15〜95%であることが好ましい。 Then as a requirement (2), the ratio (ER to the dimple total number (N) of the diameter ratio of the curvature radius (R) with respect to (D) Total number of dimples (R / D ratio) of at least 20% (RA) ) is preferably from 15 to 95%. この場合、上記R/D比率は、(R/D)×100%で表され、この比率が大きいほどディンプルの大きさに対して丸み部分の占める割合が大きく、より滑らかな断面形状を有するディンプルであることを意味するものである。 In this case, the dimple the R / D ratio, with (R / D) is represented by × 100%, a large proportion of the rounded portion with respect to the size of the dimples as this ratio is large, a smoother cross-sectional shape it is intended to mean that it is. そして、上記ERはこの滑らかなディンプルが全ディンプルに占める割合を表すものであり、上記のように15〜95%とすることによってディンプルのエッジ部分における塗装膜の損傷を効果的に抑制することができるものである。 Then, the ER is intended to represent a percentage this smooth dimples all dimples is possible to effectively prevent damage to the paint film at the edge portion of the dimple by a 15 to 95% as described above it is those that can be. なお、上記R/D比率の上限値に特に制限は無いが、好ましくは60%以下、より好ましくは40%以下である。 Although not particularly limited to the upper limit value of the R / D ratio is preferably 60% or less, more preferably 40% or less. また、上記ERのより好ましい下限値は20%、更に好ましくは25%であり、より好ましい上限値は90%、更に好ましくは85%、最も好ましくは70%である。 Further, more preferable lower limit of the ER 20%, more preferably 25%, more preferably the upper limit is 90%, more preferably 85%, and most preferably 70%.

また、特に制限されるものではないが、下記要件(3)を満足することが好ましい。 Although not particularly limited, it is preferable to satisfy the following requirement (3). 即ち、要件(3)として、直径(D)の異なる複数種のディンプルを有する場合に、自己の直径(D)よりも大きい直径(D)のディンプルの曲率半径(R)が自己の曲率半径(R)以下になるディンプルと、最大の直径(D)を有する最大径ディンプルとの合計個数(DE)のディンプル総数(N)に対する割合(DER)が80%以上となるようにディンプルを形成することが好ましい。 That is, as a requirement (3), when having a plurality of kinds of dimples having different diameters (D), the curvature of the dimple diameter greater than its diameter (D) (D) the radius (R) is a self-radius of curvature ( dimples becomes R) below, to form the dimples so as percentage of total number of dimples in total number (DE) of the maximum diameter dimples having a maximum diameter (D) (N) (DER) is 80% or more It is preferred.

通常は、ディンプルの深さ(図3参照)が一定であれば、直径が小さくなるほど周縁部に設けられる丸みの曲率半径(R)は小さくなるが、上記要件(3)は、深さを調節するなどの手段によって直径が小さいディンプルでも周縁の丸みのRをできるだけ大きく設定して、滑らかな断面形状のディンプルとし、上記DERを80%以上とすることにより、このような滑らかなディンプルの割合を多くして、塗装膜の損傷をより効果的に抑制するものである。 Typically, if the depth of the dimple (see FIG. 3) is constant, the diameter is about the radius of curvature of the rounding provided on the periphery (R) becomes smaller smaller, the requirement (3), adjusting the depth means set as large as possible R of the rounded peripheral edge at dimples smaller diameter by such as, the dimples of smooth cross-sectional shape, by setting the above DER 80% or more, the proportion of such smooth dimples and many, is to more effectively suppress the damage to the paint film. なお、このDERのより好ましい値は85%以上、更に好ましくは90%以上、最も好ましくは93%以上である。 A more preferable value of the DER is 85% or more, more preferably 90% or more, most preferably 93% or more. なお、DERの上限値は100%である。 The upper limit of the DER is 100%.

更に、本発明のディンプルは、制限されるものではないが、下記要件(4)〜(6)を満足するものであることが好ましい。 Furthermore, the dimples of the present invention, but are not limited, it is preferable that satisfies the following requirements (4) to (6). なお、下記要件(4)〜(6)は全て同時に満足することが好ましいが、勿論それぞれ単独に満足されることも好ましいものである。 Although it is preferable to satisfy the following requirements (4) to (6) are all at the same time, it is also preferable to be satisfied course alone.

まず、要件(4)として、直径(D)の異なるディンプルを3種類以上設けることが好ましく、より好ましくは5種類以上のディンプルを形成することが好ましい。 First, as a requirement (4), preferably provided different dimples three or more diameters (D), more preferably to form a 5 or more dimples. この場合、ディンプルの直径(D)は、特に制限されるものはないが、1.5〜7mmとすることが好ましく、より好ましい下限値は1.8mm、より好ましい上限値は6.5mmである。 In this case, the dimple diameter (D) is not particularly limited, preferably to 1.5 to 7 mm, more preferable lower limit value is 1.8 mm, and more preferable upper limit value is 6.5mm . また、ディンプルの深さも特に制限されるものではないが、0.05〜0.35mmとすることが好ましく、より好ましい下限値は0.1mmであり、より好ましい上限値は0.3mm、さらに好ましくは0.25mmである。 Although not being the depth of the dimple is also particularly limited, preferably to 0.05~0.35Mm, more preferred lower limit is 0.1 mm, and more preferable upper limit value is 0.3 mm, more preferably it is 0.25mm.

また、要件(5)として、ディンプルの総数(N)を380個以下とすることが好ましく、より好ましくは350個以下、より具体的には220〜340個とすることが好ましい。 Further, as the requirement (5), it is preferable that the total number of dimples (N) 380 or less, more preferably 350 or less, more specifically preferably set to 220 to 340 pieces.

更に、要件(6)として、ディンプルの縁に囲まれた平面(図3中の一点鎖線)で定義されるディンプル面積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球(図3中の破線)の表面積に占める比率である表面占有率(SR)が60〜74%となるように、ディンプルを形成することが好ましい。 Furthermore, as a requirement (6), the virtual sphere (in Figure 3 the total dimple area defined by a flat plane circumscribed by an edge of the dimple (dashed line in FIG. 3), it is assumed that to have no dimples on the ball surface surface coverage is a percentage of the surface area of ​​the dashed line) (SR) are formed so that 60 to 74%, it is preferable to form the dimples. SRが74%以上であると、隣接するディンプル間の間隔が狭くなりすぎて上記要件(1)の曲率半径の丸みをディンプル周縁部に設けることが困難になる場合があり、一方、SRが60%未満であると、空力性能が低下して飛距離が低下する場合がある。 If SR is at least 74%, may be too narrow spacing between adjacent dimples provided on the dimple periphery roundness of curvature radius of the above requirements (1) becomes difficult, whereas, SR 60 If it is less than%, the aerodynamic performance is lowered distance decreases. なお、より好ましいSRの下限値は65%、更に好ましくは68%であり、より好ましい上限値は73%である。 A more preferred lower limit of SR 65%, more preferably 68%, more preferably the upper limit is 73%.

本発明のボール表面には、外観を確保する観点からも、クリア塗装を塗布することが好ましい。 On the surface of the ball of the present invention, from the viewpoint of ensuring the appearance, it is preferable to apply a clear coating. クリア塗装の膜厚は、ディンプル土手部(Y)が10μm以上、好ましくは12μm以上、最も好ましくは13μm以上、上限としては30μm以下、好ましくは25μm以下、最も好ましくは20μm以下、ディンプルエッジ部(Z)が8μm以上、好ましくは10μm以上、最も好ましくは11μm以上、上限としては28μm以下、好ましくは23μm以下、最も好ましくは18μm以下である。 The film thickness of the clear coating is dimple bank portion (Y) is 10μm or more, preferably 12μm or more, and most preferably 13μm or more, 30 [mu] m or less as the upper limit, preferably 25μm or less, and most preferably 20μm or less, the dimple edge portion (Z ) is 8μm or more, preferably 10μm or more, and most preferably 11μm or more, or less 28μm as the upper limit, preferably 23μm or less, and most preferably 18μm or less. また、土手部(Y)とエッジ部(Z)の比、Z/Y×100が60%以上、好ましくは70%以上、最も好ましくは80%以上、上限としては100%以下、好ましくは95%以下である。 The ratio of the bank portion (Y) and an edge portion (Z), Z / Y × 100 is 60% or more, preferably 70% or more, and most preferably 80% or more, 100% or less as the upper limit, preferably 95% less. 上記範囲を逸脱すると、長期使用における、ディンプルエッジ部のマーク耐久の低下が顕著になってくることがある。 When departing from the above range, the in long-term use, reduction in the mark durability of the dimple edge portion becomes prominent.

ボールの直径は、42mm以上、好ましくは42.3mm以上、より好ましくは42.67mm以上であり、上限としては、44mm以下、好ましくは43.8mm以下、より好ましくは43.5mm以下、さらに好ましくは43mm以下である。 The diameter of the ball, 42mm or more, preferably 42.3mm, more preferably at least 42.67 mm, and the upper limit, 44 mm or less, preferably 43.8mm or less, and more preferably 43.5mm or less, more preferably 43mm is less than or equal to.

ボールの重さは、44.5g以上であることが好適であり、より好ましくは44.7g以上、さらに好ましくは45.1g以上、最も好ましくは45.2g以上であり、上限としては、好ましくは47.0g以下、より好ましくは46.5g以下、さらに好ましくは46.0g以下である。 The weight of the ball is preferably not less than 44.5 g, more preferably 44.7g or more, more preferably 45.1g or more, and most preferably at least 45.2 g, and the upper limit, preferably 47.0g less, more preferably 46.5g, more preferably not more than 46.0 g.

以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。 Hereinafter, Examples and Comparative Examples, the present invention will be described in detail, the present invention is not intended to be limited to the following examples.

〔実施例1〜6、比較例1〜6〕 [Examples 1-6, Comparative Examples 1-6]
実施例及び比較例における練習用ゴルフボールを作成するに際し、下記表1に示す配合のゴム材料を用意する。 Upon creating a practice golf balls in Examples and Comparative Examples, to prepare a rubber material having the formulation shown in Table 1 below. このゴム組成物をニーダー又はロールにて適宜混練した後、表1中の温度及び時間の条件により加硫し、各例のソリッドコアを作成する。 After appropriate kneading the rubber composition using a kneader or roll, vulcanized by temperature and time conditions in Table 1, to create a solid core of each example. なお、下記表中の各材料の数字は質量部で表される。 The numbers of the respective materials in the table below is expressed in parts by weight.

上記表中のコア配合の材料は下記の内容である。 Material of the core formulation in the above table is the following contents.
(1)BR01: JSR製のNi触媒ブタジエンゴム:ムーニー粘度ML「46」 (1) BR01: JSR manufactured by Ni catalyst butadiene rubber: Mooney viscosity ML "46"
(2)IR2200: JSR製のイソプレンゴム:ムーニー粘度ML「82」 (2) IR2200: JSR manufactured isoprene rubber: Mooney viscosity ML "82"
(3)BR730: JSR製のNd触媒ブタジエンゴム:ムーニー粘度ML「55」 (3) BR730: JSR manufactured Nd catalyst butadiene rubber: Mooney viscosity ML "55"
(4)BR51: JSR製のNd触媒ブタジエンゴム:ムーニー粘度ML「36」 (4) BR51: JSR manufactured Nd catalyst butadiene rubber: Mooney viscosity ML "36"
(5)パーヘキサC−40: 日本油脂製の有機過酸化物(6)パークミルD: 日本油脂製の有機過酸化物(7)酸化亜鉛: 堺化学工業社製(8)老化防止剤: 大内新興化学工業社製の「ノクラックNS−6」 (5) Perhexa C-40: available from NOF Corporation Organic peroxide (6) Percumyl D: NOF organic peroxide (7) Zinc oxide: manufactured by Sakai Chemical Industry Co., Ltd. (8) Antioxidant: Ouchi made of Shinko chemical industrial Co., Ltd. "Nocrac NS-6"
(9)メタクリル酸: クラレ製(10)メタクリル酸亜鉛: 浅田化学工業社製(11)アクリル酸亜鉛: 日本蒸溜工業社製 (9) methacrylic acid: manufactured by Kuraray Co., Ltd. (10) methacrylic acid zinc: Asada Chemical Industry Co., Ltd. (11) zinc acrylic acid: manufactured by Nippon distillation Industry Co., Ltd.

上記表1の配合成分に従ってゴム組成物を加硫成型してコアを得た後、コア表面を研磨し、所望の外径とし、次いで、コア表面を、トリクロロイソシアヌル酸のアセトン溶液(濃度3wt%)に30秒間の条件で浸漬後、水で洗浄することによりコア表面処理を実施した。 After obtaining the core rubber composition by vulcanizing mold according to the formulation components of Table 1, by polishing the surface of the core, and a desired outer diameter and then, the core surface, acetone solution of trichloroisocyanuric acid (concentration 3 wt% ) after immersion for 30 seconds, the core surface treatment was carried out by washing with water. 次に、このコアをカバー射出成型用金型にセットし、ソリッドコアの周囲に下記表2に示すカバー組成物の射出成形を行う。 Then, set the core on the cover injection mold, performing injection molding the cover composition shown in Table 2 around the solid core.

上記表中の説明は下記の通りである。 Description of in the table above are as follows.
商品名「ハイミラン」: 三井・デュポンポリケミカル製、アイオノマー樹脂 商品名「パンデックス」: 大日本インキ化学工業(株)製、熱可塑性ポリウレタンエラストマー ステアリン酸マグネシウム: 日本油脂社製 二酸化チタン: 商品名「タイペークR550」石原産業社製 ポリエチレンワックス: 商品名「サンワックス161P」、三洋化成社製 Trade name "Himilan": DuPont-Mitsui Polychemicals Co., ionomer resin tradename "Pandex": Dainippon Ink and Chemicals, thermoplastic polyurethane elastomers Magnesium stearate: manufactured by NOF Corporation Titanium dioxide: tradename " Tipaque R550 "manufactured by Ishihara Sangyo Kaisha Ltd. polyethylene wax: trade name" San wax 161P ", manufactured by Sanyo Chemical Industries, Ltd.

カバー表面には所定のディンプルパターンが形成されるように、金型キャビテイには、上記ディンプルパターンに相応した多数の凸状突起が形成されており、これにより、カバーの射出成型と同時にディンプルも型付けられる。 As the cover surface a predetermined dimple pattern is formed, the mold cavity is formed a large number of convex protrusions commensurate with the dimple pattern is thereby, at the same time the dimples with the injection molding of the cover typed It is. ディンプルの詳細は下記表3に示した。 Details of dimples shown in Table 3 below. また、ボール表面に図5に示したマークを印刷し、更にボールに塗装コーティングするために、主剤:ポリエステル樹脂(酸価6、OH価168)(固形分)/酢酸ブチル/PMA(プロピレングリコールモノメチルエーテルアセテート)が70/15/15質量部とした、主剤100質量部に対して、硬化剤:無黄変ポリイソシアネートとしてヘキサメチレンジイソシアネートのアダクト体(武田薬品工業(株)製、タケネートD−160N、NCO含有量8.5質量%、固形分50質量%)が150質量部、酢酸ブチル150質量部、からなる、クリア塗装を実施した。 Further, in order to print the marks shown in FIG. 5 on the ball surface, further coating a coating on the ball, the main agent: a polyester resin (acid number 6, OH number 168) (solid content) / butyl acetate / PMA (propylene glycol monomethyl ether acetate) was a 70/15/15 weight parts, with respect to the main agent 100 parts by weight, curing agent: adduct of hexamethylene diisocyanate as a non-yellowing polyisocyanate (Takeda Chemical Industries, Ltd., Takenate D-160 N , NCO content of 8.5 wt%, solid content 50 wt%) 150 parts by weight, butyl acetate 150 parts by mass, consisting of, was performed clear coating.
このようにして得られた実施例及び比較例のコア、カバーの物性並びに練習用ボールの物性、飛距離、耐久性及び打感を下記の基準に従って評価する。 Physical properties of the thus obtained examples and comparative examples of the core, the physical properties and practice balls of the cover, is evaluated according to distance, based on the durability and feel below. その結果を表4に記す。 The results are shown in Table 4.

表3中の各項目の詳細は下記の通りである。 For more information in Table 3 of each item are as follows.
R:周縁部に設けられた丸みの曲率半径R/D比率:直径(D)に対する曲率半径(R)の比率N:ディンプル総数RA:(R/D比率)が20%以上となるディンプルの合計個数ER:(RA)のディンプル総数(N)に対する比率DE:自己の直径(D)よりも大きい直径(D)のディンプルの曲率半径(R)が自己の曲率半径(R)以下になるディンプルと、最大の直径(D)を有する最大径ディンプルとの合計個数DER:(DE)のディンプル総数(N)に対する比率SR:ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の表面積に占める比率である表面占有率VR:ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル空間体積の合計が R: curvature of the rounded peripheral edge provided with radial R / D ratio: ratio of the radius of curvature to the diameter (D) (R) N: total number of dimples RA: total dimples (R / D ratio) of at least 20% number ER: ratio dimples total (RA) (N) DE: dimples curvature dimples larger diameter than its diameter (D) (D) the radius (R) is below its radius of curvature (R) the total number of the maximum diameter dimples having a maximum diameter (D) DER: ratio dimples total (DE) (N) SR: total dimple area defined by a flat plane circumscribed by an edge of the dimple, ball surface coverage is a percentage of the surface area of ​​the virtual sphere assuming the dimple is not present on the surface VR: total from the edge surrounded by plane dimple of the dimple volume of space formed downward ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の体積に占める比率 Percentage of the volume of a virtual sphere which is assumed to have no dimples on the ball surface

コア及びボール製品のたわみ量(mm) The amount of deflection of the core and ball product (mm)
対象球体物であるコア及びボール製品について、インストロン・コーポレーション製「4204型」を用いて、10mm/minの速度で圧縮し、初期荷重98N(10kgf)から終荷重1,275N(130kgf)を負荷したときまでのたわみ量の差(mm)を測定する。 For the core and ball product that is the subject spherical object, using an Instron Corporation, Ltd., "4204 Model", compressed at a rate of 10 mm / min, a final load 1,275N (130kgf) from an initial load of 98 N (10 kgf) deflection amount of the difference to when the (mm) is measured.

コアの断面硬度 The core of the cross-sectional hardness
コアをファインカッターにてカットし、上記B〜Fの部分をJIS−C(JIS K6301−1975規格)に準じて、23℃±1℃に温調後、硬度測定実施。 Cut the core at a fine cutter, a portion of the B~F according to JIS-C (JIS K6301-1975 Standard), after controlled to 23 ° C. ± 1 ° C., hardness measurements performed. (N=5の各2箇所) (Each two positions of the N = 5)

コアの表面硬度 The surface hardness of the core
コア表面をJIS−C(JIS K6301−1975規格)に準じて、23℃±1℃に温調後、硬度測定実施。 According to the core surface JIS-C (JIS K6301-1975 Standard), after controlled to 23 ° C. ± 1 ° C., hardness measurements performed. (N=5の各2箇所) (Each two positions of the N = 5)

コア及びボール製品の反発性(初速度) Core and ball product of resilience (initial velocity)
初速は、R&Aの承認する装置であるUSGAのドラム回転式の初速計と同方式の初速測定器を用いて測定した。 The initial velocity was measured using an initial velocity measuring instrument initial velocity instrument the same type as the USGA drum rotation-type apparatus approved by the R & A. サンプルとしてのコア及びボールは23±1℃の温度で3時間以上温度調節し、室温23±2℃の部屋でテストされた。 Core and balls as samples for 3 hours or more temperature control at a temperature of 23 ± 1 ° C., was tested at room ambient temperature 23 ± 2 ° C.. 10個のサンプルを各々2回打撃して、6.28ft(1.91m)の間を通過する時間を計測し、初速を計算する。 Ten samples were striking each twice, measures the time that passes between the 6.28ft (1.91m), calculates the initial velocity.

カバー材料硬度 Cover material hardness
カバーシートを作製し、ショアD(ASTM D−2240)に準じて、23±1℃に温調後の硬度を測定する。 To prepare a cover sheet in accordance with Shore D (ASTM D-2240), to measure the hardness after the temperature control to 23 ± 1 ° C..

割れ耐久性 Durability to cracking
ヘッドスピード(HS)=38m/s、9番アイアン(ブリヂストンスポーツ社製X−BLADE GR)のリーディングエッジでボールの同じ箇所を5回打撃後(トップ打撃)、入射速度43m/sで壁に繰返し衝突させた時のN=3個の割れ回数平均値を求める。 Head speed (HS) = 38m / s, 9-iron after five times hit the same location of the ball at the leading edge of the (Bridgestone Sports Co., Ltd. X-BLADE GR) (top hit), repeatedly to the wall with the incident speed 43m / s Request N = 3 pieces of crack number average value when colliding.

磨耗試験 Wear test
内容量8リットルの磁性のボールミルにゴルフボールを10個とバンカー用の砂3リットルを入れ、144時間ミキシングし、砂磨耗による、マークの欠け具合、表面の傷付き度合い、光沢減少の度合い、及び砂の付着の度合いを目視により調べた。 Contents placed 8 sand 3 l liter ball mill magnetic golf ball 10 and bunkers, mixes 144 hours, by sand abrasion, mark missing condition, scratching degree of surface, the degree of gloss reduction, and the degree of adhesion of sand were investigated visually. ボール外観を良(○)、普通(△)、及び悪(×)の基準で評価する。 The ball appearance good (○), Normal (△), and evaluated by the criteria of evil (×).

膜厚計測 The film thickness measurement
土手部(Y): ディンプル間の中心位置の土手部分のクリア塗装の厚さを計測する。 Bank portion (Y): measuring the thickness of the clear coating of the bank portion of the center position between the dimples.
エッジ部分(Z): ディンプルエッジ部分のクリア塗装の厚さを計測する。 Edge portion (Z): measuring the thickness of the clear coating of the dimple edges.
ボール2個を各々3箇所ずつ計測し、その平均値を計算する。 Measured two balls one by each three places to calculate the average value.

飛距離 Flying distance
ドライバー(W#1)として、ブリヂストンスポーツ社製TourStage X−DRIVE701(ロフト角:9°)を打撃ロボットに取り付け、ヘッドスピード(HS)45m/sにて、ボールを打撃した直後のボールのスピン量及びトータル飛距離を測定する。 As a driver (W # 1), Bridgestone Sports Co., Ltd. TourStage X-DRIVE701 (loft angle: 9 °) and attached to the swing robot, at a head speed (HS) 45m / s, the spin rate of the ball immediately after hitting the ball and to measure the total distance.
また、上記のマーク耐久実施後のボールのトータル飛距離を測定する。 In addition, to measure the total distance of the ball after mark durability implementation of the above.

打感 Feel
ティーチングプロ10名がドライバー(W#1)で対象ボールを打撃し、そのときの打感を良好(○)、やや硬い(△)及び硬過ぎる(×)の基準で評価する。 Teaching professional 10 people hit the target ball with a driver (W # 1), the feel of that time good (○), evaluated by the criteria of semi-rigid (△) and too hard (×).

比較例1の練習用ゴルフボールは、コア用ゴム組成物の共架橋剤としてメタクリル酸亜鉛を配合したものであり、その結果として、割れ耐久性が悪い。 Practice golf ball of Comparative Example 1 is obtained by mixing the zinc methacrylate as the co-crosslinking agent in the core rubber composition, as a result, poor cracking resistance.
比較例2の練習用ゴルフボールは、コア用ゴム組成物の共架橋剤としてアクリル酸亜鉛を配合したものであり、その結果として、割れ耐久性が非常に悪い。 Practice golf ball of Comparative Example 2 is obtained by mixing zinc acrylate as co-crosslinking agent in the core rubber composition, as a result, very poor cracking resistance.
比較例3の練習用ゴルフボールは、コア用ゴム組成物の共架橋剤としてアクリル酸亜鉛を配合したものであり、その結果として、割れ耐久性が非常に悪い。 Practice golf ball of Comparative Example 3 is obtained by blending zinc acrylate as co-crosslinking agent in the core rubber composition, as a result, very poor cracking resistance. また、ディンプル周縁部の曲率半径が小さく、ディンプルエッジと土手部の膜厚比が小さいため、マーク耐久性が非常に悪く、磨耗試験後(マーク耐久性評価後)の飛び性能も低下した。 Also, small curvature radius of the dimple periphery, since the thickness ratio of the dimple edge and the bank portion is small, the durability of markings is very poor, the flight performance following the abrasion test (following evaluation of the durability of markings) was also reduced.
比較例4の練習用ゴルフボールは、カバーが硬過ぎるものであり、その結果として、マーク耐久性が非常に悪い。 Practice golf ball of Comparative Example 4, are those cover is too hard, as a result, the durability of markings is very bad. また、磨耗試験後(マーク耐久性評価後)の飛び性能も大きく低下した。 In addition, the flight performance following the abrasion test (following evaluation of the durability of markings) was also greatly reduced.
比較例5の練習用ゴルフボールは、カバーが軟らか過ぎるものであり、その結果として、割れ耐久性が悪い。 Practice golf ball of Comparative Example 5 is intended cover is too soft, as a result, the durability to cracking was poor. 特にカット耐久性が低下してしまう。 In particular, cut durability is lowered. また、W#1打撃時のスピン量が多く、飛距離も低下する結果となった。 Also, it was the result of the spin rate of shots with a W # 1 is many, also reduced flight distance.
比較例6の練習用ゴルフボールは、カバーがアイオノマーを主材として形成されており、その結果として、マーク耐久性が非常に悪く、また、磨耗試験後(マーク耐久性評価後)の飛び性能が大きく低下する。 Practice golf ball of Comparative Example 6, the cover is formed of an ionomer as a main material, as a result, the durability of markings is very poor, also flew performance after abrasion test (following evaluation of the durability of markings) greatly reduced.

1 コア2 カバーD ディンプルG ゴルフボール 1 core 2 cover D dimple G golf ball

Claims (11)

  1. コアとカバーとからなり、カバーの材料硬度がショアD硬度で30〜57であり、更に、コアの初速度をCV(m/s)とボールの初速度をBV1(m/s)としたとき、CV−BV1の値が下記式(1)を満足することを特徴とする練習用ゴルフボール。 Consists of a core and a cover, a 30-57 material hardness of the cover is in Shore D hardness, furthermore, when the initial velocity of the core was CV (m / s) and the initial velocity of the ball BV1 (m / s) , practice golf balls, characterized in that the value of CV-BV1 satisfies the following formula (1).
    (CV−BV1)=0.7×(カバー厚)−b (1) (CV-BV1) = 0.7 × (cover thickness) -b (1)
    (但し、0.1≦b≦1.0) (Where, 0.1 ≦ b ≦ 1.0)
  2. ボ−ルの初速度(BV1)が76m/s以下である請求項1記載の練習用ゴルフボール。 Bo - practice golf ball of claim 1, wherein the initial velocity (BV1) is less than or equal to 76m / s Le.
  3. カバー厚が0.3〜1.9mmであり、該カバーがポリウレタンを主成分として形成される請求項1又は2記載の練習用ゴルフボール。 Cover thickness is 0.3~1.9Mm, practice golf ball of claim 1 or 2, wherein the cover is formed mainly of polyurethane.
  4. 上記コアが、基材ゴム、共架橋剤、架橋開始剤、金属酸化物を含有するゴム組成物にて形成され、共架橋剤としてメタクリル酸を用いる請求項1〜3のいずれか1項記載の練習用ゴルフボール。 The core is a base rubber, a co-crosslinking agent, crosslinking initiator, is formed of a rubber composition containing a metal oxide, a co-crosslinking agent according to any one of claims 1 to 3 using methacrylic acid as practice golf ball.
  5. コア及びボールを初期荷重98N(10kgf)から終荷重1,275N(130kgf)にそれぞれ負荷したとき、該コア及びボールのたわみ量をそれぞれ(CH)及び(BH1)とするとき、(BH1)が2.0〜7.0mmであり、且つ(CH)/(BH1)の値が0.95〜1.1である請求項1〜4のいずれか1項記載の練習用ゴルフボール。 When the core and the ball was loaded respectively from an initial load 98 N (10 kgf) in final load 1,275N (130kgf), when the said core and the ball deflection amount of each (CH) and (BH1), (BH1) is 2 a .0~7.0Mm, and (CH) / (BH1) any one practice golf ball according to claim 1 value is 0.95 to 1.1 in.
  6. コアに初期荷重98N(10kgf)から終荷重1,275N(130kgf)を負荷したときまでのたわみ量(CH)が2.0〜7.0mmであり、コアの硬度分布において、コア表面のJIS−C硬度を(A)、コア表面から2mm内側の部位のJIS−C硬度を(B)、コア表面から5mm内側の部位のJIS−C硬度を(C)、コア表面から10mm内側の部位のJIS−C硬度を(D)、コア表面から15mm内側の部位のJIS−C硬度を(E)、及びコア中心のJIS−C硬度を(F)とするとき、(A)が60〜88、(B)が54〜83、(C)が56〜85、(D)が54〜80、(E)が51〜75、及び(F)が48〜72であり、且つ、(A)>(B)<(C)≧(D)>(E)>(F)の硬度関係を満たし、且 The amount of deflection of the core from an initial load 98 N (10 kgf) until a final load 1,275N (130kgf) (CH) is 2.0~7.0Mm, in the hardness distribution of the core, the core surface JIS- the C hardness (a), a JIS-C hardness at a position of 2mm inner core surface (B), a JIS-C hardness at a position of 5mm inner core surface (C), the site of 10mm inward from the core surface JIS the -C hardness (D), when the JIS-C hardness at a position from the core surface 15mm inside of (E), and a JIS-C hardness of the core center and (F), (a) is 60 to 88, ( B) is from 54 to 83, a (C) is from 56 to 85, (D) is fifty-four to eighty, (E) is 51-75, and (F) is 48 to 72, and, (a)> (B ) <(C) ≧ (D)> (E)> satisfy the hardness relationship of (F), 且 (A)−(F)の値が19以下であり、(A)から(F)のうち(A)が最も硬く形成されるものであり、(A)−(C)の値が0〜8であり、コア比重が1.05〜1.2である請求項1〜5のいずれか1項記載の練習用ゴルフボール。 (A) - the value of (F) is 19 or less, among the (A) of (F) (A) are those which are the hardest form, (A) - 0 to 8 is the value of (C) , and the practice golf ball of any one of claims 1 to 5 core specific gravity of 1.05 to 1.2.
  7. ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル空間体積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の体積に占める比率(VR)が0.8〜1.7である請求項1〜6のいずれか1項記載の練習用ゴルフボール。 Total dimple volume of space formed downward from the plane surrounded by the edge of the dimple, a percentage of the volume of a virtual sphere which is assumed to have no dimples on the ball surface (VR) is at 0.8 to 1.7 practice golf ball of any one of claims of certain claims 1 to 6.
  8. 表面に下記要件(1),(2)を満足するディンプルが形成されている請求項1〜7のいずれか1項記載のゴルフボール。 Below the surface requirement (1), the golf ball of any one of claims 1 to 7 dimple satisfying is formed with (2).
    (1)周縁部に曲率半径(R)0.5〜2.5mmの丸みが設けられたディンプルを有する。 (1) having dimples roundness of curvature radius (R) 0.5 to 2.5 mm is provided on the peripheral portion.
    (2)直径(D)に対する上記曲率半径(R)の比率(R/D比率)が20%以上となるディンプルの合計個数(RA)のディンプル総数(N)に対する比率(ER)が15〜95%。 (2) the diameter ratio of the curvature radius (R) with respect to (D) ratio of total number of dimples (N) of the total number of dimples (R / D ratio) of at least 20% (RA) (ER) is 15 to 95 %.
  9. 更に下記要件(3)を満足する請求項8記載のゴルフボール。 The golf ball of claim 8, further satisfying the following requirement (3).
    (3)直径(D)の異なる複数種のディンプルを有すると共に、自己の直径(D)よりも大きい直径(D)のディンプルの曲率半径(R)が自己の曲率半径(R)以下になるディンプルと、最大の直径(D)を有する最大径ディンプルとの合計個数(DE)のディンプル総数(N)に対する割合(DER)が80%以上。 (3) and having a plurality of kinds of dimples having different diameters (D), dimples curvature dimples larger diameter than its diameter (D) (D) the radius (R) is below its radius of curvature (R) When, the ratio total number of the dimples of the total number of the maximum diameter dimples having a maximum diameter (D) (DE) (N) (DER) of 80% or more.
  10. 更に下記要件(4)〜(6)を満足する請求項9記載のゴルフボール。 Further golf ball of claim 9, wherein satisfying the following requirement (4) to (6).
    (4)直径(D)の異なる3種類以上のディンプルを有する。 (4) having three or more kinds of dimples having different diameters (D).
    (5)ディンプル総数(N)が380個以下。 (5) the total number of dimples (N) is 380 or less.
    (6)ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の表面積に占める比率である表面占有率(SR)が60〜74%。 (6) Total dimple area defined by edges surrounded by plane dimples, surface coverage is a percentage of the surface area of ​​the virtual sphere were assumed to have no dimples on the ball surface (SR) is 60 to 74 %.
  11. 基材ゴム100質量部に対して、共架橋剤としてメタクリル酸を10〜40質量部、金属酸化物として酸化亜鉛を15〜30質量部、架橋開始剤を0.3〜5.0質量部をそれぞれ配合してなる請求項4記載の練習用ゴルフボール。 The base rubber 100 parts by weight of 10 to 40 parts by mass of methacrylic acid as a co-crosslinking agent, 15 to 30 parts by weight of zinc oxide as a metal oxide, a 0.3 to 5.0 parts by weight of a crosslinking initiator practice golf ball of claim 4, wherein by blending, respectively.
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