JP2012106885A - Lightweight cellular concrete - Google Patents
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Description
本発明は、軽量気泡コンクリートに関する。 The present invention relates to lightweight cellular concrete.
軽量な気泡コンクリート（以下、「軽量気泡コンクリート」という）は、たとえば、珪酸質原料及び石灰質原料を含む主原料に起泡剤を用いて作製した気泡を導入する工程を経る方法（たとえば特許文献１および２を参照：プレフォーム法）や、珪酸質原料及び石灰質原料を含む主原料とともにアルミニウム粉末を発泡剤として用いる方法（アルミ発泡法）などにより製造される。 Lightweight cellular concrete (hereinafter referred to as “lightweight cellular concrete”) is, for example, a method in which a foam produced using a foaming agent is introduced into a main material including a siliceous material and a calcareous material (for example, Patent Document 1). And 2 (preform method), and a method using aluminum powder as a foaming agent (aluminum foaming method) together with main raw materials including a siliceous raw material and a calcareous raw material.
プレフォーム法により製造した軽量気泡コンクリートは、アルミ発泡法により製造した軽量気泡コンクリートよりも気泡径の小さい独立気泡を含むため、高い断熱性を有するが、半硬化体をオートクレーブ養生する際に蒸気が半硬化体の内部の深いところまで浸透し難い。そのため、プレフォーム法で軽量気泡コンクリートを作製する際には、養生時間を長くしないと、軽量気泡コンクリートの内部に亀裂が生じたり、養生不足によりトバモライトの生成が悪くなり、軽量気泡コンクリートの圧縮強度が低下するだけでなく断熱性も低下してしまうという問題があった。 Lightweight aerated concrete manufactured by the preform method contains closed cells with a smaller cell diameter than that of the lightweight aerated concrete manufactured by the aluminum foaming method, and thus has high heat insulation properties, but steam is generated when autoclaving the semi-cured body. It is difficult to penetrate deep inside the semi-cured product. Therefore, when making lightweight aerated concrete by the preform method, if the curing time is not lengthened, cracks will occur inside the lightweight aerated concrete, or tobermorite generation will be worsened due to insufficient curing, and the compressive strength of the lightweight aerated concrete There is a problem that not only the heat resistance but also the heat insulation properties are lowered.
オートクレーブ養生に要する時間を短縮する方法としては、アルミ発泡法において、高温高圧蒸気養生に先だち、釜内部を大気圧以下に減圧（以下「真空引き」という）して、予め気泡内の余剰水分や気体を除去することが行われている。しかしながら、プレフォーム法により作製した半硬化体中に形成された微細な独立性の高い気泡は密閉性が高いため、プレフォーム法において、アルミ発泡法と同様に、高温高圧蒸気養生に先立ち真空引きを行うと、外部からの真空引きの圧力により気泡が破裂して半硬化体に亀裂が発生するという問題があった。 As a method of shortening the time required for the autoclave curing, in the aluminum foaming method, prior to the high-temperature high-pressure steam curing, the inside of the kettle is depressurized to the atmospheric pressure (hereinafter referred to as “vacuum evacuation”) in advance so Gas removal is performed. However, since fine, highly independent bubbles formed in a semi-cured body produced by the preform method have high sealing properties, the vacuum is drawn in the preform method prior to high-temperature and high-pressure steam curing as in the aluminum foam method. However, there is a problem that bubbles are ruptured by an external vacuuming pressure and a semi-cured body is cracked.
一方、アルミ発泡法により製造した軽量気泡コンクリートは、プレフォーム法により製造した軽量気泡コンクリートよりも気泡径が大きく、連通性のある気泡を含むため、オートクレーブ養生の際にトバモライトの生成が促進され、優れた圧縮強度を有する。しかしながら、上述したようにアルミ発泡法により製造した軽量気泡コンクリートは、プレフォーム法により製造した軽量気泡コンクリートと比較すると気泡の連続性が高いため断熱性が低いという欠点を有している。 On the other hand, the lightweight cellular concrete manufactured by the aluminum foaming method has a larger bubble diameter than the lightweight cellular concrete manufactured by the preform method, and contains communicating bubbles, so that the generation of tobermorite is promoted during autoclave curing, Excellent compressive strength. However, as described above, the lightweight cellular concrete produced by the aluminum foaming method has the disadvantage that the thermal insulation is low because the continuity of the bubbles is higher than the lightweight cellular concrete produced by the preform method.
本発明は上記のような事情に基づいて完成されたものであって、圧縮強度および断熱性能のうち少なくとも一方を向上させた軽量気泡コンクリートを提供することを目的とする。 This invention is completed based on the above situations, Comprising: It aims at providing the lightweight cellular concrete which improved at least one among compressive strength and heat insulation performance.
上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡と、気泡径が０．５ｍ未満の気泡と、を所定の割合で含み、かつ、嵩密度を３００ｋｇ／ｍ３〜７００ｋｇ／ｍ３に設定することで、軽量気泡コンクリートの圧縮強度および断熱性能の少なくとも一方を向上させることができるという知見を得た。本発明は、かかる新規な知見に基づくものである。なお、本発明において気泡とは気泡径が２．０ｍｍ以下のものを意味する。 As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the present invention includes bubbles having a bubble diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less and bubbles having a bubble diameter of less than 0.5 m in a predetermined ratio, and has a bulk density of 300 kg. / m 3 by setting the ～700Kg / m 3, was obtained a finding that it is possible to improve at least one of compressive strength and thermal insulation performance of lightweight concrete. The present invention is based on such novel findings. In addition, in this invention, a bubble means a thing with a bubble diameter of 2.0 mm or less.
すなわち、本発明は、全気泡の総容積に対する気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡の割合が５容積％以上９５容積％以下であるとともに、全気泡の総容積に対する気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡の割合が５容積％以上９５容積％以下であり、かつ、嵩密度が３００ｋｇ／ｍ３〜７００ｋｇ／ｍ３であることを特徴とする軽量気泡コンクリートである。
That is, according to the present invention, the ratio of bubbles having a bubble diameter of 0.5 mm to 2.0 mm to the total volume of all bubbles is 5% to 95% by volume, and the bubble diameter to the total volume of all bubbles is 0. The lightweight cellular concrete is characterized in that the ratio of bubbles of less than 5 mm is 5% by volume or more and 95% by volume or less and the bulk density is 300 kg /
本発明の軽量気泡コンクリートには、全気泡の総容積に対して、５〜９５容積％の気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡と、９５〜５容積％の気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡と、が含まれており、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡がオートクレーブ養生の際の蒸気の浸透を向上させてトバモライトの生成を促進することで圧縮強度を向上させ、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡が断熱性能を向上させる。 In the lightweight aerated concrete of the present invention, the bubble diameter of 5 to 95% by volume is 0.5 mm or more and 2.0 mm or less, and the bubble diameter of 95 to 5% by volume is 0.00. Bubbles of less than 5 mm are included, and bubbles with a bubble diameter of 0.5 mm to 2.0 mm improve the penetration of steam during autoclave curing and improve the compressive strength by promoting the generation of tobermorite. The bubbles having a bubble diameter of less than 0.5 mm improve the heat insulation performance.
軽量気泡コンクリートの嵩密度が小さすぎると、十分な圧縮強度が得られなくなることがあり、嵩密度が７００ｋｇ／ｍ３を超えると十分な断熱性能が得られなくなることがあるが、本発明では、軽量気泡コンクリートの嵩密度を３００ｋｇ／ｍ３以上、７００ｋｇ／ｍ３とすることにより十分な断熱性能および圧縮強度を有するものとすることができる。
その結果、本発明によれば、断熱性能および圧縮強度のうち、少なくとも一方を向上させた軽量気泡コンクリートを提供することができる。
If the bulk density of the lightweight cellular concrete is too small, sufficient compressive strength may not be obtained, and if the bulk density exceeds 700 kg / m 3 , sufficient heat insulation performance may not be obtained. By setting the bulk density of the lightweight cellular concrete to 300 kg / m 3 or more and 700 kg / m 3 , it is possible to have sufficient heat insulating performance and compressive strength.
As a result, according to the present invention, it is possible to provide a lightweight cellular concrete in which at least one of the heat insulating performance and the compressive strength is improved.
本発明は以下の構成とするのが好ましい。
嵩密度を３００ｋｇ／ｍ３以上５００ｋｇ／ｍ３未満とし、かつ、全気泡の総容積に対する気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡の割合Ｐ（容積％）を、１５≦Ｐ≦０．１Ｙ＋４５（Ｙは嵩密度ｋｇ／ｍ３を示す）とするか、あるいは、嵩密度を５００ｋｇ／ｍ３以上７００ｋｇ／ｍ３以下とし、かつ、全気泡の総容積に対する気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡の割合Ｐ（容積％）を、０．１Ｙ−３５≦Ｐ≦９５とする。
このような構成とすると、圧縮強度および断熱性能をともに向上させた軽量気泡コンクリートを提供することができる。
The present invention preferably has the following configuration.
The ratio P (volume%) of bubbles having a bulk density of 300 kg / m 3 or more and less than 500 kg / m 3 and a bubble diameter of 0.5 mm to 2.0 mm with respect to the total volume of all bubbles is 15 ≦ P ≦ 0. .1Y + 45 (Y indicates bulk density kg / m 3 ), or the bulk density is 500 kg / m 3 or more and 700 kg / m 3 or less, and the bubble diameter with respect to the total volume of all bubbles is 0.5 mm or more. The ratio P (volume%) of bubbles of 2.0 mm or less is set to 0.1Y−35 ≦ P ≦ 95.
With such a configuration, it is possible to provide a lightweight cellular concrete having improved compressive strength and heat insulation performance.
本発明によれば、圧縮強度および断熱性能の少なくとも一方を向上させた軽量気泡コンクリートを提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the lightweight cellular concrete which improved at least one of compressive strength and heat insulation performance can be provided.
本発明の軽量気泡コンクリートは、全気泡の総容積に対して気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡の割合が５容積％以上９５容積％以下であるとともに、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡の割合が５容積％以上９５容積％以下であり、かつ、嵩密度が３００ｋｇ／ｍ３〜７００ｋｇ／ｍ３であることを特徴とする。
In the lightweight aerated concrete of the present invention, the ratio of bubbles having a bubble diameter of 0.5 mm to 2.0 mm with respect to the total volume of all bubbles is 5% to 95% by volume, and the bubble diameter is 0.5 mm. The ratio of the bubbles less than 5 volume% or more and 95 volume% or less, and the bulk density is 300 kg /
軽量気泡コンクリートの嵩密度が小さすぎると（たとえば嵩密度が３００ｋｇ／ｍ３未満の場合）、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡の割合を増やしても十分な圧縮強度が得られないことがあり、嵩密度が大きすぎると（たとえば嵩密度が７００ｋｇ／ｍ３を超える場合）、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡の割合を増やしても、十分な断熱性能が得られなくなったり、亀裂が発生しやすくなる。本発明では、嵩密度を３００ｋｇ／ｍ３〜７００ｋｇ／ｍ３に設定しているので、上述のような問題点が生じることがない。 If the bulk density of the lightweight cellular concrete is too small (for example, when the bulk density is less than 300 kg / m 3 ), sufficient compressive strength can be obtained even if the ratio of the bubbles having a bubble diameter of 0.5 mm to 2.0 mm is increased. If the bulk density is too large (for example, when the bulk density exceeds 700 kg / m 3 ), even if the ratio of bubbles with a bubble diameter of less than 0.5 mm is increased, sufficient heat insulation performance may not be obtained. , Cracking is likely to occur. In the present invention, since setting the bulk density of 300kg / m 3 ~700kg / m 3 , never problems as described above occur.
さらに、本発明では、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡と、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡とを所定の割合で含む構成としている。詳細は実施例において説明するが、軽量気泡コンクリートを、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡を全気泡の総容積に対して５容積％以上の割合で含む構成とするだけで、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡を全く含まないものよりも断熱性能を悪化させることなく圧縮強度を向上させることができる。また、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡を全気泡の総容積に対して５容積％以上の割合で含む構成とするだけで、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡を全く含まないものよりも圧縮強度を悪化させることなく、断熱性能を向上させることができる。 Furthermore, in this invention, it is set as the structure which contains a bubble diameter 0.5 mm or more and 2.0 mm or less and a bubble diameter less than 0.5 mm in a predetermined ratio. Although details will be described in the examples, the lightweight aerated concrete is simply configured to include bubbles having a bubble diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less in a ratio of 5% by volume or more with respect to the total volume of all the bubbles. The compressive strength can be improved without deteriorating the heat insulating performance as compared with the case where the bubble diameter does not include bubbles of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less. Moreover, it is more than the thing which does not contain the bubble whose bubble diameter is less than 0.5 mm at all only by setting it as the structure which contains the bubble whose diameter is less than 0.5 mm in the ratio of 5 volume% or more with respect to the total volume of all the bubbles. The heat insulation performance can be improved without deteriorating the compressive strength.
全気泡の総容積に対する気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡の割合が９５容積％を超える場合や、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡の割合が５容積％未満の場合には、圧縮強度が低下し、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡の割合が９５容積％を超える場合や、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡の割合が５容積％未満の場合には、断熱性能が低下する。 When the ratio of bubbles with a bubble diameter of less than 0.5 mm to the total volume of all bubbles exceeds 95% by volume, or when the ratio of bubbles with a bubble diameter of 0.5 mm to 2.0 mm is less than 5% by volume When the compressive strength decreases and the ratio of bubbles with a bubble diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less exceeds 95% by volume, or the ratio of bubbles with a bubble diameter of less than 0.5 mm is less than 5% by volume. As a result, the heat insulation performance decreases.
本発明において、嵩密度を３００ｋｇ／ｍ３以上５００ｋｇ／ｍ３未満とし、かつ、全気泡の総容積に対する気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡の割合Ｐ（容積％）を、１５≦Ｐ≦０．１Ｙ＋４５（Ｙは嵩密度ｋｇ／ｍ３を示す）とするか、あるいは、嵩密度を５００ｋｇ／ｍ３以上７００ｋｇ／ｍ３以下とし、かつ、全気泡の総容積に対する気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡の割合Ｐ（容積％）を、０．１Ｙ−３５≦Ｐ≦９５とすると、圧縮強度および断熱性能をともに向上させた軽量気泡コンクリートを提供することができ、好ましい。 In the present invention, the ratio P (volume%) of bubbles having a bulk density of 300 kg / m 3 or more and less than 500 kg / m 3 and a bubble diameter of 0.5 mm to 2.0 mm with respect to the total volume of all bubbles is 15 ≦ P ≦ 0.1Y + 45 (Y is bulk density kg / m 3 ) or the bulk density is 500 kg / m 3 or more and 700 kg / m 3 or less, and the bubble diameter with respect to the total volume of all the bubbles is When the ratio P (volume%) of bubbles of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less is 0.1Y−35 ≦ P ≦ 95, it is possible to provide lightweight lightweight concrete with improved compressive strength and heat insulation performance. ,preferable.
本発明の軽量気泡コンクリートは、たとえば以下の方法により作製することができる。
まず、起泡剤を用いることにより気泡を含む気泡液を作製し（気泡液作製工程）、珪酸質原料および前記石灰質原料を含む固形成分に対して水を加えて攪拌してなる第１のスラリーに気泡液を添加して攪拌した後、アルミニウム粉末を混入して攪拌することにより気泡を内在した原料スラリーを得る。次に、原料スラリーを型内に打設する工程を実行することにより得られる半硬化体をオートクレーブ養生すると、本発明の軽量気泡コンクリートが得られる（第１の方法）。
The lightweight cellular concrete of the present invention can be produced, for example, by the following method.
First, a foam liquid containing bubbles is prepared by using a foaming agent (bubble liquid preparation step), and a first slurry obtained by adding water and stirring to a solid component containing a siliceous raw material and the calcareous raw material. After the bubble liquid is added to and stirred, aluminum powder is mixed and stirred to obtain a raw material slurry containing bubbles. Next, when the semi-cured material obtained by executing the step of placing the raw material slurry in a mold is cured by autoclave, the lightweight cellular concrete of the present invention is obtained (first method).
また、本発明の軽量気泡コンクリートは、珪酸質原料および石灰質原料を含む固形成分に対して水を加えるとともに、起泡剤を添加して攪拌した後、アルミニウム粉末を添加して攪拌することにより気泡を内在した原料スラリーを得る工程と、原料スラリーを型内に打設する工程と、を実行することにより得られる半硬化体をオートクレーブ養生することにより得られる（第２の方法）。
以下、第１の方法および第２の方法について、それぞれ、具体的に説明する。
In addition, the lightweight aerated concrete of the present invention is produced by adding water to a solid component containing a siliceous raw material and a calcareous raw material, adding a foaming agent and stirring, and then adding and stirring aluminum powder. It is obtained by autoclaving a semi-cured product obtained by carrying out a step of obtaining a raw material slurry in which the raw material slurry is contained and a step of placing the raw material slurry in a mold (second method).
Hereinafter, each of the first method and the second method will be specifically described.
（第１の方法）
珪酸質原料および石灰質原料を含む固形成分に対して水を加えて攪拌して第１のスラリーを作製する工程（第１のスラリー作製工程）を実行する。
第１のスラリーの材料である珪酸質原料としては、珪石、珪砂、スラグ、フライアッシュなどのＳｉＯ２を含む原料として公知のものの粉末または粒状物を一種類または二種類以上組み合わせて用いることができる。
(First method)
The process (1st slurry preparation process) which adds and stirs water with respect to the solid component containing a siliceous raw material and a calcareous raw material, and produces 1st slurry is performed.
As a siliceous raw material which is a material of the first slurry, one or a combination of two or more kinds of powders or granular materials known as raw materials containing SiO 2 such as silica, silica sand, slag and fly ash can be used. .
石灰質原料としては、生石灰、消石灰、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、その他の各種ポルトランドセメント等の粉末または粒状物を一種類または二種類以上組み合わせて用いることができる。 As the calcareous raw material, powders or granular materials such as quick lime, slaked lime, ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, and other various Portland cements can be used singly or in combination.
第１のスラリーの材料としては、珪酸質原料、石灰質原料以外に、石膏、補強用繊維、繰り返し原料（原料スラリーを発泡硬化させて得られる半硬化体を、ピアノ線で切断した際に発生する不要な部分）や、不要となった軽量気泡コンクリートの粉末（半硬化体を養生して得られる軽量気泡コンクリートを切断した際に発生する不要な部分）を用いてもよい。これらの材料を用いると、原料スラリーの発泡が安定する上に、原料費を節約できるので、好ましい。
また、第１のスラリーの材料としては上記固形成分や水以外に、整泡剤や減水剤などを用いることができる。
第１のスラリーは、上記固形成分に所定量の水(水の量については後述する）を加えて攪拌することにより得られる。
As materials for the first slurry, in addition to siliceous raw materials and calcareous raw materials, gypsum, reinforcing fibers, and repetitive raw materials (generated when a semi-cured material obtained by foaming and hardening a raw material slurry is cut with a piano wire) Unnecessary portions) or powder of lightweight cellular concrete that has become unnecessary (unnecessary portions that occur when lightweight cellular concrete obtained by curing a semi-cured body) is cut may be used. Use of these materials is preferable because foaming of the raw material slurry is stabilized and raw material costs can be saved.
In addition to the solid component and water, a foam stabilizer, a water reducing agent, and the like can be used as the material for the first slurry.
The first slurry is obtained by adding a predetermined amount of water (the amount of water will be described later) to the solid component and stirring.
第１のスラリー作製工程の前後、または第１のスラリー作製工程と同時に、起泡剤を用いて気泡を含む気泡液を作製する（気泡液作製工程）。起泡剤としては、ラウリル硫酸ナトリウムなどのラウリル硫酸塩、ポリオキシエチレンラウリルエーテル硫酸塩、ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸塩、高級アルコール硫酸塩、タンパク系化合物等を用いることができる。 Before and after the first slurry preparation step or simultaneously with the first slurry preparation step, a bubble liquid containing bubbles is prepared using a foaming agent (bubble liquid preparation step). Examples of the foaming agent include lauryl sulfate such as sodium lauryl sulfate, polyoxyethylene lauryl ether sulfate, polyoxyethylene alkyl ether sulfate, higher alcohol sulfate, and protein compounds.
気泡液作製工程においては、起泡剤と必要に応じて水を用いて、公知の気泡発生装置により気泡を発生させ気泡を含む気泡液を作製する。気泡液には増粘剤を混入してもよい。増粘剤が作用して気泡液中の気泡の周りに膜ができ、これにより気泡を壊れにくくするとともに、気泡の合体を防止することができる。 In the bubble liquid preparation step, using a foaming agent and water as necessary, bubbles are generated by a known bubble generator to prepare a bubble liquid containing bubbles. A thickener may be mixed in the bubble liquid. A thickener acts to form a film around the bubbles in the bubble liquid, thereby making it difficult for the bubbles to break and preventing coalescence of the bubbles.
第１のスラリー作製工程および気泡液作製工程において使用する水の総量は、全固形成分（珪酸質原料、石灰質原料、アルミニウム粉末、および石膏などの固形成分）１００質量部に対して、５０〜９０質量部とするのが好ましい。 The total amount of water used in the first slurry preparation step and the bubble liquid preparation step is 50 to 90 with respect to 100 parts by mass of all solid components (solid components such as siliceous raw materials, calcareous raw materials, aluminum powder, and gypsum). It is preferable to set it as a mass part.
次に、第１のスラリー作製工程で得られた第１のスラリーに、気泡液作製工程により得られた気泡液を添加して攪拌した後、アルミニウム粉末を混入して攪拌することにより気泡を内在した原料スラリーを得る工程を実行する（原料スラリー作製工程）。
アルミニウム粉末としては、一般的な軽量気泡コンクリートの製造に用いられるものを用いることができる。
Next, after adding the bubble liquid obtained in the bubble liquid preparation step to the first slurry obtained in the first slurry preparation step and stirring, aluminum powder is mixed into the first slurry to stir the bubbles. A step of obtaining the raw material slurry is performed (raw material slurry preparation step).
As aluminum powder, what is used for manufacture of a general lightweight cellular concrete can be used.
原料スラリー作製工程において、全固形成分１００質量部に対して、起泡剤を０．０５質量部以下添加するとともに、アルミニウム粉末を０．０９質量部以下添加するのが好ましい。起泡剤およびアルミニウム粉末の添加量を上述の範囲とすると、アルミ発泡法やプレフォーム法だけで製造された嵩密度が同じ軽量気泡コンクリートに比べて圧縮強度と熱伝導性をともに向上させた軽量気泡コンクリートが得られるからである。 In the raw slurry preparation step, it is preferable to add 0.05 parts by mass or less of the foaming agent and 0.09 parts by mass or less of aluminum powder with respect to 100 parts by mass of the total solid components. When the amount of foaming agent and aluminum powder added is within the above range, light weight with improved compressive strength and thermal conductivity compared to lightweight cellular concrete with the same bulk density produced only by the aluminum foaming method and preform method. This is because cellular concrete is obtained.
次に、原料スラリー作製工程を経て得られた原料スラリーを所定形状の型内に打設する工程（打設工程）を実行する。
打設工程を実行した後、発泡が完了し高さが変わらなくなり、かつ、ハンドリングが可能となるまで、原料スラリーを半硬化養生させることにより半硬化体を作製する（半硬化体作製工程）。
Next, a step of placing the raw material slurry obtained through the raw material slurry production step into a mold having a predetermined shape (a placement step) is performed.
After performing the placing step, a semi-cured body is produced by semi-curing the raw slurry until foaming is completed and the height remains unchanged and handling is possible (semi-cured body producing step).
次に、半硬化体を、１８０℃〜１９０℃、０．９ＭＰａ〜１．２ＭＰａで４時間〜２４時間オートクレーブ養生する（オートクレーブ養生工程）。なお、第１の方法においては必ずしも必要ではないが、オートクレーブ工程に先だって、真空引き（３０分〜１２０分、０．００１ＭＰａ〜０．００４ＭＰａ）を行ってもよい。真空引きにより生産性が向上する。 Next, the semi-cured body is subjected to autoclave curing at 180 ° C. to 190 ° C. and 0.9 MPa to 1.2 MPa for 4 hours to 24 hours (autoclave curing step). In addition, although it is not necessarily required in the first method, evacuation (30 minutes to 120 minutes, 0.001 MPa to 0.004 MPa) may be performed prior to the autoclave process. Productivity is improved by evacuation.
オートクレーブ養生工程を経た後、本発明の軽量気泡コンクリートが得られる。
第１の方法により本発明の軽量気泡コンクリートを作製すると、気泡液を第１のスラリーとは別に作製してから攪拌するので、気泡作製時間が短くてすむというメリットがある。
After passing through the autoclave curing process, the lightweight cellular concrete of the present invention is obtained.
When the lightweight cellular concrete of the present invention is produced by the first method, since the bubble liquid is produced separately from the first slurry and then stirred, there is an advantage that the bubble production time can be shortened.
（第２の方法）
まず、珪酸質原料および石灰質原料を含む固形成分に対して水を加えるとともに、起泡剤を添加して攪拌した後、アルミニウム粉末を添加して攪拌することにより気泡を内在した原料スラリーを得る（原料スラリー作製工程）。
珪酸質原料、石灰質原料、起泡剤、アルミニウム粉末としては、それぞれ、第１の方法と同様のものを用いることができる。
(Second method)
First, water is added to a solid component containing a siliceous raw material and a calcareous raw material, and after adding a foaming agent and stirring, an aluminum powder is added and stirred to obtain a raw material slurry containing bubbles ( Raw material slurry preparation step).
As the siliceous raw material, the calcareous raw material, the foaming agent, and the aluminum powder, those similar to the first method can be used.
固形成分としては、珪酸質原料および石灰質原料以外に、石膏、補強用繊維、繰り返し原料（原料スラリーを発泡硬化させて得られる半硬化体を、ピアノ線で切断した際に発生する不要な部分）や、不要となった軽量気泡コンクリートの粉末（半硬化体を養生して得られる軽量気泡コンクリートを切断した際に発生する不要な部分）を用いてもよい。これらの材料を用いると、原料スラリーの発泡が安定する上に、原料費を節約できるので、好ましい。また、原料スラリーの材料としては上記固形成分や水以外に、整泡剤や減水剤などを用いることができる。 As solid components, in addition to siliceous raw materials and calcareous raw materials, gypsum, reinforcing fibers, and repetitive raw materials (unnecessary parts generated when a semi-cured product obtained by foaming and hardening a raw material slurry is cut with a piano wire) Alternatively, powder of lightweight cellular concrete that has become unnecessary (unnecessary portion generated when light cellular concrete obtained by curing a semi-cured body is cut) may be used. Use of these materials is preferable because foaming of the raw material slurry is stabilized and raw material costs can be saved. In addition to the solid component and water, a foam stabilizer, a water reducing agent, or the like can be used as the material of the raw material slurry.
固形成分に対して加える水の量は、全固形成分（珪酸質原料、石灰質原料、アルミニウム粉末、および石膏などの固形成分）１００質量部に対して５０〜９０質量部である。 The amount of water added to the solid component is 50 to 90 parts by mass with respect to 100 parts by mass of all solid components (solid components such as siliceous raw material, calcareous raw material, aluminum powder, and gypsum).
原料スラリー作製工程における、起泡剤およびアルミニウム粉末の添加量は、全固形成分１００質量部に対して、起泡剤を０．０５質量部以下添加するとともに、アルミニウム粉末を０．０９質量部以下添加するのが好ましい。起泡剤およびアルミニウム粉末の添加量を上述の範囲とすると、圧縮強度と断熱性能をともに向上させた軽量気泡コンクリートが得られるからである。 The amount of the foaming agent and aluminum powder added in the raw slurry preparation step is 0.05 parts by mass or less of the foaming agent and 0.09 parts by mass or less of the aluminum powder with respect to 100 parts by mass of the total solid components. It is preferable to add. It is because the lightweight cellular concrete which improved both compressive strength and heat insulation performance will be obtained when the addition amount of a foaming agent and aluminum powder is made into the above-mentioned range.
次に、原料スラリー作製工程を経て得られた原料スラリーを所定形状の型内に打設する工程（打設工程）を実行する。 Next, a step of placing the raw material slurry obtained through the raw material slurry production step into a mold having a predetermined shape (a placement step) is performed.
打設工程を実行した後、発泡が完了し高さが変わらなくなり、かつ、ハンドリングが可能となるまで、原料スラリーを半硬化養生させることにより半硬化体を作製する（半硬化体作製工程）。 After performing the placing step, a semi-cured body is produced by semi-curing the raw slurry until foaming is completed and the height remains unchanged and handling is possible (semi-cured body producing step).
次に、半硬化体を、１８０℃〜１９０℃、０．９ＭＰａ〜１．２ＭＰａで４時間〜２４時間オートクレーブ養生する（オートクレーブ養生工程）。なお、第２の方法においては必ずしも必要ではないが、オートクレーブ工程に先だって、真空引き（３０分〜１２０分、０．００１ＭＰａ〜０．００４ＭＰａ）を行ってもよい。真空引きにより生産性が向上する。 Next, the semi-cured body is subjected to autoclave curing at 180 ° C. to 190 ° C. and 0.9 MPa to 1.2 MPa for 4 hours to 24 hours (autoclave curing step). Although not necessarily required in the second method, vacuuming (30 minutes to 120 minutes, 0.001 MPa to 0.004 MPa) may be performed prior to the autoclave process. Productivity is improved by evacuation.
オートクレーブ養生工程を経た後、本発明の軽量気泡コンクリートが得られる。
第２の方法において、起泡剤は原料スラリーの材料に混合されるので、第２の方法で本発明の軽量気泡コンクリートを作製すると、気泡発生装置を必要とせず設備費がかからないというメリットがある。
After passing through the autoclave curing process, the lightweight cellular concrete of the present invention is obtained.
In the second method, since the foaming agent is mixed with the material of the raw slurry, when the lightweight cellular concrete of the present invention is produced by the second method, there is a merit that no equipment is required without the need for a bubble generator. .
＜実施例＞
以下、実施例により本発明を更に具体的に説明する。以下の方法により、種々の嵩密度の軽量気泡コンクリートを作製し、評価試験を行った。
（１）軽量気泡コンクリートの作製および軽量気泡コンクリートに含まれる気泡の容積比率の測定
（ｉ）実施例１（嵩密度３００ｋｇ／ｍ３の軽量気泡コンクリートの作製）
ミキサー中に、５質量部の石膏と、繰り返し原料（実施例１に対応する半硬化体の切断の際に発生する不要部分）を水と混合してスラリーとしたもの（固形成分２０質量部）と、６０質量部の水と、を入れた後、起泡剤（ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸塩）を、有効固形分換算で０．００３９質量部添加し、３分間攪拌することにより起泡させ一次スラリーを得た。
<Example>
Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples. The lightweight foam concrete of various bulk densities was produced with the following method, and the evaluation test was done.
(1) Preparation of lightweight cellular concrete and measurement of volume ratio of bubbles contained in lightweight cellular concrete (i) Example 1 (production of lightweight cellular concrete having a bulk density of 300 kg / m 3 )
In a mixer, 5 parts by mass of gypsum and a repetitive raw material (unnecessary part generated when cutting the semi-cured product corresponding to Example 1) are mixed with water to form a slurry (
この一次スラリーに、珪石粉末４５質量部、生石灰粉末１０質量部、セメント２０質量部およびアルミニウム粉末０．１２５６質量部を加えて１分間混合することにより原料スラリーを得た。
次に、原料スラリーを型枠に打設して、発泡・硬化させ半硬化体を作製した。発泡が完了し高さが変わらなくなり、かつ、ハンドリングが可能となったところで、型枠から脱型した半硬化体を、ピアノ線で所定形状に切断した。
To this primary slurry, 45 parts by mass of silica powder, 10 parts by mass of quicklime powder, 20 parts by mass of cement and 0.1256 parts by mass of aluminum powder were added and mixed for 1 minute to obtain a raw material slurry.
Next, the raw material slurry was placed on a mold and foamed and cured to produce a semi-cured product. When foaming was completed and the height did not change and handling became possible, the semi-cured product removed from the mold was cut into a predetermined shape with a piano wire.
次に、半硬化体をオートクレーブで、３０分間、０．００２ＭＰａの条件で真空引きした後、１．０２４ＭＰａ（１０気圧）、１８０℃で、４時間の養生を行うことにより、嵩密度が３００ｋｇ／ｍ３の軽量気泡コンクリート（実施例１の軽量気泡コンクリート）を得た。 Next, the semi-cured product was evacuated in an autoclave for 30 minutes under the condition of 0.002 MPa, and then cured at 1.024 MPa (10 atm) and 180 ° C. for 4 hours, whereby the bulk density was 300 kg / kg. to obtain a lightweight concrete of m 3 (lightweight cellular concrete of example 1).
（ｉｉ）気泡の容積率（容積の割合）の算出
（ｉ）で得られた軽量気泡コンクリートの一部を破断してその破断面を試験体の破断面（１０ｍｍ×１０ｍｍ）を、ＫＥＹＥＮＣＥ社製 デジタルマイクロスコープ ＶＨＸを用いて、５０倍の倍率で観察し、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡Ａの気泡数Ａ１及び平均気泡径Ａ２、ならびに、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂの気泡数Ｂ１及び平均気泡径Ｂ２を求めた。これにより、１０ｍｍ×１０ｍｍ×１０ｍｍの軽量気泡コンクリート中の気泡Ａの容積率および気泡Ｂの容積率を次の計算式により求めた。
１０００ｍｍ３中の気泡Ａの気泡の数Ａ３は、Ａ３＝Ａ１×１０／Ａ２
であるので、
１０００ｍｍ３中の気泡Ａの気泡容積Ａ４は、Ａ４＝Ａ３×４π／３×（Ａ２／２）３である。
なお、１０００ｍｍ３中の気泡Ａの気泡の数Ａ３は、面積が（１０ｍｍ×１０ｍｍ）の試験体の表面に存在する気泡Ａの気泡数Ａ１と、試験体の高さ（１０ｍｍ）方向に存在する気泡Ａの個数（１０／Ａ２）とを乗ずることにより求めた。
同様に、１０００ｍｍ３中の気泡Ｂの気泡の数Ｂ３はＢ３＝Ｂ１×１０／Ｂ２
であるので、
１０００ｍｍ３中の気泡Ｂの気泡容積Ｂ４は、Ｂ４＝Ｂ３×４π／３×（Ｂ２／２）３である。
なお、１０００ｍｍ３中の気泡Ｂの気泡の数Ｂ３は、面積が（１０ｍｍ×１０ｍｍ）の試験体の表面に存在する気泡Ｂの気泡数Ｂ１と、試験体の高さ（１０ｍｍ）方向に存在する気泡Ｂの個数（１０／Ｂ２）とを乗ずることにより求めた。
気泡Ａの容積率（容積％）及び気泡Ｂの容積率（容積％）は以下のとおりである。
気泡Ａの容積率＝１００×Ａ４／（Ａ４＋Ｂ４）
＝１００×Ａ３×Ａ２３／（Ａ３×Ａ２３＋Ｂ３×Ｂ２３）
気泡Ｂの容積率＝１００×Ｂ４／（Ａ４＋Ｂ４）
＝１００×Ｂ３×Ｂ２３／（Ａ３×Ａ２３＋Ｂ３×Ｂ２３）
（ｉ）で得られた軽量気泡コンクリートは、全気泡の総容積に対する気泡Ａ（気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡）の割合が５容積％であり、気泡Ｂ（気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡）の割合が９５容積％であった。
(Ii) Calculation of the volume ratio (volume ratio) of bubbles A part of the lightweight cellular concrete obtained in (i) was broken, and the fracture surface (10 mm × 10 mm) of the specimen was made by KEYENCE Corporation. Using a digital microscope VHX, the number of bubbles A1 and average bubble diameter A2 of bubbles A having a bubble diameter of less than 0.5 mm, and an bubble diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less are observed at a magnification of 50 times. The number B1 and the average bubble diameter B2 of the bubbles B were determined. Thereby, the volume ratio of the bubbles A and the volume ratio of the bubbles B in the lightweight foam concrete of 10 mm × 10 mm × 10 mm were obtained by the following calculation formulas.
The number A3 of bubbles A in 1000 mm 3 is A3 = A1 × 10 / A2
So
The bubble volume A4 of the bubble A in 1000 mm 3 is A4 = A3 × 4π / 3 × (A2 / 2) 3 .
Note that the number A3 of the bubbles A in 1000 mm 3 is present in the direction of the height A (10 mm) of the number A1 of the bubbles A existing on the surface of the specimen having an area (10 mm × 10 mm). Obtained by multiplying by the number of bubbles A (10 / A2).
Similarly, the number B3 of the bubbles of the bubble B in 1000 mm 3 is B3 = B1 × 10 / B2
So
The bubble volume B4 of the bubble B in 1000 mm 3 is B4 = B3 × 4π / 3 × (B2 / 2) 3 .
Incidentally, the number B3 of the bubbles of the bubble B in 1000 mm 3 includes a bubble number B1 of the bubbles B existing on the surface of the specimen area is (10 mm × 10 mm), present in the height (10 mm) direction of the test body It was determined by multiplying the number of bubbles B (10 / B2).
The volume ratio (volume%) of the bubbles A and the volume ratio (volume%) of the bubbles B are as follows.
Volume ratio of bubbles A = 100 × A4 / (A4 + B4)
= 100 × A3 × A2 3 / (A3 × A2 3 + B3 × B2 3 )
Volume ratio of bubbles B = 100 × B4 / (A4 + B4)
= 100 × B3 × B2 3 / (A3 × A2 3 + B3 × B2 3 )
In the lightweight cellular concrete obtained in (i), the ratio of bubbles A (bubbles having a bubble diameter of less than 0.5 mm) to the total volume of all bubbles is 5% by volume, and bubbles B (bubble diameter is 0.5 mm or more). The ratio of bubbles of 2.0 mm or less was 95% by volume.
［実施例２〜９５］
繰り返し原料として、その実施例に対応する半硬化体の切断の際に発生する不要部分を水で溶かして用い、起泡剤およびアルミニウム粉末を、表１、表２および表３の該当箇所に記載した量で用い、かつ、表１〜表３に記載の嵩密度となるように軽量気泡コンクリートを作製したこと以外は実施例１と同様にして、実施例２〜９５の軽量気泡コンクリートをそれぞれ作製した。表１〜表３に記載の起泡剤の量は、有効固形分に換算した量である。
実施例２〜９５の軽量気泡コンクリートについても実施例１の軽量気泡コンクリートと同様に、気泡Ａの容積の割合および気泡Ｂの容積の割合をそれぞれ算出し、表１〜表３に示した。
（３）比較品の軽量気泡コンクリートの作製
［比較例１：アルミ発泡法による嵩密度３００ｋｇ／ｍ３の軽量気泡コンクリートの作製］
ミキサー中に、５質量部の石膏と、繰り返し原料（比較例１に対応する半硬化体の切断の際に発生する不要部分）を水と混合してスラリーとしたもの（固形成分２０質量部）と、６０質量部の水と、を入れた後３分間攪拌することにより一次スラリーを得た。
[Examples 2-95]
As a repetitive raw material, an unnecessary part generated when cutting the semi-cured product corresponding to the example is dissolved in water and used, and the foaming agent and aluminum powder are described in the corresponding portions of Table 1, Table 2, and Table 3. The lightweight cellular concretes of Examples 2 to 95 were produced in the same manner as in Example 1 except that the lightweight cellular concrete was produced so that the bulk density described in Tables 1 to 3 was obtained. did. The amount of the foaming agent described in Tables 1 to 3 is an amount converted to an effective solid content.
As for the lightweight cellular concrete of Examples 2 to 95, the volume ratio of the bubbles A and the volume ratio of the bubbles B were calculated similarly to the lightweight cellular concrete of Example 1, and are shown in Tables 1 to 3.
(3) Preparation of comparative lightweight lightweight concrete [Comparative Example 1: Preparation of lightweight cellular concrete having a bulk density of 300 kg / m 3 by an aluminum foaming method]
In a mixer, 5 parts by mass of gypsum and a repetitive raw material (unnecessary part generated when cutting the semi-cured product corresponding to Comparative Example 1) are mixed with water to form a slurry (
この一次スラリーに、珪石粉末４５質量部、生石灰粉末１０質量部、セメント２０質量部およびアルミニウム粉末０．１３２２質量部を加えて１分間混合することにより原料スラリーを得た。 To this primary slurry, 45 parts by mass of silica powder, 10 parts by mass of quicklime powder, 20 parts by mass of cement and 0.1322 parts by mass of aluminum powder were added and mixed for 1 minute to obtain a raw material slurry.
次に、原料スラリーを型枠に打設して、発泡・硬化させ半硬化体を作製した。発泡が完了し高さが変わらなり、かつ、ハンドリングが可能となったところで、型枠から脱型した半硬化体を、ピアノ線で所定形状に切断した。 Next, the raw material slurry was placed on a mold and foamed and cured to produce a semi-cured product. When foaming was completed and the height was changed and handling became possible, the semi-cured product removed from the mold was cut into a predetermined shape with a piano wire.
次に、半硬化体をオートクレーブで、３０分間、０．００２ＭＰａの条件で真空引きした後、１．０２４ＭＰａ（１０気圧）、１８０℃で、４時間の養生を行うことにより、嵩密度が３００ｋｇ／ｍ３の比較例１の軽量気泡コンクリートを得た。
比較例１の軽量気泡コンクリートの破断面を、実施例１の（ｉｉ）に記載の方法で観察したところ、気泡径０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂのみが認められた。つまり、気泡Ａの容積の割合は０容積％で、気泡Ｂの容積の割合１００容積％であった。
Next, the semi-cured product was evacuated in an autoclave for 30 minutes under the condition of 0.002 MPa, and then cured at 1.024 MPa (10 atm) and 180 ° C. for 4 hours, whereby the bulk density was 300 kg / kg. to obtain a lightweight concrete of Comparative example 1 m 3.
When the fracture surface of the lightweight cellular concrete of Comparative Example 1 was observed by the method described in (ii) of Example 1, only bubbles B having a cell diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less were observed. That is, the volume ratio of the bubbles A was 0% by volume, and the volume ratio of the bubbles B was 100% by volume.
［比較例３，５，７，９，１１，１３，１５，１７：アルミ発泡法による種々の嵩密度の軽量気泡コンクリートの作製］
繰り返し原料として、その比較例に対応する半硬化体の切断の際に発生する不要部分を水で溶かして用い、アルミニウム粉末を、表１〜表３の該当箇所に記載した量で用い、かつ、表１〜表３に記載の嵩密度となるように軽量気泡コンクリートを作製したこと以外は比較例１と同様にして、比較例３，５，７，９，１１，１３，１５，１７の軽量気泡コンクリートをそれぞれ作製した。
比較例３，５，７，９，１１，１３，１５，１７の軽量気泡コンクリートの破断面を、それぞれ実施例１の（ｉｉ）に記載の方法で観察したところ、比較例１と同様に、気泡径０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂのみが認められた。つまり、これらの比較例では、気泡Ａの容積の割合は０容積％で、気泡Ｂの容積の割合１００容積％であった。
[Comparative Examples 3, 5, 7, 9, 11, 13, 15, 17: Production of lightweight cellular concrete with various bulk densities by an aluminum foaming method]
As a repetitive raw material, an unnecessary part generated when cutting the semi-cured product corresponding to the comparative example is dissolved in water and used, and aluminum powder is used in an amount described in the corresponding part of Tables 1 to 3, and The light weights of Comparative Examples 3, 5, 7, 9, 11, 13, 15, 17 were the same as Comparative Example 1 except that lightweight cellular concrete was prepared so as to have the bulk density described in Tables 1 to 3. Aerated concrete was produced respectively.
When the fracture surface of the lightweight cellular concrete of Comparative Examples 3, 5, 7, 9, 11, 13, 15, and 17 was observed by the method described in (ii) of Example 1, respectively, Only bubbles B with a bubble diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less were observed. That is, in these comparative examples, the volume ratio of the bubbles A was 0% by volume, and the volume ratio of the bubbles B was 100% by volume.
［比較例２：起泡剤を用いた方法による嵩密度３００ｋｇ／ｍ３の軽量気泡コンクリートの作製］
ミキサー中に、５質量部の石膏と、繰り返し原料（比較例２に対応する半硬化体の切断の際に発生する不要部分）を水と混合してスラリーとしたもの（固形成分２０質量部）と、６０質量部の水と、を入れた後、起泡剤（ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸塩）を、有効固形分換算で０．０７７８質量部添加し、３分間攪拌することにより起泡させ一次スラリーを得た。
[Comparative Example 2: Production of lightweight cellular concrete with a bulk density of 300 kg / m 3 by a method using a foaming agent]
In a mixer, 5 parts by mass of gypsum and a repetitive raw material (unnecessary part generated when cutting a semi-cured product corresponding to Comparative Example 2) are mixed with water to form a slurry (
この一次スラリーに、珪石粉末４５質量部、生石灰粉末１０質量部、セメント２０質量部を加えて１分間混合することにより原料スラリーを得た。 To this primary slurry, 45 parts by mass of silica powder, 10 parts by mass of quicklime powder, and 20 parts by mass of cement were added and mixed for 1 minute to obtain a raw material slurry.
次に、原料スラリーを型枠に打設して、発泡・硬化させ半硬化体を作製した。発泡が完了し高さが変わらなくなり、かつ、ハンドリングが可能となったところで、型枠から脱型した半硬化体を、ピアノ線で所定形状に切断した。 Next, the raw material slurry was placed on a mold and foamed and cured to produce a semi-cured product. When foaming was completed and the height did not change and handling became possible, the semi-cured product removed from the mold was cut into a predetermined shape with a piano wire.
次に、半硬化体をオートクレーブで、３０分間、０．００２ＭＰａの条件で真空引きした後、１．０２４ＭＰａ（１０気圧）、１８０℃で、４時間の養生を行うことにより、嵩密度が３００ｋｇ／ｍ３の比較例２の軽量気泡コンクリートを得た。
比較例２の軽量気泡コンクリートの破断面を実施例１の（ｉｉ）に記載の方法で観察したところ、気泡径０．５ｍｍ未満の気泡Ａのみが認められた。つまり、気泡Ａの容積の割合は１００容積％で、気泡Ｂの容積の割合は０容積％であった。
Next, the semi-cured product was evacuated in an autoclave for 30 minutes under the condition of 0.002 MPa, and then cured at 1.024 MPa (10 atm) and 180 ° C. for 4 hours, whereby the bulk density was 300 kg / kg. to obtain a lightweight concrete of Comparative example 2 of m 3.
When the fracture surface of the lightweight cellular concrete of Comparative Example 2 was observed by the method described in Example (ii), only bubbles A having a bubble diameter of less than 0.5 mm were observed. That is, the volume ratio of the bubbles A was 100% by volume, and the volume ratio of the bubbles B was 0% by volume.
［比較例４，６，８，１０，１２，１４，１６，１８：起泡剤を用いた方法による種々の嵩密度の軽量気泡コンクリートの作製］
繰り返し原料として、その比較例に対応する半硬化体の切断の際に発生する不要部分を水で溶かして用い、起泡剤を、表１〜表３の該当箇所に記載した量で用い、かつ、表１〜表３に記載の嵩密度となるように軽量気泡コンクリートを作製したこと以外は比較例２と同様にして、比較例４，６，８，１０，１２，１４，１６，１８の軽量気泡コンクリートをそれぞれ作製した。表１〜表３に記載の起泡剤の量は、有効固形分に換算した量である。
比較例４，６，８，１０，１２，１４，１６，１８の軽量気泡コンクリートの破断面をそれぞれ、実施例１の（ｉｉ）に記載の方法で観察したところ、比較例２と同様に、気泡径０．５ｍｍ未満の気泡Ａのみが認められた。つまり、これらの比較例では、気泡Ａの容積の割合は１００容積％で、気泡Ｂの容積の割合は０容積％であった。
[Comparative Examples 4, 6, 8, 10, 12, 14, 16, 18: Preparation of lightweight cellular concrete with various bulk densities by a method using a foaming agent]
As a repetitive raw material, an unnecessary part generated at the time of cutting the semi-cured product corresponding to the comparative example is dissolved in water and used, and the foaming agent is used in an amount described in the corresponding part of Tables 1 to 3, and In the same manner as in Comparative Example 2, except that the lightweight cellular concrete was prepared so as to have the bulk density described in Tables 1 to 3, Comparative Examples 4, 6, 8, 10, 12, 14, 16, 18 Each lightweight cellular concrete was produced. The amount of the foaming agent described in Tables 1 to 3 is an amount converted to an effective solid content.
When the fracture surfaces of the lightweight cellular concretes of Comparative Examples 4, 6, 8, 10, 12, 14, 16, and 18 were observed by the method described in (ii) of Example 1, respectively, Only bubbles A having a bubble diameter of less than 0.5 mm were observed. That is, in these comparative examples, the volume ratio of the bubbles A was 100% by volume, and the volume ratio of the bubbles B was 0% by volume.
（４）評価試験
実施例１〜９５の軽量気泡コンクリート及び比較例１〜１８の軽量気泡コンクリートについて以下の評価試験を行った。
（評価試験１：軽量気泡コンクリートの破断面の観察）
実施例１〜９５の軽量気泡コンクリートおよび比較例１〜１８の軽量気泡コンクリートの一部をそれぞれ、破断してその破断面をマイクロスコープ［キーエンス(株）製、品番ＶＨＶ−１００］を用いて、２５倍〜４０倍の倍率で観察した。ここで、切断面ではなく破断面を観察するのは、気泡などがカッターの刃でつぶされる可能性があるからである。
(4) Evaluation Test The following evaluation tests were performed on the lightweight cellular concrete of Examples 1 to 95 and the lightweight cellular concrete of Comparative Examples 1 to 18.
(Evaluation test 1: Observation of fracture surface of lightweight cellular concrete)
Each of the lightweight cellular concrete of Examples 1 to 95 and the lightweight cellular concrete of Comparative Examples 1 to 18 was broken, and the fractured surface was used with a microscope [manufactured by Keyence Corporation, product number VHV-100]. Observation was performed at a magnification of 25 to 40 times. Here, the reason for observing the fracture surface, not the cut surface, is that bubbles or the like may be crushed by the blade of the cutter.
本発明の軽量気泡コンクリートの破断面と比較品の軽量気泡コンクリートの破断面とを比較した。図１のマイクロスコープ写真は、実施例４８の軽量気泡コンクリートの破断面を撮影したものであり、図２のマイクロスコープ写真は、アルミ発泡法により作製した比較例９の軽量気泡コンクリートの破断面を撮影したものであり、図３のマイクロスコープ写真は、起泡剤を用いて作製した比較例１０の軽量気泡コンクリートの破断面を撮影したものである。 The fracture surface of the lightweight cellular concrete of the present invention and the fracture surface of the comparative lightweight cellular concrete were compared. 1 is a photograph of the fracture surface of the lightweight cellular concrete of Example 48. The microscope photograph of FIG. 2 is a fracture surface of the lightweight cellular concrete of Comparative Example 9 produced by the aluminum foaming method. The microscope photograph of FIG. 3 is a photograph of the fracture surface of the lightweight cellular concrete of Comparative Example 10 produced using a foaming agent.
本発明の軽量気泡コンクリートには、図１に示すように、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂ（図２に示す軽量気泡コンクリートに生じる気泡と同程度の大きさの気泡）と、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡Ａ（図３に示す軽量気泡コンクリートに生じる気泡と同程度の大きさの気泡）とが認められるとともに、連通性がある気泡２が認められた。他の実施例品でも同様であった。 In the lightweight cellular concrete of the present invention, as shown in FIG. 1, an air bubble B having a bubble diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less (a bubble having the same size as the bubbles generated in the lightweight cellular concrete shown in FIG. 2). In addition, bubbles A having a bubble diameter of less than 0.5 mm (bubbles having the same size as the bubbles generated in the lightweight cellular concrete shown in FIG. 3) and bubbles 2 having communication properties were recognized. The same applies to the other examples.
図２に示す比較例９の軽量気泡コンクリートでは、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂが認められ、図３に示す比較例１０の軽量気泡コンクリートでは、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡Ａと、明瞭な亀裂Ｋの発生が認められた。なお、本発明の軽量気泡コンクリートにおいては、図１からも明らかなように、亀裂の発生が認められなかった。 In the lightweight cellular concrete of Comparative Example 9 shown in FIG. 2, bubbles B having a cell diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less are recognized, and in the lightweight cellular concrete of Comparative Example 10 shown in FIG. Less than bubbles A and clear cracks K were observed. In addition, in the lightweight cellular concrete of this invention, generation | occurrence | production of a crack was not recognized so that FIG. 1 may show.
（評価試験２：熱伝導率）
実施例１〜９５の軽量気泡コンクリートおよび比較例１〜１８の軽量気泡コンクリートから、縦２００ｍｍ、横２００ｍｍ、厚さ２０ｍｍの直方体状の試験片を切断し、この直方体状の試験片の熱伝導率を、ＪＩＳ Ａ １４１２の熱流量計法に準拠して、測定温度２０℃で測定し、測定値（Ｗ／ｍｋ）を表１〜表３に示した。測定機器としては、平板熱流法熱伝導率測定装置［英弘精機（株）製、オートΛＨＣ−０７２］を用いた。
(Evaluation test 2: thermal conductivity)
A rectangular parallelepiped test piece having a length of 200 mm, a width of 200 mm, and a thickness of 20 mm was cut from the lightweight aerated concrete of Examples 1 to 95 and the lightweight aerated concrete of Comparative Examples 1 to 18, and the thermal conductivity of the rectangular parallelepiped test piece was cut. Was measured at a measurement temperature of 20 ° C. according to the thermal flow meter method of JIS A 1412, and the measured values (W / mk) are shown in Tables 1 to 3. As a measuring instrument, a flat plate heat flow method thermal conductivity measuring device [manufactured by Eihiro Seiki Co., Ltd., Auto ΛHC-072] was used.
各軽量気泡コンクリートの熱伝導率の測定値を、同じ嵩密度の比較例品であって、上記方法により算出した気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡Ａの容積率が１００容積％の軽量気泡コンクリートの熱伝導率で除して熱伝導率比を算出し、この熱伝導率比の逆数を表１〜表３に示した。 A lightweight cellular concrete in which the measured value of the thermal conductivity of each lightweight cellular concrete is a comparative product having the same bulk density, and the volume ratio of the cellular A having a cellular diameter of less than 0.5 mm calculated by the above method is 100% by volume. The thermal conductivity ratio was calculated by dividing by the thermal conductivity, and the reciprocal of this thermal conductivity ratio is shown in Tables 1 to 3.
各実施例の熱伝導率比は、具体的には以下の式により算出した。
実施例１〜９の熱伝導率比＝各測定値／比較例２の測定値
実施例１０〜１９の熱伝導率比＝各測定値／比較例４の測定値
実施例２０〜３１の熱伝導率比＝各測定値／比較例６の測定値
実施例３２〜４２の熱伝導率比＝各測定値／比較例８の測定値
実施例４３〜５３の熱伝導率比＝各測定値／比較例１０の測定値
実施例５４〜６４の熱伝導率比＝各測定値／比較例１２の測定値
実施例６５〜７５の熱伝導率比＝各測定値／比較例１４の測定値
実施例７６〜８６の熱伝導率比＝各測定値／比較例１６の測定値
実施例８７〜９５の熱伝導率比＝各測定値／比較例１８の測定値
Specifically, the thermal conductivity ratio of each example was calculated by the following equation.
Thermal conductivity ratio of Examples 1-9 = measured values / measured values of Comparative Example 2 Thermal conductivity ratio of Examples 10-19 = each measured value / measured value of Comparative Example 4 Thermal conductivity of Examples 20-31 Rate ratio = measured value / measured value of comparative example 6 thermal conductivity ratio of examples 32-42 = measured value / measured value of comparative example 8 thermal conductivity ratio of examples 43-53 = measured value / comparison Measurement value of Example 10 Thermal conductivity ratio of Examples 54 to 64 = Measurement value / Measurement value of Comparative Example 12 Thermal conductivity ratio of Examples 65 to 75 = Measurement value / Measurement value of Comparative Example 14 Example 76 Thermal conductivity ratio of ˜86 = each measured value / measured value of Comparative Example 16 Thermal conductivity ratio of Examples 87 to 95 = each measured value / Measured value of Comparative Example 18
熱伝導率比の逆数（表に記載の数値）が大きければ断熱性能が優れていることを意味する。熱伝導率比の逆数が１以上であれば、断熱性能が向上したと判断した。 If the reciprocal of the thermal conductivity ratio (numerical values described in the table) is large, it means that the heat insulation performance is excellent. If the reciprocal of the thermal conductivity ratio was 1 or more, it was judged that the heat insulation performance was improved.
（評価試験３：圧縮強度）
実施例１〜９５の軽量気泡コンクリートおよび比較例１〜１８の軽量気泡コンクリートの中心部から、縦１００ｍｍ、横１００ｍｍ、高さ１００ｍｍの立方体状の試験片を切り出し、この立方体状の試験片の圧縮強度を、ＪＩＳ Ａ ５４１６に準拠して測定し測定値を表１〜表３に示した。測定機器としてはアムスラ―万能試験機［（株）東京試験機製作所製）を用いた。
(Evaluation Test 3: Compressive Strength)
A cube-shaped test piece having a length of 100 mm, a width of 100 mm, and a height of 100 mm was cut out from the center part of the lightweight cellular concrete of Examples 1 to 95 and the lightweight cellular concrete of Comparative Examples 1 to 18, and compression of the cubic specimen was performed. The strength was measured according to JIS A 5416, and the measured values are shown in Tables 1 to 3. As a measuring instrument, an Amsura universal testing machine (manufactured by Tokyo Testing Machine Co., Ltd.) was used.
各軽量気泡コンクリートの圧縮強度の測定値（Ｎ／ｍｍ２）を、同じ嵩密度の比較例品であって、上記方法により算出した気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂの容積率が１００容積％の軽量気泡コンクリートの圧縮強度で除して算出した圧縮強度比を、表１〜表３に示した。
比較例１８の軽量気泡コンクリートについては破断面に大きな亀裂が入っていたため試験体を採取できず、圧縮強度を測定することができなかった。
The measured value (N / mm 2 ) of the compression strength of each lightweight cellular concrete is a comparative example product having the same bulk density, and the volume of the bubble B having a bubble diameter calculated by the above method of 0.5 mm to 2.0 mm. Tables 1 to 3 show the compressive strength ratios calculated by dividing by the compressive strength of lightweight cellular concrete having a rate of 100% by volume.
With respect to the lightweight cellular concrete of Comparative Example 18, the specimen was not able to be collected because the fracture surface had a large crack, and the compressive strength could not be measured.
各実施例の圧縮強度比は具体的には以下の式により算出した。
実施例１〜９の圧縮強度比＝各測定値／比較例１の測定値
実施例１０〜１９の圧縮強度比＝各測定値／比較例３の測定値
実施例２０〜３１の圧縮強度比＝各測定値／比較例５の測定値
実施例３２〜４２の圧縮強度比＝各測定値／比較例７の測定値
実施例４３〜５３の圧縮強度比＝各測定値／比較例９の測定値
実施例５４〜６４の圧縮強度比＝各測定値／比較例１１の測定値
実施例６５〜７５の圧縮強度比＝各測定値／比較例１３の測定値
実施例７６〜８６の圧縮強度比＝各測定値／比較例１５の測定値
実施例８７〜９５の圧縮強度比＝各測定値／比較例１７の測定値
Specifically, the compressive strength ratio of each example was calculated by the following equation.
Compressive strength ratio of Examples 1-9 = measured values / measured values of Comparative Example 1 Compressive strength ratio of Examples 10-19 = each measured value / measured value of Comparative Example 3 Compressive strength ratio of Examples 20-31 = Measured value / Measured value of Comparative Example 5 Compressive strength ratio of Examples 32-42 = Measured value / Measured value of Comparative Example 7Compressed strength ratio of Examples 43-53 = Measured value / Measured value of Comparative Example 9 Compressive strength ratio of Examples 54 to 64 = Measured values / Measured values of Comparative Example 11Compressed strength ratio of Examples 65 to 75 = Measured values / Measured values of Comparative Example 13 Compressive strength ratio of Examples 76 to 86 = Each measured value / Measured value of Comparative Example 15 Compressive strength ratio of Examples 87 to 95 = Measured value / Measured value of Comparative Example 17
圧縮強度比の数値が大きければ圧縮強度が優れていることを意味する。圧縮強度比が１以上であれば、圧縮強度が向上したと判断した。 If the numerical value of the compression strength ratio is large, it means that the compression strength is excellent. If the compression strength ratio was 1 or more, it was judged that the compression strength was improved.
圧縮強度測定後の試験片を１０５℃の乾燥炉に４８時間入れて絶乾状態とし、そのときの質量と体積とを測定し、これらの値から嵩密度（ｋｇ／ｍ３）を算出して、所定の嵩密度であるかどうか確認した。その結果、すべての軽量気泡コンクリートにおいて、表１〜表３に記載の嵩密度のものが得られていた。
また、実施例１〜９５の軽量気泡コンクリートの断熱性能と圧縮強度について総合的な判定（総合判定）を行い表１〜表３および図４のグラフに結果を示した。表１〜表３に記載の判定基準は以下の通りである。
○：断熱性能および圧縮強度のいずれか一方が向上した
◎：断熱性能および圧縮強度のいずれもが向上した
図４に示すグラフには、嵩密度（ｋｇ／ｍ３）を横軸にとり、気泡の割合（容積％）を縦軸（ただし、右側の縦軸は気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡Ａの割合、左側の縦軸は気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂの割合）にとって、判定結果を示した。表１〜３に記載の総合判定が○のものはグラフ中では●、表１〜３に記載の総合判定が◎のものはグラフ中では○であり、比較例についてはグラフ中では×で示した。
グラフの読み方を説明すると、たとえば、右側の縦軸が９０で左側の縦軸が１０で横軸（嵩密度）が４００のものは実施例３０の軽量気泡コンクリートに相当し、このものの総合判定の結果が●で示されている（表では○）。
The test piece after measuring the compressive strength is placed in a drying oven at 105 ° C. for 48 hours to make it completely dry, and the mass and volume at that time are measured, and the bulk density (kg / m 3 ) is calculated from these values. It was confirmed whether or not the predetermined bulk density was obtained. As a result, the bulk density listed in Tables 1 to 3 was obtained in all the lightweight cellular concretes.
Moreover, comprehensive judgment (comprehensive judgment) was performed about the heat insulation performance and compressive strength of the lightweight cellular concrete of Examples 1-95, and the result was shown in the graph of Table 1-Table 3 and FIG. The determination criteria described in Tables 1 to 3 are as follows.
○: Either the heat insulation performance or the compressive strength was improved. ◎: Both the heat insulation performance and the compressive strength were improved. In the graph shown in FIG. 4, the bulk density (kg / m 3 ) is plotted on the horizontal axis. Percentage (volume%) of the vertical axis (where the right vertical axis is the ratio of bubbles A having a bubble diameter of less than 0.5 mm, and the left vertical axis is the ratio of bubbles B having a bubble diameter of 0.5 mm to 2.0 mm. ) Showed the determination result. When the comprehensive judgment described in Tables 1 to 3 is ○, the graph shows ● in the graph, when the overall judgment described in Tables 1 to 3 is ○ in the graph, and the comparative example is indicated by × in the graph. It was.
Explaining how to read the graph, for example, the right vertical axis is 90, the left vertical axis is 10 and the horizontal axis (bulk density) is 400, which corresponds to the lightweight cellular concrete of Example 30. The result is indicated by ● (○ in the table).
（考察）
実施例４〜９、実施例１２〜１９、実施例２２〜３１、実施例３３〜９５の軽量気泡コンクリートは、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡Ａの容積率が１００容積％で同密度の軽量気泡コンクリート以上の断熱性能を有しており、これらの軽量気泡コンクリートでは、断熱性能が向上したといえる。
ここで、たとえば実施例４の軽量気泡コンクリートと同密度で、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡Ａの容積率が１００容積％の軽量気泡コンクリートとは、比較例２の軽量気泡コンクリートのことをいい、実施例１２の軽量気泡コンクリートと同密度で気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡Ａの容積率が１００容積％の軽量気泡コンクリートとは比較例４の軽量気泡コンクリートのことをいう。
また、実施例１〜７、実施例１０〜１８、実施例２０〜２９、実施例３２〜４０、施例４３〜５１、実施例５４〜６２、実施例６５〜７２、実施例７６〜８２、実施例８７〜９２の軽量気泡コンクリートは、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂの容積率が１００容積％で、同密度の軽量気泡コンクリート以上の圧縮強度を有しており、これらの軽量気泡コンクリートでは圧縮強度が向上したといえる。
ここで、たとえば実施例１の軽量気泡コンクリートと同密度で気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂの容積率が１００容積％の軽量気泡コンクリートとは、比較例１の軽量気泡コンクリートのことをいい、実施例１０の軽量気泡コンクリートと同密度で気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂの容積率が１００容積％の軽量気泡コンクリートとは比較例３の軽量気泡コンクリートのことをいう。
(Discussion)
The lightweight cellular concretes of Examples 4 to 9, Examples 12 to 19, Examples 22 to 31, and Examples 33 to 95 have the same density at a volume ratio of 100% by volume of bubbles A having a bubble diameter of less than 0.5 mm. It has heat insulation performance higher than that of lightweight cellular concrete, and it can be said that these lightweight cellular concrete has improved thermal insulation performance.
Here, for example, the lightweight cellular concrete having the same density as the lightweight cellular concrete of Example 4 and the volume ratio of the cellular A having a cellular diameter of less than 0.5 mm and 100 volume% is the lightweight cellular concrete of Comparative Example 2. The lightweight cellular concrete having the same density as the lightweight cellular concrete of Example 12 and the volume ratio of the bubbles A having a cell diameter of less than 0.5 mm and 100% by volume refers to the lightweight cellular concrete of Comparative Example 4.
Moreover, Examples 1-7, Examples 10-18, Examples 20-29, Examples 32-40, Examples 43-51, Examples 54-62, Examples 65-72, Examples 76-82, The lightweight cellular concrete of Examples 87 to 92 has a compressive strength higher than that of lightweight cellular concrete of the same density, with a volume ratio of cellular B having a cellular diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less of 100% by volume. These lightweight cellular concretes can be said to have improved compressive strength.
Here, for example, the lightweight cellular concrete having the same density as that of the lightweight cellular concrete of Example 1 and the volume ratio of the bubbles B having a cell diameter of 0.5 mm to 2.0 mm of 100% by volume is the lightweight cellular concrete of Comparative Example 1. The lightweight cellular concrete of Comparative Example 3 is the same as the lightweight cellular concrete of Example 10 and the cellular foam volume ratio of 100% by volume of bubbles B having a cell diameter of 0.5 mm to 2.0 mm. I mean.
なお、実施例１〜３、実施例１０〜１１、実施例２０〜２１、実施例３２の軽量気泡コンクリートは、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡Ａの容積率が１００容積％で同密度の軽量気泡コンクリートよりは断熱性能は劣るものの、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂの容積率が１００容積％で同密度の軽量気泡コンクリート以上の断熱性能を有していた。
また、実施例８〜９、実施例１９、実施例３０〜３１、実施例４１〜４２、実施例５２〜５３、実施例６３〜６４、実施例７３〜７５、実施例８３〜８６、実施例９３〜９５の軽量気泡コンクリートは、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂの容積率が１００容積％で同密度の軽量気泡コンクリートよりは圧縮強度は劣るものの、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡Ａの容積率が１００容積％で同密度の軽量気泡コンクリート以上の圧縮強度を有していた。
これらの結果から、本発明によれば、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂの容積率が１００容積％で同密度の軽量気泡コンクリートよりも断熱性能が向上し、気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡Ａの容積率が１００容積％で同密度の軽量気泡コンクリートよりも圧縮強度が向上するということがわかった。
In addition, the lightweight cellular concrete of Examples 1-3, Examples 10-11, Examples 20-21, and Example 32 has the same density at a volume ratio of 100% by volume of bubbles A having a bubble diameter of less than 0.5 mm. Although the heat insulation performance was inferior to that of lightweight aerated concrete, the volume ratio of bubbles B having a bubble diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less was 100% by volume, and the insulation performance was higher than that of lightweight aerated concrete of the same density.
Moreover, Examples 8-9, Example 19, Examples 30-31, Examples 41-42, Examples 52-53, Examples 63-64, Examples 73-75, Examples 83-86, Examples The lightweight cellular concrete of 93 to 95 has a volume ratio of 100% by volume of bubbles B having a bubble diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less, and is inferior in compressive strength to lightweight cellular concrete having the same density, but the bubble diameter is 0.00. The volume ratio of bubbles A of less than 5 mm was 100% by volume, and the compressive strength was higher than that of lightweight cellular concrete of the same density.
From these results, according to the present invention, the volume ratio of the bubbles B having a bubble diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less is 100% by volume, and the heat insulation performance is improved as compared with the lightweight cellular concrete having the same density. It was found that when the volume ratio of the bubbles A less than 0.5 mm is 100% by volume, the compressive strength is improved as compared with the lightweight cellular concrete having the same density.
実施例品のうち、実施例４〜７、実施例１２〜１８、実施例２２〜２９、実施例３３〜４０、実施例４３〜５１、実施例５４〜６２、実施例６５〜７２、実施例７６〜８２、実施例８７〜９２の軽量気泡コンクリートでは、断熱性能と圧縮強度がともに向上した。
断熱性能および圧縮強度がともに向上した実施例品のうち、嵩密度が３００ｋｇ／ｍ３以上５００ｋｇ／ｍ３未満の実施例品（実施例４〜７、実施例１２〜１８、実施例２２〜２９、実施例３３〜４０）は、嵩密度をＹｋｇ／ｍ３とした場合に、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂの割合Ｐ（容積％）が、１５容積％以上で、（０．１Ｙ＋４５）容積％以下であった（図４に示すグラフを参照）。
断熱性能および圧縮強度がともに向上した実施例品のうち、嵩密度が５００ｋｇ／ｍ３以上７００ｋｇ／ｍ３以下の実施例品（実施例４３〜５１、実施例５４〜６２、実施例６５〜７２、実施例７６〜８２、実施例８７〜９２）は、嵩密度をＹｋｇ／ｍ３とした場合に、気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂの割合Ｐ（容積％）が、（０．１Ｙ−３５）容積％以上で、９５容積％であった（図４に示すグラフを参照）。
この結果から、本発明では、嵩密度が３００ｋｇ／ｍ３以上５００ｋｇ／ｍ３未満であり、かつ、全気泡の総容積に対する気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂの割合Ｐ（容積％）が、１５≦Ｐ≦０．１Ｙ＋４５であるか、あるいは、嵩密度が５００ｋｇ／ｍ３以上７００ｋｇ／ｍ３以下であり、かつ、全気泡の総容積に対する気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡Ｂの割合Ｐ（容積％）が、０．１Ｙ−３５≦Ｐ≦９５であれば、断熱性能と圧縮強度をともに向上させることが可能であるということが分かった。
Among Example products, Examples 4 to 7, Examples 12 to 18, Examples 22 to 29, Examples 33 to 40, Examples 43 to 51, Examples 54 to 62, Examples 65 to 72, Examples In the lightweight cellular concrete of 76-82 and Examples 87-92, both heat insulation performance and compressive strength improved.
Among example products in which both heat insulation performance and compressive strength are improved, example products having a bulk density of 300 kg / m 3 or more and less than 500 kg / m 3 (Examples 4 to 7, Examples 12 to 18, Examples 22 to 29) In Examples 33 to 40), when the bulk density is Y kg / m 3 , the ratio P (volume%) of bubbles B having a bubble diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less is 15 volume% or more. (0.1Y + 45) volume% or less (see the graph shown in FIG. 4).
Among example products in which both heat insulation performance and compressive strength were improved, example products having a bulk density of 500 kg / m 3 or more and 700 kg / m 3 or less (Examples 43 to 51, Examples 54 to 62, and Examples 65 to 72). In Examples 76 to 82 and Examples 87 to 92), when the bulk density is Ykg / m 3 , the ratio P (volume%) of the bubbles B having a bubble diameter of 0.5 mm to 2.0 mm is (0.1Y-35)% by volume or more and 95% by volume (see the graph shown in FIG. 4).
From this result, in the present invention, the ratio P (of bubbles B having a bulk density of 300 kg / m 3 or more and less than 500 kg / m 3 and a bubble diameter of 0.5 mm to 2.0 mm with respect to the total volume of all bubbles) Volume%) is 15 ≦ P ≦ 0.1Y + 45, or the bulk density is 500 kg / m 3 or more and 700 kg / m 3 or less, and the bubble diameter with respect to the total volume of all the bubbles is 0.5 mm or more and 2 It was found that if the ratio P (volume%) of the bubbles B of 0.0 mm or less is 0.1Y−35 ≦ P ≦ 95, it is possible to improve both the heat insulating performance and the compressive strength.
Ａ…気泡径が０．５ｍｍ未満の気泡
Ｂ…気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡
２…連通性がある気泡
A: Bubbles with a bubble diameter of less than 0.5 mm B ... Bubbles with a bubble diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less 2 ... Bubbles with connectivity
Claims (2)
前記嵩密度が５００ｋｇ／ｍ３以上７００ｋｇ／ｍ３以下であり、かつ、全気泡の総容積に対する前記気泡径が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の気泡の割合Ｐ（容積％）が、０．１Ｙ−３５≦Ｐ≦９５であることを特徴とする請求項１に記載の軽量気泡コンクリート。 The ratio P (volume%) of bubbles having a bulk density of 300 kg / m 3 or more and less than 500 kg / m 3 and a bubble diameter of 0.5 mm to 2.0 mm with respect to the total volume of all bubbles is 15 ≦ P ≦ 0.1Y + 45 (Y represents bulk density kg / m 3 ), or
The ratio P (volume%) of bubbles having a bulk density of 500 kg / m 3 or more and 700 kg / m 3 or less and a bubble diameter of 0.5 mm or more and 2.0 mm or less with respect to the total volume of all bubbles is 0.00. The lightweight cellular concrete according to claim 1, wherein 1Y−35 ≦ P ≦ 95.
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