JP2012103029A - Load measuring device of hydraulic excavator - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、解体作業、建築作業、土木作業等に使用される油圧ショベルにおいて、重量物の荷重を計測する荷重計測装置に関する。 The present invention relates to a load measuring device that measures a load of a heavy object in a hydraulic excavator used for dismantling work, building work, civil engineering work, and the like.
油圧ショベルの作業として、建設現場において掘削した土砂あるいはスクラップ処理場において発生した金属スクラップをトラックに積み込んだり、製鉄所において電気炉へ材料を投入したりする。このような作業において、これら重量物を油圧ショベルに搭載した状態でその荷重を計測すれば、計量の手間を省き、作業効率を向上させることができる。
一般的に、ショベルクレーンの吊荷重の計測は、吊荷重によるフロント揺動基点を中心とする吊荷重モーメントとフロントの重力によるフロント揺動基点を中心とするフロント自重モーメントとの総荷重モーメントが、フロントを揺動する油圧シリンダの推力のフロント揺動基点に関する支持モーメントに釣り合うことに基づいて演算により求める。
As excavator work, earth and sand excavated at a construction site or metal scrap generated at a scrap processing plant is loaded onto a truck, or materials are put into an electric furnace at an ironworks. In such work, if the load is measured in a state in which these heavy objects are mounted on a hydraulic excavator, it is possible to save the labor of weighing and improve work efficiency.
In general, the suspension load measurement of an excavator crane is based on the total load moment of the suspension load moment centered on the front swing base point due to the suspension load and the front weight moment centered on the front swing base point due to the front gravity. It is obtained by calculation based on balancing the thrust of the hydraulic cylinder that swings the front with the support moment related to the front swing base point.
従来のショベルクレーンの吊荷重計測装置として、ブームシリンダ、アームシリンダ、バケットシリンダ等の作業腕に、それぞれ、圧力センサを設け、フロント姿勢に応じて荷重演算に用いる油圧シリンダを切り替える荷重計測装置が知られている。この場合、通常は、ブームシリンダの圧力センサからの検出信号に基づいて荷重の演算を行うが、ブームシリンダが伸縮ストローク端に達した状態ではアームシリンダの圧力センサの検出値を用いる。また、アームがアームの揺動基点の垂直下に位置した状態では、バケットシリンダの圧力センサの検出値を用いて吊荷重を演算する（例えば、特許文献１参照）。 As a conventional lifting load measuring device for an excavator crane, there is known a load measuring device that is provided with a pressure sensor on a work arm such as a boom cylinder, an arm cylinder, or a bucket cylinder and switches a hydraulic cylinder used for load calculation according to a front posture. It has been. In this case, normally, the load is calculated based on the detection signal from the pressure sensor of the boom cylinder, but the detected value of the pressure sensor of the arm cylinder is used when the boom cylinder reaches the end of the expansion / contraction stroke. Further, when the arm is positioned vertically below the swing base point of the arm, the suspension load is calculated using the detection value of the pressure sensor of the bucket cylinder (see, for example, Patent Document 1).
吊荷重計測装置による荷重検出を正確に行うには、計測を行う作業腕の動作を停止し、静止した状態で行う必要がある。このため、上記した従来の方法では、荷重検出の都度、フロントによる作業を中断しなければならない。このことは、上記の方法では、通常は、ブームシリンダの圧力センサからの検出信号に基づいて荷重の演算を行うということを一例に挙げても明確である。ブームシリンダの圧力センサからの検出信号を得る際、ブームの駆動を停止しない限り、正確な検出値を得ることができないが、上記先行文献においては、この状態において、他の作業腕の圧力センサーからの検出値に基づく計測は行われないからである。
このように、従来の吊荷重計測装置では、計測の都度、フロントによる作業を停止させる必要があるため、作業効率を低下させるものであった。
In order to accurately detect the load by the suspended load measuring device, it is necessary to stop the operation of the working arm for measurement and perform the measurement in a stationary state. For this reason, in the above-described conventional method, the work by the front must be interrupted each time the load is detected. This is clear even if an example is given in the above method that the load is usually calculated based on the detection signal from the pressure sensor of the boom cylinder. When obtaining a detection signal from the pressure sensor of the boom cylinder, an accurate detection value cannot be obtained unless the drive of the boom is stopped. In the above-mentioned prior art, in this state, from the pressure sensor of another work arm, This is because the measurement based on the detected value is not performed.
Thus, in the conventional hanging load measuring device, it is necessary to stop the work by the front each time the measurement is performed, so that the work efficiency is lowered.
本発明の油圧ショベルの荷重計測装置は、複数の油圧シリンダと、それぞれ、各油圧シリンダにより駆動される複数の作業腕とを有するフロントにより重量物の運搬作業を行う油圧ショベルの荷重計測装置であって、フロント姿勢を検出する姿勢検出手段と、油圧シリンダの中、少なくとも２つの油圧シリンダのそれぞれに対して、ボトム側圧力およびロッド側圧力を検出する圧力検出手段と、姿勢検出手段および圧力検出手段の検出結果に基づいて、少なくとも２つの油圧シリンダに関する荷重値を演算する荷重演算手段と、姿勢検出手段の検出結果に基づいて、各油圧シリンダがストロークエンドであることを判定するシリンダストロークエンド判定手段と、姿勢検出手段の検出結果に基づいて特異姿勢であることを判定する特異姿勢判定手段と、油圧シリンダが駆動状態であることを判定するシリンダ駆動判定手段と、シリンダストロークエンド判定手段、特異姿勢判定手段およびシリンダ駆動判定手段の判定結果に基づいて、各油圧シリンダが、荷重演算を行うことに不適切な状態であることを判定するシリンダ判定手段と、姿勢検出手段の検出結果に基づいて、荷重演算手段により演算された荷重値を、計測値として適切な順に優先順位を付すシリンダ順位決定手段と、シリンダ判定手段およびシリンダ順位決定手段の判定結果に基づいて最優先順位の荷重値を最終荷重値として出力する最終荷重値出力手段とを備え、最終荷重値は、シリンダストロークエンド判定手段でストロークエンドであると判定された油圧シリンダ、特異姿勢判定手段で特異姿勢であると判定された油圧シリンダまたはシリンダ駆動判定手段で駆動状態であると判定された油圧シリンダのいずれにも該当しない油圧シリンダに関して演算された荷重値のうち、最優先順位の荷重値であることを特徴とする。 The load measuring device for a hydraulic excavator according to the present invention is a load measuring device for a hydraulic excavator that carries heavy objects by a front having a plurality of hydraulic cylinders and a plurality of work arms driven by the respective hydraulic cylinders. A posture detecting means for detecting the front posture; a pressure detecting means for detecting a bottom side pressure and a rod side pressure for each of at least two of the hydraulic cylinders; a posture detecting means and a pressure detecting means; Load calculation means for calculating a load value for at least two hydraulic cylinders based on the detection result of the cylinder, and cylinder stroke end determination means for determining that each hydraulic cylinder is a stroke end based on the detection result of the attitude detection means And a unique posture determination that determines that the posture is unique based on the detection result of the posture detection means. Each hydraulic cylinder performs load calculation based on the determination results of the means, cylinder drive determining means for determining that the hydraulic cylinder is in a driving state, cylinder stroke end determining means, unique posture determining means, and cylinder drive determining means. Cylinder determining means for determining that the state is inappropriate for performing, and a cylinder for assigning priorities as appropriate to the load values calculated by the load calculating means based on the detection result of the posture detecting means. And a final load value output means for outputting the highest priority load value as a final load value based on the determination results of the cylinder determination means and the cylinder rank determination means. The hydraulic cylinder determined to be the stroke end by the means, and the unique posture determined by the unique posture determination means Of all the load values calculated with respect to the hydraulic cylinder does not fall between the determined hydraulic cylinder is driven state by a hydraulic cylinder or cylinder drive determining means is characterized in that it is a load value of the highest priority.
この発明によれば、荷重判定手段により、少なくとも２つの油圧シリンダに関する荷重値を演算し、各センサからの検出値に基づいて、荷重判定手段で演算された荷重値に優先順位を付し、最適な荷重値を決定するので、フロント作業機による作業を継続しながらでも荷重値を計測することができる。 According to the present invention, the load determination means calculates the load values related to at least two hydraulic cylinders, and assigns priorities to the load values calculated by the load determination means based on the detection values from the respective sensors. Therefore, the load value can be measured while continuing the work by the front work machine.
［実施形態１］
以下、本発明の油圧ショベルの荷重計測装置の一実施の形態を、図面を参照して説明する。
図１は、本発明の荷重計測装置を備えた油圧ショベルの側面図である。
油圧ショベル１において、１Ａはフロント作業機（以下、「フロント」とする）、１Ｂは車体、２はブーム、３はアーム、４はバケット、１ｄは旋回体、１ｅは走行体、１ｆは操作室である。油圧ショベル１は、垂直方向にそれぞれ回動するブーム２、アーム３およびバケット４等の複数の作業腕を有する多関節型のフロント１Ａと旋回体１ｄおよび走行体１ｅからなる車体１Ｂとで構成されている。
[Embodiment 1]
Hereinafter, an embodiment of a load measuring device for a hydraulic excavator according to the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a side view of a hydraulic excavator provided with the load measuring device of the present invention.
In the hydraulic excavator 1, 1A is a front work machine (hereinafter referred to as "front"), 1B is a vehicle body, 2 is a boom, 3 is an arm, 4 is a bucket, 1d is a swinging body, 1e is a traveling body, and 1f is an operation chamber. It is. The hydraulic excavator 1 includes an articulated front 1A having a plurality of working arms such as a boom 2, an arm 3 and a bucket 4 that rotate in a vertical direction, and a vehicle body 1B that includes a revolving body 1d and a traveling body 1e. ing.
フロント１Ａでは、ブーム２の基端が旋回体１ｄの前部に回動可能に支持されており、このブーム２の先端にアーム３の一端が揺動可能に支持され、このアーム３の他端にバケット４が回動可能に支持されている。ブーム２はブームシリンダ５によって垂直方向に回動するように駆動され、アーム３はアームシリンダ６によって垂直方向に揺動するように駆動され、バケット４はバケットシリンダ７によって垂直方向に揺動するように駆動される。車体１Ｂでは、操作室１ｆを有する旋回体１ｄが図示しない旋回モータを介して走行体１ｅ上に取り付けられており、旋回モータが駆動されることにより、旋回体１ｄが走行体１ｅに対して旋回する。走行体１ｅは、走行モータ３ｅにより駆動される。走行体１ｅおよび走行モータ３ｅは、車体１Ｂの対向側の側面にも設けられており、この一対の走行モータ３ｅは、それぞれ、独立して駆動される。一対の走行モータ３ｅが同時にあるいは独立して駆動され、それぞれ、各走行体１ｅを駆動することにより、油圧ショベル１が前進あるいは後進走行し、また、走行方向を変更することができる。 In the front 1A, the base end of the boom 2 is rotatably supported by the front part of the revolving body 1d, and one end of the arm 3 is swingably supported at the tip of the boom 2, and the other end of the arm 3 is supported. The bucket 4 is rotatably supported. The boom 2 is driven by the boom cylinder 5 to rotate in the vertical direction, the arm 3 is driven by the arm cylinder 6 to swing in the vertical direction, and the bucket 4 is swinged by the bucket cylinder 7 in the vertical direction. Driven by. In the vehicle body 1B, a swinging body 1d having an operation chamber 1f is mounted on the traveling body 1e via a swinging motor (not shown), and the swinging body 1d turns with respect to the traveling body 1e by driving the swinging motor. To do. The traveling body 1e is driven by a traveling motor 3e. The traveling body 1e and the traveling motor 3e are also provided on the opposite side surface of the vehicle body 1B, and the pair of traveling motors 3e are independently driven. The pair of traveling motors 3e are driven simultaneously or independently, and each of the traveling bodies 1e is driven, so that the excavator 1 travels forward or backward, and the traveling direction can be changed.
操作室１ｆ内には、ブームシリンダ５を駆動するブーム操作レバー、アームシリンダ６を駆動するアーム操作レバー、バケットシリンダ７を駆動するバケット操作レバー等の各種の操作レバー３２が配置されている。また、操作室１ｆ内には、油圧ショベル１が吊荷の荷重を計測する荷重計測装置２０が装着されている。
さらに、油圧ショベル１は、荷重計測装置２０により荷重を計測するための各種手段を備えている。
Various operation levers 32 such as a boom operation lever that drives the boom cylinder 5, an arm operation lever that drives the arm cylinder 6, and a bucket operation lever that drives the bucket cylinder 7 are disposed in the operation chamber 1 f. In addition, a load measuring device 20 that measures the load of the suspended load is mounted in the operation chamber 1f.
Further, the excavator 1 includes various means for measuring a load by the load measuring device 20.
＜フロント姿勢検出手段＞
フロント姿勢を検出する検出手段として、車体１Ｂとブーム２の揺動中心に設けられたブーム角度センサ８、ブーム２とアーム３の揺動中心に設けられたアーム角度センサ９およびアーム３とバケット４の揺動中心に設けられたバケット角度センサ１０を備えている。
<Front posture detection means>
As detection means for detecting the front posture, a boom angle sensor 8 provided at the swing center of the vehicle body 1B and the boom 2, an arm angle sensor 9 provided at the swing center of the boom 2 and the arm 3, and the arm 3 and the bucket 4 are used. Is provided with a bucket angle sensor 10 provided at the center of swinging.
＜圧力検出手段＞
圧力検出手段として、ブームシリンダ５のボトム側のシリンダ室内圧力を検出するブームシリンダボトム室圧力センサ１１、ブームシリンダ５のロッド側のシリンダ室内圧力を検出するブームシリンダロッド室圧力センサ１２、アームシリンダ６のボトム側のシリンダ室内圧力を検出するアームシリンダボトム室圧力センサ１３、アームシリンダ６のロッド側のシリンダ室内圧力を検出するアームシリンダロッド室圧力センサ１４、バケットシリンダ7のボトム側のシリンダ室内圧力を検出するバケットシリンダボトム室圧力センサ１５、バケットシリンダ７のロッド側のシリンダ室内圧力を検出するバケットシリンダロッド室圧力センサ１６を備えている。
<Pressure detection means>
As pressure detection means, a boom cylinder bottom chamber pressure sensor 11 that detects a cylinder chamber pressure on the bottom side of the boom cylinder 5, a boom cylinder rod chamber pressure sensor 12 that detects a cylinder chamber pressure on the rod side of the boom cylinder 5, and an arm cylinder 6. Arm cylinder bottom chamber pressure sensor 13 for detecting the cylinder chamber pressure on the bottom side of the cylinder, arm cylinder rod chamber pressure sensor 14 for detecting the cylinder chamber pressure on the rod side of the arm cylinder 6, and cylinder chamber pressure on the bottom side of the bucket cylinder 7. A bucket cylinder bottom chamber pressure sensor 15 for detecting and a bucket cylinder rod chamber pressure sensor 16 for detecting a cylinder chamber pressure on the rod side of the bucket cylinder 7 are provided.
＜シリンダ駆動検出手段＞
シリンダ駆動検出手段として、各種の操作レバー３２の操作信号を検出するため、ブームシリンダ２の操作を検出するブームパイロット圧センサ３３、アームシリンダ３の操作を検出するアームパイロット圧センサ３４、バケットシリンダ４の操作を検出するバケットパイロット圧センサ３５を備えている。
<Cylinder drive detection means>
As cylinder drive detecting means, in order to detect operation signals of various operation levers 32, a boom pilot pressure sensor 33 for detecting the operation of the boom cylinder 2, an arm pilot pressure sensor 34 for detecting the operation of the arm cylinder 3, and the bucket cylinder 4 The bucket pilot pressure sensor 35 is detected.
＜荷重演算の概念＞
図２は、本発明の油圧ショベルの荷重計測装置による荷重の計測方法の概念を説明するための図である。以下の説明における各ステップの順序は、固定的なものではなく、適宜、変更することが可能である。また、すべてのステップを発明の必須の要件とするものでもなく、単に、発明の内容を明確にすることを目的として説明するものである。
<Concept of load calculation>
FIG. 2 is a diagram for explaining the concept of a load measuring method by the load measuring device for a hydraulic excavator according to the present invention. The order of the steps in the following description is not fixed and can be changed as appropriate. Further, all steps are not necessarily essential requirements of the invention, but merely described for the purpose of clarifying the contents of the invention.
先ず、ステップＳ１において、上記フロント姿勢検出手段によりフロント１Ａの姿勢を検出する。
ステップＳ１が完了したら、ステップＳ２において、上記圧力検出手段により各油圧シリンダ５、６、７のボトム側のシリンダ室内圧力およびロッド側のシリンダ圧力を検出する。そして、油圧シリンダ５、６、７のそれぞれに対して、ボトム側のシリンダ室内圧力とロッド側のシリンダ圧力との差を演算し、油圧シリンダ５、６、７のそれぞれに作用する推力を演算する。
First, in step S1, the posture of the front 1A is detected by the front posture detecting means.
When step S1 is completed, in step S2, the pressure detection means detects the cylinder chamber pressure on the bottom side and the cylinder pressure on the rod side of each hydraulic cylinder 5, 6, and 7. Then, for each of the hydraulic cylinders 5, 6, and 7, the difference between the cylinder pressure on the bottom side and the cylinder pressure on the rod side is calculated, and the thrust acting on each of the hydraulic cylinders 5, 6, and 7 is calculated. .
次に、ステップＳ３において、油圧シリンダ５、６、７のそれぞれに関する荷重値を演算により荷重を求める。この演算は、後述する如く、荷重によるフロント揺動基点を中心とする荷重モーメントとフロントの重力によるフロント揺動基点を中心とするフロント自重モーメントとの合計モーメントと、フロントを揺動する油圧シリンダの推力のフロント揺動基点に関する支持モーメントとの釣り合いに基づいて演算により求める。 Next, in step S3, a load is obtained by calculating a load value for each of the hydraulic cylinders 5, 6, and 7. As will be described later, this calculation is based on the total moment of the load moment centered on the front swing base point due to load and the front weight moment centered on the front swing base point due to the front gravity, and the hydraulic cylinder swinging the front. It is obtained by calculation based on the balance with the support moment with respect to the front swing base point of thrust.
次に、ステップＳ４において、ステップＳ３で演算された各荷重値に対し、計測時の各油圧シリンダ５、６、７の状態に対応して誤差が小さい順に優先順位を付す。油圧シリンダの優先順位を決定する方法としては、例えば、α＝（ｌ／ｈ）×（１／Ａ）により演算されるαの大きさの順とする（但し、ｌ：油圧シリンダによって揺動されるフロントのリンク関節から荷重ベクトルまでの水平方向長さ、ｈ：油圧シリンダによって揺動されるフロントのリンク関節から油圧シリンダの軸船におろした垂線の長さ、Ａ：油圧シリンダのボトム側受圧面積）。
この式についての詳細は後述する。
Next, in step S4, priorities are assigned to the load values calculated in step S3 in ascending order of error corresponding to the states of the hydraulic cylinders 5, 6, and 7 at the time of measurement. As a method of determining the priority order of the hydraulic cylinders, for example, the order of the magnitude of α calculated by α = (l / h) × (1 / A) (where l: is swung by the hydraulic cylinder) H: horizontal length from the front link joint to the load vector, h: length of the vertical line from the front link joint swung by the hydraulic cylinder to the shaft of the hydraulic cylinder, A: bottom pressure received by the hydraulic cylinder area).
Details of this equation will be described later.
次に、ステップＳ５において、荷重を演算するのに不適切な状態の油圧シリンダを判定する。荷重を演算することが不適切な状態の油圧シリンダとは、次の（ｉ）〜（ｉｉｉ）の３状態いずれかの状態のものを指す。
（１）油圧シリンダがストロークエンドに伸縮されている。
（２）特異姿勢の状態にある。
（３）油圧シリンダが駆動（揺動）状態にある。
Next, in step S5, the hydraulic cylinder in a state inappropriate for calculating the load is determined. The hydraulic cylinder in a state where it is inappropriate to calculate the load refers to one of the following three states (i) to (iii).
(1) The hydraulic cylinder is expanded and contracted at the stroke end.
(2) It is in a unique posture.
(3) The hydraulic cylinder is in a driving (swinging) state.
次に、ステップＳ６において、ステップＳ４において付された荷重値の優先順位と、ステップＳ５において不適切状態と判定された油圧シリンダの判定結果を総合的に判断して、計測に最適な状態と決定された油圧シリンダに関して演算された荷重値、換言すれば、油圧シリンダの圧力検出手段からの検出値に基づいて演算された荷重値を最終荷重値として決定する。
最終荷重値を決定するうえで、ステップＳ５において、荷重演算するのに不適切と判断された油圧シリンダに関して演算された荷重値は、荷重演算するのに不適切と判断されなかった油圧シリンダに関して演算されたいずれの荷重値よりも優先順位は下位とされる。換言すれば、荷重演算するのに適切な油圧シリンダの荷重値は、常に、荷重演算するのに不適切な油圧シリンダの荷重値よりも優先される。この場合、荷重演算するのに不適切と判断された油圧シリンダに関して演算された荷重値は、優先順位を付す代わりに、優先順位無し、または優先順位無効としてもよい。
Next, in step S6, the priority order of the load values assigned in step S4 and the determination result of the hydraulic cylinder determined to be inappropriate in step S5 are comprehensively determined to determine the optimum state for measurement. The load value calculated with respect to the hydraulic cylinder, in other words, the load value calculated based on the detection value from the pressure detection means of the hydraulic cylinder is determined as the final load value.
In determining the final load value, the load value calculated for the hydraulic cylinder determined to be inappropriate for load calculation in step S5 is calculated for the hydraulic cylinder that was not determined to be inappropriate for load calculation. The priority is lower than any of the applied load values. In other words, a hydraulic cylinder load value suitable for load calculation always takes precedence over a hydraulic cylinder load value inappropriate for load calculation. In this case, the load value calculated for the hydraulic cylinder determined to be inappropriate for load calculation may be given no priority or invalid priority instead of giving priority.
そして、ステップＳ７において、最終荷重値をオペレータに報知する。報知を行ったら、ステップＳ１に戻り、再び、ステップＳ７までを実行する。ステップＳ１からステップＳ７までを、油圧ショベル１の運搬作業中に複数回実行されるように所定の周期で繰り返す。
以下、本発明の一実施の形態の詳細を説明する。
In step S7, the operator is notified of the final load value. When the notification is performed, the process returns to step S1, and the process up to step S7 is executed again. Steps S1 to S7 are repeated at a predetermined cycle so as to be executed a plurality of times during the transport operation of the excavator 1.
Details of one embodiment of the present invention will be described below.
図３は、本発明に係る荷重計測装置の構成要素と処理の流れの一実施の形態を示す図である。油圧ショベル１の操作室１ｆ内に装着された荷重計測装置２０はマイクロコンピュータを備える。このマイクロコンピュータは、荷重計測を行うために各種演算手段２２〜３０を機能的に備えており、操作室１ｆ内の表示装置３６に演算結果を表示する。
以下、図３に示された構成手段２２〜３０ごとに、順に、処理の内容および処理の流れについて説明する。
FIG. 3 is a diagram showing an embodiment of the components and processing flow of the load measuring device according to the present invention. The load measuring device 20 mounted in the operation chamber 1f of the hydraulic excavator 1 includes a microcomputer. This microcomputer functionally includes various calculation means 22 to 30 for measuring the load, and displays the calculation result on the display device 36 in the operation room 1f.
Hereinafter, the contents of the process and the flow of the process will be described in order for each of the constituent units 22 to 30 shown in FIG.
（１）荷重演算手段２２：
各角度センサ８、９、１０から構成される姿勢検出手段および各圧力センサ１１〜１６から構成される圧力検出手段の各センサ検出結果を用いて、各油圧シリンダ５、６、７に関して荷重演算を行い、演算結果としての荷重値を荷重値選択手段２８に送る。ここで、各油圧シリンダ５、６、７に関する荷重演算とは、ブームシリンダ５に対しては、圧力センサ１１および１２の検出値に基づいて、アームシリンダ６に対しては、圧力センサ１３および１４の検出値に基づいて、バケットシリンダ７に対しては、圧力センサ１５および１６の検出値に基づいて、荷重演算をすることである。
（２）シリンダストロークエンド判定手段２３：
フロントの姿勢検出手段の検出結果を用いて、ストロークエンドとなっている油圧
シリンダを判定し、判定結果をシリンダ判定手段２６に送る。ストロークエンドについては後述する。
（３）特異姿勢判定手段２４：
姿勢検出手段の検出結果を用いて、特異姿勢となっている油圧シリンダを判定し、判定結果をシリンダ判定手段２６に送る。特異姿勢判定の具体的な内容については後述する。
（４）駆動判定手段２５：
操作レバー３２の操作を検出する各パイロット圧センサ３３、３４、３５から構成される操作検出手段の検出結果を用いて、駆動状態にある油圧シリンダを判定し、判定結果をシリンダ判定手段２６に送る。油圧シリンダの駆動判定方法については後述する。
(1) Load calculation means 22:
Using each sensor detection result of the posture detection means constituted by the angle sensors 8, 9, 10 and the pressure detection means constituted by the pressure sensors 11-16, load calculation is performed on the hydraulic cylinders 5, 6, 7. The load value as the calculation result is sent to the load value selection means 28. Here, the load calculation regarding each hydraulic cylinder 5, 6, 7 is based on the detected values of the pressure sensors 11 and 12 for the boom cylinder 5, and the pressure sensors 13 and 14 for the arm cylinder 6. Based on the detected value, the bucket cylinder 7 is subjected to load calculation based on the detected values of the pressure sensors 15 and 16.
(2) Cylinder stroke end determination means 23:
Using the detection result of the front posture detection means, the hydraulic cylinder at the stroke end is determined, and the determination result is sent to the cylinder determination means 26. The stroke end will be described later.
(3) Singular posture determination means 24:
Using the detection result of the posture detection means, the hydraulic cylinder in a specific posture is determined, and the determination result is sent to the cylinder determination means 26. Specific contents of the unique posture determination will be described later.
(4) Drive determination means 25:
Using the detection result of the operation detection means constituted by each pilot pressure sensor 33, 34, 35 that detects the operation of the operation lever 32, the hydraulic cylinder in the drive state is determined, and the determination result is sent to the cylinder determination means 26. . A method for determining the drive of the hydraulic cylinder will be described later.
（５）シリンダ判定手段２６：
シリンダストロークエンド判定手段２３、特異姿勢判定手段２４、駆動判定手段２５の判定結果を用いて、ストロークエンド、特異姿勢、駆動状態のいずれの状態でもない油圧シリンダを判定する。判定結果は荷重値選択手段２８に出力される。この場合、全ての油圧シリンダがストロークエンド、特異姿勢、駆動状態のいずれかの状態である場合、判定不能の結果を出力する。
（６）シリンダ順位決定手段２７：
フロントの姿勢検出手段の検出結果を用いて、荷重演算結果の誤差が小さい順に、油圧シリンダに優先順位をつけ、各油圧シリンダの優先順位を荷重値選択手段２８に送る。荷重演算結果の誤差についての優先順位は所定の式による演算により決定するが、順位決定の具体的な方法については後述する。
(5) Cylinder determination means 26:
Using the determination results of the cylinder stroke end determination unit 23, the unique posture determination unit 24, and the drive determination unit 25, a hydraulic cylinder that is not in any of the stroke end, the specific posture, and the drive state is determined. The determination result is output to the load value selection means 28. In this case, if all the hydraulic cylinders are in any one of the stroke end, unique posture, and driving state, a result that cannot be determined is output.
(6) Cylinder order determining means 27:
Using the detection results of the front posture detection means, priorities are assigned to the hydraulic cylinders in the order of smaller errors in the load calculation results, and the priorities of the respective hydraulic cylinders are sent to the load value selection means 28. The priority order for the error of the load calculation result is determined by calculation according to a predetermined formula, and a specific method for determining the rank will be described later.
（７）荷重値選択手段２８：
シリンダ順位決定手段２７により決定した順位に基づいて、荷重演算手段２２で演算された荷重値を上位から順に順位を付す。この場合、シリンダ判定手段２６における判定結果を用い、荷重計測に不適切な状態とされた油圧シリンダに関する荷重値は、そうでない油圧シリンダに関する荷重値より優先順位が下位とされる。荷重計測に不適切な状態とされた油圧シリンダに関する荷重値は、優先順位無しまたは優先順位無効としてもよい。選択された最上位の荷重計測値は最終荷重値出力手段２９に送られる。また、すべてのシリンダが計測に不適切であった場合は、荷重計測値が不適切であるという情報が送られる。
（８）最終荷重値出力手段２９：
荷重値選択手段２８により選択された油圧シリンダの荷重演算値を最終荷重値として表示装置３６に出力し、表示する。同時に、荷重値保持手段３０にこの最終荷重値を出力する。荷重値選択手段２８から荷重計測値は不適切である情報が付されている場合には、荷重値保持手段３０が保持している前回の計測結果である最終荷重値を読み込み、表示装置３６に出力する。また、この場合には、今回の計測結果である最終荷重値を表示装置３６および荷重値保持手段３０に出力しない。従って、表示装置３６には、最終荷重値出力手段２９から送られてくる前回の計測値である最終荷重値が表示される。また、荷重計測に不適切な油圧シリンダに関して演算された荷重計測値は、表示装置３６には表示されることはない。
（９）荷重値保持手段３０：
最終荷重値出力手段２９から送られる最終荷重値を保持する。
(7) Load value selection means 28:
Based on the rank determined by the cylinder rank determining means 27, the load values calculated by the load calculating means 22 are ranked in order from the top. In this case, the load value related to the hydraulic cylinder that is in an inappropriate state for load measurement using the determination result in the cylinder determination means 26 has a lower priority than the load value related to the hydraulic cylinder that is not. A load value related to a hydraulic cylinder that is in an inappropriate state for load measurement may have no priority or invalid priority. The selected uppermost load measurement value is sent to the final load value output means 29. If all the cylinders are inappropriate for measurement, information indicating that the load measurement value is inappropriate is sent.
(8) Final load value output means 29:
The load calculation value of the hydraulic cylinder selected by the load value selection means 28 is output to the display device 36 as the final load value and displayed. At the same time, this final load value is output to the load value holding means 30. When information indicating that the load measurement value is inappropriate is attached from the load value selection means 28, the final load value, which is the previous measurement result held by the load value holding means 30, is read and displayed on the display device 36. Output. In this case, the final load value that is the current measurement result is not output to the display device 36 and the load value holding means 30. Accordingly, the display device 36 displays the final load value, which is the previous measurement value sent from the final load value output means 29. Further, the load measurement value calculated for the hydraulic cylinder inappropriate for load measurement is not displayed on the display device 36.
(9) Load value holding means 30:
The final load value sent from the final load value output means 29 is held.
次に、荷重演算装置２０による演算の方法および手順に関して具体的に説明をする。
＜荷重演算＞
積載した重量物の荷重を演算により求める方法として三通りの方法ある。
第１の演算方法は、ブームシリンダ５のボトム室圧力センサ１１およびロッド室圧力センサ１２により検出された圧力検出値、およびブーム角度センサ８、アーム角度センサ９およびバケット角度センサ１０の各角度検出センサにより検出された角度検出値に基づいて演算する方法である。
第２の演算方法は、アームシリンダ６のボトム室圧力センサ１３およびロッド室圧力センサ１４により検出された圧力検出値、およびブーム角度センサ８、アーム角度センサ９およびバケット角度センサ１０の各角度検出センサにより検出された角度検出値に基づいて演算する方法である。
第３の演算方法は、バケットシリンダ７のボトム室圧力センサ１５およびロッド室圧力センサ１６により検出された圧力検出値、およびブーム角度センサ８、アーム角度センサ９およびバケット角度センサ１０の各角度検出センサにより検出された角度検出値に基づいて演算する方法である。
以下、第１〜第３の演算方法を順に説明する。
Next, the calculation method and procedure by the load calculation device 20 will be specifically described.
<Load calculation>
There are three methods for obtaining the load of a loaded heavy object by calculation.
The first calculation method includes pressure detection values detected by the bottom chamber pressure sensor 11 and the rod chamber pressure sensor 12 of the boom cylinder 5, and each angle detection sensor of the boom angle sensor 8, the arm angle sensor 9, and the bucket angle sensor 10. This is a method of calculating based on the detected angle value detected by.
The second calculation method includes the pressure detection values detected by the bottom chamber pressure sensor 13 and the rod chamber pressure sensor 14 of the arm cylinder 6, and the angle detection sensors of the boom angle sensor 8, the arm angle sensor 9 and the bucket angle sensor 10. This is a method of calculating based on the detected angle value detected by.
The third calculation method includes the pressure detection values detected by the bottom chamber pressure sensor 15 and the rod chamber pressure sensor 16 of the bucket cylinder 7, and the angle detection sensors of the boom angle sensor 8, the arm angle sensor 9, and the bucket angle sensor 10. This is a method of calculating based on the detected angle value detected by.
Hereinafter, the first to third calculation methods will be described in order.
ａ．＜ブームシリンダによる荷重演算＞
ブームシリンダ５による荷重演算について、図４を参照して説明する。
図４における各符号は下記を示す。
Ｗ：フロント１Ａにかかる荷重
Ｗ1：ブームシリンダ５を除いたフロント自重
ｌbm：ブーム２の揺動中心と荷重点間の水平方向長さ
hbm：ブーム２の揺動中心からブームシリンダ５の軸線に対して引いた垂線の長さ
ｌ1：ブーム２の揺動中心とブームシリンダ５を除いたフロント１Ａの重心位置間の水平方向長さ
P1b、P1r：ブームシリンダ５のボトム側圧力、ロッド側圧力
A1b、A1r ：ブームシリンダ５のボトム側受圧面積、ロッド側受圧面積
Fbm：ブームシリンダ５の推力
a. <Load calculation by boom cylinder>
The load calculation by the boom cylinder 5 will be described with reference to FIG.
Each code | symbol in FIG. 4 shows the following.
W: Load applied to the front 1A W 1 : Front weight excluding the boom cylinder 5 l bm : Horizontal length between the swing center of the boom 2 and the load point
h bm : Length of perpendicular line drawn from the swing center of the boom 2 to the axis of the boom cylinder 5 l 1 : Horizontal length between the swing center of the boom 2 and the center of gravity of the front 1A excluding the boom cylinder 5 The
P 1b , P 1r : Boom cylinder 5 bottom pressure, rod pressure
A 1b , A 1r : Boom cylinder 5 bottom side pressure receiving area, rod side pressure receiving area
F bm : Thrust of boom cylinder 5
ブームシリンダ５のボトム側とロッド側にかかる荷重の差が推力であることから（数１）が成り立つ。
推力Fbmは、荷重Ｗによるモーメントおよびフロント自重Ｗ1によるモーメントと釣り合っているので（数２）が成り立つ。
（数１）と（数２）から（数３）が導かれる。
Since the thrust F bm is balanced with the moment due to the load W and the moment due to the front weight W 1, (Equation 2) holds.
(Equation 3) is derived from (Equation 1) and (Equation 2).
ここで、ブームシリンダ５のボトム側受圧面積A1bおよびロッド側受圧面積A1r、フロント自重Ｗ1は既知である。ボトム側圧力P1bおよびロッド側圧力P1rは、それぞれブームシリンダボトム室圧力センサ１１およびロッド室圧力センサ１２により検出される。長さlbm、hbm、l1は角度センサ８、９、１０の検出結果より演算される。
以上より、ブームシリンダ５について、ブーム２の揺動中心のモーメント釣り合い式から荷重Ｗを演算することができる。
Here, the bottom side pressure receiving area A 1b, the rod side pressure receiving area A 1r , and the front weight W 1 of the boom cylinder 5 are known. The bottom side pressure P 1b and the rod side pressure P 1r are detected by the boom cylinder bottom chamber pressure sensor 11 and the rod chamber pressure sensor 12, respectively. The lengths l bm , h bm and l 1 are calculated from the detection results of the angle sensors 8, 9 and 10.
From the above, for the boom cylinder 5, the load W can be calculated from the moment balance formula of the swing center of the boom 2.
ｂ．＜アームシリンダによる荷重演算＞
アームシリンダ６による荷重演算について、図５を参照して説明する。
図５における各符号は下記を示す。
Ｗ：フロント１Ａにかかる荷重
Ｗ2：ブーム２、ブームシリンダ５、アームシリンダ６を除いたフロント自重
ｌam：アーム３の揺動中心と荷重点間の水平方向長さ
ham：アーム３の揺動中心からアームシリンダ６の軸線に対して引いた垂線の長さ
l2：アーム３の揺動中心とブーム２、ブームシリンダ５、アームシリンダ６を除いたフロント重心位置間の水平方向長さ
P2b 、P2r：アームシリンダ６のボトム側圧力、ロッド側圧力
A2b、A2r ：アームシリンダ６のボトム側受圧面積、ロッド側受圧面積
Fam：アームシリンダ６の推力
b. <Load calculation by arm cylinder>
The load calculation by the arm cylinder 6 will be described with reference to FIG.
Each code | symbol in FIG. 5 shows the following.
W: Load applied to the front 1A W 2 : Front weight excluding the boom 2, boom cylinder 5 and arm cylinder 6 am : Horizontal length between the swing center of the arm 3 and the load point
h am : The length of the perpendicular drawn from the swing center of the arm 3 to the axis of the arm cylinder 6
l 2 : Horizontal length between the swing center of the arm 3 and the front center of gravity position excluding the boom 2, boom cylinder 5, and arm cylinder 6.
P 2b , P 2r : Arm cylinder 6 bottom pressure, rod pressure
A 2b , A 2r : Bottom side pressure receiving area and rod side pressure receiving area of arm cylinder 6
F am : Thrust of arm cylinder 6
アームシリンダ６のボトム側とロッド側にかかる荷重の差が推力であることから（数４）が成り立つ。
推力Famは、荷重Ｗによるモーメントおよびフロント自重Ｗ2によるモーメントと釣り合っているので、（数５）が成り立つ。
（数４）と（数５）から（数６）が導かれる。
Since the thrust F am is balanced with the moment caused by the load W and the moment caused by the front weight W 2 , (Equation 5) holds.
(Expression 6) is derived from (Expression 4) and (Expression 5).
アームシリンダ６のロッド側受圧面積A2rおよびボトム側受圧面積A2b、フロント自重Ｗ2は既知である。ボトム側圧力P2ｂ、ロッド側圧力P2rは、それぞれアームシリンダのボトム室圧力センサ１３およびロッド室圧力センサ１４により検出される。長さlam、ham、l2は角度センサ８、９、１０の検出結果より演算される。
以上より、アームシリンダ６について、アーム３の揺動中心のモーメント釣り合い式から荷重Ｗを演算することができる。
The rod side pressure receiving area A 2r and the bottom side pressure receiving area A 2b of the arm cylinder 6 and the front weight W 2 are already known. The bottom side pressure P 2b and the rod side pressure P 2r are detected by the bottom chamber pressure sensor 13 and the rod chamber pressure sensor 14 of the arm cylinder, respectively. The lengths l am , h am and l 2 are calculated from the detection results of the angle sensors 8, 9 and 10.
As described above, the load W can be calculated for the arm cylinder 6 from the moment balance equation of the swing center of the arm 3.
ｃ．＜バケットシリンダによる荷重演算＞
バケットシリンダ7による荷重演算について、図６、７を参照して説明する。
図６は圧力および荷重の位置を示し、図７は、図６に図示された圧力および荷重によるモーメントの釣り合いを説明するための図である。
図６および図７における各符号は下記を示す。
Ｗ：フロント１Ａにかかる荷重
Ｗ3：ブーム２、アーム３、ブームシリンダ５、アームシリンダ６、バケットシリンダ７を除いたフロント自重
lbk：バケット４の揺動中心と荷重点間の水平方向長さ
l3：バケット４の揺動中心とブーム２、アーム３、ブームシリンダ５、アームシリンダ６、バケットシリンダ７を除いたフロント重心位置間の水平方向長さ
P3b、P3r：バケットシリンダ７のボトム側圧力、ロッド側圧力
A3b、A3r：バケットシリンダ７のボトム側受圧面積、ロッド側受圧面積
Fbk：バケットシリンダ７の推力
c. <Load calculation by bucket cylinder>
The load calculation by the bucket cylinder 7 will be described with reference to FIGS.
FIG. 6 shows the positions of pressure and load, and FIG. 7 is a diagram for explaining the balance of moments due to the pressure and load shown in FIG.
6 and 7 indicate the following.
W: Load applied to the front 1A W 3 : Front weight excluding the boom 2, arm 3, boom cylinder 5, arm cylinder 6 and bucket cylinder 7
l bk : Length in the horizontal direction between the swing center of bucket 4 and the load point
l 3 : Horizontal length between the swing center of the bucket 4 and the front center-of-gravity position excluding the boom 2, arm 3, boom cylinder 5, arm cylinder 6, and bucket cylinder 7.
P 3b , P 3r : Bottom pressure of bucket cylinder 7, rod side pressure
A 3b , A 3r : Bucket cylinder 7 bottom side pressure receiving area, rod side pressure receiving area
F bk : Thrust of bucket cylinder 7
バケットシリンダ７のボトム側とロッド側にかかる荷重の差が推力であることから（数７）が成り立つ。
ここで、図７に示すように、バケットシリンダ７とアーム間をつなぐリンクのアーム側支点をa、バケットシリンダ７側支点をbとする。また、アーム先端をc、バケットシリンダ７とバケット４をつなぐリンクのバケット４側支点をｄとする。θ1をバケットシリンダ７と直線ａｂのなす角の角度、θ２を直線ａｂと直線ｂｄのなす角の角度、labをａｂ間の長さとおくと、バケットシリンダ７からバケットシリンダ７とバケット４をつなぐリンクに伝わる力Fbdは、バケットシリンダ７の推力Fbkと（数８）のように釣り合う。
この式はaまわりのモーメント釣り合い式である。
Here, as shown in FIG. 7, the arm side fulcrum of the link connecting the bucket cylinder 7 and the arm is a, and the bucket cylinder 7 side fulcrum is b. Further, the arm tip is c, and the bucket 4 side fulcrum of the link connecting the bucket cylinder 7 and the bucket 4 is d. angle of the angle between the theta 1 bucket cylinder 7 and the straight line ab, the angle of the angle between the straight line ab and the straight line bd the theta 2, when the l ab put the length between ab, bucket cylinder 7 from the bucket cylinder 7 and the bucket 4 The force F bd transmitted to the link connecting the two is balanced with the thrust F bk of the bucket cylinder 7 as shown in ( Equation 8).
This equation is a moment balance equation around a.
一方、θ3を直線ｂｄと直線ｃｄのなす角の角度、lcdをｃｄ間の長さとおくと、Fbdは以下のように、荷重Ｗによるモーメントおよびフロント自重Ｗ3によるモーメントと釣り合っているので、（数９）が成立する。
従って、（数７）〜（数９）より（数１０）が導かれる。
バケットシリンダ７のロッド側受圧面積A3rおよびボトム側受圧面積A3b、フロント自重Ｗ3、ａｂ間の長さlab、ｃｄ間の長さlcdは既知である。ボトム側圧力P3bおよびロッド側圧力P3rは、それぞれバケットシリンダ７のボトム室圧力センサ１５およびロッド室圧力センサ１６により検出される。長さlbkおよびl3、角度θ1、θ2、θ3は角度センサ８、９、１０の検出結果より演算される。
以上より、バケットシリンダ７について、バケット４の揺動中心のモーメント釣り合い式から荷重Ｗを演算することができる。
The rod side pressure receiving area A 3r and the bottom side pressure receiving area A 3b of the bucket cylinder 7, the length l ab between the front weights W 3 and ab, and the length l cd between cd are known. The bottom side pressure P 3b and the rod side pressure P 3r are detected by the bottom chamber pressure sensor 15 and the rod chamber pressure sensor 16 of the bucket cylinder 7, respectively. The lengths l bk and l 3 and the angles θ 1 , θ 2 and θ 3 are calculated from the detection results of the angle sensors 8, 9 and 10.
From the above, for the bucket cylinder 7, the load W can be calculated from the moment balance equation of the swing center of the bucket 4.
次に、シリンダ判定手段２６において判定する、荷重を演算することが不適切な状態に関して説明する。
荷重を演算することが不適切な油圧シリンダの状態には、次に示す（ｉ）〜（ｉｉｉ）の３つの状態がある。
（ｉ）油圧シリンダがストロークエンドまで伸縮された状態
（ｉｉ）油圧シリンダが特異な方向を向いている状態
（ｉｉｉ）油圧シリンダが駆動されている状態
正確な荷重の計測には、このような不適切な状態の油圧シリンダからの検出値に基づいて演算した荷重値を除外する必要がある。このためには、上記（ｉ）〜（ｉｉｉ）に示す状態であることを検出しなければならない。
以下、各状態の検出手段について順次説明する。
Next, a state in which it is inappropriate to calculate the load, which is determined by the cylinder determination unit 26, will be described.
There are the following three states (i) to (iii) as states of the hydraulic cylinders that are inappropriate for calculating the load.
(I) State in which the hydraulic cylinder is extended to the stroke end (ii) State in which the hydraulic cylinder is facing a peculiar direction (iii) State in which the hydraulic cylinder is being driven It is necessary to exclude the load value calculated based on the detected value from the hydraulic cylinder in an appropriate state. For this purpose, it is necessary to detect the state shown in (i) to (iii) above.
Hereinafter, the detection means for each state will be sequentially described.
＜シリンダストロークエンド判定＞
シリンダストロークエンド判定手段２３で行われるシリンダストロークエンド判定について述べる。
各油圧シリンダが、伸縮ストローク端に達すると、ストローク端に設けられたクッション圧、リリーフ圧へと変動し、正確な圧力を検出することができない。そこで、油圧シリンダがストロークエンドに達したことを検出する。ブームシリンダ５、アームシリンダ６、バケットシリンダ７の長さは、それぞれブーム角度センサ８、アーム角度センサ９、バケット角度センサ１０の検出結果と、既知であるフロント寸法から演算することができる。また、各シリンダの最伸長および最縮長も既知である。シリンダストロークエンド判定手段２３は、角度センサ８、９、１０の検出結果より演算される各シリンダ長さが、それぞれの最伸長または最縮長に、ストロークエンド付近でのクッション域を含んだ長さとなったときに、油圧シリンダがストロークエンドとなったことを判定する。
<Cylinder stroke end judgment>
The cylinder stroke end determination performed by the cylinder stroke end determination means 23 will be described.
When each hydraulic cylinder reaches the end of the expansion / contraction stroke, it changes to a cushion pressure and a relief pressure provided at the end of the stroke, and an accurate pressure cannot be detected. Therefore, it is detected that the hydraulic cylinder has reached the stroke end. The lengths of the boom cylinder 5, the arm cylinder 6, and the bucket cylinder 7 can be calculated from the detection results of the boom angle sensor 8, the arm angle sensor 9, and the bucket angle sensor 10, respectively, and the known front dimensions. Further, the maximum extension and the minimum contraction length of each cylinder are also known. The cylinder stroke end determination means 23 is configured such that each cylinder length calculated from the detection results of the angle sensors 8, 9, and 10 includes a cushion area near the stroke end in each maximum extension or contraction length. When it becomes, it is determined that the hydraulic cylinder has reached the stroke end.
＜特異姿勢判定＞
特異姿勢判定手段２４で行われる特異姿勢判定について述べる。
ここで述べる特異姿勢とは、フロント１Ａの揺動中心と荷重が加わる荷重作用点を結ぶ直線が、荷重方向と実質的に平行すなわち鉛直上向きまたは鉛直下向きとなるフロント１Ａの姿勢である。この姿勢では、油圧シリンダの圧力は、圧力ゼロの付近で不安定に変動し、正確な検出値を得ることができない。
特異姿勢では、ブームシリンダ５、アームシリンダ６、バケットシリンダ７それぞれについて、角度センサ８、９、１０の検出結果より演算されるlbm、lam、lbkがそれぞれゼロとなる。そこで、特異姿勢判定手段２４は、lbmがゼロとなるときブームシリンダ５について特異姿勢であると判定し、lamがゼロとなるときアームシリンダ６ついて特異姿勢であると判定し、lbkがゼロとなるときバケットシリンダ7について特異姿勢であると判定する。
なお、上記において、特異姿勢は、フロント１Ａの揺動中心と荷重が加わる荷重作用点を結ぶ直線が、荷重方向と実質的に平行すなわち鉛直上向きまたは鉛直下向きとなる場合としている。しかし、フロント１Ａの揺動中心と荷重が加わる荷重作用点を結ぶ直線が、荷重方向に対して所定の角度範囲内である場合を含むものである。
<Unique posture determination>
The unique posture determination performed by the unique posture determination means 24 will be described.
The specific posture described here is a posture of the front 1A in which a straight line connecting the swing center of the front 1A and a load application point to which a load is applied is substantially parallel to the load direction, that is, vertically upward or vertically downward. In this posture, the pressure of the hydraulic cylinder fluctuates unstable near zero pressure, and an accurate detection value cannot be obtained.
In the peculiar posture, l bm , l am , and l bk calculated from the detection results of the angle sensors 8, 9, and 10 for the boom cylinder 5, the arm cylinder 6, and the bucket cylinder 7 are each zero. Therefore, the unique posture determination means 24 determines that the boom cylinder 5 is in a unique posture when l bm is zero, determines that the arm cylinder 6 is in a unique posture when l am is zero, and l bk is When it becomes zero, it is determined that the bucket cylinder 7 has a unique posture.
In the above, the specific posture is a case where a straight line connecting the swing center of the front 1A and a load application point to which a load is applied is substantially parallel to the load direction, that is, vertically upward or vertically downward. However, this includes the case where the straight line connecting the swing center of the front 1A and the load application point where the load is applied is within a predetermined angle range with respect to the load direction.
＜シリンダ駆動判定＞
駆動判定手段２５で行われるシリンダ駆動判定について述べる。
ブームシリンダ５、アームシリンダ６、バケットシリンダ７は、それぞれ対応する操作レバーをオペレータが操作することで、レバー操作方向に応じて伸長または短縮方向に駆動される。
そこで、操作レバー３２から各シリンダを駆動するために送られる操作信号として、パイロット圧力をパイロット圧センサ３３、３４、３５により検出する。これより、駆動判定手段２５は、操作信号が送られているシリンダを駆動状態であるとして判定する。
<Cylinder drive judgment>
The cylinder drive determination performed by the drive determination unit 25 will be described.
The boom cylinder 5, arm cylinder 6, and bucket cylinder 7 are driven in the extending or shortening direction according to the lever operating direction by the operator operating the corresponding operating lever.
Therefore, the pilot pressure is detected by the pilot pressure sensors 33, 34, and 35 as an operation signal sent to drive each cylinder from the operation lever 32. Accordingly, the drive determination unit 25 determines that the cylinder to which the operation signal is sent is in the drive state.
＜シリンダ順位決定＞
シリンダ順位決定手段２７で行われるシリンダ優先順位決定について、図８を参照して述べる。図８は油圧シリンダを備えた１リンクアームモデルであり、油圧シリンダはブームシリンダ５、アームシリンダ６、バケットシリンダ７のいずれかである。また、１リンクアームはシリンダに対応するフロントの部分が当てはまり、ブームシリンダ５に対応してフロント１Ａからブームシリンダ５を除いた部分、アームシリンダ６に対応してフロント１Ａからブーム２、ブームシリンダ５、アームシリンダ６を除いた部分、バケットシリンダ７に対応してフロント１Ａからブーム２、アーム３、ブームシリンダ５、アームシリンダ６、バケットシリンダ７を除いた部分が当てはまる。
<Cylinder order determination>
The cylinder priority order determination performed by the cylinder order determination means 27 will be described with reference to FIG. FIG. 8 shows a one-link arm model including a hydraulic cylinder, and the hydraulic cylinder is any one of a boom cylinder 5, an arm cylinder 6, and a bucket cylinder 7. In addition, the front part corresponding to the cylinder is applied to the one link arm, the part corresponding to the boom cylinder 5 except the front cylinder 1 is removed from the front cylinder 1A, the front cylinder 1 corresponding to the arm cylinder 6, the boom 2 and the boom cylinder 5 The portion excluding the arm cylinder 6 and the portion excluding the boom 2, arm 3, boom cylinder 5, arm cylinder 6, and bucket cylinder 7 from the front 1 </ b> A correspond to the bucket cylinder 7.
荷重がフロント先端に作用したときのシリンダ室圧力変化量をΔＰ、リンク関節から荷重ベクトルまでの水平方向長さをl、リンク関節から油圧シリンダの軸線におろした垂線の長さをh、シリンダボトム側受圧面積をAとおく。ここで、Ｗを荷重の大きさとおくと、ΔＰは、（数１１）の式で表される。
ΔＰが大きいほど、荷重Ｗが油圧シリンダに伝わりやすいため、センサ精度や摩擦などの誤差要因の影響がセンサ検出値に占める割合が低下し、計測誤差が小さいと考えられる。
そこで、上式の括弧内を参照し、これが最も大きくなる油圧シリンダを選択する。すなわち、次の（数１２）に示すαが大きい順にブームシリンダ５、アームシリンダ６、バケットシリンダ７に順位をつける。
As ΔP is larger, the load W is more easily transmitted to the hydraulic cylinder. Therefore, the ratio of the influence of error factors such as sensor accuracy and friction to the sensor detection value decreases, and the measurement error is considered to be small.
Therefore, referring to the parentheses in the above formula, the hydraulic cylinder with the largest value is selected. That is, the boom cylinder 5, the arm cylinder 6 and the bucket cylinder 7 are ranked in descending order of α shown in the following (Equation 12).
以上説明した通り、上記一実施の形態に示された油圧シリンダの荷重計測装置は下記の効果を奏する。
（１）フロントの姿勢を検出する姿勢検出手段と油圧シリンダの圧力を検出する圧力検出手段とを複数組設け、いずれの組によっても荷重計測をすることができるようにしたので、油圧シリンダのいずれかが駆動中であっても、荷重計測が可能であり、作業効率の向上を図ることができる。
（２）各油圧シリンダに関して演算により算出された荷重値に対し、所定の式による演算結果に基づいて、優先順位を付し、最優先の荷重値を出力するので、正確な計測結果が得られる。
As described above, the hydraulic cylinder load measuring device shown in the above embodiment has the following effects.
(1) A plurality of sets of attitude detection means for detecting the attitude of the front and pressure detection means for detecting the pressure of the hydraulic cylinder are provided so that load measurement can be performed by any of the groups. Even during the driving, the load can be measured and the working efficiency can be improved.
(2) Priorities are assigned to the load values calculated by calculation for each hydraulic cylinder based on the calculation result of a predetermined formula, and the highest priority load value is output, so an accurate measurement result can be obtained. .
（３）ストロークエンドまで伸縮された状態、特異な方向を向いている状態、駆動されている状態のいずれかに該当する油圧シリンダに関して演算された荷重値は、優先順位の下位とし、最終荷重値として表示しないので、オペレータが誤って読み取ることがない。
（４）荷重計測を、作業の継続に合わせて周期的に行うので、荷重が変わっても計測を連続的に行うことができ、一層、作業性よくすることができる。また、荷重が大きく変化した場合には、オペレータは、異常状態として認識することが可能であり、事故の未然防止を図ることができる。
（５）周期的に荷重計測を行っても、最終荷重値が荷重計測に不適切な油圧シリンダに関して演算されたものである場合には、前回の最終荷重値を表示し、今回の表示を消すことはないので、再計測を行ったり、前回の表示を再表示させたりするような操作をする必要がなく、能率的な作業を行うことができる。
(3) The load value calculated for the hydraulic cylinder corresponding to any of the state expanded / contracted to the stroke end, facing a specific direction, or driven is the lower priority, and the final load value Is not displayed as an operator so that the operator does not read it by mistake.
(4) Since the load measurement is periodically performed in accordance with the continuation of the work, the measurement can be continuously performed even when the load is changed, and the workability can be further improved. Further, when the load greatly changes, the operator can recognize it as an abnormal state, and can prevent accidents.
(5) Even if load measurement is performed periodically, if the final load value is calculated for a hydraulic cylinder that is inappropriate for load measurement, the previous final load value is displayed and the current display is turned off. Therefore, there is no need to perform an operation such as performing remeasurement or redisplaying the previous display, and an efficient work can be performed.
[実施形態２]
上記実施形態１では、フロント１Ａの姿勢検出手段として角度センサを設けたものであった。
実施形態２では、フロント１Ａの姿勢検出手段として各油圧シリンダ５、６、７にストロークセンサを設ける。ストロークセンサにより、各油圧シリンダ５、６、７の停止位置を検出し、各油圧シリンダの長さを演算し、各油圧シリンダ５、６、７によって揺動されるブーム２、アーム３、バケット４の傾斜角を算出する。このようにしても、フロント１Ａの姿勢を検出することができる。
[Embodiment 2]
In the first embodiment, the angle sensor is provided as the posture detection means of the front 1A.
In the second embodiment, each hydraulic cylinder 5, 6, 7 is provided with a stroke sensor as the posture detection means of the front 1A. The stop position of each hydraulic cylinder 5, 6, 7 is detected by the stroke sensor, the length of each hydraulic cylinder is calculated, and the boom 2, arm 3, bucket 4 that is swung by each hydraulic cylinder 5, 6, 7. Is calculated. Even in this way, the posture of the front 1A can be detected.
[実施形態３]
上記実施形態１では、圧力検出手段として圧力センサ１１〜１６をブームシリンダ５、アームシリンダ６、バケットシリンダ７の全てに設けたものであった。
実施形態３では、圧力センサを３つのシリンダのうちの２つに設ける構成とする。例えば、ブームシリンダ５に圧力センサ１１、１２を設け、アームシリンダ６に圧力センサ１３、１４を設ける。バケットシリンダ４には圧力センサを設けないので、この分、コストを低減することが可能である。このように、圧力センサを２つの油圧シリンダだけに設けた場合でも、図３に図示されたすべての処理の実行は可能である。但し、圧力センサの設置が１箇所少ないだけ、すべての油圧シリンダが、荷重値の演算が不適切な状態となる確率が高くなり、適切な最終荷重値が出力されるまでの時間が長くなる可能性が大きくなるので、この対応を図るようにすることがより望ましい。
[Embodiment 3]
In the first embodiment, the pressure sensors 11 to 16 are provided in all of the boom cylinder 5, the arm cylinder 6 and the bucket cylinder 7 as pressure detecting means.
In the third embodiment, the pressure sensor is provided in two of the three cylinders. For example, pressure sensors 11 and 12 are provided on the boom cylinder 5, and pressure sensors 13 and 14 are provided on the arm cylinder 6. Since the bucket cylinder 4 is not provided with a pressure sensor, the cost can be reduced accordingly. Thus, even when the pressure sensors are provided only in the two hydraulic cylinders, all the processes shown in FIG. 3 can be executed. However, if only one pressure sensor is installed, there is a high probability that all hydraulic cylinders will be in an inappropriate state of load value calculation, and the time until an appropriate final load value is output can be increased. Therefore, it is more desirable to make this correspondence.
[実施形態４]
上記実施形態１では、シリンダストロークエンド判定手段２３は、各油圧シリンダ長さが、それぞれの最伸長または最縮長に、ストロークエンド付近でのクッション域を含んだ長さとなったときに、油圧シリンダがストロークエンドとなったことを判定するものであった。
実施形態４では、シリンダストロークエンド判定手段２３は、各油圧シリンダ長さが、それぞれの最伸長または最縮長と一致した場合に、ストロークエンドとなったことを判定する。あるいは、シリンダストロークエンド判定手段２３は、ストロークエンド付近の、適切な長さと判断される、任意に設定した長さと一致した場合に、ストロークエンドとなったことを判定するようにしてもよい。
[Embodiment 4]
In the first embodiment, the cylinder stroke end determination means 23 determines whether the hydraulic cylinder length is the length that includes the cushion area near the stroke end at the maximum extension or contraction length. Was the stroke end.
In the fourth embodiment, the cylinder stroke end determination unit 23 determines that the stroke end has been reached when each hydraulic cylinder length matches the maximum extension or contraction length. Alternatively, the cylinder stroke end determination unit 23 may determine that the stroke end has been reached when the length is determined to be an appropriate length near the stroke end and matches an arbitrarily set length.
[実施形態５]
上記一実施の形態では、駆動判定手段２５としてパイロット圧力を検出する圧力センサ３３〜３５を用いたものであった。
実施形態５では、操作レバー３２を操作した際、操作レバー３２の傾斜角度を検出する角度センサを駆動判定手段として用いる。
[Embodiment 5]
In the above embodiment, the pressure sensors 33 to 35 for detecting the pilot pressure are used as the drive determination means 25.
In the fifth embodiment, an angle sensor that detects an inclination angle of the operation lever 32 when the operation lever 32 is operated is used as the drive determination unit.
[実施形態６]
上記一実施の形態では、各油圧シリンダの駆動判定手段２５として、油圧式の操作レバー３２を用い、操作レバー３２の操作に対応するパイロット圧の変化に基づいて判定するものであった。
実施形態６では、各油圧シリンダの駆動判定手段２５として、電気式の操作レバー３２を用い、操作レバー３２の操作に対応する電圧値の変化を検出して各油圧シリンダの駆動状態を判定する。
[Embodiment 6]
In the above embodiment, a hydraulic operation lever 32 is used as the drive determination means 25 of each hydraulic cylinder, and the determination is made based on a change in pilot pressure corresponding to the operation of the operation lever 32.
In the sixth embodiment, an electric operation lever 32 is used as the drive determination unit 25 of each hydraulic cylinder, and a change in voltage value corresponding to the operation of the operation lever 32 is detected to determine the drive state of each hydraulic cylinder.
[実施形態７]
上記一実施の形態では、各油圧シリンダの駆動判定を、各操作レバー３２の操作状態の基づいて行うものであった。
実施形態７では、各油圧シリンダの駆動判定を、ブーム２、アーム３、バケット４の角度を検出するフロント１Ａの姿勢検出手段により行う。各角度センサ８、９、１０からの検出値を所定の時間間隔で取り込み、その時間変化の有無、または時間変化が所定の割合以下であるか否かに基づいて、各油圧シリンダ５、６、７の駆動状況を判定する。
[Embodiment 7]
In the above-described embodiment, the drive determination of each hydraulic cylinder is performed based on the operation state of each operation lever 32.
In the seventh embodiment, driving determination of each hydraulic cylinder is performed by the posture detection means of the front 1A that detects the angles of the boom 2, the arm 3, and the bucket 4. The detection values from the angle sensors 8, 9, 10 are taken at predetermined time intervals, and based on the presence or absence of the time change or whether the time change is equal to or less than a predetermined ratio, the hydraulic cylinders 5, 6, 7 is determined.
[実施形態８]
上記一実施の形態では、荷重値保持手段３０は、最終荷重値出力手段２９が出力した最新の荷重値を、前回の最終荷重値に置き換えるものであった。
実施形態８では、荷重値保持手段３０は、最終荷重値出力手段２９が出力する最終荷重値を最新のものから時系列的に複数の所定の個数、または最新のものから時系列的に所定時間内における複数個、保持する。そして、今回の最終荷重値が、荷重計測には不適切である油圧シリンダに関して演算された荷重値である場合には、荷重値保持手段３０に保持されている荷重値の平均値を出力する。または、荷重値保持手段３０に保持されている荷重値の中央値を出力する。
[Embodiment 8]
In the above-described embodiment, the load value holding unit 30 replaces the latest load value output by the final load value output unit 29 with the previous final load value.
In the eighth embodiment, the load value holding means 30 outputs a final load value output by the final load value output means 29 from a latest one in a plurality of a predetermined number in time series, or a predetermined time in a time series from the latest one. Holds a plurality of the inside. If the current final load value is a load value calculated for a hydraulic cylinder that is inappropriate for load measurement, an average value of the load values held in the load value holding means 30 is output. Alternatively, the median value of the load values held in the load value holding means 30 is output.
[実施形態９]
上記一実施の形態では、シリンダ順位決定手段２７によりシリンダの優先順位を決定した後、シリンダ判定手段２６によるシリンダ判定を行った。
実施形態９では、シリンダ判定手段２６によるシリンダ判定を、シリンダ順位決定手段２７によるシリンダの優先順位決定よりも先に行う。
[Embodiment 9]
In the above-described embodiment, the cylinder determination by the cylinder determination unit 26 is performed after the cylinder priority determination unit 27 determines the priority order of the cylinders.
In the ninth embodiment, the cylinder determination by the cylinder determination unit 26 is performed prior to the cylinder priority determination by the cylinder rank determination unit 27.
[実施形態１０]
上記一実施の形態では、フロント１Ａは、フロント作業機としてバケット４を備えているものであった。
実施形態１０では、フロント１Ａは、フロント作業機としてフォークグラップル、リフティングマグネットのいずれかを備えている。この場合、フロント作業機として、さらに、他のフロント作業機に置き換えることも可能である。
[Embodiment 10]
In the above embodiment, the front 1A includes the bucket 4 as a front work machine.
In the tenth embodiment, the front 1A includes a fork grapple or a lifting magnet as a front work machine. In this case, it is possible to replace the front work machine with another front work machine.
なお、上記一実施の形態では、荷重値選択手段２８において、荷重演算手段２２において演算した荷重値に優先順位を付すとして説明したが、ここでは、すべての荷重値に順位を付す必要はなく、計測値として最適な状態にあった油圧シリンダに関して、すなわち、その油圧シリンダの圧力センサの検出値に基づいて演算された荷重値を決定すればよい。
また、最終荷重値を表示する表示装置３６に替えて、音声により出力する報音器を用いることができる。表示装置および報音器の両者により報知してもよい。報音器による報知は、荷重値が設定した閾値を超えた場合に警報を発する警報機としてもよい。さらに、フロント１Ａは作業腕が３つである油圧ショベルに限られるものではなく、作業腕を4つ以上有するフロント１Ａに対しても適用が可能である。
In the above embodiment, the load value selection means 28 has been described as giving priority to the load values calculated by the load calculation means 22, but here, it is not necessary to give priority to all load values. What is necessary is just to determine the load value calculated about the hydraulic cylinder which was in the optimal state as a measured value, ie, based on the detected value of the pressure sensor of the hydraulic cylinder.
Moreover, it can replace with the display apparatus 36 which displays a final load value, and can use the sound reporter output by an audio | voice. You may alert | report by both a display apparatus and a sound reporter. The notification by the sound alarm may be an alarm device that issues an alarm when the load value exceeds a set threshold value. Furthermore, the front 1A is not limited to a hydraulic excavator having three working arms, and can be applied to a front 1A having four or more working arms.
その他、本発明の油圧ショベルの荷重計測装置は、発明の趣旨の範囲内において、種々、変形して適用することが可能であり、要は、複数の油圧シリンダと、それぞれ、各油圧シリンダにより駆動される複数の作業腕とを有するフロントにより重量物の運搬作業を行う油圧ショベルの荷重計測装置であって、フロント姿勢を検出する姿勢検出手段と、油圧シリンダの中、少なくとも２つの油圧シリンダのそれぞれに対して、ボトム側圧力およびロッド側圧力を検出する圧力検出手段と、姿勢検出手段および圧力検出手段の検出結果に基づいて、少なくとも２つの油圧シリンダに関する荷重値を演算する荷重演算手段と、姿勢検出手段の検出結果に基づいて、各油圧シリンダがストロークエンドであることを判定するシリンダストロークエンド判定手段と、姿勢検出手段の検出結果に基づいて特異姿勢であることを判定する特異姿勢判定手段と、油圧シリンダが駆動状態であることを判定するシリンダ駆動判定手段と、シリンダストロークエンド判定手段、特異姿勢判定手段およびシリンダ駆動判定手段の判定結果に基づいて、各油圧シリンダが、荷重演算を行うことに不適切な状態であることを判定するシリンダ判定手段と、姿勢検出手段の検出結果に基づいて、荷重演算手段により演算された荷重値を、計測値として適切な順に優先順位を付すシリンダ順位決定手段と、シリンダ判定手段およびシリンダ順位決定手段の判定結果に基づいて最優先順位の荷重値を最終荷重値として出力する最終荷重値出力手段とを備え、最終荷重値は、シリンダストロークエンド判定手段でストロークエンドであると判定された油圧シリンダ、特異姿勢判定手段で特異姿勢であると判定された油圧シリンダまたはシリンダ駆動判定手段で駆動状態であると判定された油圧シリンダのいずれにも該当しない油圧シリンダに関して演算された荷重値のうち、最優先順位の荷重値であるようにしたものであればよい。 In addition, the load measuring device for a hydraulic excavator of the present invention can be applied in various modifications within the scope of the gist of the invention. In short, a plurality of hydraulic cylinders are driven by each hydraulic cylinder. A load measuring device for a hydraulic excavator for carrying heavy work by a front having a plurality of working arms, wherein each of at least two hydraulic cylinders among posture detection means for detecting the front posture and hydraulic cylinders On the other hand, a pressure detection means for detecting the bottom side pressure and the rod side pressure, a load calculation means for calculating a load value related to at least two hydraulic cylinders based on detection results of the posture detection means and the pressure detection means, and a posture Cylinder stroke end for determining that each hydraulic cylinder is at the stroke end based on the detection result of the detection means Determining means, unique posture determining means for determining that the posture is unique based on the detection result of the posture detecting means, cylinder drive determining means for determining that the hydraulic cylinder is in a driving state, cylinder stroke end determining means, Based on the determination results of the unique attitude determination means and the cylinder drive determination means, based on the detection results of the cylinder determination means and the attitude detection means for determining that each hydraulic cylinder is in an unsuitable state for performing load calculation The cylinder rank determining means for assigning priorities to the load values calculated by the load calculating means in the appropriate order as measured values, and the load value with the highest priority based on the determination results of the cylinder determining means and the cylinder rank determining means. And a final load value output means for outputting the final load value. The final load value is stored by the cylinder stroke end determination means. Regarding a hydraulic cylinder that is determined to be the end, a hydraulic cylinder that is determined to be in a specific posture by the specific posture determination means, or a hydraulic cylinder that is determined to be in a drive state by the cylinder drive determination means Of the calculated load values, any load value with the highest priority may be used.
１ 油圧ショベル
１Ａ フロント作業機
１Ｂ 車体
２ ブーム（作業腕）
３ アーム（作業腕）
４ バケット（作業腕）
５〜７ 油圧シリンダ
８〜１０ 角度センサ
１１〜１６ 圧力センサ
３３〜３５ パイロット圧センサ
1 Hydraulic Excavator 1A Front Work Machine 1B Car Body 2 Boom (Working Arm)
3 Arm (working arm)
4 Bucket (working arm)
5-7 Hydraulic cylinder 8-10 Angle sensor 11-16 Pressure sensor 33-35 Pilot pressure sensor
Claims (6)
フロント姿勢を検出する姿勢検出手段と、
前記油圧シリンダの中、少なくとも２つの前記油圧シリンダのそれぞれに対して、ボトム側圧力およびロッド側圧力を検出する圧力検出手段と、
前記姿勢検出手段および前記圧力検出手段の検出結果に基づいて、少なくとも２つの前記油圧シリンダに関する荷重値を演算する荷重演算手段と、
前記姿勢検出手段の検出結果に基づいて前記各油圧シリンダがストロークエンドであることを判定するシリンダストロークエンド判定手段と、
前記姿勢検出手段の検出結果に基づいて特異姿勢であることを判定する特異姿勢判定手段と、
前記油圧シリンダが駆動状態であることを判定するシリンダ駆動判定手段と、
前記シリンダストロークエンド判定手段、前記特異姿勢判定手段および前記シリンダ駆動判定手段の判定結果に基づいて、前記各油圧シリンダが、荷重演算を行うことに不適切な状態であることを判定するシリンダ判定手段と、
前記姿勢検出手段の検出結果に基づいて、前記荷重演算手段により演算された荷重値を、計測値として適切な順に優先順位を付すシリンダ順位決定手段と、
前記シリンダ判定手段および前記シリンダ順位決定手段の判定結果に基づいて最優先順位の荷重値を最終荷重値として出力する最終荷重値出力手段とを備え、
前記最終荷重値は、前記シリンダストロークエンド判定手段でストロークエンドであると判定された前記油圧シリンダ、前記特異姿勢判定手段で特異姿勢であると判定された前記油圧シリンダまたは前記シリンダ駆動判定手段で駆動状態であると判定された前記油圧シリンダのいずれにも該当しない前記油圧シリンダに関して演算された荷重値のうち、最優先順位の荷重値であることを特徴とする油圧ショベルの荷重計測装置。 A load measuring device for a hydraulic excavator that performs a work of transporting heavy objects by a front having a plurality of hydraulic cylinders and a plurality of working arms driven by the respective hydraulic cylinders,
Posture detection means for detecting the front posture;
Pressure detecting means for detecting bottom side pressure and rod side pressure for each of at least two of the hydraulic cylinders;
Load calculating means for calculating a load value related to at least two of the hydraulic cylinders based on detection results of the posture detecting means and the pressure detecting means;
Cylinder stroke end determination means for determining that each hydraulic cylinder is a stroke end based on the detection result of the posture detection means;
Unique posture determining means for determining that the posture is unique based on the detection result of the posture detecting means;
Cylinder drive determining means for determining that the hydraulic cylinder is in a drive state;
Cylinder determination means for determining that each hydraulic cylinder is in an inappropriate state for performing load calculation based on the determination results of the cylinder stroke end determination means, the unique posture determination means, and the cylinder drive determination means When,
Based on the detection result of the posture detection means, a cylinder order determination means for assigning priorities to the load values calculated by the load calculation means in an appropriate order as measurement values;
A final load value output means for outputting a load value of the highest priority as a final load value based on the determination results of the cylinder determination means and the cylinder rank determination means,
The final load value is driven by the hydraulic cylinder determined to be the stroke end by the cylinder stroke end determining means, the hydraulic cylinder determined to be a unique attitude by the unique attitude determining means, or the cylinder drive determining means. A load measuring device for a hydraulic excavator, wherein the load value is the highest priority among the load values calculated for the hydraulic cylinders that do not correspond to any of the hydraulic cylinders determined to be in a state.
α＝（ｌ／ｈ）×（１／Ａ）
（但し、ｌ：油圧シリンダによって揺動されるフロントのリンク関節から荷重ベクトルまでの水平方向長さ、ｈ：油圧シリンダによって揺動されるフロントのリンク関節から油圧シリンダの軸線におろした垂線の長さ、Ａ：油圧シリンダのボトム側受圧面積）
により演算したαの大きさの順に優先順位を付すことを特徴とする油圧ショベルの荷重計測装置。 The load measuring device for a hydraulic excavator according to claim 1 or 2, wherein the cylinder rank determining means includes:
α = (l / h) × (1 / A)
(Where l is the horizontal length from the front link joint swung by the hydraulic cylinder to the load vector, h is the length of the perpendicular line from the front link joint swung by the hydraulic cylinder to the axis of the hydraulic cylinder) A, bottom side pressure receiving area of hydraulic cylinder)
A load measuring device for a hydraulic excavator, characterized in that priorities are assigned in the order of the magnitude of α calculated by the above.
55. The load measuring device for a hydraulic excavator according to any one of claims 1 to 54, further comprising a notifying unit for notifying a measured load value output by a final load value output unit. .
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