JP2012045664A

JP2012045664A - Cutting insert with excellent cutting chip processability

Info

Publication number: JP2012045664A
Application number: JP2010189645A
Authority: JP
Inventors: Chuichi Ohashi; 忠一大橋; Masahiro Yano; 雅大矢野; Yasusuke Miyashita; 庸介宮下; Itsuro Tajima; 逸郎田嶋
Original assignee: Mitsubishi Materials Corp
Current assignee: Mitsubishi Materials Corp
Priority date: 2010-08-26
Filing date: 2010-08-26
Publication date: 2012-03-08

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a cutting insert which can fully secure cutting chip processability and enhance machining accuracy and productivity, regardless of a depth of cut and feed conditions.SOLUTION: The cutting insert 1 includes a rake face 5, a flank intersecting and continuing to the rake face 5, and a cutting edge 7 formed on an intersecting ridge of the rake face 5 and the flank. The rake face 5 has separate projections 10 formed away from the cutting edge 7 toward inside the rake face 5. The grooves 11 are formed in external surfaces of the projections 10.

Description

本発明は、例えば、立方晶窒化硼素（ｃＢＮ）焼結体や多結晶ダイヤモンド（ＰＣＤ）焼結体を切れ刃に備えた切削インサートに係るものであり、特に、優れた切屑処理性を発揮できる切削インサートに関する。 The present invention relates to a cutting insert provided with, for example, a cubic boron nitride (cBN) sintered body or a polycrystalline diamond (PCD) sintered body on a cutting edge, and can exhibit particularly excellent chip disposal. It relates to a cutting insert.

従来、金属材料（被削材）に旋削加工や転削加工等を施す刃先交換式切削工具が知られている。刃先交換式切削工具は、軸状や柱状をなす工具本体と、板状や棒状をなし該工具本体の先端部に着脱可能に装着される切削インサートと、を備えている。切削インサートは、多角形面や円形面などからなるすくい面と、このすくい面に交差して連なる逃げ面と、これらすくい面及び逃げ面の交差稜線に形成された切れ刃と、を備えている。 2. Description of the Related Art Conventionally, a blade-tip-exchangeable cutting tool that performs a turning process or a turning process on a metal material (work material) is known. The cutting edge-exchangeable cutting tool includes a tool body having a shaft shape or a column shape, and a cutting insert having a plate shape or a rod shape and detachably attached to a tip portion of the tool body. The cutting insert includes a rake face composed of a polygonal surface, a circular surface, and the like, a flank face that intersects the rake face and is continuous, and a cutting edge that is formed on the ridge line of the rake face and the flank face. .

この種の切削インサートとして、超硬合金や鋼等からなる台金の角部にｃＢＮ焼結体又はＰＣＤ焼結体を含む切れ刃部材が配設されたものが知られている（例えば、下記特許文献１、２参照）。一般に、切れ刃がｃＢＮからなる切削インサートは、例えば焼結合金等の高硬度鋼の仕上げ切削に用いられるが、このような切削で生じる被削材の切屑はカールしにくく分断されにくいため、切屑処理性が悪い。また、切れ刃がＰＣＤからなる切削インサートは、例えばアルミニウム等の非鉄金属の切削加工に用いられるが、やはり切屑が延びやすく、切屑処理性が課題である。そこで、特許文献１、２の切削インサートでは、すくい面にブレーカ（チップブレーカ）を設けることにより、切屑処理性を高めるようにしている。 As this type of cutting insert, one in which a cutting blade member including a cBN sintered body or a PCD sintered body is disposed at a corner portion of a base metal made of cemented carbide or steel is known (for example, (See Patent Documents 1 and 2). In general, a cutting insert whose cutting edge is made of cBN is used for finishing cutting of high-hardness steel such as a sintered alloy. However, chips of the work material generated by such cutting are difficult to curl and difficult to cut. Poor processability. Moreover, although the cutting insert whose cutting edge consists of PCD is used for cutting of non-ferrous metals, such as aluminum, for example, a chip | tip tends to extend too and a chip disposal property is a subject. Therefore, in the cutting inserts of Patent Documents 1 and 2, the chip disposal is enhanced by providing a breaker (chip breaker) on the rake face.

詳しくは、特許文献１、２の切削インサートにおいては、多角形面からなるすくい面の周縁全体に面取り部が形成されているとともに、この面取り部のうち切れ刃に臨むすくい面のコーナ部に、該面取り部から凹むブレーカが形成されている。前記ブレーカは、切削インサートの厚さ方向を向くブレーカ底面（平坦部）と、このブレーカ底面から立ち上げられて切れ刃側を向くブレーカ壁面（傾斜面）とを備えている。そして、切れ刃で切削された切屑は、ブレーカ底面上をすくい面の内側に向けて流れるとともにブレーカ壁面に当てられることにより、カール・分断されるようになっている。 Specifically, in the cutting inserts of Patent Documents 1 and 2, a chamfered portion is formed on the entire periphery of the rake face made of a polygonal surface, and a corner portion of the rake face facing the cutting edge of the chamfered portion is formed. A breaker that is recessed from the chamfered portion is formed. The breaker includes a breaker bottom surface (flat portion) facing the thickness direction of the cutting insert, and a breaker wall surface (inclined surface) raised from the breaker bottom surface and facing the cutting edge side. Then, the chips cut by the cutting edge flow toward the inside of the rake face on the breaker bottom surface and are applied to the breaker wall surface to be curled and divided.

国際公開第２００５／０６８１１７号パンフレットInternational Publication No. 2005/068117 Pamphlet 特開２００８−２０７３１２号公報JP 2008-207312 A 特開２００８−２２９８３８号公報JP 2008-229838 A

しかしながら、従来の切削インサートにおいては、下記の課題があった。
すなわち、例えば切込みや送りが小さく切屑の厚さが薄くなるような切削においては、伸び気味となった切屑がブレーカ（ブレーカ壁面）に当たることなくこれを乗り越えてしまい、切屑処理性を十分に確保することができなかった。
一方、これを防止するため、ブレーカ壁面を切れ刃に近づけることが考えられるが、この場合、切屑詰まりが生じてブレーカが破損する虞があった。 However, the conventional cutting insert has the following problems.
That is, for example, in cutting where the depth of cut and feed is small and the thickness of the chip is thin, the chip that has become stretched will get over the breaker (breaker wall surface) without hitting it, ensuring sufficient chip disposal. I couldn't.
On the other hand, in order to prevent this, it is conceivable to bring the wall surface of the breaker closer to the cutting edge. However, in this case, there is a possibility that chip breakage occurs and the breaker is damaged.

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、切込みや送り条件に係わらず、切屑処理性を十分に確保することができ、加工精度及び生産性を向上できる切削インサートを提供することを目的としている。 The present invention has been made in view of such circumstances, and provides a cutting insert capable of ensuring sufficient chip disposal regardless of cutting and feeding conditions and improving machining accuracy and productivity. The purpose is to do.

前記目的を達成するために、本発明は以下の手段を提案している。
すなわち本発明は、すくい面と、前記すくい面に交差して連なる逃げ面と、これらすくい面及び逃げ面の交差稜線に形成された切れ刃と、を備えた切削インサートであって、前記すくい面には、前記切れ刃から該すくい面の内側に離間して突起部が形成されており、前記突起部の外面には、溝が形成されていることを特徴とする。 In order to achieve the above object, the present invention proposes the following means.
That is, the present invention is a cutting insert comprising a rake face, a flank face intersecting and continuous with the rake face, and a cutting edge formed at the ridge line of the rake face and the flank face. Is characterized in that a protruding portion is formed away from the cutting edge to the inside of the rake face, and a groove is formed on the outer surface of the protruding portion.

本発明に係る切削インサートによれば、すくい面には、切れ刃から該すくい面の内側に離間して突起部が形成されているので、切れ刃の切れ味が確保されつつ、該切れ刃に切削された被削材の切屑が、すくい面上を該すくい面の内側へ向けて流れるとともに突起部に当たってカール・分断させられる。そして、このような突起部は、従来の凹状のブレーカ等に比べて切屑詰まりが生じにくいことから、切れ刃に近づけて配置できる。これにより、切込みや送り条件に係わらず、切屑は確実に突起部に当てられることになって、切屑処理性が十分に確保される。 According to the cutting insert according to the present invention, the rake face is formed with a protruding portion spaced apart from the cutting edge to the inside of the rake face, so that the cutting edge can be cut while ensuring the sharpness of the cutting edge. The chip of the cut work material flows on the rake face toward the inside of the rake face, and hits the protrusion to be curled and divided. And since such a projection part is hard to produce chip clogging compared with the conventional concave breaker etc., it can arrange | position close to a cutting blade. As a result, regardless of the cutting and feeding conditions, the chips are surely applied to the protrusions, and the chip disposal is sufficiently ensured.

また、突起部の外面には溝が形成されており、切削加工時に供給される切削液（クーラント）が、該溝に保持されるようになっている。これにより、突起部の潤滑性が確保され、温度上昇が抑制されて、切屑の溶着が防止される。このように溶着が防止されることにより、突起部の破損が防止されるとともに、前述の切屑処理性が長期に亘り安定して確保され、加工精度及び生産性が高められる。 Further, a groove is formed on the outer surface of the protrusion, and a cutting fluid (coolant) supplied at the time of cutting is held in the groove. Thereby, the lubricity of a projection part is ensured, a temperature rise is suppressed, and the welding of chips is prevented. By preventing welding in this way, breakage of the protrusion is prevented, and the above-described chip disposal is ensured stably over a long period of time, thereby improving processing accuracy and productivity.

また、本発明に係る切削インサートにおいて、前記突起部は、前記すくい面のブレーカに形成されていることとしてもよい。 Moreover, the cutting insert which concerns on this invention WHEREIN: The said protrusion part is good also as being formed in the breaker of the said rake face.

本発明に係る切削インサートによれば、すくい面にブレーカが形成されており、このブレーカ内に突起部が設けられているので、切屑はブレーカ上を流れて突起部に当てられることになる。そして、例えば切込みが大きく設定されたときなどに、切屑が突起部を乗り越えた場合であっても、該切屑はブレーカ壁面（ブレーカにおいて切れ刃側を向く面）に当てられて、確実にカール・分断させられる。すなわち、突起部がブレーカ内に設けられることによって、切削インサートの切削条件（切込みや送りの範囲）がより広げられて、種々様々な加工に対応可能である。
また、突起部に形成された溝によって、ブレーカ内に切削液が保持されることから、潤滑性が確保されて、ブレーカの溶着、破損が防止される。 According to the cutting insert according to the present invention, the breaker is formed on the rake face, and the protrusion is provided in the breaker. Therefore, the chips flow on the breaker and are applied to the protrusion. For example, when the cutting is set to be large, even if the chip gets over the protrusion, the chip is applied to the breaker wall surface (the surface facing the cutting edge side in the breaker) to ensure curling and It is divided. That is, by providing the projecting portion in the breaker, the cutting conditions (the range of cutting and feeding) of the cutting insert are further expanded, and various processing can be handled.
Further, since the cutting fluid is held in the breaker by the groove formed in the protrusion, lubricity is ensured, and the breaker is prevented from being welded or damaged.

また、本発明に係る切削インサートにおいて、前記突起部が、前記ブレーカにおける切れ刃側に配置されたこととしてもよい。 Moreover, the cutting insert which concerns on this invention WHEREIN: The said protrusion part is good also as arrange | positioning at the cutting-blade side in the said breaker.

本発明に係る切削インサートによれば、突起部がブレーカにおける切れ刃側に配置されているので、例えば切込みが非常に小さく設定された場合であっても、切屑は確実に突起部に当てられることになり、切屑処理性が十分に確保される。 According to the cutting insert according to the present invention, since the protrusion is disposed on the cutting edge side of the breaker, for example, even when the cutting is set to be very small, the chips are reliably applied to the protrusion. As a result, chip disposal is sufficiently ensured.

また、本発明に係る切削インサートにおいて、前記突起部は、その底部から頂部へ向かうに従い漸次縮径されるように形成されているとともに、該突起部の外面は凸曲面状とされ、前記突起部の底部から頂部までの高さは、該突起部の外径に対して１／２以下に設定されることとしてもよい。 Further, in the cutting insert according to the present invention, the protruding portion is formed so as to be gradually reduced in diameter from the bottom portion toward the top portion, and the outer surface of the protruding portion is formed in a convex curved surface, and the protruding portion The height from the bottom to the top may be set to 1/2 or less with respect to the outer diameter of the protrusion.

本発明に係る切削インサートによれば、突起部は、その底部から頂部に向かうに従い漸次縮径されるように形成されている。この場合、切れ刃からすくい面の内側へ向けて流れる切屑は、この突起部に当たって、すくい面から離間させられるようにその流出方向を変えて排出されることになるので、切屑処理性が確実に高められる。
また、突起部の外面が凸曲面状とされているので、切屑はこの突起部に対して点接触又は線接触するように当たることから、摩擦抵抗が低減されるとともに温度上昇が抑制され、切屑の溶着が防止される。また、このような形状によって、外力（切屑）に対する突起部の機械的強度が高められている。 According to the cutting insert according to the present invention, the protrusion is formed so as to be gradually reduced in diameter from the bottom to the top. In this case, the chips flowing from the cutting edge toward the inside of the rake face will be discharged by changing the outflow direction so as to be separated from the rake face by hitting the projection. Enhanced.
In addition, since the outer surface of the protrusion is a convex curved surface, the chip hits the protrusion so as to make point contact or line contact, so that the frictional resistance is reduced and the temperature rise is suppressed. Welding is prevented. Moreover, the mechanical strength of the protrusion part with respect to external force (chip) is raised by such a shape.

また、突起部の底部から頂部までの高さが、該突起部の外径に対して１／２以下に設定されていることにより、該突起部の機械的強度が十分に高められている。すなわち、突起部の高さがその外径に対して１／２よりも大きく設定された場合には、該突起部の側方（高さ方向に略垂直な方向）からの外力（切屑の衝突）によって、この突起部が破損する虞がある。 In addition, since the height from the bottom to the top of the protrusion is set to ½ or less of the outer diameter of the protrusion, the mechanical strength of the protrusion is sufficiently increased. That is, when the height of the protrusion is set to be larger than 1/2 with respect to the outer diameter, external force (chip collision) from the side of the protrusion (direction substantially perpendicular to the height direction). ) May cause damage to the protrusion.

また、本発明に係る切削インサートにおいて、少なくとも前記突起部には、Ｔｉ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ａｌのうち１種以上を含む窒化物からなるコーティング層が、１層以上形成されていることとしてもよい。 Further, in the cutting insert according to the present invention, at least one of the protrusions may be formed with one or more coating layers made of a nitride containing one or more of Ti, Si, Cr, and Al. .

本発明に係る切削インサートによれば、少なくとも突起部には、Ｔｉ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ａｌのうち１種以上を含む窒化物からなるコーティング層が、１層以上形成されているので、突起部の耐溶着性、耐摩耗性、皮膜硬さ、耐熱性等が高められて、前述の効果が安定して得られることになる。具体的に、例えば最外層にＴｉＮからなるコーティング層を用いた場合には耐溶着性等が向上する。また、ＴｉＣＮからなるコーティング層を用いた場合には耐摩耗性等が向上する。また、（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎからなるコーティング層を用いた場合には皮膜硬さや耐熱性等が高められるとともに付着強度が向上して、工具寿命の延長が期待できる。 According to the cutting insert according to the present invention, since at least one coating layer made of a nitride containing one or more of Ti, Si, Cr, and Al is formed on at least the protrusion, Resistance to welding, wear resistance, film hardness, heat resistance, and the like are improved, and the above-described effects can be stably obtained. Specifically, for example, when a coating layer made of TiN is used as the outermost layer, the welding resistance is improved. Further, when a coating layer made of TiCN is used, wear resistance and the like are improved. Further, when a coating layer made of (Al, Ti) N is used, the film hardness, heat resistance, etc. can be improved and adhesion strength can be improved, so that the tool life can be extended.

本発明に係る切削インサートによれば、切込みや送り条件に係わらず、切屑処理性を十分に確保することができ、加工精度及び生産性を向上できる。 According to the cutting insert according to the present invention, it is possible to sufficiently ensure chip disposability regardless of cutting and feeding conditions, and to improve machining accuracy and productivity.

本発明の一実施形態に係る切削インサートの切れ刃部材近傍を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the cutting blade member vicinity of the cutting insert which concerns on one Embodiment of this invention. 本発明の一実施形態に係る切削インサートのすくい面のブレーカ近傍を示す上面図である。It is a top view which shows the breaker vicinity of the rake face of the cutting insert which concerns on one Embodiment of this invention. 本発明の一実施形態に係る切削インサートの切れ刃部材近傍を示す側面図である。It is a side view which shows the cutting blade member vicinity of the cutting insert which concerns on one Embodiment of this invention. 本発明の切削インサートの突起部及び溝の変形例を示す上面図である。It is a top view which shows the modification of the protrusion part and groove | channel of the cutting insert of this invention. 図４のＡ−Ａ断面を示す図である。It is a figure which shows the AA cross section of FIG. 本発明の切削インサートの突起部及び溝の変形例を示す上面図である。It is a top view which shows the modification of the protrusion part and groove | channel of the cutting insert of this invention.

以下に、本発明に係る切削インサートの実施形態について、図面を参照しながら説明する。
本発明の一実施形態に係る切削インサート１は、刃先交換式切削工具の軸状又は柱状をなす工具本体の先端部に着脱可能に装着されて、金属材料からなる被削材に対して、旋削加工や転削加工等の切削加工を施すものである。 Embodiments of a cutting insert according to the present invention will be described below with reference to the drawings.
A cutting insert 1 according to an embodiment of the present invention is detachably mounted on a tip of a tool body having a shaft shape or a column shape of a cutting edge exchangeable cutting tool, and is turned with respect to a work material made of a metal material. A cutting process such as machining or milling is performed.

切削インサート１は板状や棒状をなしており、本実施形態においては、図１に示すように、多角形板状をなしている。尚、切削インサート１の形状は切削加工の種類に応じて適宜設定されるものであり、前記多角形板状以外に、円形板状、棒状等の種々の形状に設定可能である。 The cutting insert 1 has a plate shape or a rod shape, and in the present embodiment, a polygonal plate shape is formed as shown in FIG. In addition, the shape of the cutting insert 1 is appropriately set according to the type of cutting, and can be set to various shapes such as a circular plate shape and a rod shape in addition to the polygonal plate shape.

切削インサート１は、超硬合金や鋼からなる三角形板状の台金３と、この台金３の角部に形成された凹状の接合部３ａに、ろう材（不図示）を介して接合された三角形板状の切れ刃部材２と、を備えている。ただし、これら台金３及び切れ刃部材２の形状においても、前述した切削インサート１の形状同様に種々に選択されるものであり、本実施形態に限定されない。本実施形態では、台金３としてＷＣ−Ｃｏ系超硬合金を用いている。 The cutting insert 1 is joined to a triangular plate base 3 made of cemented carbide or steel and a concave joint 3a formed at a corner of the base 3 via a brazing material (not shown). And a triangular plate-shaped cutting blade member 2. However, the shapes of the base metal 3 and the cutting blade member 2 are variously selected similarly to the shape of the cutting insert 1 described above, and are not limited to the present embodiment. In the present embodiment, a WC-Co cemented carbide is used as the base metal 3.

切れ刃部材２は、立方晶窒化硼素（ｃＢＮ）又は多結晶ダイヤモンド（ＰＣＤ）を含有する硬質焼結体からなる刃先層２ａが、超硬合金又はサーメットからなる支持層２ｂ上に一体に形成された２層構造とされている。このような切れ刃部材２は、例えば、硬質材料（ｃＢＮ粉末又はＰＣＤ粉末）をバインダー（結合材）を用いて混練し、支持基板（支持層２ｂ）上に積層した状態で、超高圧高温下において焼結し得られる。 In the cutting edge member 2, a cutting edge layer 2a made of a hard sintered body containing cubic boron nitride (cBN) or polycrystalline diamond (PCD) is integrally formed on a support layer 2b made of cemented carbide or cermet. It has a two-layer structure. Such a cutting blade member 2 is, for example, kneaded with a hard material (cBN powder or PCD powder) using a binder (binding material) and laminated on a support substrate (support layer 2b) under ultra-high pressure and high temperature. Can be sintered.

切れ刃部材２は、高硬度で耐摩耗性に優れ、ヤング率が高く、熱膨張係数が低く耐熱衝撃性に優れている。尚、切れ刃部材２に支持層２ｂを用いずに、該切れ刃部材２全体を硬質焼結体（刃先層２ａ）で形成することとしてもよい。
切れ刃部材２にｃＢＮ焼結体を用いた切削インサート１は、例えばＮｉ−Ｃｒ合金鋼、Ｃｒ−Ｍｏ合金鋼等の高硬度鋼の切削加工に供される。また、切れ刃部材２にＰＣＤ焼結体を用いた切削インサート１は、例えばアルミニウム等の非鉄金属の切削加工に供される。 The cutting blade member 2 has high hardness and excellent wear resistance, a high Young's modulus, a low thermal expansion coefficient, and excellent thermal shock resistance. Instead of using the support layer 2b for the cutting blade member 2, the entire cutting blade member 2 may be formed of a hard sintered body (blade edge layer 2a).
The cutting insert 1 using a cBN sintered body for the cutting blade member 2 is used for cutting high hardness steel such as Ni—Cr alloy steel and Cr—Mo alloy steel. Moreover, the cutting insert 1 using a PCD sintered body for the cutting blade member 2 is used for cutting of non-ferrous metal such as aluminum.

前記ろう材は、切れ刃部材２を台金３にろう付け接合するために用いられるものであり、該台金３の接合部３ａ全体を覆うように設けられている。このろう材は、例えば、Ａｇ、Ｃｕ、Ｔｉ及び不可避不純物により形成されている。 The brazing material is used to braze and join the cutting blade member 2 to the base metal 3, and is provided so as to cover the entire joint 3 a of the base metal 3. This brazing material is made of, for example, Ag, Cu, Ti, and inevitable impurities.

図１〜図３に示すように、切削インサート１は、多角形面又は円形面等からなり厚さ方向を向くすくい面５と、すくい面５に交差して連なる逃げ面６と、これらすくい面５及び逃げ面６の交差稜線に形成された切れ刃７と、を備えている。また、すくい面５には、この切削インサート１を厚さ方向（図１、図３における上下方向）に貫通する貫通孔５ａが開口しているとともに、この貫通孔５ａにクランプネジ（不図示）が挿通されることによって、該切削インサート１が工具本体に装着される。尚、クランプネジ以外のクランプ部材やくさび部材等を用いて切削インサート１を工具本体に着脱する構成の場合は、すくい面５に貫通孔５ａが形成されていなくてもよい。 As shown in FIG. 1 to FIG. 3, the cutting insert 1 includes a rake face 5 made of a polygonal surface or a circular face and facing the thickness direction, a flank face 6 that intersects the rake face 5 and is continuous, and these rake faces. 5 and a cutting edge 7 formed on the intersecting ridge line of the flank 6. The rake face 5 has a through hole 5a that passes through the cutting insert 1 in the thickness direction (vertical direction in FIGS. 1 and 3), and a clamp screw (not shown) is inserted into the through hole 5a. Is inserted into the tool body. In the case where the cutting insert 1 is attached to and detached from the tool body using a clamp member or a wedge member other than the clamp screw, the through hole 5a may not be formed in the rake face 5.

また、切れ刃７は、少なくとも前述した切れ刃部材２の刃先層２ａに形成される。図２の上面視において、すくい面５のコーナ部Ｃの先端部分に対応する切れ刃７の中央部分は、凸曲線状をなしており、図示の例では凸円弧状を呈している。またこの上面視において、切れ刃７における前記中央部分の両側（両端部分）は、この中央部分の両端に滑らかに接して直線状に延びている。
また、図３に示すように、切削インサート１において、厚さ方向のすくい面５とは反対側を向く面は、工具本体のインサート取付座（不図示）に着座される着座面８とされている。 The cutting edge 7 is formed on at least the cutting edge layer 2a of the cutting edge member 2 described above. In the top view of FIG. 2, the central portion of the cutting edge 7 corresponding to the tip portion of the corner portion C of the rake face 5 has a convex curve shape, and has a convex arc shape in the illustrated example. Moreover, in this top view, both sides (both end portions) of the central portion of the cutting edge 7 are in straight contact with both ends of the central portion and extend linearly.
As shown in FIG. 3, in the cutting insert 1, the surface facing away from the rake surface 5 in the thickness direction is a seating surface 8 seated on an insert mounting seat (not shown) of the tool body. Yes.

また、すくい面５における切れ刃７の内側には、該切れ刃７に沿うようにして、すくい面５の上面５ｂと逃げ面６とにそれぞれ鈍角に交差する面取り部５ｃが形成されている。図１に示すように、面取り部５ｃは、すくい面５の周縁全体に亘り略一定の幅で形成されている。また、図２及び図３において、この面取り部５ｃのうち切れ刃７に臨むコーナ部Ｃには、切削インサート１の厚さ方向を向くブレーカ底面９ａと、このブレーカ底面９ａに対して立ち上がるブレーカ壁面９ｂと、を備えて該面取り部５ｃから凹むブレーカ９が形成されている。 Further, a chamfered portion 5 c that intersects the upper surface 5 b and the flank 6 of the rake face 5 at an obtuse angle is formed inside the cutting edge 7 on the rake face 5, along the cutting edge 7. As shown in FIG. 1, the chamfered portion 5 c is formed with a substantially constant width over the entire periphery of the rake face 5. 2 and 3, the corner portion C facing the cutting edge 7 of the chamfered portion 5c has a breaker bottom surface 9a facing the thickness direction of the cutting insert 1 and a breaker wall surface rising with respect to the breaker bottom surface 9a. 9b and a breaker 9 that is recessed from the chamfered portion 5c.

図２の上面視において、ブレーカ壁面９ｂは、コーナ部Ｃにおける切れ刃７の前記中央部分がなす凸曲線よりも大きな曲率半径を有して湾曲する凸曲面状とされている。ここで、本実施形態の切れ刃７及びブレーカ９は、すくい面５のコーナ部Ｃの２等分線を含むとともに切削インサート１の厚さ方向に延びる仮想平面ＶＳに関して、面対称に形成されている。詳しくは、この上面視において、切れ刃７の前記中央部分は仮想平面ＶＳ上に中心を有する円弧状をなしており、ブレーカ壁面９ｂも、そのコーナ部Ｃに臨む部分のブレーカ底面９ａとの交差稜線が同じく仮想平面ＶＳ上に中心を有する円弧状とされている。 In the top view of FIG. 2, the breaker wall surface 9 b is a convex curved surface having a radius of curvature larger than the convex curve formed by the central portion of the cutting edge 7 in the corner portion C. Here, the cutting edge 7 and the breaker 9 of the present embodiment are formed symmetrically with respect to a virtual plane VS that includes a bisector of the corner portion C of the rake face 5 and extends in the thickness direction of the cutting insert 1. Yes. Specifically, in the top view, the central portion of the cutting edge 7 has an arc shape having a center on the virtual plane VS, and the breaker wall surface 9b also intersects the breaker bottom surface 9a of the portion facing the corner portion C. Similarly, the ridge line has an arc shape having a center on the virtual plane VS.

また、ブレーカ底面９ａは、面取り部５ｃと逃げ面６との交差稜線（すなわち切れ刃７）よりもすくい面５の上面５ｂ側に一定の間隔をあけて、該上面５ｂおよび着座面８に平行な平面状に形成されている。図２において、ブレーカ底面９ａは、切れ刃７側に向かって凸とされた弓状又は三日月状をなす平面とされている。また、ブレーカ底面９ａの幅（切れ刃７からすくい面５の内側に向かう方向の長さ）は、その仮想平面ＶＳ上で最も大きくされて例えば３００μｍ〜４００μｍの範囲内に設定され、該仮想平面ＶＳ上から切れ刃７に沿って該切れ刃７の前記両端部分側に向かうに従い漸次小さくなり、刃先層２ａ部分において０となるように設定されている。また、ブレーカ底面９ａと面取り部５ｃとの交差稜線は、切れ刃７との間に一定の間隔を形成するように該切れ刃７に平行に延びている。 Further, the breaker bottom surface 9a is parallel to the upper surface 5b and the seating surface 8 at a predetermined interval on the upper surface 5b side of the rake face 5 with respect to the intersecting ridge line (that is, the cutting edge 7) between the chamfered portion 5c and the flank surface 6. It is formed in a flat shape. In FIG. 2, the breaker bottom surface 9 a is an arcuate or crescent-shaped plane that is convex toward the cutting edge 7 side. The width of the breaker bottom surface 9a (the length in the direction from the cutting edge 7 toward the inside of the rake face 5) is set to be the largest on the virtual plane VS, for example, within a range of 300 μm to 400 μm. It is set so that it gradually decreases from VS along the cutting edge 7 toward the both end portions of the cutting edge 7 and becomes 0 at the edge layer 2a. In addition, the intersecting ridge line between the breaker bottom surface 9 a and the chamfered portion 5 c extends in parallel to the cutting edge 7 so as to form a constant interval with the cutting edge 7.

また、図３の側面視において、ブレーカ壁面９ｂは、その仮想平面ＶＳ上に位置する部分のブレーカ底面９ａからの高さ（切削インサート１の厚さ方向に沿う長さ）が最も大きくなるようにされ、ただしこの部分でも、上面５ｂと面取り部５ｃとの交差稜線には達しないように、該上面５ｂと間隔をあけて形成されている。また、ブレーカ壁面９ｂの前記高さは、その仮想平面ＶＳ上の位置から切れ刃７に沿って該切れ刃７の前記両端部分側に向かうに従い漸次小さくなり、刃先層２ａ部分において０となるように設定されている。
尚、本実施形態では、ブレーカ壁面９ｂは、ブレーカ底面９ａに対して垂直に立ち上げられているが、これに限定されるものではなく、ブレーカ壁面９ｂは、ブレーカ底面９ａから前記厚さ方向の上面５ｂ側に向かうに従い漸次すくい面５の内側（図３における右側）へ向かって傾斜して形成されていてもよい。 In addition, in the side view of FIG. 3, the breaker wall surface 9 b has the largest height from the breaker bottom surface 9 a (the length along the thickness direction of the cutting insert 1) of the portion located on the virtual plane VS. However, even in this portion, the upper surface 5b and the chamfered portion 5c are formed so as to be spaced from the upper surface 5b so as not to reach the intersecting ridge line. Further, the height of the breaker wall surface 9b gradually decreases from the position on the virtual plane VS along the cutting edge 7 toward the both end portions of the cutting edge 7, and becomes 0 at the cutting edge layer 2a portion. Is set to
In this embodiment, the breaker wall surface 9b is raised perpendicularly to the breaker bottom surface 9a. However, the present invention is not limited to this, and the breaker wall surface 9b extends from the breaker bottom surface 9a in the thickness direction. It may be formed so as to be gradually inclined toward the inner side (right side in FIG. 3) of the rake face 5 as it goes to the upper surface 5b side.

また、図２において、すくい面５のコーナ部Ｃには、切れ刃７からすくい面５の内側に離間して突起部１０が一対形成されている。突起部１０は、すくい面５のブレーカ９に形成されており、詳しくは、該ブレーカ９において切れ刃７側に位置するブレーカ底面９ａ上に配置されている。本実施形態では、これら突起部１０、１０同士は、仮想平面ＶＳに関して面対称に形成されている。 In FIG. 2, the corner portion C of the rake face 5 is formed with a pair of protrusions 10 spaced from the cutting edge 7 to the inside of the rake face 5. The protrusion 10 is formed on the breaker 9 of the rake face 5, and specifically, is disposed on the breaker bottom surface 9 a located on the cutting edge 7 side of the breaker 9. In the present embodiment, the protrusions 10 and 10 are formed symmetrically with respect to the virtual plane VS.

突起部１０は、中実のドーム状に形成されている。本実施形態の突起部１０は、半楕円体状又は半楕球状をなしており、詳しくは、楕円を長軸周りに回転させてなる回転楕円体（長楕円体若しくは長球）を、該長軸に沿って半割りした形状とされている。そして、突起部１０の横断面（前記厚さ方向に垂直な断面）は楕円形をなしており、前記楕円形の長軸は切れ刃７に沿うように延びて配置されている。突起部１０は、その底部（突起部１０のうち前記厚さ方向の着座面８側部分）から頂部（突起部１０のうち前記厚さ方向の上面５ｂ側部分）へ向かうに従い、漸次前記楕円形の長軸方向にも短軸方向にも縮径されるように形成されているとともに、該突起部１０の外面は凸曲面状とされている。 The protrusion 10 is formed in a solid dome shape. The protrusion 10 of this embodiment has a semi-ellipsoid shape or a semi-elliptical shape. Specifically, a spheroid (ellipsoid or spheroid) obtained by rotating an ellipse around the major axis is used as the long ellipsoid. The shape is divided in half along the axis. And the cross section (cross section perpendicular | vertical to the said thickness direction) of the projection part 10 has comprised the ellipse, and the long axis of the said ellipse is extended and arranged so that the cutting edge 7 may be met. The protrusion 10 gradually becomes elliptical as it goes from the bottom (the portion of the protrusion 10 on the seating surface 8 side in the thickness direction) to the top (the portion of the protrusion 10 on the upper surface 5b side in the thickness direction). The outer surface of the projection 10 is formed in a convex curved shape.

また、図２及び図３において、突起部１０の底部から頂部までの高さ（ブレーカ底面９ａから突起部１０の頂面までの高さ）Ｈは、該突起部１０の外径Ｄに対して１／２以下に設定されている。尚、本実施形態では、突起部の高さＨは、図２における突起部１０の短軸方向の外径Ｄに対して、１／２以下に設定されている。突起部１０の外径Ｄは、例えば１００μｍ〜２００μｍの範囲内に設定される。 2 and 3, the height H from the bottom of the protrusion 10 to the top (height from the bottom surface 9 a of the breaker to the top surface of the protrusion 10) H is relative to the outer diameter D of the protrusion 10. It is set to 1/2 or less. In the present embodiment, the height H of the protrusion is set to 1/2 or less with respect to the outer diameter D in the minor axis direction of the protrusion 10 in FIG. The outer diameter D of the protrusion 10 is set, for example, within a range of 100 μm to 200 μm.

また、突起部１０の外面には、溝１１が複数形成されている。図２の上面視において、これら溝１１は、切れ刃７に並行するように延びているとともに、該溝１１同士も互いに並行するように延びている。尚、前述の「並行するように」とは、互いに平行とされたもののみならず、互いに非平行ながらも並んで進む（並行する）ものを含む概念である。 A plurality of grooves 11 are formed on the outer surface of the protrusion 10. In the top view of FIG. 2, these grooves 11 extend so as to be parallel to the cutting edge 7, and the grooves 11 also extend so as to be parallel to each other. The above-mentioned “so as to be parallel” is a concept that includes not only those that are parallel to each other but also those that proceed in parallel but are not parallel to each other.

また、特に図示しないが、溝１１の延在方向に垂直な断面（溝幅方向の断面）は、四角形状や三角形状等の多角形状又は半円形状とされている。尚、本実施形態では、溝幅方向に隣り合う溝１１同士が互いに間隔をあけて形成されているが、これに限定されるものではなく、例えば、前記溝１１同士は、互いの内面同士が交差するように形成された凸状の稜部を介して連なっていてもよい。また、溝１１の溝幅は、例えば１μｍ〜２５μｍの範囲内に設定され、溝１１の溝深さは前記溝幅の１／２以下に設定される。
尚、前述したブレーカ９、突起部１０、及び、溝１１の成形（製造）においては、平滑な仕上げ面を得るため、波長が紫外域に設定されたレーザを用いて加工することが望ましい。 Although not particularly illustrated, a cross section perpendicular to the extending direction of the groove 11 (cross section in the groove width direction) is a polygonal shape such as a quadrangular shape or a triangular shape, or a semicircular shape. In the present embodiment, the grooves 11 that are adjacent to each other in the groove width direction are formed with a space therebetween, but the present invention is not limited to this. For example, the grooves 11 have the inner surfaces of each other. You may be continuing through the convex ridge part formed so that it may cross | intersect. Further, the groove width of the groove 11 is set within a range of 1 μm to 25 μm, for example, and the groove depth of the groove 11 is set to ½ or less of the groove width.
In the above-described molding (manufacturing) of the breaker 9, the projecting portion 10, and the groove 11, it is desirable to process using a laser whose wavelength is set in the ultraviolet region in order to obtain a smooth finished surface.

また、この切削インサート１における少なくとも突起部１０には、Ｔｉ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ａｌのうち１種以上を含む窒化物からなるコーティング層が、１層以上形成されている。本実施形態では、前記コーティング層は切削インサート１全体に対して施されており、前述したブレーカ底面９ａの幅、突起部１０の外径Ｄ・高さＨ、及び、溝１１の溝幅・溝深さは、該コーティング層の被膜後の寸法をそれぞれ示している。 Further, at least one protrusion layer 10 of the cutting insert 1 is formed with one or more coating layers made of nitride containing one or more of Ti, Si, Cr, and Al. In the present embodiment, the coating layer is applied to the entire cutting insert 1, the width of the breaker bottom surface 9 a described above, the outer diameter D / height H of the protrusion 10, and the groove width / groove of the groove 11. The depth indicates the dimension after coating of the coating layer.

以上説明したように、本実施形態に係る切削インサート１によれば、すくい面５には、切れ刃７から該すくい面５の内側に離間して突起部１０が形成されているので、切れ刃７の切れ味が確保されつつ、該切れ刃７に切削された被削材の切屑が、すくい面５上を該すくい面５の内側へ向けて流れるとともに突起部１０に当たってカール・分断させられる。突起部１０は凸状をなしており、従来の凹状のブレーカ等（すなわち、切屑処理性を確保するために単純にブレーカを切れ刃７側へ接近させて配置し、切屑をこのブレーカ内面に直接当てて排出するものなど）に比べて切屑詰まりが生じにくいことから、切れ刃７に近づけて配置できる。これにより、切込みや送り条件に係わらず、切屑は確実に突起部１０に当てられることになって、切屑処理性が十分に確保される。 As described above, according to the cutting insert 1 according to the present embodiment, the rake face 5 is formed with the protruding portion 10 spaced from the cutting edge 7 to the inside of the rake face 5. While the sharpness of 7 is ensured, chips of the work material cut by the cutting edge 7 flow on the rake face 5 toward the inside of the rake face 5 and hit the projection 10 to be curled and divided. The protrusion 10 has a convex shape, and a conventional concave breaker or the like (that is, the breaker is simply placed close to the cutting edge 7 in order to ensure chip disposal, and the chips are directly placed on the inner surface of the breaker. Since chip clogging is less likely to occur than those that are discharged by contact, etc., it can be placed close to the cutting edge 7. As a result, regardless of the cutting and feeding conditions, the chips are surely applied to the protrusions 10, and the chip disposal is sufficiently ensured.

また、突起部１０の外面には溝１１が形成されており、切削加工時に供給される切削液（クーラント）が、該溝１１に保持されるようになっている。これにより、突起部１０の潤滑性が確保され、温度上昇が抑制されて、切屑の溶着が防止される。このように溶着が防止されることにより、突起部１０の破損が防止されるとともに、前述の切屑処理性が長期に亘り安定して確保され、加工精度及び生産性が高められる。 Further, a groove 11 is formed on the outer surface of the protruding portion 10, and a cutting fluid (coolant) supplied at the time of cutting is held in the groove 11. Thereby, the lubricity of the protrusion part 10 is ensured, a temperature rise is suppressed, and chip welding is prevented. By preventing welding as described above, damage to the protrusions 10 is prevented, and the above-described chip disposal is ensured stably over a long period of time, thereby improving processing accuracy and productivity.

また、すくい面５にブレーカ９が形成されており、このブレーカ９内に突起部１０が設けられているので、切屑はブレーカ９上を流れて突起部１０に当てられることになる。そして、例えば切込みが大きく設定されたときなどに、切屑が突起部１０を乗り越えた場合であっても、該切屑はブレーカ壁面９ｂ（ブレーカ９において切れ刃７側を向く面）に当てられて、確実にカール・分断させられる。すなわち、突起部１０がブレーカ９内に設けられることによって、切削インサート１の切削条件（切込みや送りの範囲）がより広げられて、種々様々な加工に対応可能である。
また、突起部１０に形成された溝１１によって、ブレーカ９内に切削液が保持されることから、潤滑性が確保されて、ブレーカ９の溶着、破損が防止される。 Further, since the breaker 9 is formed on the rake face 5 and the protrusion 10 is provided in the breaker 9, the chips flow on the breaker 9 and are applied to the protrusion 10. And, for example, when the cutting is set large, even if the chips get over the protrusion 10, the chips are applied to the breaker wall surface 9b (the surface facing the cutting edge 7 side in the breaker 9), It is surely curled and divided. That is, by providing the protrusion 10 in the breaker 9, the cutting conditions (the range of cutting and feeding) of the cutting insert 1 are further expanded, and various processing can be handled.
Further, since the cutting fluid is held in the breaker 9 by the groove 11 formed in the protruding portion 10, lubricity is ensured and the breaker 9 is prevented from being welded or broken.

また、突起部１０は、ブレーカ９内において切れ刃７側に位置するブレーカ底面９ａ上に配置されているので、例えば切込みが非常に小さく設定された場合であっても、切屑は確実に突起部１０に当てられることになり、切屑処理性が十分に確保される。 Further, since the protruding portion 10 is disposed on the breaker bottom surface 9a located on the cutting edge 7 side in the breaker 9, for example, even when the cut is set to be very small, the chips are reliably protruded. 10, chip disposal is sufficiently ensured.

また、突起部１０は、その底部から頂部に向かうに従い漸次縮径されるように形成されている。これにより、切れ刃７からすくい面５の内側へ向けて流れる切屑は、この突起部１０に当たって、すくい面５から離間させられるようにその流出方向を変えて排出されることになるので、切屑処理性が確実に高められる。
また、突起部１０の外面が凸曲面状とされているので、切屑はこの突起部１０に対して点接触又は線接触するように当たることから、摩擦抵抗が低減されるとともに温度上昇が抑制され、切屑の溶着が防止される。また、このような形状によって、外力（切屑）に対する突起部１０の機械的強度が高められている。 Moreover, the protrusion part 10 is formed so that it may be gradually diameter-reduced as it goes to the top part from the bottom part. As a result, the chips flowing from the cutting edge 7 toward the inside of the rake face 5 are discharged while changing the outflow direction so as to hit the projection 10 and be separated from the rake face 5. The sex is definitely increased.
In addition, since the outer surface of the protrusion 10 has a convex curved shape, the chips hit the point 10 or make a line contact with the protrusion 10, so that the frictional resistance is reduced and the temperature rise is suppressed, Chip welding is prevented. Moreover, the mechanical strength of the projection part 10 with respect to external force (chip) is raised by such a shape.

また、突起部１０の底部から頂部までの高さＨが、該突起部１０の外径Ｄに対して１／２以下に設定されていることにより、該突起部１０の機械的強度が十分に高められている。すなわち、突起部の高さＨがその外径Ｄに対して１／２よりも大きく設定された場合には、該突起部の側方（高さ方向に略垂直な方向）からの外力（切屑の衝突）によって、この突起部が破損する虞がある。 In addition, since the height H from the bottom to the top of the protrusion 10 is set to 1/2 or less of the outer diameter D of the protrusion 10, the mechanical strength of the protrusion 10 is sufficient. Has been enhanced. That is, when the height H of the protrusion is set to be larger than ½ with respect to the outer diameter D, external force (chips) from the side of the protrusion (direction substantially perpendicular to the height direction). This projection may be damaged by the collision.

また、突起部１０の外径Ｄが、１００μｍ〜２００μｍの範囲内に設定されているので、この突起部１０は、小切込み時には切屑に確実に当てられ、かつ、大切込み時には前記外力を受け過ぎることなく、切屑処理性が安定して確保される。すなわち、突起部１０の外径Ｄが１００μｍ未満に設定された場合、この外径Ｄに伴い前述の高さＨも小さくなるので、特に小切込み時において、切屑が突起部１０を乗り越えやすくなり該突起部１０に当たらなくなる虞がある。また、突起部１０の外径Ｄが２００μｍを超えて設定された場合、この外径Ｄに伴い前述の高さＨも大きくなるので、特に大切込み時において、突起部１０が前記外力を受けやすくなるとともに破損する虞がある。 Further, since the outer diameter D of the protrusion 10 is set within a range of 100 μm to 200 μm, the protrusion 10 is reliably applied to the chips when making a small cut, and receives too much external force when it is carefully inserted. Therefore, the chip disposal is stably ensured. That is, when the outer diameter D of the protruding portion 10 is set to be less than 100 μm, the above-described height H is reduced along with the outer diameter D, so that chips can easily get over the protruding portion 10 particularly at the time of small cutting. There is a risk that it will not hit the projection 10. In addition, when the outer diameter D of the protrusion 10 is set to exceed 200 μm, the height H increases with the outer diameter D, so that the protrusion 10 is likely to receive the external force, particularly when it is important. There is a risk of damage.

また、突起部１０が半楕円体状又は半楕球状をなしており、該突起部１０の横断面の楕円形の長軸が切れ刃７に沿うように延びていることにより、この突起部１０は切れ刃７に対向する側方の面積が大きく確保されて、切屑処理性がより高められる。 Further, the protruding portion 10 has a semi-ellipsoidal shape or a semi-elliptical spherical shape, and the elliptical long axis of the cross section of the protruding portion 10 extends along the cutting edge 7. In this case, a large area on the side facing the cutting edge 7 is ensured, and chip disposal is further improved.

また、突起部１０の溝１１が、切れ刃７に並行するように延びているので、該切れ刃７からすくい面５の内側へ向けて流れる切屑の進行（流出）方向に対して、該溝１１の延在方向が交差（直交）するように配置される。これにより、切屑の溝１１内への入り込みが抑制されて、溶着防止効果を一層高めることができる。 Further, since the groove 11 of the protrusion 10 extends so as to be parallel to the cutting edge 7, the groove 11 is directed toward the progress (outflow) direction of chips flowing from the cutting edge 7 toward the inside of the rake face 5. 11 extending directions are arranged so as to intersect (orthogonal). Thereby, entering of the chip into the groove 11 is suppressed, and the effect of preventing welding can be further enhanced.

また、溝１１の溝幅が１μｍ以上に設定されているので、溝１１内に切削液が十分に保持される。また、摩耗や溶着によって溝１１が容易に消失するようなことが抑制される。すなわち、前記溝幅が１μｍよりも小さく設定された場合には、切削液を十分に保持できなくなるとともに潤滑性が低下して、突起部１０及びブレーカ９に溶着が生じる虞がある。また、溝１１の形状を初期状態のまま維持することが困難となり、溝１１が消失（破損）するなどして、前述の効果が安定して得られなくなる虞がある。 Moreover, since the groove width of the groove 11 is set to 1 μm or more, the cutting fluid is sufficiently held in the groove 11. Moreover, it is suppressed that the groove | channel 11 lose | disappears easily by abrasion or welding. That is, when the groove width is set to be smaller than 1 μm, the cutting fluid cannot be sufficiently retained and the lubricity is lowered, so that there is a possibility that the projection 10 and the breaker 9 are welded. Further, it becomes difficult to maintain the shape of the groove 11 in the initial state, and the groove 11 may be lost (damaged), so that the above-described effects may not be stably obtained.

また、溝１１の溝幅が２５μｍ以下に設定されているので、溝１１内に切屑が入り込むことが抑制され、突起部１０及びブレーカ９の溶着がより確実に防止される。
また、溝１１の溝深さが、溝１１の溝幅の１／２以下に設定されているので、溝１１の強度が確保される。すなわち、例えば、溝幅方向に隣り合う複数の溝１１同士の間隔が比較的短く設定された場合であっても、これら溝１１同士の間に位置する部位（壁部）の機械的強度が十分に確保されるとともに、溝１１の破損が防止される。 Moreover, since the groove width of the groove 11 is set to 25 μm or less, it is possible to prevent chips from entering the groove 11 and to more reliably prevent the protrusion 10 and the breaker 9 from being welded.
Further, since the groove depth of the groove 11 is set to ½ or less of the groove width of the groove 11, the strength of the groove 11 is ensured. That is, for example, even when the interval between the plurality of grooves 11 adjacent in the groove width direction is set to be relatively short, the mechanical strength of the portion (wall portion) located between the grooves 11 is sufficient. The groove 11 is prevented from being damaged.

尚、溝１１の断面が、本実施形態で説明した四角形状や三角形状等の多角形状又は半円形状とされていることにより、前述の効果を得ることができるが、切削液の保持性及び突起部１０の破損防止の観点からは、角部（凹部）の少ない三角形状とされることが好ましく、より望ましくは半円形状とされるのがよい。 In addition, since the cross section of the groove 11 is a polygonal shape or a semicircular shape such as a quadrangular shape or a triangular shape described in the present embodiment, the above-described effects can be obtained. From the viewpoint of preventing breakage of the protrusion 10, it is preferably a triangular shape with few corners (recesses), and more preferably a semicircular shape.

また、切削インサート１における少なくとも突起部１０には、Ｔｉ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ａｌのうち１種以上を含む窒化物からなるコーティング層が、１層以上形成されているので、突起部１０の耐溶着性、耐摩耗性、皮膜硬さ、耐熱性等が高められて、前述の効果が安定して得られることになる。具体的に、例えば最外層にＴｉＮからなるコーティング層を用いた場合には耐溶着性等が向上する。また、ＴｉＣＮからなるコーティング層を用いた場合には耐摩耗性等が向上する。また、（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎからなるコーティング層を用いた場合には皮膜硬さや耐熱性等が高められるとともに付着強度が向上して、工具寿命の延長が期待できる。 Further, since at least the protrusion 10 in the cutting insert 1 is formed with one or more coating layers made of nitride containing one or more of Ti, Si, Cr, and Al, the welding resistance of the protrusion 10 Property, wear resistance, film hardness, heat resistance and the like are improved, and the above-described effects can be stably obtained. Specifically, for example, when a coating layer made of TiN is used as the outermost layer, the welding resistance is improved. Further, when a coating layer made of TiCN is used, wear resistance and the like are improved. Further, when a coating layer made of (Al, Ti) N is used, the film hardness, heat resistance, etc. can be improved and adhesion strength can be improved, so that the tool life can be extended.

尚、本発明は前述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることができる。
例えば、前述の実施形態では、突起部１０が半楕円体状又は半楕球状をなしており、該突起部１０の横断面の楕円形の長軸が切れ刃７に沿うように延びて配置されているとしたが、これに限定されるものではなく、前記長軸が切れ刃７に直交（交差）するように延びて配置されていてもよい。 In addition, this invention is not limited to the above-mentioned embodiment, A various change can be added in the range which does not deviate from the meaning of this invention.
For example, in the above-described embodiment, the protruding portion 10 has a semi-ellipsoidal shape or a semi-elliptical spherical shape, and the long axis of the elliptical shape of the cross section of the protruding portion 10 is arranged so as to extend along the cutting edge 7. However, the present invention is not limited to this, and the long axis may be arranged so as to extend perpendicularly (cross) the cutting edge 7.

また、突起部１０及び溝１１の形状は、前述の実施形態に限定されるものではない。
図４〜図６は、前述した実施形態の変形例を示している。尚、以下の説明においては、前述の実施形態と同一部位には同一の符号を付し、その説明を省略する。 Moreover, the shape of the protrusion part 10 and the groove | channel 11 is not limited to the above-mentioned embodiment.
4 to 6 show modifications of the above-described embodiment. In the following description, the same parts as those in the above-described embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted.

図４及び図５に示す例では、前述した突起部１０及び溝１１の代わりに、突起部２０及び溝２１を用いている。突起部２０は半球状をなしており、その底部から頂部へ向かうに従い漸次縮径されるように形成されているとともに、該突起部２０の外面は凸球面状（凸曲面状）とされている。また、突起部２０の高さＨは、外径Ｄに対して１／２以下に設定されている。また、図４の上面視において、突起部２０の外面には、互いに同心円状とされた複数の溝２１が形成されている。これら溝２１は、突起部２０の外形に対して相似形をなすように、それぞれ円環状（無端環状）に形成されている。また、図５の側断面視において、これら溝２１は、断面半円形状とされている。 In the example shown in FIGS. 4 and 5, the protrusion 20 and the groove 21 are used instead of the protrusion 10 and the groove 11 described above. The protrusion 20 has a hemispherical shape and is formed so that the diameter thereof is gradually reduced from the bottom toward the top, and the outer surface of the protrusion 20 has a convex spherical shape (convex curved surface). . Further, the height H of the protrusion 20 is set to ½ or less with respect to the outer diameter D. 4, a plurality of grooves 21 that are concentric with each other are formed on the outer surface of the protrusion 20. These grooves 21 are each formed in an annular shape (endless ring) so as to have a similar shape to the outer shape of the protruding portion 20. Further, in the side sectional view of FIG. 5, these grooves 21 have a semicircular cross section.

この場合、突起部２０が半球状とされているので、より広範囲な切込み、送り条件に対応して前述の切屑処理性を確保できる。また、溝２１が無端環状をなしているので、溝２１内への切削液の保持性が高められるとともに、潤滑性が安定して確保され、耐溶着性の改善効果が増す。
尚、図５において、符号ＤＷは溝２１の溝幅を示しており、符号ＴＷは溝幅方向に隣り合う溝２１同士の間に形成されたテラス幅を示しており、符号ＤＨは溝の高さ（溝深さ）を示している。そして、これらの関係が、ＴＷ≧ＤＷ、ＤＷ≧２ＤＨとされており、このような設定によって、溝２１からクラック等が生じることが防止されているとともに、突起部２０の破損が防止されている。尚、これらＴＷ、ＤＷ、ＤＨ同士の互いの大きさは前述した関係式に限定されるものではなく、それ以外であっても突起部２０の破損を防止する効果が得られるが、好ましくはＴＷ≧ＤＷ、ＤＷ≧２ＤＨの設定とされるのがよい。すなわち、ＴＷ≧ＤＷに設定されることにより、溝幅方向に隣り合う溝２１同士の間の部分（壁部）の肉厚が確保されるとともに、該壁部の機械的強度が確保される。また、ＤＷ≧２ＤＨに設定されることにより、前記壁部の機械的強度がより高められるとともに溝強度も高められて、例えば溝２１の底部から突起部２０の内部へ向けてクラックが発生するようなことが抑制される。 In this case, since the projection 20 is hemispherical, the above-described chip disposal can be ensured corresponding to a wider range of cutting and feeding conditions. Further, since the groove 21 has an endless annular shape, the retention of the cutting fluid in the groove 21 is enhanced, the lubricity is stably secured, and the effect of improving the welding resistance is increased.
In FIG. 5, the symbol DW indicates the groove width of the groove 21, the symbol TW indicates the terrace width formed between the grooves 21 adjacent in the groove width direction, and the symbol DH indicates the height of the groove. The thickness (groove depth) is shown. These relationships are TW ≧ DW and DW ≧ 2DH, and such setting prevents the occurrence of cracks and the like from the groove 21 and prevents the protrusion 20 from being damaged. . In addition, the mutual size of these TW, DW, and DH is not limited to the relational expression mentioned above, and the effect of preventing the breakage of the protruding portion 20 can be obtained even in other cases, but preferably TW It is preferable that ≧ DW and DW ≧ 2DH are set. That is, by setting TW ≧ DW, the thickness of the portion (wall portion) between the grooves 21 adjacent in the groove width direction is ensured, and the mechanical strength of the wall portion is ensured. Further, by setting DW ≧ 2DH, the mechanical strength of the wall portion is further increased and the groove strength is also increased. For example, a crack is generated from the bottom of the groove 21 toward the inside of the protruding portion 20. This is suppressed.

また、図６に示す変形例のように、突起部１０、２０及び溝１１、２１の代わりに、これらの構成要素を組み合わせてなる突起部３０及び溝３１を用いることとしてもよい。すなわち、突起部３０が半楕円体状又は半楕球状をなしており、複数の溝３１が、この突起部３０の外形に対して相似形をなすように、それぞれ楕円環状（無端環状）に形成されていてもよい。 Further, as in the modification shown in FIG. 6, instead of the protrusions 10 and 20 and the grooves 11 and 21, a protrusion 30 and a groove 31 that are a combination of these components may be used. That is, the protrusion 30 has a semi-ellipsoidal shape or a semi-elliptical spherical shape, and the plurality of grooves 31 are each formed in an elliptical ring shape (an endless ring) so as to be similar to the outer shape of the protrusion part 30. May be.

また、前述の実施形態では、すくい面５の周縁全体に面取り部５ｃが形成され、この面取り部５ｃのうち切れ刃７に臨むコーナ部Ｃに、切削インサート１の厚さ方向を向くブレーカ底面９ａと、このブレーカ底面９ａに対して立ち上がるブレーカ壁面９ｂと、を備えて該面取り部５ｃから凹むブレーカ９が形成されていることとしたが、ブレーカの形状はこれに限定されるものではない。すなわち、例えば、すくい面５の周縁に面取り部５ｃが形成されておらず、凹状をなすブレーカが、切れ刃７からすくい面５の内側へ向かうに従い漸次着座面８側へ向かって傾斜した後、断面凹曲線状をなすようにその向きを変えつつ厚さ方向の上面５ｂ側へ向けて延びて形成されていることとしてもよい。 Moreover, in above-mentioned embodiment, the chamfering part 5c is formed in the whole periphery of the rake face 5, and the breaker bottom face 9a which faces the thickness direction of the cutting insert 1 in the corner part C which faces the cutting edge 7 among this chamfering part 5c. The breaker wall surface 9b rising from the breaker bottom surface 9a is provided and the breaker 9 recessed from the chamfered portion 5c is formed. However, the shape of the breaker is not limited to this. That is, for example, after the chamfered portion 5c is not formed at the periphery of the rake face 5, the concave breaker gradually inclines toward the seating surface 8 side from the cutting edge 7 toward the inside of the rake face 5, It is good also as extending and forming toward the upper surface 5b side of thickness direction, changing the direction so that a cross-sectional concave curve shape may be made.

また、前述の実施形態では、すくい面５にブレーカ９が形成されていることとしたが、これに限定されるものではなく、すくい面５にブレーカ９が形成されていなくても構わない。すなわち、ブレーカ９を有しないすくい面５のコーナ部Ｃに、前述した突起部１０（２０、３０）が直接形成されていてもよい。ただし、コーナ部Ｃにブレーカ９が形成されているとともに、このブレーカ９内に突起部１０（２０、３０）が設けられることにより、前述のように切屑処理性が確実に高められることから、望ましい。 In the above-described embodiment, the breaker 9 is formed on the rake face 5. However, the present invention is not limited to this, and the breaker 9 may not be formed on the rake face 5. That is, the above-described protrusions 10 (20, 30) may be formed directly on the corner portion C of the rake face 5 that does not have the breaker 9. However, since the breaker 9 is formed in the corner portion C and the protrusions 10 (20, 30) are provided in the breaker 9, the chip disposal is reliably improved as described above, which is desirable. .

また、突起部が、前述した形状以外の、例えば多角形柱状、多角形錐状、円形柱状、円錐状等に形成されていても構わない。
また、溝は、突起部に１つだけ形成されていてもよい。或いは、複数の溝が、互いに並行して延びる代わりに、交差するように延びて形成されていてもよい。また、溝の上面視における形状は、前述した形状以外の、例えば多角形環状、放射状、網状等に形成されていてもよい。 Further, the protrusions may be formed in a shape other than the shape described above, for example, a polygonal column shape, a polygonal pyramid shape, a circular column shape, a conical shape, or the like.
Further, only one groove may be formed in the protrusion. Alternatively, the plurality of grooves may be formed so as to cross each other instead of extending in parallel with each other. Further, the shape of the groove in a top view may be formed in a shape other than the shape described above, for example, a polygonal ring shape, a radial shape, a net shape, or the like.

また、前述の実施形態では、台金３の角部に凹状の接合部３ａが形成されているとともに、該接合部３ａにｃＢＮ焼結体又はＰＣＤ焼結体を含む切れ刃部材２がろう付け接合されていることとしたが、これに限定されるものではない。また、切削インサート１の各構成要素の材質は、前述の実施形態に限定されるものではない。 Moreover, in the above-mentioned embodiment, while the concave joint part 3a is formed in the corner | angular part of the base metal 3, the cutting blade member 2 containing a cBN sintered compact or a PCD sintered compact is brazed to this joint part 3a. However, the present invention is not limited to this. Moreover, the material of each component of the cutting insert 1 is not limited to the above-mentioned embodiment.

その他、前述した実施形態及び変形例の構成要素を適宜組み合わせても構わない。また、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、前述の構成要素を周知の構成要素に置き換えることが可能である。 In addition, you may combine suitably the component of embodiment mentioned above and a modification. In addition, the above-described constituent elements can be replaced with well-known constituent elements without departing from the spirit of the present invention.

以下、本発明を実施例により具体的に説明する。ただし本発明はこの実施例に限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be specifically described by way of examples. However, the present invention is not limited to this embodiment.

[切削インサートの作製]
まず、５０容量％のｃＢＮと残ＴｉＮ、Ａｌ_２Ｏ_３結合相をボールミルで２４時間、アセトンを用いて湿式混合した。
次いで、得られた混合粉末を乾燥後、油圧プレスにて成形圧１ＭＰａで成形した。
このように得られた成形体を、真空雰囲気において、圧力１Ｐａ、温度１０００℃、保持時間３０分の条件で熱処理し、揮発成分及び粉末表面への吸着成分を除去した。 [Production of cutting insert]
First, 50% by volume of cBN, the remaining TiN, and the Al ₂ O ₃ bonded phase were wet-mixed with acetone for 24 hours using a ball mill.
Next, the obtained mixed powder was dried and then molded with a hydraulic press at a molding pressure of 1 MPa.
The molded body thus obtained was heat-treated in a vacuum atmosphere under conditions of a pressure of 1 Pa, a temperature of 1000 ° C., and a holding time of 30 minutes to remove volatile components and components adsorbed on the powder surface.

次いで、この成形体を超硬合金からなる支持基板（支持層２ｂ）上に積層して、ジルコニウム製カプセルに封入した。
次いで、このカプセルを、圧力５ＧＰａ、温度１５００℃、保持時間３０分の条件で超高圧高温処理し、ｃＢＮ焼結体素材を得た。
また、ワイヤ放電加工機を用いて、前記ｃＢＮ焼結体素材を所定形状・寸法に切断し、切れ刃部材２を得た。 Next, this compact was laminated on a support substrate (support layer 2b) made of a cemented carbide and enclosed in a zirconium capsule.
Next, the capsule was subjected to ultrahigh pressure and high temperature treatment under conditions of a pressure of 5 GPa, a temperature of 1500 ° C., and a holding time of 30 minutes, to obtain a cBN sintered body material.
Moreover, the said cBN sintered compact raw material was cut | disconnected to the predetermined shape and dimension using the wire electric discharge machine, and the cutting blade member 2 was obtained.

一方、超硬合金からなる台金３のコーナ部Ｃに、切れ刃部材２の形状に対応するように凹状の接合部３ａを形成し、この接合部３ａにろう材を介して前記切れ刃部材２を配設し、９５０℃でろう付け接合して、切削インサート１を得た（図１参照）。尚、前記ろう材としては、Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉ系のものを用いた。 On the other hand, a concave joint portion 3a is formed in the corner portion C of the base metal 3 made of cemented carbide so as to correspond to the shape of the cutting blade member 2, and the cutting blade member is inserted into the joint portion 3a via a brazing material. 2 was disposed and brazed at 950 ° C. to obtain a cutting insert 1 (see FIG. 1). As the brazing material, an Ag-Cu-Ti-based material was used.

次いで、前記切削インサート１の上下面及び外周を研磨し、ＩＳＯで規定されたＣＮＧＡ１２０４０８のインサート形状を得た。
さらに、面取り加工でホーニング（面取り部５ｃ）を設けた。尚、ホーニング幅は後工程でのブレーカ加工を考慮して通常よりも大きな設定（幅４００μｍ）とし、角度（ホーニング角）は断続加工に使用することの多い設定（水平面に対して−３５°）とした。 Next, the upper and lower surfaces and the outer periphery of the cutting insert 1 were polished to obtain an insert shape of CNGA120408 defined by ISO.
Further, honing (chamfered portion 5c) was provided by chamfering. The honing width is set to a larger value than usual (width 400 μm) in consideration of the breaker processing in the subsequent process, and the angle (honing angle) is often used for intermittent processing (−35 ° with respect to the horizontal plane). It was.

次いで、ＹＡＧレーザの４倍波を用いて、出力１Ｗ、走査速度１０ｍｍ／ｓｅｃ、繰り返し１０ｋＨｚの条件で、切削インサート１のすくい面５のコーナ部Ｃに、ブレーカ９の形状（図２、図３参照）を加工すると同時に、このブレーカ９内に、下記表１に示す実施例１〜２０及び比較例１〜１０の突起部及び溝（比較例は突起部に溝なし）をそれぞれ形成した。
一方、すくい面５のコーナ部Ｃにブレーカ９を形成せずに、該コーナ部Ｃに突起部及び溝を直接形成したものを用意した（実施例２１、２２及び比較例１１、１２（比較例は突起部に溝なし））。
次いで、切削インサート１に、表１に示すコーティング層を被膜した。尚、突起部及び溝の形状（寸法）は、コーティング層の被膜後に表１に示される各値となるように設定し、その確認・測定には、レーザ顕微鏡を用いた。 Next, the shape of the breaker 9 is formed on the corner portion C of the rake face 5 of the cutting insert 1 (FIGS. 2 and 3) under the conditions of an output of 1 W, a scanning speed of 10 mm / sec, and a repetition rate of 10 kHz using a fourth harmonic of a YAG laser. At the same time, the protrusions and grooves of Examples 1 to 20 and Comparative Examples 1 to 10 shown in Table 1 below were formed in the breaker 9 (the comparative example had no grooves on the protrusions).
On the other hand, without forming the breaker 9 in the corner portion C of the rake face 5, the corner portion C was directly formed with protrusions and grooves (Examples 21 and 22 and Comparative Examples 11 and 12 (Comparative Examples)). Has no groove on the protrusion)).
Next, the coating layer shown in Table 1 was coated on the cutting insert 1. The shapes (dimensions) of the protrusions and grooves were set so as to have the values shown in Table 1 after the coating of the coating layer, and a laser microscope was used for the confirmation and measurement.

[切削試験]
前述のように作製された各切削インサート１、及び、焼入れした合金鋼を用いて、湿式で連続切削試験を行った。尚、切削条件は下記の通りとした。被削材：ＳＣＭ４１５（ＨＲｃ６０）丸棒、切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．０５〜０．３ｍｍ／ｒｅｖ、切込み：０．０５〜０．７ｍｍ。そして、上記試験における切屑処理性を目視により評価した。評価結果を表１に示す。
尚、評価の基準（Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ）は、下記の通りとした。
Ａ：優良。切屑処理性に特に優れており、溶着や切れ刃・突起部・ブレーカの破損は全く見受けられない。
Ｂ：良。切屑処理性が良く、溶着や切れ刃・突起部・ブレーカの破損は特に見受けられない。
Ｃ：可（改善効果あり）。Ｂよりはやや劣るものの、切屑処理性が良く、溶着や切れ刃・突起部・ブレーカの破損は特に見受けられない。
Ｄ：不可。溶着や切れ刃・突起部・ブレーカの破損が生じており、切屑処理性が悪い。 [Cutting test]
Using each cutting insert 1 produced as described above and quenched alloy steel, a wet continuous cutting test was performed. The cutting conditions were as follows. Work material: SCM415 (HRc60) round bar, cutting speed: 150 m / min, feed: 0.05 to 0.3 mm / rev, depth of cut: 0.05 to 0.7 mm. And the chip disposal property in the said test was evaluated visually. The evaluation results are shown in Table 1.
The evaluation criteria (A, B, C, D) were as follows.
A: Excellent. It is particularly excellent in chip disposal, and there is no welding or breakage of cutting edges / projections / breakers.
B: Good. Chip disposal is good, and there is no particular damage to welding or cutting blades / protrusions / breakers.
C: Yes (improves effect). Although slightly inferior to B, the chip disposal is good, and there is no particular damage to welding or cutting blades / protrusions / breakers.
D: Impossible. Welding, cutting blades, protrusions, and breakers are damaged, resulting in poor chip disposal.

[評価]
表１に示す通り、突起部の外面に溝が形成された実施例１〜２２では、評価がすべてＣ以上（Ａ〜Ｃ）となり、溶着や切れ刃・突起部・ブレーカの破損が見受けられず、良好な結果となった。尚、これら実施例１〜２２のうち、突起部がブレーカ９内に形成され、突起部の外径Ｄが１００〜２００μｍの範囲内に設定され、突起部の高さＨが１／２Ｄ以下に設定され、突起部に形成された溝の溝幅ＤＷが１〜２５μｍの範囲内に設定され、かつ、ＴＷ（テラス幅）≧ＤＷ、ＤＷ≧２ＤＨ（溝深さ）の条件を満たすもの（実施例１〜１０）で、０．１５ｍｍ以下の小切込みに用いられた実施例３、４、７においては、評価がすべてＢ以上（Ａ、Ｂ）となり、切屑処理性に関して著しい改善効果が確認された。尚、これら実施例３、４、７のうち、突起部の上面視形状が楕円とされた実施例３、７においては、評価がＡとなり、より優れた切屑処理性が得られることがわかった。
すなわち、従来、例えば切込みや送りが小さく切屑の厚さが薄くなるような切削においては、伸び気味となった切屑の排出性（切屑処理性）を十分に確保することが難しかったが、本発明の実施例によれば、切込みや送りが小さくても切屑処理性が十分に確保されることが確認された。 [Evaluation]
As shown in Table 1, in Examples 1 to 22 in which grooves were formed on the outer surface of the protrusions, the evaluations were all C or higher (A to C), and no damage to the welds, cutting edges, protrusions, or breakers was observed. With good results. In addition, among these Examples 1-22, the protrusion part is formed in the breaker 9, the outer diameter D of the protrusion part is set in the range of 100-200 micrometers, and the height H of the protrusion part is 1 / 2D or less. The groove width DW of the groove formed on the protrusion is set within a range of 1 to 25 μm and satisfies the conditions of TW (terrace width) ≧ DW, DW ≧ 2DH (groove depth) (implementation) In Examples 3, 4 and 7, which were used for small incisions of 0.15 mm or less in Examples 1 to 10), the evaluations were all B or more (A, B), and a significant improvement effect was confirmed regarding chip disposal. It was. Of these Examples 3, 4, and 7, in Examples 3 and 7 in which the top view shape of the protrusion was an ellipse, the evaluation was A, and it was found that better chip disposal was obtained. .
That is, conventionally, for example, in cutting where the depth of cut and feed is small and the thickness of the chip is thin, it has been difficult to sufficiently secure the dischargeability (chip processing property) of the chip that has become stretched. According to this example, it was confirmed that the chip disposal was sufficiently ensured even when the depth of cut and feed were small.

ここで、突起部の外径Ｄが１００〜２００μｍの範囲内に設定されたもの（例えば実施例１、２、５）と、これに対し外径Ｄ以外の条件が同一（又は略同一）ではあるものの該外径Ｄが前述の範囲外に設定されたもの（例えば実施例１３、１６、１７）とを対比すると、突起部の外径Ｄが１００〜２００μｍの範囲内に設定されることで切屑処理性が確実に高められていることがわかる。
また、突起部の高さＨが１／２Ｄ以下に設定されたもの（例えば実施例１、３、４、７）と、これに対し高さＨ以外の条件が同一（又は略同一）ではあるものの該高さＨが１／２Ｄを超えて設定されたもの（例えば実施例１３、１１、１５、１８）とを対比すると、突起部の高さＨが１／２Ｄ以下に設定されることで切屑処理性が高められていることがわかる。 Here, when the outer diameter D of the protrusion is set within a range of 100 to 200 μm (for example, Examples 1, 2, and 5), the conditions other than the outer diameter D are the same (or substantially the same). When the outer diameter D is set outside the aforementioned range (for example, Examples 13, 16, and 17), the outer diameter D of the protrusion is set within the range of 100 to 200 μm. It can be seen that the chip disposal is improved.
Further, the height H of the protrusion is set to 1 / 2D or less (for example, Examples 1, 3, 4, 7), and the conditions other than the height H are the same (or substantially the same). When the height H of the protrusion is set to exceed 1 / 2D (for example, Examples 13, 11, 15, and 18), the height H of the protrusion is set to 1 / 2D or less. It can be seen that the chip disposal is improved.

また、溝幅ＤＷが１〜２５μｍの範囲内に設定されたもの（例えば実施例２、５）と、これに対し溝幅ＤＷ以外の条件が同一ではあるものの該溝幅ＤＷが前述の範囲外に設定されたもの（例えば実施例２０、１９）とを対比すると、溝幅ＤＷが１〜２５μｍの範囲内に設定されることで切屑処理性が高められていることがわかる。
また、ＴＷ≧ＤＷ、かつ、ＤＷ≧２ＤＨの条件を満たすもの（例えば実施例１、３、４、５、７）と、これに対し上記関係式以外の条件が同一（又は略同一）ではあるものの、ＴＷ≧ＤＷ、かつ、ＤＷ≧２ＤＨの条件を満たさないもの（例えば実施例１３、１１、１５、１４、１２）とを対比すると、ＴＷ≧ＤＷ、かつ、ＤＷ≧２ＤＨに設定されることで切屑処理性が高められていることがわかる。 Further, the groove width DW is outside the above-mentioned range although the conditions other than the groove width DW are the same as those in which the groove width DW is set within the range of 1 to 25 μm (for example, Examples 2 and 5). When the groove width DW is set in the range of 1 to 25 μm, it can be seen that the chip disposability is enhanced.
In addition, a condition that satisfies the condition of TW ≧ DW and DW ≧ 2DH (for example, Examples 1, 3, 4, 5, and 7) is the same (or substantially the same) except for the above relational expression. However, TW ≧ DW and DW ≧ 2DH are set when comparing with those that do not satisfy the condition of TW ≧ DW and DW ≧ 2DH (for example, Examples 13, 11, 15, 14, and 12). It can be seen that the chip disposal is improved.

また、ブレーカ９の有無以外が互いに同一の条件とされた実施例４と実施例２１（或いは実施例７と実施例２２）の対比からは、突起部がブレーカ９内に形成されることで、切屑処理性が大幅に高められることが確認された。
一方、突起部が形成されてはいるものの、その外面に溝が形成されていない比較例１〜１２においては、上述した各条件に係わらず評価がすべてＤとなり、溶着や切れ刃・突起部・ブレーカの破損等が見受けられ、切屑処理性が悪かった。 In addition, from the comparison between Example 4 and Example 21 (or Example 7 and Example 22) in which the conditions other than the presence or absence of the breaker 9 are the same as each other, the protrusion is formed in the breaker 9, It was confirmed that chip disposal was greatly improved.
On the other hand, in Comparative Examples 1 to 12 in which the protrusions are formed but no grooves are formed on the outer surface, the evaluations are all D regardless of the above-described conditions, and welding, cutting edges, protrusions, Breaker breakage was seen, and chip disposal was poor.

１切削インサート
５すくい面
６逃げ面
７切れ刃
９ブレーカ
９ａブレーカ底面（ブレーカにおける切れ刃側）
１０、２０、３０突起部
１１、２１、３１溝
Ｄ突起部の外径
Ｈ突起部の高さ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Cutting insert 5 Rake face 6 Flank 7 Cutting edge 9 Breaker 9a Breaker bottom face (the cutting edge side in a breaker)
10, 20, 30 Protrusion 11, 21, 31 Groove D Protrusion outer diameter H Protrusion height

Claims

A cutting insert comprising a rake face, a flank face that intersects the rake face and is continuous, and a cutting edge formed on the ridge line of the rake face and the flank face,
The rake face is formed with a protrusion spaced from the cutting edge to the inside of the rake face,
A cutting insert, wherein a groove is formed on an outer surface of the protrusion.

The cutting insert according to claim 1,
The cutting insert, wherein the protrusion is formed on a breaker on the rake face.

The cutting insert according to claim 2,
The cutting insert, wherein the protrusion is disposed on a cutting edge side of the breaker.

The cutting insert according to any one of claims 1 to 3,
The projecting portion is formed so as to be gradually reduced in diameter from the bottom to the top, and the outer surface of the projecting portion has a convex curved shape,
The cutting insert according to claim 1, wherein a height from a bottom portion to a top portion of the protruding portion is set to 1/2 or less with respect to an outer diameter of the protruding portion.

The cutting insert according to any one of claims 1 to 4,
A cutting insert, wherein at least one coating layer made of a nitride containing at least one of Ti, Si, Cr, and Al is formed on at least the protrusion.