JP2012023392A - Reactor - Google Patents
Reactor Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012023392A JP2012023392A JP2011214559A JP2011214559A JP2012023392A JP 2012023392 A JP2012023392 A JP 2012023392A JP 2011214559 A JP2011214559 A JP 2011214559A JP 2011214559 A JP2011214559 A JP 2011214559A JP 2012023392 A JP2012023392 A JP 2012023392A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- soft magnetic
- powder
- reactor
- magnetic powder
- composite material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000006247 magnetic powder Substances 0.000 claims abstract description 131
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims abstract description 98
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims abstract description 98
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 69
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 63
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims abstract description 43
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims abstract description 34
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 31
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 89
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 32
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 32
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 24
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 claims description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 3
- 229910017061 Fe Co Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910017060 Fe Cr Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910002544 Fe-Cr Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910017082 Fe-Si Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910017112 Fe—C Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910017133 Fe—Si Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910001030 Iron–nickel alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N chromium iron Chemical compound [Cr].[Fe] UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 50
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract description 5
- 238000001723 curing Methods 0.000 description 28
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 description 19
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 16
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 13
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 11
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 10
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 10
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 8
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 7
- -1 borate compound Chemical class 0.000 description 6
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 6
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 6
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 5
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 5
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 5
- 238000009692 water atomization Methods 0.000 description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 4
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-M Acrylate Chemical compound [O-]C(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000008065 acid anhydrides Chemical class 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- RAXXELZNTBOGNW-UHFFFAOYSA-N imidazole Natural products C1=CNC=N1 RAXXELZNTBOGNW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 229920005992 thermoplastic resin Polymers 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N Silane Chemical compound [SiH4] BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006087 Silane Coupling Agent Substances 0.000 description 2
- IISBACLAFKSPIT-UHFFFAOYSA-N bisphenol A Chemical compound C=1C=C(O)C=CC=1C(C)(C)C1=CC=C(O)C=C1 IISBACLAFKSPIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011231 conductive filler Substances 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- UHESRSKEBRADOO-UHFFFAOYSA-N ethyl carbamate;prop-2-enoic acid Chemical compound OC(=O)C=C.CCOC(N)=O UHESRSKEBRADOO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 2
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 2
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 description 2
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 2
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 2
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- KCTAWXVAICEBSD-UHFFFAOYSA-N prop-2-enoyloxy prop-2-eneperoxoate Chemical compound C=CC(=O)OOOC(=O)C=C KCTAWXVAICEBSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 229910000077 silane Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 2
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004641 Diallyl-phthalate Substances 0.000 description 1
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 1
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004640 Melamine resin Substances 0.000 description 1
- 229920000877 Melamine resin Polymers 0.000 description 1
- 229930182556 Polyacetal Natural products 0.000 description 1
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- 239000004642 Polyimide Substances 0.000 description 1
- 239000004721 Polyphenylene oxide Substances 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 1
- 229920001328 Polyvinylidene chloride Polymers 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920001807 Urea-formaldehyde Polymers 0.000 description 1
- QYKIQEUNHZKYBP-UHFFFAOYSA-N Vinyl ether Chemical compound C=COC=C QYKIQEUNHZKYBP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N acrylic acid group Chemical group C(C=C)(=O)O NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 1
- QUDWYFHPNIMBFC-UHFFFAOYSA-N bis(prop-2-enyl) benzene-1,2-dicarboxylate Chemical compound C=CCOC(=O)C1=CC=CC=C1C(=O)OCC=C QUDWYFHPNIMBFC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NTXGQCSETZTARF-UHFFFAOYSA-N buta-1,3-diene;prop-2-enenitrile Chemical compound C=CC=C.C=CC#N NTXGQCSETZTARF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920006026 co-polymeric resin Polymers 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 210000003298 dental enamel Anatomy 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012762 magnetic filler Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 229910001463 metal phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052914 metal silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000113 methacrylic resin Substances 0.000 description 1
- 239000003094 microcapsule Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- 229920001707 polybutylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 229920000515 polycarbonate Polymers 0.000 description 1
- 239000004417 polycarbonate Substances 0.000 description 1
- 150000004291 polyenes Chemical class 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 229920000570 polyether Polymers 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 1
- 229920001721 polyimide Polymers 0.000 description 1
- 229920006324 polyoxymethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 1
- 229920006295 polythiol Polymers 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 229920005749 polyurethane resin Polymers 0.000 description 1
- 229920000915 polyvinyl chloride Polymers 0.000 description 1
- 239000004800 polyvinyl chloride Substances 0.000 description 1
- 239000005033 polyvinylidene chloride Substances 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 1
- 239000000700 radioactive tracer Substances 0.000 description 1
- 238000009738 saturating Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229920002050 silicone resin Polymers 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 229910052712 strontium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229920006305 unsaturated polyester Polymers 0.000 description 1
- 229920006337 unsaturated polyester resin Polymers 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
Description
本発明はリアクトル、及びリアクトル用の軟磁性複合材料に関するものである。特に、製造性に優れたリアクトルに関するものである。 The present invention relates to a reactor and a soft magnetic composite material for the reactor. In particular, it relates to a reactor excellent in manufacturability.
近年、地球環境保護の観点からハイブリッド自動車や電気自動車が実用化されている。ハイブリッド自動車は、エンジン及びモータを駆動源として具え、その一方又は双方を用いて走行する自動車である。このようなハイブリッド自動車等は、モータへの電力供給系統に昇圧回路を備えている。そして、昇圧回路の部品の一つとして、電気エネルギーを磁気エネルギーとして蓄えることができるリアクトルが利用される。 In recent years, hybrid vehicles and electric vehicles have been put into practical use from the viewpoint of protecting the global environment. A hybrid vehicle is a vehicle that includes an engine and a motor as drive sources and travels using one or both of them. Such a hybrid vehicle or the like includes a booster circuit in a power supply system to a motor. A reactor that can store electric energy as magnetic energy is used as one of the components of the booster circuit.
リアクトルは、コイルと、ギャップを有するコアとを具備し、このコイルの励磁によりギャップを通る閉磁路をコアに形成する。ハイブリッド自動車等の昇圧回路に用いられる代表的なリアクトルRのコアは、図７に示すようなリング状のコアMである。このコアMは、以下のような複数のコア片を組み合わせて構成されている。コアMは、矩形状の端面を有するＵ字状コア片mｕ一対と、Ｉ字状コア片mｉ４つとから成り、各Ｕ字状コア片mｕを互いの端面同士が対向するように配し、各端面間にＩ字状コア片mｉを２つずつ並べて、それぞれを接合して構成している。そして、このようなコアMの一部に巻線を巻装してコイルCを形成し、このコイルCに電流を流すことでコアMに閉磁路を形成する。上記コアMを構成する材料は、絶縁被覆を有する軟磁性粉末を樹脂粉末と共に加圧成形して得ることができる（類似の技術を示す文献として、例えば特許文献１および２）。 The reactor includes a coil and a core having a gap, and a closed magnetic path passing through the gap is formed in the core by excitation of the coil. A typical core of the reactor R used in a booster circuit of a hybrid vehicle or the like is a ring-shaped core M as shown in FIG. The core M is configured by combining a plurality of core pieces as described below. The core M has a U-shaped core pieces m u pair having a rectangular end face, made I-shaped core piece m i 4 bracts, so that the U-shaped core pieces m u is between the end face of each other facing arranged, side by side one by 2 I-shaped core piece m i between the end faces, are formed by joining respectively. A coil C is formed by winding a winding around a part of such a core M, and a closed magnetic circuit is formed in the core M by passing a current through the coil C. The material constituting the core M can be obtained by press-molding a soft magnetic powder having an insulating coating together with a resin powder (for example, Patent Documents 1 and 2 as documents showing similar techniques).
また、上記コアMは、磁気飽和を回避するため、コア片の各接合部にスペーサsを配することにより、閉磁路中にギャップが設けられている。リアクトルのインダクタンスは、主として閉磁路に形成するギャップの合計長（ここではスペーサｓの合計厚み）により規定される。この合計長は高精度に保持される必要があり、各スペーサｓにはアルミナといった非磁性材料の板材を高精度に加工して利用している。 In addition, the core M is provided with a gap in the closed magnetic path by arranging a spacer s at each joint portion of the core piece in order to avoid magnetic saturation. The inductance of the reactor is mainly defined by the total length of the gaps formed in the closed magnetic circuit (here, the total thickness of the spacers s). This total length needs to be maintained with high accuracy, and each spacer s uses a non-magnetic plate material such as alumina that is processed with high accuracy.
しかし、ギャップの合計長を高精度に保持するには、各スペーサｓの厚みが高精度に管理されなければならない。例えば、スペーサｓであるアルミナの板材に求められる厚さ精度は百分の数ミリオーダーである。ところが、この厚さの精度管理は、アルミナ板材を研磨することで行われており、要求される加工精度の高さに加え、アルミナ自体が高硬度の難加工材料であることから、容易に行えるものではない。そのため、ギャップの合計長の調整に多大な時間を要し、より効率的にリアクトルを生産する技術の開発が望まれていた。 However, in order to maintain the total length of the gap with high accuracy, the thickness of each spacer s must be managed with high accuracy. For example, the thickness accuracy required for the alumina plate material as the spacer s is on the order of several hundredths of a millimeter. However, the accuracy control of the thickness is performed by polishing the alumina plate material, and in addition to the required high processing accuracy, alumina itself is a difficult-to-process material with high hardness, so that it can be easily performed. It is not a thing. Therefore, it takes a long time to adjust the total length of the gap, and there has been a demand for the development of a technique for producing the reactor more efficiently.
この問題の対策として、特許文献1に示すように、型内にコイルを配置し、その型内に軟磁性粉末と樹脂の混合粉末を充填して加圧成形すれば、ギャップを設けない磁性素子を得ることができる。しかし、このような圧粉成形体は、10MPaを超える高圧、通常は数百MPaという高圧で成形されている。そのため、軟磁性粉末同士が圧接されて絶縁被覆が損傷されることがある。絶縁被覆が損傷すれば、軟磁性粉末同士の電気的接続により、成形体の渦電流損が増大することになる。また、ギャップのないコアでは、低透磁率とする必要があるが、軟磁性粉末同士の電気的接続により、圧粉成形体の比透磁率が高くなる傾向にある。ここで、軟磁性粉末の体積割合を減少させればコアの比透磁率を低く抑えることができるが、飽和磁束密度も低下する。そのため、コアを通る磁力線に直角なコアの断面積、つまりコアサイズを大きくしなければ必要な磁力を確保できず、部品の小型化・軽量化のニーズに反することになる。さらに、軟磁性粉末と樹脂粉末との混合粉末中にコイルを埋設して高圧で加圧成形すると、コイル自体が変形したり、コイルの絶縁被覆が損傷することもある。 As a countermeasure against this problem, as shown in Patent Document 1, if a coil is placed in a mold, and a mixed powder of soft magnetic powder and resin is filled in the mold and pressure-molded, a magnetic element without a gap is provided. Can be obtained. However, such a green compact is molded at a high pressure exceeding 10 MPa, usually several hundred MPa. For this reason, the soft magnetic powders may be pressed against each other and the insulating coating may be damaged. If the insulating coating is damaged, the eddy current loss of the molded body increases due to the electrical connection between the soft magnetic powders. Moreover, in the core without a gap, although it is necessary to make it low magnetic permeability, there exists a tendency for the relative magnetic permeability of a compacting body to become high by the electrical connection of soft magnetic powder. Here, if the volume ratio of the soft magnetic powder is reduced, the relative permeability of the core can be kept low, but the saturation magnetic flux density is also lowered. Therefore, if the cross-sectional area of the core perpendicular to the magnetic field lines passing through the core, that is, the core size is not increased, the necessary magnetic force cannot be secured, which is contrary to the need for downsizing and weight reduction of parts. Furthermore, when a coil is embedded in a mixed powder of soft magnetic powder and resin powder and pressure-molded at a high pressure, the coil itself may be deformed or the insulating coating of the coil may be damaged.
本発明は上記の事情に鑑みてなされたもので、その目的の一つは、リアクトルのコアに好適で、高圧に加圧しなくても得ることができるリアクトル用の軟磁性複合材料を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and one of its purposes is to provide a soft magnetic composite material for a reactor that is suitable for a core of a reactor and can be obtained without being pressurized to a high pressure. It is in.
また、本発明の別の目的は、コイルなどの内包部材の変形が少ないリアクトルを提供することにある。 Another object of the present invention is to provide a reactor with less deformation of an internal member such as a coil.
本発明者らは、コアとコイルとを一体化した状態で形成することに適した軟磁性複合材料について種々の検討を行った結果、本発明を完成するに至った。 As a result of various studies on a soft magnetic composite material suitable for forming the core and the coil in an integrated state, the present inventors have completed the present invention.
本発明のリアクトル用の軟磁性複合材料は、軟磁性粉末と、この粉末を分散した状態で内包する樹脂とを有し、リアクトルのコアに用いられる。この軟磁性粉末は、最大径／円相当径が1.0〜1.3の球状粉末である。そして、この複合材料における軟磁性粉末の充填率が70体積％以下である。 The soft magnetic composite material for a reactor of the present invention has a soft magnetic powder and a resin that encapsulates the powder in a dispersed state, and is used for the core of the reactor. This soft magnetic powder is a spherical powder having a maximum diameter / equivalent circle diameter of 1.0 to 1.3. And the filling rate of the soft magnetic powder in this composite material is 70 volume% or less.
また、本発明のリアクトルは、コイルとコアとを備え、前記コアが、軟磁性粉末と、この粉末を分散した状態で内包する樹脂とを有する軟磁性複合材料からなる。そして、前記軟磁性粉末は、最大径／円相当径が1.0〜1.3の球状粉末であり、前記複合材料における軟磁性粉末の充填率が70体積％以下である。
ただし、本発明において円相当径は、軟磁性粉末の粒子の輪郭形状を特定し、その輪郭で囲まれる面積と同一の面積を有する円の径であり、最大径は、前記輪郭形状における粒子の最大長さである。
The reactor of the present invention includes a coil and a core, and the core is made of a soft magnetic composite material having a soft magnetic powder and a resin encapsulating the powder in a dispersed state. The soft magnetic powder is a spherical powder having a maximum diameter / equivalent circle diameter of 1.0 to 1.3, and the filling rate of the soft magnetic powder in the composite material is 70% by volume or less.
However, in the present invention, the equivalent circle diameter is the diameter of a circle that specifies the contour shape of the particles of the soft magnetic powder and has the same area as the area surrounded by the contour, and the maximum diameter is the diameter of the particle in the contour shape. The maximum length.
最大径／円相当径が1.0〜1.3、特に1.1〜1.3の球状の軟磁性粉末を用いることで、高圧に加圧しなくても、磁性素子、特にリアクトルとして好適な比透磁率と飽和磁束密度を有する軟磁性複合材料とすることができる。とりわけ、比較的充填率と比透磁率が低くても飽和磁束密度が高いリアクトル用の軟磁性複合材料とすることができる。また、上記軟磁性粉末を用いることで、高圧に加圧しなくてもコイルを内包し、ギャップを有していないリアクトルが得られるため、リアクトルの製造性を高められる。 By using a spherical soft magnetic powder having a maximum diameter / equivalent circular diameter of 1.0 to 1.3, particularly 1.1 to 1.3, it is possible to obtain a relative magnetic permeability and saturation magnetic flux density suitable as a magnetic element, particularly a reactor, without applying high pressure. It can be set as the soft-magnetic composite material which has. In particular, it is possible to provide a soft magnetic composite material for a reactor having a high saturation magnetic flux density even though the filling rate and relative permeability are relatively low. Further, by using the soft magnetic powder, it is possible to obtain a reactor that includes a coil and does not have a gap without being pressurized to a high pressure, so that the productivity of the reactor can be improved.
本発明の一形態としては、軟磁性複合材料の比透磁率μを5〜30とすることが好ましい。 As one embodiment of the present invention, it is preferable that the relative magnetic permeability μ of the soft magnetic composite material is 5 to 30.
比透磁率が5〜30、特に5〜11の軟磁性複合材料であれば、自動車の昇圧回路に用いられるリアクトルのコアなどに好適な磁気特性とすることができる。 A soft magnetic composite material having a relative permeability of 5 to 30, particularly 5 to 11, can have magnetic characteristics suitable for a reactor core used in a booster circuit of an automobile.
本発明の一形態としては、軟磁性複合材料の飽和磁束密度Bsを0.6T以上とすることが好ましい。 As one form of this invention, it is preferable that the saturation magnetic flux density Bs of a soft-magnetic composite material shall be 0.6 T or more.
飽和磁束密度が0.6T以上、特に0.9T以上であれば、フェライトなどよりも高い飽和磁束密度を実現でき、より大電流用途の磁性素子、特にリアクトルを構築することができる。 When the saturation magnetic flux density is 0.6 T or more, particularly 0.9 T or more, a saturation magnetic flux density higher than that of ferrite or the like can be realized, and a magnetic element for a higher current application, particularly a reactor can be constructed.
本発明の一形態としては、軟磁性粉末の平均粒径を5〜500μm、特に10μm〜100μmとすることが好ましい。 As one form of this invention, it is preferable that the average particle diameter of soft-magnetic powder shall be 5-500 micrometers, especially 10 micrometers-100 micrometers.
軟磁性粉末の平均粒径を特定することで、樹脂中に軟磁性粉末を均一に分散させることができ、かつ成形体における軟磁性粉末の充填率を高めることができる。 By specifying the average particle diameter of the soft magnetic powder, the soft magnetic powder can be uniformly dispersed in the resin, and the filling rate of the soft magnetic powder in the molded body can be increased.
本発明の一形態としては、軟磁性粉末は、ガスアトマイズ法で得られた粉末とすることが好ましい。 In one embodiment of the present invention, the soft magnetic powder is preferably a powder obtained by a gas atomization method.
ガスアトマイズ法で得られた粉末は、粉末粒子表面の凹凸が少なく球状に近い形状であるため、樹脂と混合した際に均一に分散させることができ、得られる成形体における軟磁性粉末の充填率を高めることができる。 Since the powder obtained by the gas atomization method has a nearly spherical shape with little irregularities on the surface of the powder particles, it can be uniformly dispersed when mixed with the resin, and the filling rate of the soft magnetic powder in the resulting molded body can be increased. Can be increased.
本発明の一形態としては、軟磁性粉末の充填率を30体積％以上とすることが好ましい。 As one form of this invention, it is preferable that the filling rate of soft-magnetic powder shall be 30 volume% or more.
複合材料における軟磁性粉末の充填率を30体積％以上とすることで、リアクトルなどに好適な比透磁率および飽和磁束密度の少なくとも一方を容易に実現することができる。 By setting the filling rate of the soft magnetic powder in the composite material to 30% by volume or more, at least one of a relative magnetic permeability and a saturation magnetic flux density suitable for a reactor or the like can be easily realized.
本発明の一形態としては、軟磁性粉末は、軟磁性金属粒子の表面に絶縁被覆がない粉末とすることができる。 As an embodiment of the present invention, the soft magnetic powder may be a powder having no surface insulation coating on the soft magnetic metal particles.
絶縁被覆のない軟磁性金属粉末でも、所定の球状粒子を用いることで、粉末粒子同士の接触による電気的接続を極力抑制し、複合材料の比透磁率を低く抑えることができる。従って、比透磁率が低い本発明リアクトルが得られる。 Even in a soft magnetic metal powder without an insulating coating, electrical connection due to contact between powder particles can be suppressed as much as possible by using predetermined spherical particles, and the relative magnetic permeability of the composite material can be kept low. Therefore, the reactor of the present invention having a low relative permeability can be obtained.
本発明の一形態としては、軟磁性粉末は、軟磁性金属粒子の表面に絶縁被覆を備える粉末とすることが好ましい。特に、前記絶縁被覆の厚さは10nm以上1μm以下が好ましい。 In one embodiment of the present invention, the soft magnetic powder is preferably a powder having an insulating coating on the surface of the soft magnetic metal particles. In particular, the thickness of the insulating coating is preferably 10 nm or more and 1 μm or less.
絶縁被覆を有する軟磁性金属粉末を用いることで、粉末粒子同士の接触による電気的接続を抑制し、渦電流の発生を抑制できると共に、複合材料の比透磁率を低く抑えることができる。従って、比透磁率が低い本発明リアクトルが得られる。 By using a soft magnetic metal powder having an insulating coating, electrical connection due to contact between powder particles can be suppressed, generation of eddy currents can be suppressed, and the relative magnetic permeability of the composite material can be suppressed low. Therefore, the reactor of the present invention having a low relative permeability can be obtained.
本発明の一形態としては、さらに非導電性のフィラーが樹脂中に分散して内包されていることが好ましい。 As one form of this invention, it is preferable that the nonelectroconductive filler is further disperse | distributed and included in resin.
非導電性のフィラーを軟磁性粉末と樹脂との混合材料に添加することで、混合材料の粘度を容易に調整することができ、軟磁性粉末が樹脂内で沈殿して分離することを抑制できる。それに伴い、軟磁性粉末が樹脂中に均一に分散された複合材料を得ることができる。従って、軟磁性粉末が樹脂中に均一に分散された本発明リアクトルが得られる。 By adding a non-conductive filler to the mixed material of the soft magnetic powder and the resin, the viscosity of the mixed material can be easily adjusted, and the soft magnetic powder can be prevented from being precipitated and separated in the resin. . Accordingly, a composite material in which soft magnetic powder is uniformly dispersed in the resin can be obtained. Therefore, the reactor of the present invention in which the soft magnetic powder is uniformly dispersed in the resin can be obtained.
本発明の一形態として、上記コイルが上記コアと一体に成形された形態が挙げられる。また、本発明軟磁性複合材料を用いることで、本発明軟磁性複合材料からなるコアと、このコアと一体に成形されているコイルとを備える磁性素子を得ることができる。 As one form of this invention, the form in which the said coil was shape | molded integrally with the said core is mentioned. Further, by using the soft magnetic composite material of the present invention, a magnetic element including a core made of the soft magnetic composite material of the present invention and a coil formed integrally with the core can be obtained.
本発明軟磁性複合材料を用いることで、高圧に加圧成形することなくコアとコイルとが一体となった磁性素子を得ることができる。成形圧力が低圧であるため、軟磁性粉末同士の圧接が実質的になく、かつコイルの変形もほとんどない磁性素子を得ることができる。 By using the soft magnetic composite material of the present invention, a magnetic element in which a core and a coil are integrated can be obtained without being pressure-molded at a high pressure. Since the molding pressure is low, it is possible to obtain a magnetic element that is substantially free from pressure contact between soft magnetic powders and hardly deforms the coil.
本発明軟磁性複合材料は、リアクトルなどの磁性素子に好適な比透磁率および飽和磁束密度を得ることができる。本発明リアクトルは、適切な透磁率や飽和磁束密度を確保できる上に、製造性に優れる。 The soft magnetic composite material of the present invention can obtain a relative magnetic permeability and a saturation magnetic flux density suitable for a magnetic element such as a reactor. The reactor of the present invention can ensure appropriate magnetic permeability and saturation magnetic flux density, and is excellent in manufacturability.
以下、本発明の構成要件を説明する。 Hereinafter, the configuration requirements of the present invention will be described.
＜軟磁性粉末＞
軟磁性粉末には、軟磁性金属粉末単体で構成される粉末と、軟磁性金属粉末の表面に絶縁被覆が形成された粉末とがある。
<Soft magnetic powder>
The soft magnetic powder includes a powder composed of a single soft magnetic metal powder and a powder having an insulating coating formed on the surface of the soft magnetic metal powder.
（軟磁性金属粉末）
軟磁性粉末としては、Fe、CoまたはNiの他、Fe-Si、Fe-Ni、Fe-Al、Fe-Co、Fe-Cr、Fe-N、Fe-C、Fe-B、Fe-P、Fe-Al-SiなどのFe基合金粉末、或は希土類金属粉末、フェライト粉末などが利用できる。特に、上記Fe基合金粉末や希土類金属粉末といった軟磁性金属粉末を利用することができる。
(Soft magnetic metal powder)
As soft magnetic powder, Fe, Co or Ni, Fe-Si, Fe-Ni, Fe-Al, Fe-Co, Fe-Cr, Fe-N, Fe-C, Fe-B, Fe-P, Fe-based alloy powders such as Fe-Al-Si, rare earth metal powders, and ferrite powders can be used. In particular, soft magnetic metal powders such as the Fe-based alloy powders and rare earth metal powders can be used.
（絶縁被覆）
絶縁被覆は、軟磁性金属粉末粒子間の絶縁層として機能する。この金属粒子を絶縁被覆で覆うことによって、軟磁性金属粉末粒子同士の接触を抑制し、複合材料の比透磁率を抑えることができる。また、絶縁被覆の存在により、金属粒子間に渦電流が流れるのを抑制して、複合材料の渦電流損を低減させることができる。このような複合材料により、比透磁率が低く、渦電流損が低減された本発明リアクトルが得られる。絶縁被覆は、例えば金属酸化物、金属窒化物、または金属炭化物や、リン酸金属塩化合物、ホウ酸金属塩化合物、または珪酸金属塩化合物などの絶縁性物質が利用できる。ここでの金属には、Fe、Al、Ca、Mn、Zn、Mg、V、Cr、Y、Ba、Sr、希土類元素などが利用できる。
(Insulation coating)
The insulating coating functions as an insulating layer between the soft magnetic metal powder particles. By covering the metal particles with an insulating coating, the contact between the soft magnetic metal powder particles can be suppressed, and the relative magnetic permeability of the composite material can be suppressed. In addition, the presence of the insulating coating can suppress the eddy current from flowing between the metal particles, thereby reducing the eddy current loss of the composite material. With such a composite material, the reactor of the present invention having a low relative permeability and reduced eddy current loss can be obtained. For the insulating coating, for example, an insulating material such as a metal oxide, a metal nitride, or a metal carbide, a metal phosphate compound, a metal borate compound, or a metal silicate compound can be used. As the metal here, Fe, Al, Ca, Mn, Zn, Mg, V, Cr, Y, Ba, Sr, rare earth elements, and the like can be used.
絶縁被覆の厚みは、10nm以上1μm以下であることが好ましい。絶縁被覆の厚みを10nm以上とすることによって、金属粒子同士の接触の抑制や渦電流によるエネルギー損失を効果的に抑制することができる。また、絶縁被覆の厚みを1μm以下とすることによって、軟磁性複合材料に占める絶縁被覆の割合が大きくなりすぎない。このため、この軟磁性複合材料の磁束密度が著しく低下することを防止できる。このような複合材料により、磁束密度の著しい低下が防止された本発明リアクトルが得られる。なお、軟磁性金属粉末粒子の粒径が小さければ、絶縁被覆の厚みも小さくなる傾向にある。 The thickness of the insulating coating is preferably 10 nm or more and 1 μm or less. By setting the thickness of the insulating coating to 10 nm or more, it is possible to effectively suppress contact between metal particles and energy loss due to eddy current. Moreover, by setting the thickness of the insulating coating to 1 μm or less, the ratio of the insulating coating to the soft magnetic composite material does not become too large. For this reason, it can prevent that the magnetic flux density of this soft-magnetic composite material falls remarkably. By such a composite material, the reactor of the present invention in which a significant decrease in magnetic flux density is prevented can be obtained. If the particle diameter of the soft magnetic metal powder particles is small, the thickness of the insulating coating tends to be small.
（粒子形状）
軟磁性粉末は、最大径／円相当径が1.0〜1.3の球状粉末とする。ここで、円相当径とは、図1に示すように、軟磁性粉末の粒子Pの輪郭形状を特定し、その輪郭で囲まれる面積と同一の面積を有する円の径である。つまり、円相当径＝２×｛前記輪郭内面積Ｓ／π｝1/2で表される。また、最大径は、前記輪郭形状における粒子Pの最大長さである。従って、この比率が1.0に近いほど粒子が真球に近いことになる。軟磁性粉末の粒子の輪郭内面積を求めるには、例えば、この粉末の粒子を顕微鏡で観察し、その観察画像における粒子から画像処理などで輪郭内の面積を算出することが挙げられる。
(Particle shape)
The soft magnetic powder is a spherical powder having a maximum diameter / equivalent circle diameter of 1.0 to 1.3. Here, the equivalent circle diameter is the diameter of a circle having the same area as the area surrounded by the contour of the soft magnetic powder particle P as shown in FIG. That is, the equivalent circle diameter = 2 × {the above-mentioned contour area S / π} 1/2 . The maximum diameter is the maximum length of the particles P in the contour shape. Therefore, the closer this ratio is to 1.0, the closer the particle is to a true sphere. In order to obtain the area within the contour of the soft magnetic powder particles, for example, the powder particle is observed with a microscope, and the area within the contour is calculated from the particles in the observed image by image processing or the like.
このような球状の粒子を用いれば、複合材料における軟磁性粉末の充填率を高めることができる。同一重量の粉末であれば、非球状粒子、すなわち、表面に凹凸の多い粒子の方が球状粒子よりも粉末の嵩が大きくなる。これに対し、球状の粒子であれば、非球状粒子に比べて粉末の嵩が小さいため、成形時に高圧に加圧しなくても容易に高い充填率の複合材料を得ることができる。 If such spherical particles are used, the filling rate of the soft magnetic powder in the composite material can be increased. If the powder has the same weight, the non-spherical particles, that is, the particles with many irregularities on the surface, have a larger bulk than the spherical particles. On the other hand, since spherical particles are smaller in volume than non-spherical particles, a composite material having a high filling rate can be easily obtained without applying high pressure during molding.
また、球状の粒子は、非球状の粒子に比べて複合材料中のボイドの発生を抑制できる。非球状の粒子は、表面に凹凸が多いため、表面処理を行っても、その凹凸内に十分樹脂を行き渡らせることが難しいことがあり、複合材料中にボイドが発生することが考えられる。しかし、球状の粒子であれば、粒子の周囲に樹脂が十分に周るため、ボイドの発生を低減することができる。 In addition, spherical particles can suppress the generation of voids in the composite material as compared to non-spherical particles. Since the non-spherical particles have many irregularities on the surface, it may be difficult to spread the resin sufficiently in the irregularities even if the surface treatment is performed, and voids may be generated in the composite material. However, if the particles are spherical, the resin sufficiently surrounds the particles, so that the generation of voids can be reduced.
その他、球状の粒子であれば、粒子同士が隣接しても、実質的に点接触するだけであり、面接触することがほとんどない。樹脂中に分散される軟磁性金属粉末同士が接触した状態が多くなると、複合材料の比透磁率が高くなる傾向にあり、粒子間に渦電流が流れる問題もある。そのため、上述したように、絶縁被覆を有する軟磁性粉末を用いることが好ましいが、球状の粒子を用いれば、絶縁被覆のない粒子であっても、軟磁性金属粉末同士の接触の発生を低減し、複合材料の比透磁率を抑えることができる。この場合、軟磁性粉末を得る際に、軟磁性金属粉末に絶縁被覆を形成する必要がない。 In addition, in the case of spherical particles, even if the particles are adjacent to each other, they are substantially only in point contact and hardly in surface contact. If the number of soft magnetic metal powders dispersed in the resin increases, the relative magnetic permeability of the composite material tends to increase, and there is a problem that eddy current flows between particles. Therefore, as described above, it is preferable to use a soft magnetic powder having an insulating coating. However, if spherical particles are used, the occurrence of contact between soft magnetic metal powders can be reduced even for particles without an insulating coating. The relative permeability of the composite material can be suppressed. In this case, it is not necessary to form an insulating coating on the soft magnetic metal powder when obtaining the soft magnetic powder.
軟磁性粉末の具体例としては、ガスアトマイズ法で生成された粉末や、水アトマイズ法で生成された粉末がある。このうち、前者がほぼ球状の粒子であり、後者は表面に凹凸が形成された非球状の粒子である。この水アトマイズ法で生成された粉末の表面部をボールミルなどで粉砕して球状に形成することで最大径／円相当径を1.0〜1.3となるようにしてもよい。 Specific examples of the soft magnetic powder include a powder generated by a gas atomization method and a powder generated by a water atomization method. Among these, the former is a substantially spherical particle, and the latter is a non-spherical particle having irregularities formed on the surface. The maximum diameter / equivalent circle diameter may be 1.0 to 1.3 by pulverizing the surface portion of the powder produced by the water atomization method with a ball mill or the like to form a spherical shape.
特に、上記球状の粉末を分級して粗粒を除去することが好ましい。この分級は、例えばふるいで所定の粗粒を除去することで行う。より具体的には、軟磁性粉末の平均粒径よりも150％以上径の大きな粗粒を除去することが好ましい。このような分級により、粒子同士の接触面積が大きくなりやすい粗粒を除去することができ、比透磁率の増大を抑制すると共に、見掛密度の高い粉末を得ることができる。より好ましくは軟磁性粉末の平均粒径よりも100％以上径の大きな粗粒を除去し、特に好ましくは50％以上径の大きな粗粒を除去すれば良い。さらに軟磁性粉末の微粒を除去するようにしてもよい。例えば、軟磁性粉末の平均粒径よりも50％以上径の小さな微粒を除去することが好ましい。このような分級により、粒径のばらつきを抑制し、軟磁性粉末が均質に分散された複合材料を得ることができる。この微粒の除去もふるいを用いて行えばよい。 In particular, it is preferable to classify the spherical powder to remove coarse particles. This classification is performed, for example, by removing predetermined coarse particles with a sieve. More specifically, it is preferable to remove coarse particles whose diameter is 150% or more larger than the average particle diameter of the soft magnetic powder. By such classification, coarse particles in which the contact area between particles tends to be large can be removed, and an increase in relative permeability can be suppressed and a powder having a high apparent density can be obtained. More preferably, coarse grains having a diameter of 100% or more than the average particle diameter of the soft magnetic powder are removed, and particularly preferably coarse grains having a diameter of 50% or more are removed. Further, the fine particles of the soft magnetic powder may be removed. For example, it is preferable to remove fine particles having a diameter 50% or more smaller than the average particle diameter of the soft magnetic powder. By such classification, it is possible to obtain a composite material in which variation in particle size is suppressed and soft magnetic powder is uniformly dispersed. The fine particles may be removed using a sieve.
なお、本発明複合材料は、後述するように、大気圧或いは所定の低圧下で混合材料を注型・硬化して得られるため、注型・硬化時の圧力で軟磁性粉末同士が圧接されて変形することがない。そのため、成形前の軟磁性粉末における「最大径／円相当径」は成形後の成形体、及びこの成形体を備えるリアクトルの軟磁性粉末における「最大径／円相当径」と実質的に同一である。 As will be described later, the composite material of the present invention is obtained by casting and curing a mixed material under atmospheric pressure or a predetermined low pressure, so that soft magnetic powders are pressed against each other at the pressure during casting and curing. There is no deformation. Therefore, the “maximum diameter / equivalent circle diameter” in the soft magnetic powder before molding is substantially the same as the “maximum diameter / equivalent circle diameter” in the molded soft article and the soft magnetic powder of the reactor including the molded article. is there.
軟磁性粉末の平均粒径は、5〜500μmとすることが好ましい。あまり粉末の平均粒径が小さいと、充填率を上げることが難しい。逆にこの平均粒径が大きいと、樹脂中に軟磁性粉末を均一に分散することが難しくなる。この粉末の平均粒径の下限は、10μm、15μm、20μmが挙げられる。この粉末の平均粒径の上限は、100μm、80μm、70μm、60μm、50μmが挙げられる。より好ましい軟磁性粉末の平均粒径は10〜100μmである。 The average particle size of the soft magnetic powder is preferably 5 to 500 μm. If the average particle size of the powder is too small, it is difficult to increase the filling rate. Conversely, if this average particle size is large, it will be difficult to uniformly disperse the soft magnetic powder in the resin. Examples of the lower limit of the average particle diameter of the powder include 10 μm, 15 μm, and 20 μm. Examples of the upper limit of the average particle diameter of the powder include 100 μm, 80 μm, 70 μm, 60 μm, and 50 μm. The average particle size of the soft magnetic powder is more preferably 10 to 100 μm.
（充填率）
充填率は、{軟磁性粉末の体積／（軟磁性粉末の体積＋樹脂の体積）}×100で表される。より具体的には、JIS K 7250（2006）「プラスチック-灰分の求め方」に準拠して充填率を求めることができる。軟磁性粉末の体積は、例えば複合材料をマッフル炉にて600℃に加熱して樹脂分を除去し、残った軟磁性粉末の重量を測って、この重量を軟磁性粉末の真密度で除することで求められる。一方、樹脂の体積は、複合材料の重量から軟磁性粉末の重量を減じて樹脂の重量を求め、この樹脂の重量を樹脂の密度で除することで求められる。そして、これら軟磁性粉末の体積と樹脂の体積とから上述の式に基づいて充填率を算出できる。なお、非導電性のフィラーが含まれている複合材料の場合、充填率は、{軟磁性粉末の体積／（軟磁性粉末の体積＋樹脂の体積＋フィラーの体積）}×100で表される。複合材料の樹脂を除去した後に残存する軟磁性粉末とフィラーとをマグネットで選別すれば、軟磁性粉末の体積やフィラーの体積が求められる。
(Filling rate)
The filling rate is represented by {volume of soft magnetic powder / (volume of soft magnetic powder + volume of resin)} × 100. More specifically, the filling rate can be determined according to JIS K 7250 (2006) “Plastics—How to determine ash content”. The volume of the soft magnetic powder is, for example, by heating the composite material to 600 ° C. in a muffle furnace to remove the resin component, measuring the weight of the remaining soft magnetic powder, and dividing this weight by the true density of the soft magnetic powder. Is required. On the other hand, the volume of the resin is obtained by subtracting the weight of the soft magnetic powder from the weight of the composite material to obtain the weight of the resin and dividing the weight of the resin by the density of the resin. The filling rate can be calculated from the volume of the soft magnetic powder and the volume of the resin based on the above formula. In the case of a composite material containing a non-conductive filler, the filling rate is represented by {volume of soft magnetic powder / (volume of soft magnetic powder + volume of resin + volume of filler)} × 100. . If the soft magnetic powder and filler remaining after removing the resin of the composite material are selected with a magnet, the volume of the soft magnetic powder and the volume of the filler can be obtained.
この充填率を70体積％以下とすることで、透磁率が比較的低い複合材料を容易に得ることができる。このような複合材料により、透磁率が比較的低いリアクトルが容易に得られる。この充填率の上限としては、65体積％、60体積％、55体積％が挙げられる。充填率の下限は30体積％以上とすることが好ましい。30体積％以上の充填率とすることで、複合材料として適切な透磁率や飽和磁束密度を確保することができ、この複合材料でリアクトルを構成した場合に、好適なインダクタンス値を得ることができる。この充填率の下限としては、35体積％、40体積％、45体積％が挙げられる。より好ましい充填率の範囲は40〜60体積％である。特に、本発明複合材料を用いてリアクトルを構成した場合、ギャップ材を用いることなく、適切なインダクタンス値のリアクトルとすることができる。 By setting the filling rate to 70% by volume or less, a composite material having a relatively low magnetic permeability can be easily obtained. By such a composite material, a reactor having a relatively low magnetic permeability can be easily obtained. As an upper limit of this filling rate, 65 volume%, 60 volume%, and 55 volume% are mentioned. The lower limit of the filling rate is preferably 30% by volume or more. By setting the filling rate to 30% by volume or more, it is possible to ensure appropriate permeability and saturation magnetic flux density as a composite material, and when a reactor is configured with this composite material, a suitable inductance value can be obtained. . Examples of the lower limit of the filling rate include 35% by volume, 40% by volume, and 45% by volume. A more preferable range of the filling rate is 40 to 60% by volume. In particular, when a reactor is configured using the composite material of the present invention, a reactor having an appropriate inductance value can be obtained without using a gap material.
＜樹脂＞
樹脂は軟磁性粉末を分散状態で保持するものである。この樹脂には、熱硬化性樹脂、光（紫外線）硬化性樹脂、電子線硬化性樹脂、湿気硬化性樹脂などが利用できる。
<Resin>
The resin holds the soft magnetic powder in a dispersed state. As this resin, a thermosetting resin, a light (ultraviolet) curable resin, an electron beam curable resin, a moisture curable resin, or the like can be used.
熱硬化性樹脂には、フェノール樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリウレタン、ジアリルフタレート樹脂、シリコーン樹脂などが挙げられる。 Examples of the thermosetting resin include phenol resin, urea resin, melamine resin, epoxy resin, unsaturated polyester resin, polyurethane, diallyl phthalate resin, and silicone resin.
光硬化性樹脂のオリゴマーとしては、ウレタンアクリレート系、エポキシアクリレート系、エステルアクリレート系、アクリレート系、エポキシ系、ビニルエーテル系の樹脂が挙げられる。 Examples of the oligomer of the photocurable resin include urethane acrylate, epoxy acrylate, ester acrylate, acrylate, epoxy, and vinyl ether resins.
電子線硬化性樹脂のオリゴマーとしては、不飽和ポリエステル、不飽和アクリル、エポキシアクリレート、ウレタンアクリレート、ポリエステルアクリレート、ポリエーテルアクリレート、ポリエン／ポリチオールなどが挙げられる。 Examples of the electron beam curable resin oligomer include unsaturated polyester, unsaturated acrylic, epoxy acrylate, urethane acrylate, polyester acrylate, polyether acrylate, and polyene / polythiol.
湿気硬化性樹脂としては、湿気硬化型エポキシ樹脂や湿気硬化型ポリウレタン樹脂などが挙げられる。 Examples of the moisture curable resin include a moisture curable epoxy resin and a moisture curable polyurethane resin.
その他、熱可塑性樹脂の利用も考えられる。熱可塑性樹脂には、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポリスチレン、ポリエチレンテレフタレート、アクリロニトリルブタジエン共重合樹脂、ポリブチレンテレフタレート、ポリ塩化ビニリデン、ポリカーボネート、ポリアミド、ポリアセタール、ポリイミド、メタクリル樹脂、フッ素樹脂などが挙げられる。 In addition, use of a thermoplastic resin is also conceivable. Examples of the thermoplastic resin include polyethylene, polypropylene, polyvinyl chloride, polystyrene, polyethylene terephthalate, acrylonitrile butadiene copolymer resin, polybutylene terephthalate, polyvinylidene chloride, polycarbonate, polyamide, polyacetal, polyimide, methacrylic resin, and fluorine resin. .
本発明複合材料や本発明リアクトルを耐熱性の要求される分野で用いる場合、熱硬化性樹脂を用いることが好ましいが、熱可塑性樹脂であってもポリイミドやフッ素樹脂などであれば、耐熱性の要求される分野で利用することが期待される。 When the composite material of the present invention or the reactor of the present invention is used in a field where heat resistance is required, it is preferable to use a thermosetting resin. It is expected to be used in the required fields.
＜比透磁率μ＞
本発明複合材料の比透磁率は、5〜30とすることが好ましい。従来、リアクトルのコアに用いられている電磁鋼板の比透磁率は4000〜8000程度、高圧で成形した圧粉成形体の比透磁率は400〜600程度である。このような高透磁率の材料では、ギャップを設けることなくコアを構成することが難しい。しかし、本発明複合材料であれば、比透磁率が5〜30の低透磁率材料とすることができ、ギャップを設けることなくコアの磁気飽和の問題を解消することができる。このような比透磁率を持つ複合材料でリアクトルを構成すれば、例えば自動車の昇圧回路用のリアクトルとして好適に利用できる。この比透磁率の上限としては、25、20、15、12が挙げられる。特に本発明リアクトルの比透磁率は5〜11が好ましい。
<Relative permeability μ>
The relative magnetic permeability of the composite material of the present invention is preferably 5-30. Conventionally, the relative magnetic permeability of the electromagnetic steel sheet used for the core of the reactor is about 4000 to 8000, and the relative permeability of the green compact formed at high pressure is about 400 to 600. With such a high magnetic permeability material, it is difficult to configure the core without providing a gap. However, if it is this invention composite material, it can be set as the low-permeability material with a relative magnetic permeability of 5-30, and the problem of the magnetic saturation of a core can be eliminated, without providing a gap. If a reactor is comprised with the composite material which has such a relative permeability, it can utilize suitably, for example as a reactor for the booster circuit of a motor vehicle. Examples of the upper limit of the relative permeability include 25, 20, 15, and 12. In particular, the relative permeability of the reactor of the present invention is preferably 5 to 11.
＜飽和磁束密度Bs＞
本発明複合材料の飽和磁束密度Bsは0.6T以上であることが好ましい。このような飽和磁束密度の複合材料とすることで、従来より磁性材料として用いられているフェライトよりも高い飽和磁束密度とすることができ、この複合材料をリアクトルなどの磁性素子として用いた場合、磁気飽和を抑制することができる。より好ましい飽和磁束密度の値は0.8T以上、さらに好ましい値は1.0T以上、特に好ましい値は1.2T以上である。このような好ましい値、特に0.9T以上の複合材料を用いてリアクトルを構成すれば、より大電流用途のリアクトルを構成することができる。
<Saturation magnetic flux density Bs>
The composite magnetic material of the present invention preferably has a saturation magnetic flux density Bs of 0.6 T or more. By making such a composite material of saturation magnetic flux density, it can be made a saturation magnetic flux density higher than the ferrite conventionally used as a magnetic material, and when this composite material is used as a magnetic element such as a reactor, Magnetic saturation can be suppressed. A more preferable value of the saturation magnetic flux density is 0.8 T or more, a further preferable value is 1.0 T or more, and a particularly preferable value is 1.2 T or more. If a reactor is constituted using such a preferable value, particularly a composite material of 0.9T or more, a reactor for a larger current application can be constituted.
＜磁束密度B100＞
本発明複合材料に7960A/ｍ（100エルステッド(Oe)）の磁界を印加したときの磁束密度B100は0.05T以上であることが望ましい。このような磁性材料でコアを形成すると、リアクトルなどの透磁率を、ギャップを用いることなく目的の値とすることができる。より好ましい磁束密度B100の値は0.07T以上、さらに好ましい値は0.10T以上、特に好ましい値は0.11T以上である。
<Magnetic flux density B 100 >
The magnetic flux density B 100 when a magnetic field of 7960 A / m (100 oersted (Oe)) is applied to the composite material of the present invention is desirably 0.05 T or more. When the core is formed of such a magnetic material, the magnetic permeability of a reactor or the like can be set to a target value without using a gap. A more preferable value of the magnetic flux density B 100 is 0.07T or more, a further preferable value is 0.10T or more, and a particularly preferable value is 0.11T or more.
＜内包部材＞
内包部材は、磁界を発生させる部材であり、必要に応じて軟磁性複合材料と共に一体化される。内包部材の代表例としては、インダクタ（コイル）が挙げられる。コイルは、通常、金属線の表面に絶縁被覆を施した巻線により構成される。金属線は、導電性の高いものが好ましく、銅、銅合金が好適に利用できる。また、絶縁被覆は、エナメルなどの被覆が利用できる。巻線の断面形状は、円形や矩形、六角形などが挙げられる。コイルと軟磁性複合材料が一体化された磁性素子としては、チョークコイル、トランス、バーアンテナ、リアクトルなどが挙げられる。
<Internal member>
The inner member is a member that generates a magnetic field, and is integrated with the soft magnetic composite material as necessary. A typical example of the internal member is an inductor (coil). The coil is usually constituted by a winding in which an insulating coating is applied to the surface of a metal wire. The metal wire is preferably highly conductive, and copper and copper alloys can be suitably used. The insulating coating can be a coating such as enamel. Examples of the cross-sectional shape of the winding include a circle, a rectangle, and a hexagon. Examples of the magnetic element in which the coil and the soft magnetic composite material are integrated include a choke coil, a transformer, a bar antenna, and a reactor.
とりわけ、本発明リアクトルのコアの形態はポットコアが好ましい。ポットコアMは、例えば図２に示すように、コイルCの内側に配される内側コアMiと、コイルCの外側に配される外側コアMoと、コイルCの両端側の各々に配される端部コアMeとを有する。ポットコアMとすれば、コイルCがコアM内に収納された状態のリアクトルRとなるため、コイルCの励磁に伴なう振動による騒音を効果的に抑制したり、コイルCを機械的に保護したりすることができる。特に、このリアクトルは、本発明複合材料からなるコアMとコイルCとが一体化されているため、この騒音抑制効果に加えてコアMを介してのコイルCの放熱も効果的に行うことができる。また、本発明複合材料を利用することで、このリアクトルは、ギャップを設けない構成とすることができる。 In particular, the core of the reactor of the present invention is preferably a pot core. For example, as shown in FIG. 2, the pot core M includes an inner core Mi disposed inside the coil C, an outer core Mo disposed outside the coil C, and ends disposed on both ends of the coil C. Part core Me. Pot core M makes reactor R with coil C housed in core M, effectively suppressing noise caused by vibration accompanying excitation of coil C and mechanically protecting coil C You can do it. In particular, in this reactor, since the core M and the coil C made of the composite material of the present invention are integrated, in addition to the noise suppression effect, the heat radiation of the coil C through the core M can be effectively performed. it can. Moreover, this reactor can be set as the structure which does not provide a gap by utilizing this invention composite material.
＜フィラー＞
フィラーは、主として、軟磁性粉末と樹脂とを混合した際に、この混合材料の粘度を調整し、軟磁性粉末が沈殿することを抑制するために用いられる。
<Filler>
The filler is mainly used to adjust the viscosity of the mixed material and suppress the precipitation of the soft magnetic powder when the soft magnetic powder and the resin are mixed.
フィラーの材質としては、SiO2、Al2O3、Fe2O3、BN、AlN、ZnO、TiO2などが挙げられる。中でも、Al2O3、BN、AlNなどの高熱伝導率材料をフィラーに用いた場合、軟磁性複合材料の放熱特性を改善することができる。即ち、本発明リアクトルの放熱特性を改善できる。SiO2、BNなどの熱膨張率の低い材料をフィラーに用いた場合、軟磁性複合材料の熱膨張を抑制することができる。 Examples of the filler material include SiO 2 , Al 2 O 3 , Fe 2 O 3 , BN, AlN, ZnO, and TiO 2 . In particular, when a high thermal conductivity material such as Al 2 O 3 , BN, or AlN is used as the filler, the heat dissipation characteristics of the soft magnetic composite material can be improved. That is, the heat radiation characteristics of the reactor of the present invention can be improved. When a material having a low coefficient of thermal expansion such as SiO 2 or BN is used for the filler, the thermal expansion of the soft magnetic composite material can be suppressed.
フィラーの平均粒径は、軟磁性粉末の平均粒径の1/5以下であることが好ましい。このように軟磁性粉末に比べて微細なフィラーを用いることで、フィラーの粒子を軟磁性粉末の周囲に分散して行き渡らせることができる。それによって、軟磁性粉末同士が接触する確率を低減し、軟磁性複合材料の透磁率を低く抑えると共に、磁気的・機械的特性を均質化することができる。このような軟磁性複合材料により、透磁率が低く、磁気的・機械的特性が均質化な本発明リアクトルが得られる。 The average particle size of the filler is preferably 1/5 or less of the average particle size of the soft magnetic powder. Thus, by using a finer filler than the soft magnetic powder, the filler particles can be dispersed and spread around the soft magnetic powder. Thereby, the probability that the soft magnetic powders come into contact with each other can be reduced, the magnetic permeability of the soft magnetic composite material can be kept low, and the magnetic and mechanical characteristics can be homogenized. By such a soft magnetic composite material, the reactor of the present invention having low magnetic permeability and homogenous magnetic and mechanical characteristics can be obtained.
フィラーの形状は、球状、非球状（板状、針状、棒状など）などの各種形状の中実粒子が挙げられる。その他、中空粒子も利用できる。中空のフィラーであれば、中実のフィラーを用いた場合に比べて軟磁性複合材料を軽量化することができる。市販されている中空フィラーとしては、SiO2などが挙げられる。 Examples of the shape of the filler include solid particles of various shapes such as a spherical shape and a non-spherical shape (a plate shape, a needle shape, a rod shape, etc.). In addition, hollow particles can be used. If it is a hollow filler, a soft magnetic composite material can be reduced in weight compared with the case where a solid filler is used. Examples of the commercially available hollow filler include SiO 2 .
フィラーの含有量は、主として樹脂の粘度などに合わせて調整すればよいが、例えば軟磁性粉末と樹脂とフィラーの全体積を100％とした場合、フィラーを5〜30体積％程度含有すればよい。 The filler content may be adjusted mainly according to the viscosity of the resin. For example, when the total volume of the soft magnetic powder, the resin and the filler is 100%, the filler may be contained in an amount of about 5 to 30% by volume. .
＜インシュレータ＞
本発明複合材料からなるコアとコイルとが一体化された磁性素子や本発明リアクトルは、コアとコイルとの間にインシュレータを介在させてもよい。このインシュレータを用いることで、仮にコイルを形成する巻線の絶縁被覆が損傷しても、コイルとコアとの絶縁を確保することができる。このインシュレータを設けるには、例えば予め絶縁材料からなる薄い円筒体をコイルの内側や外側に配置しておき、そのコイルと円筒体とを一体にして型内に配置し、混合材料を充填・硬化させればよい。あるいは、絶縁性の樹脂で固めたコイルを型内に配置し、混合材料を充填・硬化させてもよい。
<Insulator>
In the magnetic element in which the core and the coil made of the composite material of the present invention are integrated and the reactor of the present invention, an insulator may be interposed between the core and the coil. By using this insulator, insulation between the coil and the core can be ensured even if the insulation coating of the winding forming the coil is damaged. In order to provide this insulator, for example, a thin cylindrical body made of an insulating material is placed inside or outside the coil in advance, the coil and the cylindrical body are integrally placed in a mold, and the mixed material is filled and cured. You can do it. Alternatively, a coil hardened with an insulating resin may be placed in a mold, and the mixed material may be filled and cured.
＜製造方法＞
本発明複合材料は、例えば次の工程により得ることができる。
(1)（見掛密度／真密度）×100で表される密度比が45％超70％以下の軟磁性粉末を準備する準備工程。
(2)この軟磁性粉末と樹脂とを混合する工程であって、この混合時の樹脂温度における樹脂の粘度を100mPa・s〜100Pa・sに調整して混合を行う混合工程。
(3)この混合材料を大気圧以上1MPa以下の圧力にて型に充填し、樹脂を硬化させて成形体を得る成形工程。
<Manufacturing method>
The composite material of the present invention can be obtained, for example, by the following steps.
(1) A preparation step of preparing a soft magnetic powder having a density ratio represented by (apparent density / true density) × 100 and exceeding 45% and not more than 70%.
(2) A step of mixing the soft magnetic powder and the resin, wherein the mixing is performed by adjusting the viscosity of the resin at the resin temperature at the time of mixing to 100 mPa · s to 100 Pa · s.
(3) A molding step of filling the mixed material in a mold at a pressure of atmospheric pressure to 1 MPa and curing the resin to obtain a molded body.
（粉末の準備）
見掛密度とは、JIS Z 2504 「金属粉-見掛密度試験方法」に基づいて求められた密度である。また、真密度は、物質自身が占める体積だけを密度算定用の体積とする密度のことである。個々の粒子内部に空洞がないとする場合、真密度は軟磁性粉末の構成金属の比重とみなすことができる。この見掛密度、真密度から求められる密度比を45％超70％以下とする。この密度比が45％以下であれば、成形時に高圧に加圧することなく飽和磁束密度が0.6T以上の複合材料を得ることが難しい。逆に、この密度比が70％を超えると、そのような高密度比の粉末を得ることが難しい上、複合材料の比透磁率が高くなる傾向にある。また、高密度比の粉末は、樹脂と混合した際、沈殿して分離しやすく、均一に分散させることが難しい。この密度比の下限は、50％以上とすることが好ましい。この密度比の上限は65％以下、60％以下などが挙げられる。密度比を45％超70％以下とするには、例えば、上述した所定の球状の粉末を用いることが挙げられる。特に、ガスアトマイズ法で生成された粉末は、密度比を45％超70％以下とすることができる。
(Preparation of powder)
The apparent density is a density determined based on JIS Z 2504 “Metal powder—apparent density test method”. The true density is a density in which only the volume occupied by the substance itself is a volume for density calculation. When there are no cavities inside individual particles, the true density can be regarded as the specific gravity of the constituent metal of the soft magnetic powder. The density ratio obtained from the apparent density and the true density is set to more than 45% and 70% or less. If this density ratio is 45% or less, it is difficult to obtain a composite material having a saturation magnetic flux density of 0.6 T or more without applying high pressure during molding. On the other hand, when the density ratio exceeds 70%, it is difficult to obtain a powder having such a high density ratio, and the relative permeability of the composite material tends to increase. Moreover, when mixed with a resin, the powder with a high density ratio precipitates easily and is difficult to disperse uniformly. The lower limit of the density ratio is preferably 50% or more. The upper limit of the density ratio is 65% or less, 60% or less. In order to make the density ratio more than 45% and 70% or less, for example, the above-mentioned predetermined spherical powder can be used. In particular, the powder produced by the gas atomization method can have a density ratio of more than 45% and 70% or less.
（混合）
軟磁性粉末と樹脂との混合は、例えば図３（I）に示すように、混合容器1内に軟磁性粉末10と樹脂20とを投入し、攪拌器2でかき混ぜることにより行う。その際、樹脂の混合時の粘度を100mPa・s〜100Pa・sに調整して行うことが好ましい。この下限を下回ると軟磁性粉末が沈殿して、軟磁性粉末と樹脂が分離され、得られる軟磁性複合材料の均質性が阻害される。逆に、上限を超えると、軟磁性粉末が樹脂に分散した状態になり難く、軟磁性粉末の充填率を高めることが難しくなる。より好ましい樹脂の混合時の粘度は、1Pa・s〜50Pa・sである。
(mixture)
The soft magnetic powder and the resin are mixed by, for example, putting the soft magnetic powder 10 and the resin 20 into the mixing container 1 and stirring with the stirrer 2 as shown in FIG. At that time, it is preferable to adjust the viscosity at the time of resin mixing to 100 mPa · s to 100 Pa · s. Below this lower limit, the soft magnetic powder is precipitated, the soft magnetic powder and the resin are separated, and the homogeneity of the resulting soft magnetic composite material is hindered. Conversely, when the upper limit is exceeded, it is difficult for the soft magnetic powder to be dispersed in the resin, and it is difficult to increase the filling rate of the soft magnetic powder. More preferably, the viscosity at the time of mixing the resin is 1 Pa · s to 50 Pa · s.
この粘度調整は、樹脂の種類に応じて、樹脂の温度を変えることで調整したり、前述したフィラーを添加することで調整することが考えられる。例えば、熱硬化性樹脂であれば、常温で所定の粘度を満たす場合もあるが、50℃程度以下に加熱して樹脂の粘度を低下させてもよい。熱可塑性樹脂であれば、その樹脂の融点以上の温度に加熱して粘度を低下させることで、所定の粘度に調整する。 This viscosity adjustment can be adjusted by changing the temperature of the resin according to the type of resin, or by adding the filler described above. For example, a thermosetting resin may satisfy a predetermined viscosity at room temperature, but may be heated to about 50 ° C. or lower to reduce the viscosity of the resin. If it is a thermoplastic resin, it adjusts to predetermined viscosity by heating to the temperature beyond the melting | fusing point of the resin, and reducing a viscosity.
（内包部材の配置）
必要に応じて、軟磁性粉末10と樹脂20の混合材料を注型する前に型3内に内包部材（コイルC）を配置する（図３（II）参照）。内包部材を型に配置してから混合材料を注型して硬化させることにより、複合材料と内包部材とが一体化された部材を得ることができる。例えば、内包部材をコイルCとした場合、軟磁性複合材料からなるコアMとコイルCとが一体化された形態の本発明リアクトルを得ることができる（図３（III）参照）。また、このリアクトルは、ギャップを有していない。このリアクトルは、内包部材の型内への配置→混合材料の注型→樹脂の硬化という過程を経るだけで、コアとコイルとを個別に作製し、両者を組み合わせる過程を行うことなく得ることができる。もちろん、ギャップ材をコアに組み合わせてリアクトルのインダクタンスの調整を行う必要もない。なお、コイルは、巻線の端部を型外に引き出しておく必要があるため、型の一部に、巻線端部の引出孔を設けておいたり、型自体を巻線の端部が引き出される箇所で分割される構成にすることなどが考えられる。
(Arrangement of inclusion member)
If necessary, the inner member (coil C) is placed in the mold 3 before casting the mixed material of the soft magnetic powder 10 and the resin 20 (see FIG. 3 (II)). A member in which the composite material and the inclusion member are integrated can be obtained by placing the inclusion member in the mold and then casting and curing the mixed material. For example, when the inclusion member is a coil C, the reactor of the present invention in which the core M made of a soft magnetic composite material and the coil C are integrated can be obtained (see FIG. 3 (III)). Moreover, this reactor does not have a gap. This reactor can be obtained without going through the process of placing the core and the coil separately and combining them by simply going through the process of placing the inclusion member in the mold → casting the mixed material → curing the resin. it can. Of course, it is not necessary to adjust the inductance of the reactor by combining the gap material with the core. In addition, since it is necessary to draw the end of the winding out of the mold, the coil is provided with a lead-out hole for the winding end in a part of the mold, or the end of the winding is attached to the mold itself. It is conceivable to have a structure in which the parts are pulled out.
（混合材料の注型）
軟磁性粉末10と樹脂20の混合材料は、例えば図３（II）に示すように、型3に注入されて硬化されることで複合材料の成形体（コアM）とされる。混合材料の注型は、単に型内に混合材料を流し込むだけでもよいし、所定の低圧となるように型内を加圧または減圧してもよい。減圧した型内に混合材料を充填した場合も、相対的には混合材料が加圧されることになる。例えば、閉鎖された金型内を所定の圧力に減圧するように排気し、その金型内に混合材料を充填すると結果的に混合材料が加圧状態で型内に保持されることになる。
(Mixed material casting)
The mixed material of the soft magnetic powder 10 and the resin 20 is injected into the mold 3 and cured, for example, as shown in FIG. 3 (II), to form a composite material (core M). In the casting of the mixed material, the mixed material may simply be poured into the mold, or the inside of the mold may be pressurized or depressurized so as to have a predetermined low pressure. Even when the mixed material is filled in the reduced pressure mold, the mixed material is relatively pressurized. For example, if the closed mold is evacuated to a predetermined pressure and the mixed material is filled in the mold, the mixed material is held in the mold in a pressurized state.
この混合材料の充填圧力は、大気圧以上1MPa以下とする。従来の軟磁性粉末材料と樹脂の粉末を圧粉成形する際には、低くても10MPa超の高圧であった。そのため、軟磁性粉末同士の圧接または軟磁性粉末と内包部材との圧接により軟磁性粉末や内包部材の絶縁被覆が損傷したり、内包部材が変形することがあった。しかし、型内への混合材料の充填圧力を1MPa以下の低圧とすることで、軟磁性粉末や内包部材の絶縁被覆の損傷や内包部材の損傷を大幅に低減することができる。この圧力の上限としては、0.7MPa以下、0.5MPa以下、或は0.3MPa以下が挙げられる。なお、1MPa以下の範囲内で、大気圧以上の圧力に加圧した場合は、複合材料中にできるボイドのサイズを小さくし、複合材料の磁気特性のばらつきを低減する効果がある。 The filling pressure of the mixed material is set to atmospheric pressure or more and 1 MPa or less. When compacting a conventional soft magnetic powder material and a resin powder, the pressure was at least over 10 MPa. For this reason, the insulation coating of the soft magnetic powder and the inner member may be damaged or the inner member may be deformed by the pressure contact between the soft magnetic powders or the pressure member between the soft magnetic powder and the inner member. However, by setting the filling pressure of the mixed material into the mold to a low pressure of 1 MPa or less, damage to the insulating coating of the soft magnetic powder and the inner member and damage to the inner member can be greatly reduced. The upper limit of this pressure is 0.7 MPa or less, 0.5 MPa or less, or 0.3 MPa or less. Note that when the pressure is increased to a pressure equal to or higher than the atmospheric pressure within the range of 1 MPa or less, there is an effect of reducing the size of voids formed in the composite material and reducing the variation in magnetic properties of the composite material.
（樹脂の硬化）
混合材料の注型後、図３（III）に示すように、樹脂の種類などに応じた硬化法により樹脂を硬化させる。熱硬化性樹脂であれば、注型された樹脂と軟磁性粉末との混合材料を加熱することで硬化させる。光硬化性樹脂であれば、注型された樹脂と軟磁性粉末との混合材料に所定の波長の光（紫外線）を照射することで硬化させる。電子線硬化性樹脂であれば、注型された樹脂と軟磁性粉末との混合材料に電子線を照射することで硬化させる。湿気硬化性樹脂であれば、注型された樹脂と軟磁性粉末との混合材料を湿気雰囲気中に配置することで硬化させる。その他、樹脂の硬化には、種々の硬化剤を用いることが好ましい。中でも、潜在性硬化剤を用いることが好ましい。潜在性硬化剤を用いれば、樹脂と軟磁性粉末とを混合してから型に注入するまでの過程で、混合材料の粘度の上昇を抑制してポットライフを確保でき、かつ硬化時の発熱が緩やかで成形体に亀裂などが入り難い。潜在性硬化剤には、熱硬化型潜在性硬化剤、マイクロカプセル型潜在性硬化剤、光硬化型潜在性硬化剤などが挙げられる。その他、ポットライフが確保でき、かつ硬化時の発熱が緩やかにできる硬化剤としては、酸無水物系硬化剤も利用できる。このような潜在性硬化剤や酸無水物系硬化剤は、樹脂にエポキシ樹脂を用いた場合に好適に利用できる。
(Resin curing)
After casting the mixed material, as shown in FIG. 3 (III), the resin is cured by a curing method according to the type of the resin. If it is a thermosetting resin, it is cured by heating a mixed material of the cast resin and soft magnetic powder. If it is a photocurable resin, it will be hardened | cured by irradiating the light (ultraviolet ray) of a predetermined wavelength to the mixed material of cast resin and soft-magnetic powder. If it is an electron beam curable resin, it will be hardened by irradiating the mixed material of cast resin and soft magnetic powder with an electron beam. If it is a moisture curable resin, it will harden | cure by arrange | positioning the mixed material of cast resin and soft-magnetic powder in a moisture atmosphere. In addition, it is preferable to use various curing agents for curing the resin. Among these, it is preferable to use a latent curing agent. If a latent curing agent is used, the pot life can be secured by suppressing the increase in the viscosity of the mixed material from the mixing of the resin and soft magnetic powder to the injection into the mold, and heat generation during curing can be achieved. Loose and difficult to crack in the molded product. Examples of the latent curing agent include a thermosetting latent curing agent, a microcapsule latent curing agent, and a photocurable latent curing agent. In addition, an acid anhydride curing agent can be used as a curing agent that can ensure pot life and can moderately generate heat during curing. Such latent curing agents and acid anhydride curing agents can be suitably used when an epoxy resin is used as the resin.
表１に示す軟磁性粉末と樹脂を用意し、これらの原料から本発明複合材料を作製した。製造工程の概略は、粉末の準備→粉末と樹脂の混合→混合材料の注型→樹脂の硬化→成形体の取出である。 Soft magnetic powders and resins shown in Table 1 were prepared, and composite materials of the present invention were produced from these raw materials. The outline of the manufacturing process is powder preparation → mixing of powder and resin → casting of mixed material → curing of resin → removal of molded product.
まず、所定の軟磁性粉末を用意する。ここでは、純鉄、Fe-6.5質量％Si合金、Fe-3.0質量％Si合金の３種類の粉末を用意した。いずれも実質的に金属粉末からなる粉末であり、絶縁被覆は形成されていない。このうち、Fe-6.5質量％Si合金の粉末については、ガスアトマイズ法により生成されたものと、水アトマイズ法により生成されたものを用意した。表１中の「ガス」はガスアトマイズ法で生成された粉末を、「水」は水アトマイズ法で生成された粉末を示している。また、いずれの粉末もJIS Z 8801（1994）の目開き150μm（ASTM ♯100）の網ふるいで粗粒を除去してから用いた。表１中の「径比」は最大径／円相当径で表される比率のことである。円相当径は、軟磁性粉末の粒子の輪郭形状を顕微鏡写真より特定し、その輪郭で囲まれる面積と同一の面積を有する円の径とし、最大径は、前記輪郭形状における粒子の最大長さとする。ここでは、得られた成形体の断面を光学顕微鏡で観察し、複数視野の観察画像を二値化処理して1000個以上の軟磁性粉末粒子を抽出する。そして、各粉末粒子の最大径／円相当径を求め、得られた各粒子の演算値の平均を径比とした。なお、本例の軟磁性複合材料は、後述するように低圧で成形するため、原料粉末の最大径／円相当径と成形体における軟磁性粉末の最大径／円相当径とは実質的に同一である。さらに、表１中の「密度比」は（見掛密度／真密度）×100で表される。 First, a predetermined soft magnetic powder is prepared. Here, three types of powders of pure iron, Fe-6.5 mass% Si alloy, and Fe-3.0 mass% Si alloy were prepared. All are powders substantially made of metal powder, and no insulating coating is formed. Among these, about the powder of Fe-6.5 mass% Si alloy, what was produced | generated by the gas atomization method and what was produced | generated by the water atomization method were prepared. In Table 1, “gas” indicates a powder generated by the gas atomization method, and “water” indicates a powder generated by the water atomization method. Each powder was used after removing coarse particles with a sieve of 150 μm (ASTM # 100) of JIS Z 8801 (1994). The “diameter ratio” in Table 1 is a ratio represented by the maximum diameter / equivalent circle diameter. The equivalent circle diameter is the diameter of a circle having the same area as the area surrounded by the contour of the contour of the soft magnetic powder particles identified from the micrograph, and the maximum diameter is the maximum length of the particles in the contour shape. To do. Here, a cross section of the obtained molded body is observed with an optical microscope, and an observation image of a plurality of fields is binarized to extract 1000 or more soft magnetic powder particles. And the maximum diameter / equivalent circle diameter of each powder particle was calculated | required, and the average of the calculated value of each obtained particle | grain was made into diameter ratio. Since the soft magnetic composite material of this example is molded at a low pressure as will be described later, the maximum diameter / equivalent circle diameter of the raw material powder and the maximum diameter / equivalent circle diameter of the soft magnetic powder in the molded body are substantially the same. It is. Furthermore, the “density ratio” in Table 1 is represented by (apparent density / true density) × 100.
軟磁性粉末の見掛密度は、JIS Z 2504 「金属粉-見掛密度試験方法」に基づいて求めた。表中の「平均粒径」は、日機装株式会社製ナノトラック粒度分布測定装置UPA-EX150を用いて粒度分布を測定し、その粒度分布ヒストグラム中、粒径の小さい方から質量の和が総質量の50％に達する粒子の粒径とした。 The apparent density of the soft magnetic powder was determined based on JIS Z 2504 “Metal powder—apparent density test method”. “Average particle size” in the table is the particle size distribution measured using the Nitraso Nanotrac particle size distribution analyzer UPA-EX150. In the particle size distribution histogram, the sum of the masses from the smaller particle size is the total mass. The particle size was 50% of the particle size.
さらに、軟磁性粉末は、いずれもシランカップリング処理済みのものを用いた。シランカップリング処理は、軟磁性粉末に対し0.2質量％のシランカップリング剤を添加して攪拌することで行った。シランカップリング剤で軟磁性粉末を表面処理することで、樹脂に対する軟磁性粉末の分散性を向上させることができる。 Furthermore, the soft magnetic powders used were silane coupling treated. The silane coupling treatment was performed by adding 0.2% by mass of a silane coupling agent to the soft magnetic powder and stirring. By surface-treating the soft magnetic powder with a silane coupling agent, the dispersibility of the soft magnetic powder in the resin can be improved.
そして、表１中のサンプル1にはフィラーとして平均粒径1μmのシリカ（SiO2）を、軟磁性粉末、樹脂およびフィラーの合計を100体積％として、20体積％含有し、サンプル2には同シリカを10体積％含有した。他のサンプルにはフィラーは含まれていない。 Sample 1 in Table 1 contains silica (SiO 2 ) having an average particle diameter of 1 μm as a filler, 20% by volume of the total of soft magnetic powder, resin and filler as 100% by volume. 10% by volume of silica was contained. Other samples do not contain fillers.
このような軟磁性粉末に樹脂を混合する。ここでは、次の材料を配合したエポキシ樹脂組成物を用いた。
主剤：ビスフェノールA型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン株式会社製JER828）
硬化剤：酸無水物系硬化剤（ジャパンエポキシレジン株式会社製YH300）
硬化促進剤：イミダゾール系硬化促進剤（2-エチル-4(5)-メチルイミダゾール：ジャパンエポキシレジン株式会社製EMI24）
Resin is mixed with such soft magnetic powder. Here, an epoxy resin composition containing the following materials was used.
Main agent: Bisphenol A type epoxy resin (Japan Epoxy Resin Co., Ltd. JER828)
Curing agent: Acid anhydride curing agent (YH300 manufactured by Japan Epoxy Resin Co., Ltd.)
Curing accelerator: Imidazole-based curing accelerator (2-ethyl-4 (5) -methylimidazole: EMI24 manufactured by Japan Epoxy Resin Co., Ltd.)
主剤：硬化剤：硬化促進剤の配合比は、100重量部：90重量部：0.5重量部である。このような樹脂の30℃における粘度を34Pa・sとして軟磁性粉末（必要に応じてフィラーも添加した軟磁性粉末）と混合する。この粘度の測定には、東機産業株式会社製B型粘度計BHを用いて回転速度10rpmで計測した。 The mixing ratio of the main agent: curing agent: curing accelerator is 100 parts by weight: 90 parts by weight: 0.5 parts by weight. The viscosity of such a resin at 30 ° C. is set to 34 Pa · s and mixed with soft magnetic powder (soft magnetic powder to which a filler is added if necessary). The viscosity was measured at a rotational speed of 10 rpm using a B-type viscometer BH manufactured by Toki Sangyo Co., Ltd.
上記の混合材料を型内に充填して硬化する。より具体的には、図４に示すように、樹脂容器4に軟磁性粉末10と所定の粘度の樹脂20との混合材料を用意しておく。この樹脂容器4は、N2ガスを容器4内に充填することで、内部の混合材料を配管5を介して型3側に供給することができる。型3の底部側に樹脂の供給口31があり、型の上面側には真空ポンプ6に接続される排気口32がある。この真空ポンプ6は型3内を脱気する。そして、N2ガス圧を制御することで、型3内に所定の圧力で混合材料を充填することができる。ここでは、混合材料の充填圧力を1MPaとした。 The mixed material is filled in a mold and cured. More specifically, as shown in FIG. 4, a mixed material of soft magnetic powder 10 and resin 20 having a predetermined viscosity is prepared in a resin container 4. The resin container 4 can supply the internal mixed material to the mold 3 via the pipe 5 by filling the container 4 with N 2 gas. There is a resin supply port 31 on the bottom side of the mold 3 and an exhaust port 32 connected to the vacuum pump 6 on the upper surface side of the mold. This vacuum pump 6 evacuates the mold 3. Then, by controlling the N 2 gas pressure, the mixed material can be filled into the mold 3 at a predetermined pressure. Here, the filling pressure of the mixed material was set to 1 MPa.
そして、この型3の外側に設けられたジャケット（図示せず）で型内の樹脂を120℃に加熱し、樹脂を硬化させた。樹脂の硬化後、得られた成形体を型から取り出して直径40mm、高さ20mmの軟磁性複合材料を得た。 The resin in the mold was heated to 120 ° C. with a jacket (not shown) provided outside the mold 3 to cure the resin. After the resin was cured, the obtained molded body was taken out of the mold to obtain a soft magnetic composite material having a diameter of 40 mm and a height of 20 mm.
得られた複合材料を外径34mm、内径20mm、厚さ5mmのリング状に切削加工した。このリング状部材を試料とし、理研電子株式会社製BHカーブトレーサ「BHS-40S10K」を用いて、飽和磁束密度Bsと比透磁率μおよび試料に100エルステッド(Oe)の磁界を印加したときの磁束密度を測定した。 The obtained composite material was cut into a ring shape having an outer diameter of 34 mm, an inner diameter of 20 mm, and a thickness of 5 mm. Using this ring-shaped member as a sample, the magnetic flux when a magnetic field of 100 oersted (Oe) is applied to the sample using the BH curve tracer “BHS-40S10K” manufactured by Riken Denshi Co., Ltd. Density was measured.
飽和磁束密度は、試料に対して電磁石で10000(Oe)の磁界を印加し、十分に磁気飽和させた試料の磁束密度をBsとして求めた。 The saturation magnetic flux density was determined as Bs by applying a magnetic field of 10,000 (Oe) to the sample with an electromagnet and sufficiently magnetically saturating the sample.
B100は、試料に、一次側300巻き、二次側20巻きの巻線を施し、B-H初磁化曲線をH=0〜100(Oe)の範囲で測定し、100(Oe)の印加磁界における試料の磁束密度を読み取りB100とした。また、このB-H初磁化曲線のB/Hの最大値を比透磁率μとした。 B 100 is a sample with 300 windings on the primary side and 20 windings on the secondary side, the BH initial magnetization curve is measured in the range of H = 0 to 100 (Oe), and in the applied magnetic field of 100 (Oe) the magnetic flux density of the samples was read B 100. Further, the maximum value of B / H of this BH initial magnetization curve was defined as relative permeability μ.
これらの測定結果を併せて表１に示す。また、フィラーの充填量の変化に伴う複合材料の磁気特性を見るため、表１のサンプル1〜3の飽和磁束密度Bsと比透磁率μの関係を図５のグラフに示した。 These measurement results are shown together in Table 1. Further, in order to see the magnetic characteristics of the composite material with the change in the filler filling amount, the relationship between the saturation magnetic flux density Bs and the relative magnetic permeability μ of the samples 1 to 3 in Table 1 is shown in the graph of FIG.
この表１から明らかなように、ガスアトマイズ法で生成された軟磁性粉末を用いたサンプル1〜4および6は、比透磁率が11.0以下と低く、飽和磁束密度が0.9T以上の特性を備えている。これに対して、水アトマイズ法で生成された軟磁性粉末を用いたサンプル5は、比透磁率が5未満で、飽和磁束密度が0.6T未満であることがわかる。また、表１と図５から明らかなように、フィラーの充填量が多くなると、軟磁性粉末の充填率が低下し、比透磁率、飽和磁束密度が共に低下する傾向にあることがわかる。 As is apparent from Table 1, Samples 1 to 4 and 6 using the soft magnetic powder produced by the gas atomization method have characteristics such as a low relative permeability of 11.0 or less and a saturation magnetic flux density of 0.9 T or more. Yes. In contrast, Sample 5 using soft magnetic powder produced by the water atomization method has a relative permeability of less than 5 and a saturation magnetic flux density of less than 0.6 T. Further, as is apparent from Table 1 and FIG. 5, it can be seen that as the filler filling amount increases, the filling rate of the soft magnetic powder decreases, and both the relative magnetic permeability and the saturation magnetic flux density tend to decrease.
さらに、サンプル2について複合材料の断面を光学顕微鏡にて観察した。その顕微鏡写真を図６に示す。この写真で白く見える粒子が軟磁性粉末であり、その背景の黒い部分が樹脂である。この写真から明らかなように、成形後も軟磁性粉末同士が圧接されて変形することがなく、粉末形状はほぼ球形に保持されていることがわかる。 Further, the cross section of the composite material of Sample 2 was observed with an optical microscope. The micrograph is shown in FIG. The particles that appear white in this photograph are soft magnetic powder, and the black part of the background is resin. As is apparent from this photograph, it can be seen that the soft magnetic powders are not pressed and deformed even after molding, and the powder shape is maintained in a substantially spherical shape.
本発明リアクトルは、ハイブリッド自動車等の昇圧回路用や発電・変電設備用のリアクトルに好適に利用することができる。本発明複合材料は、上記本発明リアクトルの構成材料として好適に利用することができる。 The reactor of the present invention can be suitably used for a booster circuit such as a hybrid vehicle or a reactor for power generation / transformation equipment. The composite material of the present invention can be suitably used as a constituent material of the reactor of the present invention.
1 混合容器 2 攪拌器 3 型 4 樹脂容器 5 配管 6 真空ポンプ
10 軟磁性粉末 20 樹脂 31 供給口 32 排気口
R リアクトル M コア C コイル
Mi 内側コア Mo 外側コア Me 端部コア
mｕ Ｕ字状コア片 mｉ Ｉ字状コア片 ｓ スペーサ
P 軟磁性粉末粒子
1 Mixing container 2 Stirrer 3 Type 4 Resin container 5 Piping 6 Vacuum pump
10 Soft magnetic powder 20 Resin 31 Supply port 32 Exhaust port
R reactor M core C coil
Mi inner core Mo outer core Me end core
m u U-shaped core piece m i I-shaped core piece s spacer
P soft magnetic powder particles
Claims (10)
前記コアは、軟磁性粉末と、この粉末を分散した状態で内包する樹脂とを有する軟磁性複合材料からなり、
前記軟磁性粉末は、最大径／円相当径が1.0〜1.3の球状粉末であり、
前記複合材料における軟磁性粉末の充填率が70体積％以下であることを特徴とするリアクトル。
ただし、円相当径は、軟磁性粉末の粒子の輪郭形状を特定し、その輪郭で囲まれる面積と同一の面積を有する円の径であり、最大径は、前記輪郭形状における粒子の最大長さである。 A reactor comprising a coil and a core,
The core is made of a soft magnetic composite material having a soft magnetic powder and a resin encapsulating the powder in a dispersed state.
The soft magnetic powder is a spherical powder having a maximum diameter / equivalent circular diameter of 1.0 to 1.3,
A reactor having a filling rate of soft magnetic powder in the composite material of 70% by volume or less.
However, the equivalent circle diameter is the diameter of a circle that specifies the contour shape of the soft magnetic powder particles and has the same area as the area surrounded by the contour, and the maximum diameter is the maximum length of the particles in the contour shape. It is.
前記金属は、Fe、Co、Ni、Fe-Si、Fe-Ni、Fe-Al、Fe-Co、Fe-Cr、Fe-N、Fe-C、Fe-B、Fe-P、及びFe-Al-Siから選択される少なくとも1種のFe基合金、又は希土類金属であることを特徴とする請求項１に記載のリアクトル。 The soft magnetic powder is a soft magnetic metal powder,
The metals are Fe, Co, Ni, Fe-Si, Fe-Ni, Fe-Al, Fe-Co, Fe-Cr, Fe-N, Fe-C, Fe-B, Fe-P, and Fe-Al The reactor according to claim 1, wherein the reactor is at least one Fe-based alloy selected from —Si or a rare earth metal.
前記絶縁被覆の厚さが10nm以上1μm以下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のリアクトル。 The soft magnetic powder is a powder comprising an insulating coating on the surface of soft magnetic metal particles,
The reactor according to any one of claims 1 to 5, wherein a thickness of the insulating coating is 10 nm or more and 1 µm or less.
前記軟磁性粉末は、最大径／円相当径が1.0〜1.3の球状粉末であり、
この複合材料における軟磁性粉末の充填率が70体積％以下であることを特徴とするリアクトル用の軟磁性複合材料。
ただし、円相当径は、軟磁性粉末の粒子の輪郭形状を特定し、その輪郭で囲まれる面積と同一の面積を有する円の径であり、最大径は、前記輪郭形状における粒子の最大長さである。 A soft magnetic composite material for a reactor used for a core of a reactor having a soft magnetic powder and a resin encapsulating the powder in a dispersed state,
The soft magnetic powder is a spherical powder having a maximum diameter / equivalent circular diameter of 1.0 to 1.3,
A soft magnetic composite material for a reactor, wherein a filling rate of the soft magnetic powder in the composite material is 70% by volume or less.
However, the equivalent circle diameter is the diameter of a circle that specifies the contour shape of the soft magnetic powder particles and has the same area as the area surrounded by the contour, and the maximum diameter is the maximum length of the particles in the contour shape It is.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011214559A JP5700298B2 (en) | 2011-09-29 | 2011-09-29 | Reactor, soft magnetic composite material, and booster circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011214559A JP5700298B2 (en) | 2011-09-29 | 2011-09-29 | Reactor, soft magnetic composite material, and booster circuit |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2010244733A Division JP5500046B2 (en) | 2010-10-29 | 2010-10-29 | Reactor, booster circuit, and soft magnetic composite material |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013242596A Division JP2014075596A (en) | 2013-11-25 | 2013-11-25 | Reactor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2012023392A true JP2012023392A (en) | 2012-02-02 |
| JP5700298B2 JP5700298B2 (en) | 2015-04-15 |
Family
ID=45777321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2011214559A Active JP5700298B2 (en) | 2011-09-29 | 2011-09-29 | Reactor, soft magnetic composite material, and booster circuit |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5700298B2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012199580A (en) * | 2012-06-06 | 2012-10-18 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Method of manufacturing soft magnetic composite material |
| JP2013251553A (en) * | 2013-06-28 | 2013-12-12 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Reactor |
| JP2014033001A (en) * | 2012-08-01 | 2014-02-20 | Alps Green Devices Co Ltd | Compound magnetic powder and powder magnetic core using the same |
| CN104425118A (en) * | 2013-09-06 | 2015-03-18 | 华中科技大学 | Superconduction controllable reactor |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002305108A (en) * | 2000-04-28 | 2002-10-18 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Composite magnetic material, magnetic element and manufacturing method of them |
| JP2003109812A (en) * | 2001-09-28 | 2003-04-11 | Daido Steel Co Ltd | Dust core and its manufacturing method |
| JP2003133122A (en) * | 2001-08-15 | 2003-05-09 | Daido Steel Co Ltd | Dust core |
| JP2004006897A (en) * | 2003-05-30 | 2004-01-08 | Tdk Corp | Multilayer electronic component |
| JP2005116820A (en) * | 2003-10-08 | 2005-04-28 | Daido Steel Co Ltd | Dust core |
| JP2005311196A (en) * | 2004-04-23 | 2005-11-04 | Daido Steel Co Ltd | Dust core for vehicle-mounted motor, and manufacturing method thereof |
-
2011
- 2011-09-29 JP JP2011214559A patent/JP5700298B2/en active Active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002305108A (en) * | 2000-04-28 | 2002-10-18 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Composite magnetic material, magnetic element and manufacturing method of them |
| JP2003133122A (en) * | 2001-08-15 | 2003-05-09 | Daido Steel Co Ltd | Dust core |
| JP2003109812A (en) * | 2001-09-28 | 2003-04-11 | Daido Steel Co Ltd | Dust core and its manufacturing method |
| JP2004006897A (en) * | 2003-05-30 | 2004-01-08 | Tdk Corp | Multilayer electronic component |
| JP2005116820A (en) * | 2003-10-08 | 2005-04-28 | Daido Steel Co Ltd | Dust core |
| JP2005311196A (en) * | 2004-04-23 | 2005-11-04 | Daido Steel Co Ltd | Dust core for vehicle-mounted motor, and manufacturing method thereof |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012199580A (en) * | 2012-06-06 | 2012-10-18 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Method of manufacturing soft magnetic composite material |
| JP2014033001A (en) * | 2012-08-01 | 2014-02-20 | Alps Green Devices Co Ltd | Compound magnetic powder and powder magnetic core using the same |
| JP2013251553A (en) * | 2013-06-28 | 2013-12-12 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Reactor |
| CN104425118A (en) * | 2013-09-06 | 2015-03-18 | 华中科技大学 | Superconduction controllable reactor |
| CN104425118B (en) * | 2013-09-06 | 2016-08-17 | 华中科技大学 | A kind of superconductive controllable reactor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5700298B2 (en) | 2015-04-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4692768B2 (en) | Soft magnetic composite material | |
| JP4924811B2 (en) | Method for producing soft magnetic composite material | |
| JP4748397B2 (en) | Soft magnetic composite materials for reactors and reactors | |
| JP4692859B2 (en) | Reactor | |
| US10381149B2 (en) | Composite material, reactor, converter, and power conversion device | |
| US9196404B2 (en) | Soft magnetic powder, dust core, and magnetic device | |
| JP4630251B2 (en) | Powder cores and iron-based powders for dust cores | |
| JP6277426B2 (en) | Composite magnetic body and method for producing the same | |
| JP2008109080A (en) | Dust core and manufacturing method thereof | |
| JP5660164B2 (en) | Method for producing soft magnetic composite material | |
| JP2008135674A (en) | Soft magnetic alloy powder, compact, and inductance element | |
| JP5500046B2 (en) | Reactor, booster circuit, and soft magnetic composite material | |
| JP5187599B2 (en) | Soft magnetic composite material and core for reactor | |
| TWI697017B (en) | Soft magnetic metal powder, powder core and magnetic parts | |
| JP2010272604A (en) | Soft magnetic powder and dust core using the same, and inductor and method of manufacturing the same | |
| JP5700298B2 (en) | Reactor, soft magnetic composite material, and booster circuit | |
| JP6024927B2 (en) | Soft magnetic composite material | |
| JP5945994B2 (en) | Soft magnetic composite material and reactor | |
| JP2008255384A (en) | Soft magnetic powder, powder magnetic core, and magnetic element | |
| JP2007012745A (en) | Dust core and manufacturing method thereof | |
| JP5919144B2 (en) | Iron powder for dust core and method for producing dust core | |
| JP2012199580A (en) | Method of manufacturing soft magnetic composite material | |
| JP5874769B2 (en) | Soft magnetic composite material and reactor | |
| JP2014075596A (en) | Reactor | |
| JP5294095B2 (en) | Method for producing soft magnetic composite material |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130425 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20131003 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20131126 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140218 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140414 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20140918 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20141114 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20141125 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150123 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150205 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5700298 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |