JP2011237047A - Heat exchanger of air conditioner - Google Patents

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Yoshio Oritani
好男 織谷
Masanori Shindo
正憲 神藤
Hideki Sawamizu
英樹 澤水
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To efficiently exchange heat in keeping constant the height of a heat exchanger and adjusting a tier pitch and a column pitch corresponding to the outer diameter of a heat transfer tube.SOLUTION: An indoor heat exchanger 31 having a predetermined constant height includes a plurality of fins 312 which are provided in parallel at predetermined intervals and allow air to pass therethrough, and a heat transfer tube 311 which is disposed by crossing the fins 312 and allows a refrigerant to flow inside. The relation among the outer diameter (D) of the heat transfer tube 311, the tier pitch (DP), and the column pitch (RP) is 4 mm≤D≤6.35 mm, 1.89 Dmm≤DP≤2.75 Dmm, and 1.25 Dmm≤RP≤1.92 Dmm.

Description

本発明は、冷媒と空気との流体間で熱交換を行わせる熱交換器に関する。   The present invention relates to a heat exchanger that exchanges heat between a fluid of a refrigerant and air.

空気調和装置において、フィンチューブ型の熱交換器は、一定間隔を有して平行に複数設けられた複数枚の板状フィンと、板状フィンを交差して蛇行する伝熱管とを有し、ファンにより送風されて板状フィンの間を流れる空気と伝熱管内部を流れる冷媒との間で熱交換を行わせる。そして、日々高まる環境意識から省エネ性の高い空調動作、熱交換が求められている。また、空気調和装置のサイズの制約から、熱交換器を大型化せずに熱交換効率を高くすることが求められる。この観点から、下記特許文献１に示されるように、熱交換器内の伝熱管の配列設計を工夫することで熱交換量を高めることが提案されている。   In the air conditioner, the fin tube type heat exchanger has a plurality of plate-like fins provided in parallel with a constant interval, and a heat transfer tube meandering across the plate-like fins, Heat exchange is performed between the air blown by the fan and flowing between the plate-like fins and the refrigerant flowing inside the heat transfer tube. And from the environmental consciousness that is increasing day by day, air-conditioning operation and heat exchange with high energy saving are required. Further, due to the size restriction of the air conditioner, it is required to increase the heat exchange efficiency without increasing the size of the heat exchanger. From this point of view, as disclosed in Patent Document 1 below, it has been proposed to increase the heat exchange amount by devising the arrangement design of the heat transfer tubes in the heat exchanger.

特許第３７２０２０８号公報Japanese Patent No. 3720208

熱交換器の高さを一定にして、上記のように熱交換器内の伝熱管の配列設計を工夫して熱交換量を高める手法としては、(1)熱交換器を通過する空気の通過方向に対して直交する方向(段方向)における伝熱管の軸心間距離である段ピッチ（DP）を小さくすることで、伝熱管の本数を増やして高集積にする、(2) 上記空気の通過方向での伝熱管の軸心間距離である列ピッチ（RP）を大きくして、空気側の面積を大きくすることで伝熱面積を大きくすることが挙げられる。   As a technique to increase the heat exchange amount by devising the arrangement design of the heat transfer tubes in the heat exchanger as described above with the height of the heat exchanger constant, (1) Passing of air passing through the heat exchanger By reducing the step pitch (DP), which is the distance between the axial centers of the heat transfer tubes in the direction perpendicular to the direction (stage direction), the number of heat transfer tubes is increased and high integration is achieved. (2) Increasing the heat transfer area by increasing the row pitch (RP), which is the distance between the axes of the heat transfer tubes in the passing direction, and increasing the area on the air side.

ここで、(1)の場合、単に段ピッチ（DP）を小さくするだけでは、伝熱管の本数増加に伴い、通風抵抗の増加、風速低下により圧力損失が生じ、熱交換量が低下する。また、(2)の場合、単に列ピッチ（RP）を大きくするだけでは、伝熱面積の増加に伴い、通風抵抗の増加、風速低下、さらには、フィン効率の低下により圧力損失が生じ、熱交換量が低下する。このため、単に段ピッチ（DP）を小さくして、列ピッチ（RP）を大きくするだけでは、熱交換効率を高めることは困難である。   Here, in the case of (1), simply reducing the step pitch (DP) causes a pressure loss due to an increase in ventilation resistance and a decrease in wind speed with an increase in the number of heat transfer tubes, resulting in a decrease in heat exchange. In the case of (2), simply increasing the row pitch (RP) will cause a pressure loss due to an increase in ventilation resistance, a decrease in wind speed, and a decrease in fin efficiency as the heat transfer area increases. The exchange amount decreases. For this reason, it is difficult to increase the heat exchange efficiency simply by reducing the step pitch (DP) and increasing the row pitch (RP).

しかしながら、上記特許文献１に記載の発明は、段ピッチを大きくする場合には、これに伴って熱交換器の高さも変化させることを条件とするものであり、製品実装するにあたっての熱交換器の高さ制限が考慮されてない。特許文献１に記載の発明の場合、伝熱管のための熱交換器の高さ方向における嵌入孔数を、段ピッチを大きくする前と大きくする後にて同数とする場合において、熱交換器を構成する伝熱管及びフィン等を納めるケーシング高さが、製品実装するにあたっての高さ制限を超えてしまうことが考えられるが、かかる熱交換器の高さ制限が考慮されていないといえる。また、特許文献１に記載の発明は、熱交換器の高さ及びファンの動力を一定にして段ピッチを変化させる場合に生じ得る熱交換効率の変動も考慮されていない。   However, in the invention described in Patent Document 1, when the step pitch is increased, it is a condition that the height of the heat exchanger is also changed accordingly. The height limit is not considered. In the case of the invention described in Patent Document 1, the heat exchanger is configured in the case where the number of insertion holes in the height direction of the heat exchanger for heat transfer tubes is the same before and after increasing the step pitch. Although it is considered that the height of the casing for housing the heat transfer tubes and fins to exceed the height limit for mounting the product, it can be said that the height limit of the heat exchanger is not considered. Further, the invention described in Patent Document 1 does not take into consideration fluctuations in heat exchange efficiency that may occur when the step pitch is changed while the height of the heat exchanger and the power of the fan are kept constant.

例えば、熱交換器の高さ及びファンの動力を一定にして段ピッチを変化させる場合に、特許文献１に記載の発明が示す構成を採用しても、熱交換効率を高めることは困難である。   For example, when changing the step pitch while keeping the height of the heat exchanger and the power of the fan constant, it is difficult to increase the heat exchange efficiency even if the configuration described in the invention described in Patent Document 1 is adopted. .

また、特許文献１に記載の発明は、冷媒熱伝達率を一定にすることを前提とするが、冷媒熱伝達率と更に圧力損失は、各種冷媒条件（冷媒の質量流量等）によって変動する。このため、熱交換器及び空気調和装置の運転時に諸条件に応じて変動する各種冷媒条件（冷媒の質量流量等）による、冷媒熱伝達率及び圧力損失を考慮していない特許文献１に記載の発明が示す構成を採用することは有益ではない。   The invention described in Patent Document 1 is based on the premise that the refrigerant heat transfer coefficient is constant, but the refrigerant heat transfer coefficient and further the pressure loss vary depending on various refrigerant conditions (such as the mass flow rate of the refrigerant). For this reason, it is described in Patent Document 1 that does not consider refrigerant heat transfer coefficient and pressure loss due to various refrigerant conditions (such as mass flow rate of refrigerant) that vary according to various conditions during operation of the heat exchanger and the air conditioner. It is not useful to employ the configuration shown by the invention.

本発明は、上記の問題を解決するためになされたもので、熱交換器の高さを一定に保って、伝熱管の外径に応じて段ピッチ及び列ピッチを調整する場合に、効率のよい熱交換を可能にすることを目的とする。   The present invention has been made to solve the above-described problem. When the height of the heat exchanger is kept constant and the step pitch and the row pitch are adjusted according to the outer diameter of the heat transfer tube, the efficiency is improved. The purpose is to enable good heat exchange.

本発明の請求項１に記載の発明は、冷媒とファンにより送られてくる空気との間で熱交換を行わせ、予め定められた一定の高さを有する熱交換器であって、
一定間隔を有して平行に複数設けられ、その間を空気が通過するフィンと、
前記フィンを交差して配設されて内部を冷媒が流れる伝熱管とを備え、
前記伝熱管の外径（D）と、前記空気の通過方向に対して直交する段方向における前記伝熱管の軸心間距離である段ピッチ（DP）と、及び前記空気の通過方向と同方向の列方向での前記伝熱管の軸心間距離である列ピッチ（RP）との関係が、
4mm≦D≦6.35mm
1.89Dmm≦DP≦2.75Dmm
1.25Dmm≦RP≦1.92Dmm
である空気調和装置の熱交換器である。 Invention of Claim 1 of this invention is a heat exchanger which performs heat exchange between the refrigerant | coolant and the air sent with a fan, and has a predetermined fixed height,
A plurality of fins provided in parallel with a constant interval, through which air passes;
A heat transfer tube disposed across the fins and through which the refrigerant flows,
The outer diameter (D) of the heat transfer tube, the step pitch (DP) which is the distance between the axial centers of the heat transfer tubes in the step direction orthogonal to the air passage direction, and the same direction as the air passage direction The relationship with the row pitch (RP), which is the distance between the axial centers of the heat transfer tubes in the row direction,
4mm ≦ D ≦ 6.35mm
1.89Dmm ≦ DP ≦ 2.75Dmm
1.25Dmm ≦ RP ≦ 1.92Dmm
It is a heat exchanger of an air conditioner.

この発明に係る熱交換器は、伝熱管の外径（D）を4mm≦D≦6.35mmとし、伝熱管の段ピッチ（DP）を1.89Dmm≦DP≦2.75Dmmとし、前記伝熱管の列方向の列ピッチ（RP）を1.25Dmm≦RP≦1.92Dmmとしたので、伝熱管の外径を変化させると共に、熱交換器の高さ（例えば、上記段方向におけるフィンの一方の最端部から他方の最端部までの距離）を一定として段ピッチの調整により伝熱管の本数を変化させ、列ピッチの調整により伝熱面積を変化させることで熱交換量を増加させるときに（例えば、熱交換器へのファンによる送風動力は予め定められた一定の動力とする）、この調整に伴って生じる通風抵抗の増加、風速低下、さらには、フィン効率の低下等が生じる場合であっても、この状況下において熱交換効率が従来よりも高められた熱交換を可能にすることができる。   In the heat exchanger according to the present invention, the outer diameter (D) of the heat transfer tube is 4 mm ≦ D ≦ 6.35 mm, the step pitch (DP) of the heat transfer tube is 1.89 Dmm ≦ DP ≦ 2.75 Dmm, and the heat transfer tube is arranged in the row direction. Since the row pitch (RP) of 1.25Dmm ≦ RP ≦ 1.92Dmm is changed, the outer diameter of the heat transfer tube is changed, and the height of the heat exchanger (for example, from one end of the fin in the step direction to the other The distance to the end of the tube) is constant, the number of heat transfer tubes is changed by adjusting the step pitch, and the heat transfer area is changed by adjusting the row pitch (for example, heat exchange) Even if there is an increase in ventilation resistance, a decrease in wind speed, a decrease in fin efficiency, etc. that occur with this adjustment, Enables heat exchange with higher heat exchange efficiency than in the past. Can.

本発明の請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の空気調和装置の熱交換器であって、前記伝熱管の外径（D）、前記段ピッチ（DP）及び前記列ピッチ（RP）の関係が、
D＝4mm
7mm≦DP≦11mm、
5mm≦RP≦8.2mm
である。 Invention of Claim 2 of this invention is a heat exchanger of the air conditioning apparatus of Claim 1, Comprising: The outer diameter (D) of the said heat exchanger tube, the said stage pitch (DP), and the said row pitch ( RP)
D = 4mm
7mm ≦ DP ≦ 11mm,
5mm ≦ RP ≦ 8.2mm
It is.

本発明の請求項３に記載の発明は、請求項１に記載の空気調和装置の熱交換器であって、前記伝熱管の外径（D）、前記段ピッチ（DP）及び前記列ピッチ（RP）の関係が、
D＝5mm
9mm≦DP≦13.9mm、
6mm≦RP≦9.6mm
である。 Invention of Claim 3 of this invention is a heat exchanger of the air conditioning apparatus of Claim 1, Comprising: The outer diameter (D) of the said heat exchanger tube, the said stage pitch (DP), and the said row pitch ( RP)
D = 5mm
9mm ≦ DP ≦ 13.9mm,
6mm ≦ RP ≦ 9.6mm
It is.

本発明の請求項４に記載の発明は、請求項１に記載の空気調和装置の熱交換器であって、前記伝熱管の外径（D）、前記段ピッチ（DP）及び前記列ピッチ（RP）の関係が、
D＝6.35mm
12mm≦DP≦17.5mm、
8.8mm≦RP≦12.2mm
である。 Invention of Claim 4 of this invention is a heat exchanger of the air conditioning apparatus of Claim 1, Comprising: The outer diameter (D) of the said heat exchanger tube, the said stage pitch (DP), and the said row pitch ( RP)
D = 6.35mm
12mm ≦ DP ≦ 17.5mm,
8.8mm ≦ RP ≦ 12.2mm
It is.

これらの発明に係る熱交換器によれば、伝熱管の外径（D）に応じた段ピッチ（DP）及び列ピッチ（RP）が採用されるので、熱交換器で採用する伝熱管の外径について、効率の良い熱交換が可能になる。   According to the heat exchangers according to these inventions, the step pitch (DP) and the row pitch (RP) corresponding to the outer diameter (D) of the heat transfer tube are adopted, so the outside of the heat transfer tube used in the heat exchanger Efficient heat exchange is possible for the diameter.

本発明の請求項５に記載の発明は、請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の空気調和装置の熱交換器であって、当該熱交換器は、室内機熱交換器であり、当該熱交換器高さが400mmまでとされている。   Invention of Claim 5 of this invention is a heat exchanger of the air conditioning apparatus in any one of Claim 1 thru | or 4, Comprising: The said heat exchanger is an indoor unit heat exchanger, The heat exchanger height is up to 400mm.

この発明によれば、熱交換器高さ（例えば、上記段方向におけるフィンの一方の最端部から他方の最端部までの距離）が400mmまでとされているので、室内機を標準的なビル等に施工するにあたって十分な設置空間を確保できる。その上、上記伝熱管の外径（D）に応じた段ピッチ（DP）及び列ピッチ（RP）が採用された場合には、熱交換器高さが400mmに対応する段方向における管数が一義的に決まるので、効率の良い熱交換を確実に行うことが可能になる。   According to the present invention, the height of the heat exchanger (for example, the distance from one end of the fin to the end of the other in the step direction) is set to 400 mm. Sufficient installation space can be secured for construction in buildings. Moreover, when the step pitch (DP) and the row pitch (RP) corresponding to the outer diameter (D) of the heat transfer tube are adopted, the number of tubes in the step direction corresponding to the heat exchanger height of 400 mm is Since it is uniquely determined, efficient heat exchange can be reliably performed.

本発明によれば、熱交換器の高さを一定に保って、伝熱管の外径に応じて段ピッチ及び列ピッチを調整する場合に、効率のよい熱交換が可能になる。   According to the present invention, when the height of the heat exchanger is kept constant and the step pitch and the row pitch are adjusted according to the outer diameter of the heat transfer tube, efficient heat exchange can be performed.

本発明の実施形態に係る熱交換器を備えた空気調和装置の概略構成を示す冷媒回路図である。It is a refrigerant circuit figure showing a schematic structure of an air harmony device provided with a heat exchanger concerning an embodiment of the present invention. 室内熱交換器における伝熱管及びフィンの組付部分を示す上面視図である。It is a top view which shows the assembly | attachment part of the heat exchanger tube and fin in an indoor heat exchanger. 室内熱交換器における伝熱管及びフィンの組付部分を示す側面視図である。It is a side view which shows the assembly | attachment part of the heat exchanger tube and fin in an indoor heat exchanger. 熱交換能力と、前面風速、及び段ピッチの関係をグラフで示した図である。It is the figure which showed the relationship between heat exchange capability, a front wind speed, and a step pitch with the graph. 熱交換能力と、冷媒熱伝達率及び段ピッチの関係をグラフで示した図である。It is the figure which showed the relationship between heat exchange capability, a refrigerant | coolant heat transfer rate, and a stage pitch with the graph. （ａ）は伝熱管の外径4mmの場合における段ピッチと熱交換量の関係をグラフで示した図、（ｂ）は伝熱管の外径4mmの場合における列ピッチと熱交換量の関係をグラフで示した図である。(A) is a graph showing the relationship between the step pitch and the heat exchange amount when the outer diameter of the heat transfer tube is 4 mm, and (b) is the relationship between the row pitch and the heat exchange amount when the outer diameter of the heat transfer tube is 4 mm. It is the figure shown by the graph. （ａ）は伝熱管の外径5mmの場合における段ピッチと熱交換量の関係をグラフで示した図、（ｂ）は伝熱管の外径5mmの場合における列ピッチと熱交換量の関係をグラフで示した図である。(A) is a graph showing the relationship between the step pitch and the heat exchange amount when the outer diameter of the heat transfer tube is 5 mm, and (b) is the relationship between the row pitch and the heat exchange amount when the outer diameter of the heat transfer tube is 5 mm. It is the figure shown by the graph. （ａ）は伝熱管の外径6.35mの場合における段ピッチと熱交換量の関係をグラフで示した図、（ｂ）は伝熱管の外径6.35mmの場合における列ピッチと熱交換量の関係をグラフで示した図である。(A) is a graph showing the relationship between the step pitch and the heat exchange amount when the outer diameter of the heat transfer tube is 6.35 m, and (b) is the row pitch and the heat exchange amount when the outer diameter of the heat transfer tube is 6.35 mm. It is the figure which showed the relationship with the graph.

以下、図面に基づいて本発明の実施形態に係る空気調和装置につき詳細に説明する。   Hereinafter, an air conditioner according to an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

図１は本発明の実施形態に係る熱交換器を備えた空気調和装置の概略構成を示す冷媒回路図である。図１に示すように、空気調和装置１は、室外機２と室内機３とを備えている。また、空気調和装置１は、冷媒が循環して蒸気圧縮式冷凍サイクルを行う冷媒回路１０を備えている。   FIG. 1 is a refrigerant circuit diagram illustrating a schematic configuration of an air conditioner including a heat exchanger according to an embodiment of the present invention. As shown in FIG. 1, the air conditioner 1 includes an outdoor unit 2 and an indoor unit 3. The air conditioner 1 also includes a refrigerant circuit 10 that performs a vapor compression refrigeration cycle by circulating the refrigerant.

冷媒回路１０は、室外回路２０、室内回路３０、液側連絡管１６、及びガス側連絡管１７により構成されている。室外回路２０と、室内回路３０とは、液側連絡管１６およびガス側連絡管１７を介して接続されている。   The refrigerant circuit 10 includes an outdoor circuit 20, an indoor circuit 30, a liquid side communication pipe 16, and a gas side communication pipe 17. The outdoor circuit 20 and the indoor circuit 30 are connected via a liquid side communication pipe 16 and a gas side communication pipe 17.

室外回路２０は、室外機２に収納されている。室外回路２０には、圧縮機４０、四路切換弁２１、室外熱交換器２２、膨張弁２４、アキュームレータ２３、液側閉鎖弁２５、及びガス側閉鎖弁２６が設けられている。   The outdoor circuit 20 is housed in the outdoor unit 2. The outdoor circuit 20 is provided with a compressor 40, a four-way switching valve 21, an outdoor heat exchanger 22, an expansion valve 24, an accumulator 23, a liquid side closing valve 25, and a gas side closing valve 26.

圧縮機４０は、例えば密閉型のスクロール圧縮機である。圧縮機４０は、圧縮機構と該圧縮機構を駆動する電動機とを、円筒状のハウジングに収納して構成されている。圧縮機４０は、例えば、インバータ機からなり、前記電動機の回転数が段階的にまたは連続的に変更されて、その容量が可変に構成されている。   The compressor 40 is, for example, a hermetic scroll compressor. The compressor 40 is configured by housing a compression mechanism and an electric motor that drives the compression mechanism in a cylindrical housing. The compressor 40 is composed of, for example, an inverter machine, and the capacity of the motor 40 is configured to be variable by changing the rotational speed of the electric motor stepwise or continuously.

圧縮機４０には、低圧ガス管である吸入管４３と、高圧ガス管である吐出管４４とがそれぞれ接続されている。吸入管４３は、圧縮機４０へ吸入される冷媒が流通する。吐出管４４は、圧縮機４０から吐出される冷媒が流通する。吸入管４３は、その入口端がアキュームレータ２３を介して四路切換弁２１のポートP４に接続され、その出口端が圧縮機４０の吸入側に接続されている。吐出管４４は、その入口端が圧縮機４０の吐出側に接続され、その出口端が油分離器を介してのポートP１に接続されている。   A suction pipe 43 that is a low-pressure gas pipe and a discharge pipe 44 that is a high-pressure gas pipe are respectively connected to the compressor 40. In the suction pipe 43, the refrigerant sucked into the compressor 40 flows. The refrigerant discharged from the compressor 40 flows through the discharge pipe 44. The suction pipe 43 has an inlet end connected to the port P4 of the four-way switching valve 21 via the accumulator 23, and an outlet end connected to the suction side of the compressor 40. The discharge pipe 44 has an inlet end connected to the discharge side of the compressor 40 and an outlet end connected to a port P1 through an oil separator.

室外熱交換器２２は、例えばクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器により構成されている。この室外熱交換器２２では、冷媒回路１０を循環する冷媒と室外空気とが熱交換を行う。室外熱交換器２２の他端には分流器２７が設けられ、液側連絡管１６と配管接続されている。室外ファン７０は、室外熱交換器２２へ室外空気を送る。   The outdoor heat exchanger 22 is configured by, for example, a cross fin type fin-and-tube heat exchanger. In the outdoor heat exchanger 22, the refrigerant circulating in the refrigerant circuit 10 and the outdoor air exchange heat. A flow divider 27 is provided at the other end of the outdoor heat exchanger 22 and connected to the liquid side communication pipe 16 by piping. The outdoor fan 70 sends outdoor air to the outdoor heat exchanger 22.

アキュームレータ２３は、円筒状の容器であって、液冷媒とガス冷媒を分離してガス冷媒を圧縮機４０に吸入させるために、分離した液冷媒を貯留する。アキュームレータ２３は、四路切換弁２１と圧縮機４０とを繋ぐ吸入管４３に設けられている。   The accumulator 23 is a cylindrical container, and stores the separated liquid refrigerant so that the liquid refrigerant and the gas refrigerant are separated and the gas refrigerant is sucked into the compressor 40. The accumulator 23 is provided in a suction pipe 43 that connects the four-way switching valve 21 and the compressor 40.

また、室外機２には、各種のセンサが設けられている。具体的には、室外機２には、室外機２に吸い込まれる室外空気の温度を検出するための外気温センサ７１が設けられている。室外機２において、室外熱交換器２２の一端に位置する分流器２７には、分流器２７の管温度を検出するための温度センサ７２（デアイササーミスタ）が設けられている。また、室外熱交換器２２に、その内部の冷媒温度を検出するための室外熱交換器温度センサ７６が設けられている。室外熱交換器温度センサ７６は、後述の冷房運転時に凝縮温度を検出する一方、暖房運転時に蒸発温度を検出する。さらに、膨張弁２４と液側閉鎖弁２５との間には液管温度センサ６１が設けられている。なお、膨張弁２４と後述の室内熱交換器３１との間の配管を、以下、液冷媒配管１１という。前述の液側連絡管１６は液冷媒配管１１に含まれる。液管温度センサ６１は、液管温度センサ６１が設けられている部分の液冷媒配管１１の温度を検出する。   The outdoor unit 2 is provided with various sensors. Specifically, the outdoor unit 2 is provided with an outside air temperature sensor 71 for detecting the temperature of the outdoor air sucked into the outdoor unit 2. In the outdoor unit 2, the flow divider 27 located at one end of the outdoor heat exchanger 22 is provided with a temperature sensor 72 (deisathermistor) for detecting the tube temperature of the flow divider 27. The outdoor heat exchanger 22 is provided with an outdoor heat exchanger temperature sensor 76 for detecting the refrigerant temperature inside the outdoor heat exchanger 22. The outdoor heat exchanger temperature sensor 76 detects the condensation temperature during the cooling operation described later, and detects the evaporation temperature during the heating operation. Further, a liquid pipe temperature sensor 61 is provided between the expansion valve 24 and the liquid side closing valve 25. A pipe between the expansion valve 24 and an indoor heat exchanger 31 described later is hereinafter referred to as a liquid refrigerant pipe 11. The liquid side communication pipe 16 described above is included in the liquid refrigerant pipe 11. The liquid pipe temperature sensor 61 detects the temperature of the liquid refrigerant pipe 11 in the portion where the liquid pipe temperature sensor 61 is provided.

圧縮機４０の吸入管４３には、圧縮機４０の吸入圧力Pｓを検出する低圧圧力センサ（LPS）７６と、圧縮機４０の吐出圧力PDを検出する高圧圧力センサ（HPS，高圧検出装置）７７とが設けられている。   The suction pipe 43 of the compressor 40 includes a low pressure sensor (LPS) 76 that detects the suction pressure Ps of the compressor 40 and a high pressure sensor (HPS, high pressure detector) 77 that detects the discharge pressure PD of the compressor 40. And are provided.

なお、圧縮機４０の吸入管４３には、圧縮機４０に吸入される冷媒の温度である吸入温度を検出（例えば、吸入管４３の温度を当該吸入冷媒の温度として検出）するための吸入冷媒温度センサ７３が設けられている。吐出管４４には、圧縮機４０から吐出される冷媒の温度である吐出温度を検出（例えば、吐出管４４の温度を当該吐出冷媒の温度として検出）するための吐出冷媒温度センサ７５が設けられている。   The suction pipe 43 of the compressor 40 has a suction refrigerant for detecting a suction temperature that is a temperature of the refrigerant sucked into the compressor 40 (for example, detecting the temperature of the suction pipe 43 as the temperature of the suction refrigerant). A temperature sensor 73 is provided. The discharge pipe 44 is provided with a discharge refrigerant temperature sensor 75 for detecting the discharge temperature, which is the temperature of the refrigerant discharged from the compressor 40 (for example, detecting the temperature of the discharge pipe 44 as the temperature of the discharge refrigerant). ing.

さらに、室外機２には、コントローラ９０が設けられている。コントローラ９０は、上記のセンサ類からの信号やリモコン等からの指令信号を受けて空気調和装置１の運転制御を行う。   Furthermore, the outdoor unit 2 is provided with a controller 90. The controller 90 controls the operation of the air conditioner 1 in response to signals from the sensors and a command signal from a remote controller or the like.

室内機３には、室内回路３０が設けられている。室内回路３０には、室内熱交換器３１が設けられている。室内熱交換器３１は、例えは、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器により構成されている。室内熱交換器３１では、冷媒回路１０を循環する冷媒と室内空気とが熱交換を行う。さらに室内機３には、室内ファン８０が設けられている。この室内ファン８０は、室内熱交換器３１に室内空気を送る。   The indoor unit 3 is provided with an indoor circuit 30. The indoor circuit 30 is provided with an indoor heat exchanger 31. The indoor heat exchanger 31 is configured by, for example, a cross fin type fin-and-tube heat exchanger. In the indoor heat exchanger 31, the refrigerant circulating in the refrigerant circuit 10 and the room air exchange heat. Furthermore, the indoor unit 3 is provided with an indoor fan 80. The indoor fan 80 sends room air to the indoor heat exchanger 31.

液側連絡管１６は、その一端が液側閉鎖弁２５に接続され、他端が室内回路３０における室内熱交換器３１の一端側となる分流器３２に接続されている。ガス側連絡管１７は、その一端がガス側閉鎖弁２６に接続され、他端が室内熱交換器３１の他端側に接続されている。なお、四路切換弁２１との室内熱交換器３１との間の配管を、以下、ガス冷媒配管１２という。ガス側連絡管１７はガス冷媒配管１２に含まれる。   One end of the liquid side communication pipe 16 is connected to the liquid side closing valve 25, and the other end is connected to a flow divider 32 that is one end side of the indoor heat exchanger 31 in the indoor circuit 30. One end of the gas side communication pipe 17 is connected to the gas side closing valve 26, and the other end is connected to the other end side of the indoor heat exchanger 31. The pipe between the four-way switching valve 21 and the indoor heat exchanger 31 is hereinafter referred to as a gas refrigerant pipe 12. The gas side communication pipe 17 is included in the gas refrigerant pipe 12.

室内機３には、温度センサや湿度センサが設けられている。具体的に、この室内機３には、吸込風温センサ８１、分流温度センサ８４及び室内熱交換器温度センサ８５が設けられている。吸込風温センサ８１は、室内機３へ吸い込まれる室内空気の温度、すなわち室内機３の吸込風温を検出する。分流温度センサ８４は、室内熱交換器３１の一端に位置する分流器３２に設けられ、分流器３２の管温度を検出する。室内熱交換器温度センサ８５は、室内熱交換器３１の内部の冷媒温度を検出する。すなわち、室内熱交換器温度センサ８５は、後述の冷房運転時に蒸発温度を検出する一方、暖房運転時に凝縮温度を検出する。   The indoor unit 3 is provided with a temperature sensor and a humidity sensor. Specifically, the indoor unit 3 is provided with a suction air temperature sensor 81, a shunt temperature sensor 84, and an indoor heat exchanger temperature sensor 85. The intake air temperature sensor 81 detects the temperature of the indoor air sucked into the indoor unit 3, that is, the intake air temperature of the indoor unit 3. The shunt temperature sensor 84 is provided in the shunt 32 located at one end of the indoor heat exchanger 31 and detects the tube temperature of the shunt 32. The indoor heat exchanger temperature sensor 85 detects the refrigerant temperature inside the indoor heat exchanger 31. That is, the indoor heat exchanger temperature sensor 85 detects the evaporation temperature during the cooling operation described later, and detects the condensation temperature during the heating operation.

次に、空気調和装置１の運転動作を説明する。空気調和装置１の運転時には、冷媒回路１０において冷媒が相変化しつつ循環して蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。この空気調和装置１は、冷房運転と暖房運転とを行う。   Next, the operation of the air conditioner 1 will be described. When the air conditioner 1 is in operation, the refrigerant circulates while changing phase in the refrigerant circuit 10 to perform a vapor compression refrigeration cycle. The air conditioner 1 performs a cooling operation and a heating operation.

《冷房運転》冷房運転時には、室内熱交換器３１が蒸発器として機能し、冷却動作が行われる。この冷房運転時において、四路切換弁２１は、図１に実線で示す状態となる。膨張弁２４は、コントローラ９０により、所定の開度に調節される。   << Cooling Operation >> During the cooling operation, the indoor heat exchanger 31 functions as an evaporator, and a cooling operation is performed. During the cooling operation, the four-way switching valve 21 is in a state indicated by a solid line in FIG. The expansion valve 24 is adjusted to a predetermined opening degree by the controller 90.

圧縮機４０を運転すると、この圧縮機４０で圧縮された冷媒が吐出管４４へ吐出される。この吐出冷媒は、四路切換弁２１を通り、室外熱交換器２２へ流入する。室外熱交換器２２では、冷媒が室外空気へ放熱して凝縮する。なお、圧縮機４０には、その後、冷媒は、液側連絡管１６から室内回路３０へ送られる。   When the compressor 40 is operated, the refrigerant compressed by the compressor 40 is discharged to the discharge pipe 44. This discharged refrigerant passes through the four-way switching valve 21 and flows into the outdoor heat exchanger 22. In the outdoor heat exchanger 22, the refrigerant dissipates heat to the outdoor air and condenses. The refrigerant is then sent to the compressor 40 from the liquid side communication pipe 16 to the indoor circuit 30.

室内回路３０へ流入した冷媒は、室内熱交換器３１へ導入される。室内熱交換器３１では、冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。つまり、室内回路３０へ導入された冷媒は、室内熱交換器３１で蒸発し、その結果、室内空気が冷却される。   The refrigerant that has flowed into the indoor circuit 30 is introduced into the indoor heat exchanger 31. In the indoor heat exchanger 31, the refrigerant absorbs heat from the indoor air and evaporates. That is, the refrigerant introduced into the indoor circuit 30 evaporates in the indoor heat exchanger 31, and as a result, the indoor air is cooled.

室内熱交換器３１で蒸発した冷媒は、ガス側連絡管１７を通って室外回路２０へ流入する。その後、冷媒は、四路切換弁２１を通過し、吸入管４３およびアキュームレータ２３を通って圧縮機４０に吸入される。圧縮機４０は、吸入した吸入冷媒を圧縮して再び吐出する。冷媒回路１０では、このような冷媒の循環が繰り返される。   The refrigerant evaporated in the indoor heat exchanger 31 flows into the outdoor circuit 20 through the gas side communication pipe 17. Thereafter, the refrigerant passes through the four-way switching valve 21 and is sucked into the compressor 40 through the suction pipe 43 and the accumulator 23. The compressor 40 compresses the sucked refrigerant and discharges it again. In the refrigerant circuit 10, such circulation of the refrigerant is repeated.

また、コントローラ９０は、前述のように膨張弁２４の開度調節を行う。その際、コントローラ９０は、室内熱交換器３１から流出し、圧縮機４０に吸入されるガス冷媒の過熱度が一定となるように、膨張弁２４の開度を調節する。具体的には、吸入冷媒温度センサ７３の検出温度と室内熱交換器温度センサ８５の検出温度の差が所定値に保たれるように、膨張弁２４の開度が適宜変更される。   Further, the controller 90 adjusts the opening degree of the expansion valve 24 as described above. At that time, the controller 90 adjusts the opening degree of the expansion valve 24 so that the degree of superheat of the gas refrigerant flowing out of the indoor heat exchanger 31 and sucked into the compressor 40 becomes constant. Specifically, the opening degree of the expansion valve 24 is appropriately changed so that the difference between the detected temperature of the intake refrigerant temperature sensor 73 and the detected temperature of the indoor heat exchanger temperature sensor 85 is maintained at a predetermined value.

《暖房運転》暖房運転時には、室内熱交換器３１が凝縮器として機能し、加熱動作が行われる。この暖房運転時において、四路切換弁２１は、図１に破線で示す状態となる。そして、膨張弁２４は所定の開度に調節される。   << Heating Operation >> During the heating operation, the indoor heat exchanger 31 functions as a condenser, and a heating operation is performed. During the heating operation, the four-way switching valve 21 is in a state indicated by a broken line in FIG. The expansion valve 24 is adjusted to a predetermined opening.

圧縮機４０を運転すると、この圧縮機４０で圧縮された冷媒が吐出管４４へ吐出される。この冷媒は、四路切換弁２１からガス側閉鎖弁２６に向かって流れ、ガス側連絡管１７を通って室内回路３０に流入する。   When the compressor 40 is operated, the refrigerant compressed by the compressor 40 is discharged to the discharge pipe 44. The refrigerant flows from the four-way switching valve 21 toward the gas-side closing valve 26 and flows into the indoor circuit 30 through the gas-side communication pipe 17.

室内回路３０へ流入した冷媒は、室内熱交換器３１へ導入される。室内熱交換器３１では、冷媒が室内空気へ放熱して凝縮する。つまり、室内回路３０へ導入された冷媒は、室内熱交換器３１で凝縮し、その結果、室内空気が加熱される。   The refrigerant that has flowed into the indoor circuit 30 is introduced into the indoor heat exchanger 31. In the indoor heat exchanger 31, the refrigerant dissipates heat to the indoor air and condenses. That is, the refrigerant introduced into the indoor circuit 30 is condensed in the indoor heat exchanger 31, and as a result, the indoor air is heated.

室内熱交換器３１で凝縮した冷媒は、液側連絡管１６を通って室外回路２０へ流入する。その後、冷媒は、膨張弁２４で減圧された後に、室外熱交換器２２へ導入される。   The refrigerant condensed in the indoor heat exchanger 31 flows into the outdoor circuit 20 through the liquid side communication pipe 16. Thereafter, the refrigerant is decompressed by the expansion valve 24 and then introduced into the outdoor heat exchanger 22.

室外熱交換器２２では、冷媒が室外空気から吸熱して蒸発する。室外熱交換器２２で蒸発した冷媒は、四路切換弁２１を通過し、吸入管４３を通って圧縮機４０に吸入される。圧縮機４０は、吸入した冷媒を圧縮して再び吐出する。冷媒回路１０では、このような冷媒の循環が繰り返される。   In the outdoor heat exchanger 22, the refrigerant absorbs heat from the outdoor air and evaporates. The refrigerant evaporated in the outdoor heat exchanger 22 passes through the four-way switching valve 21 and is sucked into the compressor 40 through the suction pipe 43. The compressor 40 compresses the sucked refrigerant and discharges it again. In the refrigerant circuit 10, such circulation of the refrigerant is repeated.

また、コントローラ９０は、前述のように膨張弁２４の開度調節を行う。その際、コントローラ９０は、室外熱交換器２２から流出し、圧縮機４０に吸入されるガス冷媒の過熱度が一定となるように、膨張弁２４の開度を調節する。具体的には、吸入冷媒温度センサ７３の検出温度と室外熱交換器温度センサ７６の検出温度の差が所定値に保たれるように、膨張弁２４の開度が適宜変更される。   Further, the controller 90 adjusts the opening degree of the expansion valve 24 as described above. At that time, the controller 90 adjusts the opening degree of the expansion valve 24 so that the degree of superheat of the gas refrigerant flowing out of the outdoor heat exchanger 22 and sucked into the compressor 40 becomes constant. Specifically, the opening degree of the expansion valve 24 is appropriately changed so that the difference between the temperature detected by the intake refrigerant temperature sensor 73 and the temperature detected by the outdoor heat exchanger temperature sensor 76 is maintained at a predetermined value.

図２は室内熱交換器３１における伝熱管及びフィンの組付部分を示す上面視図である。図３は室内熱交換器３１における伝熱管及びフィンの組付部分を示す側面視図である。なお、伝熱管３１１の段方向及び列方向における本数を図３に示す数に限定する趣旨ではない。室内熱交換器３１は、伝熱管３１１と、フィン３１２とを有している。なお、室内熱交換器３１の高さ寸法（例えば、上記段方向におけるフィンの一方の最端部から他方の最端部までの距離。本実施形態では、段方向におけるフィンの一方の最上部から他方の最下部までの距離）は、予め定められて一定とされている。   FIG. 2 is a top view showing a heat transfer tube and fin assembly portion in the indoor heat exchanger 31. FIG. 3 is a side view showing the assembled portion of the heat transfer tubes and fins in the indoor heat exchanger 31. The number of heat transfer tubes 311 in the step direction and the row direction is not limited to the number shown in FIG. The indoor heat exchanger 31 includes a heat transfer tube 311 and fins 312. In addition, the height dimension of the indoor heat exchanger 31 (for example, the distance from one end of the fin in the step direction to the end of the other. In the present embodiment, from the top of one of the fins in the step direction) The distance to the other lowest part) is predetermined and constant.

フィン３１２は、長尺の平板状からなる。フィン３１２は、その平板面同士が向き合うようにして一定間隔を有して互いに平行となる姿勢で複数並べられている。図２に示すように、フィン３１２は、室内ファン８０による室内空気の送風方向に対して、各フィン３１２の上記平板面が平行になるように配置されている。室内ファン８０による室内空気の送風方向は、図２における紙面手前から奥行方向である。フィン３１２には、複数の挿通穴３１２ａが一定間隔で千鳥状に設けられており、各挿通穴３１２ａにはバーリング加工によりフィンカラーが形成されている。フィン３１２の挿通穴３１２ａには、フィン３１２に対して略垂直な姿勢で伝熱管３１１が挿入される。すなわち、室内ファン８０により、室内空気は、フィン３１２に対してはその平板面に対して平行となり、伝熱管３１１に対しては直交する方向（図３における矢印方向）に流入する。   The fin 312 has a long flat plate shape. A plurality of fins 312 are arranged in a posture that is parallel to each other with a constant interval so that the flat plate surfaces face each other. As shown in FIG. 2, the fins 312 are arranged so that the flat plate surfaces of the fins 312 are parallel to the direction of blowing indoor air by the indoor fan 80. The direction of blowing indoor air by the indoor fan 80 is the depth direction from the front of the page in FIG. A plurality of insertion holes 312a are provided in the fin 312 in a staggered pattern at regular intervals, and fin colors are formed in each insertion hole 312a by burring. The heat transfer tube 311 is inserted into the insertion hole 312 a of the fin 312 in a posture substantially perpendicular to the fin 312. That is, the indoor fan 80 causes the indoor air to be parallel to the flat plate surface of the fins 312 and to flow in a direction orthogonal to the heat transfer tubes 311 (arrow direction in FIG. 3).

伝熱管３１１は、内部を冷媒が流れる管状の部材からなる。伝熱管３１１は、直線状に延びる複数の直管部３１１ａと、直管部３１１ａの端部同士を連通させる曲部３１１ｂとを有する。伝熱管３１１は、複数の直管部３１１ａが曲部３１１ｂにより接続されてなり、図２に示すように、上記のように平行して並べられているフィン３１２を蛇行して貫通するように配設されている。直管部３１１ａは、室内ファン８０により形成される空気流れ方向に直交する方向に延びるように配置される。   The heat transfer tube 311 is made of a tubular member through which a refrigerant flows. The heat transfer tube 311 has a plurality of straight tube portions 311a extending in a straight line and a curved portion 311b that communicates the ends of the straight tube portions 311a. The heat transfer tube 311 has a plurality of straight tube portions 311a connected by a curved portion 311b, and is arranged so as to meander through the fins 312 arranged in parallel as described above, as shown in FIG. It is installed. The straight pipe portion 311 a is disposed so as to extend in a direction orthogonal to the air flow direction formed by the indoor fan 80.

また、直管部３１１ａは、室内熱交換器３１の側面視において、図３に示すように、室内ファン８０により形成される空気流れ方向に対して直交する方向である段方向に並べて複数配置されている。なお、直管部３１１ａは、室内ファン８０により形成される空気流れ方向である列方向に並べて複数されている。段方向における直管部３１１ａの配設数は、後述する段方向に並ぶ各直管部３１１ａの軸心間距離である段ピッチ（DP）に従って、予め定められている室内熱交換器３１の上記高さから一義的に定まる。列方向における直管部３１１ａの配設数は予め定められた一定数であり、後述する列方向で並ぶ各直管部３１１ａの軸心間距離である列ピッチ（RP）に従って、室内熱交換器３１の幅が可変する。   Further, as shown in FIG. 3, a plurality of straight pipe portions 311 a are arranged side by side in a step direction that is a direction orthogonal to the air flow direction formed by the indoor fan 80 as viewed from the side of the indoor heat exchanger 31. ing. A plurality of straight pipe portions 311 a are arranged in the row direction, which is the air flow direction formed by the indoor fan 80. The number of straight pipe portions 311a arranged in the step direction is determined according to the above-described predetermined number of indoor heat exchangers 31 according to the step pitch (DP) that is the distance between the axes of the straight pipe portions 311a arranged in the step direction, which will be described later. It is uniquely determined from the height. The number of straight pipe portions 311a arranged in the row direction is a predetermined number, and the indoor heat exchanger is arranged according to the row pitch (RP) that is the distance between the axial centers of the straight pipe portions 311a arranged in the row direction, which will be described later. The width of 31 is variable.

なお、例えば、図３に示すように、(a)段方向における最上部の伝熱管３１１の径中心からフィン３１２の最上部（最端部）までの距離は1/4DPとされ、当該段方向における最下部の伝熱管３１１の径中心からフィン３１２の最下部（最端部）までの距離は3/4DPとされる、(b) 段方向における最上部の伝熱管３１１の径中心からフィン３１２の最上部（最端部）までの距離は3/4DPとされ、当該段方向における最下部の伝熱管３１１の径中心からフィン３１２の最下部（最端部）までの距離は1/4DPとされる、のいずれかとされる。   For example, as shown in FIG. 3, (a) the distance from the center of the diameter of the uppermost heat transfer tube 311 in the step direction to the uppermost portion (endmost portion) of the fin 312 is 1/4 DP, The distance from the diameter center of the lowermost heat transfer tube 311 to the lowermost portion (endmost portion) of the fin 312 is 3/4 DP. (B) The fin 312 from the diameter center of the uppermost heat transfer tube 311 in the step direction. The distance to the uppermost part (endmost part) is 3/4 DP, and the distance from the diameter center of the lowermost heat transfer tube 311 in the step direction to the lowermost part (endmost part) of the fin 312 is 1/4 DP. It will be either.

次に室内熱交換器３１における伝熱管３１１の外径（Φ）、段ピッチ（DP）、及び列ピッチ（RP）の関係について説明する。なお、フィンピッチ及びフィン肉厚は上述した通りである。   Next, the relationship between the outer diameter (Φ), the step pitch (DP), and the row pitch (RP) of the heat transfer tube 311 in the indoor heat exchanger 31 will be described. The fin pitch and fin thickness are as described above.

室内熱交換器３１の上記高さは一定であるため、段ピッチ（DP）を小さくすると、段方向に並ぶ直管部３１１ａの本数は増加するが、通風抵抗が増大して風速の低下が生じるため、熱交換量は低下する。列ピッチ（RP）を大きくすると、伝熱面積は増加するが、通風抵抗の増加、風速低下、さらには、フィン効率の低下により熱交換量が低下する。   Since the height of the indoor heat exchanger 31 is constant, if the step pitch (DP) is decreased, the number of straight pipe portions 311a arranged in the step direction increases, but the ventilation resistance increases and the wind speed decreases. For this reason, the heat exchange amount decreases. When the row pitch (RP) is increased, the heat transfer area increases, but the heat exchange amount decreases due to an increase in ventilation resistance, a decrease in wind speed, and a decrease in fin efficiency.

本実施形態では、室内熱交換器３１の伝熱管３１１の段ピッチ（DP）及び列ピッチ（RP）について、最も効率的な熱交換率が得られる値を算出する。   In the present embodiment, the value at which the most efficient heat exchange rate is obtained is calculated for the stage pitch (DP) and the row pitch (RP) of the heat transfer tubes 311 of the indoor heat exchanger 31.

室内熱交換器３１の仕様、及び室内熱交換器３１の性能計算に用いる要素及び計算式の一例は次の通りである。   An example of the specifications of the indoor heat exchanger 31 and the elements and calculation formulas used for calculating the performance of the indoor heat exchanger 31 are as follows.

〔熱交換器仕様〕
伝熱管段数 DN
伝熱管列数 RN
有効長 Le（mm） 予め定められた一定値
段ヒ゜ッチ DP （mm） 条件入力項目
列ヒ゜ッチ RP （mm） 条件入力項目
フィンヒ゜ッチ PF （mm） 予め定められた一定値
フィン肉厚 tF （mm） 予め定められた一定値
伝熱管管外径 D （mm） 条件入力項目
管平均肉厚 tp （mm） 強度を満足する一般的な値
管内伝熱面積 Api （m2）
前面面積 Fa （m2） Fa=DP×DN×Le×10-6
熱交器の上記高さ LD （mm） LD=DP×DN (一定)
自由流れ容積 Vc （mm3） Vc=(PF-tF)×(DP×RP-π×D2/4)
代表長さ De （mm） De=4×Vc/A0
空気側全伝熱面積 Ao （m2） Ao=Ap＋AF
空気側ハ゜イフ゜伝熱面積 Ap （m2）
空気側フィン伝熱面積 AF （m2）
熱通過率 K (W/m2*K)
〔空気条件〕
風量 VQ （m3/min） VQ=Pf×60/ρ/ΔP
前面風速 Va （m/s） Va=VQ/Fa/60
入口温度 Ta_in （℃） 条件入力項目
密度 ρ （kg/m3） 空気温度で一意的に決まる
粘度 μa （Pa・s） 空気温度で一意的に決まる
動粘度 ν （mm2/s） 空気温度で一意的に決まる
熱伝導率 λ （mW/mK） 空気温度で一意的に決まる
比熱 Cpa （kJ/kgK） 空気温度で一意的に決まる
質量流量 Ga （kg/s） Ga=Va×ρ×Fa
熱容量流量 wa （W/K） wa=Ga×Cpa×103
代表速度 Vac （m/s） Vac=PF×DP×VC/RP×Va
レイノルス゛数 Re Re=Vac×De/ν
フ゜ラントル数 PR PR=Cpa×μ/λ
ヌセルト数 Nu Nu=C1×(Re×PR×De/RP)C2 C1、C2は実験で求まる定数
通風抵抗 ΔP （Pa） ΔP=C3×(Re×De/RP)C4×2×ρ×Vac2 C3,C4は実験で求まる定数
送風機動力 Pf （W） Pf=VQ/60×ρ×ΔP (一定)
〔冷媒条件〕
質量流量 GR （kg/hR） 熱交換量に応じて収束する値
質量流速 Gv （kg/m2s） GV=GR/3600/(π×(D-2×tP)2/4)
圧力損失 ΔP （kPa） ΔP=C5×GvC6 C5,C6は実験で求まる定数
冷媒圧力 P （kPa） 条件入力項目
入口冷媒温度 Tw_in （℃） 冷媒圧力で一意的に決まる
出口冷媒温度 Tw_out （℃） 圧力損失の温度変化を加味し一意的に決まる
密度 rho （kg/m3） 冷媒圧力で一意的に決まる
粘度 μr （Pa・s） 冷媒圧力で一意的に決まる
〔熱抵抗〕
空気熱伝達率 ha （W/(m2・K)） ha=Nu×λ/De
冷媒熱伝達率 hw （W/(m2・K) hw=C7×GvC8 C7,C8は実験で求まる定数
フィン効率 η η=(1＋ha×((4/π×DP×RP)0.5-D)2/(6×λ×tF)×(4/π×DP×RP/D)0.5)-1
全熱抵抗 1/K (m2・k)/W 1/K=(A0/(Ap＋η×AF)/ha＋A0/(Api×hw)
〔熱交換量〕
能力(室内暖房) Q （W） Q=wa×ε×((Tw_in＋Tw_out)/2-Ta_in) 圧力損失の温度変化を加味し、冷媒平均温度を用いる
能力(室内冷房) Q （W） Q=wa×ε×(Ta_in-(Tw_in＋Tw_out)/2) 圧力損失の温度変化を加味し、冷媒平均温度を用いる
温度効率 ε ε=1-EXP(-NTU)
移動単位数 NTU NTU=KA0/wa   [Heat exchanger specifications]
  Number of heat transfer tube stages DN
  Number of heat transfer tube rows RN
  Effective length Le(Mm) Predetermined constant value
  Step Hitch DP (mm) Condition input item
  Row pitch RP (mm) Condition input item
  Finhitch PF  (Mm) Predetermined constant value
  Fin thickness tF  (Mm) Predetermined constant value
  Heat transfer tube outer diameter D (mm) Condition input item
  Average tube thickness tp  (Mm) General value satisfying strength
  Heat transfer area in pipe Api (m2)
  Front area Fa (m2) Fa = DP × DN× Le× 10-6
  Heat exchanger above height LD  (Mm) LD= DP × DN (Constant)
  Free flow volume Vc (mmThree) Vc = (PF-tF) × (DP × RP-π × D2/Four)
  Representative length De (mm) De = 4 × Vc / A0
  Air side total heat transfer area Ao (m2Ao = Ap + AF
Air side high heat transfer area Ap (m2)
  Air-side fin heat transfer area AF (m2)
  Heat transfer rate K (W / m2* K)
  [Air conditions]
  Air flow VQ (mThree/ min) VQ = Pf × 60 / ρ / ΔP
  Front wind speed Va (m / s) Va = VQ / Fa / 60
  Inlet temperature Ta_in (℃) Condition input item
  Density ρ (kg / mThree) Uniquely determined by air temperature
  Viscosity μa (Pa · s) Uniquely determined by air temperature
  Kinematic viscosity ν (mm2/ s) uniquely determined by air temperature
  Thermal conductivity λ (mW / mK) Uniquely determined by air temperature
  Specific heat Cpa (kJ / kgK) Uniquely determined by air temperature
  Mass flow rate Ga (kg / s) Ga = Va × ρ × Fa
  Heat capacity flow wa (W / K) wa = Ga × Cpa × 10Three
  Representative speed Vac (m / s) Vac = PF× DP × VC/ RP × Va
  Reynolds number Re Re = Vac × De / ν
  Number of fronts PR PR = Cpa × μ / λ
  Nusselt number Nu Nu = C1× (Re × PR × De / RP)C2    C1 and C2 are constants obtained through experiments
  Ventilation resistance ΔP (Pa) ΔP = CThree× (Re × De / RP)C4× 2 × ρ × Vac2  C3 and C4 are constants obtained by experiments
  Fan power Pf (W) Pf = VQ / 60 × ρ × ΔP (constant)
[Refrigerant conditions]
  Mass flow rate GR (kg / hR) A value that converges according to the amount of heat exchange
  Mass flow velocity Gv (kg / m2s) GV = GR / 3600 / (π × (D-2 × tP)2/Four)
  Pressure loss ΔP (kPa) ΔP = CFive× GvC6  C5 and C6 are experimental constants
  Refrigerant pressure P (kPa) Condition input item
  Inlet refrigerant temperature Tw_in (℃) Uniquely determined by refrigerant pressure
  Outlet refrigerant temperature Tw_out (℃) Determined uniquely considering temperature change of pressure loss
  Density rho (kg / mThree) Uniquely determined by refrigerant pressure
  Viscosity μr (Pa · s) Uniquely determined by refrigerant pressure
〔Thermal resistance〕
  Air heat transfer coefficient ha (W / (m2・ K)) ha = Nu × λ / De
  Refrigerant heat transfer coefficient hw (W / (m2・ K) hw = C7× GvC8  C7 and C8 are experimental constants
  Fin efficiency η η = (1 + ha × ((4 / π × DP × RP)0.5-D)2/ (6 × λ × tF) × (4 / π × DP × RP / D)0.5)-1
  Total thermal resistance 1 / K (m2・ K) / W 1 / K = (A0/ (Ap+ Η × AF) / ha + A0/ (Api × hw)
[Heat exchange amount]
  Capacity (Indoor Heating) Q (W) Q = wa × ε × ((Tw_in + Tw_out) / 2-Ta_in) The average temperature of the refrigerant is used in consideration of the temperature change of pressure loss.
  Capacity (Indoor cooling) Q (W) Q = wa x ε x (Ta_in- (Tw_in + Tw_out) / 2) Using the temperature change of pressure loss, use the average refrigerant temperature
  Temperature efficiency ε ε = 1-EXP (-NTU)
  Number of moving units NTU NTU = KA0/ wa

上記仕様及び性能でなる室内熱交換器３１の熱交換効率について説明する。なお、上記の通り、フィンピッチ、フィン肉厚、室内熱交換器３１の上記高さ、室内ファン８０の送風量（送風機動力）は一定であるものとする。例えば、フィンピッチ及びフィン肉厚は、フィンピッチ1.2mm、フィン肉厚0.105mmとされる。但し、フィンピッチ及びフィン肉厚として採用する一定値を当該値のみに限定する趣旨ではない。空気熱伝達率及び冷媒熱伝達率は、実験により得られた相関式を用いるため可変である。また、冷媒としては、R410A、CO2、R32等を用いることが可能である。 The heat exchange efficiency of the indoor heat exchanger 31 having the above specifications and performance will be described. As described above, it is assumed that the fin pitch, the fin thickness, the height of the indoor heat exchanger 31, and the air volume (blower power) of the indoor fan 80 are constant. For example, the fin pitch and the fin wall thickness are set to a fin pitch of 1.2 mm and a fin wall thickness of 0.105 mm. However, it is not intended that the fixed values adopted as the fin pitch and the fin thickness are limited to the values. The air heat transfer coefficient and the refrigerant heat transfer coefficient are variable because they use correlation equations obtained through experiments. Further, R410A, CO 2 , R32 or the like can be used as the refrigerant.

図４は、伝熱管３１１の径を予め定められた一定の径とした場合における、熱交換能力(%)と、前面風速(m/s)、及び段ピッチ（DP）の関係をグラフで示した図である。なお、図４では、予め定められた値の熱交換能力を100％とし、これとの対比で他の段ピッチにおける熱交換能力を示している。   FIG. 4 is a graph showing the relationship between heat exchange capacity (%), front wind speed (m / s), and step pitch (DP) when the diameter of the heat transfer tube 311 is a predetermined constant diameter. It is a figure. In FIG. 4, the heat exchange capacity of a predetermined value is assumed to be 100%, and the heat exchange capacity at other stage pitches is shown in contrast to this.

上記仕様及び性能でなる室内熱交換器３１においては、図４に示すように、伝熱管３１１の径は一定であるとした場合に、段ピッチ（DP）を8mm〜17mmまで増加させていくに連れて前面風速も増加するが、熱交換能力は、段ピッチ（DP）11mm〜 12mmあたりが最高値を示し、段ピッチ（DP）8mm〜15mmのあたりが最高値に近い値が得られる領域となる。   In the indoor heat exchanger 31 having the above specifications and performance, as shown in FIG. 4, when the diameter of the heat transfer tube 311 is constant, the step pitch (DP) is increased from 8 mm to 17 mm. The wind speed at the front also increases, but the heat exchange capacity shows the maximum value around 11 mm to 12 mm of the step pitch (DP), and the region where the value near the maximum value is obtained around the step pitch (DP) of 8 mm to 15 mm. Become.

図５は、熱交換能力(%)と、冷媒熱伝達率（W/(m2・K)、及び段ピッチ（DP）の関係をグラフで示した図である。なお、図５でも、予め定められた値の熱交換能力を100％とし、これとの対比で他の段ピッチにおける熱交換能力を示している。 5 is a graph showing the relationship between the heat exchange capacity (%), the refrigerant heat transfer coefficient (W / (m 2 · K)), and the step pitch (DP). The heat exchange capacity of a predetermined value is defined as 100%, and the heat exchange capacity at other stage pitches is shown in contrast to this.

上記仕様及び性能でなる室内熱交換器３１においては、図５に示すように、段ピッチ（DP）を8mm〜17mmまで増加させていくに連れて冷媒熱伝達率は12mm手前あたりで最高値を示す分布になり、熱交換能力も段ピッチ（DP）12mm手前あたりが最高値を示し、熱交換率は段ピッチ（DP）8mm〜15mmのあたりが最高値に近い値が得られる領域となる。   In the indoor heat exchanger 31 having the above specifications and performance, as shown in FIG. 5, as the step pitch (DP) is increased from 8 mm to 17 mm, the refrigerant heat transfer coefficient reaches its maximum value around 12 mm. In the distribution shown in the figure, the heat exchange capacity is the maximum value around 12 mm of the step pitch (DP), and the heat exchange rate is a region where the value near the maximum value is obtained around the step pitch (DP) of 8 mm to 15 mm.

続いて、伝熱管３１１の外径（Φ）、段ピッチ（DP）、及び熱交換量の関係を説明する。   Next, the relationship between the outer diameter (Φ), the step pitch (DP), and the heat exchange amount of the heat transfer tube 311 will be described.

図６（ａ）は伝熱管３１１の外径（Φ）4mmの場合における段ピッチ（DP）と熱交換量の関係をグラフで示した図、（ｂ）は伝熱管３１１の外径（Φ）4mmの場合における列ピッチ（RP）と熱交換量の関係をグラフで示した図である。   FIG. 6A is a graph showing the relationship between the step pitch (DP) and the heat exchange amount when the outer diameter (Φ) of the heat transfer tube 311 is 4 mm, and FIG. 6B is the outer diameter (Φ) of the heat transfer tube 311. It is the figure which showed the relationship between row pitch (RP) in the case of 4 mm, and the amount of heat exchange with the graph.

列方向における伝熱管３１１の列数を予め定められた一定値（例えば、1列。但し、この値に限定する趣旨ではない）とし、伝熱管３１１の外径（Φ）を4mmとした場合における熱交換量は、段ピッチ（DP）が5mm〜17mmのとき、図６（ａ）に示すものとなる。この場合、最高値から1％以内の低減で収まる熱交換量が得られる段ピッチ（DP）は、7mm〜11mmとなる。   The number of rows of the heat transfer tubes 311 in the row direction is set to a predetermined value (for example, one row, but not limited to this value), and the outer diameter (Φ) of the heat transfer tubes 311 is 4 mm. The heat exchange amount is as shown in FIG. 6A when the step pitch (DP) is 5 mm to 17 mm. In this case, the step pitch (DP) for obtaining a heat exchange amount that can be accommodated within 1% of the maximum value is 7 mm to 11 mm.

また、段方向における伝熱管３１１の本数を予め定められた一定値（例えば、1本。但し、この値に限定する趣旨ではない）とし、伝熱管３１１の外径（Φ）を4mmとした場合における熱交換量は、列ピッチ（RP）が5mm〜10.5mmのとき、図６（ｂ）に示すものとなる。この場合、最高値から1％以内の低減で収まる熱交換量が得られる列ピッチ（RP）は、5mm〜8.2mmとなる。   Also, when the number of heat transfer tubes 311 in the step direction is a predetermined constant value (for example, one, but not limited to this value), and the outer diameter (Φ) of the heat transfer tubes 311 is 4 mm The amount of heat exchange in is shown in FIG. 6B when the row pitch (RP) is 5 mm to 10.5 mm. In this case, the row pitch (RP) for obtaining a heat exchange amount that can be accommodated within a reduction of 1% from the maximum value is 5 mm to 8.2 mm.

従って、伝熱管３１１の外径（Φ）を4mmとする場合、段ピッチ（DP）7mm〜11mm、列ピッチ（RP）5mm〜8.2mmを採用することで、最高値に近い範囲での熱交換量が得られる。   Therefore, when the outer diameter (Φ) of the heat transfer tube 311 is 4 mm, heat exchange within a range close to the maximum value is achieved by adopting a step pitch (DP) of 7 mm to 11 mm and a row pitch (RP) of 5 mm to 8.2 mm. A quantity is obtained.

図７（ａ）は伝熱管３１１の外径（Φ）5mmの場合における段ピッチ（DP）と熱交換量の関係をグラフで示した図、（ｂ）は伝熱管３１１の外径（Φ）5mmの場合における列ピッチ（RP）と熱交換量の関係をグラフで示した図である。   FIG. 7A is a graph showing the relationship between the step pitch (DP) and the heat exchange amount when the outer diameter (Φ) of the heat transfer tube 311 is 5 mm, and (b) is the outer diameter (Φ) of the heat transfer tube 311. It is the figure which showed the relationship between row pitch (RP) and the amount of heat exchange in the case of 5 mm with a graph.

列方向における伝熱管３１１の列数を予め定められた一定値（例えば、1列。但し、この値に限定する趣旨ではない）とし、伝熱管３１１の外径（Φ）を5mmとした場合における熱交換量は、段ピッチ（DP）が6mm〜17mmのとき、図７（ａ）に示すものとなる。この場合、最高値から1％以内の低減で収まる熱交換量が得られる段ピッチ（DP）は、9mm〜13.9mmとなる。   The number of rows of the heat transfer tubes 311 in the row direction is set to a predetermined value (for example, one row, but not limited to this value), and the outer diameter (Φ) of the heat transfer tubes 311 is 5 mm. The heat exchange amount is as shown in FIG. 7A when the step pitch (DP) is 6 mm to 17 mm. In this case, the step pitch (DP) for obtaining a heat exchange amount that can be accommodated within 1% of the maximum value is 9 mm to 13.9 mm.

また、段方向における伝熱管３１１の本数を予め定められた一定値（例えば、1本。但し、この値に限定する趣旨ではない）とし、伝熱管３１１の外径（Φ）を5mmとした場合における熱交換量は、列ピッチ（RP）が6mm〜11.5mmのとき、図７（ｂ）に示すものとなる。この場合、最高値から1％以内の低減で収まる熱交換量が得られる列ピッチ（RP）は、6mm〜9.6mmとなる。   Also, when the number of heat transfer tubes 311 in the step direction is set to a predetermined value (for example, one, but not limited to this value), and the outer diameter (Φ) of the heat transfer tubes 311 is 5 mm The heat exchange amount in is shown in FIG. 7B when the row pitch (RP) is 6 mm to 11.5 mm. In this case, the row pitch (RP) for obtaining a heat exchange amount that can be accommodated within a reduction of 1% from the maximum value is 6 mm to 9.6 mm.

従って、伝熱管３１１の外径（Φ）を5mmとする場合、段ピッチ（DP）9mm〜13.9mm、列ピッチ（RP）6mm〜9.6mmを採用することで、最高値に近い範囲での熱交換量が得られる。   Therefore, when the outer diameter (Φ) of the heat transfer tube 311 is 5 mm, heat in a range close to the maximum value can be obtained by adopting a step pitch (DP) 9 mm to 13.9 mm and a row pitch (RP) 6 mm to 9.6 mm. Exchange amount is obtained.

図８（ａ）は伝熱管３１１の外径（Φ）6.35mmの場合における段ピッチ（DP）と熱交換量の関係をグラフで示した図、（ｂ）は伝熱管３１１の外径（Φ）6.35mmの場合における列ピッチ（RP）と熱交換量の関係をグラフで示した図である。   FIG. 8A is a graph showing the relationship between the step pitch (DP) and the heat exchange amount when the outer diameter (Φ) of the heat transfer tube 311 is 6.35 mm, and (b) is the outer diameter (Φ of the heat transfer tube 311). ) A graph showing the relationship between the row pitch (RP) and the amount of heat exchange in the case of 6.35 mm.

列方向における伝熱管３１１の列数を予め定められた一定値（例えば、1列。但し、この値に限定する趣旨ではない）とし、伝熱管３１１の外径（Φ）を6.35mmとした場合における熱交換量は、段ピッチ（DP）が10mm〜21mmのとき、図８（ａ）に示すものとなる。この場合、最高値から1％以内の低減で収まる熱交換量が得られる段ピッチ（DP）は、12mm〜17.5mmとなる。   When the number of rows of the heat transfer tubes 311 in the row direction is a predetermined value (for example, one row, but not limited to this value), and the outer diameter (Φ) of the heat transfer tubes 311 is 6.35 mm The amount of heat exchange in is as shown in FIG. 8A when the step pitch (DP) is 10 mm to 21 mm. In this case, the step pitch (DP) for obtaining a heat exchange amount that can be accommodated within 1% of the maximum value is 12 mm to 17.5 mm.

また、段方向における伝熱管３１１の本数を予め定められた一定値（例えば、1本。但し、この値に限定する趣旨ではない）とし、伝熱管３１１の外径（Φ）を6.35mmとした場合における熱交換量は、列ピッチ（RP）が8mm〜14mmのとき、図８（ｂ）に示すものとなる。この場合、最高値から1％以内の低減で収まる熱交換量が得られる列ピッチ（RP）は、8.8mm〜12.2mmとなる。   Further, the number of heat transfer tubes 311 in the step direction is set to a predetermined value (for example, one, but not limited to this value), and the outer diameter (Φ) of the heat transfer tubes 311 is set to 6.35 mm. In this case, the heat exchange amount is as shown in FIG. 8B when the row pitch (RP) is 8 mm to 14 mm. In this case, the row pitch (RP) for obtaining a heat exchange amount that can be accommodated within a reduction of 1% from the maximum value is 8.8 mm to 12.2 mm.

従って、伝熱管３１１の外径（Φ）を6.35mmとする場合、段ピッチ（DP）12mm〜17.5mm、列ピッチ（RP）8.8mm〜12.2mmを採用することで、最高値に近い範囲での熱交換量が得られる。   Therefore, when the outer diameter (Φ) of the heat transfer tube 311 is set to 6.35 mm, a step pitch (DP) of 12 mm to 17.5 mm and a row pitch (RP) of 8.8 mm to 12.2 mm are adopted, and the range is close to the maximum value. The amount of heat exchange can be obtained.

以上より、上述した構成でなる室内熱交換器３１において、最高値に近い範囲での熱交換量が得られる伝熱管３１１の外径（Φ）、段ピッチ（DP）、及び列ピッチ（RP）の関係は、伝熱管３１１の外径（Φ）をDとしたとき、
4≦D≦ 6.35
1.89D≦DP≦2.75D
1.25D≦RP≦1.92D
となる（段ピッチ（DP）及び列ピッチ（RP）は、外径Dと上記式に示した数値との積で表している）。すなわち、上記仕様及び性能でなる室内熱交換器３１の熱交換効率は、当該条件下において最も効率がよいものとなる。 As described above, in the indoor heat exchanger 31 having the above-described configuration, the outer diameter (Φ), the step pitch (DP), and the row pitch (RP) of the heat transfer tube 311 that can obtain a heat exchange amount in a range close to the maximum value. The relationship is that when the outer diameter (Φ) of the heat transfer tube 311 is D,
4 ≦ D ≦ 6.35
1.89D ≦ DP ≦ 2.75D
1.25D ≦ RP ≦ 1.92D
(The step pitch (DP) and the row pitch (RP) are expressed by the product of the outer diameter D and the numerical value shown in the above formula). That is, the heat exchange efficiency of the indoor heat exchanger 31 having the above specifications and performance is the most efficient under the conditions.

なお、本発明は上記実施の形態の構成に限られず種々の変形が可能である。例えば、上記実施形態では、上記仕様及び性能でなる室内熱交換器３１について効率がよい熱交換効率が得られる条件を示しているが、当該条件は同様の仕様からなる室外熱交換器２２（及び室外ファン７０等）に適用しても、同様に効率がよい熱交換効率が得られる。   The present invention is not limited to the configuration of the above embodiment, and various modifications can be made. For example, in the said embodiment, although the conditions from which efficient heat exchange efficiency is obtained about the indoor heat exchanger 31 which consists of the said specification and performance are shown, the said conditions are the outdoor heat exchangers 22 (and which have the same specification) Even if it is applied to the outdoor fan 70 or the like, the heat exchange efficiency with high efficiency can be obtained.

また、上記図１乃至図８に示した構成は、本発明の実施形態の例示に過ぎず、本発明を上記実施形態に限定する趣旨ではない。   Moreover, the structure shown to the said FIG. 1 thru | or FIG. 8 is only the illustration of embodiment of this invention, and is not the meaning which limits this invention to the said embodiment.

１ 空気調和装置
２ 室外機
２２ 室外熱交換器
３ 室内機
３１ 室内熱交換器
３１１ 伝熱管
３１１ａ 直管部
３１１ｂ 曲部
３１２ フィン
３１２ａ 挿通穴
７０ 室外ファン
８０ 室内ファン DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Air conditioning apparatus 2 Outdoor unit 22 Outdoor heat exchanger 3 Indoor unit 31 Indoor heat exchanger 311 Heat transfer pipe 311a Straight pipe part 311b Curved part 312 Fin 312a Insertion hole 70 Outdoor fan 80 Indoor fan

Claims (5)

冷媒とファンにより送られてくる空気との間で熱交換を行わせ、予め定められた一定の高さを有する熱交換器であって、
一定間隔を有して平行に複数設けられ、その間を空気が通過するフィンと、
前記フィンを交差して配設されて内部を冷媒が流れる伝熱管とを備え、
前記伝熱管の外径（D）と、前記空気の通過方向に対して直交する段方向における前記伝熱管の軸心間距離である段ピッチ（DP）と、及び前記空気の通過方向と同方向の列方向での前記伝熱管の軸心間距離である列ピッチ（RP）との関係が、
4mm≦D≦6.35mm
1.89Dmm≦DP≦2.75Dmm
1.25Dmm≦RP≦1.92Dmm
である空気調和装置の熱交換器。 Heat exchange between the refrigerant and the air sent by the fan, a heat exchanger having a predetermined height,
A plurality of fins provided in parallel with a constant interval, through which air passes;
A heat transfer tube disposed across the fins and through which the refrigerant flows,
The outer diameter (D) of the heat transfer tube, the step pitch (DP) which is the distance between the axial centers of the heat transfer tubes in the step direction orthogonal to the air passage direction, and the same direction as the air passage direction The relationship with the row pitch (RP), which is the distance between the axial centers of the heat transfer tubes in the row direction,
4mm ≦ D ≦ 6.35mm
1.89Dmm ≦ DP ≦ 2.75Dmm
1.25Dmm ≦ RP ≦ 1.92Dmm
Is an air conditioner heat exchanger. 前記伝熱管の外径（D）、前記段ピッチ（DP）及び前記列ピッチ（RP）の関係が、
D＝4mm
7mm≦DP≦11mm、
5mm≦RP≦8.2mm
である請求項１に記載の空気調和装置の熱交換器。 The relationship between the outer diameter of the heat transfer tube (D), the step pitch (DP) and the row pitch (RP),
D = 4mm
7mm ≦ DP ≦ 11mm,
5mm ≦ RP ≦ 8.2mm
The heat exchanger for an air conditioner according to claim 1. 前記伝熱管の外径（D）、前記段ピッチ（DP）及び前記列ピッチ（RP）の関係が、
D＝5mm
9mm≦DP≦13.9mm、
6mm≦RP≦9.6mm
である請求項１に記載の空気調和装置の熱交換器。 The relationship between the outer diameter of the heat transfer tube (D), the step pitch (DP) and the row pitch (RP),
D = 5mm
9mm ≦ DP ≦ 13.9mm,
6mm ≦ RP ≦ 9.6mm
The heat exchanger for an air conditioner according to claim 1. 前記伝熱管の外径（D）、前記段ピッチ（DP）及び前記列ピッチ（RP）の関係が、
D＝6.35mm
12mm≦DP≦17.5mm、
8.8mm≦RP≦12.2mm
である請求項１に記載の空気調和装置の熱交換器。 The relationship between the outer diameter of the heat transfer tube (D), the step pitch (DP) and the row pitch (RP),
D = 6.35mm
12mm ≦ DP ≦ 17.5mm,
8.8mm ≦ RP ≦ 12.2mm
The heat exchanger for an air conditioner according to claim 1. 当該熱交換器は、室内機熱交換器であり、当該熱交換器高さが400mmまでとされている請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の空気調和装置の熱交換器。   The said heat exchanger is an indoor unit heat exchanger, The heat exchanger of the air conditioning apparatus in any one of Claim 1 thru | or 4 with which the said heat exchanger height is made into 400 mm.
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