JP2011236332A - Friction material - Google Patents
Friction material Download PDFInfo
- Publication number
- JP2011236332A JP2011236332A JP2010108980A JP2010108980A JP2011236332A JP 2011236332 A JP2011236332 A JP 2011236332A JP 2010108980 A JP2010108980 A JP 2010108980A JP 2010108980 A JP2010108980 A JP 2010108980A JP 2011236332 A JP2011236332 A JP 2011236332A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- friction
- friction material
- iron oxide
- particle size
- average particle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Abstract
Description
本発明は、高速効力とフェード特性の向上した摩擦材に関し、特に自動車、鉄道車両、産業機械等のブレーキパッド、ブレーキライニング、クラッチフェーシング等に用いられる摩擦材に関するものである。 The present invention relates to a friction material having improved high-speed efficacy and fading characteristics, and more particularly to a friction material used for brake pads, brake linings, clutch facings and the like of automobiles, railway vehicles, industrial machines and the like.
ディスクブレーキやドラムブレーキなどのブレーキ、或いはクラッチなどに使用される摩擦材は、補強作用をする繊維基材、摩擦作用を与え且つその摩擦性能を調整する摩擦調整材、及び、これらの成分を一体化する結合材などの材料からなっている。
摩擦材に摩擦作用を与え且つ摩擦性能を調整する材料として、一般に摩擦調整材、固体潤滑材、充填材等と呼ばれる種々の固体粉末状の材料が用いられている。これらはそれぞれの特徴があり、通常２種類以上のものを組み合わせて使用されている。
Friction materials used for brakes such as disc brakes and drum brakes, or clutches, are made of a fiber base material that reinforces, a friction adjustment material that imparts friction and adjusts its friction performance, and these components. It is made of a material such as a binding material.
As materials for imparting a friction effect to the friction material and adjusting the friction performance, various solid powder materials called friction adjustment materials, solid lubricants, fillers and the like are generally used. These have their own characteristics and are usually used in combination of two or more.
このような摩擦調整材の一種として、酸化鉄が、モース硬度５．５〜６．５であり、相手材の鉄よりも若干硬いことから、弱研磨材として使用されてきている。特許文献１には、ブレーキ用摩擦材に粒径０．５μｍ以下の酸化鉄を１〜３０体積％含有させることによって、鉄系のディスクロータとの軽い接触ではディスクロータを殆ど削らず、制動時の摩擦係数μが十分に大きく、高温履歴を受けた場合にも摩擦係数μが殆ど変化せずに制動効果を持続できることが記載されている。また、特許文献２には、モース硬度４〜６の３種以上の金属酸化物を合計で１２体積％以上含有させることによって、低周波異音の発生を抑制し、ローター・ディスクパッドの摩耗量を少なくすることができ、摩擦係数μが高く、安定でバランスのとれた摩擦材を提供できることが記載されており、かかる金属酸化物として、実施例において、平均粒径０．６μｍ及びモース硬度６の黒酸化鉄が用いられている。 As one type of such friction modifier, iron oxide has a Mohs hardness of 5.5 to 6.5, which is slightly harder than the counterpart iron and has been used as a weak abrasive. In Patent Document 1, the brake friction material contains 1 to 30% by volume of iron oxide having a particle size of 0.5 μm or less, so that the disk rotor is hardly shaved during light contact with an iron-based disk rotor, and braking is performed. The friction coefficient μ is sufficiently large, and it is described that the braking effect can be maintained without substantially changing the friction coefficient μ even when subjected to a high temperature history. Further, Patent Document 2 includes a total of 12 volume% or more of three or more metal oxides having a Mohs hardness of 4 to 6, thereby suppressing the generation of low-frequency noise and the amount of wear on the rotor / disk pad. It is described that a friction material having a high friction coefficient μ and a stable and balanced friction material can be provided. As such a metal oxide, an average particle diameter of 0.6 μm and a Mohs hardness of 6 are used in Examples. Of black iron oxide is used.
一方、特許文献３には、粒径１〜１００μｍの磁性体を１〜５０体積％含ませることで、耐熱性の低下原因となるゴムの添加や結合材樹脂の変性を行うことなく摩擦振動を減衰させることができ、耐熱性の確保と鳴きの抑制の両立が図れることが記載され、かかる磁性体の例として酸化鉄が挙げられている。 On the other hand, Patent Document 3 includes 1 to 50% by volume of a magnetic material having a particle size of 1 to 100 μm, so that frictional vibration can be generated without adding rubber that causes a decrease in heat resistance or modifying the binder resin. It is described that it can be attenuated and both heat resistance can be secured and squeal can be suppressed, and iron oxide is mentioned as an example of such a magnetic material.
しかしながら、摩擦調整材として酸化鉄を用いた従来の摩擦材においては、結合材である樹脂の量を従来通り且つ酸化鉄を十分な量用いようとすると、破壊摩耗によるフェードμ低下が引き起こされる問題があることが分かった。一方で、破壊摩耗抑制のために結合材である樹脂の量を多くすると、樹脂由来の発生ガス量が多くなり、その結果ガス潤滑特性が高くなるので、やはりフェードμが低下してしまうことも判明した。 However, in the conventional friction material using iron oxide as a friction modifier, if the amount of resin as a binder is the same as before and an adequate amount of iron oxide is used, a problem of causing a decrease in fade μ due to fracture wear is caused. I found out that On the other hand, if the amount of resin as a binder is increased in order to suppress destructive wear, the amount of gas generated from the resin increases, and as a result, the gas lubrication characteristics increase, so the fade μ may also decrease. found.
本発明は、上記の課題を解決するものであり、十分な母材強度を有するとともに、優れた高速効力とフェード特性を有する摩擦材を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems, and to provide a friction material having sufficient base material strength and excellent high-speed efficacy and fade characteristics.
本発明者らは、種々検討の結果、従来、弱研削材として使用されていた酸化鉄の粒径が０．５μｍ程度と粒度が小さかったことに着目し、平均粒径が３．５μｍ以上の酸化鉄又はチタン酸カリウムを用いることにより、上記課題が解決されることを見出した。すなわち、本発明は以下のとおりのものである。 As a result of various studies, the present inventors pay attention to the fact that the particle size of iron oxide, which has been conventionally used as a weak abrasive, was as small as about 0.5 μm, and the average particle size was 3.5 μm or more. It has been found that the above problems can be solved by using iron oxide or potassium titanate. That is, the present invention is as follows.
（１）繊維基材、摩擦調整材及び結合材を少なくとも含む摩擦材であって、摩擦調整材として、平均粒径３．５μｍ以上の、酸化鉄又はチタン酸カリウムを含有することを特徴とする摩擦材。
（２）結合材が、摩擦材全体の１７体積％以下である、上記（１）記載の摩擦材。
（３）平均粒径３．５μｍ未満の摩擦調整材が、摩擦材全体の２５体積％以下である、上記（１）又は（２）に記載の摩擦材。
(1) A friction material including at least a fiber base material, a friction adjusting material, and a binding material, wherein the friction adjusting material contains iron oxide or potassium titanate having an average particle size of 3.5 μm or more. Friction material.
(2) The friction material according to (1), wherein the binder is 17% by volume or less of the entire friction material.
(3) The friction material according to (1) or (2), wherein the friction modifier having an average particle size of less than 3.5 μm is 25% by volume or less of the entire friction material.
本発明者らは、粒度の小さい酸化鉄を多く用いると、結合材として使用している樹脂に対して表面積が大きくなり、高負荷試験において接合力不足による母材強度低下を引き起こし、その結果、破壊摩耗によるフェードμの低下を引き起こしていることを見出し、種々検討の結果、平均粒径３．５μｍ以上の酸化鉄を用いることにより、結合材の使用量を抑制しても母材強度を保ちつつ、十分な量の酸化鉄を用いることができ、その結果、破壊摩耗が緩和され、フェードμと高速効力の優れた摩擦材が得られることが判明した。更に、チタン酸カリウムについても同様の効果が得られることが判明し、本発明に到達したものである。 When the present inventors use a large amount of iron oxide with a small particle size, the surface area becomes larger than the resin used as the binder, causing a decrease in the strength of the base material due to insufficient bonding force in the high load test, As a result of various investigations, it was found that the fade μ decreased due to fracture wear, and by using iron oxide having an average particle size of 3.5 μm or more, the base material strength was maintained even if the amount of binder used was suppressed. However, it has been found that a sufficient amount of iron oxide can be used, and as a result, fracture wear is mitigated and a friction material excellent in fade μ and high-speed efficacy can be obtained. Furthermore, it has been found that the same effect can be obtained with potassium titanate, and the present invention has been achieved.
なお、特許文献３には、摩擦振動を減衰させ、鳴きを抑制するための磁性体の一種として酸化鉄が用いられているが、特許文献１には、特許文献３の技術では酸化鉄が研削材としての効果を必要以上に発揮して、ディスクロータの回転振れ等による不均一摩耗を大きくし、ブレーキ振動を引き起こすと記載されており、粒径の大きい酸化鉄を研削材として使用することの不利益が記載されている。しかも、特許文献３の摩擦材は、多量の結合材を用いており、本発明の課題である高速効力とフェードμの向上について全く認識していない。 In Patent Document 3, iron oxide is used as a kind of magnetic material for attenuating frictional vibration and suppressing squealing. However, in Patent Document 1, iron oxide is ground by the technique of Patent Document 3. It is described that the effect as a material is exerted more than necessary, causing uneven wear due to rotational fluctuation of the disk rotor, etc., and causing brake vibration. Disadvantages are listed. In addition, the friction material of Patent Document 3 uses a large amount of binder, and does not recognize at all the high speed efficacy and the improvement of the fade μ, which are the problems of the present invention.
本発明によれば、十分な母材強度を有し、優れた高速効力とフェードμを有する摩擦材を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a friction material having sufficient base material strength, excellent high-speed efficacy, and fade μ.
本発明の摩擦材は、少なくとも繊維基材、摩擦調整材及び結合材を含むものである。摩擦材には、摩擦材を補強する作用を有する繊維基材、摩擦材に含まれる材料を一体化させるための結合材とともに、摩擦材に摩擦作用を与え、且つその摩擦性能を調整するための種々の固体粉末材料が用いられており、場合によって、摩擦調整材、固体潤滑材、充填材等の名称で呼ばれている。本発明では、これらを特に区別することなく、繊維基材及び結合材以外の、摩擦材に摩擦作用を与え且つその摩擦性能を調整する固体粉末状の材料を、総称して「摩擦調整材」と称する。 The friction material of the present invention includes at least a fiber base material, a friction adjusting material, and a binding material. The friction material includes a fiber base material having a function of reinforcing the friction material, a binding material for integrating the materials contained in the friction material, and a friction function for the friction material and adjusting the friction performance. Various solid powder materials are used, and are sometimes referred to by names such as friction modifiers, solid lubricants, fillers, and the like. In the present invention, solid powder materials that give a frictional action to the friction material and adjust its friction performance other than the fiber base material and the binding material are collectively referred to as “friction adjusting material” without particularly distinguishing these. Called.
本発明で用いられる酸化鉄は、Ｆｅ２Ｏ３であっても、Ｆｅ３Ｏ４であってもよく、酸化鉄の粒径は３．５μｍ以上であればよく、好ましくは３．５μｍ〜２０μｍであり、より好ましくは３．５μｍ〜８μｍである。酸化鉄の摩擦材全体における配合量は０．５〜１５体積％であることが好ましく、５〜１０体積％であることがより好ましい。また、本発明で用いられるチタン酸カリウムは、顆粒させたチタン酸カリウムであり、その一次粒子のメジアン径は３．５μｍ以上であればよく、好ましくは３．５μｍ〜２０μｍであり、より好ましくは３．５μｍ〜１２μｍである。チタン酸カリウムの摩擦材全体における配合量は５〜２５体積％であることが好ましく、１０〜２０体積％であることがより好ましい。このような酸化鉄又はチタン酸カリウムを用いることにより、結合材の使用量を抑制しつつ、摩擦特性に十分な量の酸化鉄又はチタン酸カリウムを用いることができ、優れたフェードμと高速効力を得ることができる。 The iron oxide used in the present invention may be Fe 2 O 3 or Fe 3 O 4 , and the iron oxide particle size may be 3.5 μm or more, preferably 3.5 μm to 20 μm. More preferably, it is 3.5 μm to 8 μm. The blending amount of iron oxide in the entire friction material is preferably 0.5 to 15% by volume, and more preferably 5 to 10% by volume. The potassium titanate used in the present invention is granulated potassium titanate, and the median diameter of the primary particles may be 3.5 μm or more, preferably 3.5 μm to 20 μm, more preferably It is 3.5 μm to 12 μm. The blending amount of potassium titanate in the entire friction material is preferably 5 to 25% by volume, and more preferably 10 to 20% by volume. By using such iron oxide or potassium titanate, it is possible to use a sufficient amount of iron oxide or potassium titanate for friction characteristics while suppressing the amount of binder used, and excellent fade μ and high-speed efficacy. Can be obtained.
本発明で用いられる繊維基材としては、特に限定されるものではなく、本分野で通常用いられるものが用いられる。例えば、芳香族ポリアミド繊維、耐炎化アクリル繊維等の有機繊維、銅繊維、スチール繊維等の金属繊維、チタン酸カリウム繊維やＡｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２系セラミック繊維等の無機繊維が挙げられ、これらの１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。繊維基材の長さは１００〜２５００μｍ、直径は３〜１００μｍであることが好ましい。
繊維基材の配合量は、摩擦材全体に対して、好ましくは１〜３０体積％、より好ましくは１０〜２０体積％である。
The fiber base material used in the present invention is not particularly limited, and those usually used in this field are used. Examples thereof include organic fibers such as aromatic polyamide fibers and flame-resistant acrylic fibers, metal fibers such as copper fibers and steel fibers, and inorganic fibers such as potassium titanate fibers and Al 2 O 3 —SiO 2 ceramic fibers. These can be used alone or in combination of two or more. The length of the fiber substrate is preferably 100 to 2500 μm and the diameter is preferably 3 to 100 μm.
The blending amount of the fiber base is preferably 1 to 30% by volume, more preferably 10 to 20% by volume with respect to the entire friction material.
本発明で用いられる結合材としては、通常摩擦材に用いられる公知のものを使用することができ、例えば、フェノール樹脂、メラミン樹脂、エポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、エポキシ変性フェノール樹脂、オイル変性フェノール樹脂、アルキルベンゼン変性フェノール樹脂、カシュー変性フェノール樹脂等の各種変性フェノール樹脂、ＮＢＲ等の熱硬化性樹脂が挙げられ、これらの１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。 As the binder used in the present invention, known materials that are usually used for friction materials can be used. For example, phenol resin, melamine resin, epoxy resin, polyimide resin, epoxy-modified phenol resin, oil-modified phenol resin, Examples thereof include various modified phenolic resins such as alkylbenzene-modified phenolic resin and cashew-modified phenolic resin, and thermosetting resins such as NBR, and these can be used alone or in combination of two or more.
結合材の配合量は、摩擦材全体に対して、好ましくは１７体積％以下、より好ましくは１４〜１６体積％である。本発明により粒径が３．５μｍ以上の酸化鉄又はチタン酸カリウムを用いることにより、結合材の配合量を１７体積％以下と低く抑えることができ、更に優れたフェードμと高速効力を達成することができる。 The blending amount of the binder is preferably 17% by volume or less, more preferably 14 to 16% by volume with respect to the entire friction material. By using iron oxide or potassium titanate having a particle size of 3.5 μm or more according to the present invention, the blending amount of the binder can be kept as low as 17% by volume or less, and further excellent fade μ and high-speed efficacy are achieved. be able to.
本発明では、摩擦作用を与え且つその摩擦性能を調整するための摩擦調整材として、酸化鉄又はチタン酸カリウム以外に、種々の目的に応じて種々の摩擦調整材を用いることができ、通常摩擦材に用いられる、摩擦調整材、充填材、固体潤滑材等と呼ばれる種々の固体粉末材料を使用することができる。 In the present invention, various friction modifiers can be used according to various purposes in addition to iron oxide or potassium titanate as a friction modifier for imparting a frictional action and adjusting the friction performance. Various solid powder materials called friction modifiers, fillers, solid lubricants and the like used for the materials can be used.
例えば、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、水酸化カルシウム、硫化鉄、酸化ジルコニウム、酸化ケイ素、金属粉末（銅、アルミニウム、青銅、亜鉛等）、バーミキュライト、マイカ等の無機充填材、アルミナ、シリカ、マグネシア、ジルコニア、酸化クロム等の無機摩擦調整材、各種ゴム粉末（ゴムダスト、タイヤ粉末等）、カシューダスト、メラミンダスト等の有機摩擦調整材、黒鉛、二硫化モリブデン等の固体潤滑材等を挙げることができる。これらは、製品に要求される摩擦特性、例えば、摩擦係数、耐摩耗性、振動特性、鳴き特性等に応じて、単独でまたは２種以上を組み合わせて配合することができる。
これらの摩擦調整材（酸化鉄又はチタン酸カリウムも含めて）の配合量は、摩擦材全体に対して、好ましくは５３〜８５体積％、より好ましくは６４〜７６体積％である。
For example, calcium carbonate, barium sulfate, calcium hydroxide, iron sulfide, zirconium oxide, silicon oxide, inorganic powders such as metal powder (copper, aluminum, bronze, zinc, etc.), vermiculite, mica, alumina, silica, magnesia, zirconia Inorganic friction modifiers such as chromium oxide, various rubber powders (rubber dust, tire powder, etc.), organic friction modifiers such as cashew dust and melamine dust, and solid lubricants such as graphite and molybdenum disulfide. These can be blended singly or in combination of two or more according to the friction characteristics required for the product, for example, the coefficient of friction, wear resistance, vibration characteristics, squeal characteristics, and the like.
The blending amount of these friction modifiers (including iron oxide or potassium titanate) is preferably 53 to 85% by volume, more preferably 64 to 76% by volume, based on the entire friction material.
また、本発明では、これらの酸化鉄又はチタン酸カリウム以外の摩擦調整材の平均粒径も３．５μｍ以上であることが好ましく、摩擦調整材（結合材を除いた固体粉末材料）のうち、平均粒径が３．５μｍ未満の摩擦調整材の配合量は、摩擦材全体の２５体積％以下であることが好ましく、２０体積％以下であることがより好ましい。これにより、酸化鉄又はチタン酸カリウムの一次粒子のメジアン径を３．５μｍ以上としたことによる本発明の効果が更に有効に発揮され、使用する結合材の配合量を更に抑えることが可能となり、ガス潤滑によるフェードμ低下をより抑制することができる。 In the present invention, the average particle diameter of the friction modifier other than iron oxide or potassium titanate is preferably 3.5 μm or more. Of the friction modifier (solid powder material excluding the binder), The blending amount of the friction modifier having an average particle size of less than 3.5 μm is preferably 25% by volume or less, and more preferably 20% by volume or less of the entire friction material. Thereby, the effect of the present invention due to the median diameter of primary particles of iron oxide or potassium titanate being 3.5 μm or more is more effectively exhibited, and it becomes possible to further suppress the blending amount of the binder used. A decrease in fade μ due to gas lubrication can be further suppressed.
本発明の摩擦材を製造するには、上記の繊維基材、摩擦調整材および結合材の所定量を配合し、その配合物を通常の製法に従って予備成形し、熱成形、加熱、研磨等の処理を施すことにより製造することができる。 In order to produce the friction material of the present invention, predetermined amounts of the above-mentioned fiber base material, friction modifier and binder are blended, and the blend is preformed according to a normal production method, such as thermoforming, heating, polishing, etc. It can manufacture by processing.
上記摩擦材を備えたブレーキパッドは、板金プレスにより所定の形状に成形され、脱脂処理およびプライマー処理が施され、そして接着剤が塗布されたプレッシャプレートと、摩擦材の予備成形体とを、熱成形工程において成形温度１４０〜１７０℃、成形圧力３０〜８０ＭＰａで２〜１０分間熱成形して両部材を一体に固着し、得られた成形品を１５０〜３００℃の温度で１〜４時間アフタキュアを行い、最終的に仕上げ処理を施す工程により製造することができる。 The brake pad provided with the friction material is molded into a predetermined shape by a sheet metal press, subjected to a degreasing process and a primer process, and a pressure plate coated with an adhesive, and a friction material preform, In the molding process, thermoforming is performed for 2 to 10 minutes at a molding temperature of 140 to 170 ° C. and a molding pressure of 30 to 80 MPa, and both members are fixed together, and the resulting molded product is aftercured for 1 to 4 hours at a temperature of 150 to 300 ° It can manufacture by the process of performing and finally finishing.
以下に、実施例及び比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に限定されるものではない。なお、平均粒径はレーザー回折粒度分布法により測定し、メジアン径は積算分布曲線の５０％粒径の数値を用いた。 Hereinafter, the present invention will be specifically described with reference to examples and comparative examples, but the present invention is not limited to the following examples. The average particle diameter was measured by the laser diffraction particle size distribution method, and the median diameter was a 50% particle diameter value of the integrated distribution curve.
実施例１及び２並びに比較例１及び２
表１で示すとおりの配合割合で原材料を混合し、成形温度１５０℃、成形圧力４０ＭＰａで成形し、その後２５０℃の温度で２時間アフタキュアを行い、摩擦材を作製した。
Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2
The raw materials were mixed at a blending ratio as shown in Table 1 and molded at a molding temperature of 150 ° C. and a molding pressure of 40 MPa.
なお、表１に示した原材料の平均粒径は下記の通りである。
・チタン酸カリウム（１）の平均粒径：２μｍ
・チタン酸カリウム（２）の平均粒径：８μｍ
・ジルコニア（１）の平均粒径１μｍ
・ジルコニア（２）の平均粒径１００μｍ
The average particle size of the raw materials shown in Table 1 is as follows.
-Average particle size of potassium titanate (1): 2 μm
-Average particle size of potassium titanate (2): 8 μm
-Average particle diameter of zirconia (1) 1 μm
-Average particle size of zirconia (2) 100 μm
また、各材料の平均粒径は、レーザー回折式粒度分布測定装置（島津製作所製、ＳＡＬＤ−２０００Ａ）を使用して測定した。 Moreover, the average particle diameter of each material was measured using the laser diffraction type particle size distribution measuring apparatus (The Shimadzu Corporation make, SALD-2000A).
成形品として得られた上記実施例１、実施例２及び比較例２の各摩擦材のフェード試験の結果を図１及び図２に示し、その結果を下記表２にまとめた。また、高速効力試験の結果を表３に、フェード試験と高速効力実施後のパッド摩耗量の結果を表４にそれぞれ示す。なお、表３の高速効力試験において、低下率は、（液圧８ＭＰａ／２ＭＰａ）×１００％で算出した。 The results of fade tests of the friction materials of Examples 1 and 2 and Comparative Example 2 obtained as molded articles are shown in FIGS. 1 and 2, and the results are summarized in Table 2 below. Table 3 shows the results of the high-speed efficacy test, and Table 4 shows the results of the pad wear after the fade test and high-speed efficacy. In the high-speed efficacy test shown in Table 3, the reduction rate was calculated as (hydraulic pressure 8 MPa / 2 MPa) × 100%.
ここで、フェード特性及びパッドの摩耗量は、下記の通りにして測定した。
１）フェード特性
フェード試験は、ＪＡＳＯ Ｃ４０６に準拠して行い、第１フェード試験時における最低μを測定した。
２）パッドの摩耗量の測定
ＪＡＳＯ Ｃ４０６に準拠した１３０ｋｍ／ｈ高速効力試験終了時に、パッドの摩耗量を測定した。
Here, the fade characteristics and the amount of wear of the pad were measured as follows.
1) Fade characteristics The fade test was performed in accordance with JASO C406, and the minimum μ during the first fade test was measured.
2) Measurement of pad wear amount At the end of the 130 km / h high-speed efficacy test in accordance with JASO C406, the pad wear amount was measured.
実施例１、実施例２及び比較例１の結果から、酸化鉄又はチタン酸カリウムの平均粒径が３．５μｍより小さい場合には成形できなかった結合材（バインダー）配合量であっても、酸化鉄又はチタン酸カリウムの平均粒径を３．５μｍ以上とすることによって十分に成形可能となることが分かる。更に、酸化鉄又はチタン酸カリウムの平均粒径が３．５μｍより小さい場合に、結合材（バインダー）の配合量を多くすることによって成形が可能となった比較例２と、実施例１及び２とを比較してみると、得られた成形品（摩擦材）のフェード特性及び高速効力は、本発明において格段と優れた効果が得られていることが分かる。 From the results of Example 1, Example 2 and Comparative Example 1, even when the average particle size of iron oxide or potassium titanate is smaller than 3.5 μm, the amount of binder (binder) that could not be molded, It turns out that it becomes fully moldable when the average particle diameter of iron oxide or potassium titanate is 3.5 μm or more. Further, when the average particle size of iron oxide or potassium titanate is smaller than 3.5 μm, Comparative Example 2 and Examples 1 and 2 that can be molded by increasing the blending amount of the binder (binder). And the fade characteristics and high-speed efficacy of the obtained molded product (friction material) are found to be significantly superior in the present invention.
本発明の摩擦材は、優れたフェード特性及び高速効力を有しており、自動車、大型トラック、鉄道車両、各種産業機械等のディスクパッド、ブレーキライニング、クラッチフェーシング等に好適に用いることができる。 The friction material of the present invention has excellent fading characteristics and high-speed effectiveness, and can be suitably used for disk pads, brake linings, clutch facings, etc. for automobiles, large trucks, railway vehicles, various industrial machines and the like.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010108980A JP2011236332A (en) | 2010-05-11 | 2010-05-11 | Friction material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010108980A JP2011236332A (en) | 2010-05-11 | 2010-05-11 | Friction material |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2011236332A true JP2011236332A (en) | 2011-11-24 |
Family
ID=45324666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2010108980A Pending JP2011236332A (en) | 2010-05-11 | 2010-05-11 | Friction material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2011236332A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014167076A (en) * | 2013-02-28 | 2014-09-11 | Akebono Brake Ind Co Ltd | Friction material |
| WO2014185307A1 (en) * | 2013-05-15 | 2014-11-20 | 大塚化学株式会社 | Friction material and friction material for use in drum brake |
| JP2017057312A (en) * | 2015-09-17 | 2017-03-23 | 曙ブレーキ工業株式会社 | Friction material composition and friction material |
| JP2019206627A (en) * | 2018-05-28 | 2019-12-05 | 株式会社アドヴィックス | Friction material and friction material composition |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08219208A (en) * | 1995-02-13 | 1996-08-27 | Mitsubishi Materials Corp | Facing frictional material and manufacture thereof |
| JP2006045505A (en) * | 2004-06-18 | 2006-02-16 | Borgwarner Inc | Fully fibrous structure friction material |
| JP2007262311A (en) * | 2006-03-29 | 2007-10-11 | Akebono Brake Ind Co Ltd | Friction material |
| WO2008123046A1 (en) * | 2007-04-04 | 2008-10-16 | Otsuka Chemical Co., Ltd. | Potassium titanate, process for production of the same, friction materials, and resin compositions |
| JP2009298847A (en) * | 2008-06-10 | 2009-12-24 | Akebono Brake Ind Co Ltd | Friction material |
-
2010
- 2010-05-11 JP JP2010108980A patent/JP2011236332A/en active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08219208A (en) * | 1995-02-13 | 1996-08-27 | Mitsubishi Materials Corp | Facing frictional material and manufacture thereof |
| JP2006045505A (en) * | 2004-06-18 | 2006-02-16 | Borgwarner Inc | Fully fibrous structure friction material |
| JP2007262311A (en) * | 2006-03-29 | 2007-10-11 | Akebono Brake Ind Co Ltd | Friction material |
| WO2008123046A1 (en) * | 2007-04-04 | 2008-10-16 | Otsuka Chemical Co., Ltd. | Potassium titanate, process for production of the same, friction materials, and resin compositions |
| JP2009298847A (en) * | 2008-06-10 | 2009-12-24 | Akebono Brake Ind Co Ltd | Friction material |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014167076A (en) * | 2013-02-28 | 2014-09-11 | Akebono Brake Ind Co Ltd | Friction material |
| WO2014185307A1 (en) * | 2013-05-15 | 2014-11-20 | 大塚化学株式会社 | Friction material and friction material for use in drum brake |
| JP2014224175A (en) * | 2013-05-15 | 2014-12-04 | 大塚化学株式会社 | Friction material and friction material for use in drum brake |
| JP2017057312A (en) * | 2015-09-17 | 2017-03-23 | 曙ブレーキ工業株式会社 | Friction material composition and friction material |
| JP2019206627A (en) * | 2018-05-28 | 2019-12-05 | 株式会社アドヴィックス | Friction material and friction material composition |
| WO2019230673A1 (en) * | 2018-05-28 | 2019-12-05 | 株式会社アドヴィックス | Friction material and friction material composition |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5702090B2 (en) | Friction material | |
| JP6226042B2 (en) | Non-asbestos friction material composition, friction material and friction member using the same | |
| JP5051330B2 (en) | Non-asbestos friction material composition, friction material and friction member using the same | |
| JP5979003B2 (en) | Non-asbestos friction material composition, friction material and friction member using the same | |
| JP5071604B2 (en) | Non-asbestos friction material composition, friction material and friction member using the same | |
| JP5221177B2 (en) | Friction material | |
| WO2012020660A1 (en) | Friction material composition, and friction material and friction member using same | |
| WO2012066966A1 (en) | Non-asbestos friction material composition, friction material using same, and friction member | |
| WO2017130332A1 (en) | Friction material composition, friction material, and friction member | |
| JP5263454B2 (en) | Non-asbestos friction material composition, friction material and friction member using the same | |
| WO2010098470A1 (en) | Friction material | |
| JP6490942B2 (en) | Friction material composition, friction material and friction member | |
| JP2018131479A (en) | Friction material composition, friction material using friction material composition, and friction member | |
| JP2019031616A (en) | Friction material | |
| JP5446087B2 (en) | Friction material | |
| JP2011236332A (en) | Friction material | |
| JP6512817B2 (en) | Friction material composition, friction material using friction material composition and friction member | |
| JP6490936B2 (en) | Friction material composition, friction material and friction member using the friction material composition | |
| JP4412475B2 (en) | Friction material | |
| WO2019151390A1 (en) | Friction material, friction material composition, friction member, and vehicle | |
| JP6439914B2 (en) | Friction material | |
| JP6254424B2 (en) | Friction material | |
| JP2009298847A (en) | Friction material | |
| JP6445299B2 (en) | Friction material composition, friction material using friction material composition, and friction member | |
| JP6553355B2 (en) | Friction material composition, friction material using friction material composition and friction member |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130208 |
|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20140210 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140708 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140902 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20141007 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20150303 |