JP2011232083A - Method and device for detecting temperature of electricity storage device, and device for detecting temperature of electricity storage device in hybrid construction machine - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、キャパシタなどの蓄電装置の内部の温度を検出する方法および装置並びに、蓄電装置が搭載されたハイブリッド建設機械において蓄電装置の内部の温度を検出する装置に関するものである。 The present invention relates to a method and apparatus for detecting the temperature inside a power storage device such as a capacitor, and an apparatus for detecting the temperature inside the power storage device in a hybrid construction machine equipped with the power storage device.
近年、建設機械の分野においても一般自動車と同様にハイブリッド車が開発されている。 この種のハイブリッド建設機械には、エンジンと発電電動機と蓄電装置と作業用電動機とインバータとが備えられている。ここで、蓄電装置は、充放電を自由に行うことができる蓄電池のことであり、キャパシタや二次電池などによって構成されている。なお、以下では、蓄電装置として、キャパシタを代表し説明する。蓄電装置としてのキャパシタは、発電電動機が発電作用した場合に発電した電力を蓄積する。またキャパシタは、キャパシタに蓄積された電力を発電インバータなどのドライバを介して発電電動機に供給する。たとえば建設機械が、上部旋回体を有し、上部旋回体に作業機が取り付けられた掘削機である場合、キャパシタは、キャパシタに蓄積された電力を電力負荷となる上部旋回体を駆動するための作業用電動機に供給する。 In recent years, hybrid vehicles have been developed in the field of construction machinery as well as ordinary vehicles. This type of hybrid construction machine includes an engine, a generator motor, a power storage device, a work motor, and an inverter. Here, the power storage device is a storage battery that can be freely charged and discharged, and includes a capacitor, a secondary battery, or the like. Hereinafter, a capacitor will be described as a representative example of the power storage device. The capacitor as the power storage device stores the power generated when the generator motor generates power. The capacitor supplies the electric power stored in the capacitor to the generator motor through a driver such as a generator inverter. For example, when the construction machine is an excavator having an upper swing body and a work machine attached to the upper swing body, the capacitor is used to drive the upper swing body serving as a power load with the electric power stored in the capacitor. Supply to work motors.
ハイブリッド建設機械には、電気二重層キャパシタなどのキャパシタが搭載されている。 A hybrid construction machine is equipped with a capacitor such as an electric double layer capacitor.
図10は、ハイブリッド建設機械に搭載される蓄電装置(キャパシタ)30の構成を概念的に示している。通常、高電圧(たとえば300V)、大容量を得るために、複数のキャパシタセル30Cがバスバー31を介して直列接続されて1つの蓄電装置30のモジュールが構成されている。蓄電装置30のプラス端子30P、マイナス端子30Mは、それぞれ直流信号線81、82に接続されている。キャパシタセル30C単体は、筐体(ケース)30Bの密閉構造となっており、内部には化学物質である電解液が充填され、非常に狭い間隔で薄膜電極が配置されている。バスバー31は、プラス極バスバー31aとマイナス極バスバー31bからなる。
FIG. 10 conceptually shows the configuration of a power storage device (capacitor) 30 mounted on the hybrid construction machine. Usually, in order to obtain a high voltage (for example, 300V) and a large capacity, a plurality of capacitor cells 30C are connected in series via a
キャパシタは、長期間使用されたり、過充電あるいは過放電を繰り返したりすると、または発熱などによって、劣化が進行する。特にハイブリッド建設機械に用いられるキャパシタは、大電流を頻繁に繰り返し出し入れする使われ方をされるため、車載されたキャパシタは、劣化が進み易い。キャパシタが劣化すると、ハイブリッド建設機械は、回生、再生利用可能なエネルギーが減少し燃費性能が低下する。このため、キャパシタの劣化状態を事前に判定し、劣化が進行している場合には、キャパシタを交換するなどの必要なメンテナンスを施す必要がある。 Deterioration of a capacitor progresses due to long-term use, repeated overcharge or overdischarge, or heat generation. In particular, a capacitor used in a hybrid construction machine is used in a manner in which a large current is frequently repeatedly taken in and out, so that an on-board capacitor is likely to deteriorate. When the capacitor deteriorates, the energy of regenerative and recyclable hybrid construction machines decreases and the fuel efficiency decreases. For this reason, it is necessary to determine the deterioration state of the capacitor in advance and to perform necessary maintenance such as replacement of the capacitor when the deterioration has progressed.
ところで、キャパシタの性能を評価する指標に、蓄電容量と直流内部抵抗がある。一般的に時間の経過に伴って蓄電容量が小さくなるとともに、直流内部抵抗が大きくなり、キャパシタの性能が劣化する。 By the way, as an index for evaluating the performance of a capacitor, there are a storage capacity and a direct current internal resistance. In general, with the passage of time, the storage capacity decreases, the DC internal resistance increases, and the performance of the capacitor deteriorates.
ここで、キャパシタの劣化状態を判定する従来技術として、以下の技術がある。 Here, as a conventional technique for determining the deterioration state of the capacitor, there are the following techniques.
(従来技術1)
下記特許文献1には、キャパシタなどの蓄電装置の内部に、サーミスタや温度ヒューズなどの温度検出器を配設して、蓄電装置の内部の温度を直接計測し、計測結果から異常温度になったことを判断するという発明が記載されている。
(Prior art 1)
In Patent Document 1 below, a temperature detector such as a thermistor or a thermal fuse is arranged inside a power storage device such as a capacitor, and the temperature inside the power storage device is directly measured. The invention of judging this is described.
(従来技術2)
下記特許文献2には、キャパシタなどの蓄電装置の内部に内部抵抗検出手段を配設して、検出した内部抵抗値が、低温になったことにより増大した場合に、キャパシタ間で充放電を繰り返すことで、自己発熱による温度上昇で内部抵抗を低減させるという発明が記載されている。
(Prior art 2)
In Patent Document 2 below, internal resistance detection means is disposed inside a power storage device such as a capacitor, and charging and discharging is repeated between capacitors when the detected internal resistance value increases due to low temperature. Thus, an invention is described in which the internal resistance is reduced by a temperature rise due to self-heating.
近年、キャパシタの劣化度合いを長いスパン(たとえば年ごと)で管理してキャパシタ交換などのメンテナンスに役立てるというよりはむしろ、キャパシタの劣化度合いをリアルタイムに監視して、その監視結果から逐次適切な保護を図るということが重要となってきている。 In recent years, rather than managing the degradation level of a capacitor over a long span (for example, every year) and using it for maintenance such as capacitor replacement, the degradation level of the capacitor is monitored in real time, and appropriate protection is sequentially performed based on the monitoring results. It has become important to plan.
とりわけハイブリッド建設機械に搭載されるキャパシタには、前述したように頻繁に大電力、大電流が出し入れされるため、キャパシタセル内の電解液が短時間のうちに沸騰し、そのまま放置すると場合によっては破損に至るおそれがある。このためキャパシタセルの状態をリアルタイムに監視することが必要となる。 In particular, a capacitor mounted on a hybrid construction machine frequently receives and outputs large power and large current as described above. Therefore, depending on the case, the electrolyte in the capacitor cell boils in a short time and is left as it is. There is a risk of damage. For this reason, it is necessary to monitor the state of the capacitor cell in real time.
また、キャパシタセルの劣化度を早期に判断するためにも劣化度合いをリアルタイムに監視することが必要となる。 In addition, it is necessary to monitor the deterioration degree in real time in order to determine the deterioration degree of the capacitor cell at an early stage.
こうしたキャパシタの劣化度合いをリアルタイムに監視するために最も重要な指標が、キャパシタセル内部の中心温度であることが本発明者の知見により明らかになった。 The inventor's knowledge has revealed that the most important index for monitoring the deterioration degree of the capacitor in real time is the center temperature inside the capacitor cell.
上記従来技術1は、蓄電器内部に、温度検出器を配設することで、蓄電器内部温度を検出するというものである。しかし、実際には、前述したように非常に狭い間隔で薄膜電極が配置されており、わずかな振動によって、温度検出器の端子が電極に接触して、ショート等を引き起こすおそれがあり、温度検出器の配設は非常に困難を極める。しかも外部に信号線を引き出すために、蓄電器の筐体に孔を設ける必要があり、その場合、電解液の漏れを防止するために精密なシール構造が要求され、そのシールの施工が非常に困難を極めるとともに、長期にわたるシール性の確保が困難である。 The prior art 1 detects the internal temperature of the electric storage by disposing a temperature detector inside the electric storage. However, in reality, the thin film electrodes are arranged at a very narrow interval as described above, and there is a possibility that the terminals of the temperature detector may come into contact with the electrodes due to slight vibration, causing a short circuit. The arrangement of the vessel is extremely difficult. Moreover, it is necessary to provide a hole in the housing of the battery in order to draw the signal line to the outside. In that case, a precise seal structure is required to prevent the electrolyte from leaking, and the installation of the seal is very difficult. It is difficult to ensure long-term sealing performance.
一方、上記従来技術2は、キャパシタの内部抵抗を直接計測するというものである。しかし、キャパシタの内部抵抗を演算して、長いスパンでの劣化度合いを捉えることはできても、瞬間的な劣化度合いについては正確に捉えることはできない。また、従来技術2も従来技術1と同様に、検出手段を直接内部に設けることで計測を行う手法をとっており、従来技術1で説明したのと同様に、その計測手法は、キャパシタの構造からみて極めて困難である。 On the other hand, the prior art 2 directly measures the internal resistance of the capacitor. However, although the internal resistance of the capacitor can be calculated and the degree of deterioration in a long span can be grasped, the instantaneous degree of deterioration cannot be accurately grasped. Similarly to the prior art 1, the prior art 2 adopts a method of performing measurement by providing a detection means directly inside, and, as described in the prior art 1, the measuring method is a structure of a capacitor. It is extremely difficult to see.
キャパシタ内部温度を直接計測する以外に、当業者が考えられる内部温度検出方法としては、つぎの従来技術3の方法がある。
In addition to directly measuring the internal temperature of the capacitor, there is a method of the following
(従来技術3)
バッテリのセル表面に貼り付けられた温度センサにより検出された温度に基づいて、バッテリを取り巻く環境温度が急変したときには、セル表面温度に対するセル内部温度の遅れを考慮して、セル内部の温度を推定する。
(Prior art 3)
Based on the temperature detected by the temperature sensor attached to the cell surface of the battery, when the environmental temperature surrounding the battery changes suddenly, the internal temperature of the cell is estimated in consideration of the delay of the cell internal temperature with respect to the cell surface temperature. To do.
この従来技術3に関する発明は、たとえば特開2005−331484公報に記載されている。
The invention relating to the
この従来技術3の問題点はつぎのとおりである。
The problems of
すなわち、キャパシタ内部温度と、端子などの表面温度とでは、当然温度差がある。とりわけハイブリッド建設機械に搭載されるキャパシタには、大電流が頻繁に出し入れされるため、セル中心温度が端子や筐体の表面温度と非常に大きく乖離し、キャパシタセルの中心温度を正確に把握することが難しくなる。そこで、端子などで測定された表面温度に、所定の係数を加味して、セル中心温度を推定演算することが考えられる。しかしながら、その係数の加味加減によって、実際の温度よりも低く推定したり、高く推定したりする可能性が非常に大きい。これによりキャパシタを過剰に保護したり、逆にキャパシタの保護不足となりかねない。キャパシタを過剰に保護した場合には、高温領域の有効利用ができなくなり、またキャパシタの保護不足の場合には、予想を超えたキャパシタの劣化を招く。 That is, there is naturally a temperature difference between the capacitor internal temperature and the surface temperature of the terminals. In particular, since large currents are frequently put in and out of capacitors mounted on hybrid construction machines, the cell center temperature deviates significantly from the surface temperature of the terminals and housing, and the center temperature of the capacitor cell is accurately grasped. It becomes difficult. Therefore, it is conceivable to estimate and calculate the cell center temperature by adding a predetermined coefficient to the surface temperature measured at the terminal or the like. However, there is a great possibility that the coefficient is estimated to be lower or higher than the actual temperature by adjusting the coefficient. This may protect the capacitor excessively, or conversely, may cause insufficient protection of the capacitor. If the capacitor is excessively protected, the high-temperature region cannot be effectively used, and if the capacitor is insufficiently protected, the capacitor may be deteriorated more than expected.
よって、この従来技術3の方法もキャパシタの劣化度合いをリアルタイムに正確に捉えるという課題を解決するに至らない。
Therefore, this
本発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであり、その課題は、キャパシタなどの蓄電装置の内部中心の温度を直接計測することなく、リアルタイムに正確に検出できるようにして、蓄電装置の劣化度合いをリアルタイムに正確に検出できるようにすることにある。 The present invention has been made in view of such circumstances, and the problem is that the deterioration of the power storage device can be accurately detected in real time without directly measuring the temperature at the center of the power storage device such as a capacitor. The purpose is to be able to accurately detect the degree in real time.
第1発明は、
蓄電装置の直流内部抵抗を演算する直流内部抵抗演算ステップと、
蓄電装置の端子の逐次の温度を測定するとともに、蓄電装置の端子に逐次流れる電流を測定する温度/電流測定ステップと、
逐次測定される温度と、逐次測定される電流と、前記演算された直流内部抵抗とを用いて、蓄電装置の逐次の中心温度を検出する中心温度検出ステップと
を含む蓄電装置の温度検出方法であることを特徴とする。
The first invention is
DC internal resistance calculation step for calculating the DC internal resistance of the power storage device;
A temperature / current measurement step for measuring the sequential temperature of the terminals of the power storage device and measuring the current flowing through the terminals of the power storage device;
A temperature detection method for a power storage device, comprising: a center temperature detection step for detecting a sequential center temperature of the power storage device using a sequentially measured temperature, a sequentially measured current, and the calculated DC internal resistance. It is characterized by being.
第2発明は、
蓄電装置の端子に一定電流Iを所定時間T通電させて、蓄電装置に充電される充電エネルギーE1を目標充電エネルギーET1に到達させる充電処理と、蓄電装置の端子に一定電流Iを同じ所定時間T通電させて、蓄電装置から放電される放電エネルギーE2を目標放電エネルギーET2に到達させる放電処理とを行い、電流I、所定時間Tを測定し、充電エネルギーE1、放電エネルギーE2を演算する充放電ステップと、
測定された電流I、所定時間Tおよび演算された充電エネルギーE1、放電エネルギーE2を用いて下記式、
DCIR=(E1−E2)/(I2×2T)
から蓄電装置の直流内部抵抗DCIRを演算する直流内部抵抗演算ステップと、
蓄電装置の端子の逐次の端子温度Tmを測定するとともに、蓄電装置の端子に逐次流れる電流iを測定する温度/電流測定ステップと、
逐次測定される電流iと、前記演算された直流内部抵抗DCIRとを用いて下記式、
Wloss=i2×DCIR
から蓄電装置における逐次の電力損失Wlossを求め、この電力損失Wlossと、逐次測定される端子温度Tmと、蓄電装置の中心から端子までの既知の熱抵抗θmcとを用いて、下記式、
Tc=Tm+Wloss×θmc
から、蓄電装置の逐次の中心温度Tcを検出する中心温度検出ステップと
を含む蓄電装置の温度検出方法であることを特徴とする。
The second invention is
A charging process in which a constant current I is supplied to a terminal of the power storage device for a predetermined time T and charging energy E1 charged in the power storage device reaches the target charging energy ET1, and a constant current I is applied to the terminal of the power storage device for the same predetermined time T A charge / discharge step of conducting a discharge process for energizing and discharging the discharge energy E2 discharged from the power storage device to the target discharge energy ET2, measuring the current I and the predetermined time T, and calculating the charge energy E1 and the discharge energy E2. When,
Using the measured current I, the predetermined time T, the calculated charging energy E1, and the discharging energy E2, the following equation:
DCIR = (E1−E2) / (I 2 × 2T)
DC internal resistance calculation step for calculating the DC internal resistance DCIR of the power storage device from
A temperature / current measurement step of measuring the sequential terminal temperature Tm of the terminals of the power storage device and measuring the current i flowing sequentially to the terminals of the power storage device;
Using the current i measured sequentially and the calculated DC internal resistance DCIR, the following equation:
Wloss = i 2 × DCIR
Sequential power loss Wloss in the power storage device is obtained from this power loss Wloss, the terminal temperature Tm that is measured sequentially, and the known thermal resistance θmc from the center of the power storage device to the terminal,
Tc = Tm + Wloss × θmc
And a center temperature detecting step of detecting sequential center temperature Tc of the power storage device.
第3発明は、
蓄電装置の直流内部抵抗を演算する直流内部抵抗演算手段と、
蓄電装置の端子の逐次の温度を測定するとともに、蓄電装置の端子に逐次流れる電流を測定する温度/電流測定手段と、
逐次測定される温度と、逐次測定される電流と、前記演算された直流内部抵抗とを用いて、蓄電装置の逐次の中心温度を検出する中心温度検出手段と
が備えられた蓄電装置の温度検出装置であることを特徴とする。
The third invention is
DC internal resistance calculation means for calculating the DC internal resistance of the power storage device;
A temperature / current measuring means for measuring the sequential temperature of the terminals of the power storage device and measuring the current flowing through the terminals of the power storage device;
Temperature detection of a power storage device provided with a center temperature detecting means for detecting a sequential center temperature of the power storage device using the sequentially measured temperature, the current measured sequentially, and the calculated DC internal resistance It is a device.
第4発明は、
蓄電装置の端子に一定電流Iを所定時間T通電させて、蓄電装置に充電される充電エネルギーE1を目標充電エネルギーET1に到達させる充電処理と、蓄電装置の端子に一定電流Iを同じ所定時間T通電させて、蓄電装置から放電される放電エネルギーE2を目標放電エネルギーET2に到達させる放電処理とが行われる充放電手段と、
充放電手段によって充放電が行われる際の電流I、所定時間Tを測定し、充電エネルギーE1、放電エネルギーE2を演算する測定・演算手段と、
測定された電流I、所定時間Tおよび演算された充電エネルギーE1、放電エネルギーE2を用いて下記式、
DCIR=(E1−E2)/(I2×2T)
から蓄電装置の直流内部抵抗DCIRを演算する直流内部抵抗演算手段と、
蓄電装置の端子の逐次の端子温度Tmを測定するとともに、蓄電装置の端子に逐次流れる電流iを測定する温度/電流測定手段と、
逐次測定される電流iと、前記演算された直流内部抵抗DCIRとを用いて下記式、
Wloss=i2×DCIR
から蓄電装置における逐次の電力損失Wlossを求め、この電力損失Wlossと、逐次測定される端子温度Tmと、蓄電装置の中心から端子までの既知の熱抵抗θmcとを用いて、下記式、
Tc=Tm+Wloss×θmc
から、蓄電装置の逐次の中心温度Tcを検出する中心温度検出手段と
が備えられた蓄電装置の温度検出装置であることを特徴とする。
The fourth invention is
A charging process in which a constant current I is supplied to a terminal of the power storage device for a predetermined time T and charging energy E1 charged in the power storage device reaches the target charging energy ET1, and a constant current I is applied to the terminal of the power storage device for the same predetermined time T Charging / discharging means for performing a discharging process for energizing and discharging discharge energy E2 discharged from the power storage device to target discharge energy ET2,
Measuring / calculating means for measuring the current I and the predetermined time T when charging / discharging is performed by the charging / discharging means, and calculating the charging energy E1 and the discharging energy E2,
Using the measured current I, the predetermined time T, the calculated charging energy E1, and the discharging energy E2, the following equation:
DCIR = (E1−E2) / (I 2 × 2T)
DC internal resistance calculating means for calculating DC internal resistance DCIR of the power storage device from
Temperature / current measuring means for measuring the sequential terminal temperature Tm of the terminals of the power storage device, and measuring the current i flowing sequentially to the terminals of the power storage device;
Using the current i measured sequentially and the calculated DC internal resistance DCIR, the following equation:
Wloss = i 2 × DCIR
Sequential power loss Wloss in the power storage device is obtained from this power loss Wloss, the terminal temperature Tm that is measured sequentially, and the known thermal resistance θmc from the center of the power storage device to the terminal,
Tc = Tm + Wloss × θmc
From the above, the temperature detecting device of the power storage device is provided with the center temperature detecting means for detecting the sequential center temperature Tc of the power storage device.
第5発明は、
直流内部抵抗演算モード時に、
蓄電装置の直流内部抵抗を演算する直流内部抵抗演算手段と、
通常運転時に、
蓄電装置の端子の逐次の温度を測定するとともに、蓄電装置の端子に逐次流れる電流を測定し、逐次測定される電流と、前記演算された直流内部抵抗とを用いて、蓄電装置の逐次の中心温度を検出する中心温度検出手段と
が備えられたハイブリッド建設機械における蓄電装置の温度検出装置であることを特徴とする。
The fifth invention
During DC internal resistance calculation mode,
DC internal resistance calculation means for calculating the DC internal resistance of the power storage device;
During normal operation,
Measure the sequential temperature of the terminals of the power storage device, measure the current that flows sequentially to the terminals of the power storage device, and use the measured current and the calculated DC internal resistance to determine the sequential center of the power storage device It is a temperature detection device for a power storage device in a hybrid construction machine provided with a center temperature detection means for detecting temperature.
第6発明は、
直流内部抵抗演算モード時に、
蓄電装置の直流内部抵抗を演算する直流内部抵抗演算手段と、
通常運転時に、
蓄電装置の端子の逐次の温度を測定するとともに、蓄電装置の端子に逐次流れる電流を測定し、逐次測定される電流と、前記演算された直流内部抵抗とを用いて、蓄電装置の逐次の中心温度を検出する中心温度検出手段と
計測された蓄電装置の逐次の中心温度が予め設定された異常温度に到達したことを判断する判断手段と、
計測された蓄電装置の逐次の中心温度が前記異常温度に到達したことが判断された場合に、異常信号を生成する異常信号生成手段と
が備えられたハイブリッド建設機械における蓄電装置の温度検出装置であることを特徴とする。
The sixth invention
During DC internal resistance calculation mode,
DC internal resistance calculation means for calculating the DC internal resistance of the power storage device;
During normal operation,
Measure the sequential temperature of the terminals of the power storage device, measure the current that flows sequentially to the terminals of the power storage device, and use the measured current and the calculated DC internal resistance to determine the sequential center of the power storage device Center temperature detection means for detecting temperature and determination means for determining that the sequential center temperature of the measured power storage device has reached a preset abnormal temperature;
When the measured center temperature of the power storage device is determined to have reached the abnormal temperature, the temperature detection device for the power storage device in the hybrid construction machine is provided with an abnormal signal generating means for generating an abnormal signal. It is characterized by being.
本発明によれば、直流内部抵抗という逐次変動するパラメータを計測し、その計測値と、逐次変動する電流、端子温度とを用いて、蓄電装置の中心温度を検出するようにしたので、
蓄電装置の中心温度がリアルタイムに検出できるようになり、蓄電装置の劣化度合いをリアルタイムに検出できるようになる。
According to the present invention, the parameter that varies sequentially such as the DC internal resistance is measured, and the center temperature of the power storage device is detected using the measured value, the sequentially varying current, and the terminal temperature.
The center temperature of the power storage device can be detected in real time, and the degree of deterioration of the power storage device can be detected in real time.
とりわけ蓄電装置がハイブリッド建設機械に搭載された場合には、たとえ蓄電装置に大電流が頻繁に出し入れされ、電解液の沸騰などが発生し得る状況であったとしても、その瞬間的な温度上昇を正確に捉えることができるようになる(第5発明、第6発明)。そして、キャパシタを構成するキャパシタセルの中心温度が異常な温度に達した場合には、異常信号を生成することで、キャパシタを適切に保護することができるようになる(第6発明)。 In particular, when a power storage device is mounted on a hybrid construction machine, even if a large current is frequently taken in and out of the power storage device and the electrolyte may boil, the instantaneous temperature rise will occur. It becomes possible to accurately grasp (5th invention, 6th invention). And when the center temperature of the capacitor cell which comprises a capacitor reaches abnormal temperature, it becomes possible to protect a capacitor appropriately by producing | generating an abnormal signal (6th invention).
以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。なお、本実施形態では、油圧ショベルなどのハイブリッド建設機械に搭載される蓄電装置を想定して説明する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In the present embodiment, description will be made assuming a power storage device mounted on a hybrid construction machine such as a hydraulic excavator.
なお、以下では、蓄電装置は、キャパシタであり、電力負荷は、油圧ショベルの上部旋回体を駆動する作業用電動機(以下、旋回用電動モータ)であるとして説明する。 In the following description, it is assumed that the power storage device is a capacitor, and the electric power load is a working electric motor (hereinafter referred to as a turning electric motor) that drives the upper turning body of the hydraulic excavator.
図1は、実施例の全体装置構成を示す。 FIG. 1 shows an overall apparatus configuration of the embodiment.
同図1に示すように、実施例のハイブリッド建設機械1には、エンジン10と、エンジン10の出力軸に駆動軸が連結され、発電作用と電動作用を行う発電電動機20と、発電電動機20が発電作用を行うことにより電力が蓄積され、電力を電力負荷としての旋回用電動モータ40および発電電動機20に供給する蓄電装置としてのキャパシタ30と、電力負荷としての旋回用電動モータ40と、旋回用電動モータ40が回転されることによって旋回作動する上部旋回体2と、発電電動機20の駆動軸に連結される油圧ポンプ90と、発電電動機20および旋回用電動モータ40とそれぞれ交流信号線88、89を介して電気的に接続されるとともに、キャパシタ30と直流信号線81、82を介して電気的に接続される一体型インバータ80と、一体型インバータ80内のコントローラ69と電気信号線69aを介して接続されるモニタ70とが備えられている。なお、エンジン10、油圧ポンプ90を駆動源として、図示しないハイブリッド建設機械1の作業機、下部走行体が駆動される。コントローラ69は、CPUなどの数値演算プロセッサや情報等の読み書きが可能なRAMなどのメモリで構成されている。なお、また旋回用電動モータ40の回転速度は、図示しないスイングマシナリ(旋回減速機)により減速されて、回転駆動力が上部旋回体2に伝達される。
As shown in FIG. 1, the hybrid construction machine 1 according to the embodiment includes an engine 10, a generator motor 20 having a drive shaft connected to the output shaft of the engine 10, and generating power and electric power, and a generator motor 20. Electricity is accumulated by performing the power generation action, and the electric motor 40 for turning as an electric power load and the capacitor 30 as a power storage device for supplying the electric power to the generator motor 20, the electric motor 40 for electric turning as an electric power load, The upper swing body 2 that swings when the electric motor 40 is rotated, the hydraulic pump 90 that is connected to the drive shaft of the generator motor 20, the generator motor 20 and the swing electric motor 40, and AC signal lines 88 and 89, respectively. And an integrated inverter 8 that is electrically connected to the capacitor 30 via the
ハイブリッド建設機械1の運転席には、モニタ70が設けられている。モニタ70は、表示器71を有している。表示器71は、例えば液晶パネルあるいは有機ELパネルで構成される。 A monitor 70 is provided at the driver's seat of the hybrid construction machine 1. The monitor 70 has a display 71. The display unit 71 is configured by, for example, a liquid crystal panel or an organic EL panel.
一体型インバータ80は、ドライバ182と、インバータ84と、昇圧器87と、コントローラ69とを含んで構成されている。ドライバ182は、発電電動機20を駆動するインバータで構成されている。発電電動機20は、ドライバ182に交流信号線88を介して電気的に接続されている。
The integrated inverter 80 includes a driver 182, an inverter 84, a
ドライバ182は、直流信号線83a、83bを介してインバータ84に電気的に接続されている。インバータ84は、交流信号線89を介して旋回用電動モータ40に電気的に接続されている。
The driver 182 is electrically connected to the inverter 84 via the
キャパシタ30は、直流信号線81、82を介して昇圧器87に電気的に接続されている。昇圧器87は、直流信号線86a、86bを介して、直流信号線83a、83bに電気的に接続されている。昇圧器87は、キャパシタ30の充電電圧vを昇圧して直流信号線83a、83bに、昇圧された電圧を印加するために設けられている。
The capacitor 30 is electrically connected to the
昇圧器87は、コントローラ69によって制御される。
The
また、エンジン10の回転数、つまり発電電動機20の回転数は、コントローラ69によって制御される。コントローラ69は、エンジン10に対してエンジン10を所定の回転数で回転させるための回転数指令を与える。 Further, the rotational speed of the engine 10, that is, the rotational speed of the generator motor 20 is controlled by the controller 69. The controller 69 gives a rotational speed command for rotating the engine 10 at a predetermined rotational speed to the engine 10.
また、発電電動機20のトルクは、コントローラ69によって制御される。コントローラ69のトルク指令生成部69bは、ドライバ182に対して発電電動機20を所定のトルクで駆動させるためのトルク指令を与える。 The torque of the generator motor 20 is controlled by the controller 69. The torque command generator 69 b of the controller 69 gives a torque command for driving the generator motor 20 with a predetermined torque to the driver 182.
発電電動機20は、ドライバ182によってトルク制御される。ドライバ182に対して負(−)極性のトルク指令が与えられると、ドライバ182は発電電動機20が発電機として作動するように制御する。すなわちエンジン10で発生した出力トルクの一部は、発電電動機20の駆動軸に伝達されてエンジン10のトルクを吸収して発電が行われる。そして発電電動機20で発生した交流電力は、発電インバータとしてのドライバ182で直流電力に変換されて直流信号線83a、83bに供給される。そして、直流信号線86a、86b、昇圧器87、直流信号線81、82を介してキャパシタ30に直流電力が供給される(キャパシタ30への充電)。
The generator motor 20 is torque controlled by a driver 182. When a negative (-) polarity torque command is given to the driver 182, the driver 182 controls the generator motor 20 to operate as a generator. That is, a part of the output torque generated in the engine 10 is transmitted to the drive shaft of the generator motor 20 and absorbs the torque of the engine 10 to generate power. The AC power generated by the generator motor 20 is converted to DC power by a driver 182 as a power generation inverter and supplied to
また、ドライバ182に対して正(+)極性のトルク指令が与えられると、ドライバ182は発電電動機20が電動機として作動するように制御する。すなわちキャパシタ30に蓄積された直流電力は、直流信号線81、82、昇圧器87、直流信号線86a、86b、直流信号線83a、83bを介して、発電インバータとしてのドライバ182で交流電力に変換されて発電電動機20に供給され、発電電動機20の駆動軸を回転作動させる。これにより発電電動機20でトルクが発生し、このトルクは、発電電動機20の駆動軸からエンジン出力軸に伝達されて、エンジン10の出力トルクに加算される。ドライバ182は、交流電力を発電電動機20に適合する所望の電圧、周波数、相数の電力に変換して発電電動機20に供給する(キャパシタ30の放電)。
Further, when a positive (+) polarity torque command is given to the driver 182, the driver 182 controls the generator motor 20 to operate as an electric motor. That is, the DC power stored in the capacitor 30 is converted to AC power by the driver 182 as a power generation inverter via the
発電電動機20の発電量(吸収トルク量)、電動量(アシスト量;発生トルク量)は、上記トルク指令の内容に応じて変化する。 The power generation amount (absorption torque amount) and the motor drive amount (assist amount; generated torque amount) of the generator motor 20 vary according to the contents of the torque command.
インバータ84は、発電電動機20が発電作用した場合には発電した電力を、またはキャパシタ30に蓄積された電力を、直流信号線83a、83bから交流信号線89を経由して、旋回用電動モータ40に適合する所望の電圧、周波数、相数の電力に変換して旋回用電動モータ40に供給する。なお、上部旋回体2が減速、制動等された場合には、旋回用電動モータ40の運動エネルギーが電気エネルギー(回生電力)に変換された上で、交流信号線89、インバータ84を介して、直流信号線83a、83bに供給される。直流信号線83a、83bに供給された回生電力は、キャパシタ30に蓄電されるか、ドライバ182を介して発電電動機20に電動機のための電力として供給される。
The inverter 84 supplies the electric power generated when the generator motor 20 generates electric power or the electric power stored in the capacitor 30 from the
こうしてキャパシタ30には、発電電動機20が発電作用した場合に発電した電力が蓄積される。あるいは、上部旋回体2を介して回生した回生電力が蓄積される。またキャパシタ30は、キャパシタ30に蓄積された電力を発電電動機20に、または同電力を旋回用電動モータ40に供給する。 In this way, the capacitor 30 stores electric power generated when the generator motor 20 generates electric power. Alternatively, regenerative electric power regenerated through the upper swing body 2 is accumulated. The capacitor 30 supplies the electric power stored in the capacitor 30 to the generator motor 20 or the same electric power to the turning electric motor 40.
コントローラ69は、上記するトルク制御の他に、キャパシタ30の内部の中心温度Tcを検出するための演算処理などを行う。 In addition to the torque control described above, the controller 69 performs arithmetic processing for detecting the center temperature Tc inside the capacitor 30.
そのために、キャパシタ30側には、測定手段、温度/電流測定手段が備えられている。 For this purpose, measuring means and temperature / current measuring means are provided on the capacitor 30 side.
またコントローラ69は、トルク指令生成部69bの他に、充放電手段54、演算手段、直流内部抵抗演算手段、温度/電流測定手段、中心温度検出手段、判断手段66、異常信号生成手段67を備えている。測定・演算手段は、キャパシタ30側に設けられた測定手段とコントローラ69に設けられた演算手段からなる。また、温度/電流測定手段は、キャパシタ30側に設けられた温度/電流測定手段とコントローラ69に設けられた温度/電流測定手段からなる。
In addition to the torque command generator 69b, the controller 69 includes a charging / discharging
図2は、図1に示すキャパシタ30、一体型インバータ80、モニタ70の内部構成を詳細に示したブロック図である。 FIG. 2 is a block diagram showing in detail the internal configuration of the capacitor 30, the integrated inverter 80, and the monitor 70 shown in FIG.
キャパシタ30は、電気二重層キャパシタであり、前述した図10と同様に構成されている。すなわち、複数のキャパシタセル30Cがバスバー31を介して直列接続されて1つのキャパシタ30のモジュールが構成されている。キャパシタ30のプラス端子30P、マイナス端子30Mには、それぞれ直流信号線81、82が接続されている。直流信号線81、82は、昇圧器87に電気的に接続されている。キャパシタセル30C単体は、筐体(ケース)30Bの密閉構造となっており、内部には化学物質である電解液が充填され、非常に狭い間隔で薄膜電極が配置されている。
The capacitor 30 is an electric double layer capacitor and is configured in the same manner as in FIG. That is, a plurality of capacitor cells 30 </ b> C are connected in series via the
図2を用いてコントローラ69の構成等を説明する。 The configuration and the like of the controller 69 will be described with reference to FIG.
直流信号線81には、直流信号線81に通電される電流を測定することで、キャパシタ30の端子30P、30Mに逐次流れる電流iを測定する電流計51が設けられている。また、直流信号線81、82には、両信号線81、82間の電位差を測定することで、キャパシタ30の充電電圧vを測定する電圧計52が設けられている。なお、電流計51や電圧計52は、電流センサや電圧センサなどが用いられる。
The
キャパシタ30のプラス端子30Pには、プラス端子30Pの逐次の端子温度Tmを測定する温度センサ53が設けられている。温度センサ53は、たとえばサーミスタや熱電対が使用される。
The positive terminal 30P of the capacitor 30 is provided with a temperature sensor 53 that measures the sequential terminal temperature Tm of the
電流計51、電圧計52、温度センサ53の測定結果を示す信号は、コントローラ69に入力される。温度センサ53の検出信号は、コントローラ69の温度換算部69cで端子温度Tmに換算される。
Signals indicating the measurement results of the
充放電手段54は、コントローラ69における前述のトルク指令生成部69bと同様のトルク指令を生成して所定のパターンでキャパシタ30に充放電を行わせる。コントローラ69が予め定められた時間間隔で直流内部抵抗演算モードを起動させるか、建設機械のオペレータがモニタ70に設けられた図示しないスイッチを操作することによりモード変更信号が発信されコントローラ69で直流内部抵抗演算モードが起動される。すなわち、充放電手段54では、直流内部抵抗演算モード時に、キャパシタ30の端子30P、30Mに一定電流Iを所定時間T通電させて、キャパシタ30に充電される充電エネルギーE1を目標充電エネルギーET1に到達させる充電処理と、キャパシタ30の端子30P、30Mに一定電流Iを同じ所定時間T通電させて、キャパシタ30から放電される放電エネルギーE2を目標放電エネルギーET2に到達させる放電処理とが行われる。
The charging / discharging
測定・演算手段は、キャパシタ30側に設けられた測定手段と、コントローラ69に設けられた演算手段から構成される。測定手段は、電流計51と、電圧計52から構成される。演算手段は、電力積算器59と、エネルギー積算器60と、タイマ61と、平均値算出器63から構成される。
The measurement / calculation means includes measurement means provided on the capacitor 30 side and calculation means provided on the controller 69. The measuring means includes an
測定・演算手段では、直流内部抵抗演算モード時に、充放電手段54によって充放電が行われる際の電流I(符号Iは一定電流を示すものとして使用する)、所定時間Tが測定され、充電エネルギーE1、放電エネルギーE2が演算される。
The measuring / calculating means measures the current I (symbol I is used to indicate a constant current) and the predetermined time T when charging / discharging is performed by the charging / discharging
直流内部抵抗演算手段は、コントローラ69のメモリ62、直流内部抵抗演算器64とから構成されている。
The DC internal resistance calculation means includes a
直流内部抵抗演算手段では、直流内部抵抗演算モード時に、メモリ62からデータを読み出し、測定・演算手段によって測定された電流I、所定時間Tおよび演算された充電エネルギーE1、放電エネルギーE2を用いて下記式、
DCIR=(E1−E2)/(I2×2T)
からキャパシタ30の直流内部抵抗DCIRが演算される。なお、メモリ62から読み出すデータについては後述する。
The DC internal resistance calculation means reads data from the
DCIR = (E1−E2) / (I 2 × 2T)
From this, the DC internal resistance DCIR of the capacitor 30 is calculated. Data read from the
温度/電流測定手段は、キャパシタ30側に設けられた温度/電流測定手段と、コントローラ69に設けられた温度/電流測定手段から構成される。温度/電流測定手段は、電流計51と、温度センサ53から構成される。温度/電流測定手段は、温度換算部69cから構成される。
The temperature / current measurement means includes temperature / current measurement means provided on the capacitor 30 side and temperature / current measurement means provided on the controller 69. The temperature / current measuring means includes an
温度/電流測定手段では、通常運転時に、キャパシタ30の端子30P、30Mの逐次の端子温度Tmが測定されるとともに、キャパシタ30の端子30Pに逐次流れる電流iが測定される。通常運転時とは、ハイブリッド建設機械1のオペレータによりハイブリッド建設機械1の上部旋回体、作業機、下部走行体が操作されている運転時にモニタ70に設けられた図示しないスイッチをオペレータが操作することにより設定される。なお、図示しないエンジン回転数センサなどの信号を検出して、予め設定した条件を満たしたときに、自動的に通常運転が設定されてもよい。
In the temperature / current measuring means, during the normal operation, the sequential terminal temperatures Tm of the
中心温度検出手段は、コントローラ69のメモリ62と、中心温度算出器65とから構成されている。メモリ62は、一つのメモリを用いて、各種情報やデータを記憶あるいは格納してもよいし、複数のメモリを用いて、各種情報毎あるいはデータ毎に情報やデータを記憶あるいは格納してもよい。
The center temperature detecting means includes a
中心温度検出手段では、通常運転時に、メモリ62からデータ(後述する熱抵抗の数値データ)を読み出し、温度/電流測定手段で逐次測定される電流iと、直流内部抵抗演算手段で演算された直流内部抵抗DCIRとを用いて下記式、
Wloss=i2×DCIR
からキャパシタ30の1つのキャパシタセル30Cの逐次の電力損失Wlossが求められる。さらに、この電力損失Wlossと、温度/電流測定手段で逐次測定される端子温度Tmと、メモリ62に記憶されている、キャパシタ30の中心から端子30Pまでの既知の熱抵抗θmcとを用いて、下記式、
Tc=Tm+Wloss×θmc
から、キャパシタ30の1つのキャパシタセル30Cの逐次のセル中心温度Tcが検出される。
In the center temperature detecting means, during normal operation, data (numerical data of thermal resistance described later) is read from the
Wloss = i 2 × DCIR
Thus, the sequential power loss Wloss of one capacitor cell 30C of the capacitor 30 is obtained. Further, using this power loss Wloss, the terminal temperature Tm sequentially measured by the temperature / current measuring means, and the known thermal resistance θmc from the center of the capacitor 30 to the terminal 30P stored in the
Tc = Tm + Wloss × θmc
Thus, the sequential cell center temperature Tc of one capacitor cell 30C of the capacitor 30 is detected.
コントローラ69は、計測されたキャパシタ30の1つのキャパシタセル30Cの逐次の中心温度Tcに基づいて異常信号を生成する処理を行う。判断手段66では、通常運転時に、中心温度検出手段で計測されたキャパシタ30の1つのキャパシタセル30Cの逐次の中心温度Tcが、予め設定された異常温度に到達したことが判断される。異常信号生成手段67では、判断手段66によって、キャパシタ30の1つのキャパシタセル30Cの逐次の中心温度Tcが異常温度に到達したことが判断された場合に、異常信号が生成される。異常信号は、たとえばモニタ70に出力される。モニタ70では、異常信号に基づいて表示器71に、キャパシタ30のセル中心温度Tcが異常温度に達したことを示す表示がなされる。
The controller 69 performs a process of generating an abnormal signal based on the measured center temperature Tc of one capacitor cell 30C of the capacitor 30. The determination unit 66 determines that the sequential center temperature Tc of one capacitor cell 30C of the capacitor 30 measured by the center temperature detection unit has reached a preset abnormal temperature during normal operation. In the abnormal
つぎに、本実施例に適用される原理について図3を用いて説明する。 Next, the principle applied to this embodiment will be described with reference to FIG.
図3は、キャパシタ30のセル30Cの内部構成を概念的に示している。 FIG. 3 conceptually shows the internal configuration of the cell 30 </ b> C of the capacitor 30.
図3において、プラス端子30Pにおける端子温度測定点の温度をTm[℃]、キャパシタセル30Cの中心温度をTc[℃]、これら端子温度測定点とキャパシタセル30Cの中心との間における熱抵抗をθmc[℃/w]とし、キャパシタセル30Cに通電される電流をiとする。
In FIG. 3, the temperature at the terminal temperature measurement point at the
また、キャパシタセル30Cにおける直流内部抵抗をDCIRとする。 The DC internal resistance in the capacitor cell 30C is assumed to be DCIR.
すると、キャパシタセル30Cにおける電力損失Wlossは、下記式で表される。 Then, the power loss Wloss in the capacitor cell 30C is expressed by the following equation.
Wloss=i2×DCIR …(1)
セル中心温度Tcは、下記式で表される。
Wloss = i 2 × DCIR (1)
The cell center temperature Tc is expressed by the following formula.
Tc=Tm+Wloss×θmc
=Tm+(i2×DCIR)×θmc …(2)
ここで、キャパシタセル30Cにおける直流内部抵抗DCIRは、キャパシタ30の寿命劣化により時々刻々と変化しており、それに応じてキャパシタセル30Cにおける電力損失Wlossも時々刻々と変化している。
Tc = Tm + Wloss × θmc
= Tm + (i 2 × DCIR) × θmc (2)
Here, the DC internal resistance DCIR in the capacitor cell 30C changes every moment due to deterioration of the life of the capacitor 30, and the power loss Wloss in the capacitor cell 30C also changes every moment accordingly.
このため、現時点における直流内部抵抗DCIRを正確に求めなければ、現時点におけるセル中心温度Tcを正確に求めることはできない。ただし、熱抵抗θmcは、固定値であり、実験により予め求められる。図4は、熱抵抗θmcを実験的に求める熱抵抗測定装置の構成例を示している。 For this reason, the cell center temperature Tc at the present time cannot be accurately obtained unless the direct current internal resistance DCIR at the present time is accurately obtained. However, the thermal resistance θmc is a fixed value and is obtained in advance by experiments. FIG. 4 shows a configuration example of a thermal resistance measuring device for experimentally obtaining the thermal resistance θmc.
同図4に示すように、キャパシタセル30Cのバスバー31のプラス極バスバー31aとマイナス極バスバー31bには、充放電装置150が電気的に接続される。プラス極バスバー31aに通電される電流iは電流計151により測定され、プラス極バスバー31aとマイナス極バスバー31bとの間の電圧vは、電圧計152により測定される。プラス極バスバー31aには、熱電対153が設けられ、プラス極バスバー31aの端子温度Tmが測定される。また、キャパシタセル30Cの内部には、熱電対154が設けられ、中心温度Tcが測定される。なお、キャパシタセル30Cのケース30Bは、極冷却器155により冷却される。
As shown in FIG. 4, a charging / discharging
ここで、キャパシタセル30Cの内部抵抗DCIRは、たとえば「JIS D1401」の方法により、測定電圧vを用いて事前に計測される。 Here, the internal resistance DCIR of the capacitor cell 30C is measured in advance using the measurement voltage v by, for example, the method of “JIS D1401”.
そして、充放電装置150により、ある充放電パターンにてキャパシタセル30Cを充放電する。そのときの電流iが電流計151により測定され、測定結果に基づき実効電流Irmsが求められる。そして、下記(3)式にて、熱抵抗θmcが求められる。
The charge /
θmc=(Tm−Tc)/Irms2×DCIR …(3)
求められたθmcは、上記のようにメモリ62に記憶されている。
θmc = (Tm−Tc) / Irms 2 × DCIR (3)
The obtained θmc is stored in the
つぎに現時点における直流内部抵抗DCIRを正確に求める手法について説明する。 Next, a method for accurately obtaining the direct current internal resistance DCIR at the present time will be described.
図5(a)、(b)は、それぞれ充電時におけるキャパシタ30の等価回路、放電時におけるキャパシタ30の等価回路を示している。図中、キャパシタ30の静電容量をCで示し、直流内部抵抗をDCIRで示している。また、電流計51で測定される電流をi、電圧計52で測定される電圧をvとする。すると、充電時においては、次式で示す関係、
v=DCIR・i+(1/C)・∫idt …(4)
が成立し、放電時には、次式で示す関係、
v=(1/C)・∫idt−DCIR・i …(5)
が成立する。なお、tは時間を示す。
FIGS. 5A and 5B show an equivalent circuit of the capacitor 30 during charging and an equivalent circuit of the capacitor 30 during discharging, respectively. In the figure, the capacitance of the capacitor 30 is indicated by C, and the DC internal resistance is indicated by DCIR. In addition, the current measured by the
v = DCIR · i + (1 / C) · ∫idt (4)
When discharging, the relationship expressed by the following equation:
v = (1 / C) · ∫idt−DCIR · i (5)
Is established. T represents time.
図6は、同じく充放電を行った際のエネルギー収支の関係を説明する図である。 FIG. 6 is a diagram for explaining the relationship of energy balance when charging / discharging is performed.
図6(a)に示すように、時刻t=0から一定電流Iを時間Tをかけて流し、キャパシタ30を、たとえば電圧150Vから電圧300Vまで充電したとする。すると、斜線で示す面積A1相当分の充電エネルギーE1が投入されることになる。同図6(a)において、充電開始時(t=0)に電圧が150Vを示す破線が示されている。充電開始時には、瞬間的に150Vよりも若干高い電圧から充電が開始され、ギャップG1を生じる。また、時間t=Tの経過直後には、電圧300Vよりも若干低い電圧となり、ギャップG2を生じる。
As shown in FIG. 6A, it is assumed that a constant current I is passed over time T from time t = 0 and the capacitor 30 is charged from a voltage of 150 V to a voltage of 300 V, for example. Then, charging energy E1 corresponding to the area A1 indicated by the oblique lines is input. In FIG. 6A, a broken line showing a voltage of 150 V at the start of charging (t = 0) is shown. At the start of charging, charging is instantaneously started from a voltage slightly higher than 150 V, and a gap G1 is generated. Further, immediately after the elapse of time t = T, the voltage is slightly lower than the
この充電エネルギーE1は、図6(b)に示すように、キャパシタセル30Cに実質的に蓄積される、斜線で示す面積A2相当分の蓄積エネルギーと、充電時にキャパシタセル30Cの直流内部抵抗DCIRの影響により熱として損失される、斜線で示す面積A3相当分の充電時損失エネルギー、
Eloss=i2×DCIR×T …(6)
とに分けられる。
As shown in FIG. 6B, the charging energy E1 is substantially equal to the energy stored in the capacitor cell 30C corresponding to the area A2 indicated by hatching, and the DC internal resistance DCIR of the capacitor cell 30C during charging. Loss energy during charging, corresponding to the area A3 indicated by the diagonal line, which is lost as heat due to the influence.
Eloss = i 2 × DCIR × T (6)
And divided.
その後、キャパシタ30から蓄積電力を放電させて一定電流Iが時間Tをかけて流れたとすると、斜線で示す面積A2相当分の蓄積エネルギーは、図6(c)に示すように、実質的に放電エネルギーとして取り出すことができる、斜線で示す面積A4相当分の放電エネルギーE2と、放電時にキャパシタセル30Cの直流内部抵抗DCIRの影響により熱として損失される、斜線で示す面積A5相当分の放電時損失エネルギー、つまり(6)式で表される放電時損失エネルギー(Eloss=i2×DCIR×T…(6))
とに分けられることになる。以上のことから、
投入された充電エネルギー(充電時損失エネルギーを含む)E1と、取り出すことができる放電エネルギー(放電時損失エネルギーを除く)E2との合計E1−E2と、直流内部抵抗DCIRとの間には、次式で示す関係、
E1−E2=2(i2×DCIR×T) …(7)
が成立する。なお、(7)式の導入に関しては、後記する(9)〜(12)式を用いて説明する。この(7)式を用いて直流内部抵抗DCIRは、次式、
DCIR=(E1−E2)/(I2×2T) …(8)
により求められる。
Thereafter, if the stored power is discharged from the capacitor 30 and the constant current I flows over time T, the stored energy corresponding to the area A2 indicated by the oblique lines is substantially discharged as shown in FIG. The discharge energy E2 corresponding to the area A4 indicated by the oblique line that can be taken out as energy and the loss during discharge corresponding to the area A5 indicated by the oblique line that is lost as heat due to the influence of the DC internal resistance DCIR of the capacitor cell 30C during the discharge. Energy, that is, loss energy during discharge expressed by equation (6) (Eloss = i 2 × DCIR × T (6))
It will be divided into. From the above,
Between the total charge E1-E2 of the charged charge energy (including loss energy during charge) E1 and the discharge energy (excluding loss energy during discharge) E2 that can be taken out, and the DC internal resistance DCIR, The relationship shown in the formula,
E1−E2 = 2 (i 2 × DCIR × T) (7)
Is established. The introduction of equation (7) will be described using equations (9) to (12) described later. Using this equation (7), the DC internal resistance DCIR is expressed by the following equation:
DCIR = (E1−E2) / (I 2 × 2T) (8)
It is calculated by.
図7は、図6に示すエネルギー収支の関係をグラフにて説明する図である。 FIG. 7 is a diagram for explaining the relationship of the energy balance shown in FIG. 6 with a graph.
図7(a)は、横軸の時間tの変化に伴って変化する縦軸の電流iを示す。縦軸の電流iが正となっている場合は、充電状態を示し、縦軸の電流iが負となっている場合は、放電状態を示す。図7(a)に示すように、時刻0から時刻t1まで時間Tをかけて一定電流Iにて充電が行われ、その後時刻t1から時刻t2まで時間Tをかけて一定電流Iにて放電が行われる。
FIG. 7A shows the current i on the vertical axis that changes with time t on the horizontal axis. When the current i on the vertical axis is positive, it indicates a charged state, and when the current i on the vertical axis is negative, it indicates a discharged state. As shown in FIG. 7A, charging is performed with a constant current I over time T from
図7(b)は、図7(a)に時間軸を対応させた図であり、横軸の時間tの変化に伴って変化する縦軸の電圧vを示す。電圧vは、前述の(4)、(5)式にしたがい時間tの経過に応じて変化する。図7(b)において、充電開始後、時間t1において最大の電圧に到達するが、その直後に瞬間的に放電がなされるため、放電の開始は、電圧がギャップG2´下がったところから開始される。 FIG. 7B is a diagram in which the time axis corresponds to FIG. 7A, and shows the voltage v on the vertical axis that changes with the change in time t on the horizontal axis. The voltage v changes with the passage of time t according to the above-described equations (4) and (5). In FIG. 7B, the maximum voltage is reached at time t1 after the start of charging, but immediately after that, the discharge is instantaneously performed. Therefore, the start of the discharge is started from the point where the voltage is lowered by the gap G2 ′. The
図7(c)は、図7(a)、図7(b)に時間軸を対応させた図であり、横軸の時間tの変化に伴って変化する縦軸の電力Wを示す。なお、図7(a)の時刻tにおける電流i(一定電流I)と図7(b)の同時刻tにおける電圧vとを乗算したものが、図7(c)の同時刻tにおける電力Wとなる。 FIG. 7C is a diagram in which the time axis corresponds to FIGS. 7A and 7B, and shows the electric power W on the vertical axis that changes with the change in the time t on the horizontal axis. Note that the product of the current i (constant current I) at time t in FIG. 7 (a) and the voltage v at time t in FIG. 7 (b) is the power W at the same time t in FIG. 7 (c). It becomes.
図7(c)において、電力Wを充電時間T分積算した斜線で示す面積相当部分が充電エネルギーE1に相当し、電力Wを放電時間T分積算した斜線で示す面積相当部分が放電エネルギーE2に相当する。充電エネルギーE1あるいは放電エネルギーE2の演算は、数値演算プロセッサなどで構成されるエネルギー演算器60によって行われる。すなわち、充電エネルギーE1は、次式、
…(9)
で表され、放電エネルギーE2は、次式、
The discharge energy E2 is expressed by the following equation:
…(10)
で表される。
(10)
It is represented by
図7に示す関係を以下、数式にて表す。 The relationship shown in FIG.
(9)式で示される充電エネルギーE1は、(4)式を用いて整理すると、
…(11)
となる。
... (11)
It becomes.
また、(10)式で示される放電エネルギーE2は、(5)式を用いて整理すると、
…(12)
となる。
(12)
It becomes.
(11)式、(12)式より、E1−E2を計算すると、(7)式の関係
E1−E2=2(i2×DCIR×T)
が得られる。よって、この(7)式より、(8)式の関係、
DCIR=(E1−E2)/(I2×2T)
が得られることになる。
When E1−E2 is calculated from the equations (11) and (12), the relationship E1−E2 = 2 (i 2 × DCIR × T) in the equation (7)
Is obtained. Therefore, from this equation (7), the relationship of equation (8):
DCIR = (E1−E2) / (I 2 × 2T)
Will be obtained.
つぎに、得られた(8)式にしたがい、直流内部抵抗DCIRを演算する処理について、図8のフローチャートを参照して説明する。 Next, processing for calculating the DC internal resistance DCIR according to the obtained equation (8) will be described with reference to the flowchart of FIG.
図8は、コントローラ69で行われる直流内部抵抗DCIRの演算処理の手順を示す。 FIG. 8 shows the procedure of the calculation process of the DC internal resistance DCIR performed by the controller 69.
この処理は、直流内部抵抗演算モード時に行われる。直流内部抵抗演算モードは、ハイブリッド建設機械1で作業が行なわれていない状態のとき、つまりオペレータによりハイブリッド建設機械1の上部旋回体、作業機、下部走行体が操作されていないときに設定される。 This process is performed in the DC internal resistance calculation mode. The DC internal resistance calculation mode is set when the hybrid construction machine 1 is not in operation, that is, when the upper swing body, work implement, and lower traveling body of the hybrid construction machine 1 are not operated by the operator. .
直流内部抵抗演算モードが開始されると、充放電手段54は、キャパシタ30の端子30P、30Mに、充電方向に一定電流Iを通電させて、キャパシタ30に電力を蓄積させる処理を開始する。充電処理開始と同時にタイマ61による計時がスタートする。タイマ61は、サンプリングタイムΔtと充電処理が開始されてからの時間Tを計時する(ステップ101)。つぎに、電流計51により逐次の電流iが測定されるとともに、電圧計52により逐次の電圧vが測定される(ステップ102)。
When the DC internal resistance calculation mode is started, the charging / discharging
つぎに、電力積算器59は、ステップ102で測定された電流i、電圧vを用いて逐次の電力W=i×vを積算処理し、さらにエネルギー積算器60は、タイマ61で計時されるサンプリングタイムΔtと上記のごとく積算された電力Wを用いて、電力W×サンプリングタイムΔt、つまりi×v×Δtを逐次積算して、充電エネルギーE1を演算する。充電エネルギーE1の演算は、上述した(9)式にしたがい行われる(ステップ103)。
Next, the
つぎに、逐次演算される充電エネルギーE1が目標充電エネルギーET1に到達したか否かが判断される(ステップ104)。ここで、目標充電エネルギーET1とは、予め固定値として設定されたエネルギーのことである。逐次演算される充電エネルギーE1が目標充電エネルギーET1に到達していないと判断された場合には(ステップ104の判断N)、ステップ102に戻り、同様の処理が繰り返し行なわれる。一方、逐次演算される充電エネルギーE1が目標充電エネルギーET1に到達したと判断された場合には(ステップ104の判断Y)、そのときにタイマ61により計時されている充電処理が開始されてからの時間Tを、メモリ62に記憶させる。なおメモリ62には、時間Tが経過したときまでに積算処理された充電エネルギーE1、つまり目標充電エネルギーET1の値が記憶されている(ステップ105)。ステップ105の処理終了をもって充電処理を終了させ、つぎの放電処理に移行させる。
Next, it is determined whether or not the sequentially calculated charging energy E1 has reached the target charging energy ET1 (step 104). Here, the target charging energy ET1 is energy set in advance as a fixed value. If it is determined that the sequentially calculated charging energy E1 has not reached the target charging energy ET1 (determination N in step 104), the process returns to step 102 and the same processing is repeated. On the other hand, if it is determined that the sequentially calculated charging energy E1 has reached the target charging energy ET1 (determination Y in step 104), the charging process timed by the
なお、この実施例では、目標充電エネルギーET1を予め固定値として設定して、充電エネルギーE1が目標充電エネルギーET1に到達したときの時間Tを求めるようにしているが、時間Tを予め固定値として設定して、時間Tが経過したときに充電エネルギーが目標充電エネルギーET1に達したとして、そのときの充電エネルギーE1を求めるようにしてもよい。 In this embodiment, the target charging energy ET1 is set in advance as a fixed value, and the time T when the charging energy E1 reaches the target charging energy ET1 is obtained. However, the time T is set in advance as a fixed value. The charging energy E1 at that time may be obtained by setting and assuming that the charging energy reaches the target charging energy ET1 when the time T has elapsed.
つぎに、放電処理が行われる。すなわち、充放電手段54は、キャパシタ30から電力を放電させて、キャパシタ30の端子30P、30Mに、放電方向に一定電流Iを通電させる処理を開始する。放電処理開始と同時にタイマ61による計時がスタートする。タイマ61は、サンプリングタイムΔtと放電処理が開始されてからの時間Tを計時する(ステップ106)。つぎに、電流計51により逐次の電流iが測定されるとともに、電圧計52により逐次の電圧vが測定される(ステップ107)。
Next, a discharge process is performed. That is, the charging / discharging
つぎに、電力積算器59は、ステップ107で測定された電流i、電圧vを用いて逐次の電力W=i×vを積算処理し、さらにエネルギー積算器60は、タイマ61で計時されるサンプリングタイムΔtと上記のごとく積算された電力Wを用いて、電力W×サンプリングタイムΔt、つまりi×v×Δtを逐次積算して、放電エネルギーE2を演算する。放電エネルギーE2の演算内容は、上述した(10)式にしたがう(ステップ108)。
Next, the
つぎに、放電処理が開始されてからの時間が、ステップ105で記憶された充電時間Tに到達したか否かが判断される(ステップ109)。放電処理が開始されてからの時間が、ステップ105で記憶された充電時間Tに到達していないと判断された場合には(ステップ109の判断N)、ステップ107に戻り、同様の処理が繰り返し行なわれる。一方、放電処理が開始されてからの時間が、ステップ105で記憶された充電時間Tに到達したと判断された場合には(ステップ109の判断Y)、その時間Tが経過したときまでに積算処理された放電エネルギーE2、つまり目標放電エネルギーET2の値を、メモリ62に記憶させる(ステップ110)。ステップ110の処理終了をもって放電処理を終了させ、つぎの直流内部抵抗DCIRの演算処理に移行させる。
Next, it is determined whether or not the time from the start of the discharge process has reached the charging time T stored in step 105 (step 109). When it is determined that the time from the start of the discharge process has not reached the charging time T stored in step 105 (determination N in step 109), the process returns to step 107 and the same process is repeated. Done. On the other hand, if it is determined that the time from the start of the discharge process has reached the charging time T stored in step 105 (determination Y in step 109), integration is performed until the time T has elapsed. The processed discharge energy E2, that is, the value of the target discharge energy ET2 is stored in the memory 62 (step 110). At the end of the process of
すなわち、平均値算出器63は、電流計51で逐次測定された電流iの平均値を算出して一定電流Iを求める。また、メモリ62から充電時間T計時時点の充電エネルギーE1(固定値)、充電時間T計時時点の放電エネルギーE2(演算値)および充電時間T(演算値)を読み出す。そして、これらを用いて直流内部抵抗演算器64は、前述の(8)式(DCIR=(E1−E2)/(I2×2T))を用いて、直流内部抵抗DCIRを演算する(ステップ111)。直流内部抵抗DCIRの演算処理が完了すると、直流内部抵抗演算モードの全処理を終える(ステップ112)。
That is, the
図9は、通常運転時の処理内容を説明する図で、コントローラ69で行われる中心温度Tcの検出処理および異常信号生成処理の手順を示す。 FIG. 9 is a diagram for explaining the processing contents during normal operation, and shows the procedure of the center temperature Tc detection process and the abnormal signal generation process performed by the controller 69.
通常運転は、オペレータによりハイブリッド建設機械1の上部旋回体、作業機、下部走行体が操作されている運転時にモニタ70に設けられた図示しないスイッチをオペレータが操作することにより設定される。 The normal operation is set by the operator operating a switch (not shown) provided on the monitor 70 during the operation in which the upper revolving structure, work implement, and lower traveling structure of the hybrid construction machine 1 are operated by the operator.
通常運転が開始されると、温度センサ53で逐次端子温度Tmが測定され(ステップ201)、電流計51で逐次電流iが測定される(ステップ202)。
When normal operation is started, the temperature sensor 53 sequentially measures the terminal temperature Tm (step 201), and the
つぎに中心温度算出器65は、直流内部抵抗演算モード時に演算された直流内部抵抗DCIRと、ステップ202で逐次測定される電流iとを用いて(1)式(Wloss=i2×DCIR)からキャパシタセル30Cにおける逐次の電力損失Wlossを演算する。そして、この電力損失Wlossと、ステップ201で逐次測定される端子温度Tmと、メモリ62に記憶された既知の熱抵抗θmcとを用いて、(2)式(Tc=Tm+Wloss×θmc)から、キャパシタ30の逐次の中心温度Tcを演算する(ステップ203)。
Next, the
中心温度Tcの計測が完了すると、異常信号生成処理に移行される。 When the measurement of the center temperature Tc is completed, the process proceeds to an abnormal signal generation process.
異常信号生成処理に移行されると、まず、判断手段66は、計測されたキャパシタセル30Cの逐次の中心温度Tcを、予め設定された異常温度(たとえば65℃)と対比し、中心温度Tcが異常温度に到達したか否かを判断する(ステップ204)。この結果、中心温度Tcが異常温度に到達したと判断された場合には(ステップ204の判断Y)、異常信号を生成する(ステップ205)。その後、異常信号に対応した処理が実行される。異常処理の内容は、たとえば以下のとおりである。 When the process shifts to the abnormal signal generation process, first, the judging means 66 compares the measured center temperature Tc of the capacitor cell 30C with a preset abnormal temperature (for example, 65 ° C.), and the center temperature Tc is determined. It is determined whether or not the abnormal temperature has been reached (step 204). As a result, when it is determined that the center temperature Tc has reached the abnormal temperature (determination Y in step 204), an abnormal signal is generated (step 205). Thereafter, processing corresponding to the abnormal signal is executed. The contents of the abnormality processing are as follows, for example.
a)異常信号がモニタ70に出力され、異常信号に基づきモニタ70の表示器71に、キャパシタ30(一つまたは複数のキャパシタセル30C)が異常温度に達していることを示す表示が行われる。これにより、オペレータは、キャパシタ30の中心温度Tcが異常温度に達したことを認識することができ、キャパシタ30の温度上昇を抑制する手動操作を行うことができる。たとえば、キースイッチを一旦オフにして、キャパシタ30を冷却させる措置をとることができる。なお、モニタ70による表示は一例であり、オペレータがキャパシタ30の劣化状態を車上で認識することができればよく、ブザーなどを鳴らすなど音で知らせるようにしてもよい。 a) An abnormal signal is output to the monitor 70, and a display indicating that the capacitor 30 (one or a plurality of capacitor cells 30C) has reached the abnormal temperature is performed on the display 71 of the monitor 70 based on the abnormal signal. Thus, the operator can recognize that the center temperature Tc of the capacitor 30 has reached the abnormal temperature, and can perform a manual operation for suppressing the temperature rise of the capacitor 30. For example, the key switch can be turned off once and the capacitor 30 can be cooled. Note that the display by the monitor 70 is an example, and it is only necessary that the operator can recognize the deterioration state of the capacitor 30 on the vehicle, and a sound such as a buzzer may be notified.
b)また、異常信号が生成された場合に、コントローラ69において、キャパシタ30の温度上昇を抑制する自動制御を行うことができる。たとえば、安全が確認されることを条件に、強制的にハイブリッド建設機械1の稼動を停止させる。これにより、キャパシタ30を冷却させることができる。つまり、キャパシタ30に充放電される電流を抑制する制御を行なう。たとえば、発電電動機20で発電される発電量、発電電動機20で駆動される駆動量を抑制することができるトルク指令が生成される。これによりキャパシタ30で充放電される電流が抑制され、キャパシタセル30Cの中心温度Tcを徐々に低下させることができる。 b) Further, when an abnormal signal is generated, the controller 69 can perform automatic control for suppressing the temperature rise of the capacitor 30. For example, the operation of the hybrid construction machine 1 is forcibly stopped on the condition that safety is confirmed. Thereby, the capacitor 30 can be cooled. That is, control for suppressing the current charged / discharged in the capacitor 30 is performed. For example, a torque command that can suppress the amount of power generated by the generator motor 20 and the amount of drive driven by the generator motor 20 is generated. Thereby, the current charged / discharged by the capacitor 30 is suppressed, and the center temperature Tc of the capacitor cell 30C can be gradually lowered.
なお、異常信号は、電気信号線69aを介して、電気信号としてモニタ70に送信され、モニタ70の図示しない制御回路が、受信した電気信号に対応して、表示器71に警報マークやメッセージを表示する。また、モニタ70が受信した電気信号に対応して、モニタ70に設けられた図示しない警報ランプを点灯させることを行ってもよい。これらの表示方法あるいは認知方法によって、オペレータに注意を促すことができる。 The abnormal signal is transmitted as an electric signal to the monitor 70 via the electric signal line 69a, and a control circuit (not shown) of the monitor 70 displays an alarm mark or a message on the display unit 71 in response to the received electric signal. indicate. Further, an alarm lamp (not shown) provided in the monitor 70 may be turned on in response to the electrical signal received by the monitor 70. The operator can be alerted by these display methods or recognition methods.
以上のようにして本実施例によれば、直流内部抵抗DCIRという逐次変動するパラメータを計測し、その計測値と、逐次変動する電流i、端子温度Tmとを用いて、キャパシタセル30Cの中心温度Tcを検出するようにしたので、キャパシタセル30Cの中心温度Tcがリアルタイムに正確に検出できるようになり、キャパシタ30の劣化度合いをリアルタイムに正確に計測できるようになる。 As described above, according to the present embodiment, the DC internal resistance DCIR, which is a sequentially changing parameter, is measured, and the center temperature of the capacitor cell 30C is measured using the measured value, the sequentially changing current i, and the terminal temperature Tm. Since Tc is detected, the center temperature Tc of the capacitor cell 30C can be accurately detected in real time, and the deterioration degree of the capacitor 30 can be accurately measured in real time.
とりわけキャパシタ30がハイブリッド建設機械1に搭載された場合には、たとえキャパシタ30に大電流が頻繁に出し入れされ、電解液の沸騰などが発生し得る状況であったとしても、その瞬間的な温度上昇を正確に捉えることができるようになる。そして、キャパシタセル30Cの中心温度が異常な温度に達した場合には、異常信号を生成することで、キャパシタ30を適切に保護することができるようになる。 In particular, when the capacitor 30 is mounted on the hybrid construction machine 1, even if a large current is frequently taken in and out of the capacitor 30 and the electrolyte may boil, the instantaneous temperature rise Can be accurately captured. When the center temperature of the capacitor cell 30C reaches an abnormal temperature, the capacitor 30 can be appropriately protected by generating an abnormal signal.
上述した実施例では、蓄電装置としてキャパシタを想定して説明したが、本発明としては、これに限定されるものではなく、たとえばリチウムイオン電池、ニッカド電池、ニッケル水素電池、鉛電池、マンガン電池などの二次電池にも本発明を適用することができる。 In the above-described embodiments, description has been made assuming a capacitor as a power storage device. However, the present invention is not limited to this. For example, a lithium ion battery, a nickel cadmium battery, a nickel metal hydride battery, a lead battery, a manganese battery, etc. The present invention can also be applied to secondary batteries.
また、実施例では、充電後に放電を行うことで直流内部抵抗DCIRを演算する手法について説明したが、これはあくまで一例であり、他の手法により直流内部抵抗DCIRを演算してもよい。また、当然、放電後に充電を行うことで直流内部抵抗DCIRを演算するようにしてもよい。 In the embodiment, the method of calculating the DC internal resistance DCIR by discharging after charging has been described. However, this is merely an example, and the DC internal resistance DCIR may be calculated by other methods. Of course, the DC internal resistance DCIR may be calculated by charging after discharging.
また、実施例では、ハイブリッド建設機械に本発明が適用される場合について説明したが、本発明は、充放電が行われる蓄電装置が備えられたものであれば、建設機械のみならず一般自動車を含む輸送用機械、フォークリフトといった産業車両、さらには広くは産業用機械に適用することができる。 In the embodiments, the case where the present invention is applied to a hybrid construction machine has been described. However, the present invention is not limited to a construction machine but a general automobile as long as it includes a power storage device that is charged and discharged. It can be applied to transportation machines including, industrial vehicles such as forklifts, and more widely industrial machines.
1 ハイブリッド建設機械、30 キャパシタ(蓄電装置)、54 充放電手段、66 判断手段、67 異常信号生成手段 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Hybrid construction machine, 30 Capacitor (power storage device), 54 Charge / discharge means, 66 Judgment means, 67 Abnormal signal generation means
Claims (6)
蓄電装置の端子の逐次の温度を測定するとともに、蓄電装置の端子に逐次流れる電流を測定する温度/電流測定ステップと、
逐次測定される温度と、逐次測定される電流と、前記演算された直流内部抵抗とを用いて、蓄電装置の逐次の中心温度を検出する中心温度検出ステップと
を含む蓄電装置の温度検出方法。 DC internal resistance calculation step for calculating the DC internal resistance of the power storage device;
A temperature / current measurement step for measuring the sequential temperature of the terminals of the power storage device and measuring the current flowing through the terminals of the power storage device;
A temperature detection method for a power storage device, comprising: a center temperature detection step of detecting a sequential center temperature of the power storage device using a sequentially measured temperature, a current that is sequentially measured, and the calculated DC internal resistance.
測定された電流I、所定時間Tおよび演算された充電エネルギーE1、放電エネルギーE2を用いて下記式、
DCIR=(E1−E2)/(I2×2T)
から蓄電装置の直流内部抵抗DCIRを演算する直流内部抵抗演算ステップと、
蓄電装置の端子の逐次の端子温度Tmを測定するとともに、蓄電装置の端子に逐次流れる電流iを測定する温度/電流測定ステップと、
逐次測定される電流iと、前記演算された直流内部抵抗DCIRとを用いて下記式、
Wloss=i2×DCIR
から蓄電装置における逐次の電力損失Wlossを求め、この電力損失Wlossと、逐次測定される端子温度Tmと、蓄電装置の中心から端子までの既知の熱抵抗θmcとを用いて、下記式、
Tc=Tm+Wloss×θmc
から、蓄電装置の逐次の中心温度Tcを検出する中心温度検出ステップと
を含む蓄電装置の温度検出方法。 A charging process in which a constant current I is supplied to a terminal of the power storage device for a predetermined time T and charging energy E1 charged in the power storage device reaches the target charging energy ET1, and a constant current I is applied to the terminal of the power storage device for the same predetermined time T A charge / discharge step of conducting a discharge process for energizing and discharging the discharge energy E2 discharged from the power storage device to the target discharge energy ET2, measuring the current I and the predetermined time T, and calculating the charge energy E1 and the discharge energy E2. When,
Using the measured current I, the predetermined time T, the calculated charging energy E1, and the discharging energy E2, the following equation:
DCIR = (E1−E2) / (I 2 × 2T)
DC internal resistance calculation step for calculating the DC internal resistance DCIR of the power storage device from
A temperature / current measurement step of measuring the sequential terminal temperature Tm of the terminals of the power storage device and measuring the current i flowing sequentially to the terminals of the power storage device;
Using the current i measured sequentially and the calculated DC internal resistance DCIR, the following equation:
Wloss = i 2 × DCIR
Sequential power loss Wloss in the power storage device is obtained from this power loss Wloss, the terminal temperature Tm that is measured sequentially, and the known thermal resistance θmc from the center of the power storage device to the terminal,
Tc = Tm + Wloss × θmc
A temperature detection method for the power storage device, comprising: a center temperature detection step for detecting a sequential center temperature Tc of the power storage device.
蓄電装置の端子の逐次の温度を測定するとともに、蓄電装置の端子に逐次流れる電流を測定する温度/電流測定手段と、
逐次測定される温度と、逐次測定される電流と、前記演算された直流内部抵抗とを用いて、蓄電装置の逐次の中心温度を検出する中心温度検出手段と
が備えられた蓄電装置の温度検出装置。 DC internal resistance calculation means for calculating the DC internal resistance of the power storage device;
A temperature / current measuring means for measuring the sequential temperature of the terminals of the power storage device and measuring the current flowing through the terminals of the power storage device;
Temperature detection of a power storage device provided with a center temperature detecting means for detecting a sequential center temperature of the power storage device using the sequentially measured temperature, the current measured sequentially, and the calculated DC internal resistance apparatus.
充放電手段によって充放電が行われる際の電流I、所定時間Tを測定し、充電エネルギーE1、放電エネルギーE2を演算する測定・演算手段と、
測定された電流I、所定時間Tおよび演算された充電エネルギーE1、放電エネルギーE2を用いて下記式、
DCIR=(E1−E2)/(I2×2T)
から蓄電装置の直流内部抵抗DCIRを演算する直流内部抵抗演算手段と、
蓄電装置の端子の逐次の端子温度Tmを測定するとともに、蓄電装置の端子に逐次流れる電流iを測定する温度/電流測定手段と、
逐次測定される電流iと、前記演算された直流内部抵抗DCIRとを用いて下記式、
Wloss=i2×DCIR
から蓄電装置における逐次の電力損失Wlossを求め、この電力損失Wlossと、逐次測定される端子温度Tmと、蓄電装置の中心から端子までの既知の熱抵抗θmcとを用いて、下記式、
Tc=Tm+Wloss×θmc
から、蓄電装置の逐次の中心温度Tcを検出する中心温度検出手段と
が備えられた蓄電装置の温度検出装置。 A charging process in which a constant current I is supplied to a terminal of the power storage device for a predetermined time T and charging energy E1 charged in the power storage device reaches the target charging energy ET1, and a constant current I is applied to the terminal of the power storage device for the same predetermined time T Charging / discharging means for performing a discharging process for energizing and discharging discharge energy E2 discharged from the power storage device to target discharge energy ET2,
Measuring / calculating means for measuring the current I and the predetermined time T when charging / discharging is performed by the charging / discharging means, and calculating the charging energy E1 and the discharging energy E2,
Using the measured current I, the predetermined time T, the calculated charging energy E1, and the discharging energy E2, the following equation:
DCIR = (E1−E2) / (I 2 × 2T)
DC internal resistance calculating means for calculating DC internal resistance DCIR of the power storage device from
Temperature / current measuring means for measuring the sequential terminal temperature Tm of the terminals of the power storage device, and measuring the current i flowing sequentially to the terminals of the power storage device;
Using the current i measured sequentially and the calculated DC internal resistance DCIR, the following equation:
Wloss = i 2 × DCIR
Sequential power loss Wloss in the power storage device is obtained from this power loss Wloss, the terminal temperature Tm that is measured sequentially, and the known thermal resistance θmc from the center of the power storage device to the terminal,
Tc = Tm + Wloss × θmc
A temperature detecting device for the power storage device, comprising: center temperature detecting means for detecting successive center temperatures Tc of the power storage device.
蓄電装置の直流内部抵抗を演算する直流内部抵抗演算手段と、
通常運転時に、
蓄電装置の端子の逐次の温度を測定するとともに、蓄電装置の端子に逐次流れる電流を測定し、逐次測定される電流と、前記演算された直流内部抵抗とを用いて、蓄電装置の逐次の中心温度を検出する中心温度検出手段と
が備えられたハイブリッド建設機械における蓄電装置の温度検出装置。 During DC internal resistance calculation mode,
DC internal resistance calculation means for calculating the DC internal resistance of the power storage device;
During normal operation,
Measure the sequential temperature of the terminals of the power storage device, measure the current that flows sequentially to the terminals of the power storage device, and use the measured current and the calculated DC internal resistance to determine the sequential center of the power storage device A temperature detecting device for a power storage device in a hybrid construction machine, comprising: center temperature detecting means for detecting temperature.
蓄電装置の直流内部抵抗を演算する直流内部抵抗演算手段と、
通常運転時に、
蓄電装置の端子の逐次の温度を測定するとともに、蓄電装置の端子に逐次流れる電流を測定し、逐次測定される電流と、前記演算された直流内部抵抗とを用いて、蓄電装置の逐次の中心温度を検出する中心温度検出手段と
計測された蓄電装置の逐次の中心温度が予め設定された異常温度に到達したことを判断する判断手段と、
計測された蓄電装置の逐次の中心温度が前記異常温度に到達したことが判断された場合に、異常信号を生成する異常信号生成手段と
が備えられたハイブリッド建設機械における蓄電装置の温度検出装置。 During DC internal resistance calculation mode,
DC internal resistance calculation means for calculating the DC internal resistance of the power storage device;
During normal operation,
Measure the sequential temperature of the terminals of the power storage device, measure the current that flows sequentially to the terminals of the power storage device, and use the measured current and the calculated DC internal resistance to determine the sequential center of the power storage device Center temperature detection means for detecting temperature and determination means for determining that the sequential center temperature of the measured power storage device has reached a preset abnormal temperature;
An apparatus for detecting a temperature of a power storage device in a hybrid construction machine, comprising: an abnormal signal generating unit configured to generate an abnormal signal when it is determined that the measured sequential center temperature of the power storage device has reached the abnormal temperature.
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