JP2011117349A - エジェクタ - Google Patents
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Abstract
【課題】
エジェクタを排気用途に利用するにあたり、従来のエジェクタでは排気経路の大きな断面積変化や屈折により、排気対象物が経路に詰まりやすいという問題があった。また高温環境下や振動のある使用環境では駆動流体ノズル等のパーツの同軸度のズレなどが起こり、安定的に性能を発揮するのは難しかった。
【解決手段】
吸入経路の外周から吸入経路内に環状に駆動流を噴出させて吸入経路管内に負圧を発生させれば、排気経路の断面積変化を小さくかつ直線的にでき、排気対象物の詰まりを抑える事ができる。また上記エジェクタを構成するにあたり、外周に溝12cを設けた吸入経路管12の排気口12bの端面を、吸入経路管12の外側に配置したノズル11bの傾斜面に接することで駆動流噴出口13を形成するにより、駆動流の圧力損失を抑えつつノズルの位置関係を拘束し、高温環境下や振動のある使用環境下でも安定して性能が発揮できるようになった。
【選択図】 図1
エジェクタを排気用途に利用するにあたり、従来のエジェクタでは排気経路の大きな断面積変化や屈折により、排気対象物が経路に詰まりやすいという問題があった。また高温環境下や振動のある使用環境では駆動流体ノズル等のパーツの同軸度のズレなどが起こり、安定的に性能を発揮するのは難しかった。
【解決手段】
吸入経路の外周から吸入経路内に環状に駆動流を噴出させて吸入経路管内に負圧を発生させれば、排気経路の断面積変化を小さくかつ直線的にでき、排気対象物の詰まりを抑える事ができる。また上記エジェクタを構成するにあたり、外周に溝12cを設けた吸入経路管12の排気口12bの端面を、吸入経路管12の外側に配置したノズル11bの傾斜面に接することで駆動流噴出口13を形成するにより、駆動流の圧力損失を抑えつつノズルの位置関係を拘束し、高温環境下や振動のある使用環境下でも安定して性能が発揮できるようになった。
【選択図】 図1
Description
本発明は、気体及び液体及び固体及びそれらの混合体の吸気及び移送を目的とした、ベンチュリ効果を利用したエジェクタに関する。
鋳造や成型において、成型時に型内の排気を促進することで、成型粗材の引け巣や充填不足などの成型不良に対しての品質改善効果が得られる真空ダイカスト法や真空射出成型法は広く知られている。
鋳造時のダイカストの金型からガスを排気する手段として、特許文献1の様に金型キャビティと連通する排気口に直接、もしくはチルベント式等の湯止めブロックを介してエジェクタを連結する方法がある。
ダイカスト鋳造時に金型から排出されるガスは、高温でかつ水分及び油分及び金属粉や片などの固形物の混合流体である。本方法で金型内のガスを排気する場合、排気されるガスはエジェクタ内部を通過する。この際、排出ガスに含まれる固形物がエジェクタの排気経路を通過できない大きさであるとエジェクタが詰まる。
上記の場合は金型とエジェクタの間に適正なフィルターを介在させることで、エジェクタ内への固形物の進入を防ぐことができるが、フィルターの目が排気抵抗となりガス排出効率が下がる。
また排気流体中に粘度の高い油分等が含まれていた場合、フィルターを通過する微小な固形物が油分を接着成分としてエジェクタの排気経路の屈折部に徐々に堆積していき、それが排気経路を詰まらせる要因になる。
エジェクタが詰まると、エジェクタの交換もしくはエジェクタのメンテナンスで製造工程を止める事となる。
また鋳造のトラブルによっては金型のガス排出口から溶融金属がそのままエジェクタに流れ込み、エジェクタ内部で凝固する事がある。一般的なアルミダイカストではエジェクタに流れ込んでくる溶湯は700℃前後であり進入速度が30m/secにも達する事がある。そのため本用途に供するエジェクタには、強度的な工夫及び耐熱的な工夫及び、機能を復元するためのメンテナンス的な工夫が必要となる。
なお、型内ガスの排気による成型品の品質改善効果を得るには、到達真空度が−50kPaは必要である。本用途のエジェクタとしては、一般的な製造工場において常用されるエア配管圧力である0.3MPaで、到達真空度が−50kPaを超える事が望ましい。
鋳造時のダイカストの金型からガスを排気する手段として、特許文献1の様に金型キャビティと連通する排気口に直接、もしくはチルベント式等の湯止めブロックを介してエジェクタを連結する方法がある。
ダイカスト鋳造時に金型から排出されるガスは、高温でかつ水分及び油分及び金属粉や片などの固形物の混合流体である。本方法で金型内のガスを排気する場合、排気されるガスはエジェクタ内部を通過する。この際、排出ガスに含まれる固形物がエジェクタの排気経路を通過できない大きさであるとエジェクタが詰まる。
上記の場合は金型とエジェクタの間に適正なフィルターを介在させることで、エジェクタ内への固形物の進入を防ぐことができるが、フィルターの目が排気抵抗となりガス排出効率が下がる。
また排気流体中に粘度の高い油分等が含まれていた場合、フィルターを通過する微小な固形物が油分を接着成分としてエジェクタの排気経路の屈折部に徐々に堆積していき、それが排気経路を詰まらせる要因になる。
エジェクタが詰まると、エジェクタの交換もしくはエジェクタのメンテナンスで製造工程を止める事となる。
また鋳造のトラブルによっては金型のガス排出口から溶融金属がそのままエジェクタに流れ込み、エジェクタ内部で凝固する事がある。一般的なアルミダイカストではエジェクタに流れ込んでくる溶湯は700℃前後であり進入速度が30m/secにも達する事がある。そのため本用途に供するエジェクタには、強度的な工夫及び耐熱的な工夫及び、機能を復元するためのメンテナンス的な工夫が必要となる。
なお、型内ガスの排気による成型品の品質改善効果を得るには、到達真空度が−50kPaは必要である。本用途のエジェクタとしては、一般的な製造工場において常用されるエア配管圧力である0.3MPaで、到達真空度が−50kPaを超える事が望ましい。
図2に吸気口21aと駆動流体噴出口であるノズル22bとディフューザー21bと、駆動流体導入口22aを備え、ノズル22bとディフューザー21bが同軸で直線的に連通している一般的な構造のエジェクタを示す。金型からの排出ガスは排気経路Hに示すようにノズル22bとディフューザー21bの配置軸方向に対して任意の角度でエジェクタ内部に入り、ディフューザー21bより排出される。
この構造のエジェクタは、吸気口21aの口径に対してディフューザーの最小内径部20dが小さいため詰りやすい。例えば、同様のエジェクタである非特許文献1のエジェクタ商品群の最大ノズル径は2mmであり、ディフューザーの最小径もそれに準じ、この型番の吸気口ポートに対応する接続配管の内径は直径10mmから11mmになる。
また排気経路Hが屈折しているため、その屈折箇所に異物が堆積しやすく、長期使用した際の安定性に欠く。
溶融金属がエジェクタ内部に侵入した場合、ノズル22bとディフューザー21bは側面から溶融金属の物理的及び熱的衝撃を受ける事になる。この場合ノズル22b及びディフューザー21bの欠損が起こることもある。また欠損しなくてもノズル22bとディフューザー21bの同軸度と相対位置の復元が困難になることもある。
この構造のエジェクタは、吸気口21aの口径に対してディフューザーの最小内径部20dが小さいため詰りやすい。例えば、同様のエジェクタである非特許文献1のエジェクタ商品群の最大ノズル径は2mmであり、ディフューザーの最小径もそれに準じ、この型番の吸気口ポートに対応する接続配管の内径は直径10mmから11mmになる。
また排気経路Hが屈折しているため、その屈折箇所に異物が堆積しやすく、長期使用した際の安定性に欠く。
溶融金属がエジェクタ内部に侵入した場合、ノズル22bとディフューザー21bは側面から溶融金属の物理的及び熱的衝撃を受ける事になる。この場合ノズル22b及びディフューザー21bの欠損が起こることもある。また欠損しなくてもノズル22bとディフューザー21bの同軸度と相対位置の復元が困難になることもある。
上記をふまえ特許文献2で考案した図3のエジェクタは、ノズル32bとディフューザー部31bを同面上に彫り込み形成することで、ノズル32bとディフューザー31bの同芯度と相対位置を固定しメンテナンス性を上げた。
しかしながら本エジェクタでも吸入口32aから吸引されたガスは、屈折した排気経路H内を通るので、屈折部に異物が堆積しやすいという図1のエジェクタと同じ問題点がある。
しかしながら本エジェクタでも吸入口32aから吸引されたガスは、屈折した排気経路H内を通るので、屈折部に異物が堆積しやすいという図1のエジェクタと同じ問題点がある。
図4に示すエジェクタは、排気ガスの吸入口42a及びノズル42bとディフューザー41cを同軸に配し、駆動流体Fを吸気経路のノズル部42b周囲から環状にディフューザー41c方向に流し、負圧を発生させる。
エジェクタの吸入口42aの内径及びディフューザー41cの最小内径を、型や湯止めブロックに設けられた型内キャビティ部と連通する排気経路の内径と同一もしくはより大きくすることで、型や湯止めブロックに設けられた型内キャビティ部と連通する排気経路を通過する大きさの固形物ならば、エジェクタの吸入口42aの内径及びディフューザー41cを通過しエジェクタ外部に排出されエジェクタ内部には詰まらない。また排気経路の径を大きくできるため、フィルターを吸入口42a側に設置したとしても、フィルターのメッシュの粗さを大きくできるので、フィルターによる排気抵抗は小さく出来る。
また排気経路Hを直線的に出来るため、排気経路Hに異物は堆積しにくい。
本構造のエジェクタは吸気経路側端面に設けられたノズル42bの外周と、その外側に設置されたノズル41bの内周で同心円的に駆動流体噴出口43が形成されるため、ノズル42bの外周とノズル41bの内周の同芯度と相対位置が重要になる。
例えば図2の構造のエジェクタにおいて、駆動流体噴出口であるノズル22bの直径を2mmとした際、図4の構造のエジェクタでノズル42bの外周径を6mmとして図2のエジェクタと同じ噴出口断面積を得る場合、ノズル41bの内径は6.32mmとなり、隙間が一定の0.16mmの同心円をノズル42bの外周とノズル41bの内周で形成する事となる。金型からの伝導によるエジェクタの熱膨張や、溶融金属がエジェクタ内部に入ってきた場合の熱的及び物理的衝撃、及び現状復帰へのメンテナンスを考えた場合、片側0.16mmの寸法を軸方向及び同芯方向で安定的に維持する事は困難である。
またノズルの形状及び材質及び駆動流体の圧力によっては発生するノズル42bの共振現象や、振動環境下での使用には、ノズル類の位置関係の振れによって真空発生性能が安定しない場合もある。
類似の構造の市販エジェクタとして非特許文献2及び非特許文献3が挙げられる。しかしながらこれらのエジェクタは駆動エア圧0.3MPaとした場合の到達真空度が低い(−15kPaから−30kPa)ため、例えば上記真空ダイカスト及び真空成型用途では有効ではない。
エジェクタの吸入口42aの内径及びディフューザー41cの最小内径を、型や湯止めブロックに設けられた型内キャビティ部と連通する排気経路の内径と同一もしくはより大きくすることで、型や湯止めブロックに設けられた型内キャビティ部と連通する排気経路を通過する大きさの固形物ならば、エジェクタの吸入口42aの内径及びディフューザー41cを通過しエジェクタ外部に排出されエジェクタ内部には詰まらない。また排気経路の径を大きくできるため、フィルターを吸入口42a側に設置したとしても、フィルターのメッシュの粗さを大きくできるので、フィルターによる排気抵抗は小さく出来る。
また排気経路Hを直線的に出来るため、排気経路Hに異物は堆積しにくい。
本構造のエジェクタは吸気経路側端面に設けられたノズル42bの外周と、その外側に設置されたノズル41bの内周で同心円的に駆動流体噴出口43が形成されるため、ノズル42bの外周とノズル41bの内周の同芯度と相対位置が重要になる。
例えば図2の構造のエジェクタにおいて、駆動流体噴出口であるノズル22bの直径を2mmとした際、図4の構造のエジェクタでノズル42bの外周径を6mmとして図2のエジェクタと同じ噴出口断面積を得る場合、ノズル41bの内径は6.32mmとなり、隙間が一定の0.16mmの同心円をノズル42bの外周とノズル41bの内周で形成する事となる。金型からの伝導によるエジェクタの熱膨張や、溶融金属がエジェクタ内部に入ってきた場合の熱的及び物理的衝撃、及び現状復帰へのメンテナンスを考えた場合、片側0.16mmの寸法を軸方向及び同芯方向で安定的に維持する事は困難である。
またノズルの形状及び材質及び駆動流体の圧力によっては発生するノズル42bの共振現象や、振動環境下での使用には、ノズル類の位置関係の振れによって真空発生性能が安定しない場合もある。
類似の構造の市販エジェクタとして非特許文献2及び非特許文献3が挙げられる。しかしながらこれらのエジェクタは駆動エア圧0.3MPaとした場合の到達真空度が低い(−15kPaから−30kPa)ため、例えば上記真空ダイカスト及び真空成型用途では有効ではない。
SMC株式会社 商品カタログ「真空エジェクタZHシリーズ(2009年版)」
株式会社 日本ピスコ 商品カタログ「真空発生器VRL(2009年版)」
株式会社 ブローバック 商品カタログ「エグザイアーガン&チューブ」
本発明は上記背景技術に鑑みて、気体及び液体及び固体の混合流体の排気及び輸送において、真空発生性能が安定し、詰まりにくく、メンテナンス時の機能再現性に優れたエジェクタの提供を目的とする。
本発明のエジェクタは、駆動流体導入口11aとそれに連通した絞り部であるノズル11bからなる外周部品11と、吸入口12aとそれに連通する排出口12bと排出口12bの外周に複数の溝12cを設けられた吸入経路管12からなり、ノズル11bの傾斜面に排出口12bの端面を接することにより駆動流噴射口13を形成することを特徴とする。(図1参照)
駆動流体流入口11aから導入された駆動流体は、ノズル11bの壁面に沿って収束され加速され方向性を与えられて駆動流体噴射口13から排出口12bの前方へ噴射される。駆動流体噴射口13から噴射された流体はノズル11b壁面に沿って流れ、排出口12bの先に収束し、ディフューザー部11cを通過する。この際に排出口12bからディフューザー11cに向けて流れる2次流が発生し、吸気口12a部に負圧が発生する。
ディフューザー11cと、吸気口12a及び排出口12bを直線的に連通させることにより、屈折の無い排気経路を実現できる。
また、ディフューザー11cの最小内径を、吸気口12a及び排出口12bの内径に近似もしくは大きくすることにより、吸気口12aから吸入される大きさの固形物ならば、エジェクタ内の経路を詰まらせること無くディフューザー11cより排出する事ができる。
また、ディフューザー11cの最小内径を、吸気口12a及び排出口12bの内径に近似もしくは大きくすることにより、吸気口12aから吸入される大きさの固形物ならば、エジェクタ内の経路を詰まらせること無くディフューザー11cより排出する事ができる。
駆動流体噴射部13は、ノズル11bの傾斜面に、溝12cを設けられた排出口12bの外周端を接する事により、排出口12bを支持及び位置を拘束して形成される。これにより発生真空度に大きく影響する排出口12bとノズル11bの同軸度や相対位置のずれが起きにくくなり、振動環境下での性能の安定が見込め、また排出口12bの共振現象も起きにくくなる。
本エジェクタの基本形状は汎用旋盤で用意に削り出す事が可能で、材料に鋼材を使用することで、例えば真空ダイカスト用排気エジェクタとしてならば十分な耐熱性を付与できる。
これらの利点により熱的及び物理的衝撃に強くかつ性能の安定したエジェクタを実現できる。
これらの利点により熱的及び物理的衝撃に強くかつ性能の安定したエジェクタを実現できる。
図5の様に溝12cを軸に対して傾斜をつけて設ける事で、駆動流体噴射部13から噴射される駆動流体を旋回させる事ができる。なお、複数本の溝12cはそれぞれ同じ形状である必要は無い。
また排出口12bの外周部にある溝12c形状部は、切り欠き形状であっても代用できる。
また排出口12bの外周部にある溝12c形状部は、切り欠き形状であっても代用できる。
駆動流体噴射部の形状の違いによる発生真空度を比較した。
図5は、本発明に関わる一実施形態として、駆動流体導入口11aとそれに連通した絞り部であるノズル11bとディフューザー11cを備えた外周部品11と、吸入口12aとそれに連通する排出口12bと排出口12bの外周に複数の溝12cを備えた吸入経路管12において、外周部品11のノズル11bの傾斜面に吸入経路管12の排出口12bを接することにより駆動流噴射口13を形成したエジェクタである。
図6は、本発明の実施形態ではない、効果の比較として製作したエジェクタである。
図6は、駆動流体導入口61aとそれに連通した絞り部であるノズル61bとディフューザー61cを備えた外周部品61と、吸入口62aとそれに連通する排出口62bと排出口62bの外周に複数の溝62cを備えた吸入経路である吸入経路管62において、ノズル61bの傾斜面より手前で外周部品61と吸入経路管62の排出口62bを円筒形状で面的に嵌合させ駆動流体噴射部を形成しているエジェクタである。なお嵌合長さKは2mmとした。
比較のため、以下の寸法と形状を同一とした。
(1)排出口12bと排出口62bの内径d1を6mmとした。
(2)排出口12bと排出口62bの外径d2を10mmとした。
(3)溝12c及び溝62cの溝一つの断面積を1.5平方mmとして排出口外周に等間隔に6つ設けた。駆動流噴出口の総断面積は9平方mmとなる。
(4)ノズル11bとノズル61bの角度A1を30度とした。
(5)ディフューザー11cとディフューザー61cは円筒形とし内径を6mmに、長さL1を6mmとした。
図7にそれぞれ図5と図6のエジェクタの導入駆動エア圧力による発生真空度を示す。エア圧0.3MPaにおける発生真空度は、図6のエジェクタが−38kPa、本発明の一実施形態である図5のエジェクタが−44kPaとなった。
発明の一実施形態である図5のエジェクタは、駆動流が駆動流噴出口13から噴出した時に既にノズル11bの斜面に沿った角度となっているため、噴出口13より噴出した駆動流がノズル壁面に衝突することによる圧力損失が少ない。また図6のエジェクタは駆動流の最小絞り部が勘合部となるため、勘合距離Kの長さの分だけ通路抵抗による圧力損失が生じる。
本結果より本発明の一実施形態である図6のエジェクタの方が駆動流の圧力損失を抑えられ、良好な真空度を得られると考えられる。
図5は、本発明に関わる一実施形態として、駆動流体導入口11aとそれに連通した絞り部であるノズル11bとディフューザー11cを備えた外周部品11と、吸入口12aとそれに連通する排出口12bと排出口12bの外周に複数の溝12cを備えた吸入経路管12において、外周部品11のノズル11bの傾斜面に吸入経路管12の排出口12bを接することにより駆動流噴射口13を形成したエジェクタである。
図6は、本発明の実施形態ではない、効果の比較として製作したエジェクタである。
図6は、駆動流体導入口61aとそれに連通した絞り部であるノズル61bとディフューザー61cを備えた外周部品61と、吸入口62aとそれに連通する排出口62bと排出口62bの外周に複数の溝62cを備えた吸入経路である吸入経路管62において、ノズル61bの傾斜面より手前で外周部品61と吸入経路管62の排出口62bを円筒形状で面的に嵌合させ駆動流体噴射部を形成しているエジェクタである。なお嵌合長さKは2mmとした。
比較のため、以下の寸法と形状を同一とした。
(1)排出口12bと排出口62bの内径d1を6mmとした。
(2)排出口12bと排出口62bの外径d2を10mmとした。
(3)溝12c及び溝62cの溝一つの断面積を1.5平方mmとして排出口外周に等間隔に6つ設けた。駆動流噴出口の総断面積は9平方mmとなる。
(4)ノズル11bとノズル61bの角度A1を30度とした。
(5)ディフューザー11cとディフューザー61cは円筒形とし内径を6mmに、長さL1を6mmとした。
図7にそれぞれ図5と図6のエジェクタの導入駆動エア圧力による発生真空度を示す。エア圧0.3MPaにおける発生真空度は、図6のエジェクタが−38kPa、本発明の一実施形態である図5のエジェクタが−44kPaとなった。
発明の一実施形態である図5のエジェクタは、駆動流が駆動流噴出口13から噴出した時に既にノズル11bの斜面に沿った角度となっているため、噴出口13より噴出した駆動流がノズル壁面に衝突することによる圧力損失が少ない。また図6のエジェクタは駆動流の最小絞り部が勘合部となるため、勘合距離Kの長さの分だけ通路抵抗による圧力損失が生じる。
本結果より本発明の一実施形態である図6のエジェクタの方が駆動流の圧力損失を抑えられ、良好な真空度を得られると考えられる。
図8は、本発明の実施形態の一例である。
図9に、図8に対して以下の寸法とし、エアを駆動流体とした時の発生真空度グラフを示す。
(1)吸入口12a及び排出口12bの内径d1を6mmとした。
(2)排出口12bの外径d2を10mmとした。
(3)溝12cは断面積1.5平方mmとして6本設けた。6本の溝12cの総断面積となる駆動流噴出口13の断面積は9平方mmとなる。
(4)ノズル11bの角度A1を30度とした。
(5)ディフューザー11cの最小内径d3を6mm、ディフューザー11cの最大内径d4を8mm、ディフューザーは円錐形としその角度A2を8度とした。
(6)ノズル11bの最小径であり、ディフューザー11cの最小径である円筒形状箇所の長さLを2mmとした。
本実施形態のエジェクタで駆動エア圧が0.3MPaとした時に真空度−58kPaに達した。この真空度であれば、一般の製造工場の配管エア圧にて上記真空ダイカスト及び真空成型用途においての成型品の品質改善を期待できる。
(1)吸入口12a及び排出口12bの内径d1を6mmとした。
(2)排出口12bの外径d2を10mmとした。
(3)溝12cは断面積1.5平方mmとして6本設けた。6本の溝12cの総断面積となる駆動流噴出口13の断面積は9平方mmとなる。
(4)ノズル11bの角度A1を30度とした。
(5)ディフューザー11cの最小内径d3を6mm、ディフューザー11cの最大内径d4を8mm、ディフューザーは円錐形としその角度A2を8度とした。
(6)ノズル11bの最小径であり、ディフューザー11cの最小径である円筒形状箇所の長さLを2mmとした。
本実施形態のエジェクタで駆動エア圧が0.3MPaとした時に真空度−58kPaに達した。この真空度であれば、一般の製造工場の配管エア圧にて上記真空ダイカスト及び真空成型用途においての成型品の品質改善を期待できる。
図10に、図8に対して以下の寸法とし、水を駆動流体とした時の真空度発生グラフを示す。
(1)吸入口12a及び排出口12bの内径d1を6mmとした。
(2)排出口12bの外径d2を10mmとした。
(3)溝12cは断面積1.5平方mmとして8本設けた。8本の溝12cの総断面積となる駆動流噴出口13の断面積は12平方mmとなる。
(4)ノズル11bの角度A1を30度とした。
(5)ディフューザー11cの最小内径d3を6mm、ディフューザー11cの最大内径d4を8mm、ディフューザーは円錐形としその角度A2を12度とした。
(6)ノズル11bの最小径であり、ディフューザー11cの最小径である円筒形状箇所の長さLを2mmとした。
本実施形態のエジェクタで駆動水圧を0.175MPaとした時に真空度−98kPaに達した。0.175MPaという水圧は一般家庭水道で十分に供給されうる圧力である。
駆動流を水とした場合の考えられる用途例としては、成型金型の冷却水を負圧で循環させる駆動源、湖沼の汚泥の吸い上げの駆動源、水溶性ガスの吸気及び排気及び混合等が考えられる。
(1)吸入口12a及び排出口12bの内径d1を6mmとした。
(2)排出口12bの外径d2を10mmとした。
(3)溝12cは断面積1.5平方mmとして8本設けた。8本の溝12cの総断面積となる駆動流噴出口13の断面積は12平方mmとなる。
(4)ノズル11bの角度A1を30度とした。
(5)ディフューザー11cの最小内径d3を6mm、ディフューザー11cの最大内径d4を8mm、ディフューザーは円錐形としその角度A2を12度とした。
(6)ノズル11bの最小径であり、ディフューザー11cの最小径である円筒形状箇所の長さLを2mmとした。
本実施形態のエジェクタで駆動水圧を0.175MPaとした時に真空度−98kPaに達した。0.175MPaという水圧は一般家庭水道で十分に供給されうる圧力である。
駆動流を水とした場合の考えられる用途例としては、成型金型の冷却水を負圧で循環させる駆動源、湖沼の汚泥の吸い上げの駆動源、水溶性ガスの吸気及び排気及び混合等が考えられる。
11 外周部品、11a 駆動流導入口、11b ノズル、11c ディフューザー
12 吸入経路管、12a 吸入口、12b 排出口、12c 溝
13 駆動流体噴出口
A1 ノズル11bの角度、A2 ディフューザー11cの角度
d1 吸入口12aの内径、d2 排出口12bの内径、d3 ディフューザー11cの最小部内径、d4 ディフューザー11cの最大部内径
F 駆動流体の流れ方向
H 吸入及び排出流体の流れ方向
12 吸入経路管、12a 吸入口、12b 排出口、12c 溝
13 駆動流体噴出口
A1 ノズル11bの角度、A2 ディフューザー11cの角度
d1 吸入口12aの内径、d2 排出口12bの内径、d3 ディフューザー11cの最小部内径、d4 ディフューザー11cの最大部内径
F 駆動流体の流れ方向
H 吸入及び排出流体の流れ方向
Claims (1)
- 吸入経路の外周から吸入経路内に環状に駆動流を噴出することで吸入経路管内に負圧を発生させ、吸入経路管内の気体及び流体及び固体及びそれらの混合体を吸気及び排気もしくは移送させるエジェクタにおいて、外周に溝等を設けた吸入経路管の外周端面を、吸入経路管の外側に設置したノズルの傾斜面に接することにより、駆動流の噴出口を形成することを特徴としたエジェクタ。
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
JP2009275008A JP2011117349A (ja) | 2009-12-03 | 2009-12-03 | エジェクタ |
Applications Claiming Priority (1)
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JP2009275008A JP2011117349A (ja) | 2009-12-03 | 2009-12-03 | エジェクタ |
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ID=44282965
Family Applications (1)
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Country | Link |
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JP (1) | JP2011117349A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103410796A (zh) * | 2013-08-14 | 2013-11-27 | 浙江华川实业集团有限公司 | 一种气泵及工作方法 |
CN104169591A (zh) * | 2012-03-07 | 2014-11-26 | 株式会社电装 | 喷射器 |
US11174879B2 (en) | 2018-09-10 | 2021-11-16 | Japan Aerospace Exploration Agency | Industrial ejector having improved suction performance |
US11244840B2 (en) | 2018-10-04 | 2022-02-08 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Die ejectors and die supplying apparatuses including ihe same |
-
2009
- 2009-12-03 JP JP2009275008A patent/JP2011117349A/ja active Pending
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CN104169591A (zh) * | 2012-03-07 | 2014-11-26 | 株式会社电装 | 喷射器 |
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