JP2011006321A - Cement composition - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、セメント組成物に関する。 The present invention relates to a cement composition.
一般にセメント組成物は、水、セメント、骨材、混和材料などを混練して製造されている（例えば、特許文献１参照）。この中でセメントはセメント組成物の製造時における二酸化炭素（ＣＯ２）排出量が多い材料であり、環境の観点からすると、環境負荷低減に配慮したとは言いがたい材料である。 Generally, a cement composition is manufactured by kneading water, cement, aggregate, admixture, and the like (see, for example, Patent Document 1). Among these, cement is a material that emits a large amount of carbon dioxide (CO 2 ) during the production of the cement composition. From the viewpoint of the environment, it is difficult to say that the environmental load is reduced.
セメントの使用量を減らし、その代替として高炉スラグやフライアッシュなどの混和材の量を多くすると、セメント組成物の製造時のＣＯ２の排出量を下げることができる。しかしながら、この場合、セメントの使用量を減らすことにより、セメント組成物の強度が低下するおそれがある。 If the amount of cement used is reduced and the amount of admixture such as blast furnace slag or fly ash is increased as an alternative, the amount of CO 2 emitted during the production of the cement composition can be reduced. However, in this case, the strength of the cement composition may be reduced by reducing the amount of cement used.
本発明は、上記のような課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、ＣＯ２の排出量の低減と強度発現との両立を図ることのできるセメント組成物を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above problems, its object is to provide a cement composition which can achieve both reduction and strength development of emissions CO 2.
かかる目的を達成するため、本発明のセメント組成物は、５〜３０重量部のセメントと、０〜２０重量部のシリカフュームと、０〜５０重量部のフライアッシュと、４２〜７５重量部の高炉スラグと、を有する結合材（Ｂ）１００重量部と、単位水量８０〜１８５ｋｇ／ｍ３に相当する水（Ｗ）と、骨材（Ａ）と、化学混和剤（ＡＤ）と、を有することを特徴とするセメント組成物である。
このようなセメント組成物によれば、ＣＯ２の排出量の低減と強度発現との両立を図ることが可能である。
In order to achieve this object, the cement composition of the present invention comprises 5 to 30 parts by weight of cement, 0 to 20 parts by weight of silica fume, 0 to 50 parts by weight of fly ash, and 42 to 75 parts by weight of blast furnace. It has 100 parts by weight of a binder (B) having slag, water (W) corresponding to a unit water amount of 80 to 185 kg / m 3 , an aggregate (A), and a chemical admixture (AD). It is the cement composition characterized by these.
According to such a cement composition, it is possible to achieve both reduction in CO 2 emission and strength development.
かかるセメント組成物であって、前記水（Ｗ）の前記単位水量が１００〜１５０ｋｇ／ｍ３であることが望ましい。
このようなセメント組成物によれば、ＣＯ２の排出量のさらなる低減と強度発現との両立を図ることが可能である。
In this cement composition, it is desirable that the unit water amount of the water (W) is 100 to 150 kg / m 3 .
According to such a cement composition, it is possible to achieve both reduction of CO 2 emission and strength development.
かかるセメント組成物であって、前記セメントを５〜２０重量部とし、前記フライアッシュを５〜５０重量部とすることが望ましい。
このようなセメント組成物によれば、ＣＯ２の排出量の低減と強度発現とのバランスをさらに良くすることができる。
In this cement composition, it is preferable that the cement is 5 to 20 parts by weight and the fly ash is 5 to 50 parts by weight.
According to such a cement composition, it is possible to further improve the balance between reduction of CO 2 emission and strength development.
かかるセメント組成物であって、前記セメントは、５〜１５重量部であることが望ましい。
このようなセメント組成物によれば、ＣＯ２の排出量をより一層低減しつつ強度発現とのバランスをさらに良くすることができる。
In such a cement composition, the cement is preferably 5 to 15 parts by weight.
According to such a cement composition, it is possible to further improve the balance with strength development while further reducing the amount of CO 2 emission.
かかるセメント組成物であって、前記水（Ｗ）と前記結合材（Ｂ）との重量比である水結合材比（Ｗ／Ｂ）が３５％以上４５％以下であることが望ましい。
また、標準養生２８日圧縮強度が１６〜７０Ｎ／ｍｍ２であることが望ましい。
In such a cement composition, it is desirable that a water binder ratio (W / B) which is a weight ratio of the water (W) and the binder (B) is 35% or more and 45% or less.
The standard curing 28-day compression strength is preferably 16 to 70 N / mm 2 .
かかるセメント組成物であって、アルカリ成分、石膏、トリイソプロパノールアミン、石灰石微粉のうちの少なくとも１種以上の添加材を有することが望ましい。また、前記アルカリ成分は、水酸化カルシウムであることが望ましい。また、前記結合材（Ｂ）に対する前記水酸化カルシウムの重量比が０．１％未満であることが望ましい。 Such a cement composition preferably has at least one additive selected from the group consisting of alkali components, gypsum, triisopropanolamine, and limestone fine powder. The alkali component is preferably calcium hydroxide. Moreover, it is desirable that the weight ratio of the calcium hydroxide to the binder (B) is less than 0.1%.
かかるセメント組成物であって、前記石膏は、天然の無水石膏であることが望ましい。また、前記結合材（Ｂ）に対する前記石膏の重量比が１．２％以上６．０％以下であることが望ましい。また、前記結合材（Ｂ）に対する前記石灰石微粉の重量比が０．３％以上１０８．０％以下であることが望ましい。また、前記結合材（Ｂ）に対する前記トリイソプロパノールアミンの重量比が１．０％未満であることが望ましい。 In such a cement composition, the gypsum is preferably natural anhydrous gypsum. Moreover, it is desirable that a weight ratio of the gypsum to the binder (B) is 1.2% or more and 6.0% or less. Moreover, it is desirable that the weight ratio of the limestone fine powder to the binder (B) is 0.3% or more and 108.0% or less. Moreover, it is desirable that the weight ratio of the triisopropanolamine to the binder (B) is less than 1.0%.
かかるセメント組成物であって、前記シリカフュームはジルコニア起源のシリカフュームであることが望ましい。また、前記フライアッシュは、ＪＩＳＡ６２０１により規定されたフライアッシュI種の値を満たすフライアッシュであることが望ましい。また、前記セメントは、耐硫酸塩ポルトランドセメントであることが望ましい。このようなセメント組成物によれば、セメント組成物のフレッシュ性状における流動性を向上させることが可能である。 In such a cement composition, the silica fume is preferably a silica fume derived from zirconia. The fly ash is preferably a fly ash that satisfies the value of fly ash type I defined by JIS A6201. The cement is preferably sulfate-resistant Portland cement. According to such a cement composition, it is possible to improve the fluidity in the fresh properties of the cement composition.
本発明によれば、ＣＯ２の排出量の低減と強度発現との両立を図ることが可能である。 According to the present invention, it is possible to achieve both reduction in CO 2 emission and strength development.
本発明の実施形態について以下にさらに詳しく説明する。
本実施形態においては、セメント組成物として、水、セメント、細骨材、粗骨材等を含んで構成されるコンクリートを例に挙げて説明する。本実施形態では、ＣＯ２排出量の多いセメントの使用量を減らし、セメントの代替材料としてＣＯ２排出量が少ない混和材（結合材）を使用するようにした。このように、セメントの使用量を極力減らすことで、コンクリート製造時のＣＯ２の排出量を削減することが可能となる。しかしながら、セメントの使用量が少なくなることによってコンクリートの強度が低下する虞がある。
Embodiments of the present invention are described in further detail below.
In this embodiment, description will be given by taking concrete as an example of cement composition including water, cement, fine aggregate, coarse aggregate, and the like. In this embodiment, the amount of cement used with a large amount of CO 2 emission is reduced, and an admixture (binding material) with a small amount of CO 2 emission is used as an alternative material for cement. In this way, by reducing the amount of cement used as much as possible, it becomes possible to reduce the amount of CO 2 emitted during concrete production. However, there is a possibility that the strength of the concrete may be reduced by reducing the amount of cement used.
そこで、本実施形態では以下に示すような検討により、ＣＯ２の低減とフレッシュ性状及び強度発現のバランスを考慮した材料構成のコンクリートの開発を行った。以下の説明では、試験を実施した、配合割合等が互いに異なるコンクリートの各サンプルをサンプル番号（サンプルＮｏ．）にて示し、各表における各サンプルに対する条件と結果とを対応付けている。 Therefore, in the present embodiment, a concrete having a material structure that takes into consideration the balance between CO 2 reduction, fresh properties, and strength development has been developed by the following studies. In the following description, each sample of concrete in which the mixing ratio and the like are different is indicated by a sample number (sample No.), and the conditions and results for each sample in each table are associated with each other.
（１）結合材の使用割合の検討：
前述したようにＣＯ２排出量の多いセメントの使用量を極力少なくし、ＣＯ２排出量の少ない結合材を増やすようにした。本実施形態では、高炉スラグ、フライアッシュ、シリカフュームを結合材として用いた。但し、結合材は、ＣＯ２排出の他に強度発現やフレッシュ性状に影響するため、セメント、高炉スラグ、フライアッシュ、シリカフューム、水の使用割合のバランスを検討した。
本実施形態では、セメントとして普通ポルトランドセメントと耐硫酸塩ポルトランドセメントとについて検討し、シリカフュームとしては、フェロシリコン起源のシリカフュームとジルコニア起源のシリカフュームについて検討し、フライアッシュとしては、ＪＩＳＡ６２０１により規定されたフライアッシュI種とフライアッシュII種とについて検討した。
(1) Examination of the proportion of binder used:
As described above, the amount of cement with a large amount of CO 2 emission was reduced as much as possible, and the binder with a small amount of CO 2 emission was increased. In this embodiment, blast furnace slag, fly ash, and silica fume are used as the binder. However, since the binder affects strength development and fresh properties in addition to CO 2 emission, the balance of the proportion of cement, blast furnace slag, fly ash, silica fume and water used was examined.
In this embodiment, ordinary Portland cement and sulfate-resistant Portland cement are examined as cement, silica fume derived from ferrosilicon and silica fume derived from zirconia are examined as silica fume, and fly ash defined by JIS A6201 is considered as fly ash. Ash type I and fly ash type II were examined.
（２）添加材料の検討：
強度の向上を図るため、水酸化カルシウム（アルカリ成分に相当する）、石膏、強度増進剤、石灰石微粉末の配合について検討を行った。
水酸化カルシウムは、アルカリの刺激によりスラグ、フライアッシュなどの硬化を促進させるものである。本実施形態ではスラッジ水を模擬した水酸化カルシウム溶液を使用した。
また、石膏には、二水石膏、半水石膏、無水石膏があるが、本実施形態では無水石膏を使用した。さらに、無水石膏には、フッ素製造時に副生する（産業副産物の）無水石膏や、天然に産出する無水石膏等があるが、本実施形態では天然の無水石膏を使用した。なお、石膏は、前述した高炉スラグの一部とする。
また、本実施形態では、トリイソプロパノールアミンを主成分とする強度増進剤を使用した。
さらに、化学混和剤（ＡＤ）の配合について検討を行った。化学混和剤（ＡＤ）としては、例えば、減水剤、高性能ＡＥ減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤がある。
(2) Examination of additive materials:
In order to improve the strength, studies were made on the combination of calcium hydroxide (corresponding to an alkali component), gypsum, a strength enhancer, and fine limestone powder.
Calcium hydroxide promotes hardening of slag, fly ash, etc. by alkali stimulation. In this embodiment, a calcium hydroxide solution simulating sludge water is used.
The gypsum includes dihydrate gypsum, hemihydrate gypsum, and anhydrous gypsum. In this embodiment, anhydrous gypsum was used. Further, anhydrous gypsum includes anhydrous gypsum (by-product by-product) that is produced as a by-product during fluorine production, and anhydrous gypsum that is naturally produced. In this embodiment, natural anhydrous gypsum was used. The gypsum is part of the blast furnace slag described above.
In this embodiment, a strength enhancer mainly composed of triisopropanolamine is used.
Furthermore, the compounding of the chemical admixture (AD) was examined. Examples of the chemical admixture (AD) include a water reducing agent, a high performance AE water reducing agent, an AE water reducing agent, and a high performance water reducing agent.
（３）水量の検討：
ＣＯ２を低減するにはセメントを含む結合材の量を低減することが有効である。一方、強度は水結合材比(結合材量と水量の割合)に依存する。従って、結合材の量を低減させる場合の水量(単位水量)も併せて検討した。
(3) Examination of water volume:
In order to reduce CO 2 , it is effective to reduce the amount of the binder containing cement. On the other hand, the strength depends on the water binder ratio (ratio between the amount of binder and the amount of water). Therefore, the amount of water (unit amount) when reducing the amount of binder was also examined.
以下、実施例をあげて本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。 EXAMPLES Hereinafter, although an Example is given and this invention is demonstrated further in detail, this invention is not limited to this.
＜使用材料＞
表１は本実施例で使用した原料の詳細である。
Table 1 shows the details of the raw materials used in this example.
なお、表１のうち普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）、耐硫酸塩ポルトランドセメント（ＳＲ）、シリカフューム＜エルケム−エジプト＞（ＳＦ１）、シリカフューム＜ジルコニア＞（ＳＦ２）、フライアッシュII種＜ＪＩＳＡ６２０１＞（ＦＡ１）、フライアッシュI種＜ＪＩＳＡ６２０１＞（ＦＡ２）、高炉スラグ微粉末（ＧＧＢＳ）は結合材（Ｂ）に相当する。また、水酸化カルシウム溶液(Ｗ２)中の水酸化カルシウム（Ｃａ(ＯＨ)２）、無水石膏（ＣａＳＯ４）、石灰石微粉末（ＬＳＰ）、強度増進剤（ＳＩ）は添加材に相当する。なお、無水石膏は、高炉スラグ微粉末の一部とする。 In Table 1, ordinary portland cement (OPC), sulfate resistant portland cement (SR), silica fume <Elchem-Egypt> (SF1), silica fume <zirconia> (SF2), fly ash type II <JISA6201> (FA1) Fly ash type I <JISA6201> (FA2) and blast furnace slag fine powder (GGBS) correspond to the binder (B). In addition, calcium hydroxide (Ca (OH) 2 ), anhydrous gypsum (CaSO 4 ), limestone fine powder (LSP), and strength enhancer (SI) in the calcium hydroxide solution (W2) correspond to the additive. The anhydrous gypsum is a part of the blast furnace slag fine powder.
本実施例における各原料の配合量を表２に示す。また、各原料の主な配合の割合を表３に示す。上記原料を表２、表３のように混合した。なお、表２、表３のサンプルＮｏの欄の％は、結合材（ＯＰＣ（ＳＲ）＋ＳＦ＋ＦＡ＋ＧＧＢＳ）に対するセメント（ＯＰＣ）又は（ＳＲ）の割合を示している。 Table 2 shows the blending amount of each raw material in this example. In addition, Table 3 shows the proportions of main ingredients of each raw material. The raw materials were mixed as shown in Tables 2 and 3. Note that% in the column of Sample No. in Tables 2 and 3 indicates the ratio of cement (OPC) or (SR) to the binder (OPC (SR) + SF + FA + GGBS).
また、セメントの割合が４０％のコンクリートを比較例とした。この比較例のセメントの割合（４０％）は、高炉セメントＢ種（JIS R 5211）におけるセメントの使用割合の最小値に相当する。なお、高炉セメントＣ種では、セメントの割合の最小値は３０％（スラグの割合の最大値が７０％）である。本実施例では、セメントの割合をこの３０％以下にしている。すなわち、セメントの使用量を極力少なくしている。 In addition, concrete having a cement ratio of 40% was used as a comparative example. The proportion of cement in this comparative example (40%) corresponds to the minimum value of the proportion of cement used in blast furnace cement type B (JIS R 5211). In the blast furnace cement type C, the minimum value of the cement ratio is 30% (the maximum value of the slag ratio is 70%). In this embodiment, the cement ratio is set to 30% or less. That is, the amount of cement used is minimized.
表３において、水結合材比（Ｗ／Ｂ）は、水（Ｗ１＋Ｗ２＋Ｗ３）／結合材（ＯＰＣ＋ＳＦ＋ＦＡ＋ＧＧＢＳ）である。また、細骨材率(ｓ／ａ)は、細骨材（Ｓ）／骨材（Ｓ＋Ｇ１＋Ｇ２）である。なお、ＣａＳＯ４は、ＧＧＢＳの一部とする。 In Table 3, the water binder ratio (W / B) is water (W1 + W2 + W3) / binder (OPC + SF + FA + GGBS). The fine aggregate rate (s / a) is fine aggregate (S) / aggregate (S + G1 + G2). CaSO 4 is part of GGBS.
＜コンクリートの製造条件＞
表４は、コンクリートの配調合条件を示す表である。また、表５は、コンクリートの製造条件（練混ぜ方法）を示す表である。
Table 4 is a table showing concrete mixing conditions. Table 5 is a table showing concrete production conditions (mixing method).
＜試験項目＞
（１）フレッシュ性状試験（サンプルＮｏ．１〜３５）
フレッシュ性状試験として、練り上がりのスランプ、空気量、温度を測定した。なお、スランプ及び空気量の試験方法は、それぞれJIS A 1101(BS 1881 Part102)、JIS A 1128(BS 1881 Part106)に準拠した。また、コンクリートの温度は温度計によって測定した。
（２）圧縮強度試験（サンプルＮｏ．１〜３５）
φ１００*２００ｍｍ(１５０*１５０*１５０ｍｍ)の供試体を作成して水中養生後、JIS A 1108(BS EN 206)に準じて２０℃(２３℃)および５０℃の圧縮強度を測定した。
（３）乾燥収縮試験（サンプルＮｏ．５〜１１，サンプルＮｏ．２３〜３５）
１００*１００*４００ｍｍ(７５*７５*２８５ｍｍ)の供試体を作成して材齢７日まで水中養生後、JIS A 1129(ASTM C 157)に準じて乾燥による収縮変化（長さ変化）を測定した。
[注]上記の（ ）内の規準及び寸法は、サンプルＮｏ．１１の場合に適用した。
<Test items>
(1) Fresh property test (Sample Nos. 1-35)
As a fresh property test, the slump, air amount, and temperature after kneading were measured. In addition, the test method of slump and air quantity was based on JIS A 1101 (BS 1881 Part102) and JIS A 1128 (BS 1881 Part106), respectively. The concrete temperature was measured with a thermometer.
(2) Compressive strength test (Sample Nos. 1-35)
A specimen of φ100 * 200 mm (150 * 150 * 150 mm) was prepared and cured in water, and then the compressive strength at 20 ° C. (23 ° C.) and 50 ° C. was measured according to JIS A 1108 (BS EN 206).
(3) Drying shrinkage test (Sample No. 5-11, Sample No. 23-35)
100 * 100 * 400mm (75 * 75 * 285mm) specimen was prepared and cured underwater until age 7 days, then measured for shrinkage change (length change) due to drying according to JIS A 1129 (ASTM C 157) did.
[Note] Standards and dimensions in parentheses above are sample nos. This was applied to 11 cases.
＜試験結果＞
フレッシュ性状試験の試験結果を表６に示す。
Table 6 shows the test results of the fresh property test.
表６に示すように、比較例ではスランプの値が目標値（１５ｃｍ、２１±２ｃｍ）よりも小さいのに対し、本実施例（サンプルＮｏ.１〜４、サンプルＮｏ.１２〜２２）では、ほとんど目標値の範囲に収まり、（サンプルＮｏ.５〜１１、サンプルＮｏ.２３〜３５）では、ほとんど目標値を超えている。つまり、施工性に関して、比較例よりも、本実施例の方が良好である。また、空気量、温度については比較例とほぼ同等である。 As shown in Table 6, in the comparative example, the value of the slump is smaller than the target value (15 cm, 21 ± 2 cm), whereas in this example (sample No. 1 to 4, sample No. 12 to 22), It almost falls within the target value range, and in (Sample Nos. 5 to 11, Sample Nos. 23 to 35), it almost exceeds the target value. That is, regarding the workability, the present example is better than the comparative example. The air amount and temperature are almost the same as those in the comparative example.
また、サンプルＮｏ．１５とサンプルＮｏ．１８との比較により、シリカフュームとして一般品(金属シリコンorフェロシリコン起源)のシリカフュームよりもジルコニア起源のシリカフュームの方が、スランプが大きくなるという結果が得られた。サンプルＮｏ．１５とサンプルＮｏ．１９との比較により、セメントとして普通ポルトランドセメントよりも耐硫酸塩ポルトランドセメントの方が、スランプが大きくなるという結果が得られた。サンプルＮｏ．１５とサンプルＮｏ．２０との比較により、フライアッシュとして、ＪＩＳＡ６２０１にて規定されたフライアッシュII種よりフライアッシュI種の方が流動性に優れるという結果が得られた。 Sample No. 15 and sample no. As a result, it was found that the zirconia-derived silica fume has a larger slump than the silica fume of general products (from metal silicon or ferrosilicon). Sample No. 15 and sample no. In comparison with 19, it was found that the sulfate-resistant Portland cement was larger in slump than ordinary Portland cement. Sample No. 15 and sample no. As a result, it was found that the fly ash type I was more fluid than the fly ash type II specified in JIS A6201.
次に、圧縮強度試験の試験結果を表７に示す。
表７に示すように、本実施例では、比較例よりもセメントの使用量が少なくなっているにもかかわらず、１０％以上では比較例に近い圧縮強度が得られた。特に、セメントの割合が１０〜２０％においても良好な圧縮強度が得られた。また、１０％未満であっても、比較例には至らないものの１６Ｎ／ｍｍ２以上の圧縮強度が得られた。なお、本実施例（サンプルＮｏ.１〜３５）における材齢２８日の２０℃(２３℃)の圧縮強度は、１６．６〜６９．４Ｎ／ｍｍ２であった。 As shown in Table 7, in this example, a compressive strength close to that of the comparative example was obtained at 10% or more, although the amount of cement used was smaller than that of the comparative example. In particular, good compressive strength was obtained even when the proportion of cement was 10 to 20%. Moreover, even if it was less than 10%, although not reaching a comparative example, a compressive strength of 16 N / mm 2 or more was obtained. In addition, the compressive strength of 20 degreeC (23 degreeC) of the age of 28 days in a present Example (sample No. 1-35) was 16.6-69.4 N / mm < 2 >.
また、サンプルＮｏ．１５とサンプルＮｏ．１８との比較により、シリカフュームとして一般品(金属シリコンｏｒフェロシリコン起源)のシリカフュームよりもジルコニア起源のシリカフュームの方が、圧縮強度が高くなるという結果が得られた。サンプルＮｏ．１５とサンプルＮｏ．１９との比較により、セメントとして普通ポルトランドセメントよりも耐硫酸塩ポルトランドセメントの方が、圧縮強度が高くなるという結果が得られた。
[注]上記の（ ）内の温度は、サンプルＮｏ．１１の場合に適用した。
Sample No. 15 and sample no. As a result, the compression strength of the silica fume derived from zirconia was higher than the silica fume of the general product (from metal silicon or ferrosilicon). Sample No. 15 and sample no. In comparison with 19, the results showed that the compressive strength of the sulfate-resistant Portland cement was higher than that of ordinary Portland cement.
[Note] The temperature in () above is the sample No. This was applied to 11 cases.
次に、サンプルＮｏ.５〜１１、サンプルＮｏ.２３〜３５について乾燥収縮試験の試験結果を表８に示す。
表８の長さ変化においてマイナスは、元の長さに対して収縮したことを示している。なお、逆に、この値がプラスになる場合は伸張したことになる。
表８に示すように、乾燥による長さ変化（収縮量）は、比較例よりも本実施例の方が小さくなっている。つまり、本実施例では、比較例よりもひび割れが生じにくいと言える。
In the length change in Table 8, minus indicates that the original length contracted. On the contrary, if this value is positive, it means that it has been expanded.
As shown in Table 8, the length change (shrinkage amount) due to drying is smaller in the present example than in the comparative example. That is, in this example, it can be said that cracks are less likely to occur than in the comparative example.
以上、説明したように、本実施例ではＣＯ２排出量の多いセメントの使用量を極力少なくし、ＣＯ２排出量の少ない混和材（結合材）を増やすようにした。 As described above, in this embodiment, the amount of cement used with a large amount of CO 2 emission is reduced as much as possible, and the admixture (binding material) with a small amount of CO 2 emission is increased.
具体的には、結合材に対するセメントの割合を５〜３０％とし、シリカフュームを０〜２０％、フライアッシュを０〜５０％、高炉スラグを４２〜７５％とし、単位水量を８０〜１８５ｋｇ／ｍ３とした。さらに、アルカリ成分の水酸化カルシウム（Ｃａ(ＯＨ)２）、石膏（ＣａＳＯ４）、強度増進剤（ＳＩ）、石灰石微粉（ＬＳＰ）のうちの少なくとも一つの添加材を配合するようにした。なお、石膏は、高炉スラグの一部とする。
さらに、細骨材及び粗骨材を含む骨材と、水と、高性能ＡＥ減水剤等の化学混和剤とによりコンクリートを構成した。
こうすることにより、ＣＯ２の排出量が低く、フレッシュ性状や強度発現の優れたコンクリートを得ることが可能である。
Specifically, the ratio of cement to the binder is 5 to 30%, silica fume is 0 to 20%, fly ash is 0 to 50%, blast furnace slag is 42 to 75%, and the unit water amount is 80 to 185 kg / m. It was set to 3 . Furthermore, at least one additive of calcium hydroxide (Ca (OH) 2 ), gypsum (CaSO 4 ), strength enhancer (SI), and limestone fine powder (LSP), which is an alkaline component, is blended. Gypsum is part of the blast furnace slag.
Furthermore, concrete was composed of an aggregate including fine aggregate and coarse aggregate, water, and a chemical admixture such as a high-performance AE water reducing agent.
Thereby, the discharge amount of CO 2 is low, it is possible to obtain an excellent concrete fresh properties and strength development.
上記実施形態においては、セメント組成物として、コンクリートを例に挙げて説明したが、骨材として細骨材や粗骨材等を含まないモルタルであっても構わない。 In the said embodiment, although concrete was mentioned and mentioned as an example as a cement composition, the mortar which does not contain a fine aggregate, a coarse aggregate, etc. as an aggregate may be sufficient.
上記実施形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定して解釈するためのものではない。本発明は、その趣旨を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に、本発明にはその等価物が含まれることはいうまでもない。 The above embodiment is for facilitating the understanding of the present invention, and is not intended to limit the present invention. The present invention can be changed and improved without departing from the gist thereof, and it is needless to say that the present invention includes equivalents thereof.
Claims (16)
単位水量８０〜１８５ｋｇ／ｍ３に相当する水（Ｗ）と、
骨材（Ａ）と、
化学混和剤（ＡＤ）と、
を有することを特徴とするセメント組成物。 100 parts by weight of binder (B) having 5-30 parts by weight of cement, 0-20 parts by weight of silica fume, 0-50 parts by weight of fly ash, and 42-75 parts by weight of blast furnace slag,
Water (W) corresponding to a unit water volume of 80 to 185 kg / m 3 ;
Aggregate (A),
A chemical admixture (AD),
A cement composition comprising:
前記水（Ｗ）の前記単位水量が１００〜１５０ｋｇ／ｍ３であることを特徴とするセメント組成物。 The cement composition according to claim 1,
The cement composition, wherein the unit water amount of the water (W) is 100 to 150 kg / m 3 .
前記セメントを５〜２０重量部とし、前記フライアッシュを５〜５０重量部としたことを特徴とするセメント組成物。 The cement composition according to claim 1 or 2,
The cement composition, wherein the cement is 5 to 20 parts by weight and the fly ash is 5 to 50 parts by weight.
前記セメントは、５〜１５重量部であることを特徴とするセメント組成物。 The cement composition according to any one of claims 1 to 3,
The cement composition according to claim 1, wherein the cement is 5 to 15 parts by weight.
前記水（Ｗ）と前記結合材（Ｂ）との重量比である水結合材比（Ｗ／Ｂ）が３５％以上４５％以下であることを特徴とするセメント組成物。 The cement composition according to any one of claims 1 to 4,
A cement composition, wherein a water binder ratio (W / B), which is a weight ratio of the water (W) and the binder (B), is 35% or more and 45% or less.
標準養生２８日圧縮強度が１６〜７０Ｎ／ｍｍ２であることを特徴とするセメント組成物。 The cement composition according to any one of claims 1 to 5,
Cement composition characterized by a standard curing 28-day compressive strength of 16 to 70 N / mm 2 .
アルカリ成分、石膏、トリイソプロパノールアミン、石灰石微粉のうちの少なくとも１種以上の添加材を有することを特徴とするセメント組成物。 The cement composition according to any one of claims 1 to 6,
A cement composition comprising at least one additive selected from an alkali component, gypsum, triisopropanolamine, and limestone fine powder.
前記アルカリ成分は、水酸化カルシウムであることを特徴とするセメント組成物。 A cement composition according to claim 7,
The cement composition, wherein the alkali component is calcium hydroxide.
前記結合材（Ｂ）に対する前記水酸化カルシウムの重量比が０．１％未満であることを特徴とするセメント組成物。 A cement composition according to claim 8,
The cement composition, wherein a weight ratio of the calcium hydroxide to the binder (B) is less than 0.1%.
前記石膏は、天然の無水石膏であることを特徴とするセメント組成物。 A cement composition according to any one of claims 7 to 9,
The cement composition, wherein the gypsum is natural anhydrous gypsum.
前記結合材（Ｂ）に対する前記石膏の重量比が１．２％以上６．０％以下であることを特徴とするセメント組成物。 The cement composition according to any one of claims 7 to 10,
The cement composition, wherein a weight ratio of the gypsum to the binder (B) is 1.2% or more and 6.0% or less.
前記結合材（Ｂ）に対する前記石灰石微粉の重量比が０．３％以上１０８．０％以下であることを特徴とするセメント組成物。 The cement composition according to any one of claims 7 to 11,
The cement composition, wherein a weight ratio of the limestone fine powder to the binder (B) is 0.3% or more and 108.0% or less.
前記結合材（Ｂ）に対する前記トリイソプロパノールアミンの重量比が１．０％未満であることを特徴とするセメント組成物。 The cement composition according to any one of claims 7 to 12,
The cement composition, wherein a weight ratio of the triisopropanolamine to the binder (B) is less than 1.0%.
前記シリカフュームはジルコニア起源のシリカフュームであることを特徴とするセメント組成物。 The cement composition according to any one of claims 1 to 13,
The cement composition, wherein the silica fume is a silica fume derived from zirconia.
前記フライアッシュは、ＪＩＳＡ６２０１により規定されたフライアッシュI種の値を満たすフライアッシュであることを特徴とするセメント組成物。 The cement composition according to any one of claims 1 to 14,
The fly ash is a fly ash satisfying the fly ash type I value defined by JIS A6201.
前記セメントは、耐硫酸塩ポルトランドセメントであることを特徴とするセメント組成物。 The cement composition according to any one of claims 1 to 15,
The cement composition is a sulfate resistant Portland cement.
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