JP2010529269A - Ｗ／ｏエマルジョンの形成を防止するための、または多孔性マトリックス中に既に形成されているｗ／ｏエマルジョンを分解するための水性流体 - Google Patents

Abstract

本発明は、油田における適用のための、１０〜９０℃にわたる温度で安定しており、８〜２０のＨＬＢを有し、０〜６０質量％の塩水含有量の水中で可溶性である非イオン性界面活性剤、および或いは塩を含む、水性流体に関する。流体は、オイルベースマッドが使用される油井中で、逆Ｗ／Ｏエマルジョンの形成の防止のための仕上げ流体として、または既に形成されているエマルジョンの分解のための改善用流体として、便利に使用することができる。

Description

本発明は、油井中で、逆Ｗ／Ｏエマルジョンの形成を防止するための仕上げ流体として、または既に形成されているＷ／Ｏエマルジョンを分解する(resolve)ための改善用流体(remedial fluid)として使用することができる、水性流体に関する。
より具体的には、本発明は、適切なＨＬＢおよび可能な塩によって特徴づけられる非イオン性界面活性剤を含み、油性掘削流体が使用されている油井中で、逆Ｗ／Ｏエマルジョンの形成の防止のために、またはＷ／Ｏエマルジョンが既に形成されている場合の分解のために使用することができる、流体に関する。

油井の生産力は、第１の掘削段階から仕上げまで井戸中で実行されるすべての操作に強く影響を受ける。
主として反応性の高粘土含有量を備えた生産フォーメーションによって特徴づけられる鉱化ガス井（ｇａｓ ｍｉｎｅｒａｌｉｚｅｄ ｗｅｌｌ）の掘削は、一般的に、井戸が反応性粘土の膨潤作用のために崩壊するのを防止するために坑壁を安定化できる掘削流体の使用を必要とする。油性流体をこの目的のために使用することができ、一般的にそれは逆Ｗ／Ｏエマルジョン、または粘土と相互作用し膨潤問題を限定することのできる特異的添加物を含有する水に基づく流体である。

しかしながらいくつかの事例において、特に多層のフォーメーションにおいて、水性流体は満足な結果を保証せず、従って、唯一の代替物は油性流体の使用である。
しかしながら、残留物として存在するかまたは多孔性マトリックスから濾過される、油性掘削流体が、後続する仕上げ段階中で使用されるもの（通常は塩水溶液（ブライン））と相互作用することは、井戸生産力の一時的または永続的な減少を引き起こしうる。

実際は、穿孔の間に多孔性マトリックスに浸透するオイルベースマッドの濾過液が、仕上げブラインと接触する場合、非常に粘性があり、高温においてでさえ安定しているＷ／Ｏタイプのエマルジョンを形成しうることが観察された。
オイルベースマッドの濾過液は、低ＨＬＢによって特徴づけられ、用語それ自体が示すように、マッド配合中に存在する油（ラミウム（ｌａｍｉｕｍ）、ガス油）および界面活性剤からなる。修飾脂肪酸のポリアミド、アルコキシル化脂肪酸のアミンは、オイルベースマッドの市販の配合において最も頻繁に見出されるものである。これらの界面活性剤は、非常に安定した逆Ｗ／Ｏエマルジョンの獲得を可能にするように、オイルベースマッドに配合するために使用される。

一旦仕上げ段階が完了したならば、井戸を開き、生産を開始する。しかしながらいくつかの事例において、主としてガス井において、吐出は遅いか、または炭化水素の生産さえもない。
吐出の欠落を引き起こす可能性のある損傷機構の中で、最も可能性の高いものはエマルジョンの形成である。Ｗ／Ｏエマルジョンが形成されるならば、高粘度を有し、連続相が油からなるのでブラインによる後続するフラッシングによって除去することができず、このタイプのエマルジョンは、吐出を妨害する実際のプラグとして働く。
現場圧力の維持のための水注入を油レベルまで注入する場合、エマルジョンによって誘導された損傷は、炭化水素吐出の欠落が観察できる生産井、および水注入井において起こりうる問題である。
この問題の解決／防止のための効果的な技術は現在ない。唯一の代替の選択肢は、仕上げ流体（ブライン）と適合性のあるウォーターベースマッドを掘削のために使用することである。
しかしながら、この選択肢は、高反応性粘土含有量の井戸には必ずしも可能性があるとは限らず、ウォーターベースマッドの使用は、坑不安定性についての深刻な問題を引き起こしうる。

特定のタイプの界面活性剤を配合した油性掘削流体が使用される場合、高塩水含有量の水溶液中での適切なＨＬＢおよび溶解度によって特徴づけられる界面活性剤が添加された水性流体の使用が、Ｗ／Ｏ逆エマルジョンの形成を防止し、これが既に形成されているなら上述のエマルジョンを分解することが、ここで見出された。第１の事例において、改善用流体の使用を、第２の事例において、仕上げ流体の使用を述べる。

本発明の目的は、油田における使用のための、１０〜９０℃の温度で安定しており、８〜２０のＨＬＢを有し、０〜６０質量％の塩水含有量の水中で可溶性である、非イオン性界面活性剤、および或いは塩を含む、水性流体に関する。
オイルベースマッドが使用される油井中で、Ｗ／Ｏ逆エマルジョンの形成の防止のため、または既に形成されているエマルジョンの分解のための前記流体の使用は、本発明のさらなる目的を示す。

３％ＫＣｌおよび３４％ＣａＣｌ₂をそれぞれ配合した２つのエマルジョンの流動曲線の比較。 エマルジョンの分解検査開始後のサンプル。それぞれはブランクサンプル、５％のＤＦＥを有するサンプルおよび５％のグルコポン２１５ ＣＳ ＵＰを有するサンプルである。

本発明の流体中に存在する塩は、１〜３５質量％の濃度のＣａＣｌ₂、１〜１０質量％の濃度のＫＣｌ、４０〜６０質量％の濃度のＣａＢｒ₂から一般的に選択される。
本発明の流体に添加される非イオン性界面活性剤は、好ましくは１０〜１５のＨＬＢを有する。
流体がＷ／Ｏエマルジョンの形成の防止のための使用される場合、それは仕上げ流体またはブラインと呼ばれ、この事例において界面活性剤は０．１〜１質量％の濃度で存在するが、既に形成されているエマルジョンの分解のための使用される場合、それは改善用流体またはブラインと呼ばれ、界面活性剤は０．２〜５質量％の濃度で存在する。
本発明の流体は、炭化水素吐出の欠落の理由である、炭化水素生産井および水注入井中でのＷ／Ｏ逆エマルジョンの防止または破壊のために適切に使用することができる。

アルキルポリグルコシド界面活性剤のグループは、１０〜９０℃の温度範囲内で安定しており、０〜６０質量％の塩含有量を含む水中で可溶性であるため、本発明のために特に適切であることが証明される。
仕上げ流体または改善用流体は、ＳＬ８、ＳＬ１０と名付けられたセピック（Ｓｅｐｐｉｃ）社製品、およびＧＰ２１５と呼ばれるコグニス（Ｃｏｇｎｉｓ）社製品などの、様々な分野（洗剤、化粧品、食品産業）において既に使用されている毒性のない市販のアルキルポリグルコシド界面活性剤を含んで、例えば調製することができる。
これらのいくつかの使用は、ケーシングの洗浄適用について油田において既に公知である。
特に満足な結果は、化１において示されるような構造（式中ＲはＣ８−Ｃ１０長のアルキル鎖を示し、ｎは１．５の値でありオリゴマー化度を示す）を有するグルコポン（Ｇｌｕｃｏｐｏｎ）２１５（コグニス社からのアルキルポリグルコシド）により得られた。

多孔性マトリックスからの残留物または濾過液としての形成物(formation)において存在する油性掘削流体と相互作用する場合、本発明の仕上げ流体は特に効果的である。
それどころか、事前の処理において使用される流体との間（例えば、油性掘削マッドの残留物または濾過液と従来の仕上げブラインとの間）の相互作用産物としての形成物において存在する、既に形成されたＷ／Ｏエマルジョンと直接相互作用する場合、本発明の改善用流体は特に効果的である。

油性掘削流体は、主としてラミウムなどの分散相として例えば使用される油（一般的に低毒性パラフィン油）、並びに界面活性剤または一方は一次乳化剤（３〜５％ｖ／ｖの濃度でマッド中に存在する）としておよび他方は二次乳化剤（マッド中で１〜３％）として働く１対の界面活性剤からなる。
以下は、主な市販タイプのオイルベースマッド中に存在する界面活性剤または対の界面活性剤の例である。

これらの界面活性剤は以下の商標名の下で市場で利用可能である。

濾過液は、一般的にオイルベースマッド中に存在するすべてのコンポーネントからなる多孔性マトリックスを通って濾過される。
本発明において使用されるモデル濾過液は、ラミウム、以前に考慮された６つのタイプのオイルベースマッド中に存在するものから選択された１対の界面活性剤中で溶解することによって調製された。
しかしながら、ラミウム中の界面活性剤の濃度は、もとのマッド配合中で使用される最小値（０．３３％の一次乳化剤、０．１３％の二次乳化剤）よりも一桁低い。このように、２つの界面活性剤の低残留は実地で模倣され、マトリックス中での同等の濾過が想定された。
以下に提供される実施例は本発明の説明および非限定の目的のためのものである。

エマルジョンの形成
実施例１
この実施例において、Ｗ（ブライン）／Ｏ（合成濾過液）比率を変形したエマルジョンの形成が確認された。
合成油濾過液（ＦＳ）が使用され、ラミウム（油性掘削流体（ＯＢＭ）の配合のために使用される低毒性パラフィン油）、ならびに２つの界面活性剤のノバテック（Ｎｏｖａｔｅｃ）Ｐ（一次）およびノバテックＳ（二次）を含み、その中で一次乳化剤は０．３３％のｖ／ｖの濃度、および二次乳化剤は０．１３％のｖ／ｖの濃度で存在する。
規定の体積のＦＳを、３つの異なる混合比（全体積２００ｍｌで、７５／２５、５０／５０および２５／７５）で、ＣａＣｌ₂の水溶液（３８０ｇ／ｌの塩濃度）と混合する（１０分間、シルバーソン（Ｓｉｌｖｅｒｓｏｎ）撹拌機による撹拌（５００ｒｐｍ）下で温度２５℃で５００ｍｌのビーカー中で）。数か月にわたって安定したＷ／Ｏエマルジョンの形成が、３つの混合比について観察された。エマルジョンは、レオロジー測定および電気伝導率測定によって特性を評価した。表１は、得られた結果を示す。

実施例２
この実施例において、他の仕上げブラインのエマルジョンの形成も評価した。
エマルジョンの形成を実施例１中で記述されているものと同じ手順を使用して確認したが、Ｗ／Ｏ混合比が７５／２５に等しいものが実際の井戸の条件の最も代表的なものと考えられるのでそれのみを考慮し、他の仕上げブライン（３％ＣａＣｌ₂、１０％ＣａＣｌ₂、３％ＫＣｌおよび５４％ＣａＢｒ₂）のエマルジョンの形成も確認した。表２中で報告される、同じブラインについて測定された電気伝導率値と比較した様々なエマルジョンの電気伝導率データーによって確認されるように、安定し粘性のあるＷ／Ｏエマルジョンの形成がすべての使用されたブラインで観察された。
レオロジー特性評価から、図１の流動曲線の比較によって示されるように、ＫＣｌを３％配合したエマルジョンの低剪断速度での粘度が、３４％ＣａＣｌ₂を含むものに対して約一桁高いこともまた理解されうる。

実施例３
この実施例において、異なる市販のオイルベースマッドの代表的な合成濾過液および仕上げブラインとしての３％ＫＣｌによるエマルジョンの形成が評価された。
以下に報告される表中で示される５つのすべての市販のオイルベースマッドの合成濾過液を調製し、３％ＫＣｌにより２５／７５の比率で乳化した。

すべての事例において、エマルジョンが調製され、数か月にわたって安定し、粘性があった。

実施例４
この実施例において、異なる市販のオイルベースマッドの合成濾過液の代表的なものおよび仕上げブラインとしてのＣａＣｌ₂によるエマルジョンの形成が評価される。
先の実施例において報告された５つのすべての市販のオイルベースマッドの合成濾過液は、ＣａＣｌ₂ ｄ＝１．２５ｓ．ｇ．により２５／７５の比率で調製および乳化された。すべての事例において、安定し粘性のあるエマルジョンが生産された。

エマルジョンの形成の防止：仕上げ流体の有効性の評価
実施例５
この実施例において、この特許の防止処理の目的の有効性が評価される。
実施例１において記述された同じ手順を使用して、ブラインへの界面活性剤の添加によりエマルジョンの形成を防止する可能性が確認された。使用される界面活性剤は、非イオン性アルキルポリグルコシドのクラスに属し、検査のために使用されたブライン中で可溶性である。表３中で報告するように、濃度は０．２〜１％の範囲を採用した。電気伝導率の値から観察できるように、検査されたすべての界面活性剤は、使用した濃度で肯定的な結果を与えなかったＳＬ４システムを例外として、使用したブラインの伝導度と同等の伝導度によって特徴づけられるので、Ｗ／Ｏエマルジョンの防止を可能にする。

実施例６
この実施例において、異なる市販のオイルベースマッドの合成濾過液の代表的なもの、および０．５％のグルコポン２１５を添加したＣａＣｌ₂ ｄ＝１．２５によるエマルジョン形成の防止が評価される。
２５０ｍｌの深型ビーカー中で、選択した５つの市販のオイルベースマッドの５０ｍｌの合成濾過液（体積で２５％）の代表的なものを、０．５％のグルコポン２１５を添加した１５０ｍｌのＣａＣｌ₂ ｄ＝１．２５（体積で７５％）により、矩形開口のグリッドを装備したシルバーソンで５，０００回転で１０分間乳化した。水相および油相の間の比率については、野外の状況の代表としてブラインの過剰量を想定し、すべての合成濾過液を一定に維持して評価した。
この手順により、ブラインへの界面活性剤の添加（０．５％のグルコポン２１５）を介して、粘性があり安定したエマルジョンの形成を防止する可能性が確認された。
乳化手順の終了時に、評価した５つのシステムのすべては、３０分未満の時間で水相からの油相の完全な分離を示した。分離した２つの相は透明であった。

実施例７
異なる市販のオイルベースマッドの合成濾過液の代表的なもの、および０．５％のグルコポン２１５を添加した３％ＫＣｌによる安定したエマルジョンの形成の防止の検定。
実施例６中で報告した同じ実験を行なったが、ブラインを変化させた。
この事例において、乳化手順の終了時に、評価した５つのシステムのほとんどすべては、３０分未満の時間で、水相からの油相の完全な分離を達成した。分離した２つの相は透明であった。出発濾過液中の界面活性剤としてカルボテック（Ｃａｒｂｏｔｅｃ）＋カルボマル（Ｃａｒｂｏｍｕｌ）およびフェイズ（Ｆａｚｅ）ｍｕｌ＋フェイズｗｅｔを含む合成濾過液から生ずるエマルジョンについては、常に不安定なエマルジョンが形成されるが、はるかに長い分解時間を必要とすることが観察された。

既に形成されたエマルジョンの分解：改善用流体の有効性の評価
実施例８
この実施例において、異なる濃度のグルコポン２１５を添加したブラインによるエマルジョン（合成濾過液およびＣａＣｌ₂ ｄ＝１．２５ｓ．ｇ．により作製された）の分解を評価する。
ブライン相（ＣａＣｌ₂ｄ＝１．２５ｓ．ｇ．）、および表中のマッド番号１に対応する合成濾過液によるエマルジョンを、シルバーソン撹拌機によって調製する。乳化の操作条件は５，０００ｒｐｍで５分の撹拌である。二相の間の比率は２５：７５である。
等容量のブライン（そのままでまたはグルコポンの増加濃度を添加した）がエマルジョンと接触して加えられる、サンプルのシリーズを調製する。

この研究は、タービスキャン（Ｔｕｒｂｉｓｃａｎ）による相の静的分離の動力学検査の調整によって行なわれた。この機器は、サンプルの透過プロファイルおよび後方散乱を、セルの底部から開始して上部まで経時的にモニタリングすることができ、異なる相の存在およびそれらの進化を示す。このシステムにより、目視観測の主観性を除いて、異なる方法で調製されたサンプルの挙動の比較が可能である。検査される１０ｍｌの分解剤（＝ブライン＋界面活性剤）および１０ｍｌのエマルジョンを上に配置する（エマルジョンは油中水型であるのでそれは必然的に上にとどまる）。サンプルの初期測定および他の経時的な後続測定は、開始エマルジョンの完全な消失まで、可能な相偏析が続くことを可能にする。

この検査に基づいて、ＣａＣｌ₂ ｄ＝１．２５により調製されたエマルジョン（７５ｗ／２５ｏ）のための分解剤としてのＣａＣｌ₂ ｄ＝１．２５中の界面活性剤ＤＦＥ ７２６およびグルコポン２１５ ＣＳの濃度を５％まで増加し、最初に評価し比較した。最初に相分離がＤＦＥで急速に起こっても、グルコポン２１５はエマルジョンの分解に効果的であることが証明された。実際、ＤＦＥは検査された最も高い濃度（５％）でも、エマルジョンの全面的な分解を導かない。分解剤／エマルジョンの接触から２１時間後、３つのサンプルの比較を図２中に写真で示し、それぞれはブランクサンプル（分解剤中で界面活性剤が欠如している）、５％のＤＦＥを有するサンプルおよび５％のグルコポン２１５ ＣＳ ＵＰを有するサンプルである。グルコポンにより、２つの完全に透明な相でエマルジョンの完全な分解が得られるが（既に４時間のみで）、ＤＦＥでは濁った輪は水相の内側にとどまり、そのまま長時間にわたって（数か月でさえも）とどまることがわかる。ブランクサンプルにおいて、エマルジョン相の体積は変わらないが、油の過剰量の分離が観察される。

実施例９
異なる濃度のグルコポン２１５を添加した合成濾過液および異なるブラインにより作製されたエマルジョンの分解の検定。
以前の実施例中で説明されたプロトコールに従って、３％ＫＣｌ、３％ＣａＣｌ₂およびＣａＢｒ₂ｄ＝１．８などの異なるブラインにより形成されたエマルジョンの分解時間を決定した。ブライン中の０．５〜５％のグルコポン溶液は分解剤として調製し、同じタイプのブラインをエマルジョンおよび分解剤の調製のために使用した。
得られたデータを表４中に総合して報告する。高塩水濃度のブラインの存在下において、エマルジョンはより速く分解する。検査されたすべての濃度のグルコポンは、異なる時間でエマルジョンの完全な分解を導くが、界面活性剤の非存在下においてエマルジョンは安定したままである。

実施例１０
この実施例において、合成濾過液、および異なる濃度のグルコポン２１５を添加した異なるブラインを含む３％のＫＣｌブラインにより作製したエマルジョンの分解が評価される。
エマルジョンの分解率を増加させるために、３％のＫＣｌとは異なるブラインがより高効率でグルコポンを保つことができるかどうかが実証された。
異なるブライン中の５％および８％のグルコポンからなる分解剤を含む３％ＫＣｌからのエマルジョンの分解時間を、表５中に報告した。
３％ＣａＣｌ₂の使用は、３％ＫＣｌに対する有利な代替物になりえるが、高比重を有するブラインが同じ効率であるようには思われない。

実施例１１
グルコポン２１５を添加したブラインＣａＣｌ₂によるエマルジョン（合成濾過液および３％ＫＣｌにより作製された）の分解に対する温度効果。
合成濾過液およびＫＣｌにより作製されたエマルジョンの分解時間に対する温度効果は、ＫＣｌ中の８％のグルコポン２１５の溶液および３％のＣａＣｌ₂との接触によって、評価された。
エマルジョンの動力学特性および分解能性をよりよく識別することを可能にするために、４０℃で温度調節したタービスキャンで２０分ごとに継続的に自動測定して、これらの検査を行なった。

温度効果は、室温で得られたものに関して６０％で促進される分解時間を考慮に入れた（１〜２日）。
表６中に、室温および４０℃で、３％のブラインのＣａＣｌ₂およびＫＣｌにより得られたエマルジョンの分解を報告した。
ＣａＣｌ₂が高濃度（８％）で使用される上記のすべての事例中でグルコポンのより透明な溶液が可能になるので、分解時間の有意な変動を導かなくとも、３％の代わりに１０％でのＣａＣｌ₂の使用は有利であると考えることができる。

エマルジョンの形成の検定、および多孔性媒体中でのそれらの形成の防止
実施例１２
仕上げブラインと油濾過液の相互作用によって誘導される多孔性媒体の損傷の評価のための検査。
掘削フェーズおよび仕上げフェーズの間に生産フォーメーション上の流体によって引き起こされた損傷度の評価は、多孔性媒体（岩石コア）中の流体のフラッシングを可能にする実験装置によって実行される。このシステムは、ラバースリーブ中に含まれる、２．５４ｃｍの直径および変化する長さ（我々の検査においては７ｃｍであった）を有する、岩石コアが挿入される水で加圧したハスラーセル（Ｈａｓｓｌｅｒ ｃｅｌｌ）からなる。装置は、コアの初期浸透率および最終浸透率、ならびにコアの残留損傷の評価の正確な特徴づけを可能にする。

検査は以下の手順に従って行なった。
１．掘削オイルベースマッドの濾過液を模倣する、流体ＳＦ＝合成物濾過液によるコアの真空飽和。
ＳＦは、ラミウム（製油所で脂肪族炭化水素に基づいて切断した）、およびオイルベースマッドの配合のために使用される１／１０の濃度の界面活性剤（一次乳化剤および二次乳化剤）を含む。
２．油に対する初期浸透率の決定後に、浮動ピストンを装備したシリンダーの使用により圧力定数（７０ｂａｒ）を維持して、３４％のブラインＣａＣｌ₂をコアの中へ注入する。同時に、コアを通って濾過された流体の量は、データー処理システムに接続された電子はかりによってモニタリングされる。
３．最終的に、完全にコアがふさがれなければＳＦを再び注入し、油に対する最終浸透率を測定する。
４．コアの全体的な損傷は、最終浸透率と初期浸透率との間の比率として決定する。

実施例１３−比較
油（８ｍＤ）に対する初期浸透率の決定後に、実施例１２の要点２で記述されたものに従って、ＣａＣｌ₂の注入を７５ｂａｒの圧力で始めた。５ｍｌの油の放出が観察され、続いて濾過がブロックされた。圧力を９０ｂａｒに増加したが、さらに５〜６ｍｌの放出後に完全にブロックされた。ブラインの圧力に関して反対方向で８５〜９０ｂａｒの圧力によりＳＦを注入する試みは、コア中での流動の再建を可能にせず、それは完全な損傷を生じた。

実施例１４
１％の界面活性剤ＧＰ２１５を添加したＣａＣｌ₂による検査は、実施例１２の要点２で記述された手順に従って行なわれた。コアの任意のブロックが観察され、その浸透率は油によるフラッシング後に完全に回復した。残留損傷は従ってゼロだった。
野外適用
エマルジョンの形成を防止するために仕上げブラインに添加したグルコポンにより実行される、野外の適用のための最も代表例使用歴のいくつかを、以下に提供する。

実施例１５
アルミダ４ビス（Ａｒｍｉｄａ ４ ｂｉｓ）では、ＯＢＭ中で井戸を掘削し、ブライン＋グルコポン中で噴出させ；バジル８（Ｂａｓｉｌ ８）では、グルコポンを仕上げブラインに添加して、砂対照についてのＨＲＷＰをもたらし；アルミダ４において、グルコポンをブラインに添加して有線操作の間に井戸を制御した。
すべての事例において、井戸生産に対するこのシステムの有効性が指摘され、それは新しいレベルが完了した場合は推定に従って得られるか、または井戸の閉鎖が必要とされる場合は操作が実行される井戸の傾向に従って維持された。

イタリア
・アルミダ４ビス
井戸 アルミダ４ビス
日付３１／０８／０５
（２か月の間の生産において）
Ｑガス９６．８００Ｓｍ³／ｇ
ＦＴＨＰ ２３４ｋｇ／ｃｍ²
ＳＢＨＰ ４８３ｋｇ／ｃｍ²
掘削流体 ＯＢＭ
仕上げ流体 ブライン＋３％グルコポン
・バジル８
井戸 バジル８
日付１０／１２／０５
Ｑガス２２５．６００ Ｓｍ³／ｇ（＊）
ＦＴＨＰ １４４ｋｇ／ｃｍ²
ＳＢＨＰ ２３５ｋｇ／ｃｍ²
掘削流体ＯＢＭ
ＨＲＰＷのための仕上げ流体ブライン＋３％グルコポン
（＊）初期生産から
＊アルミダ４

グルコポンを、有線操作中の井戸の制御のために使用されたブラインに添加した。これらの操作の間に、実際は、ブラインはＯＢＭ中に噴出された形成物と接触することができ、したがってエマルジョンを生成した。井戸の生産は、生産の減少なしに再開されたので、操作は成功して達成された。

表１

表２ ブラインおよびそれにより調製されたエマルジョンの電気伝導率値

表３ 界面活性剤／水／ＳＦシステムの電気伝導率値

表４ 検査された様々な分解剤についてのエマルジョン分解時間

表５ 異なるブラインおよび２つのグルコポン濃度による３％ＫＣｌからのエマルジョンの分解時間

表６ ２５℃および４０℃の温度で得られた、２つの異なるブライン（３％のＫＣｌおよびＣａＣｌ₂）により携えられた８％グルコポンによる３％ＫＣｌからのエマルジョンの分解時間

Claims (13)

1. 油田における適用のための、１０〜９０℃の温度で安定しており、８〜２０のＨＬＢを有し、０〜６０質量％の塩水含有量の水中で可溶性である非イオン性界面活性剤、および或いは塩を含む、水性流体。
2. 前記塩が、１〜３５質量％の濃度のＣａＣｌ₂、１〜１０質量％の濃度のＫＣｌ、４０〜６０質量％の濃度のＣａＢｒ₂から選択される、請求項１に記載の流体。
3. 前記非イオン性界面活性剤が、１０〜１５のＨＬＢを有する、請求項１に記載の流体。
4. 前記非イオン性界面活性剤が、アルキルポリグルコシド界面活性剤のグループに属する、請求項１に記載の流体。
5. 前記アルキルポリグルコシド界面活性剤が、セピックの市販名ＳＬ８、Ｌ１０である界面活性剤、およびコグニスのグルコポン２１５と呼ばれる界面活性剤から選択される、請求項４に記載の流体。
6. オイルベースマッドが使用されている油井中で、Ｗ／Ｏ逆エマルジョンの形成を防止するための仕上げ流体として、または既に形成されたエマルジョンを分解するための改善用流体としての、請求項１に記載の流体の使用。
7. 前記流体が、エマルジョンの形成を防止するために使用される場合、０．１〜１質量％の濃度で非イオン性界面活性剤を含み、エマルジョンを分解するために使用される場合、０．２〜５質量％の濃度で非イオン性界面活性剤を含む、請求項６に記載の使用。
8. 炭化水素生産井および水注入井の両方における、請求項６に記載の使用。
9. 前記オイルベースマッドが、分散相として使用されるパラフィン油並びに界面活性剤または一方は一次乳化剤としておよび他方は二次乳化剤として働く１対の界面活性剤を含む、請求項６に記載の使用。
10. 前記パラフィン油が、ラミウムである、請求項９に記載の使用。
11. 前記一次乳化剤が３〜５質量％の濃度で、および前記二次乳化剤が１〜３質量％の濃度で前記マッド中に存在する、請求項９に記載の使用。
12. 油性流体により掘削される炭化水素生産井中で形成されるＷ／Ｏ逆エマルジョンを防止するための方法であって、請求項１の水性流体が前記井中へ注入され、残存して、残留物としてまたは多孔性マトリックスからの濾過液としての形成物において存在する掘削油性流体と相互作用する方法。
13. 油性流体により掘削される炭化水素生産井中で形成されるＷ／Ｏ逆エマルジョンを分解するための方法であって、請求項１の水性流体が前記井中へ注入され、残存して、既に形成されている前記Ｗ／Ｏエマルジョンと直接相互作用する方法。

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