JP2010518806A - Inverter - Google Patents
Inverter Download PDFInfo
- Publication number
- JP2010518806A JP2010518806A JP2009549384A JP2009549384A JP2010518806A JP 2010518806 A JP2010518806 A JP 2010518806A JP 2009549384 A JP2009549384 A JP 2009549384A JP 2009549384 A JP2009549384 A JP 2009549384A JP 2010518806 A JP2010518806 A JP 2010518806A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- inverter
- switching element
- bridge circuit
- inductance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
- H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/156—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
- H02M3/158—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load
- H02M3/1582—Buck-boost converters
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/0067—Converter structures employing plural converter units, other than for parallel operation of the units on a single load
- H02M1/007—Plural converter units in cascade
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
本発明は、4つのスイッチング素子(S3,S4,S5,S6)を有するブリッジ回路を備えたインバータに関する。ブリッジ回路の対向する一方の2つの接続端子(1,2)がインバータの直流電圧部と接続されており、ブリッジ回路の他方の2つの接続端子(3,4)がインバータの交流電圧部と接続されており、スイッチング素子(S3,S4,S5,S6)の適切な制御によって直流電圧および交流電圧が相互に変換される。直流電圧部においては正の直流電圧端子に直流電圧側の第1のスイッチング素子(S1)が接続されており、この第1のスイッチング素子(S1)の後段にはインダクタンス(L1)およびダイオード(D2)が配置されており、インダクタンス(L1)およびダイオード(D2)は、第1のスイッチング素子(S1)とブリッジ回路の第1の接続端子(1)との間に直列に接続されている。 The present invention relates to an inverter provided with a bridge circuit having four switching elements (S3, S4, S5, S6). Two opposing connection terminals (1, 2) of the bridge circuit are connected to the inverter DC voltage section, and the other two connection terminals (3, 4) of the bridge circuit are connected to the inverter AC voltage section. Therefore, the DC voltage and the AC voltage are mutually converted by appropriate control of the switching elements (S3, S4, S5, S6). In the DC voltage unit, a first DC switching element (S1) on the DC voltage side is connected to a positive DC voltage terminal, and an inductance (L1) and a diode (D2) are connected to the subsequent stage of the first switching element (S1). ) And the inductance (L1) and the diode (D2) are connected in series between the first switching element (S1) and the first connection terminal (1) of the bridge circuit.
Description
本発明は、請求項1の上位概念に記載されている、4つのスイッチング素子を有するブリッジ回路を備え、このブリッジ回路の対向する一方の2つの接続端子がインバータの直流電圧部と接続されており、ブリッジ回路の他方の2つの接続端子がインバータの交流電圧部と接続されており、スイッチング素子の適切な制御によって直流電圧および交流電圧が相互に変換される、インバータに関する。
The present invention includes a bridge circuit having four switching elements, which is described in the superordinate concept of
インバータは電気工学において、殊に交流電流形成システム、例えば燃料電池装置および光電装置(いわゆる「静止系」)または風力発電装置(いわゆる「回転系」)において広範に使用されている。静止系は、給電網に電力を供給するために、生じたDC電力をAC電力に変換し、給電網に適合させて給電するインバータを必要とする。回転系はAC電力を形成するが、このAC電力は通常の場合、先ずDC電力に変換され、続いて再びAC電力に変換される。これは一方では、ジェネレータの機械側における動作領域(例えば回転数領域)を拡張できるようにするため、また他方では、電源への給電に必要とされる交流電流の質を保証するために行われる。インバータは給電側の電気的なパラメータを電源側の電気的なパラメータ、例えば周波数および電圧から分離することができ、したがって給電側と電源側との間の中央結合素子を表す。 Inverters are widely used in electrical engineering, in particular in alternating current generating systems such as fuel cell devices and photoelectric devices (so-called “stationary systems”) or wind power generators (so-called “rotating systems”). In order to supply power to the power supply network, the stationary system requires an inverter that converts the generated DC power into AC power and supplies power in conformity with the power supply network. The rotating system generates AC power, which is usually converted first to DC power and then again to AC power. This is done on the one hand in order to be able to expand the operating range (eg speed range) on the machine side of the generator, and on the other hand to ensure the quality of the alternating current required to supply the power supply. . The inverter can separate the power supply side electrical parameters from the power supply side electrical parameters such as frequency and voltage, thus representing a central coupling element between the power supply side and the power supply side.
従来技術によれば、4つのスイッチング素子を有するブリッジ回路を備え、このブリッジ回路の対向する一方の2つの接続端子がインバータの直流電圧部と接続されており、ブリッジ回路の他方の2つの接続端子がインバータの交流電圧部と接続されており、スイッチング素子の適切な制御によって直流電圧および交流電圧が相互に変換されるインバータが頻繁に使用されている。しかしながら通常の場合、ブリッジ回路のスイッチング素子に関しては、時折高いスイッチング周波数を保証しなければならないので、高価な構成素子、例えばFRED(高速リカバリエピタキシャルダイオード)FETが必要とされる。このFRED−FETは従来の回路装置のコストに関して負に作用するものであり、さらにはスイッチングプロセス毎に不可避なスイッチング損失を伴うので、通常のインバータの効率も損ねる。 According to the prior art, a bridge circuit having four switching elements is provided, and two opposite connection terminals of the bridge circuit are connected to the DC voltage portion of the inverter, and the other two connection terminals of the bridge circuit Is connected to the AC voltage section of the inverter, and an inverter in which the DC voltage and the AC voltage are mutually converted by appropriate control of the switching element is frequently used. However, in the usual case, with respect to the switching elements of the bridge circuit, it is sometimes necessary to guarantee a high switching frequency, so that expensive components such as FRED (Fast Recovery Epitaxial Diode) FETs are required. This FRED-FET has a negative effect on the cost of the conventional circuit device, and further involves an inevitable switching loss for each switching process, so that the efficiency of a normal inverter is also lost.
したがって本発明の課題は、構成素子の実際の特性と共にインバータトポロジを最適化することによって、僅かなコストで効率および電流品質を向上させることである。 The object of the present invention is therefore to improve efficiency and current quality at a fraction of the cost by optimizing the inverter topology along with the actual characteristics of the components.
この課題は請求項1の特徴部分に記載の構成によって解決される。請求項1に係る発明は、4つのスイッチング素子を有するブリッジ回路を備え、このブリッジ回路の対向する一方の2つの接続端子がインバータの直流電圧部と接続されており、ブリッジ回路の他方の2つの接続端子がインバータの交流電圧部と接続されており、スイッチング素子の適切な制御によって直流電圧および交流電圧が相互に変換される、インバータに関する。本発明によれば、直流電圧部においては正の直流電圧端子に直流電圧側の第1のスイッチング素子が接続されており、第1のスイッチング素子の後段にはインダクタンスとダイオードが配置されており、これらのインダクタンスおよびダイオードは、第1のスイッチング素子とブリッジ回路の第1の接続端子との間に直列に接続されている。さらに詳細に説明すると、その種の回路装置は、ブリッジ回路のスイッチング素子を単に電源周波数でもって切り替えればよく、他方では、給電される電流を直流電圧部における高速にクロック制御されるスイッチング素子でもって制御することができるのでより高い効率を実現する。したがって1つのスイッチング素子においてのみスイッチング損失が生じ、このことは本発明によるインバータの効率を向上させる。
This problem is solved by the configuration described in the characterizing portion of
請求項2による実施形態では、直流電圧側における入力電圧が出力側の電源電圧の最大値よりも低い場合には殊に有利である。このために請求項2によれば、直流電圧側の第2のスイッチング素子が、一方ではインダクタンスとダイオードとから成る直列回路において、それらのインダクタンスとダイオードとの間に接続されており、他方ではインダクタンスとブリッジ回路の第2の接続端子とから成る直列回路において、それらのインダクタンスと第2の接続端子との間に接続されており、この第2のスイッチング素子は閉じられた状態においてインダクタンスをブリッジ回路の第2の接続端子に接続する。これによって、直流電圧側の入力電圧は第2のスイッチング素子の適切なスイッチングによって昇圧変換される。さらにただ1つのインダクタンスの使用によりコストをさらに節約することができる。
The embodiment according to
請求項3から5には本発明によるインバータの有利な実施形態が記載されている。交流電圧部には交流電圧側の平滑コンデンサが接続されており、直流電圧部には直流電圧側の平滑コンデンサが接続されている。さらに、直流電圧側のスイッチング素子は半導体スイッチング素子、殊に電力MOSFETまたはIGBTであることが提案される。
以下では、添付の図面に基づき本発明を詳細に説明する。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
先ず図1ないし図2に基づき、本発明によるインバータの実施形態の原理回路図を説明する。本発明によるインバータは4つのスイッチング素子S3,S4,S5およびS6を備えたブリッジ回路を有し、ブリッジ回路の対向する一方の2つの接続端子1,2がインバータの直流電圧部と接続されており、ブリッジ回路の他方の2つの接続端子3,4はインバータの交流電圧部と接続されている。直流電圧の交流電圧への変換は、フルブリッジを表すブリッジ回路内の4つのスイッチング素子S3,S4,S5およびS6を介して行われ、公知のやり方でスイッチング素子S3,S4,S5およびS6の適切な制御によって直流電圧および交流電圧が相互に変換される。
First, a principle circuit diagram of an embodiment of an inverter according to the present invention will be described with reference to FIGS. The inverter according to the present invention has a bridge circuit including four switching elements S3, S4, S5 and S6, and one of the two
直流電圧部においては正の直流電圧端子に直流電圧側の第1のスイッチング素子S1が接続されており、第1のスイッチング素子S1の後段にはインダクタンスL1およびダイオードD2が配置されており、これらのインダクタンスL1およびダイオードD2は、第1のスイッチング素子S1とブリッジ回路の第1の接続端子1との間に直列に接続されている。直流電圧側の第2のスイッチング素子S2が、一方ではインダクタンスL1とダイオードD2とから成る直列回路において、これらのインダクタンスL1とダイオードD2との間に接続されており、他方ではインダクタンスL1とブリッジ回路の第2の接続端子2とから成る直列回路において、それらのインダクタンスL1と第2の接続端子2との間に接続されており、この第2のスイッチング素子S2は閉じられた状態においてインダクタンスL1をブリッジ回路の第2の接続端子2に接続する。ダイオードD2は正の直流電圧端子とブリッジ回路の第1の接続端子1との間において導通方向に接続されている。
In the DC voltage unit, the first switching element S1 on the DC voltage side is connected to the positive DC voltage terminal, and an inductance L1 and a diode D2 are arranged at the subsequent stage of the first switching element S1, and these The inductance L1 and the diode D2 are connected in series between the first switching element S1 and the
直流電圧部には直流電圧源Ueが設けられている。交流電圧部には負荷UNetzが設けられている。 DC voltage source U e is provided in the DC voltage section. A load U Netz is provided in the AC voltage section.
さらに交流電圧部には交流電圧側の平滑コンデンサC0が接続されており、また直流電圧部には直流電圧側の平滑コンデンサCiが接続されている。有利には、スイッチング素子S1,S2,S3,S4,S5およびS6は半導体スイッチング素子、殊に電力MOSFETである。 Further, an AC voltage side smoothing capacitor C 0 is connected to the AC voltage part, and a DC voltage side smoothing capacitor C i is connected to the DC voltage part. The switching elements S1, S2, S3, S4, S5 and S6 are preferably semiconductor switching elements, in particular power MOSFETs.
図2は、図1による実施形態の択一形態を示す。 FIG. 2 shows an alternative of the embodiment according to FIG.
以下では図3に基づき、交流電圧部に直流電圧部からエネルギが供給される際のスイッチング素子S1,S2,S3,S4,S5およびS6を制御するためのスイッチングシーケンスを説明する。 A switching sequence for controlling the switching elements S1, S2, S3, S4, S5 and S6 when energy is supplied to the AC voltage unit from the DC voltage unit will be described below with reference to FIG.
図3は、図1による本発明のインバータでの正の半波におけるスイッチングシーケンスのスイッチオンフェーズを示し、ここでは直流電圧部から交流電圧部へのエネルギ供給が行われる。スイッチング素子の制御、また殊にスイッチング素子のクロック制御は図3の下部のグラフから見て取れる。図3から明らかなように、交流電圧部の出力端子において正の半波を形成するためにスイッチング素子S4およびS6は常に閉じられており、すなわち導通状態であり、他方スイッチング素子S3およびS5は常にスイッチオフの状態に留まる、すなわち非導通状態である。図3から明らかなように、正の半波が上昇する領域に関しては、直流電圧側の第1のスイッチング素子S1はそのスイッチオン持続時間を長くしながら閉じられるようにデューティ比が選択されており、正の半波が下降する領域に関しては、直流電圧側の第1のスイッチング素子S1はそのスイッチオン持続時間を短くしながら閉じられるようにデューティ比が選択されている。したがって、直流電圧側における第1のスイッチング素子S1がクロック制御されて、インダクタンスL1およびダイオードD2を介して電流を電源に供給する。電源電圧が直流電圧側の入力電圧を超過すると、直流電圧側の入力電圧は直流電圧側の第2のスイッチング素子S2を用いて昇圧変換される。このために第1のスイッチング素子S1が閉じられた状態に留まり、すなわち導通された状態に留まり、他方では第2のスイッチング素子S2の適切なクロック制御によって電圧上昇が行われる。 FIG. 3 shows the switch-on phase of the switching sequence in the positive half-wave in the inverter according to the invention according to FIG. 1, where energy is supplied from the DC voltage part to the AC voltage part. The control of the switching element, and in particular the clock control of the switching element, can be seen from the graph at the bottom of FIG. As is apparent from FIG. 3, the switching elements S4 and S6 are always closed in order to form a positive half-wave at the output terminal of the AC voltage section, that is, they are in a conductive state, while the switching elements S3 and S5 are always It remains in the switch-off state, that is, the non-conducting state. As is clear from FIG. 3, in the region where the positive half-wave rises, the duty ratio is selected so that the first switching element S1 on the DC voltage side is closed while increasing the switch-on duration. In the region where the positive half-wave falls, the duty ratio is selected so that the first switching element S1 on the DC voltage side is closed while shortening the switch-on duration. Therefore, the first switching element S1 on the DC voltage side is clocked and supplies current to the power supply via the inductance L1 and the diode D2. When the power supply voltage exceeds the input voltage on the DC voltage side, the input voltage on the DC voltage side is boosted and converted using the second switching element S2 on the DC voltage side. For this reason, the first switching element S1 remains closed, i.e. remains conductive, while the voltage is raised by appropriate clock control of the second switching element S2.
直流電圧部にはさらにダイオードD1が設けられており、このダイオードD1はアノードがブリッジ回路の第2の接続端子2と接続され、カソードが第1のスイッチング素子S1と接続されるように、ブリッジ回路の第2の接続端子2と直流電圧側の第1のスイッチング素子S1との間に接続されている。したがってインダクタンスL1は、ブリッジ回路の第1の接続端子1と接続されているダイオードD2と、交流電圧側の負荷と、ブリッジ回路の第2の接続端子2と接続されているダイオードD1とを介して自励される。
The DC voltage unit is further provided with a diode D1, and the diode D1 has an anode connected to the
交流電圧部の出力端子において負の半波を形成するためにスイッチング素子S3およびS5は常に閉じられており、すなわち導通状態であり、他方スイッチング素子S4およびS6は常にスイッチオフの状態に留まる、すなわち非導通状態に留まる。図3から明らかなように、負の半波が下降する領域に関しては、直流電圧側の第1のスイッチング素子S1はそのスイッチオン持続時間を長くしながら閉じられるようにデューティ比が選択されており、負の半波が上昇する領域に関しては、直流電圧側の第1のスイッチング素子S1はそのスイッチオン持続時間を短くしながら閉じられるようにデューティ比が選択されている。ここでもまた、直流電圧側における第1のスイッチング素子S1がクロック制御されて、インダクタンスL1およびダイオードD2を介して電流を電源に供給する。電源電圧が直流電圧側の入力電圧を超過すると、直流電圧側の入力電圧は直流電圧側の第2のスイッチング素子S2を用いて昇圧変換される。このために第1のスイッチング素子S1が閉じられた状態に留まり、すなわち導通された状態に留まり、他方では第2のスイッチング素子S2の適切なクロック制御によって負の最大値を形成するために電圧上昇が行われる。 In order to form a negative half-wave at the output terminal of the AC voltage section, the switching elements S3 and S5 are always closed, i.e. conductive, while the switching elements S4 and S6 always remain switched off, i.e. Stay in a non-conducting state. As apparent from FIG. 3, in the region where the negative half-wave falls, the duty ratio is selected so that the first switching element S1 on the DC voltage side is closed while increasing the switch-on duration. In the region where the negative half-wave rises, the duty ratio is selected so that the first switching element S1 on the DC voltage side is closed while shortening the switch-on duration. Again, the first switching element S1 on the DC voltage side is clocked and supplies current to the power supply via inductance L1 and diode D2. When the power supply voltage exceeds the input voltage on the DC voltage side, the input voltage on the DC voltage side is boosted and converted using the second switching element S2 on the DC voltage side. For this reason, the first switching element S1 remains closed, i.e. remains conductive, while the voltage rises to form a negative maximum value by appropriate clock control of the second switching element S2. Is done.
殊に図3からは、本発明によるインバータトポロジにおいては、ブリッジ回路のスイッチング素子S3,S4,S5およびS6を0通過時に電源周波数でもって切り替えるだけでよいことが見て取れる。直流電圧側の第1のスイッチング素子S1のみが電流供給のために高速にクロック制御されるので、このスイッチング素子S1においてのみ顕著なスイッチング損失が発生する。これによって本発明によるインバータの効率を確実に著しく高めることができ、しかも98%にまで高めることができる。直流電圧側の入力電圧が電源電圧よりも低い場合には、付加的な第2のスイッチング素子S2を使用することができる。さらに、ブリッジ回路のスイッチング素子S3,S4,S5およびS6に対する要求が比較的少ないことに基づき廉価な構成素子を使用することができ、これによって回路全体のコストを低減することができる。 In particular, it can be seen from FIG. 3 that in the inverter topology according to the invention it is only necessary to switch the switching elements S3, S4, S5 and S6 of the bridge circuit with the power supply frequency when passing through zero. Since only the first switching element S1 on the DC voltage side is clocked at high speed for supplying current, significant switching loss occurs only in the switching element S1. This ensures that the efficiency of the inverter according to the invention can be significantly increased and can be increased to 98%. When the input voltage on the DC voltage side is lower than the power supply voltage, an additional second switching element S2 can be used. Furthermore, inexpensive components can be used based on the relatively low demands on the switching elements S3, S4, S5 and S6 of the bridge circuit, thereby reducing the overall cost of the circuit.
Claims (5)
前記ブリッジ回路の対向する一方の2つの接続端子(1,2)がインバータの直流電圧部と接続されており、前記ブリッジ回路の他方の2つの接続端子(3,4)がインバータの交流電圧部と接続されており、前記スイッチング素子(S3,S4,S5,S6)の適切な制御によって直流電圧および交流電圧が相互に変換される、インバータにおいて、
前記直流電圧部においては正の直流電圧端子に直流電圧側の第1のスイッチング素子(S1)が接続されており、該第1のスイッチング素子(S1)の後段にはインダクタンス(L1)およびダイオード(D2)が配置されており、該インダクタンス(L1)および該ダイオード(D2)は、前記第1のスイッチング素子(S1)と前記ブリッジ回路の第1の接続端子(1)との間に直列に接続されていることを特徴とする、インバータ。 An inverter having a bridge circuit having four switching elements (S3, S4, S5, S6),
The two opposing connection terminals (1, 2) of the bridge circuit are connected to the inverter DC voltage unit, and the other two connection terminals (3, 4) of the bridge circuit are the inverter AC voltage unit. In an inverter in which a DC voltage and an AC voltage are mutually converted by appropriate control of the switching elements (S3, S4, S5, S6),
In the DC voltage section, a DC voltage side first switching element (S1) is connected to a positive DC voltage terminal, and an inductance (L1) and a diode ( D2) is arranged, and the inductance (L1) and the diode (D2) are connected in series between the first switching element (S1) and the first connection terminal (1) of the bridge circuit. An inverter characterized by being made.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT0024707A AT504944B1 (en) | 2007-02-16 | 2007-02-16 | INVERTER |
PCT/EP2008/050521 WO2008098812A1 (en) | 2007-02-16 | 2008-01-17 | Current inverter |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010518806A true JP2010518806A (en) | 2010-05-27 |
Family
ID=39512710
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009549384A Pending JP2010518806A (en) | 2007-02-16 | 2008-01-17 | Inverter |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20100118575A1 (en) |
EP (1) | EP2118994A1 (en) |
JP (1) | JP2010518806A (en) |
KR (1) | KR20090108668A (en) |
CN (1) | CN101669276A (en) |
AT (1) | AT504944B1 (en) |
WO (1) | WO2008098812A1 (en) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8879291B2 (en) | 2009-02-09 | 2014-11-04 | Alstom Technology Ltd. | Multilevel voltage source converter |
WO2011013233A1 (en) * | 2009-07-30 | 2011-02-03 | 三菱電機株式会社 | Utility interactive inverter device |
EP2360826B1 (en) | 2010-02-12 | 2015-09-09 | Nxp B.V. | A dc-dc converter arrangement |
DE102011017601A1 (en) * | 2011-04-27 | 2012-10-31 | Robert Bosch Gmbh | Control method for an inverter and inverter arrangement, in particular solar cell inverter |
CN103875172B (en) * | 2011-07-08 | 2017-02-22 | Sma太阳能技术股份公司 | DC/AC converter, power generation plant and operating method for DC/AC converter |
CN102751893A (en) * | 2012-06-29 | 2012-10-24 | 徐下兵 | Inverter circuit |
US20140268927A1 (en) * | 2013-03-14 | 2014-09-18 | Vanner, Inc. | Voltage converter systems |
UA104964C2 (en) * | 2013-03-18 | 2014-03-25 | Володимир Олексійович Кльосов | Power supply source of electric heating system |
US20170373600A1 (en) * | 2016-06-23 | 2017-12-28 | Cirrus Logic International Semiconductor Ltd. | Multi-mode switching power converter |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11332286A (en) * | 1998-05-14 | 1999-11-30 | Matsushita Seiko Co Ltd | Control device of air conditioning equipment |
JP2004104963A (en) * | 2002-09-12 | 2004-04-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Inverter device for system interconnection |
US20050270000A1 (en) * | 2004-03-31 | 2005-12-08 | Liuchen Chang | Single-stage buck-boost inverter |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3668515B2 (en) * | 1994-11-12 | 2005-07-06 | ニッタ株式会社 | AC power supply |
JP2001069768A (en) * | 1999-08-31 | 2001-03-16 | Yuasa Corp | Half-bridge inverter circuit |
JP2002305875A (en) * | 2001-04-04 | 2002-10-18 | Toyota Motor Corp | Voltage changer |
JP3816449B2 (en) * | 2003-02-05 | 2006-08-30 | 本田技研工業株式会社 | Motor drive device |
US7009347B2 (en) * | 2004-01-20 | 2006-03-07 | Nicollet Technologies Corporation | Multiple discharge load electronic ballast system |
WO2005109614A2 (en) * | 2004-05-03 | 2005-11-17 | Siemens Ag Österreich | Method for the operation of a dc/ac converter, and arrangement for carrying out said method |
JP4476730B2 (en) * | 2004-07-28 | 2010-06-09 | 三菱電機株式会社 | Discharge lamp lighting device |
AT500919B1 (en) * | 2004-09-23 | 2009-04-15 | Siemens Ag Isterreich | METHOD FOR OPERATING AN INVERTER AND ARRANGEMENT FOR IMPLEMENTING THE PROCESS |
US7586762B2 (en) * | 2006-12-12 | 2009-09-08 | O2Micro International Limited | Power supply circuit for LCD backlight and method thereof |
-
2007
- 2007-02-16 AT AT0024707A patent/AT504944B1/en not_active IP Right Cessation
-
2008
- 2008-01-17 CN CN200880005176A patent/CN101669276A/en active Pending
- 2008-01-17 EP EP08707968A patent/EP2118994A1/en not_active Withdrawn
- 2008-01-17 US US12/527,244 patent/US20100118575A1/en not_active Abandoned
- 2008-01-17 JP JP2009549384A patent/JP2010518806A/en active Pending
- 2008-01-17 KR KR1020097018929A patent/KR20090108668A/en not_active Application Discontinuation
- 2008-01-17 WO PCT/EP2008/050521 patent/WO2008098812A1/en active Application Filing
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11332286A (en) * | 1998-05-14 | 1999-11-30 | Matsushita Seiko Co Ltd | Control device of air conditioning equipment |
JP2004104963A (en) * | 2002-09-12 | 2004-04-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Inverter device for system interconnection |
US20050270000A1 (en) * | 2004-03-31 | 2005-12-08 | Liuchen Chang | Single-stage buck-boost inverter |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP2118994A1 (en) | 2009-11-18 |
KR20090108668A (en) | 2009-10-15 |
AT504944B1 (en) | 2012-03-15 |
WO2008098812A1 (en) | 2008-08-21 |
CN101669276A (en) | 2010-03-10 |
AT504944A1 (en) | 2008-09-15 |
US20100118575A1 (en) | 2010-05-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2010518806A (en) | Inverter | |
US7729139B2 (en) | Current source inverter with energy clamp circuit and controlling method thereof having relatively better effectiveness | |
US8681522B2 (en) | Method for operating an electronically controlled inverter with switches that alternate between being elements of a boost-buck converter and an inverting Cuk converter | |
CN108702105B (en) | Dual sub-module for modular multilevel converter and modular multilevel converter comprising same | |
EP2302784B1 (en) | DC-AC inverters | |
CN102246404B (en) | Power conversion device | |
US9203323B2 (en) | Very high efficiency uninterruptible power supply | |
JP2009539337A (en) | Inverter circuit | |
WO2012167691A1 (en) | Inverter device and solar grid-connected photovoltaic system using same | |
KR20170035959A (en) | DC-DC converter having a transformer and DC network having a DC-DC converter and method to operate a DC network | |
EP3633843B1 (en) | Current converter and driving method therefor | |
US20040233590A1 (en) | Inverter power supply device | |
JP2000116120A (en) | Power converter | |
JPWO2007069314A1 (en) | Power converter | |
CN110707957B (en) | Current conversion device with overcurrent protection control | |
TWI774048B (en) | Power conversion circuit and converter for split-phase power supply system | |
JPWO2018198893A1 (en) | Power conversion system | |
KR101697855B1 (en) | H-bridge multi-level inverter | |
US20230253877A1 (en) | Power factor correction and dc-dc multiplexing converter and uninterruptible power supply including the same | |
Lee et al. | Design of bus-side RCD snubber circuit for three-phase high-power inverters | |
JP6444204B2 (en) | Power converter | |
JP6378549B2 (en) | Charge / discharge device | |
US20230352969A1 (en) | Power conversion device | |
JP4968322B2 (en) | AC-DC converter | |
US10848049B2 (en) | Main conversion circuit, power conversion device, and moving body |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20100506 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20101228 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120210 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20120628 |