JP2010251270A

JP2010251270A - Discharge lamp, and lighting system using the same

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Publication number: JP2010251270A
Application number: JP2009102495A
Authority: JP
Inventors: Shiro Iida; 史朗飯田; Katsushi Seki; 勝志関; Noriyuki Uchida; 紀幸内田
Original assignee: Panasonic Corp
Current assignee: Panasonic Corp
Priority date: 2009-04-20
Filing date: 2009-04-20
Publication date: 2010-11-04

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a discharge lamp having a good manufacturing yield even when increasing the outer diameter of a light emitting tube. SOLUTION: The planar-double-spiral-shape light emitting tube 10 of a fluorescent lamp 1 has a tube center part 12, and a pair of turn parts 14a, 14b extending from both ends of the tube center part 12 in mutually opposite directions and turned around the tube center part 12. In the all region of the turn parts 14a, 14b excluding turn portions 16a, 16b right near the tube center part 12, peak portions 14a1, 14b1 contact a reference plane P perpendicular to a turn axis C, and the tube center part 12 and the turn portions 16a, 16b near it are separated from the reference plane P. A tube outer diameter D and a separation distance E are set to satisfy a relationship of 10≤D≤28, and 0.1≤E/D≤0.26, where D is the tube outer diameter of each of the turn parts 14a, 14b and E is a separation distance between the tube center part 12 and the reference plane P. COPYRIGHT: (C)2011,JPO&INPIT

Description

本発明は、平面視二重渦巻形状の発光管を備えた放電ランプおよびその放電ランプを用いた照明装置に関する。 The present invention relates to a discharge lamp provided with an arc tube having a double spiral shape in plan view, and an illumination device using the discharge lamp.

平面視二重渦巻形状の放電ランプ（平面二重渦巻形ランプ）は、発光管の外形が略円盤形状であるため、薄型である。したがって、灯具を薄く設計することができ、天井や壁に取り付けられるダウンライトやウォールライト用の光源として好適である。また、円形の発光面を有する面光源であるため配光分布が好ましく、店舗や住宅の照明用に好適である。このような平面二重渦巻形ランプとしては、１５［Ｗ］や２０［Ｗ］の低ワットタイプであって、発光管を構成するガラス管の管外径が９［ｍｍ］以下のものが公知である（特許文献１参照）。 The discharge lamp having a double spiral shape in plan view (planar double spiral lamp) is thin because the outer shape of the arc tube has a substantially disk shape. Therefore, the lamp can be designed to be thin, and it is suitable as a light source for downlights and wall lights attached to a ceiling or a wall. Moreover, since it is a surface light source which has a circular light emission surface, a light distribution is preferable, and it is suitable for lighting of a store or a house. As such a flat double spiral lamp, a low watt type of 15 [W] or 20 [W], and a glass tube constituting the arc tube having an outer diameter of 9 mm or less is known. (See Patent Document 1).

特許第４１７６８００号公報Japanese Patent No. 4176800

ところで、平面二重渦巻形ランプの高ワット化を進めるために、発光管の管外径を大きく、具体的には１０［ｍｍ］以上で試したところ、製造時において、発光管が割れるまたは管の断面形状が変形して、製造歩留まりが著しく低下するという問題が生じた。
この問題について、以下に詳しく説明する。
二重渦巻形ランプにおける発光管の製造では、先ず、加熱して軟化させた直管状のガラス管を、円錐体からなる成形治具に沿って巻回させて立体的な二重螺旋状に成形する。そして、立体的な二重螺旋状のガラス管を再度加熱して軟化させ、高さ方向に押し縮めることにより、平面的な二重渦巻状のガラス管を成形する。この高さ方向に押し縮める工程において、ガラス管の管外径が大きくなる程ガラス管が割れ易く、または管の断面形状が変形し易くなる傾向がある。 By the way, in order to increase the wattage of the flat double spiral lamp, when the outer diameter of the arc tube is increased, specifically, when it is tested at 10 [mm] or more, the arc tube breaks or is broken during manufacture. As a result, the cross-sectional shape was deformed, resulting in a problem that the manufacturing yield was significantly reduced.
This problem will be described in detail below.
In manufacturing the arc tube in the double spiral lamp, first, a straight glass tube heated and softened is wound along a forming jig made of a cone to form a three-dimensional double helix. To do. And a planar double spiral glass tube is shape | molded by heating again and softening a three-dimensional double spiral glass tube, and compressing in a height direction. In the step of compressing in the height direction, the glass tube tends to break or the cross-sectional shape of the tube tends to be deformed as the tube outer diameter of the glass tube increases.

これは、立体的な二重螺旋状のガラス管はバネ性を有し、ガラス管の管外径が大きいとバネ定数も大きくなり、立体的な二重螺旋状のガラス管を高さ方向に押し縮めるのにより強い力が必要であり、ガラス管を強く押圧しなければならないからである。そのため、ガラス管が割れる、または割れないとしても管の断面形状が変形するなどして、製造歩留まりの低下に繋がっている。なお、ガラス管をより加熱し、より柔らかくすることによって、ガラス管への押圧を弱めることでき、ガラス管が割れるのを抑制することはできるが、より軟化したガラス管は、ガラス管そのものの形状を維持するのが難しくなる。このため、ガラス管の断面形状が変形した不良品が発生し易くなるので、ガラス管をより柔らかくする方法が、製造歩留まりの低下の抑制に効果があるとはいえない。 This is because a three-dimensional double helix glass tube has a spring property, and when the outer diameter of the glass tube is large, the spring constant also increases. This is because a stronger force is required to compress and shrink, and the glass tube must be strongly pressed. Therefore, even if the glass tube is not broken or broken, the cross-sectional shape of the tube is deformed, leading to a decrease in manufacturing yield. In addition, by heating the glass tube more softly, the pressure on the glass tube can be weakened and the glass tube can be prevented from cracking, but the softer glass tube is the shape of the glass tube itself Is difficult to maintain. For this reason, since it becomes easy to generate | occur | produce the defective product which the cross-sectional shape of the glass tube deform | transformed, it cannot be said that the method of making a glass tube softer is effective in suppression of the fall of a manufacturing yield.

本発明は、上記した課題に鑑み、発光管の管外径を大きくしたとしても製造歩留まりが良い放電ランプおよびその放電ランプを用いた照明装置を提供することを目的とする。 In view of the above-described problems, an object of the present invention is to provide a discharge lamp having a good manufacturing yield even when the outer diameter of the arc tube is increased, and an illumination device using the discharge lamp.

本発明に係る放電ランプは、管中央部と、この管中央部から互いに反対方向に延設されかつ当該管中央部を旋回中心として１周以上旋回する一対の旋回部とを有する平面視二重渦巻状の発光管を備え、前記一対の旋回部における前記管中央部に直近の旋回部分を除いた旋回部全域において、旋回軸の軸方向一方側に向けて膨出した半円筒部分の頂部が、前記旋回軸に直交する基準面に接触し、前記管中央部およびそれに直近の旋回部分が、前記基準面から前記旋回軸の軸方向他方側に離間しており、前記各旋回部の管外径をＤ［ｍｍ］、前記管中央部の前記基準面からの離間距離をＥ［ｍｍ］とした場合に、管外径Ｄと離間距離Ｅとが、
１０≦Ｄ≦２８
０．１≦Ｅ／Ｄ≦０．２６
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする。 The discharge lamp according to the present invention has a dual-view plan view having a tube center portion and a pair of swivel portions extending in opposite directions from the tube center portion and swiveling at least one turn around the tube center portion. A spiral arc tube is provided, and the top of the semi-cylindrical portion that bulges toward the axial direction one side of the swivel axis in the entire swivel portion excluding the swivel portion closest to the central portion of the pair of swivel portions. The center portion of the tube and the turning portion nearest to the reference surface orthogonal to the turning axis are spaced apart from the reference surface to the other side in the axial direction of the turning shaft. When the diameter is D [mm] and the distance from the reference surface of the tube central portion is E [mm], the tube outer diameter D and the distance E are:
10 ≦ D ≦ 28
0.1 ≦ E / D ≦ 0.26
It is set so as to satisfy the relationship.

上記構成の発光管によれば、発光管の管中央部が、基準面から離間しているので、発光管の製造時に、管中央部を高さ方向に押し縮める距離を短くすることができる。そのため、発光管の割れまたは管の断面形状が変形するのを抑制することができ、製造歩留まりを良くすることができる。特に、各旋回部における管外径Ｄに対し、管中央部の基準面からの離間距離Ｅの比率（Ｅ／Ｄ）を０．１以上に設定することにより、製造歩留まりを高めることができることが判明した。 According to the arc tube having the above configuration, since the tube center portion of the arc tube is separated from the reference plane, it is possible to shorten the distance in which the tube center portion is compressed in the height direction when the arc tube is manufactured. Therefore, it is possible to suppress cracking of the arc tube or deformation of the cross-sectional shape of the tube, and the manufacturing yield can be improved. In particular, the production yield can be increased by setting the ratio (E / D) of the separation distance E from the reference surface at the center of the tube to 0.1 or more with respect to the tube outer diameter D at each swivel unit. found.

一方、比率（Ｅ／Ｄ）を大きくすれば、発光管の割れまたは管の断面形状が変形するのを抑制できるが、比率（Ｅ／Ｄ）が大きくなり過ぎると、一対の旋回部における管中央部に直近の旋回部分を除いた旋回部が、管中央部に連動して基準面から離されるため、発光管の外観品質の劣化に繋がる。
そこで、比率（Ｅ／Ｄ）の上限を定めることにより、一対の旋回部における直近の旋回部分を除いた旋回部が、基準面から離れるのを防止し、発光管の外観品質が劣化するのを抑制することとしている。特に、比率（Ｅ／Ｄ）を０．２６以下に設定することにより、発光管の外観品質の劣化を抑制できることが判明した。 On the other hand, if the ratio (E / D) is increased, cracking of the arc tube or deformation of the cross-sectional shape of the tube can be suppressed, but if the ratio (E / D) becomes too large, the center of the tube at the pair of swivel portions Since the swivel part excluding the swivel part nearest to the part is separated from the reference plane in conjunction with the central part of the tube, the appearance quality of the arc tube is deteriorated.
Therefore, by setting the upper limit of the ratio (E / D), the swivel part except the most recent swivel part in the pair of swivel parts is prevented from moving away from the reference plane, and the appearance quality of the arc tube is deteriorated. We are going to suppress it. In particular, it has been found that by setting the ratio (E / D) to 0.26 or less, deterioration in the appearance quality of the arc tube can be suppressed.

第１の実施形態に係る蛍光ランプを示す平面図。The top view which shows the fluorescent lamp which concerns on 1st Embodiment. 図１におけるＡ−Ａ線に沿った断面矢視図。FIG. 2 is a cross-sectional arrow view taken along line AA in FIG. 1. 旋回部が基準面から離れた状態を説明するための説明図。Explanatory drawing for demonstrating the state from which the turning part left | separated from the reference plane. 発光管の製造工程を説明する説明図。Explanatory drawing explaining the manufacturing process of an arc_tube | light_emitting_tube. 発光管の製造工程を説明する説明図。Explanatory drawing explaining the manufacturing process of an arc_tube | light_emitting_tube. 比率（Ｅ／Ｄ）の下限を求めた実験の結果を示す図。The figure which shows the result of the experiment which calculated | required the minimum of a ratio (E / D). 比率（Ｅ／Ｄ）と、製造歩留まりとの関係を説明するための図。The figure for demonstrating the relationship between a ratio (E / D) and manufacturing yield. 比率（Ｅ／Ｄ）の上限を求めた実験の結果を示す図。The figure which shows the result of the experiment which calculated | required the upper limit of ratio (E / D). 比率（Ｅ／Ｄ）と、外観品質との関係を説明するための図。The figure for demonstrating the relationship between a ratio (E / D) and appearance quality. 第２の実施形態に係る照明装置を示す平面図。The top view which shows the illuminating device which concerns on 2nd Embodiment.

以下、本発明を放電ランプの一種である蛍光ランプに適用した実施形態について、図面を参照しながら説明する。
［第１の実施形態］
＜蛍光ランプの構成＞
図１は、本発明の一実施形態に係る蛍光ランプを示す平面図である。 Hereinafter, an embodiment in which the present invention is applied to a fluorescent lamp which is a kind of discharge lamp will be described with reference to the drawings.
[First Embodiment]
<Configuration of fluorescent lamp>
FIG. 1 is a plan view showing a fluorescent lamp according to an embodiment of the present invention.

図１に示す蛍光ランプ１は、平面視二重渦巻状の発光管１０と、発光管１０を保持するホルダ２０とを備えている。この蛍光ランプ１は、定格ランプ電力が２５［Ｗ］以上であって、店舗・住宅照明等の天井埋込ダウンライト用、ウォールライト用等として用いられるものである。
（発光管）
発光管１０は、平面視二重渦巻状に形成されたガラス管１１と、ガラス管１１の両端部１５ａ，１５ｂに配された一対の電極とを有している。 A fluorescent lamp 1 shown in FIG. 1 includes a light emitting tube 10 having a double spiral shape in plan view, and a holder 20 that holds the light emitting tube 10. The fluorescent lamp 1 has a rated lamp power of 25 [W] or more, and is used for ceiling-embedded downlights for store / house lighting, wall lights, and the like.
(Arc tube)
The arc tube 10 includes a glass tube 11 formed in a double spiral shape in plan view, and a pair of electrodes disposed on both end portions 15 a and 15 b of the glass tube 11.

ガラス管１１は、二重渦巻状の中心に位置する管中央部１２と、管中央部１２から互いに反対方向に延設された一対の旋回部１４ａ，１４ｂとで構成されている。図１において、破線で囲まれた範囲内のガラス管部分を管中央部１２とする。
旋回部１４ａは、管中央部１２の端部１３ａに延設され、管中央部１２の中心Ｏを旋回中心として、旋回半径を増加させながら渦巻状に形成されている。旋回部１４ｂは、管中央部１２の端部１３ｂに延設され、旋回部１４ａと同様、管中央部１２の中心Ｏを旋回中心として、旋回半径を増加させながら渦巻状に形成されている。本実施形態において、各旋回部１４ａ，１４ｂは、１．７５周（１周と３／４周）旋回されており、ガラス管１１全体として３．５周旋回されている。 The glass tube 11 is composed of a tube center portion 12 located at the center of the double spiral shape and a pair of swivel portions 14a and 14b extending from the tube center portion 12 in opposite directions. In FIG. 1, a glass tube portion within a range surrounded by a broken line is a tube center portion 12.
The swivel portion 14a extends to the end portion 13a of the tube center portion 12, and is formed in a spiral shape with the swirl radius being increased with the center O of the tube center portion 12 being the swivel center. The swivel portion 14b extends from the end portion 13b of the tube central portion 12, and is formed in a spiral shape while increasing the swirl radius with the center O of the tube central portion 12 as the swivel center, like the swivel portion 14a. In this embodiment, each turning part 14a, 14b is turned 1.75 times (1 turn and 3/4 turn), and the glass tube 11 is turned 3.5 times as a whole.

旋回部１４ａの端部１５ａに、上記した電極がピンチシール方式により気密封着されていて、同時に、ガラス管１１内部を気密に封止している。旋回部１４ｂの端部１５ｂにも、旋回部１４ａと同様に、上記電極が気密封着されている。
ガラス管１１の内部には、水銀（水銀単体、水銀と亜鉛や錫等との合金）および緩衝ガス（アルゴンガス、クリプトンガス、あるいはそれらの混合ガス等）が封入されている。また、ガラス管１１の内周面には、蛍光体層が形成されている。この蛍光体層は、例えば、赤、緑、青発光の３種類の希土類の蛍光体を焼成してなる。 The above-mentioned electrode is hermetically sealed on the end portion 15a of the turning portion 14a by a pinch seal method, and at the same time, the inside of the glass tube 11 is hermetically sealed. The electrode is hermetically sealed at the end 15b of the swivel part 14b as well as the swivel part 14a.
Inside the glass tube 11, mercury (mercury alone, an alloy of mercury and zinc, tin, or the like) and a buffer gas (argon gas, krypton gas, or a mixed gas thereof) are sealed. A phosphor layer is formed on the inner peripheral surface of the glass tube 11. This phosphor layer is formed, for example, by firing three types of rare earth phosphors that emit red, green, and blue light.

次に、ガラス管１１の形状について説明する。
旋回部１４ａは、図１に示すように、管中央部１２に直近の旋回部分１６ａと、それ以外の旋回部分とで構成されている。この直近の旋回部分１６ａは、管中央部１２の端部１３ａから図１に示すＱ１の位置までであって、旋回部１４ａにおける管中央部１２の管軸Ｋから旋回角α（０°≦α≦９０°）内の旋回部分である。また、旋回部１４ｂにおいても、旋回部１４ａと同様、管中央部１２に直近の旋回部分１６ａと、それ以外の旋回部分とで構成されている。そして、直近の旋回部分１６ｂは、管中央部１２の端部１３ｂから図１に示すＱ２の位置までであって、旋回部１４ｂにおける管軸Ｋから旋回角α（０°≦α≦９０°）内の旋回部分である。 Next, the shape of the glass tube 11 will be described.
As shown in FIG. 1, the swivel portion 14 a is composed of a swivel portion 16 a closest to the pipe center portion 12 and other swivel portions. The most recent swivel portion 16a extends from the end 13a of the tube central portion 12 to the position Q1 shown in FIG. 1, and the swivel angle α (0 ° ≦ α) from the tube axis K of the tube central portion 12 in the swivel portion 14a. ≦ 90 °). Further, similarly to the turning portion 14a, the turning portion 14b is composed of a turning portion 16a closest to the tube center portion 12 and other turning portions. The nearest turning portion 16b is from the end 13b of the tube center portion 12 to the position Q2 shown in FIG. 1, and the turning angle α (0 ° ≦ α ≦ 90 °) from the tube axis K in the turning portion 14b. It is a turning part in.

図２は、図１におけるＡ−Ａ線に沿った断面矢視図である。
旋回部１４ａは、旋回軸Ｃの軸方向の一方側（図２の下側）に膨出した半円筒部と旋回軸Ｃの軸方向の他方側（図２の上側）に膨出した半円筒部との組み合わせとみることができる。旋回部１４ａの旋回軸Ｃの軸方向の一方側に膨出した半円筒部の頂部を１４ａ１で図示している。同様に、旋回部１４ｂの旋回軸Ｃの軸方向の一方側に膨出した半円筒部の頂部を１４ｂ１で図示している。 FIG. 2 is a sectional view taken along the line AA in FIG.
The swivel portion 14a is a semi-cylindrical portion that bulges to one side (lower side in FIG. 2) of the swivel axis C and a semi-cylindrical portion that bulges to the other side (upper side in FIG. 2) of the swivel axis C. It can be seen as a combination with the department. The top part of the semi-cylindrical part bulged to one side in the axial direction of the turning axis C of the turning part 14a is shown by 14a1. Similarly, the top part of the semi-cylindrical part bulged to one side of the turning axis C of the turning part 14b is indicated by 14b1.

旋回部１４ａ，１４ｂにおける管中央部１２の直近の旋回部分１６ａ，１６ｂを除いた旋回部全域において、頂部１４ａ１，１４ｂ１が、旋回軸Ｃに直交する基準面Ｐに接している。ここで、旋回部１４ａ，１４ｂにおける管中央部１２の直近の旋回部分１６ａ，１６ｂを除いた旋回部全域とは、旋回部１４ａにおけるＱ１から端部１５ａまで、および旋回部１４ｂにおけるＱ２から端部１５ｂまでである。 The top portions 14a1 and 14b1 are in contact with the reference plane P orthogonal to the swivel axis C in the entire swivel portion except for the swivel portions 16a and 16b closest to the tube center portion 12 in the swivel portions 14a and 14b. Here, the entire swirl part excluding the swivel portions 16a and 16b closest to the tube center part 12 in the swivel parts 14a and 14b is from Q1 to the end part 15a in the swivel part 14a and from Q2 to the end part in the swivel part 14b. Up to 15b.

一方、管中央部１２および直近の旋回部分１６ｂは、図２に示すように、基準面Ｐから旋回軸Ｃの軸方向の他方側に離間している。また、直近の旋回部分１６ａは、図２には現れていないが、直近の旋回部分１６ｂと同様に、基準面Ｐから離間している。
なお、図２では、旋回部１４ａ，１４ｂの管外径がＤ［ｍｍ］、管中央部１２と基準面Ｐとの離間距離がＥ［ｍｍ］で示されている。ここでの「管外径Ｄ」は、旋回部１４ａ，１４ｂにおける平均の管外径を意味する。また、ここでの「離間距離Ｅ」は、管中央部１２における旋回軸Ｃの軸方向一方側の頂部１２ａと基準面Ｐとの距離を意味している。 On the other hand, the pipe center part 12 and the nearest turning part 16b are separated from the reference plane P to the other side in the axial direction of the turning axis C, as shown in FIG. Further, although the nearest turning portion 16a does not appear in FIG. 2, it is separated from the reference plane P like the nearest turning portion 16b.
In FIG. 2, the tube outer diameters of the swivel portions 14 a and 14 b are indicated by D [mm], and the separation distance between the tube center portion 12 and the reference plane P is indicated by E [mm]. The “tube outer diameter D” here means an average tube outer diameter in the swivel portions 14a and 14b. Further, the “separation distance E” here means the distance between the apex portion 12 a on the axial direction one side of the turning axis C in the tube center portion 12 and the reference plane P.

本実施形態において、管中央部１２における管肉厚Ｔ１が０．４［ｍｍ］以上１．０［ｍｍ］であり、各旋回部１４ａ，１４ｂにおける管肉厚Ｔ２が０．４［ｍｍ］以上１．０
［ｍｍ］である。
また、管外径Ｄが１０［ｍｍ］以上２８［ｍｍ］以下の範囲であり、管外径Ｄと離間距離Ｅとの比率（Ｅ／Ｄ）は、次の条件を満たす。 In the present embodiment, the tube thickness T1 in the tube center portion 12 is 0.4 [mm] or more and 1.0 [mm], and the tube thickness T2 in each of the turning portions 14a and 14b is 0.4 [mm] or more. 1.0
[Mm].
Further, the tube outer diameter D is in the range of 10 [mm] to 28 [mm], and the ratio (E / D) between the tube outer diameter D and the separation distance E satisfies the following condition.

０．１≦Ｅ／Ｄ・・・（条件１）
Ｅ／Ｄ≦０．２６・・・（条件２）
この比率（Ｅ／Ｄ）が小さいと、管外径Ｄの大きさの割に、管中央部１２を基準面Ｐに近づけることになるので、発光管１０の製造時に、ガラス管１１が割れる、またはガラス管１１の断面形状が変形し易くなり、製造歩留まりが低下するおそれがある。発明者らは、後述する実験により、条件１を満たせば、ガラス管の割れおよび管の断面形状の変形が生じるのを抑制することができ、製造歩留まりが良いことを見出した。 0.1 ≦ E / D (Condition 1)
E / D ≦ 0.26 (Condition 2)
If this ratio (E / D) is small, the tube central portion 12 is brought close to the reference plane P for the size of the tube outer diameter D, so that the glass tube 11 is broken at the time of manufacturing the arc tube 10. Or the cross-sectional shape of the glass tube 11 becomes easy to deform | transform, and there exists a possibility that a manufacturing yield may fall. The inventors have found through experiments to be described later that if the condition 1 is satisfied, the glass tube can be prevented from cracking and the cross-sectional shape of the tube from being deformed, and the production yield is good.

一方、比率（Ｅ／Ｄ）が大きいと、発光管１０の製造時におけるガラス管の割れおよび管の断面形状の変形が生じるのを抑制することはできるが、比率（Ｅ／Ｄ）が大きくなるに伴い、各旋回部１４ａ，１４ｂが、管中央部１２に連動して基準面Ｐから離される。そして、比率（Ｅ／Ｄ）が大きくなり過ぎると、図３に示すように、Ｐ１，Ｐ２の位置における頂部１４ａ１，１４ｂ１が基準面Ｐから離されるので、外観品質が低下するという弊害が出てくる。発明者らは、後述する実験により、条件２を満たせば、旋回部１４ａ，１４ｂが、管中央部１２に連動して基準面Ｐから離れるのを防止し、外観品質が低下するのを抑制できることを見出した。
（ホルダ）
図１に戻って、ホルダ２０は、ガラス管１１の両端部１５ａ，１５ｂに外嵌される有底筒状の口金部２１ａ，２１ｂと、これら口金部２１ａ，２１ｂを互いに連結する長尺板状の連結部２２とを備える。 On the other hand, when the ratio (E / D) is large, it is possible to suppress the occurrence of cracking of the glass tube and deformation of the cross-sectional shape of the tube at the time of manufacturing the arc tube 10, but the ratio (E / D) increases. Accordingly, the swivel portions 14 a and 14 b are separated from the reference plane P in conjunction with the tube center portion 12. If the ratio (E / D) becomes too large, as shown in FIG. 3, the top portions 14a1 and 14b1 at the positions P1 and P2 are separated from the reference plane P, so that the appearance quality deteriorates. come. The inventors are able to prevent the turning parts 14a and 14b from moving away from the reference plane P in conjunction with the pipe center part 12 and suppressing deterioration of the appearance quality if the condition 2 is satisfied by an experiment described later. I found.
(holder)
Returning to FIG. 1, the holder 20 has a bottomed cylindrical base portion 21 a, 21 b that is externally fitted to both end portions 15 a, 15 b of the glass tube 11, and a long plate shape that connects the base portions 21 a, 21 b to each other. The connecting part 22 is provided.

口金部２１ａ，２１ｂは、Ｇタイプ（例えばＧ５タイプ等）の口金であって、底壁にそれぞれ一対のピン２３ａ，２３ｂを有し、互いの開口の向きが反対となる姿勢で連結部２２の長手方向両端に配置されている。口金部２１ａ，２１ｂの開口の径は、ガラス管１１の両端部１５ａ，１５ｂの外径よりも大きく、その開口内にガラス管１１の両端部１５ａ，１５ｂが挿入されている。口金部２１ａと両端部１５ａとの隙間、および口金部２１ｂと両端部１５ｂとの隙間に、接着剤が充填され、各口金部２１ａ，２１ｂとガラス管１１とが固着されている。この接着剤としては、例えば、シリコーン樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂およびセメント等が用いられる。 The base portions 21a and 21b are G-type (for example, G5 type) bases, each of which has a pair of pins 23a and 23b on the bottom wall. It is arrange | positioned at the longitudinal direction both ends. The diameters of the openings of the cap portions 21a and 21b are larger than the outer diameters of both end portions 15a and 15b of the glass tube 11, and both end portions 15a and 15b of the glass tube 11 are inserted into the openings. Adhesive is filled in the gap between the base portion 21a and both end portions 15a and the gap between the base portion 21b and both end portions 15b, and the base portions 21a, 21b and the glass tube 11 are fixed. As this adhesive, for example, silicone resin, epoxy resin, acrylic resin, cement and the like are used.

連結部２２は、図２に示すように、発光管１０の照射側とは反対側（図２の下側）に配置されている。
上記構成の蛍光ランプ１は、定格ランプ電力３０〜１５０［Ｗ］で点灯される。具体的な定格ランプ電力としては、例えば、３０［Ｗ］、７５［Ｗ］および９３［Ｗ］、１２０［Ｗ］等が挙げられる。
＜蛍光ランプの製造方法＞
実施形態に係る蛍光ランプ１の製造方法について説明する。 As shown in FIG. 2, the connecting portion 22 is disposed on the side opposite to the irradiation side of the arc tube 10 (lower side in FIG. 2).
The fluorescent lamp 1 having the above configuration is lit at a rated lamp power of 30 to 150 [W]. Specific rated lamp power includes, for example, 30 [W], 75 [W], 93 [W], 120 [W], and the like.
<Method of manufacturing fluorescent lamp>
A method for manufacturing the fluorescent lamp 1 according to the embodiment will be described.

ここでは、発光管１０の製造工程のみを詳細に説明し、他の工程についてはその説明を省略するか簡略するに留める。
図４は、直管状のガラス管から立体的な二重螺旋状のガラス管を成形する工程を説明するための図であり、図５は、立体的な二重螺旋状のガラス管から平面的な二重渦巻状のガラス管を成形する工程を説明する図である。 Here, only the manufacturing process of the arc tube 10 will be described in detail, and description of other processes will be omitted or simplified.
FIG. 4 is a diagram for explaining a process of forming a three-dimensional double helix glass tube from a straight tube glass tube, and FIG. 5 is a plan view of the three-dimensional double helix glass tube. It is a figure explaining the process of shape | molding a simple double spiral glass tube.

図４（ａ）は、加工前の直管状のガラス管５３０を示している。図４（ｂ）は、ガラス管５３０を二重螺旋状に巻回するための成形治具５９０を示している。成形治具５９０は、略円錐体形状であって、頂部に設けられた一対の係止部５９３，５９４と、錐面の頂部から裾部に掛けて、二重螺旋状に形成された誘導溝５９５とを有している。この成形治具５９０には、駆動装置（図示せず）の回転軸５９２が取り付けられている。 FIG. 4A shows a straight tubular glass tube 530 before processing. FIG. 4B shows a forming jig 590 for winding the glass tube 530 in a double spiral shape. The forming jig 590 has a substantially conical shape, a pair of locking portions 593 and 594 provided at the top, and a guide groove formed in a double spiral shape from the top to the bottom of the cone surface. 595. A rotation shaft 592 of a driving device (not shown) is attached to the forming jig 590.

そして、図４（ｃ）に示すように、ガラス管５３０を成形治具５９０により巻き上げることにより、立体的な二重螺旋状のガラス管を成形する。具体的には、先ず、ガラス管５３０を加熱炉等で加熱して軟化させる。そして、ガラス管５３０の管中央部５３０ａを成形治具５９０の係止部５９３，５９４間に挿入し、旋回予定部５３０ｂ，５３０ｃを誘導溝５９５に沿って螺旋状に巻き上げる（矢印Ｇ方向）。ガラス管５３０の巻き付けが終了し、成形治具５９０から取り外したガラス管５３０から不要部分を除去して、図４（ｄ）に示す立体的二重螺旋状の中間体５２０が作製される。 And as shown in FIG.4 (c), the three-dimensional double helix glass tube is shape | molded by winding up the glass tube 530 with the shaping | molding jig | tool 590. FIG. Specifically, the glass tube 530 is first heated and softened in a heating furnace or the like. Then, the tube center portion 530a of the glass tube 530 is inserted between the engaging portions 593 and 594 of the forming jig 590, and the planned turning portions 530b and 530c are spirally wound along the guide groove 595 (in the direction of arrow G). Winding of the glass tube 530 is completed, and unnecessary portions are removed from the glass tube 530 removed from the forming jig 590, so that a three-dimensional double spiral intermediate body 520 shown in FIG.

次に、この中間体５２０から平面的な二重渦巻状のガラス管に変形する工程を説明する。
図５（ａ）は、立体的二重螺旋状の中間体５２０と、中間体５２０を高さ方向に押し縮めて変形させるための変形治具５８０とを示している。変形治具５８０は、固定板５８２と、固定板５８２の上面に立設された複数のガイド棒５８６と、この複数のガイド棒５８６を挿通する複数の孔部を有し、固定板５８２の上方に配置された可動板５８４と、固定板５８２の四隅に配置され、可動板５８４が固定板５８２に近づき過ぎるのを規制する規制部材５８９とを有している。 Next, the process of transforming the intermediate 520 into a planar double spiral glass tube will be described.
FIG. 5A shows a three-dimensional double spiral intermediate 520 and a deformation jig 580 for compressing and deforming the intermediate 520 in the height direction. The deformation jig 580 has a fixed plate 582, a plurality of guide bars 586 erected on the upper surface of the fixed plate 582, and a plurality of holes through which the plurality of guide bars 586 are inserted. And a restricting member 589 that is disposed at the four corners of the fixed plate 582 and restricts the movable plate 584 from approaching the fixed plate 582 too much.

中間体５２０は、固定板５８２の上面の略中央であって、中間体５２０の突出部５２２が可動板５８４に形成された貫通孔５８７の真下に配置される。このとき、可動板５８４の下面における貫通孔５８７の周辺部が中間体５２０の突出部５２２に当接されている。
このように可動板５８４を中間体５２０に当接させた状態で、中間体５２０を加熱する。この加熱温度は、例えば中間体５２０が略６００［℃］になるように設定されている。これは、中間体５２０が６００［℃］付近で塑性変形可能であり、可動板５８４の重さを用いて、中間体５２０を、高さ方向に押圧して変形させることができるからである。なお、当該加熱温度では、中間体５２０がガラス管の断面円形状を保持する程度の剛性を有しているので、ガラス管の断面形状が変形することはない。 The intermediate body 520 is substantially at the center of the upper surface of the fixed plate 582, and the protruding portion 522 of the intermediate body 520 is disposed directly below the through hole 587 formed in the movable plate 584. At this time, the peripheral portion of the through hole 587 on the lower surface of the movable plate 584 is in contact with the protruding portion 522 of the intermediate body 520.
The intermediate body 520 is heated with the movable plate 584 in contact with the intermediate body 520 as described above. This heating temperature is set so that, for example, the intermediate 520 is approximately 600 [° C.]. This is because the intermediate body 520 can be plastically deformed in the vicinity of 600 [° C.], and the intermediate body 520 can be deformed by pressing in the height direction using the weight of the movable plate 584. Note that, at the heating temperature, the intermediate body 520 is rigid enough to maintain the circular cross-sectional shape of the glass tube, so that the cross-sectional shape of the glass tube is not deformed.

中間体５２０の塑性変形によって下降する可動板５８４が、規制部材５８９に当接した時点で、中間体５２０を高さ方向に押し縮める変形工程が完了する。このようにして、平面的な二重渦巻状のガラス管５１０が作製される。なお、規制部材５８９の高さＨは、中間体５２０の突出部５２２における固定板５８２側外周面の頂部５２２ａが、固定板５８２の上面から離間距離Ｅだけ離れた位置で、可動板５８４の下降が止まる高さに設定されている。 When the movable plate 584 that is lowered by the plastic deformation of the intermediate body 520 comes into contact with the regulating member 589, the deformation process of pushing and shrinking the intermediate body 520 in the height direction is completed. In this way, a planar double spiral glass tube 510 is produced. The height H of the restricting member 589 is such that the top 522a of the outer peripheral surface on the fixed plate 582 side of the projecting portion 522 of the intermediate body 520 is lowered by the separation distance E from the upper surface of the fixed plate 582. Is set to a height that stops.

図５（ｂ）には、このようにして作製されたガラス管５１０が示されている。そして、このガラス管５１０が発光管１０を構成するガラス管１１として使用される。
この後、ガラス管１１の両端部１５ａ，１５ｂに一対の電極を封着して、発光管１０が作製される。
そして、さらにガラス管１１の両端部１５ａ，１５ｂにホルダ２０が取り付けられ、蛍光ランプ１が完成する。
＜条件１を求めた実験＞
次に、条件１を求めた実験について説明する。 FIG. 5B shows the glass tube 510 manufactured in this way. The glass tube 510 is used as the glass tube 11 constituting the arc tube 10.
Thereafter, a pair of electrodes is sealed at both end portions 15a and 15b of the glass tube 11, and the arc tube 10 is manufactured.
Further, the holder 20 is attached to both end portions 15a and 15b of the glass tube 11, and the fluorescent lamp 1 is completed.
<Experiment for Condition 1>
Next, an experiment for obtaining condition 1 will be described.

本実験では、旋回部１４ａ，１４ｂの管外径Ｄを固定して、管中央部１２と基準面Ｐとの離間距離Ｅを異ならせることにより比率（Ｅ／Ｄ）が異なる複数の平面的な二重渦巻状のガラス管１１を作製し、それぞれの製造歩留まりを測定した。
具体的には、管外径Ｄが１１．５［ｍｍ］、２０［ｍｍ］および２５．５［ｍｍ］の３種類のガラス管１１毎に、６〜７つの実施例および２〜３つの比較例を用意した。そして、実施例および比較例毎に、それぞれ２０個のガラス管１１を作製して、ガラス管１１が割れる、または管の断面形状に変形が生じた不良品の発生件数を調べた。 In this experiment, by fixing the tube outer diameter D of the swivel portions 14a and 14b and changing the separation distance E between the tube center portion 12 and the reference plane P, a plurality of planar surfaces having different ratios (E / D) are obtained. Double spiral glass tubes 11 were produced, and the respective production yields were measured.
Specifically, for each of the three types of glass tubes 11 having a tube outer diameter D of 11.5 [mm], 20 [mm], and 25.5 [mm], 6 to 7 examples and 2 to 3 comparisons An example was prepared. Then, for each of the examples and comparative examples, 20 glass tubes 11 were produced, and the number of defective products in which the glass tube 11 was broken or the cross-sectional shape of the tube was deformed was examined.

図６は、条件１を求めた実験の結果を示す図である。
図６には、実施例および比較例における、管外径Ｄ、離間距離Ｅ、比率（Ｅ／Ｄ）、不良品発生件数、製造歩留まり［％］および判定結果が示されている。
本実験において、製造歩留まりが９０［％］以上の場合は、製造歩留まりが良い「○」と判定し、製造歩留まりが９０［％］未満の場合は、製造歩留まりが悪い「×」と判定した。 FIG. 6 is a diagram illustrating a result of an experiment for obtaining the condition 1.
FIG. 6 shows the pipe outer diameter D, the separation distance E, the ratio (E / D), the number of defective products, the production yield [%], and the determination results in the example and the comparative example.
In this experiment, when the manufacturing yield was 90 [%] or more, it was determined that the manufacturing yield was good, and when the manufacturing yield was less than 90 [%], it was determined that the manufacturing yield was poor.

実験結果を見ると、図６に示すように、実施例１１および比較例１１では、管外径Ｄが１１．５［ｍｍ］に設定されている。
実施例１１−１は、Ｅ＝１．０［ｍｍ］、Ｅ／Ｄ＝０．０９、不良品発生件数＝２［件］、製造歩留まり＝９０［％］であり、判定が「○」である。
同様に、実施例１１−２は、Ｅ＝１．５［ｍｍ］、Ｅ／Ｄ＝０．１３、不良品発生件数＝１［件］、製造歩留まり＝９５［％］、判定「○」である。以降、離間距離Ｅを０．５［ｍｍ］ずつ大きくした実施例１１−３〜実施例１１−８において不良品発生は見られず、いずれも製造歩留まりが１００［％］、判定「○」である。 Looking at the experimental results, as shown in FIG. 6, in Example 11 and Comparative Example 11, the pipe outer diameter D is set to 11.5 [mm].
In Example 11-1, E = 1.0 [mm], E / D = 0.09, the number of defective products generated = 2 [cases], the production yield = 90 [%], and the determination was “◯”. is there.
Similarly, in Example 11-2, E = 1.5 [mm], E / D = 0.13, number of defective products = 1 [case], production yield = 95 [%], and determination “◯”. is there. Thereafter, no defective product was found in Example 11-3 to Example 11-8 in which the separation distance E was increased by 0.5 [mm], and in all cases, the production yield was 100 [%] and the determination was “◯”. is there.

一方、比較例１１−１は、Ｅ＝０．０［ｍｍ］、Ｅ／Ｄ＝０．００、不良品発生件数＝
１２［件］、製造歩留まり＝４０［％］、判定が「×」であり、比較例１１−２は、Ｅ＝０．５［ｍｍ］、Ｅ／Ｄ＝０．０４、不良品発生件数＝１０［件］、製造歩留まり＝５０［％］、判定「×」である。
また、図６に示す、管外径Ｄが２０［ｍｍ］のガラス管１１における実施例および比較例、ならびに管外径Ｄが２５．５［ｍｍ］のガラス管１１における実施例および比較例においても、上記と同様に判定された結果が示されている。 On the other hand, in Comparative Example 11-1, E = 0.0 [mm], E / D = 0.00, the number of defective products generated =
12 [cases], production yield = 40 [%], and determination is “x”. In Comparative Example 11-2, E = 0.5 [mm], E / D = 0.04, number of defective products generated = 10 [cases], production yield = 50 [%], and determination “x”.
Moreover, in the Example and comparative example in the glass tube 11 whose tube outer diameter D is 20 [mm] shown in FIG. 6, and the Example and comparative example in the glass tube 11 whose tube outer diameter D is 25.5 [mm] The results determined in the same manner as described above are also shown.

図７は、縦軸を製造歩留まり、横軸を比率（Ｅ／Ｄ）とし、図６に示す実施例および比較例をプロットした図である。
また、図７において、管外径Ｄが１１．５［ｍｍ］の実施例および比較例を結ぶ線であって、比率（Ｅ／Ｄ）に対する製造歩留まりの推移を示す推移線が７０で示されている。同様に、管外径Ｄが２０［ｍｍ］における製造歩留まりの推移線が７１、管外径Ｄが２５．５［ｍｍ］における製造歩留まりの推移線が７２でそれぞれ示されている。 FIG. 7 is a diagram in which the vertical axis represents the manufacturing yield and the horizontal axis represents the ratio (E / D), and the example and the comparative example shown in FIG. 6 are plotted.
Further, in FIG. 7, a line connecting the example and the comparative example in which the pipe outer diameter D is 11.5 [mm], and a transition line indicating the transition of the manufacturing yield with respect to the ratio (E / D) is indicated by 70. ing. Similarly, a transition line of manufacturing yield when the pipe outer diameter D is 20 [mm] is indicated by 71, and a transition line of manufacturing yield when the pipe outer diameter D is 25.5 [mm] is indicated by 72, respectively.

各推移線７０〜７２を見ると、比率（Ｅ／Ｄ）が０．１以上になれば、製造歩留まりが９０［％］以上あり、製造歩留まりが良いことが分かる。
以上の実験の結果より、比率（Ｅ／Ｄ）が条件１を満たした場合に、発光管１０の製造時にガラス管の割れおよび管の断面形状の変形が生じるのを抑制できるので、製造歩留まりが良いことが分かった。 Looking at the transition lines 70 to 72, it can be seen that when the ratio (E / D) is 0.1 or more, the manufacturing yield is 90% or more, and the manufacturing yield is good.
As a result of the above experiment, when the ratio (E / D) satisfies the condition 1, it is possible to suppress the occurrence of cracking of the glass tube and deformation of the cross-sectional shape of the tube during the production of the arc tube 10, and thus the production yield is increased. I found it good.

また、図７において、製造歩留まり９０［％］を示す各管外径Ｄの比率（Ｅ／Ｄ）を見ると、管外径Ｄ１１．５［ｍｍ］の方が、２０［ｍｍ］および２５．５［ｍｍ］よりも当該比率（Ｅ／Ｄ）が小さいことから、管外径Ｄの小さい方が、当該比率（Ｅ／Ｄ）が小さくなる傾向があると考えられる。したがって、管外径Ｄが１１．５［ｍｍ］よりも小さい１０［ｍｍ］のガラス管１１において、条件１を満たした場合には、製造歩留まりが９０［％］以上になると推測できる。さらに、管外径Ｄの２０［ｍｍ］と２５．５［ｍｍ］との間において、製造歩留まり９０［％］を示す比率（Ｅ／Ｄ）の差は、多少であり略同等であると言えることから、管外径Ｄが２０［ｍｍ］以上では、製造歩留まり９０［％］となる比率（Ｅ／Ｄ）が０．１程度であると考えられる。したがって、管外径Ｄが２５．５［ｍｍ］よりも大きい２８［ｍｍ］のガラス管１１であっても、条件１を満たした場合には、製造歩留まりが９０［％］以上になると推測できる。 Further, in FIG. 7, when the ratio (E / D) of each pipe outer diameter D indicating the manufacturing yield of 90 [%] is seen, the pipe outer diameter D11.5 [mm] is 20 [mm] and 25. Since the ratio (E / D) is smaller than 5 [mm], it is considered that the ratio (E / D) tends to be smaller as the tube outer diameter D is smaller. Therefore, in the glass tube 11 having a tube outer diameter D of 10 [mm] smaller than 11.5 [mm], when the condition 1 is satisfied, it can be estimated that the manufacturing yield is 90 [%] or more. Furthermore, the difference in the ratio (E / D) indicating the production yield of 90 [%] between 20 [mm] and 25.5 [mm] of the pipe outer diameter D is somewhat small and substantially equivalent. From this, it is considered that when the pipe outer diameter D is 20 [mm] or more, the ratio (E / D) at which the production yield is 90 [%] is about 0.1. Therefore, even if the glass tube 11 has a tube outer diameter D of 28 [mm] larger than 25.5 [mm], when the condition 1 is satisfied, it can be estimated that the manufacturing yield is 90 [%] or more. .

本実験において、図６および図７に示す管外径Ｄおよび離間距離Ｅの各値は設計値である。なお、ガラス管の作製等ガラス加工では、製造上のばらつきは避けられないものであり、管外径Ｄおよび離間距離Ｅには±１［ｍｍ］程度のばらつきが含まれている。
また、本実験において、ガラス管１１における管中央部１２の管肉厚は０．４〜１．０［ｍｍ］であり、旋回部１４ａ，１４ｂの管肉厚は０．４〜１．０［ｍｍ］である。 In this experiment, each value of the pipe outer diameter D and the separation distance E shown in FIGS. 6 and 7 is a design value. In glass processing such as production of a glass tube, manufacturing variations are inevitable, and the tube outer diameter D and the separation distance E include variations of about ± 1 [mm].
Moreover, in this experiment, the tube thickness of the tube center part 12 in the glass tube 11 is 0.4 to 1.0 [mm], and the tube thickness of the swivel portions 14a and 14b is 0.4 to 1.0 [mm]. mm].

ここでの「管肉厚」とは、管中央部１２における平均の管肉厚、または旋回部１４ａ，１４ｂにおける平均の管肉厚を意味する。
＜条件２を求めた実験＞
次に、条件２を求めた実験について説明する。
本実験では、上記の条件１を求めた実験と同様、旋回部１４ａ，１４ｂの管外径Ｄを固定して、管中央部１２と基準面Ｐとの離間距離Ｅを異ならせることにより比率（Ｅ／Ｄ）が異なる複数の平面的な二重渦巻状のガラス管１１を作製して、それぞれの外観品質を検査した。 Here, “tube thickness” means the average tube thickness at the tube center portion 12 or the average tube thickness at the swivel portions 14a and 14b.
<Experiment for Condition 2>
Next, an experiment for obtaining condition 2 will be described.
In this experiment, as in the experiment for obtaining the above condition 1, the pipe outer diameter D of the swivel portions 14a and 14b is fixed, and the distance E between the pipe center portion 12 and the reference plane P is made different. A plurality of planar double spiral glass tubes 11 having different E / D) were produced, and the appearance quality of each was examined.

具体的には、管外径Ｄが１１．５［ｍｍ］、２０［ｍｍ］および２５．５［ｍｍ］の３種類のガラス管１１毎に、６〜７つの実施例および２〜３つの比較例を用意した。そして、実施例および比較例毎に、それぞれ２０個のガラス管１１を作製して、旋回部１４ａ，１４ｂのＰ１，Ｐ２（図１参照）の位置における頂部１４ａ１，１４ｂ１（図２参照）が基準面Ｐから離れた件数を調べた。図１に示すように、Ｐ１は、管中央部１２の端部１３ａから１／４周の位置を、Ｐ２は、管中央部１２の端部１３ｂから１／４周の位置をそれぞれ示している。本実験では、Ｐ１，Ｐ２の位置における頂部１４ａ１，１４ｂ１が、基準面Ｐから離れたものを外観品質不良と判断している。 Specifically, for each of the three types of glass tubes 11 having a tube outer diameter D of 11.5 [mm], 20 [mm], and 25.5 [mm], 6 to 7 examples and 2 to 3 comparisons An example was prepared. For each of the examples and comparative examples, 20 glass tubes 11 are produced, and the top portions 14a1 and 14b1 (see FIG. 2) at the positions of P1 and P2 (see FIG. 1) of the turning portions 14a and 14b are used as a reference. The number of cases away from the surface P was examined. As shown in FIG. 1, P 1 indicates a position of ¼ circumference from the end portion 13 a of the tube center portion 12, and P 2 indicates a position of ¼ turn from the end portion 13 b of the tube center portion 12. . In this experiment, when the top portions 14a1 and 14b1 at the positions P1 and P2 are separated from the reference plane P, it is determined that the appearance quality is poor.

図８は、条件２を求めた実験の結果を示す図である。
図８には、実施例および比較例における、管外径Ｄ、離間距離Ｅ、比率（Ｅ／Ｄ）、不良品発生件数および判定結果が示されている。
本実験において、実施例および比較例毎に用意した２０個のガラス管１１が、２個を超えて不良品とならない場合は、外観品質が低下しない「○」と判定し、当該２０個のランプ中、３個以上のガラス管１１が不良品となる場合は、外観品質が低下する「×」と判定した。 FIG. 8 is a diagram illustrating a result of an experiment for obtaining the condition 2.
FIG. 8 shows the pipe outer diameter D, the separation distance E, the ratio (E / D), the number of defective products generated, and the determination results in the example and the comparative example.
In this experiment, when 20 glass tubes 11 prepared for each of the examples and comparative examples exceed 2 and are not defective, it is determined that the appearance quality is not deteriorated, and the 20 lamps Among these, when three or more glass tubes 11 were defective, it was determined that the appearance quality was “x”.

実験結果を見ると、図９に示すように、実施例２１および比較例２１では、管外径Ｄが１１．５［ｍｍ］に設定されている。
実施例２１−１は、Ｅ＝０．０［ｍｍ］、Ｅ／Ｄ＝０．００、不良品発生件数＝０［件］であり、判定が「○」である。
同様に、実施例２１−２は、Ｅ＝０．５［ｍｍ］、Ｅ／Ｄ＝０．０４、不良品発生件数＝０［件］、判定「○」である。以降、離間距離Ｅを０．５［ｍｍ］ずつ大きくした実施例２１−３〜実施例２１−７において不良品発生は見られず、いずれも判定「○」である。 Looking at the experimental results, as shown in FIG. 9, in Example 21 and Comparative Example 21, the tube outer diameter D is set to 11.5 [mm].
In Example 21-1, E = 0.0 [mm], E / D = 0.00, the number of defective products generated = 0 [cases], and the determination is “◯”.
Similarly, in Example 21-2, E = 0.5 [mm], E / D = 0.04, the number of occurrences of defective products = 0 [case], and the determination “◯”. Thereafter, in Example 21-3 to Example 21-7 in which the separation distance E is increased by 0.5 [mm], no defective product is found, and all are “good”.

一方、比較例２１−１は、Ｅ＝３．５［ｍｍ］、Ｅ／Ｄ＝０．２９、不良品発生件数＝
１０［件］、判定が「×」であり、以降、離間距離Ｅを０．５［ｍｍ］ずつ大きくした比較例２１−２および比較例２１−３では、いずれも不良品が発生し、判定「×」である。
また、図９に示す、管外径Ｄが２０［ｍｍ］のガラス管１１における実施例および比較例、ならびに管外径Ｄが２５．５［ｍｍ］のガラス管１１における実施例および比較例においても、上記と同様に判定された結果が示されている。 On the other hand, in Comparative Example 21-1, E = 3.5 [mm], E / D = 0.29, number of defective products generated =
10 [case], the determination is “×”, and thereafter, in Comparative Example 21-2 and Comparative Example 21-3 in which the separation distance E is increased by 0.5 [mm], both of the defective products are generated and the determination is made. “×”.
Moreover, in the Example and comparative example in the glass tube 11 whose tube outer diameter D is 20 [mm] shown in FIG. 9, and the Example and comparative example in the glass tube 11 whose tube outer diameter D is 25.5 [mm] The results determined in the same manner as described above are also shown.

図９は、縦軸を比率（Ｅ／Ｄ）、横軸を管外径Ｄとし、図９に示す実施例および比較例をプロットした図であり、判定「○」の各実施例が○印で、判定「×」の各比較例が×印で示されている。
また、図９において、管外径Ｄ毎の、判定「○」の値と、判定「×」の値との間であって、判定「○」の値を通過または近接した上限線７３が引かれている。この上限線７３は、各判定「○」の値を含む領域の上限を示す線であり、次の関係式で表すことができる。 FIG. 9 is a graph in which the vertical axis represents the ratio (E / D), the horizontal axis represents the pipe outer diameter D, and the examples and comparative examples shown in FIG. 9 are plotted. Thus, each comparative example of determination “x” is indicated by a cross.
Further, in FIG. 9, an upper limit line 73 between the value of the determination “◯” and the value of the determination “×” for each pipe outer diameter D and passing or close to the value of the determination “O” is drawn. It has been. The upper limit line 73 is a line indicating the upper limit of the region including the value of each determination “◯”, and can be represented by the following relational expression.

Ｄ＝０．２６
以上の実験の結果より、比率（Ｅ／Ｄ）が条件２を満たした場合に、発光管１０の製造時に、旋回部１４ａ，１４ｂのＰ１，Ｐ２の位置における頂部１４ａ１，１４ｂ１が、管中央部１２に連動して基準面Ｐから離れるのを防止し、外観品質の低下を抑制することができることが分かる。 D = 0.26
From the results of the above experiment, when the ratio (E / D) satisfies the condition 2, the top portions 14a1 and 14b1 at the positions P1 and P2 of the turning portions 14a and 14b are at the center of the tube when the arc tube 10 is manufactured. 12 can be prevented from moving away from the reference plane P in conjunction with the reference numeral 12, and deterioration in appearance quality can be suppressed.

また、図９において、管外径Ｄ毎の判定「○」における比率（Ｅ／Ｄ）の最大値を見ると、管外径Ｄが小さい程、当該比率（Ｅ／Ｄ）の最大値が若干大きくなっている。したがって、管外径Ｄが１１．５［ｍｍ］よりも小さい１０［ｍｍ］のガラス管１１において、条件２を満たした場合には、旋回部１４ａ，１４ｂの１，Ｐ２の位置が基準面Ｐから離れるのを防止し、外観品質の低下を抑制できると推測される。なお、管外径Ｄ毎の判定「○」における比率（Ｅ／Ｄ）の最大値の差は僅かである。したがって、管外径Ｄが２５．５［ｍｍ］よりも少しだけ大きい２８［ｍｍ］のガラス管１１でも、条件２を満たした場合には、旋回部１４ａ，１４ｂの１，Ｐ２の位置が基準面Ｐから離れるのを防止し、外観品質の低下を抑制できると推測される。 Further, in FIG. 9, when the maximum value of the ratio (E / D) in the determination “◯” for each pipe outer diameter D is seen, the smaller the pipe outer diameter D is, the smaller the maximum value of the ratio (E / D) is. It is getting bigger. Therefore, in the glass tube 11 having a tube outer diameter D of 10 [mm] smaller than 11.5 [mm], when the condition 2 is satisfied, the positions of P1 and P2 of the turning portions 14a and 14b are the reference plane P. It is presumed that it is possible to prevent a decrease in appearance quality and to prevent a decrease in appearance quality. In addition, the difference of the maximum value of ratio (E / D) in determination "(circle)" for every pipe outer diameter D is slight. Therefore, even if the glass tube 11 having a tube outer diameter D of 28 [mm] that is slightly larger than 25.5 [mm] satisfies the condition 2, the positions of the pivot portions 14a and 14b at positions 1 and P2 are the reference. It is presumed that it is possible to prevent separation from the surface P and to suppress deterioration in appearance quality.

本実験において、上記の条件１を求めた実験１と同様、図８および図９に示す管外径Ｄおよび離間距離Ｅの各値は設計値である。したがって、図８および図９の管外径Ｄおよび離間距離Ｅにも±１［ｍｍ］程度のばらつきが含まれている。
本実験において、ガラス管１１における管中央部１２および旋回部１４ａ，１４ｂの管肉厚は上記の条件１を求めた実験と同じである。
［第２の実施形態］
図１０は、本発明に係る照明装置の一例として、上記第１の実施形態に係る蛍光ランプ１を備えた照明装置８０の概略構成を示している。 In this experiment, the values of the pipe outer diameter D and the separation distance E shown in FIGS. 8 and 9 are design values as in Experiment 1 in which the above condition 1 is obtained. Therefore, the pipe outer diameter D and the separation distance E in FIGS. 8 and 9 also include variations of about ± 1 [mm].
In this experiment, the tube thickness of the tube center portion 12 and the swivel portions 14a and 14b in the glass tube 11 is the same as the experiment for obtaining the above condition 1.
[Second Embodiment]
FIG. 10 shows a schematic configuration of a lighting device 80 including the fluorescent lamp 1 according to the first embodiment as an example of the lighting device according to the present invention.

図１０に示す照明装置８０は、装置本体８１と、装置本体８１に取り付けられた一対のソケット８２と、装置本体８１に取り付けられた傘部８３と、各ソケット８２に口金部２１ａ，２１ｂが取り付けられた蛍光ランプ１と、蛍光ランプ１を覆う状態で装置本体８１に取り付けられたカバーとを備えている。なお、図９では、蛍光ランプ１を覆うカバーが取り外された状態の照明装置８０が示されている。 10 includes an apparatus main body 81, a pair of sockets 82 attached to the apparatus main body 81, an umbrella part 83 attached to the apparatus main body 81, and bases 21a and 21b attached to the sockets 82. And the cover attached to the apparatus main body 81 so as to cover the fluorescent lamp 1. In FIG. 9, the illumination device 80 in a state where the cover that covers the fluorescent lamp 1 is removed is shown.

各ソケット８２には、取り付けレバーが設けられていて、口金部２１ａ，２１ｂを各ソケット８２に装着した後、取り付けレバーを閉じることにより固定することができる。
上記構成の照明装置８０は、上記第１の実施形態に係る蛍光ランプ１を備えることにより、定格ランプ電力が２５［Ｗ］以上の比較的高ワットタイプ、かつ薄型の照明装置とすることができる。
＜変形例＞
以上、本発明に係る放電ランプおよびその放電ランプを備えた照明装置について、実施形態に基づいて説明したが、本発明はこれらの実施形態に限られない。 Each socket 82 is provided with an attachment lever, and can be fixed by closing the attachment lever after the cap portions 21a and 21b are attached to each socket 82.
The illuminating device 80 having the above-described configuration includes the fluorescent lamp 1 according to the first embodiment, and thus can be a relatively high watt type and thin illuminating device having a rated lamp power of 25 [W] or more. .
<Modification>
As mentioned above, although the discharge lamp concerning this invention and the illuminating device provided with the discharge lamp were demonstrated based on embodiment, this invention is not limited to these embodiment.

例えば、発光管の外観形状は、平面視が円形のものに限定されず、平面視が四角形など多角形のものでも良い。 For example, the outer shape of the arc tube is not limited to a circular shape in plan view, but may be a polygonal shape such as a square shape in plan view.

本発明は、管中央部を中心として旋回する一対の旋回部を有する平面視二重渦巻形状の発光管を備えた放電ランプに利用できる。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention can be used for a discharge lamp provided with an arc tube having a double spiral shape in a plan view that has a pair of swirl portions that swirl around the tube center.

１蛍光ランプ
１０発光管
１１ガラス管
１２管中央部
１２ａ頂部
１４ａ，１４ｂ旋回部
１４ａ１，１４ｂ１頂部
１４ａ，１４ｂ旋回部
１６ａ，１６ｂ直近の旋回部分
２０ホルダ
２１ａ，２１ｂ口金部
２２連結部
２３ａ，２３ｂピン
２３ａ，２３ｂ電極端子
７０〜７２推移線
８０照明装置
８１装置本体
８２ソケット
８３傘部
５１０ガラス管
５２０中間体
５３０ガラス管
５８０変形治具
５８２固定板
５８４可動板
５８９規制部材
５９０成形治具
５９２回転軸
５９３，５９４係止部
Ｃ旋回軸
Ｄ旋回部の管外径
Ｅ離間距離
Ｋ管中央部の管軸
Ｏ管中央部の中心
Ｔ１管肉厚
Ｔ２管肉厚 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Fluorescent lamp 10 Light emission tube 11 Glass tube 12 Tube | tube center part 12a Top part 14a, 14b Turning part 14a1, 14b1 Top part 14a, 14b Turning part 16a, 16b The nearest turning part 20 Holder 21a, 21b Base part 22 Connection part 23a, 23b Pin 23a, 23b Electrode terminals 70 to 72 Transition line 80 Illuminating device 81 Device main body 82 Socket 83 Umbrella portion 510 Glass tube 520 Intermediate 530 Glass tube 580 Deformation jig 582 Fixed plate 584 Movable plate 589 Restricting member 590 Molding jig 592 Rotating shaft 593, 594 Locking part C Rotating shaft D Pipe outer diameter of the slewing part E Separation distance K Tube axis at the center of the tube O Center of the tube center T1 Tube thickness T2 Tube thickness

Claims

A plan view double spiral arc tube having a tube center portion and a pair of swivel portions extending in opposite directions from the tube center portion and swiveling at least one turn around the tube center portion is provided. A discharge lamp,
In the entire swirl portion except for the swivel portion closest to the central portion of the pipe in the pair of swivel portions, the top of the semi-cylindrical portion that bulges toward one axial direction of the swivel axis is a reference perpendicular to the swivel axis Touch the surface,
The central portion of the pipe and the turning portion closest thereto are spaced from the reference plane to the other axial side of the turning shaft,
When the pipe outer diameter of each swivel part is D [mm] and the distance from the reference surface of the pipe center is E [mm], the pipe outer diameter D and the distance E are:
10 ≦ D ≦ 28
0.1 ≦ E / D ≦ 0.26
A discharge lamp characterized by being set to satisfy the relationship of

When the tube thickness at the center of the tube is T1 [mm], the tube thickness T1 is
0.4 ≦ T1 ≦ 1.0
The discharge lamp according to claim 1, wherein:

When the tube thickness of each swivel part is T2 [mm], the tube thickness T2 is
0.4 ≦ T2 ≦ 1.0
The discharge lamp according to claim 1, wherein:

An illuminating device comprising the discharge lamp according to claim 1.