JP2010249189A - Torque converter - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、流体を利用して動力を伝達するトルクコンバータに関する。 The present invention relates to a torque converter that uses a fluid to transmit power.
従来、ポンプインペラ、タービンランナ及びステータの３要素を備え、各要素によって形成される流体の流路が等流路断面となるように形成されたトルクコンバータにおいて、ポンプインペラの入口部にその流路断面がステータの最大流路断面以下になる流路縮小部を構成するようにコアを形成したものが知られている（特許文献１参照）。 2. Description of the Related Art Conventionally, in a torque converter that includes three elements of a pump impeller, a turbine runner, and a stator, and a flow path of a fluid formed by each element has an equal flow path cross section, the flow path at the inlet of the pump impeller There is known one in which a core is formed so as to constitute a flow path reducing portion whose cross section is equal to or smaller than the maximum flow path cross section of the stator (see Patent Document 1).
この従来のトルクコンバータによれば、ステータからポンプインペラに流入する流体は、入口付近の流路縮小部により絞られ、コアに沿って流路の接続に段差があっても、流体の剥離が抑制され、或いは流体剥離による渦流を減衰する。これによってポンプインペラに流れる流体の損失を減らし、トルクコンバータの伝達効率やトルク容量が改善されるとされている。 According to this conventional torque converter, the fluid flowing from the stator into the pump impeller is throttled by the flow path reducing portion near the inlet, and even if there is a step in the flow path connection along the core, fluid separation is suppressed. Or attenuate the eddy current due to fluid separation. This reduces the loss of fluid flowing through the pump impeller and improves the transmission efficiency and torque capacity of the torque converter.
しかしながら、ポンプインペラ及びタービンランナの高さ方向の長さをＨ、ポンプインペラとタービンランナとが対向する幅方向の間隔をＷとしたとき、比がＷ／Ｈが０．６５以下となる低扁平トルクコンバータにおいては、タービンランナを構成する部品であるタービンシェル及びブレードの屈曲が大きくなることから、上記の従来技術により設計されたコアによる流体の損失低減効果は回転方向で見た場合に充分に発揮されるものではない。 However, when the length in the height direction of the pump impeller and the turbine runner is H, and the interval in the width direction where the pump impeller and the turbine runner face each other is W, the low flatness ratio is W / H of 0.65 or less. In torque converters, the bending of the turbine shell and blades, which are the components that make up the turbine runner, increases, so the fluid loss reduction effect of the core designed according to the above prior art is sufficient when viewed in the rotational direction. It is not something that can be demonstrated.
また、低扁平トルクコンバータに搭載されるブレードとタービンシェルの接線及びブレードとコアの接線を比較すると、屈曲が異なる場合があり、このような形状のトルクコンバータには、従来技術の２次元での設計に加えて回転方向を含む３次元で解析して充分な損失低減効果が発揮されるようにすることが必要である。 Further, when comparing the tangent of the blade and the turbine shell and the tangent of the blade and the core that are mounted on the low flat torque converter, the bending may be different. In addition to the design, it is necessary to perform a three-dimensional analysis including the rotation direction so that a sufficient loss reduction effect is exhibited.
本発明は、３次元的に解析して流体剥離及び流体剥離による渦の発生を低減することができるトルクコンバータを提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a torque converter which can be analyzed three-dimensionally to reduce fluid separation and vortex generation due to fluid separation.
本発明のトルクコンバータは、エンジンの出力が伝達される駆動軸に連結され流路を形成するように外側にポンプシェル及び内側にポンプコアリングを有するポンプインペラと、前記ポンプインペラの環状流体吐出口に近接して配置された環状流体流入口を有し変速機構に結合され流路を形成するように外側にタービンシェル及び内側にタービンコアリングを有するタービンランナと、前記タービンランナより前記ポンプインペラに戻る流体の流れを偏向する流路を形成するようにシェル側リング及びコア側リングを有するステータとを備え、前記ポンプインペラ、前記タービンランナ及び前記ステータによって形成される流体の流路が等流路断面を有し、又は、前記タービンランナのタービンシェルとタービンコアリングとに内接する円の径ｄＸと前記エンジンの出力軸から前記内接する円の中心までの距離ＲＸとの積が、前記タービンランナの入口での前記内接する円の径ｄ１と前記距離Ｒ１との積に対して、ｄＸＲＸ／ｄ１Ｒ１≦１であるトルクコンバータにおいて、前記ポンプコアリング及び前記タービンコアリングの子午線断面形状が子午線間の角度に応じて異なるように、前記ポンプインペラが形成する前記流路又は前記タービンランナが形成する前記流路のいずれか一方若しくは両方の一部に隆起部を形成したことを特徴とする。 A torque converter according to the present invention includes a pump impeller having a pump shell on the outside and a pump core ring on the inside so as to form a flow path connected to a drive shaft to which the output of the engine is transmitted, and an annular fluid discharge port of the pump impeller A turbine runner having an annular fluid inlet disposed adjacent to the transmission and having a turbine shell on the outside and a turbine core ring on the inside so as to form a flow path coupled to the speed change mechanism, and from the turbine runner to the pump impeller A stator having a shell-side ring and a core-side ring so as to form a flow path for deflecting the flow of returning fluid, and the flow paths of fluid formed by the pump impeller, the turbine runner, and the stator are equal flow paths A circle having a cross section or inscribed in a turbine shell and a turbine core ring of the turbine runner the product of the distance R X from the output shaft of the the d X engine to the center of the circle tangent inside said can, said the diameter d 1 of the circle tangent in said at the inlet of the turbine runner to the product of the distance R 1 Thus, in the torque converter in which d X R X / d 1 R 1 ≦ 1, the pump impeller is formed so that the meridian cross-sectional shapes of the pump core ring and the turbine core ring differ according to the angle between the meridians. A raised portion is formed in a part of one or both of the flow path and the flow path formed by the turbine runner.
本発明のトルクコンバータによれば、３次元的に解析してポンプコアリング及びタービンコアリングの子午線断面形状が子午線間の角度に応じて異なるように、ポンプインペラが形成する流路又はタービンランナが形成する流路のいずれか一方若しくは両方の一部に隆起部を形成したので、流体剥離及び流体剥離による渦の発生を低減することができる。 According to the torque converter of the present invention, the flow path or the turbine runner formed by the pump impeller is analyzed in a three-dimensional manner so that the meridian cross-sectional shapes of the pump core ring and the turbine coring differ according to the angle between the meridians. Since the raised portion is formed in one or both of the flow paths to be formed, fluid separation and generation of vortices due to fluid separation can be reduced.
本発明のトルクコンバータにおいて、前記隆起部が形成される範囲は、前記ポンプインペラにおける前記流路出口と前記タービンランナにおける前記流路入口の前記ポンプコアリング及びタービンコアリングの位置から前記ステータの位置までの距離をＲｃとし、前記隆起部の前記ポンプインペラにおける前記流路出口及び前記タービンライナにおける前記流路入口側から前記ステータ側までの距離をｒとして、ｒ／Ｒｃ＜０．７であることが好ましい。 In the torque converter according to the present invention, the range in which the raised portion is formed is the position of the stator from the position of the pump core ring and the turbine core ring at the flow path outlet of the pump impeller and the flow path inlet of the turbine runner. R / Rc <0.7, where Rc is a distance from the flow path outlet of the pump impeller of the raised portion and the distance from the flow path inlet side of the turbine liner to the stator side. Is preferred.
この好ましい形態によれば、３次元的に解析してポンプコアリング及びタービンコアリングの子午線断面形状が子午線間の角度に応じて異なるように、ポンプインペラが形成する流路又はタービンランナが形成する流路のいずれか一方若しくは両方の一部に隆起部を形成したので、流体剥離及び流体剥離による渦の発生を確実に低減することができる。 According to this preferred embodiment, the flow path or turbine runner formed by the pump impeller is formed such that the meridian cross-sectional shapes of the pump coring and the turbine coring differ according to the angle between the meridians after three-dimensional analysis. Since the raised portion is formed in one or both of the flow paths, fluid separation and generation of vortices due to fluid separation can be reliably reduced.
また、本発明のトルクコンバータにおいて、前記隆起部は、前記ポンプインペラ又は前記タービンランナのいずれか一方若しくは両方の前記流路の負圧側に形成されていることが好ましい。 In the torque converter of the present invention, it is preferable that the raised portion is formed on the negative pressure side of the flow path of one or both of the pump impeller and the turbine runner.
この好ましい形態によれば、３次元的に解析してポンプコアリング及びタービンコアリングの子午線断面形状が子午線間の角度に応じて異なるように、ポンプインペラが形成する流路又はタービンランナが形成する流路のいずれか一方若しくは両方の一部に隆起部を形成したので、流体剥離及び流体剥離による渦の発生を確実に低減することができる。 According to this preferred embodiment, the flow path or the turbine runner formed by the pump impeller is formed such that the meridian cross-sectional shapes of the pump core ring and the turbine core ring differ according to the angle between the meridians after three-dimensional analysis. Since the raised portion is formed in one or both of the flow paths, fluid separation and generation of vortices due to fluid separation can be reliably reduced.
本発明に係るトルクコンバータ１０は、図１に示すように構成されている。トルクコンバータ１０は、エンジンの出力が伝達される駆動軸（エンジンクランクシャフト）に連結された伝達部材に取り付けられているポンプインペラ１２、ポンプインペラ１２の環状流体吐出口に近接して配置された環状流体流入口を有し変速機構に結合されたタービンランナ１４、及びタービンランナ１４よりポンプインペラ１２に戻る流体の流れを偏向するステータ１６を備えている。 A torque converter 10 according to the present invention is configured as shown in FIG. The torque converter 10 is attached to a transmission member connected to a drive shaft (engine crankshaft) to which the output of the engine is transmitted, and an annular disposed close to the annular fluid discharge port of the pump impeller 12. A turbine runner 14 having a fluid inlet and coupled to a speed change mechanism, and a stator 16 for deflecting the flow of fluid returning from the turbine runner 14 to the pump impeller 12 are provided.
ポンプインペラ１２は、エンジンクランクシャフトに連結されたコンバータカバー１８に取り付けられている。ポンプインペラ１２は、外側のポンプシェル１２ａ、内側のポンプコアリング１２ｂ、及びポンプコアリング１２ｂに取り付けられているポンプブレード１２ｃから構成されている。 The pump impeller 12 is attached to a converter cover 18 connected to the engine crankshaft. The pump impeller 12 includes an outer pump shell 12a, an inner pump core ring 12b, and a pump blade 12c attached to the pump core ring 12b.
ポンプインペラ１２は、外側のポンプシェル１２ａ及び内側のポンプコアリング１２ｂで流路を形成している。 The pump impeller 12 forms a flow path with an outer pump shell 12a and an inner pump core ring 12b.
タービンランナ１４は、ポンプシェル１２ａに対向して配置されている。タービンランナ１４は、外側のタービンシェル１４ａ、内側のタービンコアリング１４ｂ、及びタービンコアリング１４ｂに取り付けられているタービンブレード１４ｃから構成されている。 The turbine runner 14 is disposed to face the pump shell 12a. The turbine runner 14 includes an outer turbine shell 14a, an inner turbine core ring 14b, and a turbine blade 14c attached to the turbine core ring 14b.
タービンランナ１４は、外側のタービンシェル１４ａ及び内側のタービンコアリング１４ｂで流路を形成している。 The turbine runner 14 forms a flow path with an outer turbine shell 14a and an inner turbine core ring 14b.
タービンランナ１４は、ポンプインペラ１２と同軸上にあるハブ１７に結合され、トランスミッション入力軸と一体に回転する。 The turbine runner 14 is coupled to a hub 17 that is coaxial with the pump impeller 12 and rotates integrally with the transmission input shaft.
ステータ１６は、ポンプインペラ１２とタービンランナ１４との間に挟まれるように配置されている。ステータ１６は、シェル側リング１６ａ、コア側リング１６ｂ、及びステータブレード１６ｃから構成されている。ステータ１６は、不図示のハウジングに前記入力軸と同軸上でワンウェイクラッチ２０を介して支持されている。 The stator 16 is disposed so as to be sandwiched between the pump impeller 12 and the turbine runner 14. The stator 16 includes a shell side ring 16a, a core side ring 16b, and a stator blade 16c. The stator 16 is supported by a housing (not shown) via the one-way clutch 20 coaxially with the input shaft.
ステータ１６は、シェル側リング１６ａ及びコア側リング１６ｂで流路を形成している。 The stator 16 forms a flow path by the shell side ring 16a and the core side ring 16b.
尚、タービンランナ１４の出口部からステータ１６のコア側リング１６ｂの外側を通りポンプインペラ１２に流入する流れを阻止するために、コア側リング１６ｂと、ポンプインペラ１２及びタービンランナ１４の各ポンプコアリング１２ｂ，タービンコアリング１４ｂの一部がオーバーラップするように構成されている。 In addition, in order to prevent the flow which flows into the pump impeller 12 through the outer side of the core side ring 16b of the stator 16 from the exit part of the turbine runner 14, each pump core of the core side ring 16b, the pump impeller 12, and the turbine runner 14 The ring 12b and the turbine core ring 14b are configured to partially overlap.
本実施形態では、タービンランナ１４のタービンシェル１４ａとタービンコアリング１４ｂとに内接する円の径ｄＸとエンジンの出力軸から内接する円の中心までの距離ＲＸとの積が、タービンランナ１４の入口での前記内接する円の径ｄ１と前記距離Ｒ１との積に対して、ｄＸＲＸ／ｄ１Ｒ１≦１である。この条件下では、トルクコンバータ１０において流体の損失が少なくなり伝達トルクが大きくなる。 In this embodiment, the product of the distance R X to the center of an inscribed circle of the output shaft of diameter d X and engine of a circle inscribed in the turbine shell 14a and the turbine coring 14b of the turbine runner 14, a turbine runner 14 D X R X / d 1 R 1 ≦ 1 with respect to the product of the diameter d 1 of the inscribed circle at the entrance to the distance R 1 and the distance R 1 . Under this condition, the fluid loss in the torque converter 10 is reduced and the transmission torque is increased.
尚、ポンプインペラ１２、タービンランナ１４、及びステータ１６によって形成される流体の流路を等流路断面とすることもできる。 Note that the fluid flow path formed by the pump impeller 12, the turbine runner 14, and the stator 16 may have an equal flow path cross section.
次に、トルクコンバータ１０のポンプコアリング１２ｂ及びタービンコアリング１４ｂの形状について図２を参照して説明する。 Next, the shapes of the pump core ring 12b and the turbine core ring 14b of the torque converter 10 will be described with reference to FIG.
トルクコンバータ１０を図２（ａ）に示すように角度が異なる子午線IIb‐IIb及びIIc‐IIcで切断した断面図を図２（ｂ）及び図２（ｃ）に示す。 2B and 2C are cross-sectional views of the torque converter 10 taken along meridians IIb-IIb and IIc-IIc having different angles as shown in FIG. 2A.
トルクコンバータ１０を子午線IIb‐IIbで切断するとタービンランナ１４のタービンコアリング１４ｂの断面形状は、図２（ｂ）に示すように連続で変曲点がない外形を描くように形成されている。 When the torque converter 10 is cut along the meridian IIb-IIb, the cross-sectional shape of the turbine core ring 14b of the turbine runner 14 is formed so as to draw an outer shape that is continuous and has no inflection point, as shown in FIG.
トルクコンバータ１０を子午線IIc‐IIcで切断するとタービンランナ１４のタービンコアリング１４ｂの断面形状は、図２（ｃ）に示すように変曲点を有する外形を描くように形成されている。 When the torque converter 10 is cut along the meridian IIc-IIc, the cross-sectional shape of the turbine core ring 14b of the turbine runner 14 is formed so as to draw an outer shape having an inflection point as shown in FIG.
本発明に係るトルクコンバータ１０では、異なる角度におけるポンプコアリング１２ｂ及びタービンコアリング１４ｂの子午線断面が異なるように流路に隆起する隆起部２２が、ポンプインペラ１２のポンプコアリング１２ｂ又はタービンランナ１６のタービンコアリング１４ｂの一部に形成されている。 In the torque converter 10 according to the present invention, the raised portion 22 that rises in the flow path so that the meridian cross sections of the pump core ring 12b and the turbine core ring 14b at different angles are different from each other is provided on the pump core ring 12b or the turbine runner 16 of the pump impeller 12. Is formed in a part of the turbine core ring 14b.
次に、上記構成におけるトルクコンバータ１０の作用及び３次元解析結果について説明する。 Next, the effect | action of the torque converter 10 in the said structure and a three-dimensional analysis result are demonstrated.
本発明に係るトルクコンバータ１０が適用される駆動装置が加速状態にある場合には、ポンプインペラ１２の回転数はタービンランナ１６の回転数よりも大きくなっている。トルクコンバータ１０内部の流体には、図３（ａ）に示すように、ポンプインペラ１２→タービンランナ１４→ステータ１６→ポンプインペラ１２の旋回流が発生している。 When the drive device to which the torque converter 10 according to the present invention is applied is in an acceleration state, the rotational speed of the pump impeller 12 is higher than the rotational speed of the turbine runner 16. As shown in FIG. 3A, a swirling flow of the pump impeller 12 → the turbine runner 14 → the stator 16 → the pump impeller 12 is generated in the fluid inside the torque converter 10.
上記の状態を３次元解析するとタービンブレード１４ｃの負圧側に渦が発生しており、図３（ｂ）に示すように、濃淡の大きさで示される流体の損失の強さを表す乱流強度がＡ部で増大している。 When the above state is analyzed three-dimensionally, a vortex is generated on the negative pressure side of the turbine blade 14c, and as shown in FIG. 3B, the turbulent flow intensity indicating the strength of fluid loss indicated by the size of light and shade. Is increased in part A.
そこで、上記渦の発生を防ぐようにタービンランナ１４のタービンコアリング１４ｂの形状を円周方向に３次元的に変化するようにして解析する。この結果として、図３（ｃ）に示すように、タービンブレード１４ｃのＢ部に凹部が形成されるように流路方向に隆起部２２を形成することで流路の乱流強度低減が可能となり、トルク伝達容量が増加することで加速時の滑りを少なくして燃費を改善することができる。 Therefore, the shape of the turbine core ring 14b of the turbine runner 14 is analyzed so as to change three-dimensionally in the circumferential direction so as to prevent the generation of the vortex. As a result, as shown in FIG. 3 (c), it is possible to reduce the turbulent flow strength of the flow path by forming the raised portion 22 in the flow path direction so that a recess is formed in the B part of the turbine blade 14c. Further, the increase in torque transmission capacity can reduce slippage during acceleration and improve fuel efficiency.
隆起部２２は、図４に示すように、タービンランナ１４のタービンコアリング１４ｂが外側に隆起した形状に形成されている。隆起部２２の効果を確かめる指標としてｒ／Ｒｃを使用する。 As shown in FIG. 4, the raised portion 22 is formed in a shape in which the turbine core ring 14 b of the turbine runner 14 is raised outward. R / Rc is used as an index for confirming the effect of the raised portion 22.
ｒは、隆起部２２のポンプインペラ１２における流路出口及びタービンライナ１６における流路入口側からステータ１６側までの距離である。 r is the distance from the flow path outlet of the pump impeller 12 of the raised portion 22 and the flow path inlet side of the turbine liner 16 to the stator 16 side.
Ｒｃは、ポンプインペラ１２における流路出口のポンプコアリング１２ｂとタービンライナ１４における流路入口のタービンコアリング１４ｂの位置からステータ１６のコア側リング１６ｂの位置までの距離である。 Rc is the distance from the position of the pump core ring 12b at the flow path outlet of the pump impeller 12 and the position of the turbine core ring 14b at the flow path inlet of the turbine liner 14 to the position of the core side ring 16b of the stator 16.
上記指標により３次元解析をした結果は図５に示すようになる。図５を参照して、トルクコンバータ１０に隆起部２２を形成しない場合、ｒ／Ｒｃは０となりトルク伝達容量は図５の一点鎖線で示すようになる。 The result of three-dimensional analysis using the above index is as shown in FIG. Referring to FIG. 5, when no raised portion 22 is formed in torque converter 10, r / Rc is 0, and the torque transmission capacity is as shown by a one-dot chain line in FIG. 5.
トルクコンバータ１０に隆起部２２を形成した場合で、ｒ／Ｒｃが０、４となる場合のトルク伝達容量は図５の実線で示すようになる。 When the raised portion 22 is formed in the torque converter 10, the torque transmission capacity when r / Rc is 0 or 4 is as shown by the solid line in FIG.
トルクコンバータ１０に隆起部２２を形成した場合で、ｒ／Ｒｃが０、７となる場合のトルク伝達容量は図５の点線で示すようになる。 When the raised portion 22 is formed in the torque converter 10, the torque transmission capacity when r / Rc is 0 or 7 is as shown by the dotted line in FIG.
以上より、トルクコンバータ１０に隆起部２２を形成した場合で、ｒ／Ｒｃが０、７未満でトルク伝達容量が大きくなることが判明した。 From the above, it has been found that when the raised portion 22 is formed in the torque converter 10, the torque transmission capacity increases when r / Rc is less than 0 or 7.
次に、トルクコンバータ１０に隆起部２２を形成する例を、図６を参照して、説明することとする。 Next, an example of forming the raised portion 22 in the torque converter 10 will be described with reference to FIG.
図６（ａ）に示す例では、ポンプブレード１２ｃの負圧側のポンプコアリング１２ｂ又はタービンブレード１４ｃの負圧側のタービンコアリング１４ｂに直方体に形成された隆起部２２が設けられている。 In the example shown in FIG. 6A, a raised portion 22 formed in a rectangular parallelepiped is provided on the pump core ring 12b on the negative pressure side of the pump blade 12c or the turbine core ring 14b on the negative pressure side of the turbine blade 14c.
図６（ｂ）に示す例では、ポンプブレード１２ｃの負圧側及び正圧側に連続してポンプコアリング１２ｂ又はタービンブレード１４ｃの負圧側及び正圧側に連続してタービンコアリング１４ｂに直方体に形成された隆起部２２がポンプコアリング１２ｂ又はタービンコアリング１４ｂの長手方向に所定の間隔を有して設けられている。 In the example shown in FIG. 6B, the pump core 12b is continuously formed on the negative pressure side and the positive pressure side of the pump blade 12c, or continuously formed on the negative pressure side and the positive pressure side of the turbine blade 14c. The raised portions 22 are provided at a predetermined interval in the longitudinal direction of the pump core ring 12b or the turbine core ring 14b.
以上、本実施形態によれば、３次元的に解析してポンプコアリング１２ｂ及びタービンコアリング１４ｂの子午線断面形状が子午線間の角度に応じて異なるように、ポンプインペラ１２が形成する流路又はタービンランナ１４が形成する流路のいずれか一方若しくは両方の一部に隆起部２２を形成したので、流体剥離及び流体剥離による渦の発生を低減することができる。 As described above, according to the present embodiment, the flow path formed by the pump impeller 12 so that the meridian cross-sectional shapes of the pump core ring 12b and the turbine core ring 14b differ according to the angle between the meridians after three-dimensional analysis. Since the raised portion 22 is formed in one or both of the flow paths formed by the turbine runner 14, it is possible to reduce fluid separation and the generation of vortices due to fluid separation.
１０…トルクコンバータ、１２…ポンプインペラ、１２ａ…ポンプシェル、１２ｂ…ポンプコアリング、１２ｃ…ポンプブレード、１４…タービンランナ、１４ａ…タービンシェル、１４ｂ…タービンコアリング、１４ｃ…タービンブレード、１６…ステータ、１６ａ…シェル側リング、１６ｂ…コア側リング、１６ｃ…ステータブレード、１７…ハブ、１８…コンバータカバー、２０…ワンウェイクラッチ、２２…隆起部。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Torque converter, 12 ... Pump impeller, 12a ... Pump shell, 12b ... Pump core ring, 12c ... Pump blade, 14 ... Turbine runner, 14a ... Turbine shell, 14b ... Turbine core ring, 14c ... Turbine blade, 16 ... Stator , 16a ... shell side ring, 16b ... core side ring, 16c ... stator blade, 17 ... hub, 18 ... converter cover, 20 ... one-way clutch, 22 ... raised portion.
Claims (3)
前記ポンプインペラ、前記タービンランナ及び前記ステータによって形成される流体の流路が等流路断面を有し、又は、前記タービンランナのタービンシェルとタービンコアリングとに内接する円の径ｄＸと前記エンジンの出力軸から前記内接する円の中心までの距離ＲＸとの積が、前記タービンランナの入口での前記内接する円の径ｄ１と前記距離Ｒ１との積に対して、ｄＸＲＸ／ｄ１Ｒ１≦１であるトルクコンバータにおいて、
前記ポンプコアリング及び前記タービンコアリングの子午線断面形状が子午線間の角度に応じて異なるように、前記ポンプインペラが形成する前記流路又は前記タービンランナが形成する前記流路のいずれか一方若しくは両方の一部に隆起部を形成したことを特徴とするトルクコンバータ。 A pump impeller having a pump shell on the outside and a pump core ring on the inside so as to be connected to a drive shaft to which the output of the engine is transmitted to form a flow path, and an annular fluid discharge port of the pump impeller A turbine runner having an annular fluid inlet and a turbine shell on the outside and a turbine core ring on the inside so as to be coupled to the speed change mechanism to form a flow path, and deflecting the flow of fluid from the turbine runner back to the pump impeller A stator having a shell side ring and a core side ring so as to form a flow path,
The pump impeller, the fluid flow path formed by the turbine runner and the stator has a uniform flow path cross-section, or, the the diameter d X of a circle inscribed in the turbine shell and the turbine coring of the turbine runner The product of the distance R X from the output shaft of the engine to the center of the inscribed circle is d X with respect to the product of the diameter d 1 of the inscribed circle and the distance R 1 at the inlet of the turbine runner. In the torque converter where R X / d 1 R 1 ≦ 1,
Either or both of the flow path formed by the pump impeller and the flow path formed by the turbine runner so that the meridian cross-sectional shapes of the pump coring and the turbine coring differ according to the angle between meridians. A torque converter characterized in that a raised portion is formed on a part of the torque converter.
前記隆起部が形成される範囲は、前記ポンプインペラにおける前記流路出口と前記タービンランナにおける前記流路入口の前記ポンプコアリング及びタービンコアリングの位置から前記ステータの位置までの距離をＲｃとし、前記隆起部の前記ポンプインペラにおける前記流路出口及び前記タービンライナにおける前記流路入口側から前記ステータ側までの距離をｒとして、ｒ／Ｒｃ＜０．７であることを特徴とするトルクコンバータ。 2. The torque converter according to claim 1, wherein the range in which the raised portion is formed is determined from the position of the pump core ring and the turbine core ring at the flow path outlet of the pump impeller and the flow path inlet of the turbine runner. R / Rc <0.7, where Rc is the distance to the position, and r is the distance from the channel outlet side of the pump impeller of the raised portion and the channel inlet side of the turbine liner to the stator side. Torque converter characterized by that.
前記隆起部は、前記ポンプインペラ又は前記タービンランナのいずれか一方若しくは両方の前記流路の負圧側に形成されていることを特徴とするトルクコンバータ。 The torque converter according to claim 1 or 2,
The bulge portion is formed on the negative pressure side of the flow path of either one or both of the pump impeller and the turbine runner.
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| JP2009097497A JP2010249189A (en) | 2009-04-13 | 2009-04-13 | Torque converter |
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2009
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