JP2010236437A - クロスフローファン、及びこのクロスフローファンを備えた空気調和機 - Google Patents

Abstract

【課題】翼の肉厚を大幅に変更することなく、翼間領域に等翼間領域を形成するクロスフローファンを提供する。
【解決手段】クロスフローファンは、湾曲した翼を複数個配列した翼車を備えている。そして、各翼は、反り線ＣＬと、圧力面２２ａと、負圧面２２ｂとの少なくとも１つが複数の円弧により形成されるとともに、翼車の回転方向Ｒ１に隣り合う翼２２Ａ，２２Ｂの間にて形成される流路幅Ｈが略等しい等翼間領域ＷＲ１を有している。
【選択図】図４

Description

本発明は、湾曲した翼を複数個配列された翼車を備えるクロスフローファンに関する。

上記クロスフローファンとしては、例えば空気調和機の室内機に搭載され、室内機の吸込グリルから吸入した空気を吹出口からベーンを介して室内に送風するものが知られている。以下に図８を参照して、従来のクロスフローファンの翼車の具体的な形状を説明する。

図８（ａ）に示すように、クロスフローファンの翼車１００は、円板形状の基部１１０に周方向に離間した複数の翼１２０が設けられている。そして、図８（ｂ）に示すように、複数の翼１２０のうち、一の翼１２１と、一の翼１２１と周方向に隣り合う他の翼１２２との周方向の間隔であるとともに空気流が通過する流路（以下、「翼間領域１３０」）は、翼１２０の後縁１２０ａから前縁１２０ｂに向かい翼間領域１３０の幅ＨＲは減少している（即ち、図８（ｂ）に示すように、幅ＨＲ２が幅ＨＲ１よりも小さく形成されている）。このような翼間領域１３０の幅ＨＲの減少により、空気流の不安定化が生じてしまう。その結果、翼１２０の負圧面１２０ｃにおいて空気の剥離が増大してしまい、この空気の剥離に起因した損失や騒音が増大していた。

上記の問題を解決するために、翼間領域１３０の幅ＨＲを等間隔に近づける構造が提案されている。例えば、図９に示すように、特許文献１のクロスフローファンでは、騒音低減を目的として翼２００の肉厚ＴＲを変更することにより翼間領域２１０のうち、内周側及び外周側の２点において翼間領域２１０の幅Ｌ１，Ｌ２が互いに等しい箇所を設けている。

特開平５−７９４９２号公報

ところで、翼２００の肉厚ＴＲを変更することにより翼間領域２１０の幅Ｌ１，Ｌ２を互いに等しくするために、翼２００の内周側の肉厚ＴＲ２を翼２００の外周側の肉厚ＴＲ１よりも大幅に大きく形成している。そのため、空気流が翼２００の内周側から外周側に向けて通過するときに、翼２００の後縁２０１と空気流とが衝突してしまい、損失が増大していた。一方、上記損失を低減するために、翼２００の肉厚ＴＲ１及び肉厚ＴＲ２をともに薄く形成することも考えられるが、肉厚ＴＲを過度に薄くしてしまうことにより翼２００の強度が低下してしまう恐れがある。特に特許文献１のクロスフローファンでは、圧力面及び負圧面を単一の円弧により形成するため、翼間領域２１０の幅Ｌ１，Ｌ２を互いに等しくするためには、大幅な肉厚ＴＲの変更が必要となっていた。

そこで、本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、翼の肉厚を大幅に変更することなく、翼間領域に等翼間領域を形成するクロスフローファンを提供することである。

請求項１に記載の発明は、湾曲した翼を複数個配列した翼車を備えるクロスフローファンにおいて、前記翼は、当該翼の肉厚中心の線を示す反り線と、圧力面と、負圧面との少なくとも１つが複数の円弧により形成されるとともに、前記翼車の回転方向に隣り合う翼の間にて形成される流路幅が略等しい等翼間領域を有することを要旨とする。

この発明によれば、翼の反り線、圧力面、及び負圧面の少なくとも１つが複数の円弧により規定された形状であって、翼車の回転方向に隣り合う翼の間にて等翼間領域を有するように形成されるため、反り線の前縁側の角度である入口角、及び反り線の後縁側の角度である出口角をともに最適値に設定した上で、等翼間領域を形成することができる。その上、等翼間領域を有しているため、流路幅の変化に伴う負圧面からの空気流の剥離に起因する損失や騒音の増大を抑制することができる。なお、「肉厚」とは、翼の圧力面と負圧面とを最短距離にて結ぶことにより規定される翼の厚さをいう。

また、反り線、圧力面、及び負圧面を複数の円弧にて形成することができるため、それぞれの形状の設定に自由度を持たせることができる。したがって、従来構造の圧力面及び負圧面のそれぞれを単一の円弧にて形成する場合と比較して、等翼間領域を形成するための翼の肉厚の変化度合を抑制することができる。したがって、翼の肉厚を過度に増大させることに起因する空気流の損失や、翼の肉厚を過度に減少させることに起因する翼の強度低下を抑制することができる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のクロスフローファンにおいて、前記等翼間領域は、一の翼の圧力面の後縁から前記一の翼と前記回転方向に隣り合う他の翼の負圧面の前縁に亘り形成されることを要旨とする。

この発明によれば、等翼間領域が一の翼の圧力面の後縁から他の翼の負圧面の前縁に亘り形成されることにより、隣り合う翼が周方向に対向する領域に亘り形成されることになる。したがって、流路幅の変化に伴う負圧面からの空気流の剥離に起因する損失や騒音の増大を抑制する効果をより一層向上させることができる。

請求項３に記載の発明は、請求項１または請求項２に記載のクロスフローファンにおいて、前記反り線は、前記翼の径方向の外側の円弧と前記翼の径方向の内側の円弧との複数の円弧により形成され、前記翼の径方向の外側の円弧の半径は、前記翼の径方向の内側の円弧の半径よりも小さく形成されることを要旨とする。

この発明によれば、翼の径方向の外側の円弧の半径が同翼の径方向の内側の円弧の半径よりも小さく形成されるため、翼の径方向の外側から翼車の径方向の外側に吹き出される空気流を回転方向に向くようになる。したがって、翼車から吹き出される空気流をクロスフローファンの出口（吹出口）に効率よく流すことができる。

請求項４に記載の発明は、請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載のクロスフローファンにおいて、前記反り線は、複数の円弧により形成され、前記翼の肉厚は、前記翼の前縁から後縁までの範囲において、異なる部分を有することを要旨とする。

反り線を複数の円弧により形成したとしても、回転方向に隣り合う反り線にて規定される流路幅には、径方向の内側から外側に亘り変化が生じる場合がある。この点において、本願発明は、翼の肉厚を異ならせることにより、翼の圧力面と隣り合う翼の負圧面との間にて形成される実際の流路幅の変化を抑制することができる。

請求項５に記載の発明は、空気調和機が請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載のクロスフローファンを備えることを要旨とする。
この発明によれば、等翼間領域を有する翼車をクロスフローファンが備えるため、損失を低減することができ、高静圧を得ることができる。その結果、クロスフローファンの効率を向上させることができる。また、このクロスフローファンを空気調和機が備えることにより、同一風量を達成するためのクロスフローファンの回転速度が等翼間領域を有さない従来構造のクロスフローファンの回転速度よりも低くなるため、空気調和機の低騒音化を図ることができる。

本発明によれば、翼の肉厚を大幅に変更することなく、翼間領域に等翼間領域を形成するクロスフローファンを提供することができる。

本発明に係るクロスフローファンを具体化した一実施形態について、同クロスフローファンを備えた空気調和機の断面構造の概略構成を示した断面図。 同実施形態のクロスフローファンの翼車の斜視構造を示す斜視図。 同実施形態のクロスフローファンの翼車の断面構造を示す断面図。 （ａ）〜（ｃ）は、同実施形態のクロスフローファンの翼車の２つの翼を拡大して示す図３の破線円の拡大図。 同実施形態と従来構造との翼車の内周側から外周側に向かい翼間領域の流路幅の変化度合を示すグラフ。 同実施形態のクロスフローファンの空気流の概略を示す平面図。 従来構造のクロスフローファンの空気流の概略を示す平面図。 従来のクロスフローファンについて、（ａ）同クロスフローファンの断面構造を示す断面図、（ｂ）（ａ）の２つの隣り合う翼を拡大した拡大構造を示す拡大図。 従来の他のクロスフローファンについて、２つの隣り合う翼の配置構造を示す平面図。

図１〜図７を参照して、本発明に係るクロスフローファンを空気調和機に搭載したクロスフローファンとして具体化した一実施形態について説明する。
図１を参照して、空気調和機１の概略構造について説明する。

図１に示すように、空気調和機１には、この空気調和機１の外枠を形成する本体ケース２が設けられている。この本体ケース２の上面側及び前面側上部には、空気吸入グリル２ａ，２ｂがそれぞれ形成されている。また、本体ケース２の前面側下部には、空気吹出用開口部２ｃが設けられている。また、本体ケース２の背面側下部には、空気流をガイドするガイド部２ｄが設けられている。空気調和機１の空気の流れの概要としては、空気吸入グリル２ａ，２ｂに吸入されるとともに、空気吹出用開口部２ｃにより室内に吹き出される。

本体ケース２内には、熱交換器３が空気吸入グリル２ａ，２ｂのそれぞれに対向した位置に配設されている。そして、熱交換器３の下流側には、クロスフローファン１０が配設されている。

熱交換器３は、前面側に配設されるとともに空気吸入グリル２ｂと対向する前面熱交換部３ａと、前面熱交換部３ａの上端に連結されるとともに前面熱交換部３ａより背面側に配設される背面熱交換部３ｂとから構成されている。空気吸入グリル２ａ，２ｂから吸い込まれた空気は、熱交換器３を通過することによって、冷却もしくは加熱された調和空気となる。

クロスフローファン１０は、翼車２０と、この翼車２０を外囲するファンハウジング３０とにより構成されている。まそして、ファンハウジング３０には、翼車２０の前面側且つ下側に配設された前面側舌部３１と翼車２０の背面側及び上側に配設された背面側舌部３２とを備えている。また、翼車２０とガイド部２ｄとの間にはスクロール部３３が形成されている。また、クロスフローファン１０は、電動モータ（不図示）により駆動される。

前面側舌部３１は、翼車２０の前面側に位置するとともに翼車２０の外径に沿って所定の高さを有している。そして、前面側舌部３１の下部側は、熱交換器３の下方のドレンパンと兼用された空気流ガイド部３１ａが連続して設けられている。空気流ガイド部３１ａは、スクロール部３３の下流側部分３３ａとともに空気吹出用開口部２ｃの方向に向かい流路断面積が広がるディフューザ構造の空気吹出通路４が設けられている。この空気吹出通路４により、翼車２０から吹き出された空気流は、スクロール部３３を経て空気吹出用開口部２ｃから効率よく吹き出される。

空気吹出通路４には、空気吹出用開口部２ｃから吹き出される空気流の向きを変更する垂直羽根５及び水平羽根６がそれぞれ設けられている。
以上の構成により、空気吸入グリル２ａ，２ｂから吸入された空気の流れは、以下のようになる。即ち、矢印Ｑに示すように熱交換器３を介して、クロスフローファン１０の翼車２０に吸い込まれる。そして、空気は翼車２０内を回転方向Ｒ１に湾曲しながら翼車２０の回転軸Ｊと直交する方向に貫流してスクロール部３３に吹き出され、空気吹出通路４を介して空気吹出用開口部２ｃから吹き出される。

図２〜図４を参照して、クロスフローファン１０の翼車２０の構成について説明する。
図２に示すように、翼車２０は、樹脂材料を射出成形することにより形成されている。そして、翼車２０は、翼車２０の回転軸Ｊ方向に離間して配設された円板形状の基部２１と、これら軸方向に隣り合う基部２１の軸方向の間に配設されるとともに回転方向Ｒ１に離間して配設された複数の翼２２とにより構成されている。また、翼車２０には、電動モータに接続する回転軸２３が設けられている。

図３に示すように、各翼２２は、同翼２２の後縁に対して前縁が回転方向Ｒ１側に傾斜するとともに、回転方向Ｒ１側とは反対側に凹形状となるように湾曲する、いわゆる前進翼構造を構成している。ここで、回転軸Ｊと基部２１の外周縁２１ａとを結ぶ直線の径を「外周径Ｃ１」とし、回転軸Ｊと基部２１の内周縁２１ｂとを結ぶ直線の径を「内周径Ｃ２」とする。

図４（ａ）に示すように、各翼２２は、同翼２２の肉厚の中心を示す円弧形状の反り線ＣＬを有している。そして、各翼２２には、回転方向Ｒ１に対して凹曲面となる圧力面２２ａと、圧力面２２ａに対して反り線ＣＬを介して翼２２の反対側に設けられるとともに回転方向Ｒ１に対して突曲面となる負圧面２２ｂとが設けられている。そして、各翼２２の前縁及び後縁には、圧力面２２ａと負圧面２２ｂとを互いに連結する曲面である前縁側曲面２２ｃ及び後縁側曲面２２ｄがそれぞれ設けられている。

反り線ＣＬは、外周側の第１反り線ＣＬ１と内周側の第２反り線ＣＬ２との２つの円弧を連結することにより構成されている。これら第１反り線ＣＬ１と第２反り線ＣＬ２とは連結点Ｐにて互いに接続されている。そして、第１反り線ＣＬ１の円弧の半径ＣＲ１は、第２反り線ＣＬ２の半径ＣＲ２よりも小さく形成されている。

各翼２２の肉厚Ｔは、第１反り線ＣＬ１と第２反り線ＣＬ２との連結点Ｐでの肉厚ＴＰが最大とし、連結点Ｐから翼２２の前縁及び後縁に向かうにつれて減少している。また、圧力面２２ａ及び負圧面２２ｂは、上記肉厚Ｔの変化度合を規定するように形成されている。即ち、圧力面２２ａは、外周側の円弧にて規定された外周側曲面２２ａ１及び内周側の円弧にて規定された内周側曲面２２ａ２の２つの曲面を連結することにより形成されている。そして、外周側曲面２２ａ１の円弧の半径ＰＲ１は、内周側曲面２２ａ２の円弧の半径ＰＲ２よりも小さくなるように形成されている。負圧面２２ｂも同様に、外周側の円弧にて規定された外周側曲面２２ｂ１および内周側の円弧にて規定された内周側曲面２２ｂ２の２つの曲面を連結することにより形成されている。そして、外周側曲面２２ｂ１の円弧の半径ＭＲ１は、内周側曲面２２ｂ２の円弧の半径ＭＲ２よりも小さくなるように形成されている。以上により形成される各翼２２により、翼２２の前縁から後縁に向かい空気が流れる際、空気は、翼２２の外周側に向かうに従い回転方向Ｒ１に向かう方向に流れるようになる。

図４（ｂ）に示すように、反り線ＣＬの前縁側の角度である出口角αと反り線ＣＬの後縁側の角度である入口角βとは、それぞれ予め実験等によって決められた最適値が用いられている。本実施形態では、出口角αを反り線ＣＬと外周縁２１ａとの交点における反り線ＣＬの接線ＴＬ１と外周縁２１ａの接線ＴＬ３との成す鈍角にて規定する。一方、入口角βを反り線ＣＬと内周縁２１ｂとの交点における反り線ＣＬの接線ＴＬ２と内周縁２１ｂの接線ＴＬ４との成す鋭角にて規定している。

また、翼２２の前縁と後縁とを結ぶ直線にて規定される翼弦Ｌと径方向との成す角度である取付角Ａは、図８に示す従来構造のクロスフローファンの取付角ＡＲと比較して小さい値となっている。

図４（ｃ）に示すように、一の翼である翼２２Ａと、他の翼であって、翼２２Ａと回転方向Ｒ１側の周方向に隣り合う翼２２Ｂとの間には、空気が流れるための流路である翼間領域ＷＲが形成されている。この翼間領域ＷＲのうち、翼２２Ｂの負圧面２２ｂの後縁側端部２２ｂ３における接線に対して直交方向に延びる線と翼２２Ａの圧力面２２ａとの交点ＣＰ１から翼２２Ａの圧力面２２ａの前縁側端部２２ａ３における接線に対して直交方向に延びる線と翼２２Ｂの負圧面２２ｂとの交点ＣＰ２までの領域は、流路幅Ｈが略一定となる等翼間領域ＷＲ１が形成されている（図４（ｃ）における斜線領域部分）。この等翼間領域ＷＲ１は、翼２２Ｂの負圧面２２ｂの後縁から翼２２Ａの圧力面２２ａの前縁に亘り形成されている。即ち、等翼間領域ＷＲ１は、翼２２Ｂと翼２２Ａとが回転方向Ｒ１に対向する部位に亘り形成されている。

以上により、反り線ＣＬを第１反り線ＣＬ１と第２反り線ＣＬ２とにより形成するため、出口角α及び入口角βを最適値に設定した上で、回転方向Ｒ１に隣り合う反り線ＣＬ（即ち、翼２２Ａの反り線ＣＬと翼２２Ｂの反り線ＣＬ）との間の回転方向Ｒ１の幅ＣＬＨ（図４（ｂ）参照）を略同一に設定するような反り線ＣＬの形状を決定することができる。そして、翼２２の肉厚Ｔを前縁から後縁に亘り異なる部位を持たせることにより、即ち、翼２２の肉厚Ｔを変更することにより等翼間領域ＷＲ１の流路幅Ｈを調整することにより、等翼間領域ＷＲ１の流路幅Ｈを略一定とすることができる。本実施形態では、隣り合う反り線ＣＬの幅ＣＬＨを予め略一定に設定しているため、翼２２の肉厚Ｔの変化度合を抑制することができる。

ここで、図５を参照して、図８に示す従来構造のクロスフローファンの翼間領域における流路幅ＨＲの変化と本実施形態のクロスフローファン１０の翼間領域ＷＲにおける流路幅Ｈの変化とを比較して説明する。

図５は、翼間領域の内周側から外周側への径方向の位置に対する翼間領域の流路幅の変化を示すグラフである。図５の縦軸は、翼弦Ｌに対する翼Ａの圧力面２２ａと翼Ｂの負圧面２２ｂとの内接円の直径の比率を示している。なお、この内接円の直径は、流路幅Ｈを規定している。また、図５の横軸は、翼間領域ＷＲの内周側から外周側までにおける位置を示している。そして、横軸の値が「０」は内周側を示し、「１」は外周側を示す。即ち、「０」から「１」に向かうにつれて、内周側から外周側に向かうことを示している。

図５に示すように、図８に示す従来構造のクロスフローファンでは、曲線ＧＲに示すように翼車１００の内周側から外周側に向かうにつれて翼間領域の流路幅が減少する傾向を示している。具体的には、翼間領域の流路幅が内周側に対して外周側が約２５％の減少となり、大幅に減少している。一方、本実施形態のクロスフローファン１０では、曲線Ｇに示すように翼車２０の内周側から外周側に向かうにつれて一旦翼間領域の流路幅Ｈが増大し、その後減少に転じる。具体的には、翼間領域の径方向の内周側の半分の位置まで、翼間領域の流路幅Ｈが増加傾向を示し、その後、外周側に向かうにつれて減少傾向を示す。そして、翼間領域ＷＲの流路幅Ｈが内周側に対して外周側の最大の減少幅が約９％となり、翼間領域の減少の幅が図８に示す従来構造のクロスフローファンよりも減少している。

図６及び図７を参照して、図８に示す従来構造のクロスフローファンの翼車１００の空気流と本実施形態のクロスフローファン１０の空気流とを比較して説明する。図６及び図７では、各翼車を回転方向Ｒ１にて回転させたときの空気流をシミュレーションによって解析した結果を概略して示した図である。

図６及び図７に示すように、背面側舌部３２は、翼車２０との間においてスクロール部３３の始点ＦＰを形成している。そして、背面側舌部３２には、始点ＦＰよりも回転方向Ｒ１とは反対方向（以下、「反回転方向Ｒ２」）に延設する先端部３２ａが設けられている。この先端部３２ａのうち、翼車２０と径方向に対向する面には、反回転方向Ｒ２に向かうにつれて翼車２０との径方向の距離が大きくなる湾曲面部３２ａ１が設けられている。そして、湾曲面部３２ａ１より反回転方向Ｒ２側となる部位は、先端部３２ａの先端側に向かうにつれて翼車２０との径方向の距離が大きくなる平面部３２ａ２が設けられている。

図７に示すように、翼車１００では、空気流が図７中の背面側舌部３２から前面側舌部３１までの周方向に亘る領域である吸入領域ＫＲにて翼車１００に吸い込まれる（図７中の斜線部分の領域）。この吸入領域ＫＲが背面側舌部３２まであるため、翼車１００の内部には下側となる矢印Ｙ１の方向の空気流が生じてしまう。したがって、吸入領域ＫＲから吸い込まれた空気流は、矢印Ｙ１の空気流の影響により、矢印Ｙ２のようにスクロール部３３に向かうとともに下側へも向かう空気流となる。その結果、翼車１００において、背面側舌部３２と径方向に対向するとともに、スクロール部３３の始点ＦＰより反回転方向Ｒ２の領域ＸＲでは、翼間領域内において渦ＷＨ１が発生してしまい、空気流の翼車１００より径方向の外側へ吹き出しを阻害してしまう。また、背面側舌部３２の湾曲面部３２ａ１及び平面部３２ａ２と翼車１００との径方向の間にも渦ＷＨ２が発生している。

また、翼間領域が内周側から外周側に向かい減少することに伴い、以下の問題が生じてしまう。
即ち、通風抵抗の増加に伴う流路損失の増加を生じてしまう。具体的には、翼車１００の吸い込み側において、外周側から内周側に向かい翼間領域１３０が増大することに伴い翼間領域１３０内の外周側から内周側に向かい圧力が上昇してしまい（即ち、逆圧力勾配が発生してしまい）、空気流の負圧面１２０ｃからの剥離や乱れが生じてしまう。一方、翼車１００の吹き出し側において、内周側から外周側に向かい翼間領域１３０が減少することに伴い、翼間領域１３０内を通過する空気流の速度が増大してしまい、これに起因する損失が増大してしまう。さらに、翼１２０の外周側の翼間領域１３０が小さいため、回転方向に隣り合う翼間領域１３０から吹き出される空気流が互いに干渉してしまい、これに起因する損失が増大してしまう。

一方、図６に示すように、本実施形態では、等翼間領域ＷＲ１を有するため、図７の翼車１００では翼間領域１３０内に渦ＷＨ１が発生していた領域ＸＲにおいても、内周側から外周側に向かい空気流が流れるようになる。これにより、翼車２０と背面側舌部３２との径方向の間に発生していた渦ＷＨ２は、領域ＸＲから吹き出される空気流により翼車２０の上側に移動する。この渦ＷＨ２の移動により、翼車２０の吸入領域Ｋは、渦ＷＨ２から前面側舌部３１までの周方向に亘る領域となる。したがって、図７の翼車１００と比較して、渦ＷＨ２の分だけ吸入領域が小さくなっている。その結果、図７の翼車１００と比較して、翼車２０に吸い込まれる空気の速さを増大させることができる。また、吸入領域Ｋが小さくなることにより、翼車２０の吸い込み側の入射角を増大させることができる。これらにより、吸入領域Ｋにおける翼２２の翼負荷が増大するため、図７の翼車１００よりも静圧を上昇させることができる。

また、吸入領域Ｋが図７の吸入領域ＫＲより減少することにより、即ち、吸入領域Ｋの上側から空気を吸い込まなくなったことにより、図７の従来の翼車に生じていた矢印Ｙ１の方向の空気流が抑制される。したがって、吸入領域Ｋから翼車２０内に吸い込まれた空気流は、矢印Ｙ３の水平方向（即ち、空気調和機１の前面側から背面側に向かう方向）の流れが強くなる。これにより、翼車２０の吹き出し側の入射角を増加させることができる。特に、翼車２０のスクロール部３３の始点ＦＰに対応する領域ＫＲの翼２２の翼間領域ＷＲの入射角の増加が顕著となる。これにより、スクロール部３３の始点ＦＰに対応する領域ＫＲの翼２２が効率よく仕事を行うことができる。

また、翼間領域ＷＲにおいて、等翼間領域ＷＲ１が形成されることにより、図７の翼車１００の翼間領域１３０に生じていた上記問題は以下のように解決される。
即ち、翼車２０の吸い込み側においては、等翼間領域ＷＲ１により、翼間領域ＷＲ内での圧力上昇を抑制することができるため、空気流の負圧面２２ｂからの剥離を抑制することができる。したがって、翼間領域ＷＲ内において、空気流が整流化されるため、空気流の乱れによる損失を抑制することができる。一方、翼車２０の吹き出し側においては、等翼間領域ＷＲ１により、翼間領域ＷＲを通過する空気流の速度の変化を抑制することができる。したがって、翼車１００のような空気流の速度の増加に起因する損失を抑制することができる。

以上により、図７に示す従来のクロスフローファンと比較して、本実施形態のクロスフローファン１０は、静圧が向上するとともに、翼間領域ＷＲ内における損失が抑制されるため、クロスフローファン１０の効率を向上させることができる。したがって、同一風量を得るための翼車の回転速度を低減することができるため、クロスフローファンの低騒音化を達成することができる。その結果、空気調和機１の低騒音化を達成することができる。

本実施形態のクロスフローファン１０によれば、以下の効果を奏することができる。
（１）本実施形態では、反り線ＣＬを第１反り線ＣＬ１及び第２反り線ＣＬ２の２つの円弧により形成されるとともに、圧力面２２ａ及び負圧面２２ｂをそれぞれ外周側曲面２２ａ１，２２ｂ１及び内周側曲面２２ａ２，２２ｂ２により形成される構成である。さらに、翼２２Ａ及び翼２２Ｂの回転方向Ｒ１の間には、等翼間領域ＷＲ１が形成される構成である。したがって、各翼２２の出口角α及び入口角βをそれぞれ最適値に設定した上で、等翼間領域ＷＲ１を形成することができる。さらに、等翼間領域ＷＲ１が形成されるため、流路幅Ｈの変化に伴う負圧面２２ｂからの空気流の剥離に起因する損失や騒音の増大を抑制することができる。

また、反り線ＣＬ、圧力面２２ａ、及び負圧面２２ｂのそれぞれを２つの円弧にて形成しているため、それぞれの形状の設定に自由度を持たせることができる。したがって、図９に示す従来の圧力面及び負圧面のそれぞれを単一の円弧にて形成する場合と比較して、等翼間領域ＷＲ１を形成するための翼２２の肉厚Ｔの変化度合を抑制することができる。したがって、翼２２の肉厚Ｔを過度に増大させることに起因する空気流と翼２２との衝突に起因する損失や、翼２２の肉厚Ｔを過度に減少させることに起因する翼２２の強度低下を抑制することができる。

また、生産性の向上のため、翼車を樹脂材料にて射出成形している場合がある。しかしながら、図９に示す従来のクロスフローファンでは、等翼間領域を形成するために翼２００の肉厚ＴＲを過度に増大及び減少させる場合があるため、以下のような射出成形の成形性の悪化に繋がってしまう。即ち、翼２００の肉厚ＴＲを過度に増大させる場合には、他の部位の肉厚との肉厚差が過度に大きくなってしまい、ひけや巣の発生を招いてしまう。一方、翼２００の肉厚ＴＲを過度に減少させる場合には、射出成形の翼２００を成形する金型内への樹脂の流れが悪化してしまう。その点において、本実施形態では、翼２２の肉厚Ｔを大幅に増減させることはないため、上記のような成形性の悪化を抑制することができる。

（２）本実施形態では、等翼間領域ＷＲ１は、翼２２Ａの圧力面２２ａの後縁から翼２２Ｂの負圧面２２ｂの前縁までに亘る領域である。したがって、等翼間領域ＷＲ１が翼２２Ａ及び翼２２Ｂが互いに対向する領域を連続して等翼間とすることができるため、流路幅Ｈの変化に伴う負圧面２２ｂからの空気流の剥離に起因する損失や騒音の増大を抑制する効果をより一層向上させることができる。

（３）本実施形態では、第１反り線ＣＬ１の半径ＣＲ１が第２反り線ＣＬ２の半径ＣＲ２よりも小さく形成されている。したがって、翼車２０の外周側から翼車２０より径方向の外側へ吹き出される空気流が回転方向Ｒ１に向かうようになる。したがって、翼車２０から吹き出される空気流をスクロール部３３に沿って流すことができ、空気を空気吹出用開口部２ｃに効率よく流すことができる。

（４）本実施形態では、翼２２の肉厚Ｔは、翼２２において異なっている。したがって、肉厚Ｔの変更により、流路幅Ｈの調整ができる。その結果、流路幅Ｈの変化をより一層抑制することができる。特に、反り線ＣＬを第１反り線ＣＬ１及び第２反り線ＣＬ２の２つの円弧にて形成するため、翼２２の肉厚Ｔを大幅に変更することなく、等翼間領域ＷＲ１を形成することができる。したがって、図９に示す従来のクロスフローファンのように翼の肉厚ＴＲを大幅に増大させることにより翼と空気流との衝突に起因する損失、及び翼の肉厚ＴＲを大幅に減少させることにより翼の強度低下を招くことを抑制することができる。

（５）本実施形態では、等翼間領域ＷＲ１を有する翼車２０を備えるクロスフローファン１０を空気調和機１が備えるため、同一風量において、翼車２０の回転速度を低減することなり、空気調和機１の低騒音化を図ることができる。
（その他の実施形態）
本発明に係るクロスフローファンは上記実施形態に限定されることなく、以下の変更が可能である。

・本実施形態では、第１反り線ＣＬ１の半径ＣＲ１が第２反り線ＣＬ２の半径ＣＲ２より小さく形成されたが、半径ＣＲ１，ＣＲ２の大きさの関係はこれに限定されることはない。半径ＣＲ２が半径ＣＲ１より小さく形成されてもよい。

・本実施形態では、反り線ＣＬ、圧力面２２ａ、及び負圧面２２ｂをそれぞれ２つの円弧により形成することにより、等翼間領域ＷＲ１を形成していたが、等翼間領域ＷＲ１を形成する構成はこれに限定されることはない。反り線ＣＬ、圧力面２２ａ、及び負圧面２２ｂの少なくとも１つを複数の円弧にて形成することにより、等翼間領域ＷＲ１を形成すればよい。したがって、反り線ＣＬのみを複数の円弧にて形成すること、圧力面２２ａのみを複数の円弧にて形成すること、及び負圧面２２ｂを複数の円弧にて形成することにより等翼間領域ＷＲ１を形成してもよい。また、これらの組み合わせである反り線ＣＬ及び圧力面２２ａを複数の円弧にて形成すること、反り線ＣＬ及び負圧面２２ｂを複数の円弧にて形成すること、及び圧力面２２ａ及び負圧面２２ｂを複数の円弧にて形成することにより等翼間領域ＷＲ１を形成してもよい。

・本実施形態では、反り線ＣＬ、圧力面２２ａ、及び負圧面２２ｂをそれぞれ２つの円弧により形成することにより、等翼間領域ＷＲ１を形成したが、反り線ＣＬ、圧力面２２ａ、及び負圧面２２ｂを形成する円弧の数はこれに限定されることはない。反り線ＣＬ、圧力面２２ａ、及び負圧面２２ｂを構成する円弧の数は３以上であってもよい。

・本実施形態では、翼車２０が樹脂材料を射出成形することにより形成したが、翼車２０の材料及び成形方法はこれに限定されることはない。例えば、翼車２０の材料として金属材料を用いてもよい。そして、翼車２０に金属材料を用いた場合、ダイカスト成形等の射出成形以外の成形方法を用いてもよい。

１…空気調和機、２…本体ケース、２ａ，２ｂ…空気吸入グリル、２ｃ…空気吹出用開口部、２ｄ…ガイド部、３…熱交換器、４…空気吹出通路、５…垂直羽根、６…水平羽根、１０…クロスフローファン、２０…翼車、２１…基部、２２…翼、２２Ａ…翼（一の翼）、２２Ｂ…翼（他の翼）、２２ａ…圧力面、２２ａ１…外周側曲面、２２ａ２…内周側曲面、２２ｂ…負圧面、２２ｂ１…外周側曲面、２２ｂ２…内周側曲面、２２ｃ…前縁側曲面、２２ｄ…後縁側曲面、３０…ファンハウジング、３１…前面側舌部、３１ａ…空気流ガイド部、３２…背面側舌部、３２ａ…先端部、３２ａ１…湾曲面部、３２ａ２…平面部、３３…スクロール部、３３ａ…下流側部分。

Claims (5)

1. 湾曲した翼を複数個配列した翼車を備えるクロスフローファンにおいて、
   前記翼は、当該翼の肉厚中心の線を示す反り線と、圧力面と、負圧面との少なくとも１つが複数の円弧により形成されるとともに、前記翼車の回転方向に隣り合う翼の間にて形成される流路幅が略等しい等翼間領域を有する
   ことを特徴とするクロスフローファン。
2. 請求項１に記載のクロスフローファンにおいて、
   前記等翼間領域は、一の翼の圧力面の後縁から前記一の翼と前記回転方向に隣り合う他の翼の負圧面の前縁に亘り形成される
   ことを特徴とするクロスフローファン。
3. 請求項１または請求項２に記載のクロスフローファンにおいて、
   前記反り線は、前記翼の径方向の外側の円弧と前記翼の径方向の内側の円弧との複数の円弧により形成され、
   前記翼の径方向の外側の円弧の半径は、前記翼の径方向の内側の円弧の半径よりも小さく形成される
   ことを特徴とするクロスフローファン。
4. 請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載のクロスフローファンにおいて、
   前記反り線は、複数の円弧により形成され、
   前記翼の肉厚は、前記翼の前縁から後縁までの範囲において、異なる部分を有する
   ことを特徴とするクロスフローファン。
5. 請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載のクロスフローファンを備えることを特徴とする空気調和機。

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