JP2010216044A - Nonwoven fabric for phenol resin foam - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、フェノール樹脂発泡体用不織布に関するものである。 The present invention relates to a nonwoven fabric for phenolic resin foam.
住宅、一般建築用、配管、タンク等に用いる断熱材として、化学反応にて発泡させたポリスチレンボード、ポリウレタンボード、イソシアヌレートボード、フェノールボード等の合成樹脂発泡体が用いられている。 Synthetic resin foams such as polystyrene board, polyurethane board, isocyanurate board, phenol board, etc. foamed by chemical reaction are used as heat insulating materials for houses, general buildings, piping, tanks and the like.
近年、フェノール樹脂発泡体は、優れた耐熱性と汎用性を併せもつ熱硬化性樹脂であり、合成樹脂発泡体の中でも、熱的及び化学的に最も安定した性質を有すると共に優れた断熱性を有することから、高性能断熱材として使用されている。 In recent years, phenolic resin foams are thermosetting resins that have both excellent heat resistance and versatility. Among synthetic resin foams, they have the most thermally and chemically stable properties and excellent heat insulation properties. Since it has, it is used as a high-performance heat insulating material.
しかしながら、フェノール樹脂発泡体は、比較的脆い材料であることから、フェノール樹脂発泡体の傷つきや外力による破損から保護する必要があり、フェノールの樹脂発泡体を芯材とし、その少なくとも片面に面材として、天然繊維、ポリエステル繊維やポリエチレン繊維などの合成繊維、ガラス繊維などの無機繊維等の不織布 、紙類、アルミニウム箔張不織布 、金属板、金属箔などが一般に使用されている（特許文献１参照）。 However, since the phenol resin foam is a relatively brittle material, it is necessary to protect the phenol resin foam from being damaged or damaged by external force. The phenol resin foam is used as a core material, and at least one side of the phenol resin foam is a face material. As natural fibers, nonwoven fabrics such as synthetic fibers such as polyester fibers and polyethylene fibers, inorganic fibers such as glass fibers, papers, aluminum foil-clad nonwoven fabrics, metal plates, metal foils, and the like are generally used (see Patent Document 1). ).
また、面材の別の役割としては、通称「背割り工法」と呼ばれる、発泡体の表面に表面材、裏面にシートが張り合わせてある複合体を表面から裏面に向けて裏面までは貫通しない切り込みを入れ、該板の幅寸法よりも狭い間隔で設けられた支持枠体間に圧挿してはめ込む工法においては、発泡体積層板のヒンジ状構造を可能ならしめる役割があり、この場合、面材となる不織布には、フェノール樹脂発泡体との接着強度や、不織布自体の機械的強度が要求される。 In addition, as another role of the face material, the so-called “back split method”, a notch that does not penetrate from the front surface to the back surface of the composite with the surface material on the surface of the foam and the sheet on the back surface is bonded to the back surface. In the method of inserting and fitting between support frames provided at intervals narrower than the width dimension of the plate, there is a role to enable the hinge-like structure of the foam laminate, in this case, the face material and The resulting nonwoven fabric is required to have adhesive strength with the phenol resin foam and mechanical strength of the nonwoven fabric itself.
フェノール樹脂発泡体積層板およびその製造方法として、特許文献２には、繊維径が０．０１〜３．０デニールであり、目付が１５〜８０ｇ／ｍ２の合成繊維不織布を特徴とする面材が開示されている。しかしながら、当該文献には、物性面からポリエステル製、或いはポリプロピレン製の不織布が好適に用いられると記載されているが、不織布の機械的強度等、物性については、何ら記載がなく、ヒンジ状構造に用いる面材用不織布として、安定的に優れた機械的強度を有するものではなかった。 As a phenol resin foam laminate and a method for producing the same, Patent Document 2 discloses a face material characterized by a synthetic fiber nonwoven fabric having a fiber diameter of 0.01 to 3.0 denier and a basis weight of 15 to 80 g / m 2. Is disclosed. However, this document describes that a nonwoven fabric made of polyester or polypropylene is preferably used from the viewpoint of physical properties, but there is no description about physical properties such as mechanical strength of the nonwoven fabric, and it has a hinge-like structure. The nonwoven fabric for face material to be used did not have stable and excellent mechanical strength.
また特許文献３には、適度な剛性を持った不織布として、部分的に熱圧着部を有する芯鞘型複合繊維からなる目付１２０〜３６０ｇ／ｍ２のポリエステル系複合繊維フィラメントで構成されるスパンボンド不織布が開示されている。しかしながら、該不織布の目付は１２０〜３６０ｇ／ｍ２であることから、背割り工法に用いた場合に、機械的強度に優れるものの、不織布の剛性が強すぎるため、施工時の取り扱い性に優れるものではなかった。 Patent Document 3 discloses a spunbond composed of a polyester-based composite fiber filament having a basis weight of 120 to 360 g / m 2 made of a core-sheath type composite fiber partially having a thermocompression bonding portion as a non-woven fabric having an appropriate rigidity. A nonwoven fabric is disclosed. However, since the basis weight of the non-woven fabric is 120 to 360 g / m 2, it is excellent in mechanical strength when used in the back split method, but the non-woven fabric is too stiff, so that it is excellent in handleability during construction. There wasn't.
本発明は、熱可塑性連続フィラメントより構成され、機械的強度に優れる長繊維不織布からなる、フェノール樹脂発泡体用不織布を提供することを目的とする。 An object of this invention is to provide the nonwoven fabric for phenol resin foams which consists of a continuous fiber nonwoven fabric which consists of a thermoplastic continuous filament, and is excellent in mechanical strength.
すなわち本発明は、熱可塑性連続繊維より構成される長繊維不織布であって、部分的に熱圧着されてなり、目付が２０〜２６０ｇ／ｍ２、目付当たりの強伸度積が６０〜３００であることを特徴とするフェノール樹脂発泡体用不織布である。 That is, the present invention is a long-fiber nonwoven fabric composed of thermoplastic continuous fibers, which are partially thermocompression bonded, with a basis weight of 20 to 260 g / m 2 and a high elongation product per basis weight of 60 to 300. It is the nonwoven fabric for phenol resin foams characterized by being.
本発明によれば、熱可塑性連続フィラメントより構成される長繊維不織布をフェノール樹脂発泡体の面材とすることで、優れた機械的強度を有するフェノール樹脂発泡体用不織布を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the nonwoven fabric for phenol resin foams which has the outstanding mechanical strength can be provided by using the long-fiber nonwoven fabric comprised from a thermoplastic continuous filament as a face material of a phenol resin foam.
本発明のフェノール樹脂発泡体用不織布は、熱可塑性連続繊維から構成される部分的に熱圧着された長繊維不織布である。 The nonwoven fabric for phenolic resin foams of the present invention is a long-fiber nonwoven fabric partially thermocompression-bonded composed of thermoplastic continuous fibers.
熱可塑性連続繊維を形成するポリマーとしては例えば、ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィン、あるいはこれらの混合物や共重合体等を挙げることができる。なかでもポリエステルが、より機械的強度や耐熱性、耐水性、耐薬品性等の耐久性に優れることから好ましい。ポリエステルは酸成分とアルコール成分とからなり、酸性分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸などの芳香族カルボン酸、アジピン酸、セバシン酸などの脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサンカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸などを用いることができ、また、アルコール成分としては、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ポリエチレングリコールなどを用いることができる。ポリエステルの例としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネート、また、これらの共重合体等を挙げることができる。 Examples of the polymer forming the thermoplastic continuous fiber include polyesters, polyamides, polyolefins, and mixtures and copolymers thereof. Of these, polyester is preferred because it is more excellent in durability such as mechanical strength, heat resistance, water resistance and chemical resistance. Polyester is composed of an acid component and an alcohol component. Acidic components include aromatic carboxylic acids such as terephthalic acid, isophthalic acid and phthalic acid, aliphatic dicarboxylic acids such as adipic acid and sebacic acid, and alicyclic rings such as cyclohexanecarboxylic acid. A group dicarboxylic acid or the like can be used, and as the alcohol component, ethylene glycol, diethylene glycol, polyethylene glycol, or the like can be used. Examples of polyesters include polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, polytrimethylene terephthalate, polyethylene naphthalate, polylactic acid, polybutylene succinate, and copolymers thereof.
また、熱可塑性連続繊維を形成するポリマーとしては、生分解性樹脂も、用済み後の廃棄が容易であり環境負荷が小さいことから好ましい。生分解性樹脂の例としては、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネート、ポリカプロラクトン、ポリエチレンサクシネート、ポリグリコール酸、ポリヒドロキシブチレート等が挙げられる。なかでもポリ乳酸は、石油資源を枯渇させない植物由来の樹脂であり、力学特性や耐熱性も比較的高く、製造コストも低いので好ましい。 また、熱可塑性連続繊維は、高融点重合体の周りに当該高融点重合体の融点よりも低い融点を有する低融点重合体を配した複合繊維であることが好ましい。そうすることにより、熱圧着により熱可塑性連続繊維が不織布内において強固に接着し、毛羽立の抑制や、ヒンジ状構造に用いる面材用不織布として、機械的強度を向上することができる。また、このような複合繊維とすることにより、不織布を構成するフィラメント同士が強固に接着することに加え、融点の異なる繊維同士を混繊させたものに比べ不織布における接着点の数も多くなるため、フェノール樹脂発泡体用不織布としての寸法安定性、耐久性も向上する。高融点重合体と低融点重合体との融点の差としては１０〜１４０℃が好ましい。融点の差を１０℃以上、より好ましくは２０℃以上、さらに好ましくは３０℃以上とすることで、所望の熱接着性を得ることができる。また、１４０℃以下、より好ましくは１２０℃以下、さらに好ましくは１００℃以下とすることで、熱圧着時に熱圧着ロールに低融点重合体成分が融着し生産性が低下することを抑制することができる。 As the polymer for forming the thermoplastic continuous fiber, a biodegradable resin is also preferable because it can be easily disposed of after use and has a small environmental load. Examples of the biodegradable resin include polylactic acid, polybutylene succinate, polycaprolactone, polyethylene succinate, polyglycolic acid, polyhydroxybutyrate and the like. Among these, polylactic acid is preferable because it is a plant-derived resin that does not deplete petroleum resources, has relatively high mechanical properties and heat resistance, and low manufacturing costs. The thermoplastic continuous fiber is preferably a composite fiber in which a low-melting polymer having a melting point lower than that of the high-melting polymer is arranged around the high-melting polymer. By doing so, a thermoplastic continuous fiber adheres firmly in a nonwoven fabric by thermocompression-bonding, and mechanical strength can be improved as a nonwoven fabric for face materials used for suppression of fuzz or a hinge-like structure. Further, by using such a composite fiber, the number of adhesion points in the nonwoven fabric is increased as compared to those obtained by mixing fibers having different melting points in addition to the strong adhesion between the filaments constituting the nonwoven fabric. Moreover, the dimensional stability and durability as a nonwoven fabric for phenol resin foams are also improved. The difference in melting point between the high melting point polymer and the low melting point polymer is preferably 10 to 140 ° C. Desirable thermal adhesiveness can be obtained by setting the difference in melting point to 10 ° C. or higher, more preferably 20 ° C. or higher, and further preferably 30 ° C. or higher. In addition, by controlling the temperature to 140 ° C. or lower, more preferably 120 ° C. or lower, and further preferably 100 ° C. or lower, it is possible to prevent the low melting point polymer component from fusing to the thermocompression-bonding roll during thermocompression bonding, thereby reducing productivity. Can do.
また、上記複合繊維における高融点重合体の融点としては、１６０〜３２０℃が好ましい。１６０℃以上、より好ましくは１７０℃以上、さらに好ましくは１８０℃以上とすることで、熱が加わる加工工程においても形態安定性に優れる。また、３２０℃以下、より好ましくは３００℃以下、さらに好ましくは２８０℃以下とすることで、長繊維不織布製造時に溶融するための熱エネルギーを多大に消費し生産性が低下するのを抑制することができる。 Moreover, as a melting | fusing point of the high melting point polymer in the said composite fiber, 160-320 degreeC is preferable. By setting the temperature to 160 ° C. or higher, more preferably 170 ° C. or higher, and further preferably 180 ° C. or higher, the shape stability is excellent even in a processing step in which heat is applied. Moreover, it suppresses that productivity is reduced by greatly consuming the heat energy for melting at the time of long-fiber nonwoven fabric manufacture by setting it to 320 ° C or less, more preferably 300 ° C or less, and further preferably 280 ° C or less. Can do.
かかる高融点重合体および低融点重合体の組み合わせ（高融点重合体／低融点重合体）の具体例としては、ポリエチレンテレフタレート／ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート／ポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート／ポリ乳酸、ポリエチレンテレフタレート／共重合ポリエチレンテレフタレート等が挙げられる。共重合ポリエチレンテレフタレートの共重合成分としては、イソフタル酸等が好ましい。 Specific examples of the combination of the high melting point polymer and the low melting point polymer (high melting point polymer / low melting point polymer) include polyethylene terephthalate / polybutylene terephthalate, polyethylene terephthalate / polytrimethylene terephthalate, polyethylene terephthalate / polylactic acid, Examples thereof include polyethylene terephthalate / copolymerized polyethylene terephthalate. As a copolymerization component of copolymerized polyethylene terephthalate, isophthalic acid or the like is preferable.
かかる複合繊維における低融点重合体の占める割合としては、１０〜７０質量％が好ましい。１０質量％以上、より好ましくは１５質量％以上、さらに好ましくは２０質量％以上とすることで、所望の熱接着性を得ることができる。また、７０質量％以下、より好ましくは６０質量％以下、さらに好ましくは５０質量％以下とすることで、融着が進みすぎてフェノール樹脂が染み込みにくくなりフェノール樹脂発泡体との接着性が低下することを抑制することができる。 The proportion of the low melting point polymer in the composite fiber is preferably 10 to 70% by mass. Desirable thermal adhesiveness can be obtained by setting the content to 10% by mass or more, more preferably 15% by mass or more, and further preferably 20% by mass or more. Moreover, 70 mass% or less, More preferably, it is 60 mass% or less, More preferably, it is 50 mass% or less, fusion | melting advances too much and a phenol resin does not soak easily and adhesiveness with a phenol resin foam falls. This can be suppressed.
かかる複合繊維の複合形態としては例えば、同心芯鞘型、偏心芯鞘型、海島型等を挙げることができる。なかでも同心芯鞘型が、熱圧着により繊維同士を強固に接着させることができる点で好ましい。 Examples of the composite form of such a composite fiber include a concentric core-sheath type, an eccentric core-sheath type, and a sea-island type. Among these, the concentric core-sheath type is preferable in that the fibers can be firmly bonded to each other by thermocompression bonding.
また、熱可塑性連続繊維の断面形状としては、円形、扁平、多角形、Ｘ型やＹ型等の多葉型、中空型等を挙げることができる。前記のような複合繊維で異形型の断面形状を採用する場合は、低融点重合体成分が熱圧着に寄与できるように繊維断面の外周部近傍に存在するのが好ましい。 In addition, examples of the cross-sectional shape of the thermoplastic continuous fiber include a circular shape, a flat shape, a polygonal shape, a multi-leaf shape such as an X shape and a Y shape, and a hollow shape. In the case of adopting a deformed cross-sectional shape in the composite fiber as described above, it is preferable that the low-melting-point polymer component is present in the vicinity of the outer peripheral portion of the fiber cross-section so that it can contribute to thermocompression bonding.
本発明において、熱可塑性連続フィラメントの繊維径としては１０〜２４μｍが好ましい。１０μｍ以上、より好ましくは１２μｍ以上とすることで、機械的強度に優れた不織布を得ることができる。また、２４μｍ以下、より好ましくは２２μｍ以下とすることで、フェノール樹脂発泡体を製造する際に、フェノール樹脂が不織布外面に滲み出すことを抑制することが可能であり、また、フェノール樹脂と不織布の接着強度も良好であり、ヒンジ状構造に用いるフェノール樹脂発泡体積層板として好ましいものである。尚、複数種類の繊維が混繊されている場合は、それぞれの繊維の単繊維繊維径が上記範囲内であるのが好ましい。 In the present invention, the fiber diameter of the thermoplastic continuous filament is preferably 10 to 24 μm. By setting the thickness to 10 μm or more, more preferably 12 μm or more, a nonwoven fabric having excellent mechanical strength can be obtained. Moreover, when manufacturing a phenol resin foam by making it into 24 micrometers or less, More preferably, it is possible to suppress that a phenol resin oozes out to a nonwoven fabric outer surface, Adhesive strength is also good, which is preferable as a phenolic resin foam laminate used for a hinge-like structure. In addition, when multiple types of fiber is mixed, it is preferable that the single fiber diameter of each fiber is in the said range.
本発明のフェノール樹脂発泡体用不織布には、結晶核剤や艶消し剤、滑剤、顔料、防カビ剤、抗菌剤、難燃剤、親水剤等を添加してもよい。特に長繊維不織布の熱圧着成形の際、熱伝導性を増すことで長繊維不織布の接着性を向上させる効果がある酸化チタン等の金属酸化物や、熱圧着ロールとウエブ間の離型性を増すことで接着安定性を向上させる効果があるエチレンビスステアリン酸アミド等の脂肪族ビスアミド、および／またはアルキル置換型の脂肪族モノアミドを添加することが好ましい。これら各種の添加剤は、熱可塑性連続繊維中に存在させてもよいし、熱可塑性連続繊維の表面に存在させてもよい。 A crystal nucleating agent, a matting agent, a lubricant, a pigment, an antifungal agent, an antibacterial agent, a flame retardant, a hydrophilic agent and the like may be added to the nonwoven fabric for phenolic resin foam of the present invention. In particular, when thermocompression molding of long fiber nonwoven fabrics, metal oxides such as titanium oxide, which have the effect of improving the adhesiveness of long fiber nonwoven fabrics by increasing thermal conductivity, and releasability between thermocompression rolls and webs. It is preferable to add an aliphatic bisamide such as ethylenebisstearic acid amide and / or an alkyl-substituted aliphatic monoamide, which has the effect of improving the adhesion stability by increasing the number. These various additives may be present in the thermoplastic continuous fiber or may be present on the surface of the thermoplastic continuous fiber.
本発明のフェノール樹脂発泡体用不織布は、部分的に熱圧着されてなることが重要である。部分的に熱圧着されてなることで、繊維同士を一体化させ、毛羽立ちを抑え、フェノール樹脂発泡体用不織布として長期の使用に耐え得る機械的強度が得られる。熱圧着部は、くぼみを形成しており、不織布を構成する熱可塑性連続フィラメント同士が熱と圧力によって融着して形成されている。すなわち、他の部分に比べて熱可塑性連続フィラメントが融着して凝集している部分が熱圧着部である。 It is important that the nonwoven fabric for phenolic resin foam of the present invention is partially thermocompression bonded. By being partially thermocompression bonded, the fibers are integrated, fuzz is suppressed, and mechanical strength that can withstand long-term use as a nonwoven fabric for phenolic resin foam is obtained. The thermocompression bonding part forms a dent and is formed by fusing thermoplastic continuous filaments constituting the nonwoven fabric by heat and pressure. That is, the portion where the thermoplastic continuous filament is fused and aggregated as compared with other portions is the thermocompression bonding portion.
熱圧着部を設ける手段としては、熱エンボスロールによる接着や、超音波発振装置とエンボスロールとの組み合わせによる接着を好ましく採用することができる。特に熱エンボスロールによる接着は、不織布の強度を向上させる点で好ましい。 As a means for providing the thermocompression bonding portion, adhesion by a hot embossing roll or adhesion by a combination of an ultrasonic oscillator and an embossing roll can be preferably employed. In particular, adhesion by a hot embossing roll is preferable in terms of improving the strength of the nonwoven fabric.
熱エンボスロールによる熱圧着を採用した場合には、エンボスロールの凸部により熱可塑性連続フィラメントが融着して凝集している部分が熱圧着部となる。例えば、上側または下側のみに所定のパターンの凹凸を有するロールを用いて、他のロールは凹凸の無いフラットロールを用いる場合においては、熱圧着部とは凹凸を有するロールの凸部とフラットロールとで熱圧着されて不織布の熱可塑性連続フィラメントが凝集された部分をいう。また、例えば、表面に複数の平行に配置された直線的溝が形成されている一対の上側ロールと下側ロールからなり、その上側ロールの溝とその下側ロールの溝とがある角度で交叉するように設けられているエンボスロールを用いる場合、熱圧着部とは上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とで熱圧着されて不織布の熱可塑性連続フィラメントが凝集された部分をいう。この場合、上側の凸部と下側の凹部あるいは上側の凹部と下側の凸部とで圧接される部分はここでいう熱圧着部には含まれない。 When thermocompression bonding using a hot embossing roll is employed, a portion where the thermoplastic continuous filament is fused and aggregated by the convex portion of the embossing roll becomes a thermocompression bonding portion. For example, when a roll having irregularities of a predetermined pattern is used only on the upper side or the lower side and a flat roll having no irregularities is used for the other rolls, the thermocompression bonding part is a convex part of the roll having irregularities and the flat roll. And the portion where the thermoplastic continuous filaments of the nonwoven fabric are aggregated. In addition, for example, it is composed of a pair of upper roll and lower roll having a plurality of parallel grooves arranged on the surface, and the upper roll groove and the lower roll groove intersect at a certain angle. When using the embossing roll provided as described above, the thermocompression bonding portion refers to a portion where the thermoplastic continuous filaments of the nonwoven fabric are aggregated by thermocompression bonding between the convex portion of the upper roll and the convex portion of the lower roll. In this case, the portion that is press-contacted by the upper convex portion and the lower concave portion or the upper concave portion and the lower convex portion is not included in the thermocompression bonding here.
熱エンボスロールの温度としては、熱可塑性連続繊維を形成する重合体のうち最も融点の低いものの融点に対して−６０〜−５℃とすることが好ましい。当該差を−６０℃以上、より好ましくは−５０℃以上とすることで、熱接着を効率良く行うことができる。一方、−５℃以下、より好ましくは−１０℃以下とすることで、不織布製造時に繊維がエンボスロールに取られることで発生するロール汚れの抑制が可能であり、また、部分的熱圧着部以外の不織布表面繊維の融着を抑制することで、風合いが堅すぎず、施工時の取り扱い性に優れる。 The temperature of the hot embossing roll is preferably set to −60 to −5 ° C. with respect to the melting point of the polymer having the lowest melting point among the polymers forming the thermoplastic continuous fiber. By setting the difference to −60 ° C. or higher, more preferably −50 ° C. or higher, thermal bonding can be performed efficiently. On the other hand, by setting the temperature to −5 ° C. or lower, more preferably −10 ° C. or lower, it is possible to suppress roll contamination that occurs when fibers are taken by the embossing roll during the production of the nonwoven fabric. By suppressing the fusion of the non-woven fabric surface fibers, the texture is not too stiff and the handleability during construction is excellent.
熱圧着部の形状としては、円形、三角形、四角形、平行四辺形、楕円形、菱形などを採用することができる。また熱圧着部の配列としては、等間隔に規則的に配されたもの、ランダムに配されたもの、異なる形状が混在したものでもよい。なかでも不織布の均一性の点から、熱圧着部分が等間隔に配されたものが好ましい。さらに不織布を剥離することなく部分的な熱圧着をする点で、表面に複数の平行に配置された直線的溝が形成されている一対の上側ロールと下側ロールからなり、その上側ロールの溝とその下側ロールの溝とがある角度で交叉するように設けられているエンボスロールを用い、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とで熱圧着され形成される平行四辺形の熱圧着部が好ましい。 As the shape of the thermocompression bonding portion, a circle, a triangle, a quadrangle, a parallelogram, an ellipse, a rhombus, or the like can be adopted. In addition, the arrangement of the thermocompression bonding parts may be one regularly arranged at equal intervals, one randomly arranged, or a mixture of different shapes. Among these, from the viewpoint of uniformity of the nonwoven fabric, those in which the thermocompression bonding portions are arranged at equal intervals are preferable. Furthermore, it consists of a pair of upper and lower rolls on which a plurality of linear grooves arranged in parallel are formed on the surface in terms of partial thermocompression bonding without peeling the nonwoven fabric, and the grooves of the upper roll The heat of the parallelogram formed by embossing rolls provided so as to intersect with the groove of the lower roll at a certain angle and thermocompression bonding between the convex part of the upper roll and the convex part of the lower roll A crimping part is preferred.
部分的な熱圧着による圧着面積率としては、不織布の面積に対して５〜３０％が好ましい。５％以上、より好ましくは７％以上、さらに好ましくは９％以上とすることで、不織布の強度が向上し、また表面の毛羽立ちを抑えることができる。また３０％以下、より好ましくは２８％以下、さらに好ましくは２４％以下とすることで、繊維間の空隙を適度に残し、不織布の引張伸度の低下を抑制するとともに、フェノール樹脂が浸透する空間を確保でき、フェノール樹脂発泡体との接着強度を損なわない。 As a press-bonding area ratio by partial thermocompression bonding, 5 to 30% is preferable with respect to the area of a nonwoven fabric. By setting it to 5% or more, more preferably 7% or more, and further preferably 9% or more, the strength of the nonwoven fabric can be improved, and fuzz on the surface can be suppressed. In addition, by setting it to 30% or less, more preferably 28% or less, and further preferably 24% or less, a space between fibers is appropriately left, a decrease in the tensile elongation of the nonwoven fabric is suppressed, and a space through which the phenol resin permeates. Can be secured, and the adhesive strength with the phenol resin foam is not impaired.
本発明のフェノール樹脂発泡体用不織布の目付としては、２０〜２６０ｇ／ｍ２が好ましい。２０ｇ／ｍ２以上、より好ましくは２５ｇ／ｍ２以上、さらに好ましくは３０ｇ／ｍ２以上とすることで、フェノール樹脂が不織布外面に滲み出すことを抑制することが可能であり、また機械的強度に優れたフェノール樹脂発泡体用不織布を得ることができる。また、２６０ｇ／ｍ２以下、より好ましくは２００ｇ／ｍ２以下、さらに好ましくは１１０ｇ／ｍ２以下とすることで、背割り工法に用いた場合に、不織布の剛性が強すぎず、施工時の取り扱い性に優れる。 As a fabric weight of the nonwoven fabric for phenol resin foams of this invention, 20-260 g / m < 2 > is preferable. It is possible to suppress the phenol resin from oozing out to the outer surface of the nonwoven fabric by setting it to 20 g / m 2 or more, more preferably 25 g / m 2 or more, and further preferably 30 g / m 2 or more, and mechanical strength. A non-woven fabric for phenolic resin foam excellent in the above can be obtained. Moreover, when it is used for the back splitting method by making it 260 g / m 2 or less, more preferably 200 g / m 2 or less, and even more preferably 110 g / m 2 or less, the rigidity of the nonwoven fabric is not too strong, and handling during construction Excellent in properties.
本発明のフェノール樹脂発泡体用不織布は、目付当たりの強伸度積が６０〜３００であることが重要である。目付当たりの強伸度積とは、不織布の引張強力（単位：Ｎ／５ｃｍ）と伸度（単位：％）との積を目付（単位：ｇ／ｍ２）で除したものである。目付当たりの強伸度積を６０以上、好ましくは６５以上、より好ましくは７５以上とすることで、本発明のフェノール樹脂発発泡体用不織布をフェノール樹脂発泡体積層板として背割り工法に用いた場合にも、ヒンジ状構造の十分な機械的強度を得ることができる。一方、３００以下、好ましくは２５０以下、より好ましくは２００以下とすることで、フェノール樹脂発泡体用不織布として、積層加工時の安定性に優れ、さらには、風合いが堅すぎず、施工時の取り扱い性に優れる。 It is important that the nonwoven fabric for phenolic resin foam of the present invention has a high elongation product per basis weight of 60 to 300. The strong elongation product per basis weight is obtained by dividing the product of tensile strength (unit: N / 5 cm) and elongation (unit:%) of the nonwoven fabric by the basis weight (unit: g / m 2 ). When the non-woven fabric for phenolic resin foamed foam of the present invention is used as a phenolic resin foam laminate in the back splitting method by setting the high elongation product per basis weight to 60 or more, preferably 65 or more, more preferably 75 or more In addition, sufficient mechanical strength of the hinge-like structure can be obtained. On the other hand, by setting it to 300 or less, preferably 250 or less, more preferably 200 or less, the nonwoven fabric for phenolic resin foam is excellent in stability at the time of lamination processing, and further, the texture is not too stiff and handled at the time of construction. Excellent in properties.
［測定方法］
（１）融点（℃）
パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳＣ−２型を用い、昇温速度２０℃／分の条件で測定し、得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を融点とした。また示差走査型熱量計において融解吸熱曲線が極値を示さない樹脂については、ホットプレート上で加熱し、顕微鏡観察により樹脂が完全に溶融した温度を融点とした。
[Measuring method]
(1) Melting point (° C)
Using a differential scanning calorimeter DSC-2 manufactured by Perkin Elma Co., Ltd., measurement was performed under the condition of a temperature rising rate of 20 ° C./min, and the temperature giving an extreme value in the obtained melting endotherm curve was defined as the melting point. Further, for a resin whose melting endotherm curve does not show an extreme value in a differential scanning calorimeter, the resin was heated on a hot plate, and the temperature at which the resin was completely melted by microscopic observation was taken as the melting point.
（２）固有粘度ＩＶ
ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度ＩＶは以下の方法で測定した。
オルソクロロフェノール１００ｍｌに対し試料８ｇを溶解し、温度２５℃においてオストワルド粘度計を用いて相対粘度ηｒを下記式により求めた。
ηｒ＝η／η０＝（ｔ×ｄ）／（ｔ０×ｄ０）
ここで、η：ポリマー溶液の粘度
η０：オルソクロロフェノールの粘度
ｔ：溶液の落下時間（秒）
ｄ：溶液の密度（ｇ／ｃｍ３）
ｔ０：オルソクロロフェノールの落下時間（秒）
ｄ０：オルソクロロフェノールの密度（ｇ／ｃｍ３）
ついで、相対粘度ηｒから下記式、
ＩＶ＝０．０２４２ηｒ＋０．２６３４
により固有粘度ＩＶを算出した。
(2) Intrinsic viscosity IV
The intrinsic viscosity IV of the polyethylene terephthalate resin was measured by the following method.
8 g of a sample was dissolved in 100 ml of orthochlorophenol, and a relative viscosity η r was determined by the following formula using an Ostwald viscometer at a temperature of 25 ° C.
η r = η / η 0 = (t × d) / (t 0 × d 0 )
Where η: viscosity of polymer solution η 0 : viscosity of orthochlorophenol t: drop time of solution (seconds)
d: density of the solution (g / cm 3 )
t 0 : Fall time of orthochlorophenol (seconds)
d 0 : Orthochlorophenol density (g / cm 3 )
Then, from the relative viscosity η r , the following formula:
IV = 0.0242η r +0.2634
Was used to calculate the intrinsic viscosity IV.
（３）繊維径（μｍ）
不織布からランダムに小片サンプル１０個を採取し、走査型電子顕微鏡で５００〜３０００倍の写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計１００本の繊維の直径を測定し、それらの平均値の小数点以下第一位を四捨五入して求めた。
(3) Fiber diameter (μm)
Ten small sample samples were taken at random from the non-woven fabric, photographed at 500 to 3000 times with a scanning electron microscope, 10 fibers from each sample were measured, and the diameter of 100 fibers in total was measured. Calculated by rounding off the first decimal place.
（４）目付（ｇ／ｍ２）
５０ｃｍ×５０ｃｍの不織布を３個採取して、各試料の重量をそれぞれ測定し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算し、小数点以下第一位を四捨五入した。
(4) Weight per unit (g / m 2 )
Three 50 cm × 50 cm nonwoven fabrics were sampled, the weight of each sample was measured, the average value of the obtained values was converted per unit area, and the first decimal place was rounded off.
（５）目付当たりの強伸度積
不織布の縦方向（シート長さ方向）および横方向（シート幅方向）のそれぞれについて、長さ３０cm×幅５ｃｍの試験片を１０点採取した。試験片を定速伸長型引張試験機にて、つかみ間隔２０ｃｍ、引張速度１０±１ｃｍ／ｍｉｎで引張試験を実施し、破断するまでの最大荷重時の強さ（Ｎ）を０．１Ｎの位まで求め、これを引張強力（Ｎ／５ｃｍ）とした。また最大荷重時の伸び（ｃｍ）を０．１ｃｍの位まで求め、これを試験長（２０ｃｍ）で除し、小数点以下第二位を四捨五入して、伸度（％）を求めた。得られた縦方向および横方向の引張強力と伸度それぞれの合計２０点の総平均値を、小数点以下第一位を四捨五入して求め、これを不織布の引張強力、伸度とした。上記の引張強力と伸度の積を上記（４）の目付で除し、小数点以下第一位を四捨五入することで目付当たりの強伸度積を求めた。
(5) Strong elongation product per basis weight Ten test pieces each having a length of 30 cm and a width of 5 cm were sampled in each of the longitudinal direction (sheet length direction) and the lateral direction (sheet width direction) of the nonwoven fabric. The test piece is subjected to a tensile test with a constant speed extension type tensile tester at a grip interval of 20 cm and a tensile speed of 10 ± 1 cm / min, and the strength (N) at the maximum load until breakage is about 0.1N. This was determined as the tensile strength (N / 5 cm). Further, the elongation (cm) at the maximum load was calculated to the order of 0.1 cm, this was divided by the test length (20 cm), and the second decimal place was rounded off to determine the elongation (%). The total average value of the total 20 points of the obtained tensile strength and elongation in the machine direction and the transverse direction was obtained by rounding off the first decimal place, and these were taken as the tensile strength and elongation of the nonwoven fabric. The product of the above tensile strength and elongation was divided by the basis weight of (4) above, and the strength / elongation product per basis weight was determined by rounding off the first decimal place.
［実施例１］
（繊維ウェブ）
固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃であり、酸化チタンを０．３質量％含むポリエチレンテレフタレート樹脂を水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥したものを芯成分とした。また、固有粘度ＩＶ０．６６、イソフタル酸共重合率１０モル％、融点２３０℃であり、酸化チタンを０．２質量％含む共重合ポリエチレンテレフタレート樹脂を水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥したものを鞘成分とした。芯成分を２９５℃、鞘成分を２８０℃で溶融し、芯／鞘の複合比を質量比で８０／２０として円形断面の同心芯鞘型に複合し、口金温度３００℃で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡糸速度４３００ｍ／分で紡糸して、目付５０ｇ／ｍ２となるようネットコンベアーの移動速度を調整し、そのコンベアー上に繊維ウエブとして捕集した。
[Example 1]
(Fiber web)
A core component was obtained by drying a polyethylene terephthalate resin having an intrinsic viscosity of 0.65 and a melting point of 260 ° C. and containing 0.3% by mass of titanium oxide to a moisture content of 50 ppm or less. In addition, a sheath component is obtained by drying a copolymerized polyethylene terephthalate resin containing an intrinsic viscosity of IV 0.66, an isophthalic acid copolymerization rate of 10 mol%, a melting point of 230 ° C., and containing 0.2% by mass of titanium oxide to a moisture content of 50 ppm or less. did. The core component is melted at 295 ° C and the sheath component at 280 ° C, the composite ratio of core / sheath is 80/20 by mass, and is compounded into a concentric core-sheath shape with a circular cross section, and spun from the pores at a base temperature of 300 ° C. After that, spinning was performed with an ejector at a spinning speed of 4300 m / min, the moving speed of the net conveyor was adjusted so as to have a basis weight of 50 g / m 2, and the fiber web was collected on the conveyor.
（熱圧着）
上記繊維ウエブを上下１対のフラットロールにてフラットロール表面温度１２０℃、線圧６０ｋｇ／ｃｍで熱圧着し、連続して上側に円形の凸部を有するロールを用い、下側に凹凸の無いフラットロールを用い、圧着面積率が１６％となるよう調整したエンボスロールで、温度１９０℃、線圧７０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊維径１４μｍ、目付５０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたフェノール樹脂発泡体用不織布の目付当たりの強伸度積は１４２であった。
(Thermo-compression bonding)
The above-mentioned fiber web is thermocompression bonded with a pair of upper and lower flat rolls at a flat roll surface temperature of 120 ° C. and a linear pressure of 60 kg / cm. A spunbonded nonwoven fabric with a fiber diameter of 14 μm and a basis weight of 50 g / m 2 is obtained by thermocompression bonding under conditions of a temperature of 190 ° C. and a linear pressure of 70 kg / cm. Obtained. The obtained product of strong elongation per basis weight of the nonwoven fabric for phenolic resin foam was 142.
［実施例２］
（繊維ウェブ）
繊維径が１８μｍとなるよう総吐出量を変更し、また目付が２３０ｇ／ｍ２となるようネットコンベアーの移動速度を調整した以外は実施例１と同様にして、繊維ウエブを捕集した。
[Example 2]
(Fiber web)
The fiber web was collected in the same manner as in Example 1 except that the total discharge amount was changed so that the fiber diameter was 18 μm, and the moving speed of the net conveyor was adjusted so that the basis weight was 230 g / m 2 .
（熱圧着）
上記繊維ウエブを上下１対のフラットロールにてフラットロール表面温度１３０℃、線圧６０ｋｇ／ｃｍで熱圧着し、連続して表面に複数の平行に配置された直線的溝が形成されている一対の上側ロールと下側ロールからなり、その上側ロールの溝とその下側ロールの溝とがある角度で交叉するように設けられているエンボスロールにおいて、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とで熱圧着され、その圧着面積率が１８％となるよう調整したエンボスロールで、温度２０５℃、線圧７０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊維径１８μｍ、目付２３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたフェノール樹脂発泡体用不織布の目付当たりの強伸度積は１３４であった。
(Thermo-compression bonding)
The fiber web is thermocompression bonded with a pair of upper and lower flat rolls at a flat roll surface temperature of 130 ° C. and a linear pressure of 60 kg / cm, and a pair of linear grooves arranged continuously in parallel are formed on the surface. In the embossing roll provided so that the groove of the upper roll and the groove of the lower roll intersect at a certain angle, the convex part of the upper roll and the convex part of the lower roll With an embossing roll adjusted to a pressure bonding area ratio of 18%, thermocompression bonding under the conditions of a temperature of 205 ° C. and a linear pressure of 70 kg / cm, a span of a fiber diameter of 18 μm and a basis weight of 230 g / m 2 A bond nonwoven fabric was obtained. The strong elongation product per unit area of the obtained nonwoven fabric for phenolic resin foam was 134.
［実施例３］
（繊維ウェブ）
目付が６０ｇ／ｍ２となるようネットコンベアーの移動速度を調整した以外は実施例１と同様にして、繊維ウエブを捕集した。
[Example 3]
(Fiber web)
A fiber web was collected in the same manner as in Example 1 except that the moving speed of the net conveyor was adjusted so that the basis weight was 60 g / m 2 .
（熱圧着）
上記繊維ウエブを、上下１対のフラットロールにて上のフラットロール表面温度１２０℃、下のフラットロール表面温度１５０℃、線圧６０ｋｇ／ｃｍで熱圧着し、連続して表面に複数の平行に配置された直線的溝が形成されている一対の上側ロールと下側ロールからなり、その上側ロールの溝とその下側ロールの溝とがある角度で交叉するように設けられているエンボスロールにおいて、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とで熱圧着され、その圧着面積率が１８％となるよう調整したエンボスロールで、温度１９０℃、線圧７０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊維径１４μｍ、目付６０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたフェノール樹脂発泡体用不織布の目付当たりの強伸度積は１７５であった。
(Thermo-compression bonding)
The fiber web is thermocompression bonded with a pair of upper and lower flat rolls at an upper flat roll surface temperature of 120 ° C., a lower flat roll surface temperature of 150 ° C., and a linear pressure of 60 kg / cm. In an embossing roll comprising a pair of upper rolls and lower rolls in which linear grooves are arranged, the grooves of the upper rolls and the grooves of the lower rolls being crossed at a certain angle The embossing roll was thermocompression bonded between the convex part of the upper roll and the convex part of the lower roll, and the crimping area ratio was adjusted to 18%, and thermocompression bonding was performed at a temperature of 190 ° C. and a linear pressure of 70 kg / cm. A spunbonded nonwoven fabric having a fiber diameter of 14 μm and a basis weight of 60 g / m 2 was obtained. The strong elongation product per basis weight of the obtained nonwoven fabric for phenolic resin foam was 175.
［実施例４］
（繊維ウェブ）
目付が３５ｇ／ｍ２となるようネットコンベアーの移動速度を調整した以外は実施例１と同様にして、繊維ウエブを捕集した。
[Example 4]
(Fiber web)
The fiber web was collected in the same manner as in Example 1 except that the moving speed of the net conveyor was adjusted so that the basis weight was 35 g / m 2 .
（熱圧着）
上記繊維ウエブを、上下１対のフラットロールにて上のフラットロール表面温度１２０℃、下のフラットロール表面温度１５０℃、線圧６０ｋｇ／ｃｍで熱圧着し、連続して表面に複数の平行に配置された直線的溝が形成されている一対の上側ロールと下側ロールからなり、その上側ロールの溝とその下側ロールの溝とがある角度で交叉するように設けられているエンボスロールにおいて、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とで熱圧着され、その圧着面積率が１８％となるよう調整したエンボスロールで、温度１８０℃、線圧７０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊維径１４μｍ、目付３５ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたフェノール樹脂発泡体用不織布の目付当たりの強伸度積は１３９であった。
(Thermo-compression bonding)
The fiber web is thermocompression bonded with a pair of upper and lower flat rolls at an upper flat roll surface temperature of 120 ° C., a lower flat roll surface temperature of 150 ° C., and a linear pressure of 60 kg / cm. In an embossing roll comprising a pair of upper rolls and lower rolls in which linear grooves are arranged, the grooves of the upper rolls and the grooves of the lower rolls being crossed at a certain angle The embossing roll was thermocompression bonded between the convex part of the upper roll and the convex part of the lower roll, and the crimping area ratio was adjusted to 18%, and thermocompression bonding was performed at a temperature of 180 ° C. and a linear pressure of 70 kg / cm. A spunbonded nonwoven fabric having a fiber diameter of 14 μm and a basis weight of 35 g / m 2 was obtained. The strong elongation product per basis weight of the obtained phenol resin foam nonwoven fabric was 139.
［実施例５］
（繊維ウェブ）
固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥したものを２９５℃で溶融し、口金温度３００℃で円形の細孔より紡出した後、エアサッカーにより紡糸速度４４００ｍ／分で紡糸して、目付６０ｇ／ｍ２となるようネットコンベアーの移動速度を調整し、そのコンベアー上に繊維ウエブとして捕集した。
[Example 5]
(Fiber web)
Polyethylene terephthalate (PET) having an intrinsic viscosity of 0.65 and a melting point of 260 ° C. dried to a moisture content of 50 ppm or less is melted at 295 ° C., spun from circular pores at a die temperature of 300 ° C., and then spun by air soccer. Spinning was performed at a speed of 4400 m / min, the moving speed of the net conveyor was adjusted so that the basis weight was 60 g / m 2, and the fiber web was collected on the conveyor.
（熱圧着）
上記繊維ウエブを、上下１対のフラットロールにてフラットロール表面温度１７０℃、線圧６０ｋｇ／ｃｍで熱圧着し、連続して上側に円形の凸部を有するロールを用い、下側に凹凸の無いフラットロールを用い、圧着面積率が２８％となるよう調整したエンボスロールで、温度２５０℃、線圧７０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊維径１４μｍ、目付６０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたフェノール樹脂発泡体用不織布の目付当たりの強伸度積は、６２であった。
(Thermo-compression bonding)
The fiber web is thermocompression bonded with a pair of upper and lower flat rolls at a flat roll surface temperature of 170 ° C. and a linear pressure of 60 kg / cm, and a roll having a circular convex portion on the upper side is continuously used. A spunbonded nonwoven fabric with a fiber diameter of 14 μm and a basis weight of 60 g / m 2. Got. The resulting product of strong elongation per basis weight of the nonwoven fabric for phenolic resin foam was 62.
［比較例１］
（繊維ウェブ）
固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥したものを２９５℃で溶融し、口金温度３００℃で円形の細孔より紡出した後、エアサッカーにより紡糸速度４４００ｍ／分で紡糸して、目付３０ｇ／ｍ２となるようネットコンベアーの移動速度を調整し、そのコンベアー上に繊維ウエブとして捕集した。
[Comparative Example 1]
(Fiber web)
Polyethylene terephthalate (PET) having an intrinsic viscosity of 0.65 and a melting point of 260 ° C. dried to a moisture content of 50 ppm or less is melted at 295 ° C., spun from circular pores at a die temperature of 300 ° C., and then spun by air soccer. Spinning was performed at a speed of 4400 m / min, the moving speed of the net conveyor was adjusted so that the basis weight was 30 g / m 2, and the fiber web was collected on the conveyor.
（熱圧着）
上記繊維ウエブを、上下１対のフラットロールにてフラットロール表面温度１７０℃、線圧６０ｋｇ／ｃｍで熱圧着し、連続して上側に円形の凸部を有するロールを用い、下側に凹凸の無いフラットロールを用い、その圧着面積率が４５％となるよう調整したエンボスロールで、温度２５０℃、線圧７０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊維径１４μｍ、目付３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたフェノール樹脂発泡体用不織布の目付当たりの強伸度積は、５９であった。
(Thermo-compression bonding)
The fiber web is thermocompression bonded with a pair of upper and lower flat rolls at a flat roll surface temperature of 170 ° C. and a linear pressure of 60 kg / cm, and a roll having a circular convex portion on the upper side is continuously used. A spunbond with a fiber diameter of 14 μm and a basis weight of 30 g / m 2 with an embossing roll adjusted to have a crimping area ratio of 45% using a flat roll that is not hot and bonded under conditions of a temperature of 250 ° C. and a linear pressure of 70 kg / cm 2 A nonwoven fabric was obtained. The resulting product of strong elongation per basis weight of the nonwoven fabric for phenolic resin foam was 59.
［比較例２］
（繊維ウェブ）
目付が６０ｇ／ｍ２となるようネットコンベアーの移動速度を調整した以外は実施例１と同様にして、繊維ウエブを捕集した。
[Comparative Example 2]
(Fiber web)
A fiber web was collected in the same manner as in Example 1 except that the moving speed of the net conveyor was adjusted so that the basis weight was 60 g / m 2 .
（熱圧着）
上記繊維ウエブを上下１対のフラットロールにて上のフラットロール表面温度１２０℃、下のフラットロール表面温度１５０℃、線圧６０ｋｇ／ｃｍで熱圧着し、連続して上側に円形の凸部を有するロールを用い、下側に凹凸の無いフラットロールを用い、圧着面積率が７％となるよう調整したエンボスロールで、温度１９０℃、線圧７０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊維径１４μｍ、目付６０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたフェノール樹脂発泡体用不織布の目付当たりの強伸度積は５７であった。
(Thermo-compression bonding)
The fiber web is thermocompression bonded with a pair of upper and lower flat rolls at an upper flat roll surface temperature of 120 ° C., a lower flat roll surface temperature of 150 ° C. and a linear pressure of 60 kg / cm, and a circular convex portion is continuously formed on the upper side. The embossing roll was adjusted so that the crimping area ratio was 7% using a flat roll without unevenness on the lower side, and thermocompression bonded under the conditions of a temperature of 190 ° C. and a linear pressure of 70 kg / cm, and a fiber diameter of 14 μm A spunbonded nonwoven fabric having a basis weight of 60 g / m 2 was obtained. The resulting product of strong elongation per unit weight of the nonwoven fabric for phenolic resin foam was 57.
実施例１、２、３、４のフェノール樹脂発泡体用不織布は、いずれも目付当たりの強伸度積が６０〜３００を満たし、機械的強度に優れ、フェノール樹脂発泡体用不織布として適したものであった。一方、比較例１、２のフェノール樹脂発泡体用不織布は、目付当たりの強伸度積は、７０〜３００を満たさず、機械的強度に劣り、フェノール樹脂発泡体用不織布として適したものではなかった。 The nonwoven fabrics for phenolic resin foams of Examples 1, 2, 3, and 4 each have a high elongation product per basis weight of 60 to 300, excellent mechanical strength, and suitable as a nonwoven fabric for phenolic resin foams. Met. On the other hand, the nonwoven fabrics for phenolic resin foams of Comparative Examples 1 and 2 have a high elongation product per basis weight of less than 70 to 300, inferior in mechanical strength, and are not suitable as a nonwoven fabric for phenolic resin foams. It was.
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| CN112204193A (en) * | 2018-05-31 | 2021-01-08 | 东丽株式会社 | Non-woven fabric for wall decoration material and method for manufacturing same |
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