JP2010195039A - Method for producing multilayer molding - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、第1の熱可塑性樹脂組成物材料からなる基材層と、この基材層上に設けられた第2の熱可塑性樹脂材料からなる被覆層とを有する多層成形体の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a multilayer molded article having a base material layer made of a first thermoplastic resin composition material and a coating layer made of a second thermoplastic resin material provided on the base material layer. .
射出成形や圧縮成形によって製造される熱可塑性樹脂成形体は、経済性、軽量性、賦形性等が良好であることから、様々な分野で使用されている。この熱可塑性樹脂成形体は、高価な工業製品の部材としても使用されており、このような用途の場合、より高い品質が要求される。例えば、自動車の外装部品などに使用される熱可塑性樹脂成形体は、耐衝撃性や剛性などの機械物性に関する品質に加え、表面にウェルドラインなどの外観不良がないといった高い外観品質も要求される。 Thermoplastic resin molded articles produced by injection molding or compression molding are used in various fields because they are economical, lightweight, and formable. This thermoplastic resin molded body is also used as a member of an expensive industrial product, and higher quality is required for such applications. For example, a thermoplastic resin molded body used for automobile exterior parts and the like is required to have high appearance quality such as no appearance defects such as weld lines on the surface in addition to quality related to mechanical properties such as impact resistance and rigidity. .
熱可塑性樹脂成形体の機械物性と外観品質はトレードオフの関係にあることが多く、両者をバランス良く向上させる技術が望まれている。下記特許文献1〜3は、基材層と、この基材層上に設けられた被覆層とを有する多層成形体に関するものである。これらの文献には基材層及び被覆層を構成する樹脂材料として互いに異なるものを使用する手法が記載されている。
The mechanical properties and appearance quality of thermoplastic resin moldings are often in a trade-off relationship, and a technique for improving both in good balance is desired. The following
しかしながら、近年、優れた機械物性を維持しながら、より高い外観品質が要求されるようになってきており、従来の技術では十分に対応することが困難であった。このため、上記のような高い品質の熱可塑性樹脂成形体を低コストで効率的に製造する技術の開発が望まれている。 However, in recent years, higher appearance quality has been demanded while maintaining excellent mechanical properties, and it has been difficult to sufficiently cope with conventional techniques. For this reason, development of the technique which manufactures the above high quality thermoplastic resin moldings efficiently at low cost is desired.
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、熱可塑性樹脂組成物からなる成形体の機械物性及び表面外観の両方を十分優れたものとすることができるとともに、このような成形体を効率的に製造する方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and it is possible to sufficiently improve both the mechanical properties and the surface appearance of a molded article made of a thermoplastic resin composition. It aims at providing the method of manufacturing efficiently.
本発明は、第1の熱可塑性樹脂材料からなる基材層と、この基材層上に設けられた第2の熱可塑性樹脂材料からなる被覆層とを有する多層成形体の製造方法であって、一対の金型間に形成されるキャビティ内に基材層を配置する工程と、基材層とこれに対向する金型のキャビティ面との間に形成される空間に溶融状態の第2の熱可塑性樹脂材料を射出速度500mm/秒以上で供給する工程とを備え、第2の熱可塑性樹脂材料がメルトフローレート5〜400g/10分のポリオレフィン系樹脂と、無機充填材とを含有し、被覆層の厚さが0.5mm以下であることを特徴とする。ここでいう射出速度とは、溶融した樹脂を金型内に充填する際の、スクリューの移動速度(スクリュー射出速度)をいう。 The present invention is a method for producing a multilayer molded article having a base material layer made of a first thermoplastic resin material and a coating layer made of a second thermoplastic resin material provided on the base material layer. , A step of disposing a base material layer in a cavity formed between a pair of molds, and a second molten state in a space formed between the base material layer and a cavity surface of a mold facing the base material layer A step of supplying a thermoplastic resin material at an injection speed of 500 mm / second or more, wherein the second thermoplastic resin material contains a polyolefin-based resin having a melt flow rate of 5 to 400 g / 10 minutes, and an inorganic filler, The thickness of the coating layer is 0.5 mm or less. The injection speed here means the moving speed of the screw (screw injection speed) when the molten resin is filled in the mold.
本発明によれば、熱可塑性樹脂組成物からなる成形体の機械物性及び表面外観の両方を優れたものとすることができるとともに、このような成形体を効率的に製造することができる。 According to the present invention, it is possible to improve both the mechanical properties and surface appearance of a molded article made of a thermoplastic resin composition, and it is possible to efficiently produce such a molded article.
<多層成形体>
図1に示す多層成形体10は、平板状に形成された基材1の層(基材層)と、基材1の一方面を覆うように設けられた被覆層2とを有する。基材1及び被覆層2はいずれも熱可塑性樹脂材料からなる。
<Multilayer molded product>
A multilayer molded
基材1は、多層成形体10の本体部をなすものであり優れた機械物性を確保するため、高い耐衝撃性及び剛性を有する。基材1を構成する熱可塑性樹脂材料(第1の熱可塑性樹脂材料)の主成分をなす熱可塑性樹脂は、多層成形体10に求められる機械物性に応じて適宜選択すればよく、その種類は特に限定されるものではない。該熱可塑性樹脂の具体例として、オレフィン系樹脂、スチレン系樹脂、アクリル系樹脂、アミド系樹脂、熱可塑性エステル系樹脂、ポリカーボネート、熱可塑性エラストマーなどを例示できる。これらの樹脂は1種を単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。これら熱可塑性樹脂のうち、オレフィン系樹脂、又はオレフィン系樹脂と熱可塑性エラストマーとの混合物が好ましく使用される。
The
オレフィン系樹脂とはオレフィン由来の繰返し単位を50質量%以上含有する樹脂であり、例えば、エチレン、プロピレン、ブテン−1、ペンテン−1、ヘキセン−1、3−メチルブテン−1、4−メチルペンテン−1などの炭素原子数が20以下のα−オレフィンの単独重合体、これらのα−オレフィンの中から選ばれる少なくとも2種類のモノマーを共重合してなる共重合体、前記α−オレフィンと共重合可能な他の不飽和単量体と前記α−オレフィンとの共重合体などが挙げられる。 The olefin resin is a resin containing 50% by mass or more of olefin-derived repeating units. For example, ethylene, propylene, butene-1, pentene-1, hexene-1, 3-methylbutene-1, 4-methylpentene- A homopolymer of an α-olefin having 20 or less carbon atoms such as 1; a copolymer obtained by copolymerizing at least two monomers selected from these α-olefins; and a copolymer with the α-olefin. Examples thereof include a copolymer of another possible unsaturated monomer and the α-olefin.
前記不飽和単量体としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸等の不飽和カルボン酸;メチル(メタ)アクリレート、2−エチルヘキシルアクリレート、エチル(メタ)アクリレート、ブチル(メタ)アクリレート等の不飽和カルボン酸のアルキルエステル誘導体;フマル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、イタコン酸等の不飽和ジカルボン酸又は酸無水物;アクリルアミド、N−(ヒドロキシメチル)アクリルアミド、グリシジル(メタ)アクリレート、アクリロニトリル、メタアクリロニトリル、マレイン酸のモノ又はジエチルエステル、N−フェニルマレイミド、N,N’−メタフェニレンビスマレイミド等の不飽和カルボン酸又は不飽和ジカルボン酸の誘導体等が挙げられる。 Examples of the unsaturated monomer include unsaturated carboxylic acids such as acrylic acid and methacrylic acid; unsaturated carboxylic acids such as methyl (meth) acrylate, 2-ethylhexyl acrylate, ethyl (meth) acrylate, and butyl (meth) acrylate. Alkyl ester derivatives of acids; unsaturated dicarboxylic acids or anhydrides such as fumaric acid, maleic acid, maleic anhydride, itaconic acid; acrylamide, N- (hydroxymethyl) acrylamide, glycidyl (meth) acrylate, acrylonitrile, methacrylonitrile, Mention may be made of unsaturated carboxylic acids or unsaturated dicarboxylic acid derivatives such as mono- or diethyl ester of maleic acid, N-phenylmaleimide, N, N′-metaphenylenebismaleimide.
上記オレフィン系樹脂としてプロピレン系樹脂を用いることが好ましい。プロピレン系樹脂としては、例えば、プロピレンの単独重合体、エチレン及び炭素原子数4〜12のα−オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも1種とプロピレンとの共重合体が挙げられる。これら単独重合体又は共重合体は、1種を単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。ここで、炭素原子数4〜12のα−オレフィンとしては、例えば、1−ブテン、4−メチル−1−ペンテン、1−ヘキセン、1−オクテンなどを挙げることができる。 It is preferable to use a propylene resin as the olefin resin. Examples of the propylene-based resin include a propylene homopolymer, and a copolymer of propylene and at least one selected from the group consisting of ethylene and an α-olefin having 4 to 12 carbon atoms. These homopolymers or copolymers may be used alone or in combination of two or more. Here, examples of the α-olefin having 4 to 12 carbon atoms include 1-butene, 4-methyl-1-pentene, 1-hexene, and 1-octene.
エチレン及び炭素原子数4〜12のα−オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも1種とプロピレンとの共重合体を用いる場合は、プロピレン由来の繰返し単位を、該共重合体100質量部に対して少なくとも50質量部含む共重合体を用いることが好ましい。また、該共重合体がプロピレン単位以外に2種以上の単量体由来の繰返し単位を有する場合には、そのプロピレン単位の単量体由来の繰返し単位の合計量は35質量部以下であることが好ましい。共重合体中のエチレンや炭素原子数4〜12のα−オレフィン由来の繰返し単位の量を調節することによって、該共重合体の柔軟性や耐衝撃性を制御することができる。プロピレン系樹脂が共重合体である場合、該共重合体は、ランダム共重合体でもよく、ブロック共重合体でもよい。 When a copolymer of propylene and at least one selected from the group consisting of ethylene and an α-olefin having 4 to 12 carbon atoms is used, the propylene-derived repeating unit is used with respect to 100 parts by mass of the copolymer. It is preferable to use a copolymer containing at least 50 parts by mass. Further, when the copolymer has a repeating unit derived from two or more kinds of monomers in addition to the propylene unit, the total amount of the repeating units derived from the monomer of the propylene unit is 35 parts by mass or less. Is preferred. The flexibility and impact resistance of the copolymer can be controlled by adjusting the amount of the repeating unit derived from ethylene or the α-olefin having 4 to 12 carbon atoms in the copolymer. When the propylene-based resin is a copolymer, the copolymer may be a random copolymer or a block copolymer.
オレフィン系樹脂として、例えば上記プロピレン系樹脂とエチレン・α−オレフィン共重合体との共重合体との混合物を用いることも好ましい。エチレン・α−オレフィン共重合体とは、エチレンと炭素原子数4〜12のα−オレフィンとの共重合体であり、例えば、エチレンとブテン−1、ヘキセン−1、オクテン−1、デセン−1等との共重合体が挙げられる。好ましいエチレン・α−オレフィン共重合体としては、例えば、エチレン・ブテン−1共重合体ゴム(EBR)、エチレン・ヘキセン共重合体ゴム(EHR)、エチレン・オクテン共重合体ゴム(EOR)が挙げられる。 As the olefin resin, it is also preferable to use, for example, a mixture of the propylene resin and a copolymer of ethylene / α-olefin copolymer. The ethylene / α-olefin copolymer is a copolymer of ethylene and an α-olefin having 4 to 12 carbon atoms, and examples thereof include ethylene and butene-1, hexene-1, octene-1, and decene-1. And the like. Preferred ethylene / α-olefin copolymers include, for example, ethylene / butene-1 copolymer rubber (EBR), ethylene / hexene copolymer rubber (EHR), and ethylene / octene copolymer rubber (EOR). It is done.
エチレン・α−オレフィン共重合体におけるエチレン由来の繰返し単位の含量は、50〜90質量%であり、60〜90質量%であることが好ましい。エチレン・α−オレフィン共重合体中のエチレン由来の繰返し単位含量は、13C−NMR法により測定することができる。エチレンとα−オレフィンの共重合体の密度は通常、0.85〜0.89g/cm3であり、0.86〜0.88g/cm3であることが好ましい。なお、前記密度は、JIS K7112に従って測定される値である。 The content of the ethylene-derived repeating unit in the ethylene / α-olefin copolymer is 50 to 90% by mass, and preferably 60 to 90% by mass. The content of ethylene-derived repeating units in the ethylene / α-olefin copolymer can be measured by a 13 C-NMR method. The density of the copolymer of ethylene and α-olefin is usually 0.85 to 0.89 g / cm 3 , and preferably 0.86 to 0.88 g / cm 3 . The density is a value measured according to JIS K7112.
更に、熱可塑性樹脂として、上記オレフィン系樹脂にビニル芳香族化合物含有エラストマーを添加したものを用いてもよい。ビニル芳香族化合物含有エラストマーとしては、例えば、スチレン−エチレン−ブテン−スチレン系ゴム(SEBS)、スチレン−エチレン−プロピレン−スチレン系ゴム(SEPS)、スチレン−ブタジエン系ゴム(SBR)、スチレン−ブタジエン−スチレン系ゴム(SBS)、スチレン−イソプレン−スチレン系ゴム(SIS)等のブロック共重合体又はこれらのゴム成分を水添したブロック共重合体等が挙げられる。 Further, a thermoplastic resin obtained by adding a vinyl aromatic compound-containing elastomer to the olefin resin may be used. Examples of the vinyl aromatic compound-containing elastomer include styrene-ethylene-butene-styrene rubber (SEBS), styrene-ethylene-propylene-styrene rubber (SEPS), styrene-butadiene rubber (SBR), and styrene-butadiene-. Examples thereof include block copolymers such as styrene rubber (SBS) and styrene-isoprene-styrene rubber (SIS), or block copolymers obtained by hydrogenating these rubber components.
また、エチレン−プロピレン−非共役ジエン系ゴム(EPDM)等のオレフィン系共重合体ゴムとスチレン等のビニル芳香族化合物を反応させて得られるゴムも好適に使用することができる。また、2種類以上のビニル芳香族化合物含有エラストマーを併用されていてもよい。ビニル芳香族化合物含有エラストマーとは、ビニル芳香族化合物をモノマーの一種として用いて、重合して得られたエラストマーであり、例えば、ビニル芳香族化合物重合体ブロックと共役ジエン系重合体ブロックからなるブロック共重合体、前記ブロック共重合体の共役ジエン部分の二重結合が水素添加されているブロック重合体等が挙げられ、ブロック共重合体の共役ジエン部分の二重結合が80%以上水素添加されていることが好ましい。また、ビニル芳香族化合物含有エラストマー100質量%とした場合に、ビニル芳香族化合物モノマー由来の繰返し単位の含有量が10〜20質量%であることが好ましい。 A rubber obtained by reacting an olefin copolymer rubber such as ethylene-propylene-nonconjugated diene rubber (EPDM) with a vinyl aromatic compound such as styrene can also be suitably used. Two or more kinds of vinyl aromatic compound-containing elastomers may be used in combination. The vinyl aromatic compound-containing elastomer is an elastomer obtained by polymerization using a vinyl aromatic compound as a kind of monomer, for example, a block comprising a vinyl aromatic compound polymer block and a conjugated diene polymer block. Copolymer, a block polymer in which the double bond of the conjugated diene portion of the block copolymer is hydrogenated, and the like. The double bond of the conjugated diene portion of the block copolymer is hydrogenated by 80% or more. It is preferable. Moreover, when it is set as 100 mass% of vinyl aromatic compound containing elastomers, it is preferable that content of the repeating unit derived from a vinyl aromatic compound monomer is 10-20 mass%.
被覆層2は、主に多層成形体10の優れた外観品質を達成するため、基材1の表面を覆うように設けられたものである。被覆層2の厚さは0.5mm以下であり、0.4mm以下であることが好ましく、0.3mm以下であることが更に好ましい。被覆層2の厚さは0.01mm以上であることが好ましく、0.05mm以上であることがより好ましい。被覆層2の厚さが0.5mmを超えると、被覆層2の形成に要する樹脂材料の量が増大する。他方、被覆層2の厚さが0.01mm未満であると、多層成形体10の外観品質が不十分となりやすい。
The
被覆層2を構成する熱可塑性樹脂材料(第2の熱可塑性樹脂材料)の主成分をなす熱可塑性樹脂としては、基材1に使用する熱可塑性樹脂と同様のものを使用することができるが、結晶性ポリオレフィン系樹脂を使用することが好ましい。結晶性ポリオレフィン系樹脂は、非晶性のものと比較し、機械物性に優れ且つ薄い被覆層を形成しやすいという特長を有する。したがって、被覆層2の厚さを0.5mm以下と薄くしても、被覆層2自体の高い機械物性を達成できる。また、被覆層2を薄くすることで第2の熱可塑性樹脂組成物の使用量を削減でき、製造コストを低く抑えることができる。
As the thermoplastic resin constituting the main component of the thermoplastic resin material (second thermoplastic resin material) constituting the
ここでいう結晶性ポリオレフィン系樹脂とは、上述のポリオレフィン系樹脂のうち、JIS K7122に基づいて行う示差走査熱量測定において、−100℃〜300℃の範囲に観測される結晶の熱量が1J/gより大きい結晶融解ピーク、又は、結晶化熱量が1J/gより大きい結晶化ピークを有するポリオレフィン系樹脂を意味する。なお、結晶性ポリオレフィン系樹脂としては、成形体の剛性及び耐衝撃性の点から結晶性ポリプロピレン系樹脂が特に好適である。 The crystalline polyolefin resin here refers to the heat quantity of crystals observed in the range of −100 ° C. to 300 ° C. in the differential scanning calorimetry performed based on JIS K7122 among the above-mentioned polyolefin resins. It means a polyolefin-based resin having a larger crystal melting peak or a crystallization peak having a crystallization heat amount of more than 1 J / g. The crystalline polyolefin resin is particularly preferably a crystalline polypropylene resin from the viewpoint of the rigidity and impact resistance of the molded product.
被覆層2に含まれる結晶性ポリオレフィン系樹脂は、メルトフローレート(MFR)が5〜400g/10分であり、10〜200g/10分であることが好ましい。MFRが5g/10分未満であると、樹脂充填に必要な圧力が著しく高くなることがある。他方、MFRが400g/10分を越えると、被覆層2の衝撃強度が低下する傾向にあるため、得られる多層成形体の衝撃強度が低下する傾向にある。なお、ここでいうメルトフローレート(MFR)とは、JIS K6758に基づいて温度条件230℃で測定される値を意味する。
The crystalline polyolefin resin contained in the
被覆層2に含まれる結晶性ポリオレフィン系樹脂は、不飽和カルボン酸及び/又は不飽和カルボン酸誘導体で変性された変性ポリオレフィン樹脂(A)を用いることもできる。これら変性ポリオレフィン樹脂は単独でも、2種以上混合して用いてもよい。
変性ポリオレフィン樹脂(A):ビニル化合物(X)(一般式CH2=CH−R、Rは、炭素原子数3〜10の脂環式炭化水素基を表す。)で表されるビニル化合物に基づく単量体単位と、炭素原子数2〜20のα−オレフィンに基づく単量体単位と、不飽和カルボン酸類に基づく単量体単位と、を有し、ビニル化合物(X)に基づく単量体単位と炭素原子数2〜20のα−オレフィンに基づく単量体単位との総量を100モル%として、ビニル化合物(X)に基づく単量体単位の含有量が3〜50モル%であり、α−オレフィンに基づく単量体単位の含有量が97〜50モル%である。
As the crystalline polyolefin resin contained in the
Modified polyolefin resin (A): A simple compound based on a vinyl compound (X) (general formula CH2 = CH-R, R represents an alicyclic hydrocarbon group having 3 to 10 carbon atoms). A monomer unit based on a vinyl compound (X) having a monomer unit, a monomer unit based on an α-olefin having 2 to 20 carbon atoms, and a monomer unit based on an unsaturated carboxylic acid And the monomer unit based on the vinyl compound (X) is 3 to 50 mol%, with the total amount of the monomer unit based on the α-olefin having 2 to 20 carbon atoms being 100 mol%, α -Content of the monomer unit based on an olefin is 97-50 mol%.
また、不飽和カルボン酸類に基づく単量体単位の含有量は、変性ポリオレフィン樹脂(A)を100質量%として、不飽和カルボン酸類に基づく単量体単位の含有量が0.01〜5質量%である。
被覆層2に含まれる結晶性ポリオレフィン樹脂として、このような樹脂を用いることで、表面にウェルドライン不良などのない優れた表面外観を有するとともに、塗装性能にも優れる成形体を得ることができる。
In addition, the content of the monomer unit based on the unsaturated carboxylic acid is such that the content of the monomer unit based on the unsaturated carboxylic acid is 0.01 to 5% by mass with the modified polyolefin resin (A) being 100% by mass. It is.
By using such a resin as the crystalline polyolefin resin contained in the
前記変性ポリオレフィン樹脂(A)で用いられるビニル化合物(X)の置換基Rとしては、例えば、シクロプロピル基、シクロブチル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基、シクロヘプチル基、シクロオクチル基等が挙げられる。 Examples of the substituent R of the vinyl compound (X) used in the modified polyolefin resin (A) include a cyclopropyl group, a cyclobutyl group, a cyclopentyl group, a cyclohexyl group, a cycloheptyl group, and a cyclooctyl group.
前記変性ポリオレフィン樹脂(A)で用いられる炭素原子数2〜20のα−オレフィンとしては、エチレン、プロピレン、ブテン−1、ペンテン−1、ヘキセン−1、3−メチルブテン−1、4−メチルペンテン−1等が挙げられる。 Examples of the α-olefin having 2 to 20 carbon atoms used in the modified polyolefin resin (A) include ethylene, propylene, butene-1, pentene-1, hexene-1, 3-methylbutene-1, 4-methylpentene- 1 etc. are mentioned.
前記変性ポリオレフィン樹脂(A)に用いられる不飽和カルボン酸類としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、イソクロトン酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、シトラコン酸、ナジック酸、メチルナジック酸、ハイミック酸、アンゲリカ酸、テトラヒドロフタル酸、ソルビン酸、メサコン酸などの不飽和カルボン酸;無水マレイン酸、無水イタコン酸、無水シトラコン酸、無水ナジック酸、無水メチルナジック酸、無水ハイミック酸などの不飽和カルボン酸無水物;アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、アクリル酸−n−プロピル、メタクリル酸−n−プロピル、アクリル酸−i−プロピル、メタクリル酸−i−プロピル、アクリル酸−n−ブチル、メタクリル酸−n−ブチル、アクリル酸−i−ブチル、メタクリル酸−i−ブチル、アクリル酸−t−ブチル、メタクリル酸−t−ブチル、アクリル酸ヒドロキシメチル、メタクリル酸アクリル酸−t−ブチル、メタクリル酸−t−ブチル、アクリル酸ヒドロキシメチル、メタクリル酸ヒドロキシメチル、アクリル酸ヒドロキシエチル、メタクリル酸ヒドロキシエチル、アクリル酸ヒドロキシプロピル、メタクリル酸ヒドロキシプロピル、アクリル酸ヒドロキシブチル、メタクリル酸ヒドロキシブチル、アクリル酸グリシジル、メタクリル酸グリシジル、アクリロニトリル、アクリルアミド、メタクリルアミド、マレイン酸モノエチルエステル、マレイン酸ジエチルエステル、フマル酸モノメチルエステル、フマル酸ジメチルエステル、イタコン酸モノメチルエステル、イタコン酸ジメチルエステルなどの不飽和カルボン酸エステル;アクリルアミド、メタクリルアミド、マレイン酸モノアミド、マレイン酸ジアミド、マレイン酸−N−モノエチルアミド、マレイン酸−N,N−ジエチルアミド、マレイン酸−N−モノブチルアミド、マレイン酸−N,N−ジブチルアミド、フマル酸モノアミド、フマル酸ジアミド、フマル酸−N−モノエチルアミド、フマル酸−N,N−ジエチルアミド、フマル酸−N−モノブチルアミド、フマル酸−N,N−ジブチルアミドなどの不飽和カルボン酸アミド;マレイミド、N−ブチルマレイミド、N−フェニルマレイミドなどの不飽和カルボン酸イミド;塩化マレオイルなどの不飽和カルボン酸ハライド;アクリル酸ナトリウム、メタクリル酸ナトリウム、アクリル酸カリウム、メタクリル酸カリウムなどの不飽和カルボン酸金属塩などが挙げられる。また、上記の不飽和カルボン酸類を組み合わせて使用してもよい。 Examples of the unsaturated carboxylic acids used in the modified polyolefin resin (A) include acrylic acid, methacrylic acid, crotonic acid, isocrotonic acid, maleic acid, fumaric acid, itaconic acid, citraconic acid, nadic acid, methyl nadic acid, Unsaturated carboxylic acids such as hymic acid, angelic acid, tetrahydrophthalic acid, sorbic acid, and mesaconic acid; Carboxylic anhydride: methyl acrylate, methyl methacrylate, ethyl acrylate, ethyl methacrylate, acrylic acid-n-propyl, methacrylic acid-n-propyl, acrylic acid-i-propyl, methacrylic acid-i-propyl, acrylic Acid-n-butyl, methacrylic acid-n Butyl, i-butyl acrylate, i-butyl methacrylate, tert-butyl acrylate, tert-butyl methacrylate, hydroxymethyl acrylate, tert-butyl methacrylate, tert-butyl methacrylate , Hydroxymethyl acrylate, hydroxymethyl methacrylate, hydroxyethyl acrylate, hydroxyethyl methacrylate, hydroxypropyl acrylate, hydroxypropyl methacrylate, hydroxybutyl acrylate, hydroxybutyl methacrylate, glycidyl acrylate, glycidyl methacrylate, acrylonitrile Acrylamide, methacrylamide, maleic acid monoethyl ester, maleic acid diethyl ester, fumaric acid monomethyl ester, fumaric acid dimethyl ester, itaconic acid monomethyl Unsaturated carboxylic acid esters such as stealth and itaconic acid dimethyl ester; acrylamide, methacrylamide, maleic acid monoamide, maleic acid diamide, maleic acid-N-monoethylamide, maleic acid-N, N-diethylamide, maleic acid-N- Monobutylamide, maleic acid-N, N-dibutylamide, fumaric acid monoamide, fumaric acid diamide, fumaric acid-N-monoethylamide, fumaric acid-N, N-diethylamide, fumaric acid-N-monobutylamide, fumaric acid Unsaturated carboxylic acid amides such as acid-N, N-dibutylamide; unsaturated carboxylic acid imides such as maleimide, N-butylmaleimide and N-phenylmaleimide; unsaturated carboxylic acid halides such as maleoyl chloride; sodium acrylate, methacrylic acid Sodium acid, acrylic Examples thereof include unsaturated carboxylic acid metal salts such as potassium acid and potassium methacrylate. Moreover, you may use combining said unsaturated carboxylic acid.
不飽和カルボン酸類としては、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、アクリル酸ヒドロキシメチル、メタクリル酸ヒドロキシメチル、アクリル酸ヒドロキシエチル、メタクリル酸ヒドロキシエチル、アクリル酸グリシジル、メタクリル酸グリシジルが好ましく、とりわけ、無水マレイン酸、メタクリル酸ヒドロキシエチルが好ましい。 Unsaturated carboxylic acids include acrylic acid, methacrylic acid, maleic acid, maleic anhydride, methyl acrylate, methyl methacrylate, ethyl acrylate, ethyl methacrylate, hydroxymethyl acrylate, hydroxymethyl methacrylate, hydroxyethyl acrylate , Hydroxyethyl methacrylate, glycidyl acrylate, and glycidyl methacrylate are preferred, and maleic anhydride and hydroxyethyl methacrylate are particularly preferred.
本発明に用いられる前記変性ポリオレフィン樹脂(A)において、ビニル化合物(X)から誘導される単量体の含有量は、塗装性能を高める観点から、好ましくは6〜30モル%であり、より好ましくは7〜20モル%である。ただし、変性ポリオレフィン樹脂(A)中の全単量体単位を100モル%とする。 In the modified polyolefin resin (A) used in the present invention, the content of the monomer derived from the vinyl compound (X) is preferably 6 to 30 mol%, more preferably from the viewpoint of enhancing the coating performance. Is 7 to 20 mol%. However, the total monomer unit in the modified polyolefin resin (A) is 100 mol%.
本発明に用いられる変性ポリオレフィン樹脂(A)において、不飽和カルボン酸類の含有量は、塗装性能を高める観点から、好ましくは0.01〜30質量%であり、より好ましくは0.05〜20質量%であり、更に好ましくは0.1〜15質量%である。ただし、変性ポリオレフィン樹脂(A)中の全単量体単位を100質量%とする。 In the modified polyolefin resin (A) used in the present invention, the content of unsaturated carboxylic acids is preferably 0.01 to 30% by mass, more preferably 0.05 to 20% by mass, from the viewpoint of enhancing the coating performance. %, And more preferably 0.1 to 15% by mass. However, the total monomer unit in the modified polyolefin resin (A) is 100% by mass.
上記ビニル化合物、不飽和カルボン酸類の含有量は、1H−NMRスペクトルや13C−NMRスペクトルを用いて求めることができる。 Content of the said vinyl compound and unsaturated carboxylic acid can be calculated | required using a 1H-NMR spectrum or a 13C-NMR spectrum.
変性ポリオレフィン樹脂(A)の製造方法としては公知の方法が用いられ、例えば、イソプロピリデンビス(インデニル)ジルコニウムジクロリド及びメチルアルモキサンを接触させて得られる触媒の存在下、ビニル化合物(X)と炭素原子数2〜20のα−オレフィンに基づく単量体、不飽和カルボン酸類とを共重合する方法などが挙げられ、具体的には欧州特許出願公開第1219648号明細書に記載の方法などを用いることができる。 A known method is used as a method for producing the modified polyolefin resin (A). For example, in the presence of a catalyst obtained by contacting isopropylidenebis (indenyl) zirconium dichloride and methylalumoxane, the vinyl compound (X) and carbon Examples thereof include a method of copolymerizing a monomer based on an α-olefin having 2 to 20 atoms and an unsaturated carboxylic acid. Specifically, the method described in European Patent Application No. 1219648 is used. be able to.
また、変性ポリオレフィン樹脂(A)の製造方法としては、多段重合法を用いてもよく、例えば、ビニル化合物(X)と、エチレン及び/又はα−オレフィンとを共重合した後、該共重合により得られた重合体と不飽和カルボン酸類とをグラフト重合する方法;不飽和カルボン酸類と、エチレン及び/又はα−オレフィンとを共重合した後、該共重合により得られた重合体とビニル化合物(I)及び/又はビニル化合物(II)とをグラフト重合する方法などをあげることができる。 Moreover, as a manufacturing method of modified polyolefin resin (A), you may use a multistage polymerization method, for example, after copolymerizing vinyl compound (X) and ethylene and / or alpha-olefin, by this copolymerization Graft polymerization of the obtained polymer and unsaturated carboxylic acid; after copolymerizing unsaturated carboxylic acid and ethylene and / or α-olefin, the polymer obtained by the copolymerization and vinyl compound ( Examples thereof include a method of graft polymerization of I) and / or vinyl compound (II).
上記のグラフト重合方法としては、例えば、前駆体を溶融させたのち、単量体(ビニル化合物(X)、αオレフィン単量体、不飽和カルボン酸類など)を添加してグラフト重合せしめる方法;前駆体をトルエン、キシレンなどの溶媒に溶解したのち、単量体(ビニル化合物(X)、αオレフィン単量体、不飽和カルボン酸類など)を添加してグラフト重合せしめる方法などを用いることができる。グラフト重合の温度は、通常、40〜350℃程度である。また、グラフト重合には、通常、ラジカル開始剤が用いられ、ラジカル開始剤の使用量は、前駆体1kgに対して、通常0.001〜0.5モルであり、好ましくは0.005〜0.1モルである。 As the graft polymerization method, for example, after the precursor is melted, a monomer (vinyl compound (X), α-olefin monomer, unsaturated carboxylic acid, etc.) is added and graft polymerization is performed; For example, a method may be used in which a monomer is dissolved in a solvent such as toluene or xylene, and then a monomer (vinyl compound (X), α-olefin monomer, unsaturated carboxylic acid, etc.) is added and graft polymerization is performed. The temperature of graft polymerization is usually about 40 to 350 ° C. In the graft polymerization, a radical initiator is usually used, and the amount of the radical initiator used is usually 0.001 to 0.5 mol, preferably 0.005 to 0, per 1 kg of the precursor. .1 mole.
本発明において、被覆層2における変性ポリオレフィン樹脂(A)の含有量は50〜100質量%であり、第1の樹脂組成物との接着性の観点から、60〜100質量%が好ましく、より好ましくは、80〜99質量%である。
In the present invention, the content of the modified polyolefin resin (A) in the
被覆層2は、充填材を更に含有してもよい。充填材としては、タルク、マイカ、クレー、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、ウォラストナイト、硫酸バリウム、ガラス繊維、カーボン繊維、シリカ、ケイ酸カルシウム、チタン酸カリウム、金属繊維、金属で被覆された有機繊維等が挙げられる。これらの充填材は1種を単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。充填材の含有量は、第2の熱可塑性樹脂材料100質量部に対して5〜50質量部であることが好ましく、10〜40質量部であることがより好ましい。充填材の含有量を5質量部以上とすることで、被覆層2の機械物性や外観品質を向上させることが可能となる。他方、充填材の含有量を50質量部以下とすることで、被覆層2が剥離したり、多層成形体10の表面にウェルドが生じるといった不具合を十分に抑制できる。
The
なお、基材1を形成する熱可塑性樹脂材料も上記のような無機充填材を含有してもよい。また、基材1及び被覆層2をそれぞれ形成する熱可塑性樹脂組成物は、酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、分散剤、塩素捕捉剤、滑剤、分解剤、金属不活性剤、難燃剤、有機顔料、無機顔料、有機充填剤、無機抗菌剤、有機抗菌剤、結晶核剤などを更に含有してもよい。
In addition, the thermoplastic resin material which forms the
<成形型>
図2,3を参照しながら、多層成形体の製造に用いる成形型の一例を説明する。成形型100は、図1に記載の基材1の表面上に被覆層2を設け、多層成形体10を製造するためのものである。成形型100は、互いに対向するように配置された上側取付板20と下側取付板30とを有する。上側取付板20は、溶融状態の樹脂材料を射出する射出装置側に固定されている。下側取付板30は、図示しない型開閉機構により図2,3に示すX軸方向に往復動する。
<Molding mold>
An example of a mold used for manufacturing a multilayer molded body will be described with reference to FIGS. The
上側取付板20と下側取付板30との間には、キャビティ固定板21及びコア固定板31が互いに対向するように配置されている。キャビティ固定板21は、X軸方向に移動可能に構成されており、上側取付板20の内面から突出する4本のガイドピン22によってガイドされる。また、コア固定板31は、スペーサーブロック32及び受け板33を介して下側取付板30に固定されており、下側取付板30の移動に伴ってX軸方向に往復動する。
A
キャビティ固定板21とコア固定板31とは、下側取付板30の往復動に伴って、キャビティ固定板21とコア固定板31とが離間した開状態(図2参照)と、キャビティ固定板21とコア固定板31とが接触した閉状態(図3参照)との間を移行する。キャビティ固定板21とコア固定板31とは、閉状態において、その内部に矩形板状のキャビティVを形成する。キャビティ固定板21の表面21a及びコア固定板31の表面31aによってキャビティ面が形成される。なお、後述の通り、本実施形態においてはコア固定板31の表面31aに当接するように基材1が配置され、基材1とキャビティ固定板21の表面21aとの間にクリアランスCが形成される。
The
上側取付板20の中央には、図示しない射出装置のノズル先端が入り込む略漏斗状のスプルーブッシュ25が設けられている。また、上側取付板20とキャビティ固定板21との間には、ガイドピン22に貫通されたランナストッパプレート23が配置されており、ランナストッパプレート23とキャビティ固定板21とは、溶融状態の樹脂材料の流路を構成するランナ成形部26を形成している(図3参照)。ランナ成形部26は、スプルーブッシュ25の出口側に接続されており、スプルーブッシュ25との接続部を中心としてY軸方向に延在している。
In the center of the upper mounting
キャビティ固定板21内には、キャビティ固定板21をX軸方向に貫通するスプル成形部27が形成されている。このスプル成形部27は、Y軸方向におけるランナ成形部26の先端部付近に形成されている。また、キャビティ固定板21とコア固定板31との間には、キャビティVの入口を構成するゲート部28が形成されている。ゲート部28とランナ成形部26とは、スプル成形部27を介して連通している。
In the
コア固定板31におけるキャビティVと反対側の面には、受け板33が固定されている。この受け板33と下側取付板30との間には、キャビティV内で形成された多層成形体10を型から外すための4本のエジェクタピン35を保持するエジェクタプレート36が設けられている。また、受け板33と下側取付板30との間には、X軸方向に移動するエジェクタプレート36の両側にスペーサーブロック32が配置されている。
A receiving
なお、本実施形態においては、射出装置として、例えば、インライン式スクリューを備えたものを使用できる。当該射出装置は、バレルと、バレル内を回転可能かつ軸方向にも前進後退可能なスクリューと、バレル内に樹脂材料を供給するホッパと、スクリューの前進、後進、回転を制御するモータとを備える。 In the present embodiment, for example, an injection device equipped with an inline screw can be used. The injection device includes a barrel, a screw that can rotate in the barrel and that can advance and retreat in the axial direction, a hopper that supplies a resin material into the barrel, and a motor that controls forward, backward, and rotation of the screw. .
<多層成形体の製造方法>
多層成形体10を製造するには、まず、所定の形状に加工された基材1を準備する。基材1の成形方法は特に制限されず、基材1は射出成形や圧縮成形によって作製すればよい。
図4に示すように、コア固定板31の表面31aと基材1の一方面とが当接するように、基材1をキャビティV内に配置する(第1工程)。これにより、基材1の他方面とこれに対向するキャビティ固定板21の表面21aとの間にクリアランスCが形成される。このクリアランスCを熱可塑性樹脂材料で充填することによって被覆層2を形成する。被覆層2の厚さを0.5mm以下とするには、クリアランスCの幅も0.5mm以下に設定すればよい。このようにクリアランスCを設定することにより、被覆層2の厚みが所望の厚みよりも厚くなることを防止するとともに、被覆層2形成用の樹脂材料を円滑に流動させることができ、さらには、つやむらなどの外観不良の発生を抑制できる。なお、本実施形態においては、基材1の片面全体を被覆層2で覆う場合を例示するが、キャビティ面と基材1の表面を部分的に当接させ、残りの部分のみに被覆層2を設けるようにしてもよい。
<Method for producing multilayer molded article>
In order to manufacture the multilayer molded
As shown in FIG. 4, the
第1工程において基材1をキャビティV内に配置するには、予め作製された基材を前記一対の金型間に挿入して配置してもよいし、多層成形体を製造するために用いられる公知の方法、例えば、コアバック方式、コア回転方式、ストリッパプレート回転方式、コアスライド方式、キャビティスライド方式など方法を用いて、前記一対の金型内で作製してもよい。
In order to dispose the
射出装置から供給される溶融状態の熱可塑性樹脂材料を、ゲート部28のゲート28aから射出し、クリアランスCに充填する。熱可塑性樹脂材料の射出速度は、500mm/秒以上であり、600mm/秒であることが好ましく、700mm/秒であることがより好ましい。射出速度を500mm/秒以上とすることで、樹脂材料の粘度を十分に低下させることができ、クリアランスCに溶融状態の樹脂材料を十分に行き渡らせることができる。これにより、優れた外観の被覆層2を形成しやすい。なお、射出する熱可塑性樹脂材料が充填材を含むものであると、一般に、成形体の表面にウェルドラインが生じやすいが、上述のように射出速度を高めるとともに被覆層2の厚さを薄くすることで、ウェルドラインの発生を十分に抑制できる。射出速度は、3000mm/秒以下であることが好ましく、2000mm/秒以下であることがより好ましい。射出速度を3000mm/秒以下とすることで、射出圧力の著しい上昇を防止できる。
The molten thermoplastic resin material supplied from the injection device is injected from the
本実施形態においては、ゲート28aからこのゲート28aを通じて供給される流動末端部(図4に示す点P1)までの距離が100mm以上であることが好ましく、200mm以上であることがより好ましく、300mm以上であることが更に好ましい。この距離を100mm以上とすることで、大型の多層成形体を製造する場合でも金型に設けるゲートの数を比較的少なくすることができ、多層成形体の表面のウェルドなどの外観不良をより低減することが可能となる。また、この距離を200mm以上とすることで、大型の多層成形体を効率的に製造しやすくなる。
In the present embodiment, the distance from the
キャビティ面の温度は用いる熱可塑性樹脂により適宜決定されるが、10〜150℃程度、好ましくは20〜140℃程度である。冷却時間は1〜60秒程度である。冷却後、下側取付板30を移動させ、キャビティ固定板21とコア固定板31とを開状態とし、エジェクタピン35を用いて多層成形体10をコア固定板31から取り外す(図5参照)。その後、不要な部分10a,10bを取り除く処理などを施して製品としての多層成形体10が完成する。
The temperature of the cavity surface is appropriately determined depending on the thermoplastic resin used, but is about 10 to 150 ° C, preferably about 20 to 140 ° C. The cooling time is about 1 to 60 seconds. After cooling, the
本実施形態に係る方法によって得られた多層成形体10は、機械物性及び表面外観の両方が十分に優れ、自動車内装部品又は外装部品、二輪車部品、家具や電気製品の部品、建材などとして幅広く使用することができ、とりわけ、自動車外装部品として有用である。
また、本実施形態に係る方法によれば、このような成形体を効率的に製造することができる。
The multilayer molded
Moreover, according to the method which concerns on this embodiment, such a molded object can be manufactured efficiently.
以上、本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではない。例えば、上記実施形態においては、図1に示すような形状の多層成形体10を製造する場合を例示したが、多層成形体の形状はこれに限定されるものではない。
The preferred embodiment of the present invention has been described in detail above, but the present invention is not limited to the above embodiment. For example, in the above embodiment, the case where the multilayer molded
また、上記実施形態においては、1つのスプル成形部27と、1つのゲート部28とを有する装置を使用して1つのゲート28aから樹脂材料をキャビティV内に射出する場合を例示したが、複数のゲートから射出してもよい。この場合、各ゲートからそのゲートを通じて供給される樹脂材料の流動末端部までの距離は、各ゲートから射出される樹脂の単位時間当りの量、クリアランスの断面積等に基づいて算出される。
Moreover, in the said embodiment, although the case where the resin material was inject | emitted in the cavity V from one
図6に示す成形型200は、2つのスプル成形部27と、2つのゲート部28を有し、2つのゲート28aから同時に樹脂材料をキャビティV内に射出できるように構成されている。2つのゲート部28は、キャビティVをY軸方向で挟むように形成されている。ゲート部28とランナ成形部26とは、それぞれ対応するスプル成形部27を介して連通している。2つのゲート28aをキャビティVの両端部にそれぞれ設け、これらのゲート28aから単位時間あたり同量の樹脂材料を射出した場合、流動末端部はキャビティVのY軸方向の中心の位置(図6に示す点P2)となる。
The molding die 200 shown in FIG. 6 has two
(実施例1)
被覆層形成用の熱可塑性樹脂材料として、結晶性ポリプロピレン、タルク及びゴムの混合物を使用した。表1に配合比率を示す。混合物のメルトフローレートは40.5g/10分であった。図6に示す装置と同様の構成、すなわち、キャビティ面に2つのゲートを有する装置を使用した。2つのゲートから熱可塑性樹脂材料をキャビティ内に供給し、熱可塑性樹脂材料からなる基材(横:200mm、縦:40mm、厚さ:2.7mm)の片面全体を覆うように被覆層を形成し、多層成形体を作製した。被覆層の形成は、表2の実施例1の欄に示す条件で行った。
Example 1
As a thermoplastic resin material for forming the coating layer, a mixture of crystalline polypropylene, talc and rubber was used. Table 1 shows the blending ratio. The melt flow rate of the mixture was 40.5 g / 10 min. A configuration similar to that shown in FIG. 6 was used, that is, a device having two gates on the cavity surface. The thermoplastic resin material is supplied into the cavity from the two gates, and a coating layer is formed so as to cover the entire surface of the base material (width: 200 mm, length: 40 mm, thickness: 2.7 mm) made of the thermoplastic resin material. And the multilayer molded object was produced. The coating layer was formed under the conditions shown in the column of Example 1 in Table 2.
(比較例1〜3)
表2の比較例1〜3の欄に示す条件で被覆層をそれぞれ形成したことの他は、実施例1と同様にして多層成形体を作製した。
(Comparative Examples 1-3)
A multilayer molded body was produced in the same manner as in Example 1 except that the coating layers were formed under the conditions shown in the columns of Comparative Examples 1 to 3 in Table 2, respectively.
(評価試験)
上記のようにして作製した実施例1及び比較例1〜3の多層成形体について、下記の項目について評価を行った。表2に結果を示す。
(1)ウェルド部の盛り上がり高さ
表面粗さ測定器(ミツトヨ社製、商品名:サーフコム)を使用し、多層成形体のウェルド部の盛り上がり高さを測定した。表2中、「盛り上がり高さHC」は、図7(a)に示す被覆層2のウェルド部2aの高さHCを意味する。
(Evaluation test)
About the multilayer molded object of Example 1 produced as mentioned above and Comparative Examples 1-3, the following item was evaluated. Table 2 shows the results.
(1) Raised Height of Weld Portion Using a surface roughness measuring device (trade name: Surfcom manufactured by Mitutoyo Corporation), the raised height of the welded portion of the multilayer molded body was measured. In Table 2, "raised height H C" means the height H C of the
(2)ウェルド部の目立つ程度
多層成形体の表面を目視により観察し、ウェルド部の目立つ程度を以下の基準に基づいて評価した。
A:ウェルドラインがほとんど確認できない。
B:わずかにウェルドラインが確認できる。
C:明確にウェルドラインが確認できる。
(2) Degree of conspicuous weld part The surface of the multilayer molded body was visually observed and the degree of conspicuous weld part was evaluated based on the following criteria.
A: A weld line is hardly confirmed.
B: A slight weld line can be confirmed.
C: A weld line can be clearly confirmed.
(3)多層成形体の反り量
多層成形体を水平な台の上に載置し、当該成形体の両端部の下面と台面との距離をそれぞれ測定した。測定値を平均した値を多層成形体の反り量とした。
(3) Warpage amount of multilayer molded body The multilayer molded body was placed on a horizontal base, and the distance between the lower surface of the both ends of the molded body and the base surface was measured. The average value of the measured values was taken as the amount of warpage of the multilayer molded body.
(実施例2)
キャビティ面の2つのゲートのうち一方のゲートのみを使用し、表面にウェルド部が既に存在する基材の片面全体を覆うように被覆層を形成したことの他は、実施例1と同様にして多層成形体を作製した。
(Example 2)
Example 1 except that only one of the two gates on the cavity surface was used and a coating layer was formed so as to cover the entire surface of the substrate on which the weld portion was already present. A multilayer molded body was produced.
(比較例4)
表3の比較例4の欄に示す条件で被覆層を形成したことの他は、実施例2と同様にして多層成形体を作製した。
(評価試験)
上記のようにして作製した実施例2及び比較例4の多層成形体のウェルド部について以下の評価を行った。表面粗さ測定器(ミツトヨ社製、商品名:サーフコム)を使用し、被覆層を形成する前後のウェルド部の凹凸を測定した。表3中、被覆層の形成前の「盛り上がり高さHR1」は、図7(b)に示す基材1のウェルド部1aの高さHR1を意味し、被覆層の形成後の「深さHR2」は、図7(c)に示す被覆層2のウェルド部2bの深さHR2を意味する。なお、ウェルド部の「目立つ程度」は、基材層又は多層成形体の表面を目視により観察し、実施例1と同様の基準に基づいて評価した。表3に結果を示す。
(Comparative Example 4)
A multilayer molded body was produced in the same manner as in Example 2 except that the coating layer was formed under the conditions shown in the column of Comparative Example 4 in Table 3.
(Evaluation test)
The following evaluation was performed about the weld part of the multilayer molded object of Example 2 and the comparative example 4 which were produced as mentioned above. Using a surface roughness measuring instrument (trade name: Surfcom, manufactured by Mitutoyo Corporation), the unevenness of the weld part before and after forming the coating layer was measured. In Table 3, “swelling height H R1 ” before forming the coating layer means the height H R1 of the
(実施例4)
キャビティ面の一方のゲートを用いて基材及び被覆層を形成し、多層成形体を作製した。被覆層の形成には表1に示す組成の混合物を使用した。また、被覆層の厚さが0.3mmとなるようにクリアランスの幅を調整するとともに、射出速度を800mm/秒に設定した。得られた多層成形体の機械物性の評価を行った。表4に結果を示す。Izod衝撃値は、ASTM D256に規定されるIzod衝撃試験方法により測定した。曲げ弾性率は、ASTM D790に規定される曲げ試験方法により測定した。引張伸度は、JIS K7127に規定される引張特性の試験方法により測定した。
Example 4
A base material and a coating layer were formed using one gate on the cavity surface to produce a multilayer molded body. A mixture having the composition shown in Table 1 was used for forming the coating layer. The clearance width was adjusted so that the thickness of the coating layer was 0.3 mm, and the injection speed was set to 800 mm / second. The mechanical properties of the obtained multilayer molded body were evaluated. Table 4 shows the results. The Izod impact value was measured by the Izod impact test method defined in ASTM D256. The flexural modulus was measured by a bending test method specified in ASTM D790. The tensile elongation was measured by a tensile property test method defined in JIS K7127.
(比較例5)
被覆層形成用の熱可塑性樹脂材料として、表1に示す組成の混合物を使用する代わりに、結晶性ポリプロピレンを単独で使用したことの他は、実施例3と同様にして多層成形体の作製及びその評価を行った。表4に結果を示す。
(Comparative Example 5)
As the thermoplastic resin material for forming the coating layer, instead of using the mixture having the composition shown in Table 1, crystalline polypropylene was used in the same manner as in Example 3 except that crystalline polypropylene was used alone. The evaluation was performed. Table 4 shows the results.
1…基材(基材層)、2…被覆層、10…多層成形体、20…上側取付板、21…キャビティ固定板(金型)、21a…キャビティ固定板の表面(キャビティ面)、28…ゲート部、28a…ゲート、30…下側取付板、31…コア固定板(金型)、31a…可動側型の表面(キャビティ面)、100,200…成形型、C…クリアランス、P1,P2…流動末端部、V…キャビティ。
DESCRIPTION OF
Claims (4)
一対の金型間に形成されるキャビティ内に前記基材層を配置する工程と、
前記基材層とこれに対向する前記金型のキャビティ面との間に形成される空間に溶融状態の前記第2の熱可塑性樹脂材料を射出速度500mm/秒以上で供給する工程と、を備え、
前記第2の熱可塑性樹脂材料がメルトフローレート5〜400g/10分のポリオレフィン系樹脂と、無機充填材とを含有し、前記被覆層の厚さが0.5mm以下である、多層成形体の製造方法。 A method for producing a multilayer molded body having a base material layer made of a first thermoplastic resin material and a coating layer made of a second thermoplastic resin material provided on the base material layer,
Placing the substrate layer in a cavity formed between a pair of molds;
Supplying the molten second thermoplastic resin material at an injection speed of 500 mm / second or more into a space formed between the base material layer and the cavity surface of the mold facing the base layer. ,
A multilayer molded article, wherein the second thermoplastic resin material contains a polyolefin resin having a melt flow rate of 5 to 400 g / 10 min and an inorganic filler, and the thickness of the coating layer is 0.5 mm or less. Production method.
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