JP2010172911A - Method of welding steel plate for low temperature use - Google Patents
Method of welding steel plate for low temperature use Download PDFInfo
- Publication number
- JP2010172911A JP2010172911A JP2009016061A JP2009016061A JP2010172911A JP 2010172911 A JP2010172911 A JP 2010172911A JP 2009016061 A JP2009016061 A JP 2009016061A JP 2009016061 A JP2009016061 A JP 2009016061A JP 2010172911 A JP2010172911 A JP 2010172911A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- plasma
- layer
- steel plate
- mig
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
Description
本発明は、低温用鋼板の改善された溶接方法に関するものである。 The present invention relates to an improved welding method for low temperature steel sheets.
例えば、天然ガスをマイナス162度以下に冷却した低温物質である液化天然ガス(以下、LNGという)を貯蔵するLNGタンクは、超低温に耐える強度をもつ9%重量のニッケルを含有した鋼が採用されている。そして、このような低温用鋼板は、高い低温靭性が求められる。低温靭性とは、常温を大きく下回るような低温下において、ある部材が衝撃を受けたときの破断しにくさ、又は粘り強さをいう。このために、LNGタンクを建造する鋼板を溶接する場合、その溶接部に対しても高い低温靭性が要求され、溶接部の低温靭性を高めるには、溶接時に溶解した酸素が溶接部に残存する量(溶存酸素量)が低いほど好ましい。 For example, LNG tanks that store liquefied natural gas (hereinafter referred to as LNG), which is a low-temperature material cooled to minus 162 degrees or less, are made of steel containing 9% by weight nickel that has the strength to withstand ultra-low temperatures. ing. Such a low-temperature steel sheet is required to have high low-temperature toughness. Low temperature toughness refers to the difficulty of breaking or tenacity when a certain member is impacted at a low temperature that is significantly below normal temperature. For this reason, when welding the steel plate which builds an LNG tank, high low temperature toughness is requested | required also with respect to the weld part, and in order to improve the low temperature toughness of a weld part, the oxygen which melt | dissolved at the time of welding remains in a weld part. The lower the amount (the amount of dissolved oxygen), the better.
従来、低温用鋼板の溶接として溶接部に残存する溶存酸素量を低減するために、純アルゴンをシールドガスとして溶接を行うティグ溶接が一般的に採用されていた。しかし、ティグ溶接は溶着金属の量が少ないために多くのパス数が必要になり、効率化に欠け歪みも大きくなる。そこで、溶着率を向上させるために、プラズマミグ溶接が提案されている。このプラズマミグ溶接とは、消耗電極として溶接ワイヤを送給しながらミグアークを発生させ、純アルゴンガスをプラズマガスとして用いて上記のミグアークを同心円状に包含したプラズマアークを発生させる溶接である。(例えば、特許文献1参照。)。 Conventionally, in order to reduce the amount of dissolved oxygen remaining in a welded part as welding of a low temperature steel sheet, TIG welding in which pure argon is used as a shielding gas has been generally employed. However, TIG welding requires a large number of passes because the amount of deposited metal is small, resulting in lack of efficiency and large distortion. Therefore, plasma MIG welding has been proposed to improve the deposition rate. This plasma MIG welding is a welding in which a MIG arc is generated while feeding a welding wire as a consumable electrode, and a plasma arc including the MIG arc concentrically using a pure argon gas as a plasma gas. (For example, refer to Patent Document 1).
このプラズマミグ溶接は、純アルゴンガスの不活性ガスをシールドガスとして用い、プラズマアークによってミグアークを同心円状に包含することで、大気の巻き込みを低減させることができる。このプラズマミグ溶接は、ミグアークの周りのプラズマが溶接ワイヤを予熱するので、一般的なミグアーク溶接よりも溶接ワイヤの溶融速度を向上させて、溶着率を向上させることができる。プラズマミグ溶接の構成を図4に示す。 This plasma MIG welding uses an inert gas of pure argon gas as a shielding gas, and includes the MIG arc concentrically by the plasma arc, thereby reducing entrainment of the atmosphere. In this plasma MIG welding, since the plasma around the MIG arc preheats the welding wire, it is possible to improve the welding rate by improving the melting rate of the welding wire as compared with general MIG arc welding. The configuration of plasma MIG welding is shown in FIG.
図4は、一般的なプラズマミグ溶接の構成を示す図である。同図において、プラズマ溶接電源PSPは、プラズマ電極8と被溶接物16との間にプラズマアーク電流Iwp及びプラズマアーク電圧Vwpを出力する。プラズマミグ溶接トーチ5のトーチ本体19にねじ止めされたプラズマ電極8はプラズマノズル9に取り囲まれており、このプラズマノズル9内をプラズマガス12が流れ、被溶接物16との間にプラズマアーク14が発生する。プラズマノズル9はプラズマアーク14と後述するミグアーク15とを熱的に拘束するためのものであり、直接又は間接水冷された導電性の部材である。
FIG. 4 is a diagram showing a configuration of general plasma MIG welding. In the figure, the plasma welding power source PSP outputs a plasma arc current Iwp and a plasma arc voltage Vwp between the
プラズマノズル9はさらにシールドノズル10に取り囲まれており、このシールドノズル10内をシールドガス13が流れる。プラズマ電極8には、水冷銅電極、タングステン電極等が使用され、内部が中空構造になっている。同図では、プラズマアーク14は電極プラス極性で発生している。
The
ミグ溶接電源PSMは、ワイヤ送給モータWMの回転を制御するワイヤ送給制御信号Fcを出力すると共に、給電チップ7と被溶接物16との間にミグアーク電流Iwm及びミグアーク電圧Vwmを出力する。給電チップ7は溶接ワイヤ17を挿通するための挿通孔が形成されており、プラズマ電極8内に同軸芯に設けられている。また、プラズマ電極8内にセンターガス11が流れている。
The MIG welding power source PSM outputs a wire feed control signal Fc that controls the rotation of the wire feed motor WM, and outputs a MIG arc current Iwm and a MIG arc voltage Vwm between the power feed tip 7 and the
溶接ワイヤ17は、ワイヤ送給モータWMに結合された送給ロール18によって送給される。溶接ワイヤ17は、上記の給電チップ7の挿通孔内で、内接触して給電されて送給され、被溶接物16との間にミグアーク15が発生する。このミグアーク15はプラズマアーク14に内包されて発生する。したがって、溶接ワイヤ17はプラズマアーク14、及びミグアーク15によって加熱されて溶滴移行する。ミグアーク15は電極プラス極性で発生している。溶接ワイヤ17は送給速度Fw[m/分]で送給される。
The
センターガス11とプラズマガス12とが、狭いプラズマノズル9を通過することによって圧力が高められ、プラズマアーク14とミグアーク15との熱的拘束を強め、集中性が高められる。センターガス、プラズマガス及びシールドガスとして、一般的に純アルゴンの不活性ガスが供給される。
When the center gas 11 and the
上述したプラズマミグ溶接は、プラズマアーク14による溶接ワイヤ17への予熱効果で溶着量を多くすることで効率化が図れ、プラズマアーク14によってミグアーク15を同心円状に包含することで、溶接部に残存する溶存酸素量を低減することができる。しかし、V形開先やY形開先の溶接において、プラズマミグ溶接は、深い溶け込みを得ることができないために、適切な溶接ビードを形成することができない。さらに、ルート部の溶け込みに加えて開先側面においても充分な溶け込みが確保することができない。
The plasma MIG welding described above can improve efficiency by increasing the amount of welding due to the preheating effect on the
本発明は、溶接部の溶存酸素量を低減することができ、深い溶け込みを得ることができる低温用鋼板の溶接方法を提供することを目的としている。 An object of the present invention is to provide a method for welding a low-temperature steel sheet that can reduce the amount of dissolved oxygen in a welded portion and obtain deep penetration.
第1の発明は、
開先形状がルート面及び開先角度を有する低温用鋼板の突合せ継手の溶接方法であって、
レーザトーチを先行させて、非消耗のプラズマ電極と被溶接物との間にプラズマアークを発生させ、前記プラズマ電極内に溶接ワイヤを送給して前記溶接ワイヤと前記被溶接物との間にミグアークを発生させるプラズマミグ溶接トーチを後行させて溶接を行う低温用鋼板の溶接方法において、
前記レーザトーチから前記被溶接物の溶接継手のルート部にレーザ光を照射して前記ルート面の上端から下端まで溶かしてプラズマミグ溶接を行って溶接ビードの第一層を形成し、
次に、前記レーザ光を少なくとも開先側面を溶かす幅で、かつ、前記開先側面を隙間無く溶かす周波数でウィービングさせて照射して前記プラズマミグ溶接を行って前記第一層の上に第二層を形成することを特徴とする低温用鋼板の溶接方法である。
The first invention is
A welding method of a butt joint of a steel plate for low temperature having a groove shape having a root surface and a groove angle,
Prior to the laser torch, a plasma arc is generated between the non-consumable plasma electrode and the work piece, and a welding wire is fed into the plasma electrode so that a mig arc is formed between the welding wire and the work piece. In the welding method of the low-temperature steel plate, the plasma MIG welding torch that generates the weld is followed by welding,
A laser beam is irradiated from the laser torch to the root portion of the weld joint of the workpiece to be melted from the upper end to the lower end of the root surface to perform plasma MIG welding to form the first layer of the weld bead,
Next, the laser light is weaved and irradiated at a frequency that melts at least the groove side surface and the groove side surface is melted without gaps, and the plasma MIG welding is performed to form a second layer on the first layer. Is a method of welding a low-temperature steel sheet.
第2の発明は、
前記第二層を形成した後に、前記レーザ光を少なくとも開先側面を溶かす幅で、かつ、前記開先側面を隙間無く溶かす周波数でウィービングさせて照射して前記プラズマミグ溶接を行って前記第二層の上に第三層を形成することを特徴とする第1の発明に記載の低温用鋼板の溶接方法である。
The second invention is
After the formation of the second layer, the plasma layer is welded by irradiating the laser beam with a width that melts at least the groove side surface and at a frequency that melts the groove side surface without any gaps, and performs the plasma MIG welding to perform the second layer. A third layer is formed on the low temperature steel sheet welding method according to the first invention.
本発明の低温用鋼板の溶接方法は、小さい歪みで深い溶け込みが確保され、開先側面部も充分な溶け込みが得られた溶着率の高く溶存酸素量の少ない溶接ビードを形成することができる。 The method for welding a low-temperature steel sheet according to the present invention can form a weld bead with a high welding rate and a low dissolved oxygen content, in which deep penetration is ensured with a small strain and sufficient penetration is obtained at the groove side surface.
発明の実施の形態を実施例に基づき図面を参照して説明する。図1は、本発明の低温用鋼板の溶接方法の構成を示す図である。同図において、開先形状がルート面及び開先角度を有する低温用鋼板の突合せ継手の溶接方法を示している。この開先としては、V形、Y形、X形、レ形、K形、J形、両面J形、U形、H形を含む。レーザトーチ1を先行させて、プラズマミグ溶接トーチ5を後行させている。まず、先行するレーザトーチ1によって低温用鋼板の被溶接物16の溶接継手のルート部にレーザ光を照射して、ルート面の上端から下端まで溶かす。レーザ発振機2から出力されたレーザ光3は、光ファイバ4によってレーザトーチ1内に設けられた集光レンズ光学系に伝送され、この集光レンズ光学系によって被溶接物16に焦点が生じるように収束されて照射される。レーザとしてはYAGレーザ、半導体レーザ又はファイバーレーザが使用される。
DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Embodiments of the present invention will be described based on examples with reference to the drawings. FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a low temperature steel sheet welding method of the present invention. In the same figure, the welding method of the butt joint of the low-temperature steel plate in which a groove shape has a root surface and a groove angle is shown. The groove includes V shape, Y shape, X shape, Les shape, K shape, J shape, double-sided J shape, U shape, and H shape. The
上記レーザ光を照射した後に連続して、後行するプラズマミグ溶接トーチ5によってプラズマミグ溶接を行って溶接ビードの第一層21を形成する。プラズマミグ溶接の構成は、図4で示した構成と同じであるので、説明を省略する。この結果、図2(A)に示すように、ルート面16aに対して小さい歪みで深い溶け込みが確保された溶着率の高く溶存酸素量の少ない溶接ビードの第一層21を形成することができる。図2(A)は、本発明の低温用鋼板の溶接方法によって溶接されたV形開先の溶接継手の溶接ビードの第一層を示す図であり、同図(B)は、後述する溶接ビードの第二層を示す図である。
The
次に、図3に示すように、先行するレーザトーチ1によってルート部と直行する方向へ、少なくとも開先側面を溶かす幅で、かつ、開先側面を隙間無く溶かす周波数でレーザ光3をウィービングさせて照射する。このとき、例えばレーザトーチ1の先端の位置を固定して、トーチ角度を変えることによってレーザ光3をウィービングさせても良い。上記レーザ光を照射した後に連続して、後行するプラズマミグ溶接トーチ5によってプラズマミグ溶接を行って第一層21の上に第二層22を形成する。この結果、図2(B)に示すように、開先側面16bも充分な溶け込みが得られて溶存酸素量の少ない溶接ビードの第二層22を形成することができる。
Next, as shown in FIG. 3, the
以上のようにレーザトーチ1を先行させてプラズマミグ溶接トーチ5を後行させて低温用鋼板の溶接を行って、第一層21及び第二層22を形成することによって、小さい歪みで深い溶け込みが確保され、開先側面16bも充分な溶け込みが得られた溶着率の高く溶存酸素量の少ない溶接ビードを形成することができる。
As described above, the
本願発明者の実験によると、9%ニッケル鋼を用いて厚さが15mm、開先深さが5mm、開先面が10mm、開先角度が45度のY形開先の低温用鋼板に対して、溶接速度が1m/分、レーザ出力が3kW、レーザの焦点距離が被溶接物16の表面からルート部方向へ2mmの位置であり、プラズマミグ溶接として、ワイヤ送給速度を13m/分、ミグアーク電流を270A、ミグアーク電圧を27V、プラズマアーク電流を100A、プラズマアーク電圧を40V、溶接ワイヤの材質が9%重量のニッケルを含有した鋼で径が1.2mmで、溶接継手のルート部にレーザ光を照射した後に、プラズマミグ溶接によって、溶接ビードの第一層21を形成した。
According to the experiment by the present inventor, for 9% nickel steel, a Y-shaped groove steel plate for Y-shaped groove having a thickness of 15 mm, a groove depth of 5 mm, a groove surface of 10 mm, and a groove angle of 45 degrees. The welding speed is 1 m / min, the laser output is 3 kW, the focal length of the laser is 2 mm from the surface of the
次に、先行するレーザトーチ1によってルート部と直行する方向へ、少なくとも開先側面を溶かす幅で、レーザ光3を5Hzのウィービング周波数でウィービングさせて照射して、レーザ光3を開先側面16bにも照射し、後行側のプラズマミグ溶接トーチ5によって開先側面16bに充分な溶け込みをもって金属を溶着させた。この結果、小さい歪みで深い溶け込みが確保され、開先側面16bも充分な溶け込みが得られた溶着率の高く溶存酸素量の少ない溶接ビードの第二層22を形成することができた。
Next, in the direction perpendicular to the root portion by the preceding
以上のように第一層21及び第二層22を形成することによって、小さい歪みで深い溶け込みが確保され、開先側面16bも充分な溶け込みが得られた溶着率の高く溶存酸素量の少ない溶接ビードを形成することができた。
By forming the
なお、本発明の低温用鋼板の溶接方法として、第一層及び第二層を形成する溶接方法を説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、第三層を形成する必要がある場合は、第二層を形成するときと同様に、先行するレーザトーチ1によってレーザ光3をウィービングさせて照射し、後行するプラズマミグ溶接トーチ5によってプラズマミグ溶接を行って第二層22の上に第三層を形成すれば良い。
In addition, although the welding method which forms a 1st layer and a 2nd layer was demonstrated as a welding method of the steel plate for low temperature of this invention, this invention is not limited to this, It is necessary to form a 3rd layer. In some cases, as in the case of forming the second layer, the
なお、上記の実験において、9%重量のニッケルを含有した鋼の溶接方法を説明したが、本発明の低温用鋼板の溶接方法は、2.5%重量のニッケルを含有した鋼や3.5%重量のニッケルを含有した鋼の溶接にも適用することができる。 In the above experiment, the welding method for steel containing 9% nickel was described. However, the welding method for the low-temperature steel sheet according to the present invention is a steel containing 2.5% nickel or 3.5% nickel. It can also be applied to the welding of steel containing% weight of nickel.
1 レーザトーチ
2 レーザ発振機
3 レーザ光
4 光ファイバ
5 プラズマミグ溶接トーチ
7 給電チップ
8 プラズマ電極
9 プラズマノズル
10 シールドノズル
11 センターガス
12 プラズマガス
13 シールドガス
14 プラズマアーク
15 ミグアーク
16 被溶接物
16a ルート面
16b 開先側面
17 溶接ワイヤ
18 送給ロール
19 トーチ本体
21 第一層
22 第二層
Fc ワイヤ送給制御信号
Fw 送給速度
Iwm ミグアーク電流
Iwp プラズマアーク電流
PSM ミグ溶接電源
PSP プラズマ溶接電源
Vwm ミグアーク電圧
Vwp プラズマアーク電圧
WM ワイヤ送給モータ
DESCRIPTION OF
Claims (2)
レーザトーチを先行させて、非消耗のプラズマ電極と被溶接物との間にプラズマアークを発生させ、前記プラズマ電極内に溶接ワイヤを送給して前記溶接ワイヤと前記被溶接物との間にミグアークを発生させるプラズマミグ溶接トーチを後行させて溶接を行う低温用鋼板の溶接方法において、
前記レーザトーチから前記被溶接物の溶接継手のルート部にレーザ光を照射して前記ルート面の上端から下端まで溶かしてプラズマミグ溶接を行って溶接ビードの第一層を形成し、
次に、前記レーザ光を少なくとも開先側面を溶かす幅で、かつ、前記開先側面を隙間無く溶かす周波数でウィービングさせて照射して前記プラズマミグ溶接を行って前記第一層の上に第二層を形成することを特徴とする低温用鋼板の溶接方法。 A welding method of a butt joint of a steel plate for low temperature having a groove shape having a root surface and a groove angle,
Prior to the laser torch, a plasma arc is generated between the non-consumable plasma electrode and the work piece, and a welding wire is fed into the plasma electrode so that a mig arc is formed between the welding wire and the work piece. In the welding method of the low-temperature steel plate, the plasma MIG welding torch that generates the weld is followed by welding,
A laser beam is irradiated from the laser torch to the root portion of the weld joint of the workpiece to be melted from the upper end to the lower end of the root surface to perform plasma MIG welding to form the first layer of the weld bead,
Next, the laser beam is weaved and irradiated at a frequency that melts at least the groove side surface and the groove side surface is melted without gaps, and the plasma MIG welding is performed to form a second layer on the first layer. Forming a low-temperature steel sheet.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009016061A JP2010172911A (en) | 2009-01-28 | 2009-01-28 | Method of welding steel plate for low temperature use |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009016061A JP2010172911A (en) | 2009-01-28 | 2009-01-28 | Method of welding steel plate for low temperature use |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010172911A true JP2010172911A (en) | 2010-08-12 |
Family
ID=42704360
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009016061A Pending JP2010172911A (en) | 2009-01-28 | 2009-01-28 | Method of welding steel plate for low temperature use |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2010172911A (en) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103495810A (en) * | 2013-10-15 | 2014-01-08 | 吉林大学 | Lower alloy steel laser-electric arc hybrid welding method |
WO2014030325A1 (en) * | 2012-08-20 | 2014-02-27 | 株式会社 東芝 | Welding system and welding method |
CN103801845A (en) * | 2014-03-13 | 2014-05-21 | 机械科学研究院哈尔滨焊接研究所 | Iron-based or nickel-based material laser MIG composite surfacing method on basis of light beam scanning |
JP2014205166A (en) * | 2013-04-12 | 2014-10-30 | 日本車輌製造株式会社 | Laser welding method and laser arc hybrid welding method |
CN104259666A (en) * | 2014-08-06 | 2015-01-07 | 沈阳富创精密设备有限公司 | Aluminium alloy laser-TIG composite filler rod welding method |
JP2016059936A (en) * | 2014-09-17 | 2016-04-25 | 日本車輌製造株式会社 | Laser arc hybrid welding method |
CN105772945A (en) * | 2016-05-30 | 2016-07-20 | 重庆理工大学 | Pulsed arc three-dimensional quick forming and manufacturing method based on collaborative pulse laser energy induction |
CN106166645A (en) * | 2016-08-23 | 2016-11-30 | 沧州致胜机器人科技有限公司 | A kind of electric arc combined welder of robotic laser and method |
CN107598379A (en) * | 2017-09-27 | 2018-01-19 | 上海交通大学 | A kind of slab double-sided laser MIG composite weldings and MIG cover welding new methods |
CN107962308A (en) * | 2017-11-24 | 2018-04-27 | 哈尔滨工业大学 | One kind swings laser-CMT complex welding methods |
CN110328449A (en) * | 2019-08-05 | 2019-10-15 | 河海大学常州校区 | A kind of laser-MIG electric arc complex welding method of pipeline steel medium plate |
WO2020063366A1 (en) * | 2018-09-29 | 2020-04-02 | 沈阳富创精密设备有限公司 | Laser-plasma arc hybrid welding process for large aluminum alloy cavity |
JP7428596B2 (en) | 2020-06-11 | 2024-02-06 | 株式会社ダイヘン | Laser-arc hybrid welding equipment |
-
2009
- 2009-01-28 JP JP2009016061A patent/JP2010172911A/en active Pending
Cited By (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2886241A4 (en) * | 2012-08-20 | 2016-06-01 | Toshiba Kk | Welding system and welding method |
WO2014030325A1 (en) * | 2012-08-20 | 2014-02-27 | 株式会社 東芝 | Welding system and welding method |
JP2014036995A (en) * | 2012-08-20 | 2014-02-27 | Toshiba Corp | Welding system and welding method |
JP2014205166A (en) * | 2013-04-12 | 2014-10-30 | 日本車輌製造株式会社 | Laser welding method and laser arc hybrid welding method |
CN103495810A (en) * | 2013-10-15 | 2014-01-08 | 吉林大学 | Lower alloy steel laser-electric arc hybrid welding method |
CN103801845B (en) * | 2014-03-13 | 2016-05-25 | 机械科学研究院哈尔滨焊接研究所 | Iron based on beam flying or nickel-base material laser MIG composite overlaying method |
CN103801845A (en) * | 2014-03-13 | 2014-05-21 | 机械科学研究院哈尔滨焊接研究所 | Iron-based or nickel-based material laser MIG composite surfacing method on basis of light beam scanning |
CN104259666A (en) * | 2014-08-06 | 2015-01-07 | 沈阳富创精密设备有限公司 | Aluminium alloy laser-TIG composite filler rod welding method |
JP2016059936A (en) * | 2014-09-17 | 2016-04-25 | 日本車輌製造株式会社 | Laser arc hybrid welding method |
CN105772945A (en) * | 2016-05-30 | 2016-07-20 | 重庆理工大学 | Pulsed arc three-dimensional quick forming and manufacturing method based on collaborative pulse laser energy induction |
CN106166645A (en) * | 2016-08-23 | 2016-11-30 | 沧州致胜机器人科技有限公司 | A kind of electric arc combined welder of robotic laser and method |
CN106166645B (en) * | 2016-08-23 | 2018-10-09 | 沧州致胜机器人科技有限公司 | A kind of electric arc combined welder of robotic laser-and method |
CN107598379A (en) * | 2017-09-27 | 2018-01-19 | 上海交通大学 | A kind of slab double-sided laser MIG composite weldings and MIG cover welding new methods |
CN107962308A (en) * | 2017-11-24 | 2018-04-27 | 哈尔滨工业大学 | One kind swings laser-CMT complex welding methods |
WO2020063366A1 (en) * | 2018-09-29 | 2020-04-02 | 沈阳富创精密设备有限公司 | Laser-plasma arc hybrid welding process for large aluminum alloy cavity |
CN110328449A (en) * | 2019-08-05 | 2019-10-15 | 河海大学常州校区 | A kind of laser-MIG electric arc complex welding method of pipeline steel medium plate |
CN110328449B (en) * | 2019-08-05 | 2021-03-05 | 河海大学常州校区 | laser-MIG electric arc hybrid welding method for medium and thick pipe steel |
JP7428596B2 (en) | 2020-06-11 | 2024-02-06 | 株式会社ダイヘン | Laser-arc hybrid welding equipment |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2010172911A (en) | Method of welding steel plate for low temperature use | |
US10052706B2 (en) | Method and system to use AC welding waveform and enhanced consumable to improve welding of galvanized workpiece | |
JP3753656B2 (en) | YAG laser and arc combined welding method and apparatus | |
CN102225494B (en) | Laser-arc hybrid welding double-wide narrow-groove welding method | |
JP5398165B2 (en) | Laser / arc combined welding head and method thereof | |
US20130327749A1 (en) | Method and system to start and use combination filler wire feed and high intensity energy source for welding aluminum to steel | |
CN104907696B (en) | A kind of laser-arc hybrid welding in industry method considering welding current value | |
CN102126084A (en) | Laser welding method for steel sheet | |
KR20130130864A (en) | Method for producing laser-welded steel tube | |
CN101362255B (en) | Low-alloy high-strength steel laser composite weld hardness control method | |
JP5812527B2 (en) | Hot wire laser welding method and apparatus | |
CN101992354A (en) | Micro-beam plasma arc/laser hybrid welding method | |
CN103433630B (en) | A kind of pulsed wire feeding laser-electric arc spot soldering method | |
WO2014140763A2 (en) | System and method of welding stainless steel to copper | |
CN103817449A (en) | Plasma arc and melt electrode electric arc composite welding method and device | |
WO2009131030A1 (en) | Laser arc hybrid welding head | |
JP4876260B2 (en) | Welding method and welding apparatus | |
JP5410121B2 (en) | Arc start control method for two-electrode arc welding | |
JP2001246465A (en) | Gas shielded-system arc welding method | |
JP2014079783A (en) | Laser and arc hybrid welding method, hybrid welding head and hybrid welding apparatus | |
JP3591630B2 (en) | Laser-arc combined welding method and welding apparatus | |
Kah et al. | The influence of parameters on penetration, speed and bridging in laser hybrid welding | |
CN111604597B (en) | Double-electric-arc preheating laser swing welding method for K-shaped connector | |
JP2001287060A (en) | Method of welding and welding equipment | |
JP2002331373A (en) | Welding method for aluminum |