JP2010151326A - Speed change control device of vehicle drive system in continuously variable transmission - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、無段変速機の変速制御装置に係り、特に無段変速機をエンジンと車輪の間に組み込んだ車輛駆動装置の変速制御装置に係わる。 The present invention relates to a transmission control device for a continuously variable transmission, and more particularly to a transmission control device for a vehicle drive device in which a continuously variable transmission is incorporated between an engine and wheels.
Vベルト式変速機やトロイダル式変速機の如く出力回転要素の回転速度に対する入力回転要素の回転速度の比が無段に変更できる無段変速機が知られており、かかる無段変速機をエンジンと車輪の間に組み込んで車輛駆動装置を構成することも知られている。車輛の運転は、一般に運転者が所望の車速を得んとしてアクセルペダルやブレーキペダルの踏込量を調節する要領にて行われ、このときアクセルペダル踏込量やブレーキペダル踏込量に対し得られる車速には、車輛の荷重状態や時々刻々変化する道路状況が反映されているので、車輛駆動装置に於ける無段変速機の変速比を最適に制御するには、車速とアクセルペダルまたはブレーキペダルの踏込量の組合せに対応して無段変速機の最適変速比を予め変速比スケジュールとして定めておき、時々刻々車速とアクセルペダルまたはブレーキペダルの踏込量とから前記変速比スケジュールを参照してそのときの無段変速機の最適変速比を求め、これと車速とから無段変速機の入力回転要素のあるべき回転速度を目標回転速度として算出し、該入力回転要素の実回転速度をかかる目標回転速度に合わせるように無段変速機の変速比を制御すればよい。 There is known a continuously variable transmission in which the ratio of the rotational speed of the input rotational element to the rotational speed of the output rotational element is continuously variable, such as a V-belt transmission or a toroidal transmission. It is also known that a vehicle drive device is configured by being incorporated between a vehicle and a wheel. The vehicle is generally operated in such a way that the driver obtains a desired vehicle speed and adjusts the amount of depression of the accelerator pedal and the brake pedal. At this time, the vehicle speed obtained for the amount of depression of the accelerator pedal and the amount of depression of the brake pedal is adjusted. The vehicle's load conditions and the road conditions that change from moment to moment are reflected. Therefore, in order to optimally control the gear ratio of the continuously variable transmission in the vehicle drive unit, the vehicle speed and the depression of the accelerator pedal or brake pedal The optimum gear ratio of the continuously variable transmission is determined in advance as a gear ratio schedule corresponding to the combination of the amounts, and the speed ratio schedule is referred to from the vehicle speed and the accelerator pedal or brake pedal depression amount every moment. The optimum transmission ratio of the continuously variable transmission is obtained, and from this and the vehicle speed, the desired rotational speed of the input rotational element of the continuously variable transmission is calculated as the target rotational speed. It may be controlled gear ratio of the continuously variable transmission so as to match the actual rotational speed of the rolling elements to such a target rotational speed.
上記の要領にて車輛駆動装置に於ける無段変速機の変速比をその入力回転要素の回転速度に着目して制御するにあたり、通常時には定常目標回転速度に基づいてフィードバック制御を行い、加速時や減速時の如き過渡時にはスロットル開度とその変化率とに基づいて制御系の応答遅れ時間だけ後のスロットル開度を予測した過渡目標回転速度を演算し、この過渡目標回転速度に基づいてフィードフォワード制御を行うことが下記の特許文献1に記載されている。また下記の特許文献2には、アクチュエータの操作量に応じて変速制御油圧を作り出す油圧サーボ機構を有する無段変速機の変速制御装置に於いて、個体差や経時変化等によりフィードフォワード特性が変化することに対処し、偏差がゼロ近傍であるときのフィードバック操作量を補正操作量とし、フィードフォワード操作量とフィードバック操作量と補正操作量とを加算してアクチュエータ操作量とすることが記載されている。また下記の特許文献3には、入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の差に基づいてそれを打ち消すように変速比を制御する第1の変速態様と、変速比を予め定められた値で制御する第2の変速態様とを用意し、入力回転要素の回転速度が駆動力源の回転速度に関連する特性から求められる所定回転速度になった場合には第1の変速態様を選択することが記載されている。
車輛駆動装置に於ける変速機の変速比制御ついては、スロットル開度の変化に対する制御系の応答遅れの問題、制御系の作動特性に於ける個体差や経時変化の問題、或いは制御系の作動状況によるフィードバック制御とフィードフォワード制御の配分の問題等について改良の余地があるが、更なる一つの問題として、上記の如き種々の条件を踏まえて変速制御の目標とすべき変速比が算出された場合、変速機の実際の作動を如何にして目標とする変速比に的確に追従させるかという問題がある。本発明は、この点に関し、無段変速機を組み込んだ車輛駆動装置の変速制御装置を更に改良することを課題としている。 Regarding the transmission gear ratio control in the vehicle drive system, the problem of the response delay of the control system with respect to the change of the throttle opening, the problem of individual differences in the operating characteristics of the control system and the change over time, or the operating status of the control system Although there is room for improvement in the problem of distribution of feedback control and feedforward control, etc., as another problem, the gear ratio that should be the target of speed change control is calculated based on the above various conditions There is a problem of how to make the actual operation of the transmission accurately follow the target gear ratio. This invention makes it a subject to further improve the speed change control apparatus of the vehicle drive device incorporating the continuously variable transmission regarding this point.
上記の課題を解決するものして、本発明は、出力回転要素の回転速度に対する入力回転要素の回転速度の比を無段に変更できる無段変速機をエンジンと車輪の間に組み込んだ車輛駆動装置の変速制御装置にして、逐次少なくとも車速とアクセルペダル踏込量またはブレーキペダル踏込量のいずれか一方とに基づいて前記入力回転要素の目標回転速度を求め、前記目標回転速度と前記入力回転要素の実回転速度の差に基づいて前記入力回転要素の実回転速度を前記目標回転速度へ近づけるよう前記比をフィードバック制御すると共に前記目標回転速度の変化率に基づいて前記比をフィードフォワード制御し、前記目標回転速度の変化率が所定の限界値を越えて増大するとき該目標回転速度の変化率に基づく前記比のフィードフォワード制御のそれ以上の強化を抑制するようになっていることを特徴とする変速制御装置、または出力回転要素の回転速度に対する入力回転要素の回転速度の比を無段に変更できる無段変速機をエンジンと車輪の間に組み込んだ車輛駆動装置の変速制御装置にして、逐次少なくとも車速とアクセルペダル踏込量またはブレーキペダル踏込量のいずれか一方とに基づいて前記入力回転要素の目標回転速度を求め、前記目標回転速度と前記入力回転要素の実回転速度の差に基づいて前記入力回転要素の実回転速度を前記目標回転速度へ近づけるよう前記比をフィードバック制御すると共に前記目標回転速度の変化率に基づいて前記比をフィードフォワード制御し、前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差が所定の設定値以下に縮小するとき前記目標回転速度の変化率に基づく前記比のフィードフォワード制御を低減するようになっていることを特徴とする変速制御装置を提案するものである。 In order to solve the above problems, the present invention provides a vehicle drive in which a continuously variable transmission capable of continuously changing the ratio of the rotational speed of the input rotational element to the rotational speed of the output rotational element is incorporated between the engine and the wheel. The shift control device of the device sequentially obtains the target rotation speed of the input rotation element based on at least the vehicle speed and either the accelerator pedal depression amount or the brake pedal depression amount, and the target rotation speed and the input rotation element The ratio is feedback controlled to bring the actual rotational speed of the input rotational element closer to the target rotational speed based on the difference in actual rotational speed, and the ratio is feedforward controlled based on the rate of change of the target rotational speed, When the rate of change of the target rotational speed increases beyond a predetermined limit value, the ratio of the feedforward control of the ratio based on the rate of change of the target rotational speed is adjusted. A speed change control device characterized by suppressing the above enhancement, or a continuously variable transmission capable of continuously changing the ratio of the rotation speed of the input rotation element to the rotation speed of the output rotation element is an engine and a wheel. The vehicle speed change control device of the vehicle drive device incorporated between the vehicle and the target rotation speed of the input rotation element is obtained based on at least one of the vehicle speed and the accelerator pedal depression amount or the brake pedal depression amount, and the target rotation The ratio is feedback controlled to bring the actual rotational speed of the input rotational element closer to the target rotational speed based on the difference between the speed and the actual rotational speed of the input rotational element, and the ratio based on the rate of change of the target rotational speed. When the deviation between the target rotation speed and the actual rotation speed of the input rotation element is reduced to a predetermined set value or less. It proposes a shift control apparatus characterized by being adapted to reduce the feed-forward control of the ratio based on the target rotational speed change rate.
この場合、無段変速機はその油圧室に対する作動油の出入により前記比を変更するよう構成されており、前記目標回転速度の変化率からそれに対応する前記比の変更をもたらす作動油の流量を求め、該流量にて前記油圧室に対する作動油の出入を制御するようになっていてよい。 In this case, the continuously variable transmission is configured to change the ratio by the hydraulic oil flowing into and out of the hydraulic chamber, and the flow rate of the hydraulic oil that causes the change in the ratio corresponding to the change rate of the target rotational speed. The flow of hydraulic oil into and out of the hydraulic chamber may be controlled by the flow rate.
或いはまた、上記の課題を解決するものして、本発明は、出力回転要素の回転速度に対する入力回転要素の回転速度の比を無段に変更できる無段変速機をエンジンと車輪の間に組み込んだ車輛駆動装置の変速制御装置にして、逐次少なくとも車速とアクセルペダル踏込量またはブレーキペダル踏込量のいずれか一方とに基づいて前記入力回転要素の目標回転速度を求め、前記目標回転速度と前記入力回転要素の実回転速度の差に基づいて前記入力回転要素の実回転速度を前記目標回転速度へ近づけるよう前記比をフィードバック制御すると共に前記目標回転速度の変化率に基づいて前記比をフィードフォワード制御し、前記無段変速機はその油圧室に対する作動油の出入により前記比を変更するよう構成されており、前記目標回転速度の変化率からそれに対応する前記比の変更をもたらす作動油の流量を求め、該流量にて前記油圧室に対する作動油の出入を制御するようになっており、前記油圧室に対する作動油の出入の流量が所定の設定値を越えて増大するとき前記目標回転速度の変化率に基づく前記比のフィードフォワード制御のそれ以上の強化を抑制するようになっていることを特徴とする変速制御装置を提案するものである。 Alternatively, in order to solve the above-mentioned problem, the present invention incorporates a continuously variable transmission between the engine and the wheel that can continuously change the ratio of the rotational speed of the input rotational element to the rotational speed of the output rotational element. The vehicle speed change control device of the vehicle drive device sequentially obtains the target rotation speed of the input rotation element based on at least the vehicle speed and either the accelerator pedal depression amount or the brake pedal depression amount, and the target rotation speed and the input The ratio is feedback-controlled to bring the actual rotational speed of the input rotational element closer to the target rotational speed based on the difference between the actual rotational speeds of the rotating elements, and the ratio is feedforward controlled based on the rate of change of the target rotational speed. The continuously variable transmission is configured to change the ratio according to the hydraulic oil entering and exiting the hydraulic chamber, and the change in the target rotational speed. The flow rate of the hydraulic oil that causes the change in the ratio corresponding thereto is obtained, and the flow of hydraulic oil to and from the hydraulic chamber is controlled by the flow rate. The flow rate of the hydraulic oil to and from the hydraulic chamber is predetermined. A further aspect of the present invention is to propose a speed change control device characterized by suppressing further strengthening of the feedforward control of the ratio based on the rate of change of the target rotational speed when the value exceeds a set value. is there.
上記の如き変速制御装置は、前記フィードフォワード制御を選択的に禁止する場合があるように構成されてよい。この場合、変速制御装置は、前記フィードフォワード制御の禁止を徐々に進めるようになっていてよく、また禁止したフィードフォワード制御の再開を徐々に進めるようになっていてよい。 The shift control apparatus as described above may be configured to selectively inhibit the feedforward control. In this case, the speed change control device may gradually advance the prohibition of the feedforward control, and may gradually resume the prohibited feedforward control.
一例として、無段変速機は、第一の油圧ポートへ作動油が供給され、第二の油圧ポートから作動油が排出されるとき前記比を増大させ、前記第二の油圧ポートへ作動油が供給され、前記第一の油圧ポートから作動油が排出されるとき前記比を減小させるよう構成されており、前記第一の油圧ポートを油圧源に接続し、前記第二の油圧ポートを排油溜に接続する第一の切換位置と、前記第二の油圧ポートを油圧源に接続し、前記第一の油圧ポートを排油溜に接続する第二の切換位置との間に切り換えられる油路切換弁を有し、前記フィードバック制御と前記フィードフォワード制御の組合せによる前記比の制御は、前記目標回転速度と前記実回転速度の差に基づいて前記油路切換弁を前記第一の切換位置に切り換える第一の切換率および前記油路切換弁を前記第二の切換位置に切り換える第二の切換率とを計算し、前記目標回転速度の変化率に基づいて前記油路切換弁を前記第一の切換位置に切り換える第三の切換率および前記油路切換弁を前記第二の切換位置に切り換える第四の切換率を計算し、前記第一の切換率と第三の切換率の加重和に対応して前記油路切換弁を前記第一の切換位置に切り換え、前記第二の切換率と第四の切換率の加重和に対応して前記油路切換弁を前記第二の切換位置に切り換えるようになっていてよい。 As an example, the continuously variable transmission increases the ratio when hydraulic oil is supplied to the first hydraulic port and discharged from the second hydraulic port, and the hydraulic oil is supplied to the second hydraulic port. The ratio is reduced when hydraulic fluid is supplied and discharged from the first hydraulic port, the first hydraulic port is connected to a hydraulic source, and the second hydraulic port is discharged. Oil switched between a first switching position connected to an oil sump and a second switching position connecting the second hydraulic port to a hydraulic pressure source and connecting the first hydraulic port to an oil sump. The ratio control based on a combination of the feedback control and the feedforward control is configured such that the oil path switching valve is moved to the first switching position based on a difference between the target rotation speed and the actual rotation speed. The first switching rate to switch to and the oil A second switching rate for switching the switching valve to the second switching position, and a third switching rate for switching the oil passage switching valve to the first switching position based on the rate of change of the target rotational speed. And a fourth switching ratio for switching the oil path switching valve to the second switching position, and the oil path switching valve corresponding to the weighted sum of the first switching ratio and the third switching ratio. It is possible to switch to the first switching position and switch the oil passage switching valve to the second switching position in correspondence with the weighted sum of the second switching rate and the fourth switching rate.
また、上記の如き変速制御装置に於いて、前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差が所定の設定値以下に縮小するとき前記目標回転速度の変化率に基づく前記比のフィードフォワード制御を低減するようになっているときには、前記比のフィードフォワード制御の低減の度合は前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差が縮小するにつれて大きくされるようになっていてよい。 In the shift control apparatus as described above, when the deviation between the target rotational speed of the input rotational element and the actual rotational speed is reduced below a predetermined set value, the ratio based on the rate of change of the target rotational speed is reduced. When the feedforward control is to be reduced, the degree of reduction of the ratio feedforward control is increased as the deviation between the target rotational speed and the actual rotational speed of the input rotational element is reduced. It may be.
前記目標回転速度の変化率に基づく前記比のフィードフォワード制御の低減は、前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差の変化率が所定の正の設定値以上のとき、または所定の負の設定値以下のときには、行なわないようになっていてよい。また、前記目標回転速度の変化率に基づく前記比のフィードフォワード制御の低減は、前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差の変化率が所定の正の設定値以上であり且前記入力回転要素の実回転速度の変化率が負であるとき、または前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差の変化率が所定の負の設定値以下であり且前記入力回転要素の実回転速度の変化量が正であるときには、行なわないようになっていてよい。 The reduction of the feedforward control of the ratio based on the change rate of the target rotation speed is performed when the change rate of the deviation between the target rotation speed and the actual rotation speed of the input rotation element is equal to or greater than a predetermined positive set value, or When it is less than a predetermined negative set value, it may not be performed. Further, the reduction in the feedforward control of the ratio based on the rate of change of the target rotational speed is such that the rate of change of the deviation between the target rotational speed and the actual rotational speed of the input rotational element is equal to or greater than a predetermined positive set value. And when the change rate of the actual rotation speed of the input rotation element is negative, or the change rate of the deviation between the target rotation speed and the actual rotation speed of the input rotation element is equal to or less than a predetermined negative set value and When the amount of change in the actual rotation speed of the input rotation element is positive, it may not be performed.
変速機の変速比とは、一般にその出力回転要素の回転速度に対する入力回転要素の回転速度の比とされるが、上記の如くかかる変速比を無段に変更できる無段変速機をエンジンと車輪の間に組み込んだ車輛駆動装置の変速制御装置に於いて、逐次少なくとも車速とアクセルペダル踏込量またはブレーキペダル踏込量のいずれか一方とに基づいて入力回転要素の目標回転速度を求め、目標回転速度と入力回転要素の実回転速度の差に基づいて入力回転要素の実回転速度を目標回転速度へ近づけるよう変速比をフィードバック制御すると共に目標回転速度の変化率に基づいて変速比をフィードフォワード制御することが行われれば、入力回転要素の実回転速度を目標回転速度に追随させるフィードバック制御が目標回転速度の変化率に応じたフィードフォワード制御により補われ、入力回転要素の実回転速度を目標回転速度によりよく追随させることができる。 The transmission gear ratio is generally the ratio of the rotational speed of the input rotational element to the rotational speed of the output rotational element. As described above, a continuously variable transmission capable of continuously changing such a gear ratio is an engine and a wheel. In the vehicle speed change control device incorporated in the vehicle, the target rotation speed of the input rotation element is obtained based on at least one of the vehicle speed and the accelerator pedal depression amount or the brake pedal depression amount. The feedback ratio is feedback controlled so that the actual rotational speed of the input rotational element approaches the target rotational speed based on the difference between the actual rotational speed of the input rotational element and the input rotational element, and the transmission ratio is feedforward controlled based on the rate of change of the target rotational speed If this is done, feedback control that causes the actual rotational speed of the input rotational element to follow the target rotational speed is performed according to the rate of change of the target rotational speed. Supplemented by feedforward control, the actual rotational speed of the input rotating element can follow better target rotational speed.
無段変速機がその油圧室に対する作動油の出入により変速比を変更するよう構成されており、目標回転速度の変化率からそれに対応する変速比の変更をもたらす作動油の流量を求め、該流量にて油圧室に対する作動油の出入を制御するようになっていれれば、かかる作動油の流量は入力回転要素の実回転速度の変化率に相当するので、これは上記の目標回転速度の変化率に基づく前記比のフィードフォワード制御となる。 The continuously variable transmission is configured to change the gear ratio by entering and exiting the hydraulic oil to and from the hydraulic chamber, and obtains the flow rate of the hydraulic oil that causes the corresponding gear ratio change from the change rate of the target rotational speed, Since the flow rate of the hydraulic fluid corresponds to the rate of change of the actual rotational speed of the input rotary element, the rate of change of the target rotational speed is the above. The feedforward control of the ratio based on
しかし、アクセルペダルまたはブレーキペダルが急激に大きく踏み込まれ、それに基づいて算出される上記の目標回転速度が大きく急変するような場合には、そのことを上記のフィードフォワード制御により変速機の変速制御にそのまま反映させることが好ましくないことがある。そこで、フィードフォワード制御を選択的に禁止する場合があるような制御が行われれば、そのような場合に上記のフィードフォワード制御の組入れが車輛の安定した走行性能を損なうようなことを確実に回避することができる。 However, when the accelerator pedal or the brake pedal is suddenly depressed greatly, and the target rotational speed calculated based on the accelerator pedal or the brake pedal changes drastically suddenly, this is referred to as the shift control of the transmission by the feedforward control. It may not be preferable to reflect it as it is. Therefore, if control that may selectively prohibit feedforward control is performed, it is reliably avoided that the incorporation of the feedforward control described above impairs the stable running performance of the vehicle in such a case. can do.
また、フィードフォワード制御の選択的禁止或は禁止後の再開について、それが徐々に進められるようになっていれば、フィードフォワード制御の禁止或は再開により変速ショックが生じることを回避することができる。 Further, if the feedforward control is selectively prohibited or restarted after the prohibition is gradually advanced, it is possible to avoid a shift shock due to the prohibition or restart of the feedforward control. .
無段変速機が、第一の油圧ポートへ作動油が供給され、第二の油圧ポートから作動油が排出されるとき変速比を増大させ、第二の油圧ポートへ作動油が供給され、第一の油圧ポートから作動油が排出されるとき変速比を減小させるよう構成され、第一の油圧ポートを油圧源に接続し、第二の油圧ポートを排油溜に接続する第一の切換位置と、第二の油圧ポートを油圧源に接続し、第一の油圧ポートを排油溜に接続する第二の切換位置との間に切り換えられる油路切換弁を有し、フィードバック制御とフィードフォワード制御の組合せによる変速比の制御が、目標回転速度と実回転速度の差に基づいて油路切換弁を第一の切換位置に切り換える第一の切換率および油路切換弁を第二の切換位置に切り換える第二の切換率とを計算し、目標回転速度の変化率に基づいて油路切換弁を第一の切換位置に切り換える第三の切換率および油路切換弁を第二の切換位置に切り換える第四の切換率を計算し、第一の切換率と第三の切換率の加重和に対応して油路切換弁を第一の切換位置に切り換え、第二の切換率と第四の切換率の加重和に対応して油路切換弁を第二の切換位置に切り換えるようになっていれば、上記のフィードバック制御とフィードフォワード制御の組合せによる無段変速機の変速比の制御を油圧パルスのデューティ比制御の如き制御によって的確に実行することができる。 When the continuously variable transmission is supplied with hydraulic oil to the first hydraulic port and discharged from the second hydraulic port, the transmission ratio is increased, and hydraulic oil is supplied to the second hydraulic port, A first switch configured to reduce the gear ratio when hydraulic fluid is discharged from one hydraulic port, connecting the first hydraulic port to a hydraulic source and connecting the second hydraulic port to a drainage reservoir An oil path switching valve that is switched between a position and a second switching position that connects the second hydraulic port to the hydraulic source and connects the first hydraulic port to the oil sump, and provides feedback control and feed The gear ratio control by the combination of the forward control is based on the difference between the target rotational speed and the actual rotational speed. The first switching ratio for switching the oil path switching valve to the first switching position and the second switching of the oil path switching valve. Calculate the second switching rate to switch to the position and Based on the change rate of the first, the third switching rate for switching the oil passage switching valve to the first switching position and the fourth switching rate for switching the oil passage switching valve to the second switching position are calculated, and the first switching rate is calculated. The oil passage switching valve is switched to the first switching position corresponding to the weighted sum of the second switching rate and the third switching rate, and the oil passage switching valve is switched to the first corresponding to the weighted sum of the second switching rate and the fourth switching rate. If it is switched to the second switching position, the control of the transmission ratio of the continuously variable transmission by the combination of the feedback control and the feedforward control can be accurately executed by the control such as the duty ratio control of the hydraulic pulse. it can.
また、上記の如き変速制御装置に於いて、前記目標回転速度の変化率が所定の限界値を越えて増大するとき該目標回転速度の変化率に基づく前記比のフィードフォワード制御のそれ以上の強化が抑制されるようになっていれば、前記目標回転速度に大きな急変を生じさせるような変速指令がなされたとき、変速ショックが生ずることを防止することができる。特に、無段変速機がその油圧室に対する作動油の出入により前記比を変更するよう構成されていれば、かかる作動油の流量は入力回転要素の実回転速度の変化率に相当するので、上記のフィードフォワード制御のそれ以上の強化の抑制を変速比制御の実行端にて直接行うことができる。 Further, in the transmission control apparatus as described above, when the rate of change of the target rotational speed increases beyond a predetermined limit value, the feedforward control of the ratio based on the rate of change of the target rotational speed is further enhanced. Is suppressed, it is possible to prevent a shift shock from occurring when a shift command is issued that causes a large sudden change in the target rotational speed. In particular, if the continuously variable transmission is configured to change the ratio by the hydraulic fluid entering and exiting the hydraulic chamber, the flow rate of the hydraulic fluid corresponds to the rate of change of the actual rotational speed of the input rotary element. It is possible to directly suppress the further strengthening of the feedforward control at the transmission ratio control execution end.
また、上記の如き変速制御装置に於いて、前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差が所定の設定値以下に縮小するとき前記目標回転速度の変化率に基づく前記比のフィードフォワード制御を低減するようになっていれば、前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差が縮小し、両者の大小関係にハンチングが生じたとき、その都度それを修正しようとするフィードフォード制御が効き過ぎることによってハンチングが拡大されて変速制御が不安定になることを防止することができる。 In the shift control apparatus as described above, when the deviation between the target rotational speed of the input rotational element and the actual rotational speed is reduced below a predetermined set value, the ratio based on the rate of change of the target rotational speed is reduced. If feedforward control is to be reduced, when the deviation between the target rotational speed and the actual rotational speed of the input rotational element is reduced and hunting occurs in the magnitude relationship between the two, correct it each time. It is possible to prevent the hunting from being expanded and the shift control from becoming unstable due to the feedford control being effective.
また、この場合に、前記比のフィードフォワード制御の低減の度合が前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差が縮小するにつれて大きくされるようになっていれば、フィードフォワード制御の抑制により上記のハンチングを抑制する利益と、フィードフォワード制御の抑制により変速制御の追従性が低減する不利益との間のより有利な妥協を図ることができる。 In this case, if the degree of reduction in the feedforward control of the ratio is increased as the deviation between the target rotational speed and the actual rotational speed of the input rotational element is reduced, the feedforward control is performed. It is possible to achieve a more advantageous compromise between the advantage of suppressing the hunting by suppressing the hunting and the disadvantage of reducing the follow-up performance of the shift control by suppressing the feedforward control.
一方、前記目標回転速度の変化率に基づく前記比のフィードフォワード制御の低減は、前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差の変化率が所定の正の設定値以上のときまたは前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差の変化率が所定の負の設定値以下のときには、行なわないようになっていれば、急速なダウンシフトまたはアップシフトを行おうとするとき、それがフィードフォワード制御の抑制によって阻まれることを回避することができる。また、前記目標回転速度の変化率に基づく前記比のフィードフォワード制御の低減は、前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差の変化率が所定の正の設定値以上であり且前記入力回転要素の実回転速度の変化率が負であるときまたは前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差の変化率が所定の負の設定値以下であり且前記入力回転要素の実回転速度の変化量が正であるときには、行なわないようになっていれば、ダウンシフトまたはアップシフトの終了時に変速比の変更がオーバシュートすることを抑制することができる。 On the other hand, the reduction of the feedforward control of the ratio based on the change rate of the target rotation speed is performed when the change rate of the deviation between the target rotation speed and the actual rotation speed of the input rotation element is equal to or greater than a predetermined positive set value. Or, if the change rate of the deviation between the target rotational speed of the input rotational element and the actual rotational speed is equal to or less than a predetermined negative set value, if it is not performed, then a rapid downshift or upshift is attempted. In this case, it is possible to avoid that it is hindered by the suppression of feedforward control. Further, the reduction in the feedforward control of the ratio based on the rate of change of the target rotational speed is such that the rate of change of the deviation between the target rotational speed and the actual rotational speed of the input rotational element is equal to or greater than a predetermined positive set value. And when the rate of change of the actual rotational speed of the input rotational element is negative, or the rate of change of the deviation between the target rotational speed of the input rotational element and the actual rotational speed is less than a predetermined negative set value, and the input When the amount of change in the actual rotational speed of the rotating element is positive, if it is not performed, it is possible to prevent the change in the gear ratio from overshooting at the end of the downshift or upshift.
添付の図1は、ベルト式無段変速機を備え、本発明による変速制御装置により制御される車輛駆動装置の一例を示す概略図である。図に於いて、10はエンジンであり、そのクランク軸12は、トルクコンバータ14のポンプ16を駆動し、これよりタービン18を駆動し、ワンウェイクラッチ20を経てトルクコンバータ出力軸22を駆動すると共に、直結クラッチ24が係合されたときには、トルクコンバータをバイパスし、ワンウェイクラッチ20を経て直接トルクコンバータ出力軸22を駆動するようになっている。尚、26はトルクコンバータのステータであり、ワンウェイクラッチ28を経てハウジング30より支持されている。トルクコンバータ出力軸22は回転枠32に連結され、クラッチ34を経て中間軸36に連結されていると共に、遊星歯車装置38のリングギヤ40にも連結されている。遊星歯車装置のサンギヤ42は中間軸36に連結されている。遊星歯車装置のリングギヤ40とサンギヤ42の間にはキャリア44により担持されたプラネタリピニオン46が噛み合わされている。キャリア44はブレーキ48により中間軸36と同心に回転するようハウジング50から支持されると同時に該ブレーキにより選択的に回転を阻止されるようになっている。ブレーキ48は車輛の後進時に係合され、キャリア44の回転を阻止して中間軸36を逆転させる。
FIG. 1 attached herewith is a schematic diagram showing an example of a vehicle drive device that includes a belt-type continuously variable transmission and is controlled by a shift control device according to the present invention. In the figure, 10 is an engine, and its
中間軸36には固定側プライマリシーブ52が固定されており、従って中間軸36はプライマリシーブ52を入力回転要素とする無段変速機にとっては入力軸となっている。固定側プライマリシーブ52の円錐状ベルト係合面54に対向して円錐状ベルト係合面56を呈する可動側プライマリシーブ58が中間軸36上にその軸線方向に沿って移動可能に、しかしスプラインによりトルクを伝達する関係に、装着されている。可動側プライマリシーブ58には油圧シリンダ60が設けられており、該油圧シリンダにはピストン62が係合し、該ピストンと可動側プライマリシーブ58の間に油圧室64が形成されている。ピストン62は中間軸36上に固定されてそれと一体となって回転するようになっており、従って、ピストン62は可動側プライマリシーブ58に固定された油圧シリンダ60に係合した状態で、油圧室64の容積を適宜変更させつつ、可動側プライマリシーブ58と一体となって回転する。油圧室64にはポート66より油路68を経て圧油が供給され、或いは油圧室64内の油が油路68を経てポート66より排出されるようになっている。尚、中間軸36は図には示されていない軸受手段により図には示されていないハウジングより回転式に支持されている。
The fixed
中間軸36に対し平行にこれより隔置されて出力軸70が配置され、図には示されていない軸受手段により図には示されていないハウジングより回転式に支持されている。出力軸70には固定側セカンダリシーブ72が固定されている。固定側セカンダリシーブ72の円錐状ベルト係合面74に対向して円錐状ベルト係合面76を呈するように可動側セカンダリシーブ78が出力軸70上にその軸線方向に沿って移動可能に、しかしスプラインによりトルクを伝達する関係に、装着されている。可動側セカンダリシーブ78には油圧シリンダ80が設けられており、該油圧シリンダにはピストン82が係合し、該ピストンと可動側セカンダリシーブ78の間に油圧室84が形成されている。ピストン82は出力軸70上に固定されてそれと一体となって回転するようになっており、従って、ピストン82は可動側セカンダリシーブ78に固定された油圧シリンダ80に係合した状態で、油圧室84の容積を適宜変更させつつ、可動側セカンダリシーブ78と一体となって回転する。油圧室84にはポート86より油路88を経て圧油が供給され、或いは油圧室84内の油が油路88を経てポート86より排出されるようになっている。
An
固定側プライマリシーブ52の円錐状ベルト係合面54と可動側プライマリシーブ58の円錐状ベルト係合面56とがなすV字型断面の溝と固定側セカンダリシーブ72の円錐状ベルト係合面74と可動側セカンダリシーブ78の円錐状ベルト係合面76とがなすV字型断面の溝の周りには無端ベルト90が掛け渡されている。出力軸70には歯車92が装着されており、歯車92には歯車94が噛み合っている。歯車94は図には示されていない軸受手段により回転式に支持された軸96の一端に装着されており、該軸の他端には歯車98が設けられている。歯車98は差動装置100の入力歯車102と噛み合っており、これにて一対の車軸104と106を駆動するようになっている。
A groove having a V-shaped cross section formed by the conical
可動側プライマリシーブ58の油圧室64と可動側セカンダリシーブ78の油圧室84に対する作動油の給排は、それぞれのポート66および86を、油圧切換弁108により、油圧ポンプの如き圧油源110と油溜112とに切り換えて接続することにより行われる。油圧切換弁108は、それぞれポート66および86に接続されたポート114および116と、圧油源110に接続されたポート118と、油溜112に接続されたポート120と、弁要素122と、弁要素122の通路パターンを切り換えるソレノイド124および126とを有している。ソレノイド124および126のいずれにも通電がされていないときには、弁要素の通路パターンはaの状態にあり、ポート116と118の間の連通およびポート114と120の間の連通はいずれも断たれている。ソレノイド124のみが通電されると、弁要素の通路パターンはbの状態となり、ポート116と118が連通され、またポート114と120が連通される。ソレノイド126のみが通電されると、弁要素の通路パターンはcの状態となり、ポート116と120が連通され、またポート114と118が連通される。弁要素の通路パターンがaの状態にあるときには変速比は一定に保たれ、bの状態にあるときには変速比は次第に増大され、cの状態にあるときには変速比は次第に減小される。
The hydraulic oil is supplied to and discharged from the
ソレノイド124および126に対する通電は一定の周期にてパルス的に行われ、各周期毎にソレノイド124または126にパルス電流を通電すべきか否かの判断とそれに基づく通電制御がマイクロコンピュータを組み込んだ電子式制御装置128によりなされる。かかるパルス電流による油圧切換弁の切換制御は、各周期毎にパルス電流をオンにすべきか否かの仕分けによってなされるものであり、一定数の周期のうちオンとされる周期の数がデューティ比と称されることから、デューティ比制御と称されるものである。かかる制御によれば、ソレノイド126に対するデューティ比に対しソレノイド124に対するデューティ比が大きくされれば、その差の増大に応じてより速やかに変速比の増大が行われ、また逆にソレノイド124に対するデューティ比に対しソレノイド126に対するデューティ比が大きくされれば、その差の増大に応じてより速やかに変速比は減小される。
The energization of the
図示の状態では、可動側プライマリシーブ58の油圧室64内の作動油は大きく排油されて可動側プライマリシーブ58は固定側プライマリシーブ52より大きく離れており、逆に可動側セカンダリシーブ78の油圧室84には作動油が多く供給されて可動側セカンダリシーブ78は固定側セカンダリシーブ72に近づけられており、変速比はほぼ最大の値となっている。
In the state shown in the drawing, the hydraulic oil in the
電子式制御装置128には車速、アクセルペダル踏込量(アクセル開度)、ブレーキペダル踏込量(ブレーキ油圧)その他の車輛運転状態に関する情報を示す各種信号Iが供給されており、電子式制御装置はこれらの情報に基づいて予め装填された制御プログラムに従って制御計算を行い、その計算結果に基づいてエンジン10、クラッチ24、34、48の作動を制御するとともに、油圧切換弁108の作動を制御し、その際本発明による制御作動を実行する。
The
図2は、本発明による車輛駆動装置の変速制御装置の一つの実施の形態をその作動態様に於いて示すフローチャートである。かかるフローチャートの各ステップに於ける実行の決定や判断は電子制御装置128によって行われる。また、かかるフローチャートに沿う制御は通常数10〜100ミリセカンド程度の周期にて繰り返し行われる。
FIG. 2 is a flowchart showing one embodiment of a shift control device for a vehicle drive device according to the present invention in its operation mode. Execution determination and determination in each step of the flowchart are performed by the
図には示されていないイグニションスイッチの閉成により車輛の運転が開始されると、先ずステップ10にて、車速と、運転者によるアクセルペダルの踏込量に相当するアクセル開度またはブレーキペダルの踏込量に相当するブレーキ油圧とに基づいて、目標プライマリシーブ回転速度Npt(i)を算出することが行われる。ここで(i)は、フローチャートに沿う周期的制御のi番目の周期に於ける値であることを示すものとする。(以下その他のパラメータに付されているiも同様である。)アクセルペダルが踏み込まれているときには、アクセル開度と車速とから判断してその運転状態に適した変速比があり、またブレーキペダルが踏み込まれているときでは、ブレーキ油圧と車速とから判断してその運転状態に適した変速比があり、該変速比の値と車速から、その運転状態に適した無段変速機のプライマリシーブの回転速度がその目標値として定まる。
When the operation of the vehicle is started by closing an ignition switch (not shown in the figure), first, in
次いで、ステップ20に於いて、目標プライマリシーブ回転速度Npt(i)とプライマリシーブの実回転速度Np(i)の差ΔNp(i)が求められる。次いで、ステップ30にてΔNp(i)を0とするために油圧切換弁を作動させるためのデューティ比Dfb(i)が求められる。かかるデューティ比Dfb(i)は、プライマリシーブの実回転速度をその目標回転速度からの偏差に基づいて該偏差を無くすように変更しようとするフィードバック制御のデューティ比である。ΔNp(i)に基づくDfb(i)の算出は任意の公知のフィードバック技術に従って行われてよく、例えば、KpおよびKiを適当な係数として、Dfb(i)=Kp(ΔNp(i)+KiΣΔNp(i))の如く算出されてよい。
Next, in
次いで、ステップ40に於いて、今回のフローに於ける目標プライマリシーブ回転速度Npt(i)と前回のフローに於ける目標プライマリシーブ回転速度Npt(i-1)の差δNpt(i)が求められる。これは、現在(i番目フローの時)に於ける目標プライマリシーブ回転速度Npt(i)の変化率に相当する。次いで、ステップ50にて、現在の目標プライマリシーブ回転速度の変化率に基づいて次回のフロー(i+1番目フロー)に於ける目標プライマリシーブ回転速度Npt(i+1)がNpt(i)+δNpt(i)として予測される。次いで、ステップ60にて、現時点の変速比γ(i)および所定時間後(ここでは最も基本的な例としてフローの1サイクル後)の変速比γ(i+1)が、それぞれ現在のセカンダリシーブ回転速度Nout(i)に対するNpt(i)およびNpt(i+1)の比として算出される。
Next, at
次いで、ステップ70にて、変速比をγ(i)よりγ(i+1)に変更するに要する制御油の流量Qreq(i)が算出される。Qreq(i)は目標プライマリシーブ回転速度の変化率に対応する。次いで、ステップ80にて、Qreq(i)よりそれを得るに必要な油圧切換弁の切換作動のデューティ比Dff(i)が求められる。かかるデューティ比Dff(i)は、プライマリシーブの実回転速度をその目標回転速度の変化傾向に合わせようとするフィードフォワード制御のデューティ比である。
Next, at
次いで、ステップ90にて、Dfb(i)とDff(i)とが加重係数αおよびβをもって加算されてDr(i)とされる。加重係数αおよびβは変速機の作動特性等に基づいて適当に定められてよく、例えばそれぞれが対等の0.5とされてよい。上記の通りDfb(i)は目標プライマリシーブ回転速度と実プライマリシーブ回転速度の差に応じてそれを解消するよう定められる油圧切換弁作動用デューティ比であり、これはフィードバック制御の度合いを定める性格を有するものである。これに対し、Dff(i)は目標プライマリシーブ回転速度の変化の傾向に基づいて油圧切換弁の作動を先行制御しようとするものであり、これはフィードフォワード制御の度合いを定める性格を有するものである。この例では、フィードバック制御のためのデューティ比とフィードフォワード制御のためのビューティ比とが、それぞれに対する加重度αおよびβの割合で加算的に組み合わされているが、Dfb(i)とDff(i)の組合せ方には他に色々な考えが適用されてよい。このように目標値を目指すフィードバック制御と目標値の変化傾向に倣うフィードフォワード制御とを適当な相対的加重度にて組み合わせることにより、フィードフォワード制御により制御の迅速性を高めつつ、フィードバック制御により的確に制御を収斂させることができる。
Next, at
図3は、図1に示した如き車輛駆動装置に於いて、アクセルペダルが比較的急速に踏み込まれた場合に、図2について上に説明した本発明による制御により、プライマリシーブ回転速度、変速出力のデューティ比、車輪に対する駆動トルクが、どのように改善されるかを例示するグラフである。図に於いて、プライマリシーブ回転速度の段に於ける「目標」を付された曲線は、アクセル開度の図示の如き変化に対し算出される目標プライマリシーブ回転速度の経時的変化であり、同段に於ける「従来」を付された曲線は、上記の目標プライマリシーブ回転速度の変化率に基づくフィードフォワード制御を含まない従来技術による場合のプライマリシーブの実回転速度を例示するものであり、「本発明」を付された曲線は、上記の目標プライマリシーブ回転速度の変化率に基づくフィードフォワード制御を組み入れることにより、プライマリシーブの実回転速度が従来技術による場合に比して目標プライマリシーブ回転速度に近づけられることを示すものである。目標プライマリシーブ回転速度に対するプライマリシーブ実回転速度の偏差に対するフィードバック制御のみでは、上記の「目標」曲線に対し「従来」曲線の如き遅れが生ずるので、その間の偏差に基づくフィードバック制御のみでは変速出力のデューティ比は図の3段目に「従来」として破線にて示されている如き遅れを伴い、それに対応して車輪に対する駆動トルクは図の4段目に「従来」として破線にて示されている如き経過を辿るが、本発明により変速出力デューティ比が図の3段目に「本発明」として示されている曲線の如く制御されれば、これによってプライマリシーブ回転速度は図の2段目について上に記した如く目標値に近づけられ、また車輪に対する駆動トルクは図の4段目に「本発明」として示されている如く改善される。 FIG. 3 shows the primary sheave rotation speed and the shift output when the accelerator pedal is depressed relatively quickly in the vehicle drive apparatus shown in FIG. 1 according to the control according to the present invention described above with reference to FIG. It is a graph which illustrates how the duty ratio of this and the drive torque with respect to a wheel are improved. In the figure, the curve with “target” in the stage of the primary sheave rotation speed is a change with time of the target primary sheave rotation speed calculated with respect to the change of the accelerator opening as shown in the figure. The curve with “conventional” in the stage illustrates the actual rotational speed of the primary sheave in the case of the conventional technique not including the feedforward control based on the rate of change of the target primary sheave rotational speed. The curve marked “present invention” is the target primary sheave rotation compared to the case where the actual rotation speed of the primary sheave is based on the prior art by incorporating the feedforward control based on the change rate of the target primary sheave rotation speed. It indicates that the speed can be approached. Only the feedback control with respect to the deviation of the primary sheave actual rotational speed with respect to the target primary sheave rotational speed causes a delay like the “conventional” curve with respect to the above “target” curve. The duty ratio has a delay as indicated by a broken line as “conventional” in the third row of the figure, and the driving torque for the wheel is correspondingly indicated by a broken line as “conventional” in the fourth row of the figure. However, if the shift output duty ratio is controlled in accordance with the curve shown as “present invention” in the third stage of the figure according to the present invention, the primary sheave rotation speed thereby becomes the second stage of the figure. As described above, the driving torque for the wheel is improved as shown as "present invention" in the fourth row of the figure. .
図4は、本発明による車輛駆動装置の変速制御装置をフィードフォワード制御が選択的に禁止できるようにし、またその際、禁止が徐々に行なわれ、また禁止を解除してフィードフォワード制御を再開するときその実行が徐々に進行されるようにする一つの実施の形態をその作動プロセスの形で示すフローチャートである。 FIG. 4 shows that the shift control device for a vehicle drive device according to the present invention can be selectively prohibited by feedforward control, and at that time, the prohibition is gradually performed, and the prohibition is canceled and the feedforward control is resumed. FIG. 4 is a flow chart illustrating one embodiment in the form of its operational process that sometimes causes its execution to proceed gradually.
先ず、ステップ101に於いて、フィードフォワード制御(FF制御)を禁止する条件が成立しているか否かが判断される。フィードフォワード制御禁止の条件としては、目標プライマリシーブ回転速度が急激に変化する変速や特殊な変速フィードバックが実施される変速指令出力が出されたこと等が採用されてよく、より具体的には、アクセルペダルが強く踏み込まれることによりダウンシフトが生ずる場合、通常よりゆっくりダウンシフトする変速比最大状態での未発進時、低μ(摩擦係数)路等でのタイヤスリップ時、急減速によるABS作動時等とされてよい。答がイエスとときには制御はステップ102へ進む。
First, in
ステップ102に於いては、フィードフォワード制御の許可/禁止状態を示すフラグF0がOFF(禁止)とされる。次いで、ステップ103に於いて、フラグF0がONからOFFに切り換わった(フィードフォワード制御について許可から禁止に切り換わった)か否かが判断される。答がイエスのときには、制御はステップ104へ進み、フィードフォワード制御項の徐変が必要な状況にあるか否かが判断される。フィードフォワード制御項を禁止する際の徐変が必要な状況としては、急なダウンシフト、変速比が最大とならない前の車輛発進、ABS作動制御終了時等が採用されてよい。答がイエスのときには、制御はステップ105へ進み、フラグF1がONとされ、フラグF2がOFFとされる。一方、答がノーのときには、制御はステップ106へ進み、フラグF1およびF2が共にOFFとされる。いずれにしても、制御がステップ104を通った後ステップ105または106に来るのは、フィードフォワード制御禁止条件が成立していない状態(F0=ON)からフィードフォワード制御禁止条件が成立した状態(F0=OFF)への転移が生じた直後の1回のフロー限りであり、その後はフローが少なくとも一度ステップ101より後述のステップ107へ進んだ後、再度フローがステップ101よりステップ102を経てステップ103に至るまでは、ステップ103の答はノーであり、その間ステップ104〜106はパイパスされる。
In
一方、ステップ101の答がノーであるとき、即ち、フィードフォワード制御禁止条件が成立しておらず、フィードフォワード制御が実行されてよいときには、制御はステップ107へ進み、フラグF0はONとされる。次いで、ステップ108に於いて、フラグF0がOFFからONに切り換わった(フィードフォワード制御が禁止から許可に切り換わった)か否かが判断される。答がイエスのときには、制御はステップ109へ進み、フィードフォワード制御項の徐変が必要な状況にあるか否かが判断される。フィードフォワード制御項の禁止を解除して許可する際の徐変が必要な状況としては、タイヤスリップ、ABS作動制御初期等が採用されてよい。答がイエスのときには、制御はステップ110へ進み、フラグF1はOFFとされ、フラグF2がONとされる。ステップ109の答がノーのときには、制御はステップ106へ進み、フラグF1およびF2が共にOFFとされる。この場合にも、制御がステップ109を通った後ステップ110または106に来るのは、フィードフォワード制御禁止条件が成立している状態(F0=OFF)からフィードフォワード制御禁止条件が成立していない状態(F0=ON)への転移が生じた直後の1回のフロー限りであり、その後は少なくともフローが一度ステップ101よりステップ102へ進んだ後、再度フローがステップ101よりステップ107を経てステップ108に至るまでは、ステップ108の答はノーであり、その間ステップ109、110、106はパイパスされる。
On the other hand, when the answer to step 101 is no, that is, when the feedforward control prohibition condition is not satisfied and the feedforward control may be executed, the control proceeds to step 107 and the flag F0 is turned ON. . Next, at
ステップ111に於いては、目標変速出力のデューティ比のフィードバック項Dfb(i) が算出される。これは図2について説明した要領にて行われてよい。次いで、ステップ112に於いて、目標変速出力のデューティ比のフィードフォワード項Dff(i)
が算出される。これも図2について説明した要領にて行われてよい。
In step 111, the feedback term Dfb (i) of the duty ratio of the target shift output is calculated. This may be done as described for FIG. Next, at
Is calculated. This may also be done as described for FIG.
ステップ113に於いては、上記のフラグF0がOFFであるか否かが判断される。答がイエスであるとき、即ちフィードフォワード制御禁止条件が新たに成立したときおよびそれに続く同条件の成立中には、制御はこれよりステップ114へ進む。
In
ステップ114に於いては、フラグF1がONであるか否かが判断される。ステップ101にてフィードフォワード制御禁止条件の成立が検出され、ステップ104にてフィードフォワード項の徐変の必要性が確認された後、制御がこのステップに至ったときには、答はイエスである。このときには制御はステップ115へ進み、各サイクル毎にステップ112にて算出された変速出力デューティ比のフィードフォワード項Dff(i)より1サイクル毎にΔD1ずつ増大する量を減じた値を過渡フィードフォワード項Dffp(i)とする計算が行われる。
In
次いで、制御はステップ116へ進み、Dffp(i)が0まで減じられたか否かが判断される。ステップ115に於けるDffp(i)の徐減が進み、答がイエスになれば制御はステップ117へ進むが、それまでは制御はステップ118へ進み、各サイクル毎にその回のステップ115にて算出されたDffp(i)がその時点に於けるフィードフォワード項Dff(i)の値とされる。ステップ115に於けるDffp(i)の徐減が進み、Dffp(i)が0またはそれを過ぎて負の領域にまで踏み込んだときには、ステップ117に於いてDffp(i)が0とされ、またこのときフラグF1がONよりOFFに切り換えられる。
Control then proceeds to step 116 where it is determined whether Dffp (i) has been reduced to zero. If Dffp (i) gradually decreases in
ステップ114の答がノーであるとき、即ちフラグF1がOFFとなっているときは、上記の要領にてDff(i)の徐減が完了したときか、或いはDff(i)を除去するに当って最初から徐減が必要でないときである。このときには制御はステップ120へ進み、Dff(i)は既に0になっているか否かに拘わらず一挙に0とされる。 When the answer to step 114 is no, that is, when the flag F1 is OFF, when the gradual decrease of Dff (i) is completed as described above, or when Dff (i) is removed. This is when gradual reduction is not necessary from the beginning. At this time, the control proceeds to step 120, and Dff (i) is set to 0 at once regardless of whether or not it is already set to 0.
制御がステップ113に至ったとき、その答えがノーであるときには、制御はステップ121へ進む。ステップ121に於いては、フラグF2がONであるか否かが判断される。ここでフラグF2がONであることは、それ迄フィードフォワード制御が禁止されていた状態からそれが解除され、フィードフォワード項を回復するに当ってその徐変が必要なときであることを意味している。このときには制御はステップ122へ進み、過渡フィードフォワード項Dffp(i)を0から始まって1サイクル毎にΔD2ずつ増大させる計算が行われる。次いで、制御はステップ123へ進み、Dffp(i)がそのサイクルのステップ112にて算出されたDff(i)まで増大されたか否かが判断される。ステップ122に於けるDffp(i)の徐増が進み、答がイエスになれば制御はステップ124へ進むが、それまでは制御はステップ118へ進み、各サイクル毎にその回のステップ122にて算出されたDffp(i)がその時点に於けるフィードフォワード項Dff(i)の値とされる。ステップ122に於けるDffp(i)の徐増が進み、Dffp(i)がDff(i)に達したときには、ステップ124に於いてDffp(i)がDff(i)とされ、またこのときフラグF2がONよりOFFに切り換えられる。
When control reaches
ステップ121の答がノーであるとき、即ちフラグF2がOFFとなっているときは、上記の要領にてDff(i)の徐増が完了したときか、或いはDff(i)を回復するに当って最初から徐増が必要でないときである。いずれの場合にも、このとき制御はステップ112にて算出されたDff(i)のままでステップ119へ進む。
When the answer to step 121 is no, that is, when the flag F2 is OFF, when the gradual increase of Dff (i) is completed as described above, or when Dff (i) is recovered. This is when no gradual increase is necessary from the beginning. In either case, control proceeds to step 119 while maintaining Dff (i) calculated in
かくして、ステップ119に於いては、以上の如きフィードフォワード項Dff(i)の禁止またはその解除に応じて、また禁止またはその解除に当って徐変(徐減または徐増)があるときには徐変を踏まえて、フィードバック項Dfb(i)とフィードフォワード項Dff(i)とを組み合わせた変速出力デューティ比Dr(i)の算出が行われる。そして、ステップ125にて、以上の制御演算に基づいて、デューティ比Dr(i)による変速制御が実行される。
Thus, in
図5は、図4に示した実施の形態と同じく、本発明による車輛駆動装置の変速制御装置をフィードフォワード制御が選択的に禁止されるようにし、またその際、禁止が徐々に行なわれ、また禁止を解除してフィードフォワード制御を再開するとき、その実行が徐々に進行するようにする他の一つの実施の形態を同じくその作動プロセスの形で示すフローチャートである。図5に於いて、図4に示すステップに対応するステップは図4に於けると同じステップ番号により示されている。 As in the embodiment shown in FIG. 4, FIG. 5 shows that the feed-forward control is selectively prohibited in the shift control device of the vehicle drive device according to the present invention, and at that time, the inhibition is gradually performed. Moreover, when canceling a prohibition and resuming feedforward control, another embodiment in which the execution gradually proceeds is also shown in the form of an operating process. In FIG. 5, steps corresponding to the steps shown in FIG. 4 are indicated by the same step numbers as in FIG.
この実施の形態の於いては、ステップ111および112にてそれぞれ変速出力デューティ比のフィードバック項Dfb(i)およびフィードフォワード項Dff(i)が算出されると、ここで一先ずステップ201にて直ちにこれらを組み合わせて図4のステップ119に於けると同様の要領により変速出力デューティ比Dr(i)が算出される。
In this embodiment, when the feedback term Dfb (i) and the feedforward term Dff (i) of the shift output duty ratio are calculated in
次いで、図4に於けるステップ113、114、121に対応するステップ202、203、212により、制御はフィードフォワード制御を禁止する制御であるかまたは該禁止を解除する制御であるかの判別と、制御の切換に当ってフィードフォワード項を徐変するか否かの判別が行われる。そして、フィードフォワード制御を徐変により禁止する場合には、制御はステップ203よりステップ204へ進む。
Next, by steps 202, 203, and 212 corresponding to
ステップ204に於いては、ステップ112にて算出されたDff(i)が正であるか否かが判断される。答がイエスであれば、制御はステップ205へ進み、過渡変速出力デューティ比Drp(i)をステップ201にて算出されたDr(i)
の値よりフローの1サイクル当たりΔD3だけ低減することが行われ、答がノーであれば、制御はステップ206へ進み、過渡変速出力デューティ比Drp(i)をステップ201にて算出されたDr(i)
の値よりフローの1サイクル当たりΔD4だけ増大することが行われる。
In step 204, it is determined whether or not Dff (i) calculated in
If the answer is no, the control proceeds to step 206, and the transient speed change output duty ratio Drp (i) is calculated by Dr ( i)
Is increased by ΔD4 per cycle of the flow.
そして、制御がステップ205へ進んだ場合には、ステップに207に於いてDrp(i)がαDfb(i) の値またはそれ以下の値まで減小したか否か、また制御がステップ206へ進んだ場合には、ステップに208に於いてDrp(i)がαDfb(i)
の値またはそれ以上の値まで増大したか否か、即ち、Dr(i) に於けるフィードフォワード項βDff(i)が完全に除去されたか否かが判断される。いずれの場合にも答がイエスになれば、制御はステップ209へ進み、Drp(i)
の値がαDfb(i)とされ、フラグF1がOFFとされる。またそれまで、ステップ207の答えがノーである間、或いはステップ208の答えがノーである間、制御はそのままステップ210へ進み、Drp(i)の値を変速出力デューティ比Dr(i)として変速機の変速比が設定される。
If the control proceeds to step 205, it is determined in step 207 whether Drp (i) has decreased to a value of αDfb (i) or less, and control proceeds to step 206. If so, in step 208, Drp (i) is αDfb (i)
Whether or not the feedforward term βDff (i) in Dr (i) has been completely removed. In either case, if the answer is yes, control proceeds to step 209 where Drp (i)
Is set to αDfb (i), and the flag F1 is turned OFF. Until then, while the answer to step 207 is no, or while the answer to step 208 is no, the control proceeds directly to step 210, and the value of Drp (i) is changed to the gear shift output duty ratio Dr (i). The gear ratio of the machine is set.
ステップ203の答がノーであるとき、即ちフラグF1がOFFとなっているときは、上記の要領にてDr(i)の徐減が完了したときか、或いはDff(i)を除去するに当って最初から徐減が必要でないときである。このときには制御はステップ211へ進み、Dff(i)は既に0になっているか否かに拘わらず一挙に0とされ、Dr(i)はαDfb(i)とされる。 If the answer to step 203 is no, that is, if the flag F1 is OFF, the dripping of Dr (i) is completed as described above, or Dff (i) is removed. This is when gradual reduction is not necessary from the beginning. At this time, the control proceeds to step 211, where Dff (i) is set to 0 at once, regardless of whether Dff (i) has already been set to 0, and Dr (i) is set to αDfb (i).
制御がステップ202に至ったとき、その答えがノーであるときには、制御はステップ212へ進む。ステップ212に於いては、フラグF2がONであるか否かが判断される。ここでフラグF2がONであることは、それ迄フィードフォワード制御が禁止されていた状態からそれが解除され、フィードフォワード項を回復するに当ってその徐変が必要なときであることを意味している。このときには制御はステップ213へ進み、ステップ112にて算出されたDff(i)が正であるか否かが判断される。答がイエスであれば、制御はステップ214へ進み、過渡変速出力デューティ比Drp(i)をフローの1サイクル当たりΔD5だけ増大することが行われ、答がノーであれば、制御はステップ215へ進み、過渡変速出力デューティ比Drp(i)をステップ201にて算出されたDr(i)
の値よりフローの1サイクル当たりΔD6だけ減小させることが行われる。
When control reaches step 202, if the answer is no, control proceeds to step 212. In step 212, it is determined whether or not the flag F2 is ON. Here, when the flag F2 is ON, it means that the feedforward control is canceled from the state where the feedforward control has been prohibited until then, and that gradual change is necessary to recover the feedforward term. ing. At this time, the control proceeds to step 213, and it is determined whether or not Dff (i) calculated in
Is reduced by ΔD6 per cycle of the flow.
そして、制御がステップ214へ進んだ場合には、ステップに216に於いてDrp(i)がDr(i) の値またはそれ以上の値まで増大したか否か、また制御がステップ215へ進んだ場合には、ステップに217に於いてDrp(i)がDr(i)
の値またはそれ以下の値まで減小したか否か、即ち、Dr(i) に於けるフィードフォワード項βDff(i)が完全に回復されたか否かが判断される。いずれの場合にも答がイエスになれば、制御はステップ218へ進み、Drp(i)
の値がDr(i)とされ、フラグF2がOFFとされる。またそれまで、ステップ216の答えがノーである間、或いはステップ217の答えがノーである間、制御はそのままステップ210へ進み、Drp(i)の値を変速出力デューティ比Dr(i)として変速機の変速比が設定される。
If the control proceeds to step 214, whether or not Drp (i) has increased to a value of Dr (i) or higher in
It is determined whether or not the value has been reduced to a value equal to or less than the value, that is, whether or not the feedforward term βDff (i) in Dr (i) has been completely recovered. In either case, if the answer is yes, control proceeds to step 218 where Drp (i)
Is set to Dr (i), and the flag F2 is turned OFF. Until then, while the answer to step 216 is no, or while the answer to step 217 is no, the control proceeds directly to step 210, and the value of Drp (i) is changed as the shift output duty ratio Dr (i). The gear ratio of the machine is set.
ステップ212の答がノーであるとき、即ちフラグF2がOFFとなっているときは、上記の要領にてDr(i)の徐増が完了したときか、或いはDr(i)を回復するに当って最初から徐増が必要でないときである。いずれの場合にも、このとき制御はステップ201にて算出されたDr(i)のままとされる。 When the answer to step 212 is no, that is, when the flag F2 is OFF, when Dr (i) is gradually increased as described above, or when Dr (i) is recovered. This is when no gradual increase is necessary from the beginning. In either case, the control is maintained at Dr (i) calculated in step 201 at this time.
以上の制御演算に基づいて、ステップ219にて、デューティ比Dr(i)による変速制御が実行される。
Based on the above control calculation, in
図6は、本発明による車輛駆動装置の変速制御装置の他の一つの実施の形態をその作動態様に於いて示す図2と同様のフローチャートである。図6に於いては、図2のフローチャートに於けるステップと同じステップには図2に於けると同じステップ番号を付し、これらのステップについての重複する説明は省略する。この場合、ステップ80に於いてフィードフォワードデューティ比Dff(i)が算出されると、制御はステップ81−1へ進み、ステップ70にて計算された制御油流量Qreq(i)(これは目標プライマリシーブ回転速度の変化率を表す)が正の値であって所定の限界値Qs1以上であるか否か、または負の値であって所定の限界値Qs2以下であるか否かが判断される。Qs1あるいはQs2は、目標プライマリシーブ回転速度に或る大きな急変を生じさせるようなQreq(i)の値である。そして答がイエスであれば、制御はステップ81−2へ進み、フラグFが1であるか否かが判断される。
FIG. 6 is a flowchart similar to FIG. 2 showing another embodiment of the shift control device for a vehicle drive device according to the present invention in its operation mode. In FIG. 6, the same steps as those in the flowchart of FIG. 2 are given the same step numbers as in FIG. 2, and redundant description of these steps will be omitted. In this case, when the feed forward duty ratio Dff (i) is calculated in
フラグFは制御開始時に0にリセットされ、また制御が後述のステップ81−5へ進んだとき0にリセットされるものであり、制御が最初にステップ81−2にきたときには0であるので、このとき制御はステップ81−3へ進み、1サイクル前のフローに於けるフィードフォワードデューティ比Dff(i-1)がフィードフォワードデューティ比の保留値Dffpとされ、フラグFが1にセットされる。次いで制御はステップ81−4へ進み、Dff(i)の代わりに保留値Dffpを用いて変速出力デューティ比Dr(i)の算出が行われる。そして、その後暫時制御がステップ81−1より81−2へ進んでも、ステップ81−2の答はイエスとなるので、制御はステップ81−3をバイパスして続けられ、暫時、保留値Dffpを用いての変速出力デューティ比Dr(i)の算出が続けられる。 The flag F is reset to 0 at the start of the control, is reset to 0 when the control proceeds to step 81-5 described later, and is 0 when the control first reaches step 81-2. When the control proceeds to step 81-3, the feedforward duty ratio Dff (i-1) in the flow one cycle before is set to the hold value Dffp of the feedforward duty ratio, and the flag F is set to 1. Next, control proceeds to step 81-4, where the shift output duty ratio Dr (i) is calculated using the hold value Dffp instead of Dff (i). Then, even if the temporary control proceeds from step 81-1 to 81-2, the answer to step 81-2 is YES, so control continues by bypassing step 81-3, and the hold value Dffp is used for the temporary time. All shift output duty ratios Dr (i) are continuously calculated.
かくして、プライマリシーブの目標回転速度に大きな急変を生じさせるような変速指令がなされたとき、変速出力デューティ比Dr(i)が大きく急変して変速ショックが生ずるようなことが防止される。この場合、無段変速機が、図1に示す構造例に於ける如く、油圧室に対する作動油の出入により変速比を変更するよう構成されていれば、フィードフォワードデューティ比を保留値Dffpに保持することは、油圧室に対する作動油の出入の流量を所定の設定値に保持することによって行える。 Thus, when a shift command that causes a large sudden change in the target rotational speed of the primary sheave is made, it is possible to prevent the shift output duty ratio Dr (i) from changing suddenly and causing a shift shock. In this case, if the continuously variable transmission is configured to change the gear ratio by entering and exiting hydraulic fluid to and from the hydraulic chamber as in the structural example shown in FIG. 1, the feedforward duty ratio is held at the hold value Dffp. This can be done by maintaining the flow rate of the hydraulic oil in and out of the hydraulic chamber at a predetermined set value.
目標プライマリシーブ回転速度Npt(i)の大きな急変要求が続き、それによってステップ81−1の答がイエスとなる間は、フィードフォワードデューティ比を保留値Dffpに保持する制御が続けられるが、そのうちNpt(i)
に対する大きな急変要求が収まれば、ステップ81−1の答はノーになるので、そのとき制御はステップ81−5へ進み、フラグFを0にリセットして、ステップ90へ進み、Dfb(i)とDff(i)を通常通り組み合わせた制御が行われるようになる。また当初からNpt(i)
に対する大きな急変要求はなく、ステップ81−1の答がノーであるときには、制御は当初からステップ81−5よりステップ90を通る経路に従って行われる。
While the request for a large sudden change in the target primary sheave rotation speed Npt (i) continues and thereby the answer to step 81-1 becomes YES, the control to keep the feedforward duty ratio at the hold value Dffp is continued. (i)
Since the answer to step 81-1 is no, the control proceeds to step 81-5, resets the flag F to 0, proceeds to step 90, and Dfb (i) Control in which Dff (i) is combined as usual is performed. Npt (i) from the beginning
When the answer to step 81-1 is no, the control is performed from the beginning according to a route through
図7は、本発明による車輛駆動装置の変速制御装置の更に他の一つの実施の形態をその作動態様に於いて示す図2と同様のフローチャートである。図7に於いても、図2のフローチャートに於けるステップと同じステップには図2に於けると同じステップ番号を付し、これらのステップについての重複する説明は省略する。この場合、ステップ80に於いてフィードフォワードデューティ比Dff(i)が算出されると、制御はステップ81−11へ進み、ステップ20にて算出されたプライマリシーブの目標回転速度Npt(i)と実回転速度Np(i)の間の偏差ΔNp(i)の値に基づいて、フィードフォワードデューティ比Dff(i)
に対する抑制係数Kffs(i)が算出される。この係数Kffs(i)は、図7に於いて窓グラフにより例示されている如く、偏差ΔNp(i) の値が正であって所定の設定値以上であるとき、または負であって所定の設定値以下であるときには1.0であるが、偏差ΔNp(i)の値が前記正または負の設定値の間にあるときには、その絶対値の減小の度合に応じて1.0以下のより小さい値に減小する正の係数である。尚、ΔNp(i)の絶対値の減小に伴うKffs(i)の減小の態様は図に例示した如き線型的変化態様以外に任意の好適な非線型的態様に定められてもよい。そして、ステップ80−12に於いて、変速出力デューティ比Dr(i)の算出に当たって、フィードフォワード項βDff(i)に抑制係数Kffs(i)を賦課することが行われる。
FIG. 7 is a flow chart similar to FIG. 2 showing still another embodiment of the speed change control device of the vehicle drive device according to the present invention in its operation mode. Also in FIG. 7, the same steps as those in the flowchart of FIG. 2 are denoted by the same step numbers as those in FIG. 2, and redundant description of these steps will be omitted. In this case, when the feedforward duty ratio Dff (i) is calculated in
A suppression coefficient Kffs (i) is calculated. This coefficient Kffs (i) is negative when the value of the deviation ΔNp (i) is positive and greater than or equal to a predetermined set value, as exemplified by the window graph in FIG. When the value is less than the set value, 1.0, but when the value of the deviation ΔNp (i) is between the positive and negative set values, it is less than 1.0 depending on the degree of decrease in the absolute value. A positive coefficient that decreases to a smaller value. It should be noted that the manner in which Kffs (i) is reduced as the absolute value of ΔNp (i) is reduced may be determined in any suitable non-linear manner other than the linear change manner as illustrated in the figure. In step 80-12, a suppression coefficient Kffs (i) is imposed on the feedforward term βDff (i) in calculating the shift output duty ratio Dr (i).
これは、プライマリシーブの目標回転速度と実回転速度の間の偏差が縮小してくると、両者の大小関係にハンチングが生ずる虞れがあることに対処するものである。即ち、プライマリシーブの目標回転速度と実回転速度の間の偏差が縮小してきたときの該偏差と、それに対応するフィードバックデューティ比、フィードフォワードデューティ比、総合デューティ比の態様を例示する図8の1段目に示す如く、上記の如きハンチングが生じたとき、フィードバックデューティ比Dfb(i)は図の2段目に示す如く逐次目標回転速度と実回転速度の間の偏差に対応した値となるが、フィードフォード制御が効き過ぎると、図の3段目に実線にて示す如くフィードフォードデューティ比Dff(i)の変化が大きく変化し、その結果、総合の制御デューティ比Dr(i)は図の4段目に実線にて示す如くかなり大きく変動し、それによってハンチングを助長して変速制御が不安定になる虞れがある。そこで、これに対処し、上記の如くプライマリシーブの目標回転速度Npt(i)と実回転速度Np
(i)の偏差ΔNp(i)の絶対値が小さくなったときには、ステップ80にて算出されたフィードフォワードデューティ比Dff(i)に上記の如き抑制係数Kffs(i)を賦課して、Dff(i)の値を図8の3段目に破線にて示す如く低減し、これによって総合の制御デューティ比Dr(i)を図8の4段目に破線にて示す如く低減修正する。これによって上記の如くプライマリシーブの目標回転速度Npt(i)と実回転速度Np
(i)の偏差ΔNp(i)の絶対値が小さくなったときに、制御にハンチングによる不安定が生ずることを防止することができる。
This is to cope with the possibility that hunting may occur in the magnitude relationship between the target rotational speed of the primary sheave and the actual rotational speed when the deviation decreases. That is, the deviation when the deviation between the target rotational speed of the primary sheave and the actual rotational speed is reduced and the feedback duty ratio, feedforward duty ratio, and overall duty ratio corresponding to the deviation are shown in FIG. As shown in the stage, when the above hunting occurs, the feedback duty ratio Dfb (i) becomes a value corresponding to the deviation between the target rotational speed and the actual rotational speed sequentially as shown in the second stage of the figure. When the feedford control is too effective, the feedford duty ratio Dff (i) changes greatly as shown by the solid line in the third stage of the figure, and as a result, the total control duty ratio Dr (i) is As shown by the solid line in the fourth stage, the change may be considerably large, which may promote hunting and make the shift control unstable. Therefore, this is dealt with and the primary sheave target rotational speed Npt (i) and the actual rotational speed Np as described above.
When the absolute value of the deviation ΔNp (i) of (i) becomes small, the suppression coefficient Kffs (i) as described above is imposed on the feedforward duty ratio Dff (i) calculated in
When the absolute value of the deviation ΔNp (i) of (i) becomes small, it is possible to prevent the control from becoming unstable due to hunting.
図9は、図7に示す実施の形態の一部について変更を施した更に他の一つの実施の形態をその作動態様に於いて示す図7と同様のフローチャートである。図9に於いても、図2および図7のフローチャートに於けるステップと同じステップには、図2および図7に於けると同じステップ番号を付し、これらのステップについての重複する説明は省略する。 FIG. 9 is a flowchart similar to FIG. 7 showing, in its operation mode, still another embodiment in which a part of the embodiment shown in FIG. 7 is modified. 9, the same steps as those in the flowcharts of FIGS. 2 and 7 are denoted by the same step numbers as those in FIGS. 2 and 7, and redundant description of these steps is omitted. To do.
この場合、ステップ80−11に於いてフィードフォワードデューティ比Dff(i)に対する抑制係数Kffs(i)が算出されと、ステップ81−21に於いて、プライマリシーブの目標回転速度Npt(i)と実回転速度Np(i)の偏差ΔNp(i)の変化率がδNp(i)=ΔNp(i)−ΔNp(i-1)として計算される。次いでステップ81−22にてδNp(i)が正の値であって所定の限界値Rs1以上であるか否か、または負の値であって所定の限界値Rs2以下であるか否かが判断される。尚、図には示されていないが、δNp(i)に代えてステップ40にて算出されたδNpt(i)が使用されてもよく、その場合には、ステップ81−22にては、δNpt(i)が正の値であって所定の限界値Rt1以上であるか否か、または負の値であって所定の限界値Rt2以下であるか否かが判断されてよい。
In this case, when the suppression coefficient Kffs (i) for the feedforward duty ratio Dff (i) is calculated in step 80-11, the target rotational speed Npt (i) of the primary sheave is calculated in step 81-21. The rate of change of the deviation ΔNp (i) of the rotational speed Np (i) is calculated as δNp (i) = ΔNp (i) −ΔNp (i−1). Next, at step 81-22, it is determined whether or not δNp (i) is a positive value and not less than a predetermined limit value Rs1, or whether it is a negative value and not more than a predetermined limit value Rs2. Is done. Although not shown in the figure, δNpt (i) calculated in
先の図7に示す実施の形態の於いては、ステップ81−11および81−12にて、目標プライマリシーブ回転速度Npt(i)と実プライマリシーブ回転速度Np(i)の偏差ΔNp(i)に基づいて、その絶対値が小さくなったとき、1.0以下となる抑制係数Kffs(i)を算出し、これをフィードフォワードデューティ比Dff(i)に賦課することにより、プライマリシーブの目標回転速度Npt(i)と実回転速度Np(i)
とが近い値にあるとき、制御にハンチングが生ずることを防止することが図られた。しかし、そのようにプライマリシーブの目標回転速度Npt(i)と実回転速度Np(i)の偏差ΔNp(i)の絶対値が小さいときフィードフォワード制御を抑制する制御が行われると、変速初期に変速の進行に抑制がかかり、変速の機敏性が損なわれる虞れがある。
In the embodiment shown in FIG. 7, in steps 81-11 and 81-12, the deviation ΔNp (i) between the target primary sheave rotational speed Npt (i) and the actual primary sheave rotational speed Np (i). When the absolute value of the primary sheave becomes smaller, the suppression coefficient Kffs (i) is calculated to be 1.0 or less, and this is imposed on the feedforward duty ratio Dff (i), whereby the target rotation of the primary sheave is calculated. Speed Npt (i) and actual rotation speed Np (i)
It was attempted to prevent the occurrence of hunting in the control when and are close to each other. However, if the control for suppressing the feedforward control is performed when the absolute value of the deviation ΔNp (i) between the target rotational speed Npt (i) of the primary sheave and the actual rotational speed Np (i) is small as described above, There is a possibility that the progress of the shift is suppressed and the agility of the shift is impaired.
即ち、変速開始時の関係諸元の変化をダウンシフトの例で示すグラフ図10について見ると、ステップ80にて計算されたフィードフォワードデューティ比Dff(i)に対し常に抑制係数Kffs(i)が賦課されたKffs(i)・Dff(i)に基づいてプライマリシーブ目標回転速度が算出されると、変速初期の時点t1の近傍ではΔNp(i)が小さいのでKffs(i)は小さい値にあることから、プライマリシーブ目標回転速度は図10にNptとして示されている如く抑制された態様に変化し、これに対応して実回転速度Npは、図10に破線のNpsにて示されている如く立ち上がりに大きな遅れを呈する虞れがある。
That is, looking at the graph of FIG. 10 showing the change in the related specifications at the start of the shift as an example of the downshift, the suppression coefficient Kffs (i) is always equal to the feedforward duty ratio Dff (i) calculated in
そこで、ステップ81−22の答がイエスであるときには、即ちプライマリシーブの目標回転速度Npt(i)と実回転速度Np(i)の偏差ΔNp(i)の変化率δNp(i)=ΔNp(i)−ΔNp(i-1)が正の値であって所定の限界値Rs1以上であるとき(ダウンシフト時)、または負の値であって所定の限界値Rs2以下であるとき(アップシフト時)には、制御をステップ90へ進め、抑制係数Kffs(i)を用いることなく(図10に示す如くKffsを時点t1にてOFFとし)変速出力デューティ比Dr(i)の算出を行うようにする。答がノーであるときには、制御はステップ81−12へ進み、抑制係数Kffs(i)にてDff(i)を修正する制御が行われる。かかる判別制御が組み込まれることにより、変速初期のプライマリシーブ実回転速度Np(i)の立ち上がりは、図10に実線Npにて示されている如くなり、Npsの如く立ち上がりが遅れることが回避される。 Therefore, when the answer to step 81-22 is yes, that is, the rate of change δNp (i) = ΔNp (i) of the deviation ΔNp (i) between the target rotational speed Npt (i) of the primary sheave and the actual rotational speed Np (i). ) −ΔNp (i−1) is a positive value that is greater than or equal to a predetermined limit value Rs1 (during downshift), or a negative value that is less than or equal to the predetermined limit value Rs2 (during an upshift) ), The control proceeds to step 90, and the shift output duty ratio Dr (i) is calculated without using the suppression coefficient Kffs (i) (Kffs is turned OFF at time t1 as shown in FIG. 10). To do. If the answer is no, the control proceeds to step 81-12, and control for correcting Dff (i) with the suppression coefficient Kffs (i) is performed. By incorporating such discrimination control, the rise of the primary sheave actual rotational speed Np (i) at the initial stage of the shift becomes as shown by the solid line Np in FIG. 10, and it is avoided that the rise is delayed as shown by Nps. .
このように、設定値Rs1およびRs2の値(δNp(i)に代えてδNpt(i)を用いた場合にはRt1およびRt2の値)をそれぞれ或る適当な大きさの値に設定しておけば、変速初期、図10で見て、時点t0〜t1の僅かの間はステップ81−22の答がノーとなって制御はステップ81−12へ進み、フィードフォワードデューティ比Dff(i)に対し1.0以下に低減された抑制係数Kffs(i)を賦課してプライマリシーブ目標回転速度Npt(i)の急変を抑え、この僅かの時間が過ぎた後、時点t1〜t2間では抑制係数Kffs(i)の賦課を解除しておくことにより、変速開始直後のフィードフォワードデューティ比Dffが図10に於いて破線にて示されている如く抑制されることを回避し、迅速な変速が確保される。尚、その後δNpは頂点に達した後減小し、時点t2にてRs1以下となって、DffにKffsが賦課されることになるが、この時点ではKffsの値は既に1.0に立ち上がっているので影響はない。 As described above, the values of the set values Rs1 and Rs2 (the values of Rt1 and Rt2 when δNpt (i) is used instead of δNp (i)) can be set to values of appropriate sizes. For example, as shown in FIG. 10, the answer to step 81-22 is no and the control advances to step 81-12 during the initial stage of shifting, and for a short period of time t0 to t1, and the control proceeds to step 81-12, and the feedforward duty ratio Dff (i) A suppression coefficient Kffs (i) reduced to 1.0 or less is imposed to suppress a sudden change in the primary sheave target rotational speed Npt (i), and after this slight time has passed, the suppression coefficient Kffs is between t1 and t2. By canceling the imposition of (i), the feedforward duty ratio Dff immediately after the start of the shift is prevented from being suppressed as shown by the broken line in FIG. 10, and a quick shift is ensured. The After that, δNp decreases after reaching the apex, becomes Rs1 or less at time t2, and Kffs is imposed on Dff. At this time, the value of Kffs has already risen to 1.0. There is no impact.
こうして、プライマリシーブの目標回転速度と実回転速度の間の偏差が縮小したとき制御にハンチングが生ずることを抑制する一方で、変速初期等であって、プライマリシーブの目標回転速度Nptと実回転速度Npの偏差ΔNpが急拡大するとき(または目標回転速度Nptが急速に増大するとき)には、ステップ80にて算出されたフィードフォワードデューティ比Dff(i)を抑制することなくそのまま用いて変速制御を行い、変速を機敏に制御することができる。
Thus, when the deviation between the target rotational speed of the primary sheave and the actual rotational speed is reduced, the occurrence of hunting in the control is suppressed. On the other hand, at the initial stage of shifting, the target rotational speed Npt of the primary sheave and the actual rotational speed. When the deviation ΔNp of Np increases rapidly (or when the target rotational speed Npt increases rapidly), the shift control is performed using the feedforward duty ratio Dff (i) calculated in
尚、図10に示す例では、その後時点t3〜t4間ではKffsはOFFとなり、実回転速度Npが目標回転速度Nptに近づいた時点t4で抑制係数KffsがONになるが、この時点よりKffsの値は漸減してゆき、NpはNptに漸近して一致するようになっている。しかし、ΔNpに対するKffsの設定(図9に於けると窓グラフ)とRs2の値の如何によっては、δNpの値がRs2となる時点t4とKffsが1.0より低下し始める時点のずれに応じて変速終了時に目標回転速度Nptに対し実回転速度Npがオーバーシュートする恐れがある。これに対処する実施の形態が図11に示されている。 In the example shown in FIG. 10, Kffs is turned off between time points t3 and t4, and the suppression coefficient Kffs is turned on at time point t4 when the actual rotational speed Np approaches the target rotational speed Npt. The value gradually decreases, and Np is asymptotically matched with Npt. However, depending on the setting of Kffs with respect to ΔNp (window graph in FIG. 9) and the value of Rs2, depending on the difference between the time t4 when the value of δNp becomes Rs2 and the time when Kffs starts to fall below 1.0. Thus, the actual rotational speed Np may overshoot the target rotational speed Npt at the end of shifting. An embodiment for dealing with this is shown in FIG.
図11は、図9に示した実施の形態と同様にプライマリシーブの目標回転速度と実回転速度の間の偏差が縮小したとき制御にハンチングが生ずることを抑制すると共に、上記のオーバシュートを抑制することができる他の一つの実施の形態示す図9と同様のフローチャートである。図11に於いても、図2、図7、図9のフローチャートに於けるステップと同じステップには、図2、図7、図9に於けると同じステップ番号を付し、これらのステップについての重複する説明は省略する。 As in the embodiment shown in FIG. 9, FIG. 11 suppresses the occurrence of hunting in the control when the deviation between the target rotational speed of the primary sheave and the actual rotational speed is reduced, and suppresses the above overshoot. FIG. 10 is a flowchart similar to FIG. 9 showing another embodiment that can be performed. Also in FIG. 11, the same steps as those in the flowcharts of FIGS. 2, 7, and 9 are given the same step numbers as in FIGS. Will not be described again.
この場合、ステップ81−21に続いて、ステップ81−31にて、δNp(i)が所定の正の設定値Ru1以上の値であって且プライマリシーブの実回転速度の変化率或は移動速度を示す制御油流量Qreq(i)が負の値であるか(即ちダウンシフトに於いてプライマリシーブの実回転速度が目標回転速度を越えたか)否か、またはδNp(i)が所定の負の設定値Ru2以下の値であって且制御油流量Qreq(i)が正の値であるか(即ちアップシフトに於いてプライマリシーブの実回転速度が目標回転速度を下回ったか)否かが判断される。ここでも、図には示されていないが、δNp(i)に代えてステップ40にて算出されたδNpt(i)が使用されてもよく、その場合には、ステップ81−31にては、δNpt(i)が所定の正の設定値Rv1以上の値であって且制御油流量Qreq(i)が負の値であるか否か、またはδNp(i)が所定の負の設定値Rv2以下の値であって且制御油流量Qreq(i)が正の値であるか否かが判断されてよい。そして、ステップ81−31の答がイエスであるときには、制御をステップ90へ進め、抑制係数Kffs(i)を用いることなく変速出力デューティ比Dr(i)の算出を行うようにする。かかる判別制御が組み込まれることにより、図12に示されているように変速(図12ではダウンシフト)の終了時にプライマリシーブの実回転速度Np(i)が図12に破線にて示されている如く目標回転速度Npt(i)をオーバシュートすることが回避される。ステップ81−31の答がノーであるときには、制御はステップ81−12へ進み、抑制係数Kffs(i)にてDff(i)を修正する制御が行われる。
In this case, following step 81-21, in step 81-31, δNp (i) is a value equal to or greater than a predetermined positive set value Ru1, and the change rate or moving speed of the actual rotational speed of the primary sheave. Whether or not the control oil flow rate Qreq (i) indicating a negative value (i.e., whether the actual rotational speed of the primary sheave has exceeded the target rotational speed during the downshift) or δNp (i) is a predetermined negative value It is determined whether the value is less than the set value Ru2 and the control oil flow rate Qreq (i) is a positive value (that is, whether the actual rotational speed of the primary sheave has fallen below the target rotational speed during the upshift). The Again, although not shown in the figure, δNpt (i) calculated in
尚、図12の例では、時点t0よりt1、t2、t3の如き時点を通じて時点t4までKffsはONとされているが、これに図9および図10について上に説明した要領による変速初期のKffsにたいするON/OFF制御が組み合わされてもよいことは明らかであろう。 In the example of FIG. 12, Kffs is turned on from time t0 to time t4 through time points t1, t2, and t3. However, Kffs at the initial stage of shifting according to the procedure described above with reference to FIGS. It will be apparent that ON / OFF control may be combined.
時点t3を過ぎると、ΔNpの低下に伴ってKffsが小さくなってくるので、時点t3とt4の間でDffはKffs・Dffとされることにより破線にて示されて状態から実線にて示されている状態に修正され、Npの増大のフィードフォワード制御による分が低減される。時点t4にて上記のステップ81−31に於けるノーよりイエスへの反転が生じ、これよりDffのフィードフォワード制御は変速の進行を抑制する方向に作用する。その後は時点t5にてステップ81−31の答がイエスよりノーに反転し、これより制御はステップ81−12へ進むようになり、フィードフォワード制御分はKffsを賦課したものとなる。その後ΔNpの0への収束によって時点t6にて変速制御は終了する。 After time t3, Kffs decreases as ΔNp decreases. Therefore, between time points t3 and t4, Dff is set to Kffs · Dff and is indicated by a broken line and indicated by a solid line from the state. The amount of Np increase due to feedforward control is reduced. At time t4, the reverse from NO to YES in the above step 81-31 occurs, whereby the feedforward control of Dff acts in a direction to suppress the progress of the shift. Thereafter, at time t5, the answer to step 81-31 is reversed from yes to no, and the control proceeds to step 81-12, and Kffs is imposed for the feedforward control. Thereafter, the shift control ends at time t6 due to the convergence of ΔNp to 0.
以上に於いては本発明をいくつかの実施の形態について詳細に説明したが、これらの実施の形態について本発明の範囲内にて種々の変更が可能であることは当業者にとって明らかであろう。特に、図6、7、9,11の各実施の形態に於いてステップ80以降に実行されている制御は、適当に組み合わせて実行されてよい。既に記した通り、図9と図11の実施の形態を組み合わせ、変速開始時と変速終了時との両方がそれぞれ上記の要領にて制御されてよい。図6と図7の実施の形態を組み合わせでは、ステップ80の後、先ず図7のステップ81−11を実行することにより抑制係数Kffs(i)を算出し、その後制御が図6のステップ81−1へ進むようにし、制御がステップ81−4に至ったときには、フィードフォワード項βDffpに上記の抑制係数Kffs(i)を掛け、制御がステップ81−5を経てステップ90に至ったときには、フィードフォワード項βDff(i)に上記の抑制係数Kffs(i)を掛けるようにしてもよい。
While the present invention has been described in detail with respect to several embodiments thereof, it will be apparent to those skilled in the art that various modifications can be made to these embodiments within the scope of the present invention. . In particular, the control executed after
図6と図9の実施の形態を組み合わせでは、ステップ80の後、図6のステップ81−1〜81−3または81−5を実行し、その後図9のステップ81−11以降を実行することにより抑制係数Kffs(i)の算出とステップ81−22の判断を行い、制御がステップ81−12に至ったときには、フィードフォワード項をKffs(i)βDffpとし、制御がステップ90に至ったときには、抑制係数Kffs(i)を用いることなくフィードフォワード項をβDff(i)とするようにしてよい。
In the combination of the embodiment of FIG. 6 and FIG. 9, after
同様に、図6と図11の実施の形態が組み合わせでは、ステップ80の後、図6のステップ81−1〜81−3または81−5を実行し、その後図11のステップ81−11、81−21、81−31を実行することにより抑制係数Kffs(i)の算出とステップ81−31の判断を行い、制御がステップ81−12に至ったときには、フィードフォワード項をKffs(i)βDffpとし、制御がステップ90に至ったときには、抑制係数Kffs(i)を用いることなくフィードフォワード項をβDff(i)とするようにしてよい。
Similarly, when the embodiment of FIGS. 6 and 11 is combined, after
また、図7、図9、図11の実施の形態に於いては、ステップ81−11に於いて抑制係数Kffs(i)を算出し、それをステップ81−12に於いてDff(i)に賦課する制御演算が行われているが、抑制係数Kffs(i)に相当するフィードフォワードデューティ比に対する抑制は、プライマリシーブ目標回転速度、プライマリシーブ移動速度、制御油流量のいずれかに対し対応する抑制係数を賦課する要領により行われてもよい。 In the embodiment shown in FIGS. 7, 9, and 11, the suppression coefficient Kffs (i) is calculated in step 81-11, and is converted to Dff (i) in step 81-12. Although the imposed control calculation is performed, the suppression for the feedforward duty ratio corresponding to the suppression coefficient Kffs (i) corresponds to the primary sheave target rotational speed, the primary sheave movement speed, or the control oil flow rate. You may carry out by the point which imposes a coefficient.
10…エンジン、12…クランク軸、14…トルクコンバータ、16…ポンプ、18…タービン、20…ワンウェイクラッチ、22…トルクコンバータ出力軸、24…直結クラッチ、26…ステータ、28…ワンウェイクラッチ、30…ハウジング、32…回転枠、34…クラッチ、36…中間軸、38…遊星歯車装置、40…リングギヤ、42…サンギヤ、44…キャリア、46…プラネタリピニオンピニオン、48…ブレーキ、50…ハウジング、52…固定側プライマリシーブ、54,56…ベルト係合面、58…可動側プライマリシーブ、60…油圧シリンダ、62…ピストン、64…油圧室、66…ポート、68…油路、70…出力軸、72…固定側セカンダリシーブ、74…円錐状ベルト係合面、76…ベルト係合面、78…可動側セカンダリシーブ、80…油圧シリンダ、82…ピストン、84…油圧室、86…、88…油路、90…無端ベルト、92,94…歯車、96…軸、98…歯車、100…差動装置、102…入力歯車、104,106…車軸、108…油圧切換弁、110…圧油源、112…油溜、114,116,118,120…ポート、122…弁要素、124,126…ソレノイド、128…電子式制御装置
DESCRIPTION OF
Claims (16)
前記目標回転速度の変化率に基づく前記比のフィードフォワード制御の低減は前記入力回転要素の目標回転速度と実回転速度の間の偏差の変化率が所定の負の設定値以下であり且前記入力回転要素の実回転速度の変化量が正であるときには行なわないようになっていることを特徴とする請求項11または12に記載の変速制御装置。 )
The reduction of the feedforward control of the ratio based on the rate of change of the target rotational speed is such that the rate of change of deviation between the target rotational speed and the actual rotational speed of the input rotational element is less than a predetermined negative set value and the input 13. The shift control device according to claim 11, wherein the shift control device is not performed when the amount of change in the actual rotation speed of the rotation element is positive.
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