JP2010120639A - Control apparatus for vehicle - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、エンジンからの動力の少なくとも一部を駆動輪に出力する差動部と、差動部の回転要素に連結された第1電動機と、第2電動機とを備え、第2電動機からの動力を有段式の自動変速機を介して駆動輪に出力する車両の制御装置に関する。 The present invention includes a differential unit that outputs at least a part of power from an engine to drive wheels, a first electric motor coupled to a rotating element of the differential unit, and a second electric motor. The present invention relates to a vehicle control device that outputs power to drive wheels via a stepped automatic transmission.
近年、環境保護の観点から、車両に搭載されたエンジン(内燃機関)からの排気ガスの排出量低減と燃料消費率(燃費)の向上が望まれており、これを満足する車両として、ハイブリッドシステムを搭載したハイブリッド車両が実用化されている。 In recent years, from the viewpoint of environmental protection, it has been desired to reduce exhaust gas emissions from engines (internal combustion engines) mounted on vehicles and to improve fuel consumption rate (fuel consumption). Hybrid vehicles equipped with are put into practical use.
ハイブリッド車両は、ガソリンエンジンやディーゼルエンジンなどのエンジンと、エンジンの出力による発電またはバッテリの電力により駆動してエンジン出力のアシスト等を行う電動機(例えばモータジェネレータまたはモータ)とを備え、エンジン及び電動機のいずれか一方または双方を走行駆動源としている。 The hybrid vehicle includes an engine such as a gasoline engine or a diesel engine, and an electric motor (for example, a motor generator or a motor) that is driven by power generation by the engine output or battery power to assist engine output. Either one or both of them is used as a driving source.
ハイブリッド車両においては、車速及びアクセル開度に基づいて、エンジン及び電動機の運転領域(具体的には駆動または停止)が制御される。例えば、発進時や低速走行時のようにエンジン効率が低くなる領域では、エンジンを停止させて電動機のみの動力で駆動輪を駆動する。また、通常走行時には、エンジンを駆動して、そのエンジンの動力で駆動輪を駆動するという制御を行う。さらに、全開加速等の高負荷時には、エンジンの動力に加えて、バッテリから電動機に電力を供給して電動機による動力を補助動力として追加するという制御を行う。 In the hybrid vehicle, the operating range (specifically, driving or stopping) of the engine and the electric motor is controlled based on the vehicle speed and the accelerator opening. For example, in a region where the engine efficiency is low, such as when starting or running at a low speed, the engine is stopped and the drive wheels are driven by the power of only the electric motor. Further, during normal traveling, control is performed such that the engine is driven and the driving wheels are driven by the power of the engine. Further, at the time of high load such as full-open acceleration, in addition to engine power, control is performed such that power is supplied from the battery to the electric motor and the power from the electric motor is added as auxiliary power.
こうしたハイブリッド車両の駆動装置の1つとして、例えば、サンギヤ、リングギヤ及びキャリア(ピニオンギヤ)を回転要素とする機構であって、エンジンの出力を第1電動機及び伝達軸(リングギヤ軸)へ分配(もしくはエンジンの出力と第1電動機の出力とを合成して伝達軸に出力)する動力分配機構と、第2電動機と、この第2電動機と駆動輪(出力軸)との間に設けられた有段式の自動変速機と、第1乃至第2電動機からの発電電力の充電及び第1乃至第2電動機への電力供給が可能な蓄電装置(バッテリ)とを備え、第2電動機からの動力を自動変速機を介して駆動輪(車軸)に出力する車両用駆動装置が知られている(例えば、特許文献1参照)。 As one of such hybrid vehicle drive devices, for example, a mechanism having a sun gear, a ring gear, and a carrier (pinion gear) as rotating elements, the engine output is distributed to the first electric motor and the transmission shaft (ring gear shaft) (or the engine). A power distribution mechanism that combines the output of the first motor and the output of the first motor to output to the transmission shaft), a second motor, and a stepped type provided between the second motor and the drive wheel (output shaft). And a power storage device (battery) capable of charging generated power from the first and second motors and supplying power to the first and second motors, and automatically shifting the power from the second motor. 2. Description of the Related Art A vehicle drive device that outputs to a drive wheel (axle) via a machine is known (see, for example, Patent Document 1).
このような車両用駆動装置では、動力分配機構が差動機構として機能し、その差動作用によりエンジンからの動力の主部を駆動輪に機械的に伝達し、そのエンジンからの動力の残部を第1電動機から第2電動機への電気パスを用いて電気的に伝達することにより、電気的に変速比が変更される変速機として機能する。これによってエンジンを最適な作動状態に維持しつつ車両を走行させることができ、燃費の向上をはかることができる。また、この種のハイブリッド車両用の駆動装置において電力収支は、通常、ジェネレータ発電量・バッテリ充放電量・モータ消費量を全て足すとゼロとなるように制御されている。 In such a vehicle drive device, the power distribution mechanism functions as a differential mechanism, and the main part of the power from the engine is mechanically transmitted to the drive wheels by the differential action, and the remaining part of the power from the engine is transferred. By electrically transmitting using the electric path from the 1st electric motor to the 2nd electric motor, it functions as a transmission in which a gear ratio is changed electrically. As a result, the vehicle can be run while maintaining the engine in an optimum operating state, and fuel consumption can be improved. Further, in this type of hybrid vehicle drive device, the power balance is normally controlled to be zero when the generator power generation amount, the battery charge / discharge amount, and the motor consumption amount are all added.
一方、ハイブリッド車両に搭載される変速機としては、摩擦係合要素であるクラッチやブレーキと遊星歯車装置とを用いてギヤ段(変速段)を設定する遊星歯車式変速機が適用されている。例えば、摩擦係合要素として2個のブレーキを備え、一方のブレーキを係合し他方のブレーキを解放する変速段(例えば低速段)と、他方のブレーキを係合し一方のブレーキを解放する変速段(例えば高速段)との切り替えを行うようにしている。この場合、変速時に係合側の摩擦係合要素の係合と、解放側の摩擦係合要素の解放とを同時に行う、いわゆるクラッチツウクラッチ変速が行われることになる。 On the other hand, a planetary gear type transmission that sets a gear stage (shift stage) using a clutch or brake that is a friction engagement element and a planetary gear unit is applied as a transmission mounted on a hybrid vehicle. For example, there are two brakes as friction engagement elements, a gear position that engages one brake and releases the other brake (for example, a low speed gear), and a gear that engages the other brake and releases one brake. Switching to a stage (for example, a high-speed stage) is performed. In this case, a so-called clutch-to-clutch shift is performed in which the engagement of the frictional engagement element on the engagement side and the release of the frictional engagement element on the release side are simultaneously performed during the shift.
また、ハイブリッド車両などの車両においては、ドライバにより操作されるシフト操作装置が設けられており、そのシフト操作装置のシフトレバーを操作することにより、自動変速機のシフトポジションを、例えばP(パーキング)ポジション、R(リバース)ポジション、N(ニュートラル)ポジション、D(ドライブ)ポジションなどに切り替えることが可能になっている。さらに、近年では、シーケンシャルモード付きのシフト操作装置も実用化されている。シーケンシャルモードには、複数段(例えば6段)のシーケンシャルシフトレンジが設定されており、シフトレバーをS(シーケンシャル)ポジションに配置してアップシフト(+)またはダウンシフト(−)操作を行うと、シーケンシャルシフトレンジがアップまたはダウンされる。そして、このようなシーケンシャルモードが選択された場合、Dレンジで走行する場合と比較してエンジン回転数を高く維持するように制御される。 A vehicle such as a hybrid vehicle is provided with a shift operation device operated by a driver. By operating a shift lever of the shift operation device, the shift position of the automatic transmission is set to, for example, P (parking). The position, R (reverse) position, N (neutral) position, D (drive) position, and the like can be switched. Further, in recent years, a shift operation device with a sequential mode has been put into practical use. In sequential mode, a sequential shift range of multiple stages (for example, 6 stages) is set, and when the shift lever is placed at the S (sequential) position and an upshift (+) or downshift (-) operation is performed, The sequential shift range is increased or decreased. When such a sequential mode is selected, the engine speed is controlled to be higher than when traveling in the D range.
なお、ハイブリッド車両の変速時の制御に関する技術として、下記の特許文献1に、第2電動機からの動力を自動変速機を介して駆動輪(車軸)に出力するハイブリッド車両において、自動変速機のダウンシフト変速中に、第2電動機のトルクダウンを実施することが開示されている。 In addition, as a technology related to control at the time of shifting the hybrid vehicle, Japanese Patent Application Laid-Open Publication No. 2003-259542 discloses that in a hybrid vehicle that outputs power from the second electric motor to driving wheels (axle) via the automatic transmission. It is disclosed that torque reduction of the second electric motor is performed during shift shifting.
ところで、上記したハイブリッド車両において、ダウンシフト変速中にアクセルペダルが踏み込まれた場合、変速ショックの低減及び自動変速機の摩擦係合要素(ブレーキ)の摩擦材熱負荷の低減等のために、変速中に第2電動機のトルクダウンを実施する必要があるが、エンジンが高回転になると保護制御(エンジンオーバラン防止制御)が働いてトルクダウンを実施することができない。すなわち、エンジン回転数が低い場合は、エンジンパワーをエンジン慣性で消費させることができるので問題ないが、上記したシーケンシャルシフト使用時など、エンジン回転数が高い場合には、エンジン過回転防止(部品保護)のために、エンジントルクの反力を受け持つ第1電動機(ジェネレータ)にて回転数制御が実行されるので発電量が増加する。このようにして発電量が増加すると、第2電動機(モータ)での電力消費が要求されるため、所望のトルクダウンを実施できない。 By the way, in the hybrid vehicle described above, when the accelerator pedal is depressed during the downshift, the gear shift is performed to reduce the shift shock and the friction material thermal load of the friction engagement element (brake) of the automatic transmission. While it is necessary to reduce the torque of the second electric motor, protection control (engine overrun prevention control) is activated and the torque reduction cannot be performed when the engine reaches a high speed. In other words, when the engine speed is low, there is no problem because the engine power can be consumed by the engine inertia. However, when the engine speed is high, such as when using the above-mentioned sequential shift, the engine overspeed prevention (part protection) ), Since the rotational speed control is executed by the first electric motor (generator) responsible for the reaction force of the engine torque, the amount of power generation increases. When the amount of power generation increases in this way, power consumption by the second electric motor (motor) is required, so that a desired torque reduction cannot be performed.
そして、このような理由でダウンシフト変速中にトルクダウンを実施できないと、変速対象である第2電動機の吹きを制限できなくなるため、第2電動機の回転数と係合目標回転数(目標変速段の同期回転数)との間に差回転がある状態で摩擦係合要素が係合することになり、係合ショックが生じる場合がある。また、摩擦係合要素の摩擦材の熱負荷増大が懸念される。 For this reason, if the torque reduction cannot be performed during the downshift, it is impossible to restrict the blowing of the second motor that is the gear to be shifted, and therefore the rotation speed of the second motor and the target rotation speed (target gear speed) The friction engagement element is engaged in a state where there is a differential rotation with respect to (synchronous rotation speed), and an engagement shock may occur. Moreover, there is a concern about an increase in the thermal load of the friction material of the friction engagement element.
なお、バッテリの電力受入が十分であれば、このような問題を解消することは可能であるが、上記したエンジン高回転時の第1電動機の発電量の充電等を含む、いかなる条件での充電が可能な容量を確保するにはバッテリスペックが過剰となるため、実現することは困難である。 It is possible to eliminate such problems if the battery has sufficient power acceptance, but charging under any conditions, including charging the amount of power generated by the first motor at the time of high engine speed as described above. However, it is difficult to realize the battery capacity because the battery specification becomes excessive to ensure the capacity.
また、ハイブリッド車両において、変速中の駆動力変化をモータとエンジン(ジェネレータ)との協調制御により打ち消す技術が各種開示されているが、こうした技術を適用しても、部品保護制御等により変速中に協調制御を実施できなくなる場合があって、変速シ
ョックの発生や摩擦材熱負荷の増大が懸念される。
In hybrid vehicles, various technologies for canceling changes in driving force during gear shifting by cooperative control of a motor and an engine (generator) have been disclosed. There is a case where the cooperative control cannot be performed, and there is a concern that a shift shock may occur or the friction material heat load may increase.
本発明はそのような実情を考慮してなされたもので、エンジンからの動力の少なくとも一部を駆動輪に出力する差動部と、差動部の回転要素に連結された第1電動機と、第2電動機とを備え、第2電動機からの動力を有段式の自動変速機を介して駆動輪(車軸)に出力する車両の制御装置において、ダウンシフト変速中のショック発生及び自動変速機の摩擦材熱負荷の増大を抑制することが可能な制御の実現を目的とする。 The present invention has been made in view of such a situation, a differential unit that outputs at least a part of the power from the engine to the drive wheel, a first electric motor connected to a rotating element of the differential unit, And a second electric motor, wherein the power from the second electric motor is output to a drive wheel (axle) via a stepped automatic transmission. The object is to realize control capable of suppressing an increase in friction material heat load.
−課題の解決原理−
上記の目的を達成するために講じられた本発明の解決原理は、エンジンからの動力の少なくとも一部を駆動輪に出力する差動部の回転要素に連結された第1電動機と、第2電動機とを備え、その第2電動機からの動力を有段式の自動変速機を介して駆動輪(車軸)に出力する車両の制御装置において、自動変速機のダウンシフト変速中やダウンシフト変速開始前に、エンジン回転数を低下させることで、ダウンシフト変速中に第2電動機のトルクダウンを実施できるようにする。
-Principle of solving the problem-
The solution principle of the present invention devised to achieve the above object is that a first electric motor connected to a rotating element of a differential section that outputs at least a part of power from an engine to driving wheels, and a second electric motor In a vehicle control device that outputs power from the second electric motor to a drive wheel (axle) via a stepped automatic transmission, during the downshift of the automatic transmission or before the start of the downshift Further, by reducing the engine speed, the torque of the second electric motor can be reduced during the downshift.
−解決手段−
具体的に、本発明は、エンジンと、前記エンジンと駆動輪との間に設けられ、当該エンジンからの動力の少なくとも一部を駆動輪に出力する差動部と、前記差動部の回転要素に連結された第1電動機と、第2電動機と、前記第2電動機と駆動輪(車軸)との間に設けられた有段式の自動変速機と、前記第1乃至第2電動機からの発電電力の充電及び前記第1乃至第2電動機への電力供給が可能な蓄電装置とを備えた車両の制御装置において、前記自動変速機のダウンシフト変速を開始する前に、前記エンジンの回転数を低下させる回転数制御手段を備えたことを特徴としている。この発明においては、ダウンシフト変速開始前のエンジン回転数の低減により、エンジン回転数が低減目標値以下となったことを条件にダウンシフト変速を開始する。
-Solution-
Specifically, the present invention includes an engine, a differential unit that is provided between the engine and the drive wheel, and outputs at least a part of power from the engine to the drive wheel, and a rotating element of the differential unit A first motor coupled to the second motor, a second motor, a stepped automatic transmission provided between the second motor and a drive wheel (axle), and power generation from the first to second motors In a vehicle control device including a power storage device capable of charging power and supplying power to the first and second electric motors, before starting a downshift of the automatic transmission, the engine speed is reduced. It is characterized by having a rotational speed control means for reducing it. In the present invention, the downshift is started on condition that the engine speed is equal to or less than the reduction target value due to the reduction of the engine speed before the start of the downshift.
この発明によれば、ダウンシフト変速開始前にエンジン回転数を低下させるので、シーケンシャルシフト使用時等によりエンジン回転数が高い場合であっても、ダウンシフト変速中のエンジン回転数を、第1電動機による保護制御(エンジンオーバラン防止制御)が作動しない回転数にまで低下させることが可能になる。従って、この発明においては、ダウンシフト変速中に第2電動機のトルクダウンを実施することが可能となり、第2電動機の回転上昇(モータの吹き)を抑制することができる。これによって摩擦係合要素の係合時における第2電動機と係合目標回転数(目標変速段の同期回転数)との間の差回転を小さくすることができ、変速ショックの抑制及び摩擦係合要素の摩擦材保護が可能になる。 According to the present invention, since the engine speed is reduced before the start of the downshift, even if the engine speed is high due to the use of a sequential shift or the like, the engine speed during the downshift is changed to the first electric motor. It is possible to reduce the rotational speed at which the protection control (engine overrun prevention control) is not activated. Therefore, in the present invention, it is possible to reduce the torque of the second electric motor during the downshift, and it is possible to suppress an increase in rotation of the second electric motor (blow of the motor). As a result, the differential rotation between the second electric motor and the engagement target rotation speed (synchronous rotation speed of the target gear stage) when the friction engagement element is engaged can be reduced, and the shift shock can be suppressed and the friction engagement can be achieved. It is possible to protect the friction material of the element.
ここで、エンジン回転数に対して設定する低減目標値は、エンジンの許容回転数つまりエンジン自体の限界回転数、及び、第1電動機(MG1)の上限回転数や駆動力伝達系の回転体(ピニオンギヤ等)の上限回転数などに基づいて決定される許容回転数(図16参照)をエンジン回転数が超えること防止する保護制御(エンジンオーバラン防止制御)が作動しない回転数を考慮して設定する。 Here, the reduction target value set with respect to the engine speed is the allowable engine speed, that is, the limit speed of the engine itself, the upper limit speed of the first electric motor (MG1), the rotating body of the driving force transmission system ( This is set in consideration of the rotational speed at which the protection control (engine overrun prevention control) for preventing the engine rotational speed from exceeding the allowable rotational speed (see FIG. 16) determined based on the upper limit rotational speed of the pinion gear or the like does not operate. .
また、エンジン回転数に対して設定する低減目標値は、蓄電装置(バッテリ)の電力受入状態を考慮して可変に設定するようにしてもよい。この点について説明すると、蓄電装置が電力の受入可能な状態であるときには、電力受入不可の場合と比べて保護制御が作動するエンジン回転数に対する余裕度が高くなるので、その分だけ低減目標値を高い側に設定することが可能であり、この点を考慮して低減目標値を可変に設定することで、上記したエンジン回転数低下制御の適用領域を必要最小限に抑えることができる。 Further, the reduction target value set for the engine speed may be variably set in consideration of the power acceptance state of the power storage device (battery). Explaining this point, when the power storage device is in a state where power can be received, the margin for the engine speed at which the protection control operates is higher than in the case where power cannot be received. It is possible to set it to a higher side, and by setting the reduction target value variably in consideration of this point, the application range of the engine speed reduction control described above can be minimized.
本発明の他の解決手段として、エンジンと、前記エンジンと駆動輪との間に設けられ、当該エンジンからの動力の少なくとも一部を駆動輪に出力する差動部と、前記差動部の回転要素に連結された第1電動機と、第2電動機と、前記第2電動機と駆動輪(車軸)との間に設けられた有段式の自動変速機と、前記第1乃至第2電動機からの発電電力の充電及び前記第1乃至第2電動機への電力供給が可能な蓄電装置とを備えた車両の制御装置において、前記自動変速機のダウンシフト変速中における前記エンジン回転数上昇速度を当該エンジン側の制御により抑制するエンジン制御手段を備えた構成を挙げることができる。 As another solution of the present invention, an engine, a differential unit provided between the engine and the drive wheel, which outputs at least a part of power from the engine to the drive wheel, and rotation of the differential unit A first electric motor coupled to the element, a second electric motor, a stepped automatic transmission provided between the second electric motor and a drive wheel (axle), and the first to second electric motors In a vehicle control device comprising a power storage device capable of charging generated power and supplying power to the first and second electric motors, the engine speed increase speed during downshift of the automatic transmission is determined by the engine. The structure provided with the engine control means suppressed by the side control can be mentioned.
この発明によれば、ダウンシフト変速中にエンジン側の制御にてエンジン回転数の上昇速度を抑制しているので、ダウンシフト変速中に、第1電動機による保護制御(エンジンオーバラン防止制御)が作動しないようにすることができる。従って、この発明においても、ダウンシフト変速中に第2電動機のトルクダウンを実施することが可能となり、第2電動機の回転上昇(モータの吹き)を抑制することができる。これによって摩擦係合要素の係合時における第2電動機と係合目標回転数(目標変速段の同期回転数)との間の差回転を小さくすることができ、変速ショックの抑制及び摩擦係合要素の摩擦材保護が可能になる。 According to the present invention, the engine speed control prevents the engine speed from increasing during the downshift, so that the protection control (engine overrun prevention control) by the first motor is activated during the downshift. You can avoid it. Therefore, also in the present invention, it is possible to reduce the torque of the second electric motor during the downshift, and it is possible to suppress an increase in rotation of the second electric motor (blow of the motor). As a result, the differential rotation between the second electric motor and the engagement target rotation speed (synchronous rotation speed of the target gear stage) when the friction engagement element is engaged can be reduced, and the shift shock can be suppressed and the friction engagement can be achieved. It is possible to protect the friction material of the element.
この発明の具体的な構成について説明する。 A specific configuration of the present invention will be described.
まず、この発明において、エンジン回転数が判定閾値以上であることを条件に、エンジン回転数の上昇速度を抑制する制御を実行する。この場合、エンジン回転数に対して設定
する判定閾値は、エンジン自体の限界回転数、及び、第1電動機(MG1)の上限回転数や駆動力伝達系の回転体(ピニオンギヤ等)の上限回転数などに基づいて決定されるエンジンの許容回転数(図16参照)を考慮し、そのエンジンの許容回転数に対して余裕度を見込んだ値(判定閾値=エンジン許容回転数−余裕度)とすればよい。
First, in the present invention, the control for suppressing the increasing speed of the engine speed is executed on condition that the engine speed is not less than the determination threshold value. In this case, the determination threshold value set with respect to the engine speed is the limit speed of the engine itself, the upper limit speed of the first electric motor (MG1), and the upper limit speed of the rotating body (pinion gear, etc.) of the driving force transmission system. Taking into account the allowable engine speed (see FIG. 16) determined on the basis of the above, a value that allows a margin for the allowable engine speed (determination threshold = allowable engine speed−margin) That's fine.
また、エンジン回転数に対して設定する判定閾値は、蓄電装置(バッテリ)の電力受入状態を考慮して可変に設定するようにしてもよい。この点について説明すると、蓄電装置が電力の受入可能な状態であるときには、電力受入不可の場合と比べて保護制御が作動するエンジン回転数に対する余裕度が高くなるので、その分だけ判定閾値を高い側に設定することが可能であり、この点を考慮して判定閾値を可変に設定することで、上記したエンジン回転数上昇抑制制御を適用する領域を必要最小限に抑えることができる。 The determination threshold value set for the engine speed may be set variably in consideration of the power acceptance state of the power storage device (battery). Explaining this point, when the power storage device is in a state where power can be received, the margin for the engine speed at which the protection control operates is higher than in the case where power cannot be received. In consideration of this point, by setting the determination threshold value variably, it is possible to minimize the region to which the engine speed increase suppression control described above is applied.
この発明において、ダウンシフト変速中のエンジン要求パワーを考慮してエンジン回転数の上昇速度を抑制する制御を実行するようにしてもよい。具体的には、エンジン要求パワーが大きくて、ダウンシフト変速中にエンジン回転数が上記許容回転数の上限に到達(エンジン上限回転当たり)する状況になるときに、エンジン側の制御でエンジン回転数の上昇速度を抑制するようにする。 In the present invention, the control for suppressing the engine speed increase rate may be executed in consideration of the engine required power during the downshift. Specifically, when the engine required power is large and the engine speed reaches the upper limit of the allowable rotation speed during the downshift (per engine upper speed), the engine speed is controlled by the engine side control. Suppress the rising speed.
このように、エンジン回転数が判定閾値以上であるという条件及び/またはエンジン要求パワーが判定閾値以上であるという条件が成立したときに限って、エンジン回転数の上昇速度を抑制する制御を実行することにより、その回転数上昇速度を抑制する制御を必要なときに限定して行うことができ、ドライバの違和感(回転上昇遅れ等)を最小限に抑えることができる。 As described above, the control for suppressing the increase speed of the engine speed is executed only when the condition that the engine speed is equal to or higher than the determination threshold and / or the condition that the engine required power is equal to or higher than the determination threshold is satisfied. As a result, it is possible to perform control only when it is necessary to suppress the rotation speed increase speed, and it is possible to minimize the driver's uncomfortable feeling (rotation increase delay, etc.).
この発明において、エンジン回転数の上昇速度を抑制する方法としては、エンジンの点火時期遅角制御、エンジンの燃料噴射量低減制御、エンジン制御のなまし処理(例えば電子スロットル制御におけるトルク制限のなまし処理)の廃止制御などを挙げることができる。これらの各制御はそれぞれ単独で実施してもよいし、いずれか2つの制御または全ての制御を組み合わせて実施してもよい。 In the present invention, as a method of suppressing the engine speed increase rate, engine ignition timing retardation control, engine fuel injection amount reduction control, engine control smoothing processing (for example, torque restriction smoothing in electronic throttle control) Abolition control of processing). Each of these controls may be performed independently, or any two controls or all controls may be combined.
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
図1は本発明を適用するハイブリッド車両の一例を示す概略構成図である。 FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing an example of a hybrid vehicle to which the present invention is applied.
この例のハイブリッド車両HVは、エンジン1、第1モータジェネレータMG1、第2モータジェネレータMG2、動力分配機構2、自動変速機3、インバータ4、バッテリ(HVバッテリ)5、デファレンシャルギヤ6、駆動輪7、油圧制御回路300(図4参照)、シフト操作装置8(図5参照)、及び、ECU(Electronic Control Unit)100などを備えている。
The hybrid vehicle HV in this example includes an
これらエンジン1、モータジェネレータMG1,MG2、自動変速機3、動力分配機構2、自動変速機3(油圧制御回路300も含む)、シフト操作装置8、及び、ECU100の各部について以下に説明する。
The
−エンジン−
エンジン1は、ガソリンエンジンやディーゼルエンジンなどの燃料を燃焼させて動力を出力する公知の動力装置であって、スロットル開度(吸気量)、燃料噴射量、点火時期などの運転状態を制御できるように構成されている。エンジン1の出力軸であるクランクシャフト11の回転数(エンジン回転数)はエンジン回転数センサ201によって検出され
る。エンジン1はECU100によって駆動制御される。
-Engine-
The
なお、この例のエンジン1には、エンジン回転数と運転者のアクセルペダル踏み込み量(アクセル開度)等のエンジン1の運転状態に応じた最適な吸入空気量(目標吸気量)が得られるようにスロットル開度を制御する電子スロットルシステムが搭載されている。このような電子スロットルシステムでは、スロットル開度センサ202(図6参照)を用いてスロットルバルブの実際のスロットル開度を検出し、その実スロットル開度が、上記目標吸気量が得られるスロットル開度(目標スロットル開度)に一致するようにスロットルバルブのアクチュエータをフィードバック制御している。
It should be noted that the
−モータジェネレータ−
モータジェネレータMG1,MG2は交流同期電動機であって、電動機として機能するとともに発電機として機能する。モータジェネレータMG1,MG2はインバータ4を介してバッテリ5に接続されている。インバータ4は、ECU100によって制御され、そのインバータ4の制御により、モータジェネレータMG1,MG2の回生または力行(アシスト)が設定される。その際の回生電力はバッテリ5にインバータ4を介して充電される。また、モータジェネレータMG1,MG2の駆動用電力はバッテリ5からインバータ4を介して供給される。
-Motor generator-
Motor generators MG1 and MG2 are AC synchronous motors that function as electric motors as well as electric generators.
−動力分配機構−
動力分配機構2は、外歯歯車のサンギヤS21と、このサンギヤS21と同心円上に配置された内歯歯車のリングギヤR21と、サンギヤS21に噛み合うとともに、リングギヤR21に噛み合う複数のピニオンギヤP21と、この複数のピニオンギヤP21を自転かつ公転自在に保持するキャリアCA21とを備え、それらサンギヤS21、リングギヤR21及びキャリアCA21を回転要素として差動作用を行う遊星歯車機構である。
-Power distribution mechanism-
The
動力分配機構2のキャリアCA21にはエンジン1のクランクシャフト11が連結されている。また、動力分配機構2のサンギヤS21には第1モータジェネレータMG1の回転軸が連結されている。そして、動力分配機構2のリングギヤR21にはリングギヤ軸(プロペラシャフト)21が連結されている。リングギヤ軸21はデファレンシャルギヤ6を介して駆動輪7に連結されている。また、リングギヤ軸21には第2モータジェネレータMG2の回転軸が自動変速機3を介して連結されている。
The
このような構造の動力分配機構2において、第1モータジェネレータMG1が発電機として機能するときには、キャリアCA21から入力されるエンジン1からの動力をサンギヤS21側とリングギヤR21側にそのギヤ比に応じて分配する。一方、第1モータジェネレータMG1が電動機として機能するときには、キャリアCA21から入力されるエンジン1からの動力とサンギヤS21から入力される第1モータジェネレータMG1からの動力とを統合してリングギヤR21に出力する。
In the
−自動変速機−
自動変速機3は、図2に示すように、ダブルピニオン型の第1遊星歯車機構31、シングルピニオン型の第2遊星歯車機構32、及び、2つのブレーキB1,B2などを備えた遊星歯車式の変速機であって、入力軸30が第2モータジェネレータMG2の回転軸に連結されている。また、自動変速機3の出力軸33はリングギヤ軸21(図1)に連結されている。
-Automatic transmission-
As shown in FIG. 2, the
第1遊星歯車機構31は、外歯歯車のサンギヤS31と、このサンギヤS31と同心円上に配置された内歯歯車のリングギヤR31と、サンギヤS31に噛み合う複数の第1ピニオンギヤP31aと、この第1ピニオンギヤP31aに噛み合うとともに、リングギヤ
R31に噛み合う複数の第2ピニオンギヤP31bと、これら複数の第1ピニオンギヤP31a及び複数の第2ピニオンギヤP31bを連結して自転かつ公転自在に保持するキャリアCA31とを備えている。第1遊星歯車機構31のキャリアCA31は第2遊星歯車機構32のキャリアCA32に一体的に連結されている。そして、第1遊星歯車機構31のサンギヤS31はブレーキB1を介して非回転部材であるハウジング3Aに選択的に連結されており、ブレーキB1の係合によってサンギヤS31の回転が阻止される。
The first
第2遊星歯車機構32は、外歯歯車のサンギヤS32と、このサンギヤS32と同心円上に配置された内歯歯車のリングギヤR32と、サンギヤS32に噛み合うとともに、リングギヤR32に噛み合う複数のピニオンギヤP32と、複数のピニオンギヤP32を自転かつ公転自在に保持するキャリアCA32とを備えている。この第2遊星歯車機構32のサンギヤS32は入力軸30に連結されており、キャリアCA32は出力軸33に連結されている。さらに、第2遊星歯車機構32のリングギヤR32はブレーキB2を介してハウジング3Aに選択的に連結されており、ブレーキB2の係合によりリングギヤR32の回転が阻止される。
The second
そして、以上の自動変速機3の入力軸30の回転数(入力軸回転数)は入力軸回転数センサ203によって検出される。また、自動変速機3の出力軸33の回転数(出力軸回転数)は出力軸回転数センサ204によって検出される。これら入力軸回転数センサ203及び出力軸回転数センサ204の出力信号から得られる回転数の比(出力軸回転数/入力軸回転数)に基づいて、自動変速機3の現状ギヤ段を判定することができる。
The rotational speed of the
自動変速機3は運転者がシフト操作装置8のシフトレバー81(図5参照)を操作することにより、例えばPレンジ(パーキングレンジ)、Nレンジ(ニュートラルレンジ)、Dレンジ(前進走行レンジ)等に切り替えることができる。
The
以上の自動変速機3では、摩擦係合要素であるブレーキB1、B2を所定の状態に係合または解放することによってギヤ段(変速段)が設定される。自動変速機3のブレーキB1、B2の係合・解放状態を図3の作動表に示す。図3の作動表において「○」は「係合」を表し、「空欄」は「解放」を表している。
In the
この例の自動変速機3において、ブレーキB1、B2の双方を解放することにより、入力軸30(第2モータジェネレータMG2の回転軸)と出力軸33(リングギヤ軸21)とを切り離すことができる(ニュートラル状態)。
In the
また、変速ギヤ段の「Lo」は、ブレーキB2を係合し、ブレーキB1を解放することによって設定される。ブレーキB2が係合すると、第2遊星歯車機構32のリングギヤR32の回転が固定され、その回転が固定されたリングギヤR32と、第2モータジェネレータMG2によって回転するサンギヤS32とによって、キャリアCA32つまり出力軸33が低速回転する。
The transmission gear stage “Lo” is set by engaging the brake B2 and releasing the brake B1. When the brake B2 is engaged, the rotation of the ring gear R32 of the second
変速ギヤ段の「Hi」は、ブレーキB1を係合し、ブレーキB2を解放することによっ
て設定される。ブレーキB1が係合すると、第1遊星歯車機構31のサンギヤS31の回転が固定され、その回転が固定されたサンギヤS31と、第2モータジェネレータMG2によって回転するサンギヤS32(リングギヤ31)の回転とによって、キャリアCA32(キャリアCA31)つまり出力軸33が高速回転する。
The transmission gear stage “Hi” is set by engaging the brake B1 and releasing the brake B2. When the brake B1 is engaged, the rotation of the sun gear S31 of the first
以上の自動変速機3において、「Lo」から「Hi」へのアップ変速は、ブレーキB2を解放すると同時にブレーキB1を係合するクラッチツウクラッチ変速制御によって達成される。また、「Hi」から「Lo」へのダウン変速は、ブレーキB1を解放すると同時
にブレーキB2を係合するクラッチツウクラッチ変速制御によって達成される。これらブレーキB1,B2の係合時または解放時の油圧は油圧制御回路300(図4参照)によって制御される。
In the
−油圧制御回路−
油圧制御回路300には、後述するリニアソレノイドバルブ及びコントロールバルブなどが設けられており、ソレノイドバルブの励磁・非励磁を制御して油圧回路を切り替えることによって自動変速機3のブレーキB1,B2の係合・解放を制御することができる。油圧制御回路300のリニアソレノイドバルブの励磁・非励磁は、ECU100からのソレノイド制御信号(指示油圧信号)によって制御される。
-Hydraulic control circuit-
The
図4は、上記油圧制御回路300の概略構成を示している。この図4に示すように、油圧制御回路300は、エンジン1の回転により駆動され、かつ、ブレーキB1,B2を作動させるのに十分な圧送性能をもってオイル(オートマチックトランスミッションフルード:ATF)をオイル用流路301に圧送する機械式ポンプMPと、機械式ポンプMPからオイル用流路301に圧送されたオイルのライン油圧PLを調整する3ウェイソレノイドバルブ302及びプレッシャコントロールバルブ303と、ライン油圧PLを用いてブレーキB1,B2の係合力を調整するリニアソレノイドバルブ304,305やコントロールバルブ306,307、アキュムレータ308,309とから構成されている。
FIG. 4 shows a schematic configuration of the
この油圧制御回路300では、ライン油圧PLは、3ウェイソレノイドバルブ302を駆動してプレッシャコントロールバルブ303の開閉を制御することにより調整することができる。
In this
また、ブレーキB1,B2の係合力は、リニアソレノイドバルブ304,305に印加する電流を制御することによりライン油圧PLをブレーキB1,B2に伝達させるコントロールバルブ306,307の開閉を制御することにより調節することができる。
The engaging force of the brakes B1 and B2 is adjusted by controlling the opening and closing of the
なお、この油圧制御回路300では、機械式ポンプMPから圧送されたオイルのうちブレーキB1,B2の作動に用いられなかった余剰のオイルと、ブレーキB1,B2の作動に用いられた後のプレッシャコントロールバルブ303からの戻りのオイルとを潤滑油としてオイル用流路310を介して動力分配機構2などに供給する。
In the
−シフト操作装置−
一方、ハイブリッド車両HVの運転席の近傍には図5に示すようなシフト操作装置8が配置されている。シフト操作装置8にはシフトレバー81が変位可能に設けられている。
-Shift operation device-
On the other hand, a
この例のシフト操作装置8には、P(パーキング)ポジション、R(リバース)ポジション、N(ニュートラル)ポジション、及び、D(ドライブ)ポジションが設定されており、ドライバが所望のポジションへシフトレバー81を変位させることが可能となっている。これらPポジション、Rポジション、Nポジション、Dポジション(下記のSポジションのシフトアップ(+)位置及びシフトダウン位置(−)位置も含む)の各位置は、シフトポジションセンサ206(図6参照)によって検出される。
In this example, the
Pポジション及びNポジションは、車両を走行させないときに選択される非走行ポジションであり、Rポジション及びDポジションは、車両を走行させるときに選択される走行ポジションである。 The P position and the N position are non-traveling positions that are selected when the vehicle is not traveling, and the R position and the D position are traveling positions that are selected when the vehicle is traveling.
また、シフト操作装置8には、図5(b)に示すように、S(シーケンシャル)ポジション82が設けられており、シフトレバー81がSポジション82に操作されたときに、
手動にて変速操作を行うシーケンシャルモード(マニュアル変速モード)が設定される。
Further, as shown in FIG. 5B, the
A sequential mode (manual shift mode) for manually performing a shift operation is set.
この例では、例えば6段のシーケンシャルシフトレンジS1〜S6が設定されており、シフトレバー81がアップシフト(+)またはダウンシフト(−)に操作されると、シーケンシャルシフトレンジがアップまたはダウンされる。例えば、アップシフト(+)への1回操作ごとにシーケンシャルシフトレンジが1段ずつアップ(例えばS1→S2→・・→S6)される。一方、ダウンシフト(−)への1回操作ごとにシーケンシャルシフトレンジが1段ずつダウン(例えばS6→S5→・・→S1)される。なお、シーケンシャルモードが設定されたときのシフトレンジ制御については後述する。
In this example, for example, six sequential shift ranges S1 to S6 are set, and when the
−ECU−
ECU100は、図6に示すように、CPU101、ROM102、RAM103及びバックアップRAM104などを備えている。
-ECU-
As shown in FIG. 6, the
ROM102には、ハイブリッド車両HVの基本的な運転に関する制御の他、ハイブリッド車両HVの走行状態に応じて自動変速機3のギヤ段を設定する変速制御を実行するためのプログラムを含む各種プログラムなどが記憶されている。この変速制御の具体的な内容については後述する。
The
CPU101は、ROM102に記憶された各種制御プログラムやマップに基づいて演算処理を実行する。また、RAM103はCPU101での演算結果や各センサから入力されたデータ等を一時的に記憶するメモリであり、バックアップRAM104はエンジン1の停止時にその保存すべきデータ等を記憶する不揮発性のメモリである。
The
これらCPU101、ROM102、RAM103、及び、バックアップRAM104はバス106を介して互いに接続されるとともに、インターフェース105と接続されている。
The
ECU100のインターフェース105には、エンジン回転数センサ201、エンジン1のスロットルバルブの開度を検出するスロットル開度センサ202、入力軸回転数センサ203、出力軸回転数センサ204、アクセルペダルの開度を検出するアクセル開度センサ205、シフトレバー81の位置を検出するシフトポジションセンサ206、バッテリ5の充放電電流を検出する電流センサ207、及び、バッテリ温度センサ208などが接続されており、これらの各センサからの信号がECU100に入力される。
The
ECU100は、上記した各種センサの出力信号に基づいて、エンジン1のスロットル開度(吸気量)制御、燃料噴射量制御及び点火時期制御などを含むエンジン1の各種制御を実行する。
The
ECU100は、自動変速機3の油圧制御回路300にソレノイド制御信号(指示油圧信号)を出力する。このソレノイド制御信号に基づいて、油圧制御回路300のリニアソレノイドバルブなどが制御され、所定のギヤ段(LoまたはHi)を構成するように、ブレーキB1、B2が所定の状態に係合または解放される。また、ECU100は、バッテリ5を管理するために、電流センサ207にて検出された充放電電流の積算値に基づいて充電状態(SOC:State of Charge)を演算する。さらに、ECU100は、インバータ4を制御し、そのインバータ4の制御によって第1モータジェネレータMG1及び第2モータジェネレータMG2の回生または力行(アシスト)が制御される。
The
そして、ECU100は下記の「変速制御」、「シーケンシャルモード設定時のシフトレンジ制御」、「走行制御」、及び、「ダウンシフト変速時・変速開始前のエンジン制御
」を実行する。
Then, the
−変速制御−
まず、ECU100は、アクセル開度センサ205に出力信号に基づいてアクセル開度Acを算出するとともに、出力軸回転数センサ204に出力信号に基づいて車速Vを算出し、それらアクセル開度Ac及び車速Vに基づいて、図7に示すマップを参照して要求トルクTrを求める。
-Shift control-
First, the
次に、車速Vと要求トルクTrに基づいて図8に示す変速マップを参照して目標ギヤ段を算出するとともに、入力軸回転数センサ203及び出力軸回転数センサ204の出力信号から得られる回転数の比(出力軸回転数/入力軸回転数)に基づいて、自動変速機3の現状ギヤ段を判定し、それら目標ギヤ段と現状ギヤ段とを比較して変速操作が必要であるか否かを判定する。
Next, the target gear stage is calculated with reference to the shift map shown in FIG. 8 based on the vehicle speed V and the required torque Tr, and the rotation obtained from the output signals of the input shaft
その判定結果により、変速の必要がない場合(目標ギヤ段と現状ギヤ段とが同じで、ギヤ段が適切に設定されている場合)には、現状ギヤ段を維持するソレノイド制御信号(指示油圧信号)を自動変速機3の油圧制御回路300に出力する。
According to the determination result, when there is no need for shifting (when the target gear stage and the current gear stage are the same and the gear stage is appropriately set), a solenoid control signal (indicated hydraulic pressure) that maintains the current gear stage. Signal) to the
一方、目標ギヤ段と現状ギヤ段とが異なる場合には変速制御を行う。例えば、自動変速機3のギヤ段が「Hi」の状態で走行している状況から、ハイブリッド車両HVの走行状態が変化(例えば車速が変化)して、例えば図8に示す点Aから点Bに変化した場合、変速マップから算出される目標ギヤ段が「Lo」となり、その「Lo」のギヤ段を設定するソレノイド制御信号(指示油圧信号)を自動変速機3の油圧制御回路300に出力して、摩擦係合要素であるブレーキB1を解放すると同時に、ブレーキB2を係合することにより、Hiのギヤ段からLoのギヤ段への変速(Hi→Loダウン変速)を行う。
On the other hand, when the target gear stage and the current gear stage are different, shift control is performed. For example, the traveling state of the hybrid vehicle HV changes (for example, the vehicle speed changes) from the state in which the gear stage of the
図7に示す要求トルク算出用のマップは、車速V及びアクセル開度Acをパラメータとして、要求トルクTrを実験・計算等により経験的に求めた値をマップ化したもので、ECU100のROM102に記憶されている。
The map for calculating the required torque shown in FIG. 7 is a map obtained by empirically obtaining the required torque Tr by experiment / calculation using the vehicle speed V and the accelerator opening Ac as parameters, and is stored in the
また、図8に示す変速マップは、車速V及び要求トルクTrをパラメータとし、それら車速V及び要求トルクTrに応じて、適正なギヤ段を求めるための2つの領域(Lo領域及びHi領域)が設定されたマップであって、ECU100のROM102内に記憶されている。図8の変速マップにおいて、シフトアップ線(変速線)を実線で示し、シフトダウン線(変速線)を破線で示している。また、シフトアップ及びシフトダウンの各切り替え方向を図中に矢印を用いて示している。
Further, the shift map shown in FIG. 8 uses the vehicle speed V and the required torque Tr as parameters, and has two regions (Lo region and Hi region) for obtaining an appropriate gear according to the vehicle speed V and the required torque Tr. It is a set map and is stored in the
なお、シーケンシャルモードが選択されている場合においても、ハブリッド車両HVの走行状態の変化により、図8に示す変速マップのシフトアップ線またはダウンシフト線を跨いだときには、自動変速機3のダウン変速またはアップ変速を行う。 Even when the sequential mode is selected, when the shift state of the hybrid vehicle HV crosses the upshift line or downshift line of the shift map shown in FIG. Shift up.
−シーケンシャルモード設定時のシフトレンジ制御−
ECU100は、出力軸回転数センサ204に出力信号に基づいて車速Vを算出し、その車速Vに基づいて下限エンジン回転数を定める。具体的には、例えば図9に示すように、車速(出力軸回転数)Vをパラメータとし、各シーケンシャルシフトレンジS1〜S6毎にエンジン回転数が設定されたマップを用い、現在の車速V及びシフトレバー操作にて選択されたシーケンシャルシフトレンジS1〜S6の位置情報に基づいて、図9のマップを参照して下限エンジン回転数を定め、その回転数以上となるように、動力分配機構2に連結した第1モータジェネレータMG1の運転状態を制御するという方法によって実行される。
-Shift range control when sequential mode is set-
The
なお、図9に示すマップはECU100のROM102に記憶されている。また、図9に示すマップにおいて、エンジン回転数は、車速Vが同じ条件であれば、シーケンシャルシフトレンジS1が最も高く、シーケンシャルシフトレンジS6側に向かうに従って小さくなるように設定されており、例えば、シーケンシャルシフトレンジが「S3」から「S2」にダウンシフト操作されると、エンジン回転数は上昇する。また、シャルシフトレンジが「S3」から「S4」にアップシフト操作されると、エンジン回転数は低下するようになっている。
The map shown in FIG. 9 is stored in the
−走行制御−
ECU100は、上記と同様な処理により、アクセル開度Ac及び車速Vに基づいて図7に示すマップを参照してリングギヤ軸(プロペラシャフト)21に出力すべき要求トルクTrを算出し、この要求トルクTrに対応する要求動力がリングギヤ軸21に出力されるように、エンジン1及びモータジェネレータMG1,MG2(インバータ4)を駆動制御して所定の走行モードでハイブリッド車両HVを走行する。
-Travel control-
The
例えば、発進時や低速走行時のようにエンジン効率が低くなる領域では、エンジン1の運転を停止し、要求動力に見合う動力を第2モータジェネレータMG2から自動変速機3を介してリングギヤ軸21に出力する。通常走行時には、要求動力に見合う動力がエンジン1から出力されるようにエンジン1を駆動するとともに、第1モータジェネレータMG1によって最適燃費となるようにエンジン1の回転数を制御する。
For example, in a region where the engine efficiency is low, such as when starting or running at low speed, the operation of the
また、第2モータジェネレータMG2を駆動してトルクをアシストする場合、車速Vが遅い状態では自動変速機3のギヤ段を「Lo」に設定してリングギヤ軸(プロペラシャフト)21に付加するトルクを大きくし、車速Vが増大した状態では自動変速機3のギヤ段を「Hi」に設定して第2モータジェネレータMG2の回転数を相対的に低下させて損失を低減することで、効率の良いトルクアシストを実行する。さらに、第2モータジェネレータMG2の運転を停止し、第1モータジェネレータMG1でエンジントルクの反力を受け持ちながら、エンジン1から動力分配機構2を介してリングギヤ軸21に直接伝達されるトルク(直達トルク)だけで走行するという走行制御も実行される。
When assisting the torque by driving the second motor generator MG2, the torque applied to the ring gear shaft (propeller shaft) 21 is set by setting the gear stage of the
なお、ECU100は、通常、自動変速機3の入力トルクが等パワー(入力軸回転数×入力トルク=一定)となるように、第2モータジェネレータMG2に等パワー指令を供給して第2モータジェネレータMG2を等パワー制御している。
The
−ダウンシフト変速時のエンジン制御(1)−
まず、ハイブリッド車両HVにおいて、ダウンシフト変速中にアクセルペダルが踏み込まれた場合(パワーONダウンシフト変速時)、変速ショックの低減及び自動変速機3の摩擦係合要素(ブレーキB2)の摩擦材熱負荷の低減等のために、変速中に第2モータジェネレータMG2のトルクダウンを実施する必要があるが、上述したように、エンジン1が高回転になると保護制御(エンジンオーバラン防止制御)が働いてトルクダウンを実施することができない。すなわち、エンジン回転数が低い場合は、エンジンパワーをエンジン慣性で消費させることができるので問題ないが、上記したシーケンシャルシフト使用時など、エンジン回転数が高い場合には、エンジン1の過回転防止(部品保護)のために、エンジントルクの反力を受け持つ第1モータジェネレータMG1で回転数制御が実行されるので発電量が増加する。このようにして発電量が増加すると、第2モータジェネレータMG2での電力消費が要求され、所望のトルクダウンを実施できない。
-Engine control during downshift (1)-
First, in the hybrid vehicle HV, when the accelerator pedal is depressed during the downshift (when the power is turned downshift), the shift shock is reduced and the friction material heat of the friction engagement element (brake B2) of the
そして、このような理由でダウンシフト変速中にトルクダウンを実施できないと、変速対象である第2モータジェネレータMG2の吹きを制限できなくなるため、係合ショック
が生じる場合がある。また、摩擦係合要素の摩擦材の熱負荷増大が懸念される。
For this reason, if the torque reduction cannot be performed during the downshift, it is impossible to restrict the blowing of the second motor generator MG2 that is the subject of the shift, and an engagement shock may occur. Moreover, there is a concern about an increase in the thermal load of the friction material of the friction engagement element.
そのような点を考慮して、この例では、ダウンシフト変速(Hi→Lo変速)中に、第1モータジェネレータMG1と第2モータジェネレータMG2との間の電力収支が成立するようにエンジン1の出力を制限することで、第2モータジェネレータMG2のトルクダウンを実施できるようにする点に特徴がある。
In consideration of such points, in this example, the
その具体的な制御の例について図10のフローチャートを参照して説明する。図10の制御ルーチンは、ECU100において所定時間(例えば数msec)毎に繰り返して実行される。
A specific example of the control will be described with reference to the flowchart of FIG. The control routine of FIG. 10 is repeatedly executed by the
ステップST101において、ダウンシフト変速(Hi→Lo変速)中であるか否かを判定し、その判定結果が肯定判定である場合はステップST102に進む。ステップST101の判定結果が否定判定である場合(ダウンシフト変速中でない場合)はリターンする。 In step ST101, it is determined whether or not a downshift (Hi → Lo shift) is being performed. If the determination result is affirmative, the process proceeds to step ST102. When the determination result of step ST101 is negative (when not downshifting), the process returns.
ステップST102では、ユーザ要求パワーを算出する。具体的には、上記と同様な処理により、アクセル開度Ac及び車速Vに基づいて図7に示すマップを参照して要求トルクTrを算出し、その要求トルクTrと出力軸回転数(出力軸回転数センサ204の出力信号に基づいて算出)とからユーザ要求パワーを算出する(要求パワー=要求トルク×出力軸回転数)。このようにして算出したユーザ要求パワーをエンジン要求パワーPeとする(ステップST103)。 In step ST102, the user request power is calculated. Specifically, the required torque Tr is calculated by referring to the map shown in FIG. 7 based on the accelerator opening degree Ac and the vehicle speed V by the same processing as described above, and the required torque Tr and the output shaft rotation speed (output shaft The user request power is calculated from (calculated based on the output signal of the rotation speed sensor 204) (request power = request torque × output shaft rotation speed). The user request power calculated in this way is set as the engine request power Pe (step ST103).
ステップST104においては、バッテリ温度センサ208にて検出されるバッテリ温度及びSOCに基づいて現在のバッテリ5の電力受入制限Winを求め、電力収支成立条件[|Win|≧|Pg+Ph|]を満たすように、エンジン1の出力(エンジンパワーPe)の上限をガードする。ここで、Pgは、エンジン回転数を制御する第1モータジェネレータMG1の発電量であり、Phは補機消費分である。補機消費分Phは、フィードバックマージン、エンジン消費分(イナーシャ、トルクダウン)、及び、ロス分などを考慮して設定する。
In step ST104, the current power acceptance limit Win of the battery 5 is obtained based on the battery temperature and SOC detected by the
上記電力収支成立条件のPg(MG1の発電量)は、バッテリ5への入力電力となるので、図11に示すように、バッテリ5側から見て負(マイナス)の値である。そして、Pgが電力収支成立条件[|Win|≧|Pg+Ph|]を満たしている場合、図11に示すように、Win〜Wout(電力出力制限)の間において第2モータジェネレータMG2の使用が可能であり、第2モータジェネレータMG2のトルクダウンを実施することができる。 Since the power balance establishment condition Pg (MG1 power generation amount) is input power to the battery 5, it is a negative value as viewed from the battery 5 side, as shown in FIG. If Pg satisfies the power balance establishment condition [| Win | ≧ | Pg + Ph |], the second motor generator MG2 can be used between Win and Wout (power output restriction) as shown in FIG. Thus, the torque of the second motor generator MG2 can be reduced.
また、補機消費分Phのパラメータのうち、フィードバックマージンは、エンジン回転数のばらつき等を考慮した値であって、補機消費分Phを適合する条件によって負(マイナス)または正(プラス)の値を取り得る。また、補機消費分Phのパラメータのうち、エンジン消費分及びロス分は正(プラス)の値である。エンジン消費分のうちのトルクダウン分は、エンジン1の制御(出力制限)によりエンジン出力が低くなると、第1モータジェネレータMG1の発電量が減るので、その減少分を反映させるためのパラメータであって、正(プラス)の値である。なお、補機消費分Phは、フィードバックマージンの正負により、負(マイナス)または正(プラス)の値を取り得る(図11参照)。また、補機消費分Phは、あらかじめ実験・計算等により経験的に求めた値(固定値)を設定しておく。
Of the parameters of the auxiliary machine consumption Ph, the feedback margin is a value that takes into account variations in the engine speed, etc., and is negative (minus) or positive (plus) depending on the conditions for matching the auxiliary machine consumption Ph. Can take a value. Of the parameters of auxiliary machine consumption Ph, the engine consumption and loss are positive (plus) values. The torque-down portion of the engine consumption is a parameter for reflecting the reduction amount because the power generation amount of the first motor generator MG1 decreases when the engine output becomes low by the control (output limitation) of the
そして、ステップST105において、上記ステップST104にて上限がガードされ
たエンジン要求パワーPeを目標出力としてエンジン1の出力制御(エンジン出力制限制御)を行う。
In step ST105, output control of the engine 1 (engine output restriction control) is performed using the engine required power Pe whose upper limit is guarded in step ST104 as a target output.
以上のように、この例の制御によれば、第1モータジェネレータMG1の発電量Pgと補機消費分Phとの合計(|Pg+Ph|)が、バッテリ受入制限Win内(|Win|≧|Pg+Ph|)となる条件を満たすように、エンジン1の出力の上限をガードしているので、ダウンシフト変速中に、第2モータジェネレータMG2のトルクダウンを行っても、第1モータジェネレータMG1と第2モータジェネレータMG2との間の電力収支を成立させることができる。
As described above, according to the control of this example, the sum (| Pg + Ph |) of the power generation amount Pg of the first motor generator MG1 and the auxiliary machine consumption Ph is within the battery acceptance limit Win (| Win | ≧ | Pg + Ph). Since the upper limit of the output of the
従って、シーケンシャルシフト使用時等でエンジンが高回転であっても、上記エンジン出力制限制御によって第2モータジェネレータMG2のトルクダウンを行うことが可能となり、第2モータジェネレータMG2の回転上昇(モータの吹き)を抑制することができる。これによって、摩擦係合要素の係合時における第2モータジェネレータMG2と係合目標回転数(目標変速段の同期回転数)との間の差回転を小さくすることができ、変速ショックの抑制及び自動変速機3の摩擦係合要素(ブレーキB2)の摩擦材保護が可能になる。
Therefore, even when the engine is rotating at high speed, such as when a sequential shift is used, the torque reduction of the second motor generator MG2 can be performed by the engine output restriction control, and the rotation of the second motor generator MG2 is increased (the motor blows). ) Can be suppressed. As a result, the differential rotation between the second motor generator MG2 and the engagement target rotation speed (synchronous rotation speed of the target gear stage) when the friction engagement element is engaged can be reduced. The friction material of the friction engagement element (brake B2) of the
ここで、この例の制御において、エンジン出力制限を実施する際に、図12に示すように、出力制限の開始・終了時に、当該エンジン出力(エンジンパワーPe)を徐々に変化させるようにすれば、エンジン出力の変化時におけるショックの発生を抑制することができる。 Here, in the control of this example, when the engine output restriction is performed, the engine output (engine power Pe) is gradually changed at the start / end of the output restriction as shown in FIG. It is possible to suppress the occurrence of shock when the engine output changes.
また、エンジン出力制限は、ハイブリッド車両HVの運転状態(車速等)が、図8に示すシフトダウン線(変速線)に近づいた時点(変速開始前)で開始し、その時点からエンジン出力(エンジンパワーPe)を徐々に変化させるようにしてもよい(図13参照)。また、同様に、エンジン出力制限の解除は変速の進行度を見ながら、変速終了前(変速中)の段階で実行するようにしてもよい(図13参照)。 The engine output restriction starts when the driving state (vehicle speed, etc.) of the hybrid vehicle HV approaches the shift down line (shift line) shown in FIG. The power Pe) may be gradually changed (see FIG. 13). Similarly, the cancellation of the engine output restriction may be executed at the stage before the end of the shift (during the shift) while checking the progress of the shift (see FIG. 13).
−ダウンシフト変速開始前のエンジン制御−
上述したように、ハイブリッド車両HVにおいて、シフトダウン変速中に第2モータジェネレータMG2のトルクダウンを実施する必要があるが、シーケンシャルシフト使用時など、エンジン回転数が高い場合には、第1モータジェネレータMG1による保護制御(エンジンオーバラン防止制御)が作動してトルクダウンを実施することができない。また、高車速でのダウンシフト時など、変速完了までに多くの時間を要する場合も第2モータジェネレータMG2のトルクダウンを実施できない。
-Engine control before starting downshift-
As described above, in the hybrid vehicle HV, it is necessary to reduce the torque of the second motor generator MG2 during the downshift. However, when the engine speed is high, such as when using a sequential shift, the first motor generator The protection control (engine overrun prevention control) by MG1 operates and torque reduction cannot be performed. In addition, the torque reduction of the second motor generator MG2 cannot be performed even when a long time is required to complete the shift, such as during a downshift at a high vehicle speed.
そして、このような理由でダウンシフト変速中にトルクダウンを実施できないと、変速対象である第2モータジェネレータMG2の吹きを制限できなくなるため、係合ショックが生じる場合がある。また、摩擦係合要素の摩擦材の熱負荷増大が懸念される。 For this reason, if the torque reduction cannot be performed during the downshift, it is impossible to restrict the blowing of the second motor generator MG2 that is the subject of the shift, and an engagement shock may occur. Moreover, there is a concern about an increase in the thermal load of the friction material of the friction engagement element.
そのような点を考慮して、この例では、シーケンシャルシフト使用時等によりエンジン回転数が高い場合、ダウンシフト変速(Hi→Lo変速)開始前にエンジン回転数を低下させ、エンジン回転数が保護制御が作動しない回転数にまで低下した後にダウンシフト変速を開始する点に特徴がある。 In consideration of such points, in this example, when the engine speed is high due to the use of a sequential shift or the like, the engine speed is reduced before the downshift (Hi → Lo shift) starts to protect the engine speed. It is characterized in that the downshift is started after the speed is reduced to a value at which the control does not operate.
その具体的な制御の例について図14のフローチャートを参照して説明する。図14の制御ルーチンは、ECU100において所定時間(例えば数msec)毎に繰り返して実行される。
A specific example of the control will be described with reference to the flowchart of FIG. The control routine of FIG. 14 is repeatedly executed in the
ステップST201において、現在のギヤ段が「Hi」であり、かつダウンシフト変速中でないか否かを判定し、その判定結果が肯定判定である場合はステップST202に進む。ステップST201の判定結果が否定判定である場合(現在のギヤ段が「Lo」であるか、ダウンシフト変速中である場合)はリターンする。 In step ST201, it is determined whether or not the current gear is “Hi” and a downshift is not being performed. If the determination result is affirmative, the process proceeds to step ST202. If the determination result in step ST201 is negative (if the current gear is “Lo” or a downshift is being performed), the process returns.
ステップST202では、出力軸回転数センサ204の出力信号から算出される現在の車速Vが所定車速以下であるか否かを判定する。具体的には、現在の車速Vが、図8の変速マップのシフトダウン線の手前(高速側)の所定車速(例えば、所定車速=シフトダウン線の車速+5km/h)以下であるか否かを判定し、その判定結果が肯定判定である場合はステップST203に進む。ステップST202の判定結果が否定判定である場合はリターンする。
In step ST202, it is determined whether or not the current vehicle speed V calculated from the output signal of the output shaft
ステップST203においてはエンジン1の回転数を低下させる。エンジン回転数を低下させる方法としては、第1モータジェネレータMG1の目標回転数を低下させる方法、または、エンジン1の目標回転数を低下させる方法を挙げることができる。例えば、パワーオン(アクセルオン)や、パワーオフ(アクセルオフ)のときにはエンジン1の目標回転数を低下させてエンジン回転数を低下させる。また、パワーオフ(アクセルオフ)でエンジン1のフューエルカット時には第1モータジェネレータMG1の目標回転数を低下させてエンジン回転数を低下させる。
In step ST203, the rotational speed of the
ステップST204では、エンジン回転数センサ201の出力信号から読み込まれるエンジン回転数が低減目標値以下である否かを判定するとともに、ダウンシフト変速条件が成立したか否かを判定し、エンジン回転数が低減目標値以下(エンジン回転数≦低減目標値)であり、かつ、ダウンシフト変速条件が成立している場合(ステップST204の判定結果が肯定判定である場合)はステップST205に進んで、ダウンシフト変速を開始する。一方、ステップST204の判定結果が否定判定である場合はリターンする。
In step ST204, it is determined whether or not the engine speed read from the output signal of the
なお、ステップST204の判定処理において、ハイブリッド車両HVの走行状態の変化(車速Vの低下等)により、図8の変速マップのダウンシフト線(Hi→Lo)を跨いだときにダウンシフト変速条件が成立したと判定する。 Note that in the determination process of step ST204, the downshift condition is changed when the downshift line (Hi → Lo) of the shift map in FIG. It is determined that it has been established.
ここで、ステップST204においてエンジン回転数に対して設定する低減目標値について説明する。まず、ハイブリッド車両HVにおいては、例えば図16に示すように、エンジン1の許容回転数が、エンジン1自体の保護、及び、ピニオンギヤP21や第1モータジェネレータMG1を保護するために定められており、この許容回転数の上限値を超えないように第1モータジェネレータMG1にてエンジン回転数を制御(保護制御)しているので、その保護制御(エンジンオーバラン防止制御)が作動しない回転数を考慮して低減目標値を設定する。なお、低減目標値は、バッテリ5が電力受入不可の状態のときには例えば1200rpmとする。また、低減目標値は、上述したようにバッテリ5の電力受入状態を考慮して可変に設定するようにしてもよい。
Here, the reduction target value set for the engine speed in step ST204 will be described. First, in the hybrid vehicle HV, for example, as shown in FIG. 16, the allowable rotational speed of the
以上のように、この例の制御によれば、ダウンシフト変速開始前にエンジン回転数を低下させ、エンジン回転数が、第1モータジェネレータMG1による保護制御が作動しない回転数にまで低下した後(エンジン回転数が低減目標値以下となった後)に、ダウンシフト変速を実施するので、ダウンシフト変速中に第2モータジェネレータMG2のトルクダウンが可能となる。これによって変速ショックを抑制することができ、摩擦係合要素(ブレーキB2)の摩擦材を保護することができる。 As described above, according to the control of this example, the engine speed is decreased before the start of the downshift, and the engine speed is decreased to a speed at which the protection control by the first motor generator MG1 is not activated ( Since the downshift is performed after the engine speed becomes equal to or less than the reduction target value, the torque of the second motor generator MG2 can be reduced during the downshift. As a result, the shift shock can be suppressed, and the friction material of the friction engagement element (brake B2) can be protected.
なお、この例では、ダウンシフト変速中に保護制御が作動しないので、シーケンシャルシフトを使用したスポーツ走行時等に、ダウンシフト線(図8参照)を高車速化して「L
o」走行領域を大きくすることで、高車速でのダウンシフト変速が可能になり、第2モータジェネレータMG2の過熱を防止できる。
In this example, since the protection control does not operate during the downshift, the downshift line (see FIG. 8) is increased to increase the vehicle speed during sports driving using a sequential shift.
o ”By increasing the travel range, it is possible to perform a downshift at a high vehicle speed and to prevent overheating of the second motor generator MG2.
−ダウンシフト変速時のエンジン制御(2)−
上述したように、ハイブリッド車両HVにおいて、シフトダウン変速中に第2モータジェネレータMG2のトルクダウンを実施する必要があるが、シーケンシャルシフト使用時など、エンジン回転数が高い場合には、第1モータジェネレータMG1による保護制御(エンジンオーバラン防止制御)が作動してトルクダウンを実施することができない。そして、このような理由でダウンシフト変速中にトルクダウンを実施できないと、変速対象である第2モータジェネレータMG2の吹きを制限できなくなるため、係合ショックが生じる場合がある。また、摩擦係合要素の摩擦材の熱負荷増大が懸念される。
-Engine control during downshift (2)-
As described above, in the hybrid vehicle HV, it is necessary to reduce the torque of the second motor generator MG2 during the downshift. However, when the engine speed is high, such as when using a sequential shift, the first motor generator The protection control (engine overrun prevention control) by MG1 operates and torque reduction cannot be performed. For this reason, if the torque reduction cannot be performed during the downshift, it is impossible to restrict the blowing of the second motor generator MG2 that is the subject of the shift, and an engagement shock may occur. Moreover, there is a concern about an increase in the thermal load of the friction material of the friction engagement element.
なお、エンジン回転数の上昇を抑制することができれば問題はないが、その回転数上昇抑制を電子スロットルシステムによるトルク制限で行う場合、応答性が悪いため(通常、なまし処理等を実施しているため)、エンジン回転数制御が間に合わない。また、エンジン1のフューエルカットにてエンジン回転数の上昇を抑制することも考えられるが、この場合、第1モータジェネレータMG1にてエンジン回転数を保持する必要があり、過放電や急激なトルク変化によるショックの発生が懸念される。
There is no problem as long as the increase in engine speed can be suppressed. However, when the increase in engine speed is limited by torque limitation using an electronic throttle system, the responsiveness is poor (usually by performing an annealing process, etc.). Engine speed control is not in time. Further, it is conceivable to suppress an increase in the engine speed by the fuel cut of the
そのような点を考慮して、この例では、ダウンシフト変速(Hi→Lo変速)中に、点火時期遅角制御や燃料噴射量低減制御などエンジン側の制御にてエンジン回転数の上昇速度を抑制することで、第2モータジェネレータMG2のトルクダウンを実施できるようにする点に特徴がある。 In consideration of such points, in this example, during the downshift (Hi → Lo shift), the engine speed increase rate is controlled by engine-side control such as ignition timing retardation control and fuel injection amount reduction control. It is characterized in that the torque can be reduced by suppressing the second motor generator MG2.
その具体的な制御の例について図15のフローチャートを参照して説明する。図15の制御ルーチンは、ECU100において所定時間(例えば数msec)毎に繰り返して実行される。
A specific example of the control will be described with reference to the flowchart of FIG. The control routine of FIG. 15 is repeatedly executed in the
ステップST301において、ダウンシフト変速(Hi→Lo変速)中であるか否かを判定し、その判定結果が肯定判定である場合はステップST302に進む。ステップST301の判定結果が否定判定である場合(ダウンシフト変速中でない場合)はリターンする。 In step ST301, it is determined whether or not a downshift (Hi → Lo shift) is being performed. If the determination result is affirmative, the process proceeds to step ST302. When the determination result of step ST301 is negative (when not downshifting), the process returns.
ステップST302では、エンジン回転数センサ201の出力信号から読み込まれるエンジン回転数が判定閾値以上であるか否かを判定する。ステップST302の判定結果が肯定判定(エンジン回転数≧判定閾値)である場合はステップST303に進む。ステップST302の判定結果が否定判定である場合(エンジン回転数<判定閾値)はリターンする。
In step ST302, it is determined whether the engine speed read from the output signal of the
ここで、エンジン回転数に対して設定する判定閾値は、エンジン1自体の上限回転数、駆動力伝達系の回転体(例えば動力分配機構2のピニオンギヤP21)の上限回転数、及び、第1モータジェネレータMG1の上限回転数などを考慮して決定する。具体的には、ハイブリッド車両HVにおいては、例えば図16に示すように、エンジン1の許容回転数が、エンジン1自体の保護、及び、ピニオンギヤP21や第1モータジェネレータMG1を保護するために定められており、この許容回転数の上限値を超えないように第1モータジェネレータMG1にてエンジン回転数を制御(保護制御)しているで、その許容回転数の上限値に対して余裕度を見込んだ値(許容回転数上限値−余裕度)を判定閾値とする。なお、この判定閾値は、上述したようにバッテリ5の電力受入状態を考慮して可変に設定するようにしてもよい。
Here, the determination threshold set for the engine speed is the upper limit speed of the
ステップST303においては、上記と同様な処理(図10のステップST103の処理)にてエンジン要求パワーPeを求め、そのエンジン要求パワーPeがエンジン回転数が上昇する大きさであるか否かを判定する。具体的には、エンジン要求パワーが大きくて、ダウンシフト変速中にエンジン回転数が上昇し、図16に示す許容回転数の上限に到達(エンジン回転上限当たり)するか否かを判定し、その判定結果が肯定判定である場合はステップST304に進む。ステップST303の判定結果が否定判定である場合はリターンする。 In step ST303, the engine required power Pe is obtained by the same process as described above (the process of step ST103 in FIG. 10), and it is determined whether or not the engine required power Pe is large enough to increase the engine speed. . Specifically, it is determined whether the required engine power is large, the engine speed increases during the downshift, and reaches the upper limit of the permissible speed shown in FIG. 16 (per engine speed upper limit). If the determination result is affirmative, the process proceeds to step ST304. If the determination result in step ST303 is negative, the process returns.
そして、ステップST304において、エンジン1の点火時期遅角制御を実施して、エンジン回転数の上昇速度を抑制する。このようにしてエンジン回転数の上昇速度を抑えることにより、ダウンシフト変速中に、第1モータジェネレータMG1による保護制御が作動しなくなり、第2モータジェネレータMG2のトルクダウンが可能となる。これによって変速ショックを抑制することができ、摩擦係合要素(ブレーキB2)の摩擦材を保護することができる。
In step ST304, ignition timing retardation control of the
なお、図15に示す制御では、エンジン1の点火時期遅角制御によって、エンジン回転数の上昇速度を抑制しているが、これに限られることなく、エンジン1の燃料噴射量低減制御、または、電子スロットル制御におけるトルク制限のなまし処理の廃止制御によってエンジン回転数の上昇速度を抑制するようにしてもよい。また、これらのエンジン1の点火時期遅角制御、エンジン1の燃料噴射量低減制御、及び、電子スロットル制御におけるトルク制限のなまし処理の廃止制御のうち、いずれか2つの制御または全ての制御を組み合わせて、エンジン回転数の上昇速度を抑制するようにしてもよい。
In the control shown in FIG. 15, the speed of increase of the engine speed is suppressed by the ignition timing retardation control of the
−他の実施形態−
以上の例では、前進2段変速の自動変速機が搭載された車両の制御に本発明を適用した例を示したが、本発明はこれに限られることなく、例えば前進4段変速等の他の任意の変速段の遊星歯車式自動変速機が搭載された車両の制御にも適用可能である。
-Other embodiments-
In the above example, an example in which the present invention is applied to control of a vehicle equipped with an automatic transmission with two forward shifts is shown, but the present invention is not limited to this, and other examples such as forward four shifts, etc. The present invention can also be applied to control of a vehicle equipped with a planetary gear type automatic transmission having an arbitrary speed.
以上の例では、ガソリンエンジンを搭載した車両の制御に本発明を適用した例を示したが、本発明はこれに限られることなく、ディーゼルエンジン等の他のエンジンを搭載した車両の制御にも適用可能である。さらに、本発明は、FR(フロントエンジン・リアドライブ)型車両に限られることなく、FF(フロントエンジン・フロントドライブ)型車両や、4輪駆動車の制御にも適用できる。 In the above example, the example in which the present invention is applied to the control of a vehicle equipped with a gasoline engine has been shown. However, the present invention is not limited to this, and the present invention is also applicable to the control of a vehicle equipped with another engine such as a diesel engine. Applicable. Furthermore, the present invention is not limited to an FR (front engine / rear drive) type vehicle, but can also be applied to control of an FF (front engine / front drive) type vehicle or a four-wheel drive vehicle.
FF型のハイブリッド車両の一例を図17に示す。 An example of the FF type hybrid vehicle is shown in FIG.
図17に示すハイブリッド車両は、エンジン1、第1モータジェネレータMG1、第2モータジェネレータMG2、動力分配機構2、自動変速機3、ギヤ機構500、デファレンシャルギヤ6、及び、駆動輪7などを備えている。
The hybrid vehicle shown in FIG. 17 includes an
この例のハイブリッド車両では、第2モータジェネレータMG2の回転軸が自動変速機3の入力軸に連結されている。また、自動変速機3の出力軸が動力分配機構2のリングギヤ軸21に連結されており、第2モータジェネレータMG2からの動力が自動変速機3、ギヤ機構500及びデファレンシャルギヤ6を介して駆動輪7に出力するように構成されている。
In the hybrid vehicle of this example, the rotation shaft of the second motor generator MG2 is connected to the input shaft of the
この例のハイブリッド車両において、動力分配機構2は図1に示したものと同じ構造である。また、自動変速機3は、図2に示したものと同じ構造であり、ブレーキB2を解放すると同時にブレーキB1を係合するクラッチツウクラッチ変速制御によって「Lo」から「Hi」へのアップ変速が達成され、ブレーキB1を解放すると同時にブレーキB2を
係合するクラッチツウクラッチ変速制御によって「Hi」から「Lo」へのダウン変速が達成される。
In the hybrid vehicle of this example, the
そして、この図17に示すハイブリッド車両においても、ダウンシフト変速中にトルクダウンを実施できないと、変速対象である第2モータジェネレータMG2の吹きを制限できなくなるため、係合ショックが生じる場合があるが、このような構成のハイブリッド車両においても、図10、図14または図15の各制御を実行することにより、変速ショックの抑制及び自動変速機3の摩擦係合要素(ブレーキB2)の摩擦材保護が可能になる。
Also in the hybrid vehicle shown in FIG. 17, if the torque reduction cannot be performed during the downshift, the blow of the second motor generator MG2 that is the shift target cannot be restricted, and an engagement shock may occur. Even in the hybrid vehicle having such a configuration, the control of FIG. 10, FIG. 14 or FIG. 15 is executed to suppress the shift shock and to protect the friction material of the friction engagement element (brake B2) of the
1 エンジン
2 動力分配機構
21 リングギヤ軸
S21 サンギヤ
R21 リングギヤ
P21 ピニオンギヤ
CA21 キャリア
3 自動変速機
300 油圧制御回路
B1,B2 ブレーキ(摩擦係合要素)
4 インバータ
5 バッテリ(蓄電装置)
7 駆動輪
8 シフト操作装置
S シーケンシャルポジション
MG1 第1モータジェネレータ
MG2 第2モータジェネレータ
100 ECU
201 エンジン回転数センサ
203 入力軸回転数センサ
204 出力軸回転数センサ
205 アクセル開度センサ
206 シフトポジションセンサ
207 電流センサ
208 バッテリ温度センサ
DESCRIPTION OF
4 Inverter 5 Battery (power storage device)
7 Drive
201
Claims (8)
前記自動変速機のダウンシフト変速を開始する前に前記エンジン回転数を低下させる回転数制御手段を備えていることを特徴とする車両の制御装置。 An engine, a differential unit that is provided between the engine and the drive wheel, and outputs at least part of the power from the engine to the drive wheel; and a first electric motor coupled to a rotating element of the differential unit , A second motor, a stepped automatic transmission provided between the second motor and the drive wheel, charging of generated power from the first to second motors, and the first to second motors In a vehicle control device comprising a power storage device capable of supplying power to
A vehicle control apparatus comprising: a rotation speed control means for reducing the engine rotation speed before starting a downshift of the automatic transmission.
車速に基づいて前記エンジン回転数の低下制御の開始を判断することを特徴とする車両の制御装置。 The vehicle control device according to claim 1,
A control device for a vehicle, characterized in that the start of the engine speed reduction control is determined based on a vehicle speed.
前記エンジン回転数が低減目標値以下になったことを条件に前記自動変速機の変速を行うことを特徴とする車両の制御装置。 The vehicle control device according to claim 1 or 2,
A vehicle control apparatus that shifts the automatic transmission on condition that the engine speed is equal to or less than a reduction target value.
前記蓄電装置の電力受入状態を考慮して前記低減目標値を可変に設定することを特徴とする車両の制御装置。 The vehicle control device according to claim 3,
The control apparatus for a vehicle, wherein the reduction target value is variably set in consideration of a power acceptance state of the power storage device.
前記自動変速機のダウンシフト変速中における前記エンジン回転数上昇速度を当該エンジン側の制御により抑制するエンジン制御手段を備えていることを特徴とする車両の制御
装置。 An engine, a differential unit that is provided between the engine and the drive wheel, and outputs at least part of the power from the engine to the drive wheel; and a first electric motor coupled to a rotating element of the differential unit , A second motor, a stepped automatic transmission provided between the second motor and the drive wheel, charging of generated power from the first to second motors, and the first to second motors In a vehicle control device comprising a power storage device capable of supplying power to
A vehicle control apparatus comprising engine control means for suppressing the engine speed increase speed during downshift of the automatic transmission by control on the engine side.
エンジン回転数が判定閾値以上であることを条件に、前記エンジン回転数の上昇速度を抑制する制御を実行することを特徴とする車両の制御装置。 The vehicle control device according to claim 5, wherein
A control apparatus for a vehicle, which executes control for suppressing an increase speed of the engine speed on condition that the engine speed is equal to or greater than a determination threshold value.
エンジン要求出力を考慮して前記エンジン回転数の上昇速度を抑制する制御を実行することを特徴とする車両の制御装置。 The vehicle control device according to claim 5 or 6,
A control apparatus for a vehicle, which executes control for suppressing an increase speed of the engine speed in consideration of an engine output demand.
前記エンジンの点火時期遅角制御、前記エンジンの燃料噴射量低減制御、または、前記エンジン制御のなまし処理の廃止制御のうち、いずれか1つの制御または複数の制御を組み合わせて前記エンジン回転数の上昇速度を抑制することを特徴とする車両の制御装置。 In the control apparatus of the vehicle as described in any one of Claims 5-7,
The engine speed is controlled by combining any one or a plurality of controls among the ignition timing retard control of the engine, the fuel injection amount reduction control of the engine, or the abolition control of the smoothing process of the engine control. A control apparatus for a vehicle, characterized by suppressing a rising speed.
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