JP2009516533A - 倉庫占有部火災に対応する天井専用ドライスプリンクラーシステムと方法 - Google Patents

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Abstract

火災を包囲及び浸水するのに充分なサイズのスプリンクラー動作面積で倉庫占有部火災現象に取り組むよう構成された天井専用ドライスプリンクラーシステム。該システムと方法は包囲及び浸水効果を提供するが、それは１つ以上の最初のスプリンクラーを賦活するが、続く１つ以上のスプリンクラーの熱的賦活が該好ましいスプリンクラー動作面積を形成することを可能にするよう、規定された遅延時間の間、該最初の賦活されたスプリンクラーへの流体流れを遅延させることによる。該動作面積のスプリンクラーは好ましくは、包囲及び浸水構成で該火災現象に取り組むために充分な流体容積と冷却を提供するよう構成されるのがよく、該規定された遅延時間は最大及び最小を有する規定された時間である。該好ましいスプリンクラーシステムは貯蔵商品の火災防護用に好適であり、現在のドライスプリンクラーシステムの設計の経済的欠点と設計ペナルテイを取り除くか又は他の仕方で最小化する天井専用システムを提供する。

Description

優先権データと参照による包含
本出願は、その各々がそれら全体の引用により組み入れられる下記、すなわち、（ｉ）２００５年１０月２１出願の米国特許仮出願第６０／７２８、７３４号（特許文献１）、（ｉｉ）２００６年７月５日出願の米国特許仮出願第６０／８１８，３１２号（特許文献２）、（ｉｉｉ）２００６年２月２１日出願の米国特許仮出願第６０／７４４，６４４号（特許文献３）、に対し優先権の特典を主張する。更に下記（ｉ）から（ｖｉｉｉ）は引用によりそれら全体がここに組み入れられるが、（ｉ）特許文献４は、下記、すなわち、（ｉｉ）特許文献５，（ｉｉｉ）特許文献６，（ｉｖ）非特許文献１，（ｖ）非特許文献２，（ｖｉ）非特許文献３、（ｖｉｉ）非特許文献４，及び（ｖｉｉｉ）非特許文献５，に対し優先権を主張するものである。当業者が、非特許文献４から非特許文献５の対応するテーブルへの引用を相関付け得ることは理解されるべきである。
本発明は一般的にドライスプリンクラー火災防護システムとそれらの設計及び設置方法に関する。特に、本発明は火災現象に取り組むために包囲及び浸水効果を使う、倉庫占有部の防護に好適な、ドライスプリンクラーシステムを提供する。本発明は更にこの様なシステムを設計及び設置する方法に向けられている。
ドライスプリンクラーは当該技術で公知である。ドライスプリンクラーシステムは複数のスプリンクラーヘッドを有するスプリンクラーグリッドを備える。該スプリンクラーグリッドは空気又は他のガスを含む流体流れラインを経由して接続される。該流体流れラインは、当該技術で公知の、例えば、空気対水比バルブ、ディルージバルブ又はプリアクションバルブを有する１次水供給バルブに接続される。該スプリンクラーヘッドは典型的に常閉温度応答バルブを有する。火災の様な熱源により充分に加熱又はトリガーされると、該スプリンクラーヘッドの該常閉バルブは開く。該開いたスプリンクラーヘッドは、単独で又は煙又は火災指示器と組み合わされて、該１次水供給バルブを開かせ、それによりサービス水がドライパイプスプリンクラーグリッドの流体流れライン内に流れる（中の空気を排除する）ことを可能にして、該開いたスプリンクラーヘッドを通して火災を制御し、煙源を減じ、そして／又は、それから来る何等かの損傷を最小にすることを可能にする。もし自動的にリセットする場合、該スプリンクラーヘッドが自分自身で閉じるまで、又は水供給源がオフに切り替わるまで、水は該システムを通り、開いたスプリンクラーヘッド（及び次に開いた何等かの他のスプリンクラーヘッド）外へ流れる。
対照的に、ウェットパイプスプリンクラーシステムは予め水で充たされた流体流れラインを有する。水は該スプリンクラーヘッド内のバルブにより該スプリンクラーグリッド内に保持される。スプリンクラーヘッドが開くや否や、該スプリンクラーグリッド内の水は直ちに該スプリンクラーヘッド外へ流れる。加えて、該ウエットスプリンクラーシステム内の１次水バルブは本管シャットオフバルブであり、それは常開常態にある。
水又は他の流体と相対して空気又はガスを含む３種類のドライスプリンクラーシステムがある。これらのドライシステムは、ドライパイプ、プリアクション、及びディルージシステムである。ドライパイプシステムは圧力の掛かった空気で充填された流体流れパイプを有し、該ドライパイプが火災からの熱を検出すると、該スプリンクラーヘッドは開き、空気圧の減少に帰着する。空気圧の最終的減少は水供給源を賦活し、水が該パイピングシステムに入り、該スプリンクラーヘッド通って出ることを可能にする。
ディルージシステムでは、該流体流れパイプは水の無い儘であり、開いた儘のスプリンクラーヘッドを使い、そして、例えば、煙又は熱の様な、火災の指示を検出するため空圧的又は電気的検出器を利用する。ディルージシステムのパイプのネットワークは通常監視用空気を含まず、代わりに大気圧の空気を含んでいる。一旦空圧式又は電気式検出器が熱を検出すると、水供給源は水を該パイプ及びスプリンクラーヘッドに供給する。プリアクションシステムは水の無いパイプを有し、閉じて留まっているスプリンクラーヘッドを使い、監視用空気を有し、そして、例えば、熱又は煙の様な、火災の指示を検出するため空圧的又は電気的検出器を利用する。該システムが火災を検出した時だけ、さもないとドライな筈のネットワークのパイプ及びスプリンクラーヘッド内に水が導入される。
ドライパイプスプリンクラーシステムが”ウェット”になると（すなわち、１次水供給バルブを開かせ、該水が該流体流れ供給ラインを充たすことを可能にする）、スプリンクラーヘッドが開き、該流体流れライン内の空気圧と、該１次水供給バルブ又はドライパイプ空気対水比バルブのウェット側の水供給圧力と、の間の圧力差が特定の水圧／空圧インバランスに達し、該バルブを開き、パイプのネットワーク内への水供給をリリースする。この状態に達するのに、全体のスプリンクラーシステムの容積、水供給及び空気圧力に依り、１２０秒にまで掛かる。水供給が多い程、該空気対水比バルブを閉じて保持するのに、より多い空気供給を要する。更に、もし該システムが大きく、そして／又は、もし該システムが約２７５８ｈＰａゲージ圧（４０ｐｓｉｇ）の様な典型的圧力に充填されているなら、該１次水バルブを開く該特定水圧インバランスに達する前に、可成りの容積の空気が開いたスプリンクラーヘッドから逃げる、又は追い出されねばならない。該供給した水はパイピンググリッドを通過し、加圧ガスを排除し、最終的に開いたスプリンクラーを通って放出する。
該ネットワークを通って逃げるガスと流体供給との両者の通過時間は、ウェットスプリンクラーシステムには存在しない、ドライスプリンクラーシステムの流体供給遅延をもたらす。現在、ドライスプリンクラーシステムでは流体供給遅延を最小化する、出来れば避ける、ことが最良である、と言う業界内の信仰がある。この信仰は、ドライスプリンクラーシステムはウェットシステムに比して劣ると言う業界内の感触に導いている。現在業界で受け入れている設計標準は、該システム内で可能な遅延量に限界を置くことにより、該流体供給遅延の影響に取り組む、又はそれを最小化することを企てている。例えば、ＮＦＰＡ−１３のセクション７及び１１の規定では、水は、動作圧力で６０秒を下回る、より特定的には４０秒を下回る、時間内に、スプリンクラーヘッドから放出するよう、１次水制御バルブから供給されねばならない。ドライスプリンクラ−システムの水の急速供給を促進するために、ＮＦＰＡ−１３のセクション７は更に、５００ガロンと７５０ガロンの間のシステム容積を有するドライスプリンクラーシステムについては、該システムがアクセレレーターの様な速開きデバイスを有する場合、該放出時間限界は避けてもよいことをもたらしている。
該ＮＦＰＡ標準は倉庫占有部で使われるウェット及びドライ両スプリンクラーシステム用に他の種々の設計基準を提供している。ＮＦＰＡ−１３には、与えられた設計面積上で該システムの必要放出流量を規定する密度面積曲線及び密度面積点が含まれる。ＮＦＰＡ−１３のセクション５．６．３及び５．６．４で表明されるクラス又はグループにより分類される与えられた種類の商品の防護用のシステム設計では、密度面積曲線又は点が指定されるか、限定される。例えば、ＮＦＰＡ−１３は下記商品クラス、すなわち、クラスＩ、クラスＩＩ、クアスＩＩＩそしてクラスＩＶ用の基準を提供する。加えて、ＮＦＰＡ−１３は、プラスチックス、エラストマー又はゴムのグループをグループＡ、グループＢそしてグループＣと規定するため下記グループ用の基準を提供する。
ＮＦＰＡ−１３は貯蔵商品を防護するため使われるドライ防護システムの設計の追加規定を提供する。例えば、ＮＦＰＡは同じ面積又は空間の防護用のウェットシステムと比較してドライスプリンクラーシステム用設計面積が寸法を増加されることを要求している。特に、ＮＦＰＡ−１３のセクション１２．１．１６．１は、ドライシステム用の、スプリンクラー動作の面積、設計面積を等価のウェットシステムと比較して３０％だけ増加させる（密度を改訂することなく）ことをもたらしている。スプリンクラー動作面積のこの増加は、ドライシステムを設計するための”ペナルテイ”を確立し、再びドライスプリンクラーシステムがウェットに劣ると言う業界信仰を反映している。
或る貯蔵商品の防護用に、ＮＦＰＡ−１３は天井専用スプリンクラーシステム用の設計基準を提供するが、該基準では該設計”ペナルテイ”は３０％より大きい。例えば、或る形式のラック貯蔵は、当該技術で公知のインラックスプリンクラーにより補足される又はサポートされるべきドライ天井スプリンクラーシステムを要する。該インラックスプリンクラーでの問題は、それらが保守が難しく、フォークリフト又は貯蔵パレットの運動からの損傷に曝されることである。ＮＦＰＡ−１３は、ＮＦＰＡ−１３のセクション１２．３．３．１．５、図１２．３．１．５（ｅ）、ノート４で、高さ約９．１４４ｍ（３０フィート）を越えない天井用に、適当としてリストの載るＫ−１６．８スプリンクラーを有するドライ天井専用システムを使う、グループＡプラスチックスの防護用の標準を提供する。天井専用貯蔵物ウェットスプリンクラーシステム用設計基準は約１８５．８平方メートル（２０００平方フィート）当たり０．８ｇｐｍ／約０．０９２９平方メートル（１平方フィート）である。しかしながら、ＮＦＰＡは設計基準を約４１８．０５平方メートル（４５００平方フィート）当たり０．８ｇｐｍ／約０．０９２９平方メートル（１平方フィート）に増やすことによりドライシステム天井専用スプリンクラーシステム用追加ペナルテイを付加している。この増加した面積要求はウェットシステム設計基準より１２５％密度のペナルテイである。気付かれる様に、ＮＦＰＡ−１３の設計ペナルテイは、熱的スプリンクラー賦活に続くドライスプリンクラーシステム内の固有流体供給遅延を補償するため提供されると信じられている。更に、ＮＦＰＡ−１３は限定されたラック貯蔵形状内に限定された天井専用防護を提供し、さもなくばインラックスプリンクラーを要求する。
３０％設計面積増加と他の”ペナルテイ”への適合で、火災防護システムエンジニヤ及び設計者はより多くのスプリンクラーの賦活を予想し、かくして多分、より多くの水を運ぶより大きなパイピング、該システムを適当に加圧するためのより大きいポンプ、そして市内の水供給元により充たされない水要求を補うためのもっと大きいタンクを提供するよう強制される。ドライシステムに優るウェットシステムの明らかな経済的設計利点にも拘わらず、或る貯蔵物形状はウェットシステムの使用を禁じるか又はそれらを他の面で非実用的にする。ドライスプリンクラーシステムは、冷凍温度に曝される非加熱占有部及び構造体での自動スプリンクラー防護を提供する目的で使われるのが典型的である。例えば、高ラック貯蔵、すなわち３０フィート高さの天井下で２５フィート高さの貯蔵を使う倉庫内では、この様な倉庫は加熱されず、従って凍結を予想される条件はウェットスプリンクラーシステムを望ましくなくさせる。フリーザー貯蔵はウェットシステムを利用出来ないもう１つの環境を提示するが、何故ならば、フリーザーシステム内に配置される火災防護システムの配管内の水が凍結するからである。該問題への開発された１つの解は不凍液と組み合わされたスプリンクラーを使うことである。しかしながら、不凍液の使用は、例えば配管システム内での腐食及び漏れの様な他の課題を提起する。加えて、不凍液の高い粘性は増加した配管寸法を要する。更に、プロピレングリコール（ＰＧ）不凍液は水の消防特性を有さないことが示され、或る場合は瞬間的に火災伸展を加速させると知られた。
一般に、倉庫占有部用ドライスプリンクラーシステムは火災制御用に構成されるが、そこでは、火災がサイズを限定されるのは、構造的損傷を避けるために天井ガス温度を制御しながら、熱リリースレートとプリウェット隣接可燃物を減じるよう、該火災上に配置される１つ以上の熱的に駆動されたスプリンクラーからの水散布に依る。しかしながら、火災に取り組むこのモードでは、高温ガスは該火災上の天井範囲内に連なり、保持され、半径方向に移動することが可能になる。これは追加のスプリンクラーが該火災から遠隔で賦活されることに帰着し、該火災に直接影響を与えない。加えて、与えられたスプリンクラーからの流体の放出は水滴の衝突及び／又は隣接及び未駆動スプリンクラー上での水蒸気の凝縮の形成となる。駆動されたスプリンクラーの間で相互に分散した未駆動スプリンクラーの最終結果はスプリンクラースキッピングとして公知である。スプリンクラースキッピングの１つの定義は、”スプリンクラーシステムの誤動作が無いと仮定して、天井流れ動作により命じられた期待順序と比較時、顕著に不規則なスプリンクラー動作順序”である。非特許文献６参照。追加の遠隔スプリンクラーの駆動により、現在の設計基準は拡大パイピングを要し、かくして貯蔵面積内への水放出容積は該火災への取り組みに適切に必要なより大きい。更に、火災制御が熱リリースレートを減じるのみなので、該熱リリースレート減少を維持するために該火災に応答して多数のスプリンクラーが賦活される。
ウェットスプリンクラーシステム内の各スプリンクラーからの急速な流体供給の利用可能性に拘わらず、ウェットスプリンクラーシステムも又スプリンクラースキッピングを経験する。しかしながら、ウェットスプリンクラーシステムは火災の熱リリースレートを鋭く減じ、火災プルームを通しての燃焼燃料面への水の直接的で充分な印加によるその再成長を防止する火災抑制用に構成される。例えば、ウェットシステムは早期抑制急速応答（ＥＳＦＲ）スプリンクラーを使うよう構成される。ＥＳＦＲスプリンクラーの使用は一般にドライスプリンクラーシステムでは利用不可能であり、そうするためにはＮＦＰＡ−１３のセクション８．４．６．１で要求されるスプリンクラー用に特別のリスト記載を要する。かくして、火災抑制用にドライスプリンクラーシステムを構成することは、ＥＳＦＲスプリンクラー用の特別のリスト記載の追加的ペナルテイを克服する必要がある。更に、抑制用にドライシステムを水力学的に構成することは、適切なサイズのパイピングとポンプを要し、それらのコストは経済的に禁止されるものとなり、何故ならば、これらの設計制限が該設計”ペナルテイ”により既に課された要求を越えた該システムの水力学的なサイズ決めを要求するからである。
約１２．１９ｍ（４０フィート）の天井高さを有する天井下で約１０．３６ｍ（３４フィート）の貯蔵物高さでクラスＩＩ商品のラック貯蔵物の適切な火災防護を提供するために、天井専用大滴スプリンクラーを使うツリー型ドライパイプ又はダブルインターロックプリアクションシステムの能力を決定する２つの火災テストが行われた。１つの火災テストは、３０秒以下の水遅延時間を使う、システムは約３７９２ｈＰａ（５５ｐｓｉ）の放出水圧で適切な火災制御を提供出来た。しかしながら、約３７９２ｈＰａ（５５ｐｓｉ）の高い動作圧力に加えて、この様なシステムは１７分間に亘り駆動される合計２５のスプリンクラー動作を要した。第２火災テストは６０秒の水遅延時間を使ったが、しかしながらこの様な遅延時間は、適切な火災制御が達成出来ない程、該火災が余りの厳しさに発展したので、この様な遅延時間は長過ぎることになった。該第２火災テストでは、７１のスプリンクラーが動作して、約２５５１ｈＰａ（３７ｐｓｉ）の最大放出圧力に帰着し、かくして約５１７１ｈＰａ（７５ｐｓｉ）の目標圧力は達成されなかった。該テストとそれらの結果は非特許文献７で説明されている。
火災挙動を理解し、予測する試みで、国立標準技術研究所（ＮＩＳＴ）はＮＩＳＴウエブサイト、インターネット＜ＵＲＬ＞ｈｔｔｐ：／／ｆｉｒｅ．ｎｉｓｔ．ｇｏｖ／ｆｄｓ／から現在入手可能な、”火災力学シミュレーター（ＦＤＳ）”の名称のソフトウエアプログラムを開発したが、それは火災で駆動される流れ、すなわち、流れ速度、温度、煙濃度及び熱リリースレートを含むが、それらに限定されない、火災伸展の解をモデル化している。これらの変数は更に火災へのスプリンクラーシステム応答をモデル化するため該ＦＤＳ内で使われる。
ＦＤＳは貯蔵商品用として伸展する火災の存在下でのドライスプリンクラーシステムのスプリンクラー賦活又は動作、をモデル化するため使われ得る。２つの標準商品と、或る範囲の貯蔵物高さ、天井高さ及びスプリンクラー設置位置、について、火災伸展サイズとスプリンクラー賦活パターンを予測するため、ＦＤＳを使って、１つの特定の研究が行われた。該研究での発見と結論は非特許文献８（以下”ＦＤＳ研究”と呼ぶ）の報告で論じられており、該文献は引用によりその全体でここに組み入れられる。
該ＦＤＳ研究はグループＡ及びクラスＩＩ商品の貯蔵物アレイを防護するドライスプリンクラーシステムについて予測モデルを評価した。該ＦＤＳ研究は火災伸展とスプリンクラー賦活応答をシミュレートするモデルを発生した。該研究は更に該シミュレートした結果を現実の実験テストと比較することにより該予測の妥当性を検証した。該エフデーエス研究で説明される様に、該ＦＤＳシミュレーションは、与えられた貯蔵商品、貯蔵物形状及び商品高さに対し、予測熱リリースプロフアイルを発生出来て、該プロフアイルは特に、例えば、天井に近い範囲の様な範囲についての計算領域内の、時間に亘る熱リリースの変化と、温度及び速度の様な他のパラメーターと、を示している。加えて、該ＦＤＳシミュレーションは該商品上のモデル化され、シミュレートされたスプリンクラーネットワークについてスプリンクラー賦活プロフアイルを提供し、特にスプリンクラー賦活の予測される位置と時刻を示している。
米国特許仮出願公開第６０／７２８，７３４号明細書、２００５年１０月２１日出願 米国特許仮出願公開第６０／８１８，３１２号明細書、２００６年７月５日出願 米国特許仮出願公開第６０／７４４，６４４号明細書、２００６年２月２１日出願 ドケット番号Ｓ−ＦＢ−０００９１ＷＯ（７３４３４−０２９ＷＯ）を有し、２００６年１０月３日出願、名称”Ｓｙｓｔｅｍ ａｎｄ Ｍｅｔｈｏｄ Ｆｏｒ Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ Ｆｌｕｉｄ Ｆｌｏｗ ｉｎ ａ Ｐｉｐｉｎｇ Ｓｙｓｔｅｍ”のＰＣＴ国際特許出願 米国特許仮出願公開第６０／７２２，４０１号明細書、２００５年１０月３日出願 米国特許刊行物第２００５／０２１６２４２号、名称”Ｓｙｓｔｅｍ ａｎｄ Ｍｅｔｈｏｄ Ｆｏｒ Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ Ｆｌｕｉｄ Ｆｌｏｗ ｉｎ ａ Ｐｉｐｉｎｇ Ｓｙｓｔｅｍ”として刊行された２００４年９月１７日出願の米国特許出願公開第１０／９４１、８１７号明細書 米国特許第６、５５７、６４５号明細書 米国特許第６、０９５、４８４号明細書 米国特許第７、０５９、５７８号明細書 米国特許出願公開第１１／４５０，８９１号明細書 Ｔｙｃｏ Ｆｉｒｅ ＆ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｐｒｏｄｓ、"ＳＰＲＩＮＫＦＤＴＴＭ ＳＰＲＩＮＫＣＡＬＣＴＭ：ＳｐｒｉｎｋＣＡＤ Ｓｔｕｄｉｏ Ｕｓｅｒ Ｍａｎｕａｌ"（２００６年９月） Ｕｎｄｅｒｗｒｉｔｅｒｓ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ、Ｉｎｃ．（以下"ＵＬ"と呼ぶ）、"Ｆｉｒｅ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ Ｄｒｙ−ｐｉｐｅ Ｓｐｒｉｎｋｌｅｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ ｆｏｒ Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ＣｌａｓｓＩＩ、ＩＩＩ ａｎｄ Ｇｒｏｕｐ Ａ Ｐｌａｓｔｉｃ Ｃｏｍｍｏｄｉｔｉｅｓ Ｕｓｉｎｇ Ｋ−１６．８ Ｓｐｒｉｎｋｌｅｒ：Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｒｅｐｏｒｔ Ｕｎｄｅｒｗｒｉｔｅｓ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ Ｉｎｃ． Ｐｒｏｊｅｃｔ ０６ＮＫ０５８１４、 ＥＸ４９９１ ｆｏｒ Ｔｙｃｏ Ｆｉｒｅ ＆ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ ０６−０２−２００６"、（２００６年） Ｔｙｃｏ Ｆｉｒｅ ＆ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｐｒｏｄｓ．、 Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｄａｔａ Ｓｈｅｅｔ、ＴＦＰ３７０、"ＱｕｅｌｌＴＭ Ｓｙｓｔｅｍｓ：Ｐｒｅａｃｔｉｏｎ ａｎｄ Ｄｒｙ Ｐｉｐｅ Ａｌｔｅｒｎａｔｉｖｅｓ Ｆｏｒ Ｅｌｉｍｉｎａｔｉｎｇ Ｉｎ−Ｒａｃｋ Ｓｐｒｉｎｋｌｅｒ"（２００６年８月、Ｒｅｖ．Ａ） Ｔｈｅ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｆｉｒｅ Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ（ＮＦＰＡ）、ＮＦＰＡ−１３、Ｓｔａｎｄａｒｄ ｆｏｒ ｔｈｅ Ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｐｒｉｎｋｌｅｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ（２００２ｅｄ．）（以下"ＮＦＰＡ−１３と呼ぶ"） ＮＦＰＡ−１３ Ｓｔａｎｄａｒｄ ｆｏｒ ｔｈｅ Ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｐｒｉｎｋｌｅｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ（２００７ｅｄ．） ＰＡＵＬ Ａ．ＣＲＯＣＥ ＥＴ ＡＬ．、Ａｎ Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｃａｕｓａｔｉｖｅ Ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ Ｓｐｒｉｎｋｌｅｒ Ｓｋｉｐｐｉｎｇ、１５Ｊ． ＦＩＲＥ ＰＲＯＴ．ＥＮＧＲ．１０７，１０７（２００５年５月） "Ｄｒｙ Ｐｉｐｅ Ｓｐｒｉｎｋｌｅｒ Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｒａｃｋ Ｓｔｏｒｅｄ Ｃｌａｓｓ ＩＩ Ｃｏｍｍｏｄｉｔｙ Ｉｎ ４０−Ｆｔ． Ｈｉｇｈ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ"、Ｆａｃｔｏｒｙ Ｍｕｔｕａｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｒｅｐｏｒｔ、ＦＭＲＣ Ｊ．Ｉ．０Ｚ０Ｒ６．ＲＲ ＮＳ、ｐｒｅｐａｒｅｄ ｆｏｒ Ａｍｅｒｉｃｏｌｄ Ｃｏｒｐ． ａｎｄ ｐｕｂｌｉｓｈｅｄ Ｊｕｎｅ １９９５ Ｄａｖｉｄ ＬｅＢｌａｎｃ ｏｆ Ｔｙｃｏ Ｆｉｒｅ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ Ｒ＆Ｄ、Ｄｒｙ Ｐｉｐｅ Ｓｐｒｉｎｋｌｅｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ−Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｇｅｏｍｅｔｒｉｃ Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｎ Ｅｘｐｅｃｔｅｄ Ｎｕｍｂｅｒ ｏｆ Ｓｐｒｉｎｋｌｅｒ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ、（２００２年） Ｊａｍｅｓ Ｇｏｌｉｎｖｅａｕｘ、Ａ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ａｎａｌｙｓｉｓ：Ｖａｒｉａｂｌｅｓ Ｔｈａｔ Ａｆｆｅｃｔ ｔｈｅ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ Ｄｒｙ Ｐｉｐｅ Ｓｙｓｔｅｍｓ、ＴＹＣＯ ＦＩＲＥ ＆ ＢＵＩＬＤＩＮＧ ＰＲＯＤＵＣＴＳ（２００２年） ＮＩＳＴ Ｓｐｅｃｉａｌ Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎ １０１９、Ｆｉｒｅ Ｄｙｎａｍｉｃ Ｓｉｍｕｌａｔｏｒ（Ｖｒｅｓｉｏｎ ４）Ｕｓｅｒ’ｓ Ｇｕｉｄｅ（２００６年３月） ＮＩＳＴ Ｓｐｅｃｉａｌ Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎ １０１８、Ｆｉｒｅ Ｄｙｎａｍｉｃ Ｓｉｍｕｌａｔｏｒ（Ｖｒｅｓｉｏｎ ４）Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ Ｇｕｉｄｅ（２００６年３月） Ｕ．Ｌ．ｔｅｓｔ ｒｅｐｏｒｔ、Ｆｉｒｅ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ Ｄｒｙ−ｐｉｐｅ Ｓｐｒｉｎｋｌｅｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ ｆｏｒ Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｃｌａｓｓ ＩＩ，ＩＩＩ ａｎｄ Ｇｒｏｕｐ Ａ Ｐｌａｓｔｉｃ Ｃｏｍｍｏｄｉｔｉｅｓ Ｕｓｉｎｇ Ｋ−１６．８ Ｓｐｒｉｎｋｌｅｒ：Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｒｅｐｏｒｔ Ｕｎｄｅｒｗｒｉｔｅｒｓ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ Ｉｎｃｓ． Ｐｒｏｊｅｃｔ ０６ＮＫ０５８１４，ＥＸ４９９１ ｆｏｒ Ｔｙｃｏ Ｆｉｒｅ ＆ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ ０６−０２−２００６ ＮＦＰＡ−３０、Ｆｌａｍｍａｂｌｅ ａｎｄ Ｃｏｍｂｕｓｔｉｂｌｅ Ｌｉｑｕｉｄｓ Ｃｏｄｅ（２００３ ｅｄ．） ＮＦＰＡ−３０ｂ、Ｃｏｄｅ ｆｏｒ ｔｈｅ Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅ ａｎｄ Ｓｔｏｒａｇｅ ｏｆ Ａｅｒｏｓｏｌ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ（２００２ ｅｄ．） ＴＦＰ３３１ ｄａｔａ ｓｈｅｅｔ、Ｕｌｔｒａ Ｋ１７−１６．８Ｋ−ｆａｃｔｏｒ：Ｕｐｒｉｇｈｔ Ｓｐｅｃｉｆｉｃ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｍｏｄｅ Ｓｐｒｉｎｋｌｅｒ Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｒｅｓｐｏｎｓｅ、２８６°Ｆ／１４１℃（２００６年３月） ＴＦＰ３４０ ｄａｔａ ｓｈｅｅｔ（２００５年１月） ＴＦＰ３３２ ｄａｔａ ｓｈｅｅｔ（２００５年１月） ＴＦＰ２１３ ｄａｔａ ｓｈｅｅｔ（２００４年９月） ＴＦＰ３１２ ｄａｔａ ｓｈｅｅｔ（２００５年１月） ＴＦＰ３１５ ｄａｔａ ｓｈｅｅｔ（２００５年１月） ＴＦＰ３１６ ｄａｔａ ｓｈｅｅｔ（２００４年４月） ＴＦＰ３１８ ｄａｔａ ｓｈｅｅｔ（２００４年７月） Ｔｙｃｏ ｄａｔａ ｓｈｅｅｔ、ＴＦＰ１３０５、"Ｍｏｄｅｌ ＤＶ−５ Ｄｅｌｕｇｅ Ｖａｌｖｅ，Ｄｉａｐｈｒａｇｍ Ｓｔｙｌｅ，１−１／２ ｔｈｒｕ ８ Ｉｎｃｈ（ＤＮ４０ ｔｈｒｕ ＤＮ２００）、２５０ｐｓｉ（１７．２ｂａｒ）Ｖｅｒｔｉｃａｌ ｏｒ Ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ Ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ"（２００６年３月） Ｔｙｃｏ ｄａｔａ ｓｈｅｅｔ、ＴＦＰ１１００、"Ｍｏｄｅｌ ＱＲＳ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ Ａｃｃｅｌｅｒａｔｏｒ（Ｑｕｉｃｋ Ｏｐｅｎｉｎｇ Ｄｅｖｉｃｅ）Ｆｏｒ Ｄｒｙ Ｐｉｐｅ ｏｒ Ｐｒｅａｃｔｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍ"（２００６年５月） ＦＭ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｂｕｌｌｅｔｉｎｅ ０１−０６（２００６年２月２０日）
今まで知られてない仕方で火災に取り組む革新的スプリンクラーシステムが提供される。特に、好ましいスプリンクラーシステムは、火災を包囲及び浸水させるのに寸法的に充分なスプリンクラー動作面積で、火災現象に取り組むよう構成された、非ウェットの、好ましくはドライパイプの、そしてもっと好ましくはドライプリアクションスプリンクラーシステムとするのがよい。該好ましい動作面積は、好ましくは１つ以上の最初のスプリンクラーを賦活し、該好ましいスプリンクラー動作面積を形成するよう、次の１つ以上のスプリンクラーの熱的賦活を可能にするために或る規定された遅延時間の間、該最初に賦活されたスプリンクラーへの流体流れを遅延させることにより発生される。該動作範囲のスプリンクラーは、包囲及び浸水させる仕方で該火災現象に取り組むために充分な流体容積と冷却を提供するよう、構成されるのが好ましい。特に、該スプリンクラーは、約１１以上のＫフアクターを、より好ましくは約１７のＫフアクターを有するよう、構成されるのがよい。該規定される遅延時間は最大及び最小を有する規定された時間である。該火災現象を包囲し、浸水させることにより、該火災現象からの熱リリースは急速に減じられるように、該火災は効果的に圧倒され、鎮圧される。該スプリンクラーシステムは、貯蔵商品の火災防護用に適合するのが好ましく、現在のドライスプリンクラーシステム設計の経済的欠点と設計ペナルテイを除去又は他の仕方で最小化する天井専用システムを提供する。該好ましいスプリンクラーシステムがその様にするのは、該システムの全体的水力学的要求を最小化することに依っている。
特に、該好ましい天井専用スプリンクラーシステム用の水力学的設計面積は、ＮＦＰＡ−１３の下で指定されるドライスプリンクラーシステム用の水力学的設計面積より小さく構成されることが出来て、かくして少なくとも１つのドライスプリンクラー設計ペナルテイを除去する。特に、該スプリンクラーシステムは、現在ＮＦＰＡ−１３で指定されるウェットパイピングシステム用のスプリンクラー動作設計面積と少なくとも等しい水力学的設計面積で設計され、構成されることが出来る。該水力学的設計面積は、該スプリンクラーシステムがそれを通して望ましい、又は予め決められた流れ特性を提供するのが好ましいシステム性能用の面積を規定するのが好ましい。
例えば、該設計面積は、好ましいドライパイプスプリンクラーシステムがそれを通して指定された水又は流体放出密度を提供せねばならない範囲を規定する。従って、該好ましい設計面積は、設計方法論が設計面積について提供されるドライパイプスプリンクラーシステム用の設計基準を規定する。該設計面積がウェットシステムの設計面積と少なくとも等価なシステム設計パラメーターを提供するので、該設計面積は、現在のドライパイプスプリンクラーシステムの設計及び製作で起こると信じられるシステム部品の過大寸法化を避けることが出来る。減少した水力学的設計面積を利用する好ましいスプリンクラーシステムは、同様に構成された倉庫占有部を防護する現在のドライスプリンクラーシステムと比較してもっと小さいパイプ及びポンピング部品を組み込むことが出来て、それにより可能性として経済的節約を実現する。更に、好ましい水力学的設計面積と、好ましい方法論に依り作られるシステムと、を組み入れる好ましい設計方法論は、ドライパイプ火災防護システムが、ＮＦＰＡ−１３下で以前必要と感知された設計ペナルテイの組み入れ無しに、設計され、設置され得ることを示すことが出来る。従って、出願人はドライパイプシステムの設計でのペナルテイの必要性は除去されるか又はさもなければ非常に小さくされたと断言する。
スプリンクラーシステムの水力学的要求を最小化するために、圧倒し又は鎮圧するのに有効な小さくされたスプリンクラー動作面積が貯蔵面積内の火災伸展に応答して使われる。火災伸展に応答するスプリンクラー賦活数を最小化するために、該スプリンクラーシステムは強制的流体供給遅延時間を使うが、それは、圧倒し、鎮圧させる流体放出で火災を包囲し、浸水させるのに有効な好ましいスプリンクラー動作面積を形成するよう、該火災を伸展させ、最小数のスプリンクラーを熱的に賦活させるために、１つ以上の最初に熱的に賦活されたスプリンクラーからの流体又は水の放出を遅延させるものである。該火災に応答して賦活されるスプリンクラーの数が最小化されるので、該貯蔵面積内への不必要な水放出を避けるよう該放出水容積が最小化される。該好ましいスプリンクラー動作面積は、スプリンクラースキッピングの量を最小化し、それにより賦活されるスプリンクラーを即刻の範囲又は火災プルームの軌跡に集中させることにより、火災伸展を圧倒、鎮圧する。該ドライスプリンクラーシステム内のスプリンクラースキッピングの量が、ウェットシステムのスプリンクラースキッピングの量より比較して少ないのは更に好ましい。
倉庫占有部及び商品の防護用の天井専用ドライスプリンクラーの好ましい実施例は、ウェット部分と、該ウェット部分に接続されたドライ部分と、を有するパイピングネットワークを備える。該ドライ部分は、該ウェット部分から該少なくとも１つの熱的に賦活されるスプリンクラーへの流体の供給を始動するために、少なくとも第１の賦活されるスプリンクラーで、火災に応答するよう構成されるのが好ましい。該システムは、更に火災が該ドライ部分の少なくとも第２スプリンクラーを熱的に賦活するため該火災が成長するよう、該少なくとも第１に賦活されたスプリンクラーからの放出を遅延させるよう構成された、強制的流体供給遅延時間を有する。該第１の及び少なくとも第２のスプリンクラーからの流体放出は、火災現象を包囲し、浸水させるのに充分なスプリンクラー動作面積を規定する。もう１つの好ましい実施例では、該第１の賦活されたスプリンクラーは該流体供給を始動するために、好ましくは１つより多い最初に賦活されるスプリンクラーを有するのがよい。
天井専用ドライスプリンクラーシステムのもう１つの好ましい実施例では、該システムは１次水制御バルブを有し、該ドライ部分は該１次水制御バルブに対し、少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーと、少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーと、を有する。更に、該システムは、該水力学的に遠隔のスプリンクラーへの流体供給は該システム用の最大流体供給遅延時間を規定し、該水力学的に近接したスプリンクラーへの流体供給は該システム用の最小流体供給遅延時間を規定するよう、構成されるのが好ましい。該最大流体供給遅延時間は、火災現象に包囲及び浸水効果で取り組むように最大スプリンクラー動作面積を形成するために、第１複数のスプリンクラーの熱的賦活を可能にするよう構成されるのが好ましい。該最小流体供給遅延時間は、火災現象に包囲及び浸水効果で取り組むのに充分な最小スプリンクラー動作面積を形成するために、第２複数のスプリンクラーの熱的賦活を可能にするよう構成されるのが好ましい。
天井専用ドライスプリンクラーシステムの１側面では、該システムは、火災伸展に応答する全ての賦活されたスプリンクラーが予め決められた時間内に賦活されるよう構成される。特に、該スプリンクラーシステムは最後に賦活されるスプリンクラーが、該システム内の第１の熱的スプリンクラー賦活に続く１０分以内にもたらされるよう構成される。より好ましくは、該最後のスプリンクラーは８分以内に賦活されるのがよく、より好ましくは、該最後のスプリンクラーは該システムの第１のスプリンクラー賦活の５分以内に賦活されるのがよい。
天井専用ドライスプリンクラーシステムのもう１つの実施例は、天井高さを有し、与えられた分類と貯蔵物高さの商品を貯蔵するよう構成された倉庫占有部の防護を提供する。該ドライスプリンクラーシステムは、流体源を供給するよう構成されたウェット部分を有するパイピングネットワークと、各々が動作圧力を有するスプリンクラーのネットワークを有するドライ部分と、を具備する。該パイピングネットワークは、更に少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーを規定するように、該ウェット部分に接続されたドライ部分を有する。該システムは、更に包囲及び浸水効果で火災現象への応答をサポートするために、該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーを有するドライ部分内の複数のスプリンクラーにより規定された好ましい水力学的設計面積を有する。該システムは、更に該好ましい水力学的設計面積内の実質的に全てのスプリンクラーからの動作圧力での流体の放出までの、該好ましい水力学的設計面積内の第１スプリンクラーの賦活に続く経過時間により規定される強制的流体供給遅延時間を有する。好ましくは、包囲及び浸水効果を使うシステム用の水力学的設計面積は、与えられた商品クラス及び貯蔵物高さ用にＮＦＰＡ−１３により現在要求される水力学的設計面積より小さいのがよい。
火災を圧倒し、鎮圧するため包囲及び浸水効果を使うスプリンクラーシステムを設計する好ましい方法が提供される。該方法はスプリンクラーの熱的賦活に続く該システム用の強制的流体供給遅延時間を決める過程を有する。好ましくは、該方法は最も水力学的に遠隔のスプリンクラーへの流体供給用の最大流体供給遅延時間を決める過程と有し、更に該最も水力学的に近接したスプリンクラーへの最小の流体供給遅延時間を決める過程を有するのがよい。該最大及び最小流体供給遅延時間を決定する方法は更に、スプリンクラーのネットワークと該ネットワークの下の貯蔵商品と、を有する貯蔵空間内の天井専用ドライスプリンクラーシステム用の火災シナリオをモデル化する過程を有するのが好ましい。該方法は更に該シナリオに応答して各スプリンクラー用のスプリンクラー賦活を決める過程と、予測スプリンクラー賦活プロフアイルを発生するため該賦活時刻を好ましくグラフ化する過程と、を有する。
該方法は、又火災現象に包囲及び浸水効果で取り組むことが出来る該システム用の好ましい最大及び最小スプリンクラー動作面積を決める過程を有する。該好ましい最大スプリンクラー動作面積は好ましくは、スプリンクラーの数により規定される該システム用の最小化された水力学的設計面積と等価であるのがよい。より好ましくは、該水力学的設計面積は防護される同じ商品用のＮＦＰＡ−１３により指定される水力学的設計面積に等しいかそれより小さいのがよい。好ましい最小スプリンクラー動作面積は好ましくは臨界数のスプリンクラーにより規定されるのがよい。スプリンクラーの該臨界数は好ましくは、天井高さと、商品のクラス又は防護されるハザード、に依って２つから４つのスプリンクラーであるのがよい。
該方法は、更に予測スプリンクラー賦活プロフアイルから最大及び最小流体供給遅延時間を識別する過程を提供する。好ましくは、最小流体供給遅延時間は、第１のスプリンクラー賦活から該臨界数のスプリンクラー内の最後の賦活時刻の間の経過時間により規定されるのがよい。該最大流体供給遅延時間は好ましくは第１のスプリンクラー賦活と、賦活されたスプリンクラーの数が該規定された好ましい最大スプリンクラー動作面積の少なくとも８０％に等しくなる時刻と、の間の経過時間により規定されるのがよい。該最小及び最大流体供給遅延時間は、包囲及び浸水効果をもたらすために該設計された天井専用ドライスプリンクラーシステムで実施され得る利用可能な流体供給遅延時間の範囲を規定する。
好ましい天井専用ドライスプリンクラーシステムを設計するために、該方法は、更にウェット部分と、該ウェット部分に対し水力学的に遠隔のスプリンクラーと水力学的に近接したスプリンクラーとを有するスプリンクラーのネットワークを備えるドライ部分と、を具備するスプリンクラーシステムを繰り返し設計する過程を提供する。該方法は好ましくは、該水力学的に遠隔のスプリンクラーが最大流体供給遅延時間を経験し、該水力学的に近接したスプリンクラーが最小流体供給遅延時間を経験するよう該システムを繰り返し設計する過程を有する。該システムの繰り返し設計は更に、好ましくは、該水力学的に遠隔のスプリンクラーと該水力学的に近接したスプリンクラーの間に配置された各スプリンクラーが、該システム用の該最小及び最大流体供給遅延時間の間にある流体供給遅延時間を経験することを検証する過程を有するのがよい。
該好ましい方法論は、包囲及び浸水効果で火災現象に取り組むよう好ましい天井専用ドライスプリンクラーシステムを設計する基準を提供する。特に、該方法論は、該包囲及び浸水効果をサポートするための強制的流体供給遅延時間と水力学的設計面積を提供し、そしてそれは更に、この様な基準が現在知られてない場合にも、水力学的性能基準を規定するように、ドライスプリンクラーシステム設計に更に組み込まれ得る。もう１つの好ましい実施例では、該好ましいスプリンクラーシステムを設計する方法は、規定された順序で熱的に駆動される複数の初期に熱的に駆動されるスプリンクラーに、該流体供給遅延時間を適用する過程を提供する。より好ましくは、該強制的流体供給遅延時間は該システム内の４つの最も水力学的に遠隔のスプリンクラーに適用されるのがよい。
もう１つの好ましい実施例では、倉庫専有部用の火災防護システムが提供される。該システムは好ましくはウェット部分と、該ウェット部分と流体的に連通し熱定格を与えられたドライ部分と、を有するのがよい。好ましくは、該ドライ部分は、該ドライ部分の熱的賦活に続いた規定された時間遅延の間、該ウェット部分から該倉庫占有部内への流体の放出を遅延させるよう構成されるのがよい。もう１つの実施例では、該システムは好ましくは、流体源に接続され、複数の熱定格を与えられたスプリンクラーを有するのがよい。該複数のスプリンクラーは、該複数のスプリンクラーの各々が、該システム内に位置付けられるので、該倉庫占有部内への流体放出が熱的賦活に続く規定された時間の間遅延するように、該倉庫占有部内に配置されてもよい。好ましいシステムのなおもう１つの実施例では、該システムは好ましくは該倉庫占有部内への流体の供給用に最大遅延及び最小遅延を有するのがよい。好ましいシステムは、流体源に接続された複数の熱定格を与えられたスプリンクラーを有し、該複数のスプリンクラーは、該複数のスプリンクラーの各々が熱的賦活に続く倉庫占有部内への流体放出を遅延させるように位置付けられる。該遅延は該システム用の最大及び最小遅延の間の範囲内にある。
もう１つの好ましい実施例では、倉庫占有部の火災防護用天井専用ドライスプリンクラーシステムは、流体の源に対し水力学的に遠隔のスプリンクラーのグループを有するスプリンクラーのグリッドを備える。水力学的に遠隔のスプリンクラーのグループは好ましくは火災現象に応答する順序で熱的に駆動されるよう構成されるのがよく、より好ましくは、各スプリンクラー用の強制的流体遅延に続く順序で流体を放出するのがよい。該流体供給遅延時間は好ましくは、該火災を有効に包囲及び浸水させるために水力学的に遠隔のスプリンクラーのグループに隣接する充分な数のスプリンクラーの熱的賦活を促進するよう構成されるのがよい。
倉庫専有部用火災防護システムのもう１つの実施例は、流体源に接続された複数の熱定格を宛てられたスプリンクラーを提供する。該複数のスプリンクラーは各々が、火災現象に応答する初期の熱的賦活に続く規定される時間の間該倉庫占有部内への流体の放出を遅延させるよう位置付けられるのがよい。該規定される時間は、該火災現象を包囲、浸水させ、それにより圧倒し、鎮圧するために放出面積を形成するよう充分な数の次の熱的賦活を可能にするべく充分の長さである。
好ましい実施例のもう１つの側面では、倉庫占有部用のもう１つの火災防護システムが提供される。該好ましいシステムは流体源に接続された複数の熱定格を与えられたスプリンクラーを有する。該複数のスプリンクラーはパイプのネットワークにより相互に接続されるのが好ましい。該パイプのネットワークは、少なくとも１つのスプリンクラーの熱的賦活に続く規定された時間の間何等かの熱的に駆動されたスプリンクラーからの流体の放出を遅延させるよう配置される。もう１つの実施例では、倉庫占有部用の火災防護システムが提供される。該システムは流体源と、該流体源と連通するライザー組立体とを有するのが好ましい。該倉庫占有部内に配置され、該流体源との制御された連通用に該ライザー組立体と接続された複数のスプリンクラーが含まれる。該ライザー組立体は、該スプリンクラーから該倉庫占有部内への流体の放出を、少なくとも１つのスプリンクラーの熱的賦活に続く規定された時間だけ遅延させるよう構成されるのが好ましい。
もう１つの実施例は倉庫占有部用の火災防護システムを提供するが、該システムは、流体源と、制御パネルと、そして該倉庫専用部内に位置付けられ、該流体源と制御された連通状態にある複数のスプリンクラーと、を有するのが好ましい。好ましくは、該制御パネルは該スプリンクラーから該倉庫占有部内へ流体の放出を、少なくとも１つのスプリンクラーの熱的放出に続く規定された時間の間遅延させるよう構成される。
なおもう１つの好ましい実施例での、流体源と、該流体源と連通する制御バルブと、を有するのが好ましい火災防護システム。複数のスプリンクラーが、該倉庫占有部内に配置され、該流体源との制御された連通用に制御バルブに接続されるのが好ましい。該制御バルブは該スプリンクラーから該倉庫占有部内への流体の放出を、少なくとも１つのスプリンクラーの熱的賦活に続く規定された時間の間、遅延させるよう構成されるのが好ましい。
本発明は、インラックスプリンクラーを有するウェットシステム又はドライシステムのみが可能であるラック貯蔵用ドライ天井専用スプリンクラー防護を提供する。ドライ火災防護システムの好ましい実施例のなおもう１つの側面では、貯蔵物高さを有するラック貯蔵の上に配置された、強制的流体供給遅延を有するドライ天井専用火災防護システムが提供される。好ましくは、該ラック貯蔵は、約６．１ｍ（２０フィート）以上の貯蔵物高さを有する密封された貯蔵物を備える。代わりに、該ラック貯蔵は、約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ，ＩＩ又はＩＩＩ商品又はグループＡ、グループＢ又はグループＣプラスチックス、の少なくとも１つの非密封貯蔵物を備える。代わりに、該ラック貯蔵は約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ商品を備える。なおもう１つの側面では、該ドライ火災防護システムは、シングルロー、ダブルロー及びマルチプルローのラック貯蔵の少なくとも１つの上に配置されたドライ天井専用火災防護システムを有するように提供されるのが好ましい。
なおもう１つの実施例では、ドライ火災防護システムが提供されるが、該システムは、約６．１ｍ（２０フィート）より高くから約１２．２ｍ（約４０フィート）に及ぶ貯蔵物高さを有し、好ましくはクラスＩ、ＩＩ、ＩＩＩ及びＩＶ商品の少なくとも１つであるのが好ましいシングルロー、ダブルロー及びマルチプルローのラック貯蔵物の少なくとも１つの上に、配置された複数のスプリンクラーを有し、約７．６ｍ（約２５フィート）から約１３．７ｍ（約４５フィート）に及ぶ天井高さを有する倉庫占有部用のドライ天井専用火災防護システムを具備する。該複数のスプリンクラーは、強制的流体供給遅延をもたらすよう位置付けられるのが好ましい。代わりの実施例では、ドライ／プリアクション火災防護システムが提供される。該システムは、約６．１ｍ（約２０フィート）以上の貯蔵物高さを有し、プラスチック商品から成る、シングルロー、ダブルロー及びマルチプルローのラック貯蔵物の少なくとも１つの上に配置された複数のスプリンクラーを備えるドライ天井専用火災防護システムを具備する。好ましいシステムのもう１つの側面は、約７．６ｍ（約２５フィート）より高い貯蔵高さと、約１．５ｍ（約５フィート）の天井から貯蔵物のクリヤランス高さを有する、シングルロー、ダブルロー、及びマルチプルローのラック貯蔵物の少なくとも１つの上に配置された複数のスプリンクラーを備えるドライ天井専用火災防護システムが提供される。該貯蔵物は好ましくはクラスＩＩＩ、クラスＩＶ及びグループＡプラスチック商品の少なくとも１つであるのがよい。
天井専用ドライスプリンクラー防護システムは流体源と、該流体源と連通する複数のスプリンクラーと、を有する。各スプリンクラーは好ましくは、該スプリンクラー用の最小の設計された遅延に続く流体の流れを供給するために、最大流体供給遅延時間と最小流体供給遅延時間の間に及ぶ或る時刻以内に熱的に賦活するよう構成されるのがよい。
もう１つの側面では、倉庫占有部が規定された貯蔵物高さでの商品形状及び貯蔵物形状を有する商品を収容する天井高さを規定する倉庫占有部用の天井専用ドライスプリンクラーシステムが提供される。該貯蔵物形状は、ラック、パレット化品、ビンボックス、そして棚貯蔵物の何れか１つの貯蔵物アレイ配置であってもよい。該貯蔵物アレイ配置がラック貯蔵物である場合、該配置は更にシングルロー、ダブルロー及びマルチプルロー貯蔵物の何れか１つとして構成されてもよい。該システムは好ましくは第１ネットワークと第２ネットワークの間に配置されたライザー組立体を有し、該ライザーは出口及び入り口を有する制御バルブを備えるのがよい。
パイプの第１ネットワークは好ましくは該制御バルブの出口と連通するガスを含むのがよい。該ガスは好ましくは加圧空気又は窒素源により提供されるのがよい。該パイプの第１ネットワークは更に、該制御バルブの出口に対し少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーと、該制御バルブの出口に対し少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーと、を有する第１複数のスプリンクラーを備える。該パイプの第１ネットワークはループ形状で構成されてもよく、更に好ましくはツリー形状で構成されるのがよい。該複数のスプリンクラーの各々は、非賦活状態から賦活状態へ該スプリンクラーを熱的にトリガーするよう熱定格を与えられるのが好ましい。該第１複数のスプリンクラーは更に、規定されたスプリンクラーからスプリンクラーの間隔と、規定された動作圧力と、を有する設計されたスプリンクラー動作面積を規定するのがよい。又該システムは、該パイプの第１ネットワークへの制御された流体供給を提供するために、該制御バルブの入り口と連通するウェット本管を有するパイプの第２ネットワークを備える。
システムは更に、制御バルブの出口から該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーまで流体が進む時間として規定されるのが好ましい第１の強制的流体供給遅延を有するが、そこではもし火災現象が該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーを賦活するなら、該第１の強制的流体供給遅延は、該火災現象を包囲及び浸水させる最大スプリンクラー動作面積を規定するよう、該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーに近い第２複数のスプリンクラーが該火災現象により熱的に賦活される長さである。該システムは又、該制御バルブの出口から該少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーまで流体が進む時間を規定する第２の強制的流体供給遅延を提供するが、そこではもし火災現象が該少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーを賦活するなら、該第２の強制的流体供給遅延は、該火災現象を包囲及び浸水させる最小スプリンクラー動作面積を規定するよう、該少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーに近い第３の複数のスプリンクラーが該火災現象により熱的に賦活される長さである。
システムは、複数のスプリンクラーが更に水力学的設計面積と設計密度を規定するよう構成されるのが好ましく、そこでは該設計面積は該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーを有する。１つの好ましい実施例では、水力設計面積は、約２．４ｍ（約８フィート）から約３．７ｍ（約１２フィート）に及ぶスプリンクラーからスプリンクラーの間隔上の約２５のスプリンクラーのグリッドにより規定される。従って、本発明の好ましい実施例は、前には存在しなかった、天井専用ドライスプリンクラー火災防護用の新しい水力学的設計面積基準、を提供する。該システムのもう１つの好ましい側面では、該水力学的設計面積は、天井高さ、貯蔵形状、貯蔵物高さ、商品分類及び／又はスプリンクラーから貯蔵物のクリヤランス高さ、の少なくとも１つの関数である。好ましくは、該水力学的設計面積は約１８５．８平方メートル（約２０００平方フィート）であり、もう１つの好ましい側面では、該水力学的設計面積は、倉庫占有部用の既知ドライスプリンクラーシステムの全体的流体要求を減じるよう、２４１．５平方メートル（２６００平方フィート）より小さい。より好ましくは、該システムは、該スプリンクラー動作面積が、同じサイズの倉庫占有部を防護するよう寸法決めされるウェットシステムのスプリンクラー面積より３０％大きく寸法決めされるドライスプリンクラーシステムの動作面積より小さい面積となるよう設計されてよい。
システムは、天井高さが約９．１ｍ（約３０フィート）から約１３．７ｍ（約４５フィート）までに及び、従ってスプリンクラーから貯蔵物のクリヤランス高さが約１．５ｍ（約５フィート）から約７．６ｍ（約２５フィート）に及ぶよう貯蔵物高さが約６．１ｍ（約２０フィート）から約１２．２ｍ（約４０フィート）に及び得る、倉庫占有部の天井専用防護用に構成されるのが好ましい。従って、１つの好ましい側面では、天井高さは約１２．２ｍ（４０フィート）以下であり、貯蔵物高さは約６．１ｍ（約２０フィート）から約１０．７ｍ（約３５フィート）に及ぶ。もう１つの好ましい側面では、該天井高さは約１０．７ｍ（約３５フィート）以下であり、貯蔵物高さは約６．１ｍ（約２０フィート）から約９．１ｍ（約３０フィート）に及ぶ。なおもう１つの好ましい側面では、該天井高さは約９．１ｍ（約３０フィート）に等しく、該貯蔵物高さは約６．１ｍ（約２０フィート）から約７．６ｍ（約２５フィート）に及ぶ。更に、該第１及び第２流体供給遅延時間は、天井高さが約９．１ｍ（約３０フィート）から約１３．７ｍ（約４５フィート）に及び、該貯蔵物高さが約６．１ｍ（約２０フィート）から約１２．２ｍ（約４０フィート）に及ぶ時は、該第１の強制的流体供給遅延は３０秒より短いのが好ましく、該第２の強制的流体供給時間は約４から約１０秒に及ぶように、少なくとも該天井高さと該貯蔵物高さの関数であるのが好ましい。
天井専用システムは、好ましくはダブルインターロックプリアクション、シングルインターロック及びドライパイプシステムの少なくとも１つである。従って、該システムがダブルインターロックドシステムとして構成された場合、該システムは更に、火災の場合、火災検出器が何れかのスプリンクラーの賦活前に賦活するよう、複数のスプリンクラーに対し隔てられた１つ以上の火災検出器を有する。該システムのインターロック及びプリアクション特性を実現するために、該システムは更に該制御バルブと通信するリリース用制御パネルを有するのが好ましい。より好ましくは、該制御バルブがソレノイド駆動された制御バルブの場合、該リリース用制御パネルは、該制御バルブの駆動用に該ソレノイドバルブに適当にエネルギーを与えるために、圧力減衰か又は火災検出か何れかの信号を受信するよう構成されるのがよい。該システムは更に好ましくは、該リリース用制御パネルにこの様な減衰を合図するために、該リリース用制御パネルと通信し、該第１ネットワークのパイプ内のガス圧力の小さな速度の減衰を検出出来る、クイックリリースデバイスを有するのがよい。該ドライ天井専用システムで使う好ましいスプリンクラーは、少なくとも１１、好ましくは１１より大きい、もっと好ましくは約１１から約３６に及ぶ、なおもっと好ましくは約１７の、そして更になおもっと好ましくは約１６．８の、Ｋファクターを有するのがよい。該スプリンクラーの熱定格は好ましくは１４１℃（２８６°Ｆ）以上であるのがよい。加えて、該好ましいスプリンクラーは約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶ、より好ましくは約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶ、なおより好ましくは約１３２９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶ、そして更になおより好ましくは約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶ、動作圧力を有するのがよい。
従って、本発明のもう１つの実施例は、構造体と定格とを有するスプリンクラーを提供する。該スプリンクラーは好ましくは、間に配置され、１１以上のＫファクターを規定する通路を有する、入り口及び出口を備える構造体を具備する。該出口に隣接したクロージャ組立体が提供され、そして該出口に隣接する該クロージャ組立体を支持するために熱定格を有するトリガー組立体が提供されるのが好ましい。加えて、該好ましいスプリンクラーは該出口から隔てられて付近に配置されたデフレクターを有する。該スプリンクラーの定格は、貯蔵される商品がクラスＩ、ＩＩ、ＩＩＩ、ＩＶ及びグループＡ商品の少なくとも１つであり、少なくとも約６．１ｍ（２０フィート）の貯蔵物高さに貯蔵される商品、のラック貯蔵を防護するために、火災現象に包囲及び浸水効果で取り組むよう構成されたドライスプリンクラーシステムを有する天井専用火災防護倉庫応用での使用、に資格付与されること、をもたらすのが好ましい。より好ましくは、該スプリンクラーは、倉庫占有部のドライ天井専用火災防護応用での使用のための、ＮＦＰＡ−１３のセクション３．２．３（２００２）で規定されたとして、リスト記載されるのがよい。
従って、該好ましい資格付与されたスプリンクラーは、ツリー、ループ及びグリッドのパイピングシステム形状の少なくとも１つの、１００のスプリンクラーのスプリンクラーグリッド内の貯蔵商品上で火災テストされたテスト済みスプリンクラーであるのがよい。かくして、約６．１ｍ（約２０フィート）以上で約１３．７ｍ（約４５フィート）より低い貯蔵物高さに貯蔵された商品を有する、倉庫占有部のドライ天井専用火災防護応用で使用するための、ＮＦＰＡ−１３のセクション３．２．３（２００２）で規定されたものとしてスプリンクラーを資格付与し、より好ましくはリスト記載するための方法が提供される。該スプリンクラーは少なくとも１１以上のＫファクターを規定する、それら間の通路を有する入り口及び出口を備えるのが好ましい。好ましくは、該スプリンクラーは設計された動作圧力と、該スプリンクラーを駆動するための熱的に駆動されるトリガー組立体とそして該出口付近で隔てられたデフレクターと、を有するのがよい。該方法は資格付与されたスプリンクラーから形成されたスプリンクラーグリッドを火災テストする過程を有するのが好ましい。該グリッドは少なくとも約６．１ｍ（２０フィート）の貯蔵された商品形状の上に配置される。該方法は更に該テスト火災を圧倒し、鎮圧するために該スプリンクラーグリッドの部分から望ましい圧力で流体を放出する過程を有し、該放出は望ましい動作圧力で起こる。
特に、該火災テストは好ましくは、該商品に点火する過程と、該商品上の該グリッド内の少なくとも１つの最初のスプリンクラーを熱的に駆動する過程と、そして、該放出が最初の、そして次に駆動される、スプリンクラーからであるよう、該少なくとも１つの最初のスプリンクラーに隣接する次の複数のスプリンクラーを熱的に駆動するために、該少なくとも１つの最初に駆動されるスプリンクラーの熱的駆動に続く流体の供給を或る時間遅延させる過程と、を有する。好ましくは、該火災テストは好ましい天井高さでそして好ましい貯蔵物高さについて行われるのがよい。
本発明のもう１つの好ましい方法は、該システムが包囲及び浸水効果で火災に取り組む倉庫占有部用のドライ天井専用火災防護システムを設計する方法を提供する。該好ましい方法は、流体源に対し少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーと少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーを規定する過程と、そして火災現象を包囲及び浸水させるためにスプリンクラー動作面積を発生するよう、該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーへの最大流体供給遅延時間を規定し、該少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーへの最小流体供給遅延時間を規定する過程と、を有する。該少なくとも１つの水力学的に遠隔の、及び少なくとも１つの水力学的に近接した、スプリンクラーを規定する過程は、更に、流体源に接続されたライザー組立体と、該ライザー組立体から延びる本管と、そして複数のブランチパイプと、を有するパイプシステムを規定する過程と、そして該少なくとも１つの水力学的に遠隔の、及び少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーを該ライザー組立体に対し該複数のブランチパイプに沿って配置する過程と、を有する。該方法は更に、該パイプシステムをループ及びツリー形状の少なくとも１つとして規定する過程を有する。該パイピングシステムを規定する過程は更に、例えば、水力学的面積内のスプリンクラーの数と、スプリンクラーからスプリンクラーの間隔と、を提供する様な、包囲及び浸水効果をサポートする水力学的設計面積を規定する過程を有する。好ましくは、該水力学的設計面積が、貯蔵範囲を特徴付ける少なくとも１つのパラメーターの関数として規定され、該パラメーターが天井高さ、貯蔵物高さ、商品分類、貯蔵構成そしてクリヤランス高さであってもよい。
１つの好ましい実施例では、該水力学的設計面積を規定する過程は、ルックアップテーブルを読む過程と、該貯蔵パラメーターの少なくとも１つに基づき該水力学的設計面積を識別する過程と、を有する。該好ましい方法のもう１つの側面では、該最大流体供給遅延時間を規定する過程は、好ましくは、貯蔵された商品上に少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーと少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーとを有する１０×１０スプリンクラーグリッドを計算的にモデル化する過程を有し、該モデル化する過程は、貯蔵商品の自由燃焼と、該自由燃焼に応答するスプリンクラー賦活順序と、をシミュレーションする過程を有する。好ましくは、該最大供給遅延時間は、第１スプリンクラー賦活から約第１６のスプリンクラー賦活の間の経過時間として規定されるのがよい。更に、該最小流体供給遅延時間は好ましくは該第１スプリンクラー賦活から約第４のスプリンクラー賦活の間の経過時間として規定されるのがよい。又、該好ましい方法は、該最大流体供給遅延時間が該最も水力学的に遠隔のスプリンクラーで経験され、該最小流体供給遅延時間が該最も水力学的に近接したスプリンクラーで経験されるように、該スプリンクラーシステムを繰り返し設計する過程を有する。より好ましくは、該方法は、該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーと、好ましくは４つの最も水力学的に遠隔のスプリンクラーのスプリンクラー賦活を順序化する過程と、又該少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーと好ましくは４つの最も水力学的に近接したスプリンクラーとのスプリンクラー賦活を順序化する過程と、を有する該システムのコンピュータシミュレーションを行う過程を有する。該コンピュータシミュレーションは好ましくは該流体源から該賦活されたスプリンクラーまでの流体進行を計算するよう構成されるのがよい。
該方法の１つの好ましい実施例では、火災現象を包囲、浸水させるよう構成された天井専用ドライスプリンクラーシステムをシミュレートする過程は、第１の水力学的に遠隔のスプリンクラー賦活と、第２の水力学的に遠隔のスプリンクラー賦活と、第３の水力学的に遠隔のスプリンクラー賦活と、そして第４の水力学的に遠隔のスプリンクラー賦活とを、該第２から第４の水力学的に遠隔のスプリンクラー賦活が該第１の水力学的に遠隔のスプリンクラー賦活の１０秒以内に起こるよう規定する賦活順序を有する４つの水力学的に遠隔のスプリンクラーを備える第１の複数のスプリンクラーをシミュレートする過程を有する。更に、該シミュレーションは、該第１の水力学的に遠隔のスプリンクラーが駆動される瞬間には、該第１の水力学的に遠隔のスプリンクラーからは、設計された動作圧力では何等流体は放出されず、該第２の水力学的に遠隔のスプリンクラーが駆動される瞬間には該第２の水力学的に遠隔のスプリンクラーからは、設計された動作圧力では何等流体は放出されず、該第３の水力学的に遠隔のスプリンクラーが駆動される瞬間には該第３の水力学的に遠隔のスプリンクラーからは、設計された動作圧力では何等流体は放出されず、そして該第４の水力学的に遠隔のスプリンクラーが駆動される瞬間には該第４の水力学的に遠隔のスプリンクラーからは、設計された動作圧力では何等流体は放出されないよう、第１の強制的流体供給遅延を規定する。特に、該第１、第２，第３そして第４スプリンクラーは、該４つの水力学的に遠隔のスプリンクラーの何れも、該第４の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーの駆動の前、又は該駆動の瞬間には、該設計された動作圧力を経験しないよう、構成され、位置付けられ、そして／又は他の仕方で順序付けられる。
加えて、該システムは更に好ましくは、第１の水力学的に近接したスプリンクラー賦活、第２の水力学的に近接したスプリンクラー賦活、第３の水力学的に近接したスプリンクラー賦活そして第４の水力学的に近接したスプリンクラー賦活を、該第２から第４の水力学的に近接したスプリンクラー賦活が該第１の水力学的に近接したスプリンクラー賦活の１０秒内に起こるよう規定する賦活順序を有する４つの水力学的に近接したスプリンクラーを該第１の複数のスプリンクラーが備えるようシミュレートされるのがよい。更に、該システムは、該第１の水力学的に近接したスプリンクラーが駆動される瞬間には該第１の水力学的に近いスプリンクラーからは、設計された動作圧力では何等流体は放出されず、該第２の水力学的に近接したスプリンクラーが駆動される瞬間には該第２の水力学的に近接したスプリンクラーからは、設計された動作圧力では何等流体は放出されず、該第３の水力学的に近接したスプリンクラーが駆動される瞬間には該第３の水力学的に近接したスプリンクラーからは、設計された動作圧力では何等流体は放出されず、そして該第４の水力学的に近接したスプリンクラーが駆動される瞬間には該第４の水力学的に近接したスプリンクラーからは、設計された動作圧力では何等流体は放出されない、よう第２の強制的に流体供給遅延を規定するようシミュレートされる。特に、該第１、第該，第３そして第４スプリンクラーは、該４つの水力学的に近接したスプリンクラーの何れも、該第４の最も水力学的に近接したスプリンクラーの駆動の前又は駆動の瞬間には設計された動作圧力を経験しないよう構成され、位置付けられ、そして／又は他の仕方で順序付けられる。
従って、本発明のもう１つの好ましい実施例は、倉庫占有部用のドライ天井専用スプリンクラーシステムを設計するためにデータベース、ルックアップテーブル又はデータテーブルを提供する。該データテーブルは好ましくは、該倉庫占有部を特徴付ける第１データアレイ、スプリンクラーを特徴付ける第２データアレイ、水力学的設計面積を該第１及び第２データアレイの関数として識別する第３データアレイ、そして各々が該第１、第２そして第３データアレイの関数である最大流体供給遅延時間及び最小流体供給遅延時間を識別する第４データアレイ、を有するのがよい。好ましくは、該データテーブルは、該データテーブルが、該第１，第２そして第３データアレイの何れか１つが第４データアレイを決めるルックアップテーブルとして構成されるよう編成される。代わりに、該データベースは、与えられた天井高さ、貯蔵物高さ、及び／又は、商品分類について、該火災現象の周りの包囲及び浸水構成を有するスプリンクラー動作面積で倉庫占有部内の火災に取り組むために、天井専用ドライスプリンクラーに組み込まれるべき１つの特定の最大流体供給遅延時間であってもよい。
本発明は火災防護の１つ以上のシステム、サブシステム、部品及び／又は組み合わされた方法を提供する。従って、或る過程は好ましくは火災防護用システム及び／又は方法を提供するのがよい。該方法は好ましくは、（ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣ、そして（ｉｉ）約６．１ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ、の少なくとも１つを備える倉庫占有部用のドライ天井専用火災防護システムでの使用に資格付与されたスプリンクラーを得る過程を有するのがよい。該方法は更に好ましくは、倉庫占有部火災防護応用で使うためのスプリンクラーをユーザーに配布する過程を有するのがよい。加えて、又は代わりに、該過程は貯蔵システム用のドライ天井専用火災防護の資格付与されたシステム、サブシステム、部品又は方法を得る過程と、該火災防護応用で使うために第１パーテイから第２パーテイへ該資格付与されたシステム、サブシステム、部品又は方法を配布する過程と、を有する。
従って、本発明は倉庫占有部の火災防護用のドライ天井専用スプリンクラーシステム用キットを提供する。該キットは、好ましくは、約１３．７ｍ（約４５フィート）までの天井高さを有する倉庫占有部と約１２．２ｍ（約４０フィート）までの貯蔵物高さを有する商品用のドライ天井専用スプリンクラーシステムで使用するよう資格付与されたスプリンクラーを有するのがよい。加えて、該キットは好ましくは、少なくとも１つのスプリンクラーへの流体供給を制御するためのライザー組立体を有するのがよい。該好ましいキットは、該キット用のデータシートを提供するが、そこでは該データシートは該キットを使うためのパラメーターを識別し、該パラメーターは水力学的設計面積、最も水力学的に遠隔のスプリンクラー用の最大流体供給遅延時間そして最も水力学的に近接したスプリンクラー用の最小流体供給遅延時間を含む。好ましくは、該キットは約１７のＫファクターと、約１４１℃（約２８６°Ｆ）の温度定格を有するアップライトスプリンクラーを有するのがよい。より好ましくは、該スプリンクラーはクラスＩ、ＩＩ、ＩＩＩ、ＩＶ及びグループＡプラスチックスの少なくとも１つである商品の防護用に資格付与されているのがよい。該ライザー組立体は好ましくは、入り口と出口を有する制御バルブを備え、該ライザー組立体は更に該制御バルブと通信するための圧力スイッチを有するのがよい。該キットのもう１つの好ましい実施例では、該圧力スイッチと該制御バルブの間の通信を制御する制御パネルが含まれる。加えて、該制御バルブの入り口と出口の少なくとも１つと接続する少なくとも１つのシャットオフバルブが提供され、該制御バルブの出口に接続するチェックバルブが更に提供されるのが好ましい。代わりに、該制御バルブ及び／又はライザー組立体が、チェックバルブの必要性を除去するよう、中間室付きで構成されてもよい配置が提供され得る。該キットのなおもう１つの好ましい実施例では、該システム内の１つ以上のスプリンクラー用に流体供給遅延時間を決め、検証するために該システムをモデル化し、設計し、そして／又はシミュレートするコンピュータプログラム又はソフトウエアアップリケーションが提供される。より好ましくは、該コンピュータプログラム又はソフトウエアアップリケーションは、該水力学的に遠隔のスプリンクラーは最大流体供給遅延時間を経験し、該水力学的に近接したスプリンクラーは最小流体供給遅延時間を経験することをシミュレートし、検証する。加えて、該コンピュータプログラム又はソフトウエアは好ましくは、１つ以上のスプリンクラーの賦活を順序化し、該１つ以上の賦活されたスプリンクラーへの流体供給が望ましい強制的な流体供給遅延時間に適合することを検証する過程を有する該システムをモデル化し、シミュレートするよう構成されるのがよい。より好ましくは、該プログラムは、該システム内の少なくとも４つの水力学的に遠隔の又は代わりに４つの水力学的に近接したスプリンクラーの賦活を順序化し、該４つのスプリンクラーへの流体供給を検証することが出来る。
火災防護のシステム及び／又は方法を提供する好ましい過程は特に、倉庫占有部用のドライ天井専用火災防護システム内にスプリンクラーを設置するための設置基準を第１パーテイから第２パーテイへ配布する過程を有する。設置基準を提供する過程は好ましくは、商品分類及び貯蔵物形状の少なくとも１つを指定する過程と、貯蔵物高さとスプリンクラーのデフレクターの間の最小クリヤランス高さを指定する過程と、該システム内でのスプリンクラー毎ベースで最大カバー面積と最小カバー面積を指定する過程と、該システム内のスプリンクラーからスプリンクラーの間隔要求を指定する過程と、水力学的設計面積及び設計動作圧力を指定する過程と、そして設計された流体供給遅延時間を指定する過程と、を有するのがよい。もう１つの好ましい実施例では、流体供給遅延を指定する過程は、該倉庫占有部内の火災現象に取り組むために包囲及び浸水効果を促進するよう該遅延を指定する過程を有する。より好ましくは、設計された流体供給遅延を指定する過程は、最大流体供給遅延時間と最小流体供給遅延時間の間に入る流体供給遅延を指定する過程を有するが、そこでは、より好ましくは、該最大及び最小流体供給遅延時間が、それぞれ最も水力学的に遠隔の、及び最も水力学的に近接した、スプリンクラーで起こるよう指定されるのがよい。
該過程のもう１つの好ましい側面では、設計流体供給遅延の指定は好ましくは、天井高さ、商品分類、貯蔵物形状、貯蔵物高さ、そしてクリヤランス高さの少なくとも１つ関数であるのがよい。従って、該設計流体供給遅延時間を指定する過程は好ましくは、流体供給遅延時間のデータテーブルを、天井高さ、商品分類、貯蔵物形状、貯蔵物高さそしてクリヤランス高さの少なくとも１つの関数として提供する過程を有するのがよい。
該過程のもう１つの好ましい側面では、設置基準を提供する過程は、更に該スプリンクラーと共に使うためのシステム部品を指定する過程を有し、該システム部品を指定する過程は好ましくは、該スプリンクラーシステムへの流体流れを制御するためのライザー組立体を指定する過程と、設計された流体供給遅延を実現する制御機構を指定する過程を有する。更に、該過程は、プリアクション設置基準を提供するために該制御機構と通信するための火災検出デバイスを指定する過程を有してもよい。該過程は又設置基準のデータシートでの提供をもたらし、それは更にペーパー媒体及び電子媒体の少なくとも１つのデータシートを刊行する過程を有してもよい。
好ましい過程のもう１つの側面は好ましくは、倉庫占有部用のドライ天井専用スプリンクラーシステムで使うためのスプリンクラーを得る過程を有する。該過程の１実施例では、該得る過程は好ましくは該スプリンクラーを提供する過程を有するのがよい。該スプリンクラーを提供する過程は好ましくは、約１７以上の、より好ましくは約１７の、そしてもっと好ましくは１６．８のＫファクターを規定するようその間に通路を有する入り口及び出口を備えるスプリンクラーボデイを提供する過程と、更に約１４１℃（約２８６°Ｆ）の熱的定格を有するトリガー組立体を提供する過程と、を有するのがよい。
もう１つの側面は好ましくは、該得る過程は、該スプリンクラーに、例えば、アンダーライターラボラトリーズの様な、該倉庫占有部に管轄権を有する機関に受け入れ可能な組織で、資格を付与し、もっと好ましくは、リストに記載される過程を有するのがよい。従って、該スプリンクラーを得る過程は資格付与用に該スプリンクラーを火災テストする過程を含んでもよい。該テストする過程は好ましくは流体要求及び設計されたシステム動作圧力を含む受け入れ可能なテスト基準を規定する過程を含むのがよい。加えて、該テストする過程は天井高さに、スプリンクラーからスプリンクラーの間隔を置いた天井スプリンクラーグリッド内の複数のスプリンクラーを配置する過程を有しており、該グリッドは更に商品分類、貯蔵物形状及び貯蔵物高さを有する貯蔵商品上に配置される。好ましくは、該複数のスプリンクラーを配置する過程は約２．４ｍ（８フイート）×約２．４ｍ（８フイート）の間隔のグリッド内に１６９のスプリンクラーを配置するか、又は代わりに約３．０５ｍ（１０フィート）×約３．０５ｍ（１０フィート）の間隔の天井スプリンクラーグリッド内に１００のスプリンクラーを配置する過程を有する。代わりに、スプリンクラーからスプリンクラーの間隔が各約５．９５平方メートル（各６４平方フィート）に少なくとも１つのスプリンクラー、又は、各約９．２９平方メートル（各１００平方フィート）に１つのスプリンクラーを提供するなら、どんな数のスプリンクラーでグリッドを形成してもよい。一般に、該複数のスプリンクラーを配置する過程は、テスト中駆動されるスプリンクラーに接する少なくとも１つのリングの非駆動スプリンクラーを提供するように、充分な数のスプリンクラーを配置する過程を提供する。更に、該テストする過程には、商品内での火災現象を発生する過程と、多数のスプリンクラーを賦活しそして該火災現象に包囲及び浸水構成内で取り組むために、設計システム動作圧力で何れの１つの賦活されたスプリンクラーからも流体を放出するよう、該スプリンクラーグリッドからの流体放出の遅延させる過程が含まれる。加えて、受け入れ可能なテスト基準を規定する過程は、好ましくは、包囲及び浸水構成で火災を有効に圧倒し、鎮圧するために、流体要求を設計されたスプリンクラー賦活の関数として規定する過程を含むのがよい。好ましくは、該設計されるスプリンクラー賦活はグリッド内の合計スプリンクラーの４０％より少ないのがよい。より好ましくは、設計されるスプリンクラー賦活はグリッド内の合計スプリンクラーの３７％より少ないのがよく、なおより好ましくはグリッド内の合計スプリンクラーの２０％より少ないのがよい。
該過程の好ましい実施例では、流体放出を遅延させる過程は、商品分類、貯蔵物形状、貯蔵物高さ、そしてスプリンクラーから貯蔵物までのクリヤランス高さ、の少なくとも１つの関数としての時間の間、流体放出を遅延させる過程を有する。該流体放出を遅延させる過程は更に、商品と倉庫占有部との計算モデルから流体遅延の時間を決める過程を有し、そこでは該モデルは、該流体供給遅延が、第１スプリンクラー賦活と、（ｉ）臨界数のスプリンクラー賦活、及び（ｉｉ）火災現象を包囲、浸水させることが出来る動作面積と等価な数のスプリンクラー、の少なくとも１つと、の間の経過時間となるように、自由燃焼スプリンクラー賦活時間を解く。
好ましいシステム、サブシステム、部品、好ましくはスプリンクラー及び／又は方法の何れか１つの第１パーテイから第２パーテイへの配布は、小売り業者、供給者、スプリンクラーシステム設置者又は倉庫オペレーターの少なくとも１つへの該好ましいシステム、サブシステム、部品、好ましくはスプリンクラー及び／又は方法の転送を含んでもよい。該配布は地上配布、航空配布、海上配布そしてオンライン配布の少なくとも１つによる転送を含んでもよい。
従って、本発明は更に、倉庫占有部を防護するドライ天井専用スプリンクラーシステムで使うスプリンクラーを第１パーテイから第２パーテイへ転送する方法を提供する。該スプリンクラーの配布は、ペーパー刊行物及びオンライン刊行物の少なくとも１つで、資格付与されたスプリンクラーの情報を出版する過程を有してもよい。更に、オンライン刊行物での出版は、少なくとも第２コンピュータ処理デバイスと通信するネットワークに接続されるのが好ましい例えば、サーバーの様な第１コンピュータ処理デバイス上で、該資格付与されたスプリンクラーについてデータアレイを取り仕切る過程を有するのがよい。該取り仕切る過程は更に、リスト記載機関要素、Ｋファクターデータ要素、温度定格データ要素及びスプリンクラーデータ構成要素を有するようデータアレイを構成する過程を有する。該データアレイを構成する過程は好ましくは、該リスト記載機関要素を、ユーエル（ＵＬ）及び／又は工場相互（ＦＭ）承認（以下”ＦＭ”と呼ぶ）の少なくとも１つとして構成する過程、該Ｋファクターデータ要素を約１７であるとして構成する過程、該温度定格データ要素を約１４１℃（約２８６°Ｆ）であると構成する過程、そして該スプリンクラー形状データ要素をアップライトとして構成する過程、を有する。データアレイを取り仕切る過程は更に、該ドライ天井専用スプリンクラーシステム用のパラメーターを識別する過程を有するが、該パラメーターはスプリンクラーの数及び／又はスプリンクラーからスプリンクラーの間隔を含む水力学的設計面積、最も水力学的に遠隔のスプリンクラーまでの最大流体供給遅延時間、そして該最も水力学的に近接したスプリンクラーまでの最小流体供給遅延時間、を有している。
更に、本発明の好ましい実施例により、火災防護配置の供給用のスプリンクラーシステムが提供される。該システムは好ましくはネットワーク上で少なくとも第２コンピュータ処理デバイスと通信する第１コンピュータ処理デバイスと、該第１コンピュータ処理デバイスに記憶されるデータベースと、を有するのがよい。好ましくは、該ネットワークはＷＡＮ（ワイドエリアネットワーク）、ＬＡＮ（ローカルエリアネットワーク）及びインターネットの少なくとも１つであるのがよい。該データベースは好ましくは複数のデータアレイを有するのがよい。該第１データアレイは好ましくは倉庫占有部用のドライ天井専用火災防護システムで使うためのスプリンクラーを識別するのがよい。該第１データアレイは好ましくはＫファクター、温度定格、及び水力学的設計面積を有するのがよい。該第２データアレイは好ましくは貯蔵商品を識別するのがよく、該第２データアレイは好ましくは商品分類、貯蔵物形状及び貯蔵物高さを有するのがよい。該第３データアレイは好ましくは該最も水力学的に遠隔のスプリンクラーへの供給時刻用の最大流体供給遅延時間を識別し、該第３データアレイは該第１及び第２データアレイの関数であるのがよい。該第４データアレイは好ましくは該最も水力学的に近接したスプリンクラーへの供給時刻用の最小流体供給遅延時間を識別し、該第４データアレイは該第１及び第２データアレイの関数であるのがよい。１つの好ましい実施例では、該データベースは、例えば、ｈｔｍｌファイル、ｐｄｆ、又は編集可能なテキストファイル、の少なくとも１つの様な、電子的データシートとして構成される。該データベースは更に、該第１データアレイのスプリンクラーで使用するためのライザー組立体を識別する第５データアレイを有し、そしてなお更に、該第５データアレイの該制御バルブを該第１データアレイのスプリンクラーと接続するためのパイピングシステムを識別する第６データアレイを有する。
［発明を実施するための形態］
包囲及び浸水構成で火災に取り組むよう構成された火災防護システム
図１で見られる好ましいドライスプリンクラーシステム１０は倉庫面積又は占有部７０内の貯蔵商品５０の防護用に構成される。該システム１０は１次水制御バルブ１６により相互に接続されるのが好ましいウェット部分１２とドライ部分１４を有するパイプのネットワークを備えるが、該バルブはディルージ又はプリアクションバルブ又は代わりに、空気対水比率バルブであるのが好ましい。該ウェット部分１２は好ましくは、例えば水道本管の様な消火液体源に接続されるのがよい。ドライ部分１４は空気又は他のガスで充たされたパイプのネットワークにより相互接続されたスプリンクラー２０のネットワークを有する。単独の、又はもう１つの制御機構と組み合わされた該ドライ部分内の空気圧は、該１次水制御バルブ１６の開／閉状態を制御する。該１次水制御バルブ１６の開き動作は、開いたスプリンクラー２０を通して放出されるよう、該ウェット部分１２から該システムのドライ部分１４内へ水をリリースする。該ウェット部分１２は更に、望ましい流量及び／又は圧力で、水を該ドライ部分１４へ供給するために、例えばポンプ、又は逆流防止器、の様な追加デバイス（示されてない）を有してもよい。
該好ましいスプリンクラーシステム１０は、図１に示す様に、好ましいスプリンクラー動作面積２６で貯蔵面積７０内の火災伸展７２に取り組むことにより貯蔵商品５０を防護するよう構成される。スプリンクラー動作面積２６は好ましくは該火災伸展７２により熱的にトリガーされた最小数の賦活スプリンクラーにより規定されるのがよく、該スプリンクラーは火災現象又は伸展７２を包囲、浸水させる。特に、該好ましいスプリンクラー動作面積２６は、該火災を上から圧倒し、鎮圧するために、適当な流れ特性、すなわち、流量及び／又は圧力、を有する或る容積の水又は他の消火流体を供給するよう構成された最小数の賦活され、適当に隔てられたスプリンクラーにより形成される。該動作面積２６を規定する熱的に賦活されたスプリンクラー２０の数は、該システム１０のドライ部分１４の利用可能スプリンクラー２０の合計数より実質的に少ないのが好ましい。該スプリンクラー動作面積２６を形成する賦活されたスプリンクラーの数は、火災に有効に取り組むため、そして更に該システムからの水放出の程度を最小化するため、の両面で最小化される。ここで使われる”賦活された”は該スプリンクラーが水の供給用の開いた状態にあることを意味する。
動作時、該天井専用ドライスプリンクラーシステム１０は包囲及び浸水効果で火災に取り組むよう構成され、少なくとも１つのスプリンクラーの熱的賦活で、下の火災に最初に応答することが好ましい。該スプリンクラー２０が賦活されると、該パイプネットワークの圧縮した空気又は他のガスがエスケープし、単独で、又は、煙又は火災指示器と組み合わされて、１次水制御バルブ１６をトリップして、開く。該開いた１次水制御バルブ１６は、水又は他の消火流体が、該パイプネットワークを充たし、賦活されたスプリンクラー２０へ進むことを可能にする。該水が該システム１０のパイピングを通過する時、該倉庫面積７０内の水の不在、もっと特定すると、設計動作放出圧力の水の不在は、該火災が伸展することを可能にして、追加熱を該倉庫面積７０内へリリースする。水が結局該賦活スプリンクラーのグループ２０に達し、好ましい動作範囲２６から該火災上に放出を始め、動作圧力へ形成するが、なお該熱リリースレートの継続的増加を可能にする。該追加された熱は、最初にトリガーされたスプリンクラーに近い追加的スプリンクラーの熱的トリガーを続け、望ましいスプリンクラー動作面積２６と該火災を包囲、浸水させる形状を規定するのが好ましい。該水放出は、該火災を圧倒し、鎮圧するために、包囲、浸水構成の該動作面積２６からのフル動作圧力に達する。ここで使われる時、”包囲及び浸水”は、熱リリースレートを急速に減ずるために燃焼面積を水の放出で実質的に包囲することを意味する。更に、該システムは、動作面積２６を形成する全部の賦活スプリンクラーが、予め決められた時間以内に好ましく賦活されるよう構成される。特に、最後に賦活されるスプリンクラーは該システム１０内の第１の熱的なスプリンクラー賦活に続く１０分以内に生じる。更に好ましくは、該最後のスプリンクラーは、該システム１０の第１のスプリンクラー賦活の、８分以内に賦活される、より好ましくは該最後のスプリンクラーは５分以内に賦活されるのがよい。
該流体供給遅延時間を最小化する又は取り除くことは水を倉庫面積７０内に早過ぎて導入することになり、火災伸展を抑制し、望ましいスプリンクラー動作面積２６の形成を妨げる。しかしながら、水を該倉庫面積７０内に余り遅く導入することは、該システム１０が該火災を適当に圧倒し、鎮圧出来ないか、或いは精々該熱リリースレートの伸展を緩慢にするのに役立つに過ぎないように、火災が非常に大きく伸展することを可能にする。従って、該システム１０は、該火災を包囲、浸水させるのに充分なスプリンクラー動作面積２６を有効に形成するために、適切な長さの水又は流体供給遅延時間を必ず必要とする。望ましいスプリンクラー動作面積２６を形成するために、スプリンクラーシステム１０は適切に構成された流体供給遅延時間を有する少なくとも１つのスプリンクラー２０を備える。より好ましくは、充分な数のスプリンクラー２０がシステム１０内のどこにでも該火災伸展７２を包囲、浸水させるのに充分なスプリンクラー動作面積２６を形成するよう熱的に賦活されることを保証するために、該システム１０内の各スプリンクラーは適切に構成された流体供給遅延時間を有するのがよい。該流体供給遅延時間は好ましくは、システム動作圧力で、少なくとも１つのスプリンクラー２０の熱的賦活に続く瞬間から、望ましいスプリンクラー動作面積２６を形成する１つ以上のスプリンクラーからの流体放出の瞬間まで、測定されるのがよい。該流体供給遅延時間は、スプリンクラーの下の火災に応答する少なくとも１つのスプリンクラー２０の熱的賦活に続いて、該火災が、水又は他の消火流体の導入により妨げられないことを可能にする。発明者は、該流体供給遅延時間が、最終の伸展する火災が最初にトリガーされたスプリンクラー２０に隣接する、近接した又はそれを取り囲む追加のスプリンクラーを熱的にトリガーするように、構成され得ることを見出した。最終スプリンクラー賦活からの水放出は、該火災を囲み、浸水させ、それにより圧倒し鎮圧する望ましいスプリンクラー動作面積２６を規定する。従って、動作面積２６の寸法は該流体供給遅延時間の長さに直接関係付けられるのが好ましい。該流体供給遅延時間が長い程、より大きい最終スプリンクラー動作面積２６を形成する、より多くのスプリンクラー賦活に帰着する大きな火災伸展になる。逆に、該流体供給遅延時間が短い程、最終動作面積２６は小さくなる。
該流体供給遅延時間は好ましくは第１のスプリンクラー賦活に続く流体進行時間の関数であるのがよいので、該流体供給遅延時間は好ましくは、１次水制御バルブ１６用のトリップ時間、該システム通過の水移行時間、及び圧縮、の関数であるのがよい。流体供給遅延のこれらの要因は、引用によりその全体が組み込まれる非特許文献９で更に徹底して論じられる。該バルブトリップ時間は一般にライン内の空気圧、アクセレレーターの有無、そして空気対水比率バルブの場合、該バルブトリップ圧力、により制御される。更に、該１次制御バルブ１６から該賦活されるスプリンクラーまでの流体移行時間が該流体供給遅延時間に影響を与える。該移行時間は流体源圧力、該パイピング内の空気／ガスそしてシステムパイピングの容積と配置により指示される。圧縮は、賦活されたスプリンクラーへの水の到達から、放出する水又は消火流体圧力がスプリンクラー用の最小動作圧力付近又はそれより上に保持される瞬間まで、の時間のメザーである。
好ましい流体供給遅延時間は設計された又は強制的な遅延であり、好ましくは規定された持続時間であるのがよいので、それは現在のドライスプリンクラーシステムで経験されるどんなランダムな及び／又は固有の遅延とは異なる、ことは理解されるべきである。特に、該ドライ部分１４は、例えば、システム容積、パイプ距離及び／又はパイプサイズを修正又は構成することにより、望ましい遅延をもたらすよう設計され、配置されてよい。
該ドライ部分１４とそのパイプのネットワークは好ましくは１次水制御バルブ１６に接続された主ライザーパイプと、１つ以上の離れ隔てられたブランチパイプ２４が接続される主パイプ２２と、を有するのがよい。パイプのネットワークは更に該ネットワークの部分を接続し該ドライ部分１４内にループ、及び／又は、ツリーブランチ形状を形成するために、コネクター、エルボー及びライザー他の様な配管部品を有する。従って、該ドライ部分１４は該ドライ部分の１つのセクションから該ドライ部分のもう１つのセクションへの種々の上昇又は傾斜の移行を有する。スプリンクラー２０は好ましくは望ましいスプリンクラー間隔を形成するために離れ隔てられたブランチパイプ２４に設置されたり、それに沿うよう隔てられるのがよい。
スプリンクラーからスプリンクラーの間隔は約１．８ｍ（６フィート）×約１．８ｍ（６フィート）、約２．４ｍ（８フィート）×約２．４ｍ（８フィート）、約３．０５ｍ（１０フィート）×約３．０５ｍ（１０フィート）、約６．１ｍ（２０フィート）×約６．１ｍ（２０フィート）とすることが出来て、そしてシステムの水力学的設計要求により、それらの何等かの組み合わせ、或いはそれらの間の範囲を取ってもよい。該ドライ部分１４の構成に基づき、スプリンクラー２０のネットワークは、ウェット部分１２をドライ部分１４から分離する１次水制御バルブ１６に対して、少なくとも１つの水力学的に遠隔の、又は水力学的に最も厳しい要求のスプリンクラー２１と、少なくとも１つの水力学的に近接した、又は水力学的に最も軽度の要求のスプリンクラー、すなわち最小の遠隔さのスプリンクラーを有する。一般に、構成されたドライスプリンクラーシステム内で使うのに好適なスプリンクラーは包囲及び浸水効果で火災に取り組むために充分な容積、冷却そして制御を提供する。特に、該スプリンクラー２０は好ましくは約１１から約３６に及ぶＫファクターを有するアップライトの特定用途向け倉庫用スプリンクラーであるのがよいが、しかしながら、代わりに、スプリンクラー２０はドライペンダントスプリンクラーとして構成されてもよい。好ましくは、該スプリンクラーは１６．８の公称Ｋファクターを有するのがよい。当該技術で理解されている様に、公称Ｋファクターは、引用によりここに特に組み入れられるＮＦＰＡ−１３（非特許文献４）の表６．２．３．１で提供されるスプリンクラー放出特性を識別する。代わりに、該スプリンクラー２０は、それらがシステムの要求による流体流れを供給するようシステム内に設置され構成されるならば、どんな公称Ｋファクターのものであってもよい。特に、該スプリンクラー２０は、もし該スプリンクラーが２８より大きい公称Ｋファクターを有するなら、該スプリンクラーが、引用により特にここに組み入れられるＮＦＰＡ−１３のセクション６．２．３．３により要求される様に、公称５．６のＫファクターのスプリンクラーと比較した時、１００％インクレメントだけ流れを増やすと言う条件で、１１．２、１４．０、１６．８、１９．６，２２．４，２５．２，２８．０、３６又はそれ以上の公称Ｋファクターを有してもよい。更に、該スプリンクラー２０は、引用により特にここに組み入れられるＮＦＰＡ−１３のセクション１２．１．１３により指定されてもよい。好ましくは、該スプリンクラー２０が約１４１℃（２８６°Ｆ）で熱的にトリガーされるよう構成されるが、しかしながら該スプリンクラーは約１４１℃（２８６°Ｆ）より高い温度定格を有する与えられた倉庫応用に好適な温度定格を有するよう指定されてもよい。該スプリンクラー２０はかくして、引用により特にここに組み入れられるＮＦＰＡ−１３の表６．２．５．１にリスト記載された温度定格及び分類の範囲内で指定されてもよい。加えて、該スプリンクラー２０は約１０３４ｈＰａ（１５ｐｓｉ）より大きい、好ましくは約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶ、より好ましくは約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶ、なおもっと好ましくは約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶ、そして更になおもっと好ましくは約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶ動作圧力を有するのがよい。
好ましくは、該システム１０は最大の強制的流体供給遅延時間と最小の強制的流体供給遅延時間とを有するよう構成される。該最小及び最大の強制的流体供給遅延時間はここで下記により詳細に説明される様に受け入れ可能な遅延時間の範囲から選択されてもよい。該最大の強制的流体供給遅延時間は、少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラー２１の熱的賦活に続き、システム動作圧力で該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラー２１からの放出の瞬間まで、の時間である。該最大の強制的流体供給遅延時間は、図１Ａに略図で示す様に、火災伸展７２を包囲、浸水させるのに有効な該システム１０用の最大スプリンクラー動作面積２７を一緒に形成するのに充分な数の該最大の水力学的に遠隔のスプリンクラー２１を囲むスプリンクラーの熱的賦活を可能にする、該最大の水力学的に遠隔のスプリンクラー２１の熱的賦活に続く、時間の長さを規定するよう構成されるのが好ましい。
最小の強制的流体供給遅延時間は、少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラー２３への熱的賦活に続く、システム動作圧力で該少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラー２３からの放出の瞬間まで、の時間である。該最小の強制的流体供給遅延時間は、火災伸展７２を包囲、浸水させるのに有効な該システム１０用の最小スプリンクラー動作面積２８を一緒に形成するのに充分な数の該最も水力学的に近接したスプリンクラー２３を囲むスプリンクラーの熱的賦活を可能にする、該最も水力学的に近接したスプリンクラー２３の熱的賦活に続く、時間の長さを規定するよう構成されるのが好ましい。好ましくは、最小スプリンクラー動作面積２８は、該最も水力学的に近接したスプリンクラー２３を有する臨界数のスプリンクラーにより規定されるのがよい。該臨界数のスプリンクラーは、倉庫面積７０内に水を導入出来て、火災伸展に影響を与えるが、なお該火災が伸展を続けそして該伸展する火災を包囲、浸水させるために望ましいスプリンクラー動作面積２６を形成するよう追加数のスプリンクラーをトリガーすることを可能にする、最小数のスプリンクラーとして規定される。
それぞれ該最も水力学的に遠隔な及び近接したスプリンクラー２１，２３に於ける、影響された該最大及び最小流体供給遅延時間と共に、該最も水力学的に遠隔なスプリンクラー２１と最も水力学的に近接したスプリンクラー２３の間に配置された各スプリンクラー２０は、該最大の強制的流体供給遅延時間及び最小の強制的流体供給遅延時間の間の範囲内の流体供給遅延時間を有する。該最大及び最小流体供給遅延時間がそれぞれ該最大及び最小スプリンクラー動作面積２７，２８内で生ずると言う条件で、各スプリンクラーの流体供給遅延時間は、包囲及び浸水構成で伸展する火災７２に取り組むスプリンクラー動作面積２６の形成を実現する。
スプリンクラー２０の流体供給遅延時間は好ましくは、１次水制御バルブ１６からのスプリンクラー距離又はパイプ長さの関数であり、更にシステム容積（トラップされた空気）及び／又はパイプサイズの関数であるのがよい。代わりに、該流体供給遅延時間は、該１次水制御バルブ１６から該熱的に賦活されるスプリンクラー２０までの水の供給を遅延させるよう構成された流体制御デバイスの機能であってもよい。又該強制的流体供給遅延時間は、例えば、該システム１０を通しての水供給ポンプ及び他の部品の水の要求及び流れの要求を含む該システム１０の幾つかの他の要因の関数であってもよい。指定される流体供給遅延時間をスプリンクラーシステム１０に組み込むために、最も水力学的に遠隔のスプリンクラー２１が最大の強制的流体供給遅延時間を経験し、最も水力学的に近接したスプリンクラー２３が最小の強制的流体供給遅延時間を経験するように、決定された長さ及び断面積のパイピングが該システム１０に組み込まれるのが好ましい。代わりに、該パイピングシステム１０は、最も水力学的に遠隔のスプリンクラー２１が最大の強制的流体供給遅延時間を経験し、最も水力学的に近接したスプリンクラー２３が最小の強制的流体供給遅延時間を経験するように、例えば、アクセレレーター又はアキュムレーター、の様な何等かの他の流体制御デバイスを有してもよい。
代わりに、該システム１０を、最も水力学的に遠隔のスプリンクラー２１が最大の強制的流体供給遅延時間を経験し、最も水力学的に近接したスプリンクラー２３が最小の強制的流体供給遅延時間を経験するように、構成するために、該システム１０が、該システム１０内の各スプリンクラーが該最大の強制的流体供給遅延時間及び最小の強制的流体供給遅延時間により規定される遅延の間又は遅延の範囲内に入る流体供給遅延時間を経験するよう構成されてもよい。従って、該システム１０は、該最大の流体供給遅延時間を組み込む場合に期待されるより小さい最大スプリンクラー動作面積２７を形成してもよい。更に、該システム１０は最小の流体供給遅延時間が使われる場合に期待されるより大きい最小スプリンクラー動作面積２８を経験してもよい。
伸展する火災７２及びスプリンクラー賦活応答に影響を与える種々の要因を図解する倉庫面積７０内のシステム１０のそれぞれ平面図、側面図及びオーバーヘッド図が図２Ａ−２Ｃで略図で示される。該システム１０のスプリンクラー２０の熱的賦活は、例えば、伸展する火災からの熱リリース、倉庫面積７０の天井高さ、該天井に対するスプリンクラー配置、商品５０の分類そして該商品５０の貯蔵物高さ、を含む幾つかの要因の関数である。特に、倉庫面積７０内に設置されたドライパイプスプリンクラーシステム１０は、天井高さＨ１を有する天井の下に懸垂された天井専用ドライパイプスプリンクラーシステムとして示されている。該天井は、平坦な天井、水平天井、傾斜天井又はそれらの組み合わせの何れか１つを有するどんな形状であってもよい。天井高さは好ましくは、防護されるべき面積内の、床と、上の天井（又はルーフデッキ）の下側と、の間の距離により規定されるのがよく、より好ましくは床と、上の天井（又はルーフデッキ）の下側と、の間の最大高さを規定するのがよい。個別スプリンクラーは好ましくは距離Ｓに天井から配置されるデフレクターを有するのがよい。倉庫面積７０内には、ＮＦＰＡ−１３で規定されるクラスＩ，ＩＩ，ＩＩＩ又はＩＶ商品、代わりにグループＡ、グループＢ、又はグループＣプラスチックス、エラストマー、そしてゴムの、又は更には、その特徴つけられた燃焼動作を有し得る代わりのどんな種類の商品での、何れかの１つを含み得る、好ましくは、タイプＣの商品アレイ５０として構成された貯蔵商品が配置されるのがよい。該アレイ５０は、引用により特にここに組み込まれるＮＦＰＡ−１３のセクション３．９．１で提供され、規定される１つ以上のパラメーターにより特徴付けられてもよい。該アレイ５０は天井クリヤランスＬを規定するために貯蔵物高さＨ２まで収納される。該貯蔵物高さは好ましくは該貯蔵物の最大高さを規定するのがよい。該貯蔵物高さは代わりに貯蔵物形状を適当に特徴つけるよう規定されてもよい。好ましくは、該貯蔵物高さＨ２は約６．１ｍ（２０フィート）以上であるのがよい。加えて、該貯蔵されたアレイ５０は好ましくはマルチローラック貯蔵形状、より好ましくはダブルローラック貯蔵形状がよいが、例えば、オンフロア、固体棚無しラック、パレット化、ビンボックス、棚又はシングルローラック、の様な他の貯蔵形状も可能である。該倉庫面積は又同じ又は異なる構成では、通路幅Ｗで隔てられた同じ又は異なる商品の追加貯蔵物を有してもよい。
システム１０内への組み込み用の最小及び最大流体供給遅延時間と、その間の利用可能な範囲を識別するために、特定のスプリンクラーシステム、商品、貯蔵物高さ、そして倉庫面積天井高さ、用に、予測スプリンクラー賦活応答プロフアイルが利用される。好ましくは、倉庫空間７０内のドライスプリンクラーシステム１０用の該予測スプリンクラー賦活応答プロフアイルは、例えば、図４で見られる様に、伸展する火災７２の熱リリースプロフアイルを変える水の導入無しに、時間に亘るシミュレートされた伸展する火災燃焼に応答してシステム１０内の各スプリンクラー２０についての予測熱賦活時刻を示すのがよい。これらのプロフアイルから、システムオペレーター又はスプリンクラー設計者は、火災現象を包囲、浸水させるために最初のスプリンクラー賦活に続いて、上記説明の該最大及び最小スプリンクラー動作面積２７，２８を形成するのにどれだけ長い時間が掛かるかを予測又は近似することが出来る。望ましい最大及び最小スプリンクラー動作面積２７，２８の指定と、該予測プロフアイルの展開はここで下記でもっと詳細に説明される。
該予測プロフアイルはシステム１０内の何等かの数のスプリンクラー２０を熱的に賦活する時間を示すので、ユーザーは、最大及び最小の流体供給遅延時間を決定するためにスプリンクラー賦活プロフアイルを使うことが出来る。該最大の流体供給遅延時間を識別するために、設計者又は他のユーザーは、第１のスプリンクラー賦活から、指定された最大スプリンクラー動作面積２７を形成する数のスプリンクラーが熱的に賦活される瞬間までの間の経過時間を識別するよう、該予測スプリンクラー賦活プロフアイルに頼ることが出来る。同様に、最小の流体供給遅延時間を識別するために、設計者又は他のユーザーは、第１のスプリンクラー賦活から、指定された最小スプリンクラー動作面積２８を形成する数のスプリンクラーが熱的に賦活される瞬間までの間の経過時間を識別するために該予測スプリンクラー賦活プロフアイルに頼ることが出来る。該最小及び最大の流体供給遅延時間は該システム１０内の少なくとも１つのスプリンクラー動作面積２６を形成するために該システム１０に組み込まれ得る流体供給遅延時間の範囲を規定する。
上記説明のドライスプリンクラーシステム１０は倉庫占有部の防護で伸展する火災を圧倒し、鎮圧するためにスプリンクラー動作面積２６を形成するよう構成される。発明者は、ドライスプリンクラーシステム内の強制的流体供給遅延時間を使うことにより、スプリンクラー動作面積が包囲、浸水構成で火災に応答するよう構成され得ることを見出した。該強制的流体供給遅延時間は、該システムが何れかの賦活されるスプリンクラーへの水又は他の消火用流体の供給をその間遅延させる予測又は設計された時間であるのが好ましい。スプリンクラー動作面積で構成されるドライスプリンクラーシステム用の該強制的流体供給遅延時間は従来のドライパイプ供給設計法の下で強制される最大放水時間とは異なる。特に、該強制的流体供給遅延時間は、水が包囲、浸水させるスプリンクラー動作面積を形成するよう決められた瞬間又は規定された時間に賦活されたスプリンクラーから放出されることを保証する。
予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルの発生
倉庫空間７０内に配置された与えられたスプリンクラーシステム用の最大及び最小の流体供給遅延時間を識別するために該予測スプリンクラー賦活プロフアイルを発生するために、該空間７０内の火災伸展がモデル化され、該伸展する火災からの熱リリースが或る時間に亘りプロフアイル化される。同じ時間に亘って、スプリンクラー賦活応答が計算され、解かれ、そしてプロットされる。図３のフローチャートは、流体供給遅延時間の決定で使われる熱リリース及びスプリンクラー賦活の予測プロフアイルを発生する好ましい過程８０を示し、図４は図解された予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイル４００を示す。該予測プロフアイルの展開はスプリンクラーシステム下のシミュレートされた火災シナリオ内で防護されるべき商品のモデル化を含む。火災シナリオをモデル化するために、モデル化されるべき該システムの少なくとも３つの物理的側面、すなわち（ｉ）モデル化される該シナリオの幾何学的配置、（ｉｉ）該シナリオに関与する燃焼材料の燃料特性、そして（ｉｉｉ）商品を防護するスプリンクラーシステムのスプリンクラー特性、が考慮される。該モデルは好ましくは計算的に開発されるのがよく、従って倉庫空間を物理的ドメインから計算ドメインに変換するために、非物理的、数値的特性も又考慮されねばならない。
計算モデル化は上記説明の様にＦＤＳを用いて行われるのが好ましく、それは伸展する火災から熱リリースを予測し、更にスプリンクラー賦活時刻を予測する。ＦＤＳで火災をモデル化するための機能的能力と要求を説明するＮＩＳＴ刊行物が現在利用可能である。これらの刊行物は非特許文献１０及び１１を含み、その各々は引用によりその全体で組み入れられる。代わりに、そのシミュレーターがスプリンクラー賦活又は検出を予測出来る限り、どんな他の火災モデリングシミュレーターが使われてもよい。
非特許文献１１で説明される様に、ＦＤＳは火災で駆動される流体流れの計算流体力学（ＣＦＤ）モデルである。該モデルは低速の、熱的に駆動された流れ用のナビア−ストークの式の形を、火災からの煙及び熱伝達に力点を置いて数値的に解く。質量、運動量及びエネルギーの質量保存の方程式の偏導関数が有限差分で近似され、そして解が３次元、直線格子上で時間的に更新される。従って、数値的格子についての情報がＦＤＳにより要求される入力パラメーター内に含まれる。該数値的格子は全ての幾何学的特徴が適合せねばならない１つ以上の直線的メッシュである。更に該計算ドメインは、燃焼が起こる燃料アレイ内の面積ではより精細化されるのが好ましい。この領域の外側、計算が予測される熱及び質量輸送に限定される範囲では、該格子は精細化が下がってもよい。一般に、計算格子は、モデル化される商品間の縦及び横のダクト空間内で少なくとも１つ以上、好ましくは２つ又は３つの完全な計算エレメントを可能にするよう充分に分解されるべきである。該メッシュ格子の個別エレメントのサイズは均一としてもよいが、しかしながら好ましくは、個別エレメントは、１００と１５０ｍｍの間の寸法を有する最大辺と、０．５より小さいアスペクト比と、を備える直交エレメントであるのがよい。
予測モデル化方法の第１過程８２で、商品は、シナリオの幾何学的配置パラメーターを考慮するために貯蔵形状でモデル化されるのが好ましい。これらのパラメーターは好ましくは、可燃材料の位置とサイズ、伸展する火災の点火位置、そして天井高さ及び囲み容積の様な他の倉庫空間変数を含むのがよい。加えて、該モデルは好ましくは、アレイローの数を含む貯蔵アレイ構成、個別商品貯蔵パッケージの商品アレイ高さ及びサイズを含むアレイ寸法及び換気形状を説明する変数を有するのがよい。
１つモデリング例では、ＦＤＳ研究で説明される様に、グループＡプラスチックの防護用入力モデルは約３３．５ｍ（１１０フィート）×約３３．５ｍ（１１０フィート）の倉庫面積、約６．１ｍ（２０フィート）から約１２．２ｍ（４０フィート）に及ぶ天井高さのモデル化を含む。該商品は長さ約１０．１ｍ（３３フィート）×幅約２．３ｍ（７−１／２フィート）の寸法のダブルローラック貯蔵商品としてモデル化される。該商品は約７．６ｍ（２５フィート）と約１２．２ｍ（４０フィート）の間の長さを含む種々の高さでモデル化された。
モデリング過程８４で、該スプリンクラーシステムは、スプリンクラータイプの様なスプリンクラー特性、スプリンクラー位置と間隔、スプリンクラーの合計数、そして天井からの設置距離、を含むようモデル化される。計算ドメインの合計の物理的サイズは好ましくは、流体供給の前の予想スプリンクラー動作数により指令されるのがよい。更に、シミュレートされる天井及び組み合わせスプリンクラーの数は、該シミュレートされる天井の周辺付近に非賦活スプリンクラーの少なくとも１つの連続リングがあるように充分多いことが好ましい。一般に、外側壁は結果が限定されない容積で成立するよう、該シミュレーションから排除されてもよいが、しかしながら、もし研究下の形状が比較的小さな容積に限定されるなら、該壁が含まれるのが好ましい。例えば、機能的応答時間インデックス（ＲＴＩ）及び賦活温度、の様なスプリンクラーの熱的特性は、含まれるのが好ましい。好ましくは、モデル化されたスプリンクラーの熱的要素用のＲＴＩが該スプリンクラー内へのその設置の前に既知であるのがよい。スプリンクラーの水スプレイ構造及び流量に関する詳細を含む追加のスプリンクラー特性がモデルを発生するために規定されてもよい。再び該ＦＤＳ研究に言及すると、例えば、該スプリンクラーシステムは、合計１４４のスプリンクラー用に、約３．０５ｍ（１０フィート）×約３．０５ｍ（１０フィート）の間隔でセントラルスプリンクラーのＥＬＯ−２３１スプリンクラーの１２×１２のグリッドでモデル化された。該スプリンクラーは、約３００（０．３０５ｍ−ｓ）１／２｛３００（ｆｔ−ｓｅｃ）１／２｝のＲＴＩを有し約１４１℃（２８６°Ｆ）の賦活温度でモデル化された。該ＦＤＳ研究内のスプリンクラー格子は、天井から２つの異なる高さ、約２５．４ｃｍ（１０インチ）と約１０．２ｃｍ（４インチ）、で配置された。
予測熱リリース及びスプリンクラー賦活の展開への第３の側面８６は好ましくは時間に沿う商品貯蔵アレイ内に配置された火災をシミュレートする過程を提供する。特に、該モデルはモデル化されるべき可燃材料の点火及び燃焼動作を説明する燃料特性を有する。一般に、燃料の動作を説明するために、燃料内への熱伝達の精密な記述が要求される。
シミュレートされる燃料質量は、熱的に厚い、すなわち温度勾配が商品の質量を通して確立されるか、又は、熱的に薄い、すなわち均一な温度が商品の質量を通して確立されるか、何れかとして取り扱われてもよい。例えば、倉庫に典型的な、カードボードボックスの場合、カードボードボックスはその断面を通して均一温度を有し、すなわち熱的に薄い、と取られてよい。標準クラスＩＩ、クラスＩＩＩ及びグループＡプラスチック、の様な熱的に薄い、固体の、クラスＡ燃料を特徴付ける燃料パラメーターは好ましくは、（ｉ）単位面積当たり熱リリース、（ｉｉ）比熱、（ｉｉｉ）密度、（ｉｖ）厚さそして（ｖ）点火温度、を有するのがよい。単位面積当たり熱リリースのパラメーターは該燃料の内部構造の特定の詳細が無視され、該燃料の合計容積が、燃焼すると予測される燃料表面積のパーセンテージに基づく既知エネルギー出力を有する均一質量として扱われることを可能にする。比熱は該燃料の１単位質量の温度を１単位温度だけ高めるに要する熱量として規定される。密度は該燃料の単位容積当たりの質量、厚さは該商品の表面の厚さである。点火温度は該表面が点火源の存在下で燃焼を始める温度として規定される。
燃料の固体束の様な熱的に薄いとして扱われ得ない燃料用に、追加の又は代わりのパラメーターが要求される。該代わりの又は追加のパラメーターは、熱を伝導する材料の能力を測る熱伝導率である。特徴付けられる特定燃料により他のパラメーターが要求されてもよい。例えば、液体燃料は固体燃料と非常に異なる仕方で扱われる必要があり、結果として、該パラメーターは異なる。或る燃料又は燃料構成に特定的な他のパラメーターは（ｉ）表面により発射される放射と、同じ温度の黒体により発射される放射の比である、放射率、そして（ｉｉ）その沸点で単位質量の液体を温度上昇無しに蒸気に変換するに要する熱量として規定される、蒸発熱、を含む。上記パラメーターの何れの１つも固定値でなく、代わりに、時刻、又は熱流束又は温度の様な他の外部影響により変化してもよい。これらの場合、該燃料パラメーターは、表フォーマットでの様な特性の既知の変動と両立する仕方で、又は該パラメーターへの（典型的に）線形の数学関数を適合することにより説明される。
一般に、商品の各パレットは、パレット及び物理的ラックの詳細を省略して、燃料の均質パッケージとして扱われてよい。商品クラスに基づく例示的燃焼パラメーターは下記の様に燃焼パラメーター表で抄録される。
Figure 2009516533
火災シミュレーションから、該ＦＤＳソフトウエア又は他の計算コードは過程８８、９０で提供される様に各単位の時刻について、熱リリースと、１つ以上のスプリンクラー賦活を含む最終熱効果と、を解く。該スプリンクラー賦活は同時でもシーケンシャルでもよい。該熱リリース解が貯蔵商品を通しての火災伸展のレベルを規定することが更に理解されるべきである。モデル化されたスプリンクラーは該熱リリースプロフアイルに応答して熱的に賦活されることが更に理解される。従って、与えられる火災伸展について、熱的に賦活される、又は開く、スプリンクラーの対応する数がある。再び、該シミュレーションは好ましくは、スプリンクラー賦活時、水が供給されないことをもたらすのがよい。水の放出の無いスプリンクラーをモデル化することは、該熱リリースプロフアイルと、従って火災伸展が水の導入により変えられないことを保証する。該熱リリース及びスプリンクラー賦活の解は、例えば図４で見られる様に、過程８８，９０で時間ベースの予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイル４００としてプロットされるのが好ましい。代わりに、又は該熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルに加えて、該スプリンクラー賦活の略図プロットが発生され、貯蔵アレイ及び点火点に対する賦活スプリンクラーの配置、賦活の時刻そして賦活時の熱リリースを示す。
図４の予測プロフアイル４００は予測熱リリースプロフアイル４０２と予測スプリンクラー賦活プロフアイル４０４の図解例を提供する。特に、予測熱リリースプロフアイル４０２は、モデル化された火災シナリオ内の貯蔵された商品からの、キロワット（ＫＷ）で測った時間に沿う倉庫面積７０内の予想される熱リリース量を示す。該熱リリースプロフアイルは、該火災が商品を通して燃える時の、該火災の伸展の特性を提供し、例えば、英熱単位｛ビーテーユーエス（ＢＴＵｓ）｝の様な他のエネルギー単位で測定されてもよい。該火災モデルは好ましくは、時間に沿った予想又は計算された熱リリースでの変化を解くことにより倉庫面積７０内の商品５０を通しての伸展する火災燃焼を特徴つけるのがよい。予測スプリンクラー賦活プロフアイル４０４は設計の又はユーザー指定の最大スプリンクラー動作面積２７を規定する点を含んで示される。指定された最大スプリンクラー動作面積２７は、例えば、約１８５平方メートル（約２０００平方フィート）であるよう指定され、それは約３．０５ｍ（１０フィート）×約３．０５（１０フィート）スプリンクラー間隔に基づき２０のスプリンクラー賦活と等価である。該最大スプリンクラー動作面積２７をここで下記で詳細に説明される。スプリンクラー賦活プロフアイル４０４は最大の流体供給遅延時間Δｔｍａｘを示す。時刻ｔ０は最初のスプリンクラー賦活の瞬間により規定され、そして好ましくは、最大の流体供給遅延時間Δｔｍａｘは時刻ゼロｔ０から、図４に見られる様に、ユーザー指定の最大スプリンクラー動作面積２７の８０％が賦活される瞬間まで測定される。この例で、最大スプリンクラー動作面積２７の８０％は１６のスプリンクラー賦活の点で起こる。時刻ゼロｔ０から測定されて、該最大流体供給遅延時間Δｔｍａｘは約１２秒である。８０％最大スプリンクラー動作面積の点に最大流体供給遅延時間を設定することは、システム１０内への水導入と、該最大スプリンクラー動作面積２７からの放出時のシステム圧力の形成、すなわち圧縮と、を許容する緩衝時間を提供する。代わりに、該最大の流体供給遅延時間Δｔｍａｘは該指定最大スプリンクラー動作面積２７の１００％の熱的賦活の瞬間で規定されてもよい。
該予測スプリンクラー賦活４０２は又最小のスプリンクラー動作面積２８が形成され、それにより更に最小の流体供給遅延時間Δｔｍｉｎを規定する点を規定する。好ましくは。該最小スプリンクラー動作面積２８が該システム１０用の臨界数のスプリンクラー賦活により規定されるのがよい。該臨界数のスプリンクラー賦活は、追加数のスプリンクラーが、包囲及び浸水構成用に完全なスプリンクラー動作面積２６を形成するよう熱的に賦活されるべく、該火災が応答して伸展し続ける、水又は液体放出で火災に取り組む最小初期スプリンクラー動作面積により規定されるのが好ましい。臨界数のスプリンクラーの形成の前に倉庫面積内に水を導入することは、恐らく火災伸展を妨げ、それにより該最小スプリンクラー動作面積での全ての臨界数のスプリンクラーの熱的賦活を防止する。該臨界数のスプリンクラー賦活は好ましくはスプリンクラーシステム１０の高さにより左右されるのがよい。例えば、該スプリンクラーシステムまでの高さが約９．１ｍ（３０フィート）より低い場合、該臨界数のスプリンクラー賦活は約２から４スプリンクラーである。スプリンクラーシステムが約９．１ｍ（３０フィート）以上の高さに設置された倉庫面積では、スプリンクラー賦活の該臨界数は約４スプリンクラーである。時刻ゼロｔ０での第１の予測スプリンクラー賦活から測定して、予測された臨界スプリンクラー賦活、すなわち、２から４スプリンクラー賦活、までの時間は、好ましくは最小の強制的流体供給遅延時間Δｔｍｉｎを規定するのがよい。図４の例では、該最小スプリンクラー動作面積は、約２から３秒の最小の流体供給遅延時間Δｔｍｉｎに続いて起こると予測されると示される４スプリンクラー賦活により規定される。
上記で前に説明した様に、与えられたシステム１０用の最大及び最小の流体供給遅延時間は、受け入れ可能な流体供給遅延時間の範囲から選択される。特に、物理的システム１０への組み入れ用の最小及び最大流体供給遅延時間の選択は該最小及び最大流体供給遅延時間が、予測スプリンクラー賦活プロフアイルから決定されるΔｔｍｉｎとΔｔｍａｘの範囲の内側に入るようにされる。従って、この様なシステムでは、該予測スプリンクラー賦活プロフアイル下でΔｔｍａｘより小さい、最大放水遅延は、該予測スプリンクラー賦活プロフアイル下で最大受け入れ可能スプリンクラー動作面積より小さい最大スプリンクラー動作面積に帰着する。加えて、該予測スプリンクラー賦活プロフアイル下でΔｔｍｉｎより大きい最小の流体供給遅延時間は、該予測スプリンクラー賦活プロフアイル下で該最小の受け入れ可能なスプリンクラー動作面積より大きい最小のスプリンクラー動作面積に帰着するであろう。
強制的流体供給遅延時間に基づきシステム動作を検証するテスト
発明人は強制的流体供給遅延を有して構成されたドライスプリンクラーシステムが、包囲及び浸水構成でテスト火災に成功裡に取り組むためのスプリンクラー動作面積２６の形成に帰着することを検証するため火災テストを行った。これらのテストは種々の商品、貯蔵形状そして貯蔵高さで行われた。加えて、該テストは或る範囲の天井高さに亘る天井下に設置されたスプリンクラーシステムについて行われた。
再び図２Ａ、２Ｂ及び２Ｃを参照すると、貯蔵商品とドライスプリンクラーシステムの例示用テストプラントは略図で示される様に作られてよい。前に説明した様に倉庫面積７０をシミュレートすると、該テストプラントはＨ１の高さで天井から支持された天井専用ドライパイプスプリンクラーシステムとして設置されたドライパイプスプリンクラーシステム１０を有する。該システム１０は、公称放出圧力Ｐで指定された公称放出密度Ｄを供給するように、グリッド間隔で設計されたスプリンクラーヘッド１２のネットワークを有して作られるのが好ましい。個別スプリンクラー２０は好ましくは距離Ｓで天井から配置されたデフレクターを有するのがよい。該例示的プラントには、タイプＣの貯蔵された商品アレイ５０が配置されるが、該商品アレイはＮＦＰＡ１３で規定されたクラスＩ、ＩＩ、又はＩＩＩ商品又は代わりにグループＡ、グループＢ、又はグループＣプラスチックス、エラストマー、及びゴムの何れか１つを含んでもよい。該アレイ５０は天井クリヤランスＬを規定するよう貯蔵物高さＨ２に収納されてよい。好ましくは、該貯蔵されたアレイ５０はマルイローラック貯蔵配置、より好ましくは、ダブルロー貯蔵配置を規定するが、他の貯蔵形状も可能である。又、通路間隔Ｗで該アレイ５０の周りに隔てられて、又はそれに隣り合って、同じ又は他の貯蔵された商品の少なくとも１つのターゲットアレイ５２が含まれる。より特定的に図２Ｃで見られる様に、貯蔵アレイ５０は該スプリンクラーシステム１０の下に、好ましくはオフセット構成で４つのスプリンクラー２０の下に収納されるのがよい。
該システム１０と、与えられた倉庫占有部及び貯蔵商品形状について最小及び最大の流体供給遅延時間と間の範囲を識別するために該テストプラント用の予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルが発生された。１つの流体供給遅延時間Δｔが選択されるが、それは該選択されたテスト流体供給遅延を該システム１０に組み込むことが、包囲、浸水構成で該テスト火災を圧倒し、鎮圧するのに有効な該テスト火災上の少なくとも１つのスプリンクラー動作面積２６を発生したかどうかを評価するテストするためである。
該火災テストは該貯蔵されたアレイ５０内の点火により始動され、テスト時間Ｔの間ランすることを可能にされた。該テスト時間Ｔの間、アレイ５０は燃焼し１つ以上のスプリンクラー１２を熱的に賦活する。該火災が燃え、或る数のスプリンクラーを熱的に賦活することを可能にするために、賦活されるスプリンクラーの何れへの流体供給も、選択された流体供給遅延時間Δｔの間遅延される。もし該テストが該火災の成功裡の包囲及び浸水に帰着するならば、該流体供給遅延時間の終わりでの賦活されたスプリンクラーの最終セットはスプリンクラー動作面積２６を規定する。該テスト時間Ｔの終わりに、該スプリンクラー動作範囲２６を形成する賦活スプリンクラーの数がカウントされ、該予測スプリンクラー賦活プロフアイルからの時刻Δｔに於いて賦活されると予測されたスプリンクラーの数と比較される。下記では、包囲及び浸水構成で火災に取り組むように、スプリンクラー動作面積２６を効果的に形成するための流体供給遅延の効果を、図解すべく使用された８つのテストシナリオの議論が提供される。該テストの詳細、それらのセットアップ及び結果は非特許文献１２で提供されるが、それは引用によりその全体でここに組み込まれる。
例１
クラスＩＩ貯蔵商品の防護用のスプリンクラーシステム１０がテストプラントとして作られ、予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルを発生するためモデル化された。該テストプラント室は約３６．６ｍ（１２０ｆｔ）×約３６．６ｍ（１２０ｆｔ）そして高さ約１６．５ｍ（５４ｆｔ）である。該テストプラントは約３０．５ｍ（１００ｆｔ）×約３０．５ｍ（１００ｆｔ）の調整可能な高さの天井を有するが、該天井は該プラントの天井高さが可変にセットされることを可能にした。該システムのパラメーターは約約１２．２ｍ（４０ｆｔ）の天井高さを有する倉庫面積内に配置され、約１０．４ｍ（約３４ｆｔ）の高さに貯蔵されたマルチプルローラック配置のクラスＩＩ商品を有する。該ドライスプリンクラーシステム１０は約３．０５ｍ（１０ｆｔ）×約３．０５ｍ（１０ｆｔ）間隔で並び、約１９０（０．３０５ｍ−ｓ）１／２｛１９０（ｆｔ−ｓｅｃ）１／２｝の公称アールテーアイと１４１℃（２８６°Ｆ）の熱定格を有する１００個の１６．８Ｋファクターアップライト特定用途向け倉庫スプリンクラー２０を備える。該スプリンクラーシステム１０は天井の下約１７８ｍｍ（約７インチ）付近に配置され、ループのパイピングシステムを供給された。該スプリンクラーシステム１０は約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）の公称放出圧力で約８．６ｇｐｍ／ｍ２（約０．８ｇｐｍ／ｆｔ２）の公称放出密度を有する流体配送を提供するよう構成された。
該テストプラントは図５で見られる予測熱リリースとスプリンクラー賦活プロフアイルを展開するようモデル化された。該予測プロフアイルから、合計１６スプリンクラーになる指定最大スプリンクラー動作面積２６の８０％は下記の約４０秒の最大の流体供給遅延時間を形成すると予測された。約４秒の最小の流体供給遅延時間が、約１２．２ｍ（４０ｆｔ）の与えられた天井高さＨ１用の４つの臨界スプリンクラーにより形成される最小スプリンクラー動作面積２８の予測された熱的賦活までの経過時間として、識別された。第１のスプリンクラー賦活は点火後約２分１４秒に起こると予測された。テスト用の最大及び最小流体供給遅延時間の間の範囲から３０秒の流体供給遅延時間が選択された。
該テストプラントでは、主商品アレイ５０とその幾何学的中心はオフセット構成で４つのスプリンクラーの下に収納された。特に、クラスＩＩ商品の主アレイ５４は、スチールアップライト及びスチールビーム構造を使った工業用ラック上に収納された。４つのロー内の４つの約２．４ｍ（８ｆｔ）ベイと７つのタイアーを有するマルチプルロー主ラックを提供するために、長さ約９．８ｍ（３２ｆｔ）、幅約０．９１ｍ（３ｆｔ）のラック部材が配置された。ビームの頂上は床上で約１．５ｍ（５ｆｔ）インクレメントの垂直タイアー高さのラック内に位置付けられた。１つのターゲットアレイ５２は主アレイから約２．４ｍ（８ｆｔ）の距離で隔てられた。該ターゲットアレイ５２はスチールアップライト及びスチールビーム構造を使う工業用シングルローラックから成る。長さ約９．８ｍ（３２ｆｔ）×幅約０．９１ｍ（３ｆｔ）のラックシステムが３つの約２．４ｍ（８ｆｔ）ベイを有するシングルローターゲットラックを提供するため配置された。該ターゲットアレイ５２のラックのビーム頂上は該床上及び床上約１．５ｍ（５ｆｔ）インクレメントに位置付けられた。主及びターゲットアレイ１４，１６のベイは該アレイを通しての公称約１５２ｍｍ（６インチ）の縦及び横ダクト空間を提供するようロードされた。該主及びターゲットアレイラックは約１０．１ｍ（約３３フィート）の高さで７つの垂直ベイから成る。クラスＩＩ商品は、安定用に挿入された５つの側付きスチールスチフナーを有するダブルトリウォールコルゲート化カードボードカートンで作られた。外側カートン測定値は、１つの公称１．０７ｍ（４２インチ）幅、約１．０７ｍ（４２インチ）長さ、１２．７ｃｍ（５インチ）高さのハードウッドツートレイエントリーパレット上の、約１．０７ｍ（４２インチ）幅、約１．０７ｍ（４２インチ）長さ、約１．０７ｍ（４２インチ）高さであった。該ダブルトリウォールカードボードカートンは約３７．２ｋｇ（約８２ポンド）の重さで、各パレットは約２３．６ｋｇ（約５２ポンド）の重さである。全体の貯蔵物高さは約１０．４５ｍ（３４フィート２インチ）（公称３４フィート）、移動可能天井は約１２．２ｍ（４０フィート）にセットされた。
現実の火災テストは主トレイ５４の中心から５３．３ｃｍ（２１インチ）中心を離れて始動され、該テストは３０分のテスト時間Ｔの間ランした。点火源は２つのハーフスタンダードセルローズコットンイグナイターであった。該イグナイターは約１１３ｇ（４オンス）のガソリンをソークした７．６ｃｍ（３インチ）×７．６ｃｍ（３インチ）の長いセルローズバンドルで作られ、ポリエチレンバッグで捲かれた。該システム１０内の第１スプリンクラーの熱的賦活に続いて、流体供給と放出は、１次水制御バルブの後に配置されたソレノイドバルブにより３０秒の間遅延された。下記表１はモデルとテストパラメーターとの両者の抄録表を提供する。加えて、表１は予測スプリンクラー動作面積とテストからの測定結果に次いでの流体供給遅延時間とを提供する。
Figure 2009516533
テスト結果は３０秒の指定流体供給がスプリンクラーのセットを賦活する火災伸展を修正出来て、包囲及び浸水構成内で火災に取り組むスプリンクラー動作面積２６を形成することが出来ることを検証している。特に、予測スプリンクラー賦活プロフアイルは、該３０秒の流体供給遅延時間に直ちに続いて、図５に示す様に約１０のスプリンクラー賦活に帰着する火災伸展を識別した。現実の火災テストでは、予測された様に、該３０秒の流体供給遅延時間に続いて１０のスプリンクラー賦活が生じた。次の１０秒内に追加の４つのスプリンクラーが賦活され、その点で該スプリンクラーシステムは約１５１７ｈＰａ（２２ｐｓｉ）の放出圧力を達成し、伸展する火災に重要な影響を与えた。従って、第１のスプリンクラー賦活に続く４０秒で合計１４のスプリンクラーがスプリンクラー動作面積２６を形成するよう賦活された。モデルは同じ４０秒に亘って合計約１９のスプリンクラー賦活を予測した。モデル及び現実のスプリンクラー賦活の間の対応は、モデルの１９の賦活されたスプリンクラーの最後の３つが４０秒間の第３９秒までに賦活すると予測されたことに依って出現するよりも狭い。更に、該モデルは、スプリンクラー動作面積での供給水の到着と、全放出圧力が達成される時刻の間の移行時間を説明しない控え目な結果を提供する。
該テスト結果は、スプリンクラーの最後熱的賦活が点火の瞬間から丁度３分を越えて発生し、テスト時間の次の２６分の間に何等追加のスプリンクラー賦活が起こらなかった、事実により証拠立てされる様に、正しく予告された流体供給遅延が、予測通りに有効に火災に取り組む１４の賦活されたスプリンクラーから成る現実のスプリンクラー動作面積２６の形成に帰着したことを示す。例えば、商品の損傷程度又は倉庫に対する火災の挙動、の様な、ドライスプリンクラーシステム１０動作の追加的特徴が観察された。表１に抄録されたテストについては、該火災及び損傷が主商品アレイ５０に限定されて留まることが観察された。
図５Ａには、点火軌跡に対する各駆動されたスプリンクラーの位置を示すスプリンクラー賦活のグラフによるプロットが示される。該グラフによるプロットは、もしあれば、スプリンクラースキッピングの量のインディケーターを提供する。特に、該プロットは、点火軌跡に近接したスプリンクラー賦活の同心リングと、スプリンクラースキップを示すための１つ以上のリング内の非駆動スプリンクラーの位置と、をグラフで示す。表１に対応する図５Ａのプロットに依れば、スキッピングは無かった。
例２
第２の火災テストでは、クラスＩＩＩ貯蔵商品の防護用のスプリンクラーシステム１０がモデル化され、該テストプラント室でテストされた。該システムパラメーターは、約１０．７ｍ（約３５フィート）の天井高さを有する倉庫面積内に配置され、約９．１ｍ（約３０フィート）の高さに貯蔵されたダブルローラック配置のクラスＩＩＩ商品を有する。ドライスプリンクラーシステム１０は、約３．０５ｍ（１０ｆｔ）×約３．０５ｍ（１０ｆｔ）間隔で並び、約１９０（０．３０５ｍ−ｓ）１／２｛１９０（ｆｔ−ｓｅｃ）１／２｝の公称アールテーアイ及び約１４１℃（２８６°Ｆ）の熱定格を有する１００個の１６．８Ｋファクターのアップライト特定用途向け倉庫スプリンクラーを備える。該スプリンクラーシステムは天井の下約１７８ｍｍ（約７インチ）付近に配置された。
該システム１０は図６で見られる様に予測熱リリースとスプリンクラー賦活プロフアイルを展開するよう正規化されたとしてモデル化された。該予測プロフアイルから、最大スプリンクラー動作面積２７の８０％、合計して約１６のスプリンクラーが、約３５秒（３５ｓ）の最大の流体供給遅延時間に続いて作動すると予測された。約５秒の最小の流体供給遅延時間が、約１０．７ｍ（３５フィート）の与えられた天井高さＨ１用の４つの臨界スプリンクラーの予測された熱的賦活までの経過時間として識別された。第１のスプリンクラー賦活は点火後約１分５５秒に起こると予測された。３３秒の流体供給遅延時間がテスト用の最大及び最小の流体供給遅延時間の間の範囲から選択された。
該テストプラントでは、主商品アレイ５０とその幾何学的中心がオフセット構成で４つのスプリンクラーの下に収納された。特に、クラスＩＩＩ商品の主アレイ５４はスチールアップライトとスチールビーム構造を使う工業用ラック内に収納された。その長さ約９．８ｍ（３２フィート）×幅約０．９１ｍ（３フィート）のラック部材が４つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するダブルロー主ラックを提供するよう配置された。ビーム頂部は該床上で約１．５ｍ（５フィート）インクレメントの垂直タイアー高さの該ラック内に位置付けられた。２つのターゲットアレイ５２は各々、該主アレイの周りで約２．４ｍ（８フィート）の距離に隔てられた。各ターゲットアレイ５２はスチールアップライト及びスチールビーム構造を使う工業用シングルローラックから成る。該約９．８ｍ（３２フィート）長さ×約０．９１ｍ（３フィート）幅のラックシステムは３つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するシングルローターゲットラックを提供するよう配置された。該ターゲットアレイ５２のラックのビーム頂部は該床上及び該床上約１．５ｍ（５フィート）インクレメントに位置付けられた。該主及びターゲットアレイ１４，１６のベイは該アレイを通る公称約１５２ｍｍ（６インチ）の縦及び横ダクト空間を提供するようロードされた。該主及びターゲットアレイラックは約８．８ｍ（約２９フィート）の高さで６つの垂直ベイから成る。標準のクラスＩＩＩ商品は、約５３．３ｃｍ（２１インチ）×約５３．３ｃｍ（２１インチ）×約５３．３ｃｍ（２１インチ）の寸法のシングルウォールコルゲート化カードボードカートン内の区分けされたペーパーカップ｛空で、約２２７ｇ（８オンス）サイズ｝で作られた。各カートンは２５カップの５層で１２５カップを有する。該区分けは、該５層を分離するシングルウォールコルゲートカードボードシートと、各層の５行と５列を分離する垂直インターロックシングルウォールコルゲートカードボードデバイダーと、で達成された。８つのカートンが約１．０７ｍ（約４２インチ）×約１．０７ｍ（４２インチ）×約１２．７ｃｍ（５インチ）の、ツーウエイハードウッドパレット上に搭載された。該パレットは約５４ｋｇ（約１１９ポンド）の重さで、その２０％はペーパーカップ、４３％は木、そして３７％はコルゲートカードボードである。全体の貯蔵物高さは約９．１ｍ（３０フィート）、移動可能天井は約１０．７ｍ（３５フィート）にセットされた。
現実の火災テストは該主アレイ１１４の中心から５３．３ｃｍ（２１インチ）中心を離れて始動され、３０分のテスト時間Ｔの間ランされた。点火源は２つのハーフスタンダードセルローズコットンイグナイターであった。該イグナイターは約１１３ｇ（４オンス）のガソリンをソークさせた約７．６ｃｍ（３インチ）×約７．６ｃｍ（３インチ）の長いセルローズバンドルで作られ、ポリエチレンバッグで捲かれた。該システム１０の第１スプリンクラーの熱的賦活に続いて、流体供給と放出は、該１次水制御バルブの後に配置されたソレノイドバルブにより３３秒の間遅延された。下記表２はモデルとテストパラメーターの両者の抄録表を提供する。加えて、表２は予測スプリンクラー動作面積２６と該テストの測定結果に次いで選択された流体供給遅延時間とを提供する。
Figure 2009516533
該予測プロフアイルは３３秒の流体供給遅延に続く約１４のスプリンクラー賦活の予測に対応する火災伸展を識別した。現実の火災テストは該３３秒の流体供給遅延時間に直ちに続く１６のスプリンクラーの賦活に帰着した。続く２秒内では何等追加のスプリンクラーは賦活されず、その点で該スプリンクラーシステムは伸展する火災に重要な影響を与える約１５１７ｈＰａ（２２ｐｓｉ）の放出圧力を達成した。従って、合計１６のスプリンクラーは第１のスプリンクラー賦活に続く３５秒で、スプリンクラー動作面積２６を形成するよう賦活された。該モデルは、同じ３５秒の時間に亘り、図６に示す合計約１６のスプリンクラーのスプリンクラー賦活をも予測した。
システム１０の流体供給遅延時間の使用は、１６の賦活されたスプリンクラーから成る現実のスプリンクラー動作面積２６の形成に帰着したが、該スプリンクラーは、スプリンクラーの最後の熱的賦活が点火の瞬間から丁度３分未満以内で起こり、該テスト時間の次の２７分間には何等追加のスプリンクラー賦活が起こらない事実により証拠立てられる様に、予測通りに火災に有効に取り組んでいる。例えば、商品への損傷の程度又は貯蔵物に対する火災の挙動の様なドライスプリンクラーシステム１０の動作の追加的特徴が観察された。表２に抄録されたテストについて、火災及び損傷は主商品アレイ５４に限定されて留まることが観察された。
図６Ａには、点火軌跡に対する各駆動されたスプリンクラーの位置を示すスプリンクラー駆動のグラフ線図のプロットが示される。該グラフ線図のプロットは点火軌跡から半径方向に発するスプリンクラー賦活の２つの同心リングを示す。スプリンクラースキッピングは観察されなかった。
例３
第３の火災テストでは、クラスＩＩＩ貯蔵商品の防護用のスプリンクラーシステム１０がモデル化され、該テストプラント室内でテストされた。該システムパラメーターは、約１３．１ｍ（約４３フィート）の天井高さを有する倉庫面積内に配置された約１２．２ｍ（約４０フィート）の高さに収納されたダブルローラック配置のクラスＩＩＩ商品を有する。該ドライスプリンクラーシステム１０は、約３．０５ｍ（１０ｆｔ）×約３．０５ｍ（１０ｆｔ）間隔で並び、約１９０（０．３０５ｍ−ｓ）１／２｛１９０（ｆｔ−ｓｅｃ）１／２｝の公称アールテーアイと約１４１℃（２８６°Ｆ）の熱定格を有する１００個の１６．８Ｋファクターのアップライト特定用途向け倉庫スプリンクラーを備える。該スプリンクラーシステムは天井の下約１７８ｍｍ（約７インチ）に配置された。
該テストプラントは図７に見られる予測熱リリースとスプリンクラー賦活プロフアイルを展開するよう正規化されたとしてモデル化された。予測プロフアイルから、指定された最大スプリンクラー動作範囲２７の８０％、合計して約１６のスプリンクラー、が約３９秒の最大流体供給遅延時間に続いて作動すると予測された。約２０から約２３秒の最小流体供給遅延時間が、約１３．１ｍ（４３フィート）の与えられた天井高さＨ１用の４つの臨界スプリンクラーの予測された熱的賦活までの経過時間として識別された。第１のスプリンクラー賦活は点火後約１分５５秒で起こると予測された。２１秒の流体供給遅延時間がテスト用の最大及び最小流体供給遅延時間の間の範囲から選択された。
該テストプラントでは、主商品アレイ５０とその幾何学的中心がオフセット構成で４つのスプリンクラーの下に収納された。特に、クラスＩＩＩ商品の主アレイ５４がスチールアップライト及びスチールビーム構造を使った工業用ラック上に収納された。長さ約９．８ｍ（３２フィート）×幅０．９１ｍ（３フィート）のラック部材が４つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するダブルロー主ラックを提供するため配置された。ビーム頂部は床上で約１．５ｍ（５フィート）インクレメントの垂直タイアー高さのラック内に位置付けられた。２つのターゲットアレイ５２の各々は該主アレイの周りに約２．４ｍ（８フィート）の距離に隔てられた。各ターゲットアレイ５２はスチールアップライトとスチールビーム構造を使う工業用シングルローラックから成る。該約９．８ｍ（３２フィート）長さ×約０．９１ｍ（３フィート）幅のラックシステムは３つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するシングルローターゲットラックを提供するよう配置された。ターゲットアレイ５２のラックのビーム頂部は該床上と、該床上約１．５ｍ（５フィート）インクレメントと、に位置付けられた。該主及びターゲットアレイ１４，１６のベイは該アレイを通る公称約１５２ｍｍ（６インチ）の縦及び横ダクト空間を提供するためロードされた。該主及びターゲットアレイラックは約１１．６ｍ（約３８フィート）の高さで、８つの垂直ベイから成る。該標準のクラスＩＩＩ商品は約５３．３ｃｍ（２１インチ）×約５３．３ｃｍ（２１インチ）×約５３．３ｃｍ（２１インチ）になるシングルウォールコルゲート化カードボードカートン内の区分けされたペーパーカップ｛空で、約２２７ｇ（８オンス）サイズ｝で作られた。各カートンは２５カップの５層で、１２５カップを有する。該区分けは、該５層を分離するシングルウォールコルゲートカードボードシートと、各層の５行と５列を分離する垂直インターロックシングルウォールコルゲートカードボードデバイダーと、で達成された。８つのカートンが約１．０７ｍ（約４２インチ）×約１．０７ｍ（４２インチ）×約１２．７ｃｍ（５インチ）の、ツーウエイハードウッドパレット上に搭載された。該パレットは約５４ｋｇ（約１１９ポンド）の重さであり、その約２０％はペーパーカップ、４３％は木、そして３７％はコルゲートカードボードである。全体の貯蔵物高さは約１１．９ｍ（３９フィート１インチ）（公称４０フィート）、移動可能天井は約１３．１ｍ（４３フィート）にセットされた。
現実の火災テストは該主アレイ１４の中心から約５３．３ｃｍ（２１インチ）中心を離れて始動され、該テストは３０分のテスト時間Ｔの間ランした。点火源は２つのハーフスタンダードセルローズコットンイグナイターである。該イグナイターは約１１３ｇ（４オンス）のガソリンをソークさせた約７．６ｃｍ（３インチ）×約７．６ｃｍ（３インチ）の長いセルローズバンドルで作られ、ポリエチレンバッグで捲かれた。該システム１０内の第１スプリンクラーの熱的賦活に続いて、流体供給及び放出は、該１次水制御バルブの後に配置されたソレノイドバルブにより２１秒の間遅延された。下記の表３はモデル及びテストパラメーターの両者の抄録の表を提供する。加えて、表３は予測スプリンクラー動作面積２６とテストからの測定結果の次に選択された流体供給遅延時間を提供する。
Figure 2009516533
該予測プロフアイルは２１秒の流体供給遅延に続く約２から３の予測されたスプリンクラー賦活に帰着する火災伸展を識別した。続く２秒内で何等追加してスプリンクラーが賦活されることは無く、その点に於いて、該スプリンクラーシステムは火災伸展に重要な影響を与える約１５１７ｈＰａ（２２ｐｓｉ）の放出圧力を達成した。従って、第１のスプリンクラー賦活に続く３０秒に、合計２０のスプリンクラーがスプリンクラー動作面積２６を形成するよう賦活された。該モデルは図７に示す様に、同じ３０秒の時間に沿って合計約６つのスプリンクラーのスプリンクラー賦活を予測した。
点火軌跡に対する各駆動されたスプリンクラーの位置を示すスプリンクラー駆動のグラフ線図のプロットが図７Ａで示される。該グラフ線図のプロットは点火軌跡から半径方向に発するスプリンクラー賦活の２つの同心リングを示す。第１のリング内に１つのスプリンクラースキップが観察される。
例４
第４の火災テストでは、クラスＩＩＩ貯蔵商品の防護用のスプリンクラーシステム１０がモデル化され、テストされた。該システムパラメーターは、約１３．７ｍ（約４５フィート）の天井高さを有する倉庫面積内に配置された約１２．２ｍ（約４０フィート）の高さに収納されたダブルローラック配置内のクラスＩＩＩ商品を有する。該ドライスプリンクラーシステム１０は、約３．０５ｍ（１０ｆｔ）×約３．０５ｍ（１０ｆｔ）間隔で並び、約１９０（０．３０５ｍ−ｓ）１／２｛１９０（ｆｔ−ｓｅｃ）１／２｝の公称アールテーアイと約１４１℃（２８６°Ｆ）の熱定格を有する１００個の１６．８Ｋファクターのアップライト特定用途向け倉庫スプリンクラーを備える。該スプリンクラーシステムは天井の下約１７７ｍｍ（約７インチ）に配置された。
該テストプラントは図８に見られる予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルを展開するため正規化されるようモデル化された。該予測プロフアイルから、最大スプリンクラー動作面積２７の８０％、合計して約１６のスプリンクラー、が約２８秒の最大流体供給遅延時間に続いて作動すると予測された。約１０秒の最小流体供給遅延時間が、約１３．７ｍ（４５フィート）の与えられた天井高さＨ１用の４つの臨界スプリンクラーの熱的賦活までの経過時間として識別された。第１のスプリンクラー賦活は点火後約２分で起こると予測された。１６秒の流体供給遅延時間がテスト用の最大及び最小流体供給遅延時間の間の範囲から選択された。
該テストプラントでは、主商品アレイ５０とその幾何学的中心がオフセット構成で４つのスプリンクラーの下に収納された。特に、クラスＩＩＩ商品の主アレイ５４が、スチールアップライト及びスチールビーム構造を使った工業用ラック上に収納された。長さ約９．８ｍ（３２フィート）×幅約０．９１ｍ（３フィート）のラック部材が４つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するダブルロー主ラックを提供するため配置された。ビーム頂部は床上で約１．５ｍ（５フィート）インクレメントの垂直タイアー高さのラック内に位置付けられた。２つのターゲットアレイ５２の各々は該主アレイの周りに約２．４ｍ（８フィート）の距離に隔てられた。各ターゲットアレイ５２はスチールアップライトとスチールビーム構造を使う工業用シングルローラックから成る。該約９．８ｍ（３２フィート）長さ×約０．９１ｍ（３フィート）幅のラックシステムは３つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するシングルローターゲットラックを提供するよう配置された。ターゲットアレイ５２のラックのビーム頂部は該床上と、該床上１．５ｍ（５フィート）インクレメントと、に位置付けられた。該主及びターゲットアレイ１４，１６のベイが該アレイを通して公称約１５２ｍｍ（６インチ）の縦及び横ダクト空間を提供するためロードされた。該主及びターゲットアレイラックは約１１．６ｍ（約３８フィート）の高さで、８つの垂直ベイから成る。該標準のクラスＩＩＩ商品は約５３．３ｃｍ（２１インチ）×約５３．３ｃｍ（２１インチ）×約５３．３ｃｍ（２１インチ）になるシングルウォールコルゲート化カードボードカートン内の区分けされたペーパーカップ｛空で、約２２７ｇ（８オンス）サイズ｝で作られた。各カートンは２５カップの５層の、１２５カップを有する。該区分けは、該５層を分離するシングルウォールコルゲートカードボードシートと、各層の５行と５列を分離する垂直インターロックシングルウォールコルゲートカードボードデバイダーと、で達成された。８つのカートンが約約１．０７ｍ（４２インチ）×約１．０７ｍ（４２インチ）×約１２．７ｃｍ（５インチ）の、ツーウエイハードウッドパレット上に搭載された。該パレットは約５４ｋｇ（約１１９ポンド）の重さであり、その約２０％はペーパーカップ、４３％は木、そして３７％はコルゲートカードボードである。全体の貯蔵物高さは約１１．９ｍ（３９フィート１インチ）（公称４０フィート）、移動可能天井は約１３．８ｍ（４５．２５フィート）にセットされた。
現実の火災テストは該主アレイ１１４の中心から約５３．３ｃｍ（２１インチ）中心を離れて始動され、該テストは３０分のテスト時間Ｔの間ランした。点火源は２つのハーフスタンダードセルローズコットンイグナイターである。該イグナイターは約１１３ｇ（４オンス）のガソリンをソークさせた約７．６ｃｍ（３インチ）×約７．６ｃｍ（３インチ）の長いセルローズバンドルで作られ、ポリエチレンバッグで捲かれた。該システム１０内の第１スプリンクラーの熱的賦活に続いて、流体供給及び放出は、該１次水制御バルブの後に配置されたソレノイドバルブにより１６秒の時間の間遅延させられた。下記の表４はモデル及びテストパラメーターの両者の抄録の表を提供する。加えて、表４は予測スプリンクラー動作面積２６とテストからの測定結果の次に選択された流体供給遅延時間を提供する。
Figure 2009516533
該予測プロフアイルは、１６秒の流体供給遅延に続く約１３の予測されたスプリンクラー賦活に対応する火災伸展を識別した。しかしながら、このテスト用の予測モデルと、該１６秒の流体供給遅延が及ぼす該火災への取り組みに対する影響と、解析する目的で、解析用の関連時間は第１のスプリンクラー賦活から完全な動作圧力が達成される瞬間までの時間である。この関連時間の間に該モデルは８つのスプリンクラー賦活を予測した。該火災テストに依れば、４つのスプリンクラーが、第１のスプリンクラー賦活の瞬間から水が約２０６９ｈＰａ（３０ｐｓｉ）の動作圧力で供給される瞬間までに賦活された。追加のスプリンクラー賦活は、該システムの動作圧力達成に続いて起こった。該第１のスプリンクラー賦活の後３分３７秒に、伸展する火災に重要な影響を与える合計１９のスプリンクラーはシステム圧力で動作していた。従って、第１のスプリンクラー賦活に続く３分３７秒には、合計１９のスプリンクラーがスプリンクラー動作面積２６を形成するよう賦活された。
該システム１０で流体供給遅延時間を使うことは該火災に有効に取り組む、１９の賦活されたスプリンクラーから成る現実のスプリンクラー動作面積２６の形成に帰着した。例えば、商品への損傷の程度又は貯蔵物に対する火災の挙動の様な、ドライスプリンクラーシステム１０の動作の追加的特徴が観察された。表４に抄録された該テストについては、火災が主アレイ５４からターゲットアレイ５６に進んだことが観察されたが、しかしながら、該破損は該アレイの端部へ進むようには観察されなかった。
例５
第５の火災テストでは、グループＡプラスチック貯蔵商品の防護用スプリンクラーシステム１０がモデル化され、テストプラント室でテストされた。該システムパラメーターは約９．１ｍ（約３０フイート）の天井高さを有する倉庫面積内に配置された約６．１ｍ（約２０フィート）の高さに収納されたダブルローラック配置のグループＡ商品を有する。該ドライスプリンクラーシステム１０は、約３．０５ｍ（１０ｆｔ）×約３．０５ｍ（１０ｆｔ）間隔で並び、約１９０（０．３０５ｍ−ｓ）１／２｛１９０（ｆｔ−ｓｅｃ）１／２｝の公称アールテーアイと約１４１℃（２８６°Ｆ）の熱定格を有する、１００個の１６．８Ｋファクターのアップライト特定用途向け倉庫スプリンクラーを備える。該スプリンクラーシステムは天井の下約１７８ｍｍ（約７インチ）に配置された。
該テストプラントは図９に見られる予測熱リリースとスプリンクラー賦活プロフアイルを展開するよう正規化されたとしてモデル化された。予測プロフアイルから、指定された最大スプリンクラー動作面積２７の８０％、合計して約１６のスプリンクラー、が約３５秒の最大流体供給遅延時間に続いて作動すると予測された。約１０秒の最小流体供給遅延時間が、約９．１ｍ（３０フィート）の与えられた天井高さＨ１用の４つの臨界スプリンクラーの熱的賦活までの経過時間として識別された。第１のスプリンクラー賦活は点火後約１分５５秒（１：５５−１：５６）で起こると予測された。２９秒の流体供給遅延時間がテスト用の最大及び最小流体供給遅延時間の間の範囲から選択された。
該テストプラントでは、主商品アレイ５０とその幾何学的中心がオフセット構成で４つのスプリンクラーの下に収納された。特に、グループＡ商品の主アレイ５４がスチールアップライト及びスチールビーム構造を使った工業用ラック上に収納された。長さ約９．８ｍ（３２フィート）×幅０．９１ｍ（３フィート）のラック部材が４つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するダブルロー主ラックを提供するため配置された。ビーム頂部は床上で約１．５ｍ（５フィート）インクレメントの垂直タイアー高さのラック内に位置付けられた。２つのターゲットアレイ５２の各々は該主アレイの周りに約２．４ｍ（８フィート）の距離で隔てられた。各ターゲットアレイ５２はスチールアップライトとスチールビーム構造を使う工業用シングルローラックから成る。該約９．８ｍ（３２フィート）長さ×約０．９１ｍ（３フィート）幅のラックシステムは３つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するシングルローターゲットラックを提供するよう配置された。ターゲットアレイ５２のラックのビーム頂部は該床上と、該床上約１．５ｍ（５フィート）インクレメントと、に位置付けられた。該主及びターゲットアレイ１４，１６のベイは該アレイを通る公称約１５２ｍｍ（６インチ）の縦及び横ダクト空間を提供するためロードされた。該主及びターゲットアレイラックは約５．７ｍ（約１９フィート）の高さで、８つの垂直ベイから成る。該標準のグループＡプラスチック商品は、区分けされたシングルウォールコルゲート化カードボードカートン内にパッケージされた堅い結晶性ポリスチレンカップ｛空で、約４５４ｇ（１６オンス）サイズ｝で作られた。カップはカートン当たり合計１２５になるよう、層当たり２５の５層に配置された。該区分けは、該５層を分離するシングルウォールコルゲートカードボードシートと、各層の５行と５列を分離する垂直インターロックシングルウォールコルゲートカードボードデバイダーと、で達成された。２×２×２で配置された８つの約５３．３ｃｍ（２１インチ）キューブカートンがパレットロードを形成した。各パレットロードはツーウエイの約１．０７ｍ（約４２インチ）×約１．０７ｍ（４２インチ）×約１２．７ｃｍ（５インチ）の、スラッテッドデッキハードウッドパレットにより支持された。該パレットは約７４．９ｋｇ（約１６５ポンド）の重さであり、その約４０％はプラスチック、３１％は木、そして２９％はコルゲートカードボードである。全体の貯蔵物高さは約６．１ｍ（２０フィート）、移動可能天井は約９．１ｍ（３０フィート）にセットされた。
現実の火災テストは該主アレイ１４の中心から約５３．３ｃｍ（２１インチ）中心を離れて始動され、該テストは３０分のテスト時間Ｔの間ランした。点火源は２つのハーフスタンダードセルローズコットンイグナイターである。該イグナイターは約１１３ｇ（４オンス）のガソリンをソークさせた約７．６ｃｍ（３インチ）×約７．６ｃｍ（３インチ）の長いセルローズバンドルで作られ、ポリエチレンバッグで捲かれた。該システム１０内の第１スプリンクラーの熱的賦活に続いて、流体供給及び放出は、該１次水制御バルブの後に配置されたソレノイドバルブにより２９秒の間遅延された。下記の表５はモデル及びテストパラメーターの両者の抄録の表を提供する。加えて、表５は予測スプリンクラー動作面積２６とテストからの測定結果の次に選択された流体供給遅延時間を提供する。
Figure 2009516533
テスト結果に依ると、該スプリンクラーシステムは第１スプリンクラーの賦活に続く３０秒以内にはシステム動作圧力｛約１５１７ｈＰａ（２２ｐｓｉ）｝以内であり、そして該システム圧力は点火後３分以内に到達した。該約１５１７ｈＰａ（２２ｐｓｉ）放出圧力は、該スプリンクラー１６放出密度が指定される設計基準に実質的に対応する毎分平方メートル当たり約３２．２リットル、すなわち３２．２ｌｐｍ／ｍ２（約０．７９ｇｐｍ／ｆｔ２）に等しくなるよう、該システムにより得られる。第１スプリンクラー賦活に続く３０秒を過ぎて、１３のスプリンクラー賦活が起こった。予測プロフアイルは２９秒の流体供給遅延に続いて約１２から１３のスプリンクラー賦活に帰着する火災伸展を識別した。第１スプリンクラー賦活に続く３９秒には合計１５のスプリンクラーが動作しており、火災伸展に重要な影響を与えた。従って、該第１スプリンクラー賦活に続く３９秒には合計１５のスプリンクラーがスプリンクラー動作面積２６を形成するよう賦活された。かくして合計の利用可能スプリンクラーの２０％より少ししか賦活されなかった。全部で１５の賦活されたスプリンクラーは最初の点火後１１０秒から２５０秒の間の範囲内で賦活された。
該システム１０の流体供給遅延時間を使うことは、火災に有効に取り組む１５の賦活されたスプリンクラーから成る現実のスプリンクラー動作面積２６の形成に帰着した。例えば、商品への損害の程度又は貯蔵物に対する火災の挙動の様な、ドライスプリンクラーシステム１０の動作の追加的特徴が観察された。表５で抄録されたテストについては、火災が主アレイ５４からターゲットアレイ５６へ進んだことが観察されたが、火災はテスト配備の境界を破ることは無かった。
点火軌跡に対する各駆動されたスプリンクラーの位置を示すスプリンクラー駆動のグラフ線図のプロットが図９Ａで示される。該グラフ線図のプロットは点火軌跡から半径方向に発するスプリンクラー賦活の２つの同心リングを示す。スプリンクラースキップは観察されない。
例６
第６の火災テストでは、クラスＩＩ貯蔵商品の防護用のスプリンクラーシステム１０がモデル化され、該テストプラント室内でテストされた。該システムパラメーターは、約１２．２ｍ（約４０フィート）の天井高さを有する倉庫面積内に配置された約１０．４ｍ（約３４フィート）の高さに収納されたダブルローラック配置内のクラスＩＩ商品を有する。該ドライスプリンクラーシステム１０は、約３．０５ｍ（１０ｆｔ）×約３．０５ｍ（１０ｆｔ）間隔で並び、約１９０（０．３０５ｍ−ｓ）１／２｛１９０（ｆｔ−ｓｅｃ）１／２｝の公称アールテーアイと約１４１℃（２８６°Ｆ）の熱定格を有する、１００個の１６．８Ｋファクターのアップライト特定用途向け倉庫スプリンクラー２０をループパイピングシステム内に備える。該スプリンクラーシステム１０は天井の下約１７８ｍｍ（約７インチ）に配置された。該スプリンクラーシステム１０は約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）の公称放出圧力で約３２．６ｌｐｍ／ｍ２（０．８ｇｐｍ／ｆｔ２）の公称放出密度を有する流体供給を提供するよう構成された。
該テストプラントは図１０に見られる予測熱リリースとスプリンクラー賦活プロフアイルを展開するようモデル化された。予測プロフアイルから、指定された最大スプリンクラー動作面積２６の８０％、合計して約１６のスプリンクラーが、約２５秒の最大流体供給遅延時間に続いて、整えられると予測された。約１０秒の最小流体供給遅延時間が、約１２．２ｍ（４０フィート）の与えられた天井高さＨ１用の４つの臨界スプリンクラーにより形成される最小スプリンクラー動作面積２８の予測された熱的賦活までの時間経過として識別された。第１のスプリンクラー賦活は点火後約１分５５秒で起こると予測された。テスト用の最大及び最小流体供給遅延時間の予測流体供給遅延範囲の外の３１秒の流体供給遅延時間。
該テストプラントでは、主商品アレイ５０とその幾何学的中心がオフセット構成で４つのスプリンクラーの下に収納された。特に、クラスＩＩ商品の主アレイ５４がスチールアップライト及びスチールビーム構造を使った工業用ラック上に収納された。長さ約９．８ｍ（３２フィート）×幅約０．９１ｍ（３フィート）のラック部材が４つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するダブルロー主ラックを提供するため配置された。ビーム頂部は床上で約１．５ｍ（５フィート）インクレメントの垂直タイアー高さのラック内に位置付けられた。２つのターゲットアレイ５２の各々は該主アレイの周りに約２．４ｍ（８フィート）の距離で隔てられた。各ターゲットアレイ５２はスチールアップライトとスチールビーム構造を使う工業用シングルローラックから成る。該約９．８ｍ（３２フィート）長さ×約０．９１ｍ（３フィート）幅のラックシステムは３つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するシングルローターゲットラックを提供するよう配置された。ターゲットアレイ５２のラックのビーム頂部は該床上と、該床上約１．５ｍ（５フィート）インクレメントと、に位置付けられた。該主及びターゲットアレイ１４，１６のベイが該アレイを通る公称約１５２ｍｍ（６インチ）の縦及び横ダクト空間を提供するためロードされた。該主及びターゲットアレイラックは約１０．１ｍ（約３３フィート）の高さで、７つの垂直ベイから成る。該クラスＩＩ商品は安定用に挿入された、５つの側面のスチールスチフナーを有するダブルトリウォールコルゲートカードボードカートンで作られた。外側カートン測定値は、１枚の公称約１．０７ｍ（４２インチ）幅×約１．０７ｍ（４２インチ）長さ×約１２．７ｃｍ（５インチ）高さのハードウッドツートレイエントリーパレット上で、公称約１．０７ｍ（４２インチ）幅×約１．０７ｍ（４２インチ）長さ×約１．０７ｍ（４２インチ）高さであった。該ダブルトリウォールカードボードカートンは重さ約３８．１ｋｇ（約８４ポンド）で、各パレットは重さ約２３．６ｋｇ（約５２ポンド）であった。全体高さは約１０．４５ｍ（３４フィート２インチ）（公称３４フィート）、移動可能天井は約１２．２ｍ（４０フィート）にセットされた。
現実の火災テストは該主アレイ５４の中心から約５３．３ｃｍ（２１インチ）中心を離れて始動され、該テストは３０分のテスト時間Ｔの間ランした。点火源は２つのハーフスタンダードセルローズコットンイグナイターである。該イグナイターは約１１３ｇ（４オンス）のガソリンをソークさせた約７．６ｃｍ（３インチ）×約７．６ｃｍ（３インチ）の長いセルローズバンドルで作られ、ポリエチレンバッグで捲かれた。該システム１０内の第１スプリンクラーの熱的賦活に続いて、流体供給及び放出は、該１次水制御バルブの後に配置されたソレノイドバルブにより３０秒の時間の間遅延された。下記の表６はモデル及びテストパラメーターの両者の抄録の表を提供する。加えて、表６は予測スプリンクラー動作面積とテストからの測定結果の次に流体供給遅延時間を提供する。
Figure 2009516533
該スプリンクラーシステムは点火に続く約３分で約１０３４ｈＰａ（１５ｐｓｉ）の放出圧力を達成した。合計３６のスプリンクラーは第１のスプリンクラー賦活に続く３８秒でスプリンクラー動作面積２６を形成するよう賦活された。該システムが点火に続く約２分４９秒でゲージ圧で約８９６ｈＰａ（約１３ｐｓｉｇ）の動作圧力を達成し、ポンプ速度の手動調整が２分４７秒から約３分２１秒に提供されたことは注意されるべきである。点火に続く３分で、該スプリンクラー放出圧力はゲージ圧で約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉｇ）であった。
例６のスプリンクラー賦活は包囲及び浸水のスプリンクラー動作が形成されたシナリオを示すが、しかしながら該動作範囲は３６のスプリンクラー運転で形成され、それは３６の、より好ましくは２０の又はもっと少ないスプリンクラーの、好ましいスプリンクラー動作範囲より効率が低い。全部で３６のスプリンクラーが動作し、包囲及び浸水構成で火災に取り組むよう構成されたドライスプリンクラーシステム用の受け入れ可能な時間枠内で設計された動作圧力で放出したことは更に注意されるべきである。特に、完全なスプリンクラー動作面積が形成され、５分未満すなわち３分１１秒内に設計動作圧力で放出している。例えば、商品への損傷の程度と、倉庫に対する火災の挙動、の様なドライスプリンクラーシステム１０の動作の追加的特徴が観察された。表６に抄録されたテストについては、該火災及び損傷は主商品アレイ５０に限定されるに留まったことが観察された。
点火軌跡に対する各駆動スプリンクラーの位置を示すスプリンクラー駆動のグラフ線図のプロットが図１０Ａで示される。該グラフ線図のプロットは該点火軌跡から半径方向に発するスプリンクラー賦活の２つの同心リングを示す。スプリンクラースキッピングは観察されなかった。
例７
第７の火災テストでは、クラスＩＩＩ貯蔵商品の防護用のスプリンクラーシステム１０がモデル化され、該テストプラント室内でテストされた。該システムパラメーターは、約１３．７ｍ（約４５フィート）の天井高さを有する倉庫面積内に配置され約１０．７ｍ（約３５フィート）の高さに収納されたダブルローラック配置内のクラスＩＩＩ商品を有する。該ドライスプリンクラーシステム１０は、約３．０５ｍ（１０ｆｔ）×約３．０５ｍ（１０ｆｔ）間隔で並び、約１９０（０．３０５ｍ−ｓ）１／２｛１９０（ｆｔ−ｓｅｃ）１／２｝の公称アールテーアイと約１４１℃（２８６°Ｆ）の熱定格を有する、１００個の１６．８Ｋファクターのアップライト特定用途向け倉庫スプリンクラーをループパイピングシステム内に備える内容となる。該スプリンクラーシステムは該スプリンクラーのデフレクターが天井の下約１７８ｍｍ（約７インチ）にあるように配置された。
該テストプラントは図１１に見られる予測熱リリースとスプリンクラー賦活プロフアイルを展開するよう正規化されてモデル化された。予測プロフアイルから、最大スプリンクラー動作面積２７の８０％、合計して約１６のスプリンクラーが、約２６から約３２秒の最大流体供給遅延時間に続いて作動すると予測された。約１から２秒の最小流体供給遅延時間が、約１３．７ｍ（４５フィート）の与えられた天井高さＨ１用の４つの臨界スプリンクラーの熱的賦活までの経過時間として識別された。第１のスプリンクラー賦活は点火後約１分５０秒で起こると予測された。約２３秒の流体供給遅延時間がテスト用の最大及び最小流体供給遅延時間の間の範囲からテストされた。
該テストプラントでは、主商品アレイ５０とその幾何学的中心がオフセット構成で４つのスプリンクラーの下に収納された。特に、クラスＩＩＩ商品の主アレイ５４がスチールアップライト及びスチールビーム構造を使った工業用ラック上に収納された。長さ約９．８ｍ（３２フィート）×幅約０．９１ｍ（３フィート）のラック部材が４つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するダブルロー主ラックを提供するため配置された。ビーム頂部は床上で約１．５ｍ（５フィート）インクレメントの垂直タイアー高さのラック内に位置付けられた。２つのターゲットアレイ５２の各々は該主アレイの周りに約２．４ｍ（８フィート）の距離で隔てられた。各ターゲットアレイ５２はスチールアップライトとスチールビーム構造を使う工業用シングルローラックから成る。該約９．８ｍ（３２フィート）長さ×約０．９１ｍ（３フィート）幅のラックシステムは３つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するシングルローターゲットラックを提供するよう配置された。ターゲットアレイ５２のラックのビーム頂部は該床上と、該床上約１．５ｍ（５フィート）インクレメントと、に位置付けられた。該主及びターゲットアレイ１４，１６のベイは該アレイを通る公称約１５２ｍｍ（６インチ）の縦及び横ダクト空間を提供するためロードされた。該主及びターゲットアレイラックは約１０．１ｍ（約３３フィート）の高さで、７つの垂直ベイから成る。該標準クラスＩＩＩ商品は約５３．３ｃｍ（２１インチ）×約５３．３ｃｍ（２１インチ）×約５３．３ｃｍ（２１インチ）に及ぶシングルウォールコルゲート化カードボードカートン内の区分けされたペーパーカップ｛空で、約２２７ｇ（８オンス）サイズ｝で作られた。各カートンは２５カップの５層で、１２５カップを有する。該区分けは、該５層を分離するシングルウォールコルゲートカードボードシートと、各層の５行と５列を分離する垂直インターロックシングルウォールコルゲートカードボードデバイダーと、で達成された。８つのカートンが約１．０７ｍ（約４２インチ）×約１．０７ｍ（４２インチ）×約１２．７ｃｍ（５インチ）の、ツーウエイハードウッドパレット上にロードされた。該パレットは約５４ｋｇ（約１１９ポンド）の重さであり、その約２０％はペーパーカップ、４３％は木、そして３７％はコルゲートカードボードである。全体の貯蔵高さは約１０．４５ｍ（３４フィート２インチ）（公称３５フィート）、移動可能天井は約１３．７ｍ（４５フィート）にセットされた。
現実の火災テストは該主アレイ１１４の中心から約５３．３ｃｍ（２１インチ）中心を離れて始動され、該テストは３０分のテスト時間Ｔの間ランした。点火源は２つのハーフスタンダードセルローズコットンイグナイターである。該イグナイターは約１１３ｇ（４オンス）のガソリンをソークさせた約７．６ｃｍ（３インチ）×約７．６ｃｍ（３インチ）の長いセルローズバンドルで作られ、ポリエチレンバッグで捲かれた。該システム１０内の第１のスプリンクラーの熱的賦活に続いて、流体供給及び放出は、該１次水制御バルブの後に配置されたソレノイドバルブにより２３秒の時間の間遅延された。下記の表７はモデル及びテストパラメーターの両者の抄録の表を提供する。加えて、表７は予測スプリンクラー動作面積２６とテストからの測定結果の次に選択された流体供給遅延時間を提供する。
Figure 2009516533
予測プロフアイルは２６から３２秒の流体供給遅延に続く約１６の予測スプリンクラー賦活に対応する火災伸展を識別した。火災テストの観察に依れば、第１のスプリンクラー賦活の後２９秒での合計１２のスプリンクラーがシステム圧力で動作し、伸展する火災に重要な影響を与えた。次に、該第１のスプリンクラー賦活に続く３０秒に２つの追加のスプリンクラーが賦活され、スプリンクラー動作面積２６を形成し、合計１４のスプリンクラーになった。
該システム１０で流体供給遅延時間を使うことは、火災に有効に取り組む１４の賦活スプリンクラーから成る現実のスプリンクラー動作面積２６の形成に帰着した。例えば、商品への損傷の程度又は貯蔵物に対する火災の挙動の様なドライスプリンクラーシステム１０の動作の追加的特徴が観察された。表７に抄録された該テストについては、火災の伝播が主アレイ５４の２つの中央ベイに限定され、ターゲットアレイ５６を予め濡らしたことが点火を防止したことが観察された。スプリンクラーのスキッピングは観察されなかった。
例８
第８の火災テストでは、クラスＩＩＩ貯蔵商品の防護用のスプリンクラーシステム１０がモデル化され、テストされた。該システムパラメーターは、約１２．２ｍ（約４０フィート）の天井高さを有する倉庫面積内に配置され約１０．７ｍ（約３５フィート）の高さに収納されたダブルローラック配置内のクラスＩＩＩ商品を有する。該ドライスプリンクラーシステム１０は、約３．０５ｍ（１０ｆｔ）×約３．０５ｍ（１０ｆｔ）間隔で並び、約１９０（０．３０５ｍ−ｓ）１／２｛１９０（ｆｔ−ｓｅｃ）１／２｝の公称アールテーアイと１４１℃（２８６°Ｆ）の熱定格を有する１００個の１６．８Ｋファクターのアップライト特定用途向け倉庫スプリンクラーをループパイピングシステム内に備える内容となる。該スプリンクラーシステム１０は、該スプリンクラーのデフレクターが天井の下約１７８ｍｍ（約７インチ）にあるよう配置された。
該テストプラントは図１２に見られる予測熱リリースとスプリンクラー賦活プロフアイルを展開するよう正規化されてモデル化された。予測プロフアイルから、最大スプリンクラー動作面積２７の８０％、合計して約１６のスプリンクラーが、約２７秒の最大流体供給遅延時間に続いて、作動すると予測された。約６秒の最小流体供給遅延時間は、約１２．２ｍ（４０フィート）の与えられた天井高さＨ１用の４つの臨界スプリンクラーの熱的賦活までの経過時間として識別された。第１のスプリンクラー賦活は点火後約１分５４秒に起こると予測された。２７秒の流体供給遅延時間がテスト用の最大及び最小流体供給遅延時間の間の範囲から選択された。
該テストプラントでは、主商品アレイ５０とその幾何学的中心がオフセット構成で４つのスプリンクラーの下に収納された。特に、クラスＩＩＩ商品の主アレイ５４がスチールアップライト及びスチールビーム構造を使った工業用ラック上に収納された。長さ約９．８ｍ（３２フィート）×幅約０．９１ｍ（３フィート）のラック部材が４つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するダブルロー主ラックを提供するため配置された。ビーム頂部は床上で約１．５ｍ（５フィート）インクレメントの垂直タイアー高さのラック内に位置付けられた。２つのターゲットアレイ５２の各々は該主アレイの周りに約２．４ｍ（８フィート）の距離で隔てられた。各ターゲットアレイ５２はスチールアップライトとスチールビーム構造を使う工業用シングルローラックから成る。該長さ約９．８ｍ（３２フィート）×幅約０．９１ｍ（３フィート）のラックシステムは３つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するシングルローターゲットラックを提供するよう配置された。ターゲットアレイ５２のラックのビーム頂部は該床上と、該床上の約１．５ｍ（５フィート）インクレメントと、に位置付けられた。該主及びターゲットアレイ１４，１６のベイが該アレイを通る公称約１５２ｍｍ（６インチ）の縦及び横ダクト空間を提供するためロードされた。該主及びターゲットアレイラックは約１０．１ｍ（約３３フィート）の高さで、７つの垂直ベイから成る。該標準クラスＩＩＩ商品は約５３．３ｃｍ（２１インチ）×約５３．３ｃｍ（２１インチ）×約５３．３ｃｍ（２１インチ）に及ぶシングルウォールコルゲート化カードボードカートン内の区分けされたパーパーカップ｛空で、約２２７ｇ（８オンス）サイズ｝で作られた。各カートンは２５カップの５層で、１２５カップを有する。該区分けは該５層を分離するシングルウォールコルゲートカードボードシートと、各層の５行と５列を分離する垂直インターロックシングルウォールコルゲートカードボードデバイダーと、で達成された。８つのカートンは約１．０７ｍ（約４２インチ）×約１．０７ｍ（４２インチ）×約１２．７ｃｍ（約５インチ）のツーウエイハードウッドパレット上にロードされる。該パレットは約５４ｋｇ（約１１９ポンド）の重さで、その約２０％はペーパーカップ、４３％は木そして３７％はコルゲートされたカードボードである。全体の貯蔵物高さは約１０．４５ｍ（３４ｆｔ−２インチ）（公称３５フィート）、移動可能な天井は１２．２ｍ（４０フィート）にセットされた。
現実の火災テストは該主アレイ１１４の中心から約５３．３ｃｍ（２１インチ）中心を離れて始動され、該テストは３０分のテスト時間Ｔの間ランした。点火源は２つのハーフスタンダードセルローズコットンイグナイターである。該イグナイターは約１１３ｇ（４オンス）のガソリンをソークさせた約７．面積６ｃｍ（３インチ）×約７．６ｃｍ（３インチ）の長いセルローズバンドルで作られ、ポリエチレンバッグで捲かれた。該システム１０内の第１のスプリンクラーの熱的賦活に続いて、流体供給及び放出は、該１次水制御バルブの後に配置されたソレノイドバルブにより２７秒の時間の間遅延された。下記の表８はモデル及びテストパラメーターの両者の抄録の表を提供する。加えて、表８は予測スプリンクラー動作範囲２６とテストからの測定結果の次に選択された流体供給遅延時間を提供する。
Figure 2009516533
該予測プロフアイルは２７秒の流体供給遅延に続く約１６の予測されたスプリンクラー賦活に対応する火災伸展を識別した。火災テストの観察に依れば、第１のスプリンクラー賦活に続く３２秒で該システムがシステム圧力を達成する前に、全部で２６の賦活されるスプリンクラーが賦活され、伸展する火災に重要な影響を与える。従って、該最初の点火に続く２分１３秒でスプリンクラー動作面積２６を形成するよう２６のスプリンクラーが賦活された。
該システム１０で流体供給遅延時間を使うことは、該火災に有効に取り組む２６の賦活されたスプリンクラーから成る現実のスプリンクラー動作面積２６の形成に帰着した。例えば、商品への損傷の程度と、倉庫に対する火災の挙動と、の様なドライスプリンクラーシステム１０の動作の追加的特徴が観察された。表８に抄録されたテストについては、該火災が該通路を横切り、ターゲットアレイ５２の頂部に伝播したが、流体放出時直ちに消火されることが観察された。
各々のテストは適当な強制的遅延で構成されたドライスプリンクラーシステムが、スプリンクラー動作面積２６を形成するのに充分な数のスプリンクラーの熱的賦活で、伸展する火災７２に応答することが出来ることを検証している。該スプリンクラー動作面積２６からのシステム圧力での水放出が更に、上から該火災を圧倒し、鎮圧することにより伸展する火災７２を包囲、浸水させることが示された。
一般に、最終スプリンクラー動作面積２６の各々は、２６か、もっと少ないスプリンクラーにより形成される。該最終スプリンクラー動作面積と動作は、従来インラックシステムが必要であった倉庫占有部の火災が天井専用システムで有効に取り組まれ得ることを示した。更に最終スプリンクラー動作面積２６が２０かもっと少ないスプリンクラーにより形成されるところでは、該テスト結果はドライ／プリアクションシステムが、前にＮＦＰＡ（２００２）の下で要求されたよりも小さい水力学的設計面積で構成され得ることを示す。水力学的要求を最小化することにより、該貯蔵空間内への水放出の全体容積が好ましく最小化される。最後に、該テストは適当な火災伸展を許容する流体供給の遅延は、スプリンクラー賦活を該火災に近接する範囲に局所化することを可能にして、必ずしも該火災に直接影響を与えず、追加的放出容積を付加する、該火災から遠隔のスプリンクラーの賦活を避けるか又は他の仕方で最小化することを示した。
このテストの各々はスプリンクラー動作面積２６の成功裡の形成と応答に帰着したので、該テストの各々は、対応する貯蔵商品と条件用に少なくとも１つの強制的流体供給遅延時間を規定する。これらのテストは高い危険性及び／又は可燃特性を有すると知られる商品について行われ、該テストは種々の貯蔵物構成と高さについて、そして種々の天井から商品までのクリヤランスについて、行われた。加えて、これらのテストは２つの異なる動作及び放出圧力のスプリンクラー２０の好ましい実施例で行われた。従って、ドライ／プリアクションスプリンクラーシステム１０の全体的な水力学的要求は、現実の流体供給遅延時間、商品クラス、スプリンクラーＫファクター、スプリンクラーハンギングスタイル、スプリンクラーの熱的応答、スプリンクラーの放出圧力そして賦活されるスプリンクラーの合計数、を含む倉庫占有部の１つ以上の要因の関数であるのが好ましい。上記８つの火災テストは同じスプリンクラー及びスプリンクラー構成で行われたので、何等かの与えられたテストでのスプリンクラー動作の最終数は、現実の流体供給遅延時間、商品クラス、貯蔵物形状そして動作又はスプリンクラー放出圧力、の１つ以上の関数である。
クラスＩＩ及びクラスＩＩＩ商品に関しては、クラスＩＩがクラスＩＩＩよりも低い挑戦的火災を呈すると考えられるので、クラスＩＩＩの防護用に構成されたシステム１０はクラスＩＩ用の倉庫占有部にも適用可能である。該テスト結果は、ダブルローラック構成がマルチロー配置に比較してより速い火災伸展を呈することを示す。かくして、もし、同じ流体供給遅延時間、もっと特定して、同じ現実の流体供給遅延時間、を呈される場合は、動作圧力が該マルチロー配置に比較してダブルローラックシナリオで達成される前に、より多くのスプリンクラーが動作すると期待される。
該テストの各々はラック貯蔵配置で行われ、そして各テストで、最終スプリンクラー動作面積２６は効果的に火災を圧倒し、鎮圧する。該テストシステム１０は全て、インラックスプリンクラーによる援助無しの天井専用スプリンクラーシステムであった。該テストの結果に基づき、スプリンクラー動作面積２６で火災に取り組むよう構成されたドライスプリンクラーシステムは、ラック貯蔵用の天井専用スプリンクラー防護システムとして使用され、それによりインラックスプリンクラーの必要性を取り除くと信じられる。
該テストされた強制的流体供給遅延時間は、好ましくは３０より少ないスプリンクラー、もっと屡々２０より少ないスプリンクラーを有するスプリンクラー動作面積２６の適切な形成に帰着するので、強制的流体供給遅延時間を有するドライスプリンクラーシステムにより防護される倉庫占有部は水力学的に、より小さい水力学的容量で、サポートされ、設計され得ると信じられる。スプリンクラー動作面積の意味で、最終スプリンクラー動作面積は、現在のウェット又はドライシステム設計標準で使われる水力学的設計面積に等しいかそれより小さいよう示された。従って、強制的流体供給遅延時間を有するドライスプリンクラーシステムは、火災伸展に応答して包囲及び浸水効果を生ずることが出来て、更に水力学的に、現在のドライシステムより小さい水容積で構成され、寸法決めされる。
更に、包囲及び浸水効果を提供するのに役立つ全てのスプリンクラーが、予め決められた時間内に熱的に駆動されることは注意されるべきである。特に、該スプリンクラーシステムは、該システム内の第１の熱的スプリンクラー賦活に続く１０分以内に、最後に賦活されるスプリンクラーが生ずるように構成される。好ましくは、最後のスプリンクラーが該システム内の第１のスプリンクラー賦活の８分以内に賦活される、より好ましくは、最後のスプリンクラーが該第１のスプリンクラー賦活の５分内に賦活されるのがよい。従って、例え、該ドライスプリンクラーシステムが、水力学的により効率的な動作面積を提供する好ましい最小及び最大流体供給範囲の外に強制的流体供給遅延時間を有する場合でも、例えばテスト番号６で見られる様に、包囲及び浸水効果で火災に応答するスプリンクラー動作面積を形成することが出来るのであり、尤もより多い数のスプリンクラーが熱的に賦活されるのではあるが。
上記テストは更に、該好ましい方法論がスプリンクラースキッピングの効果を除去するか、又は少なくとも最小化する、ドライスプリンクラーシステムを提供出来ることを図解する。提供される賦活プロットの中で、唯１つのプロット（図７Ａ）が１つのスプリンクラースキップを示した。比較の目的で、ウェットシステム火災テストが行われ、そのスプリンクラー賦活がプロットされた。該ウェットシステムテストについては、クラスＩＩＩ貯蔵商品の防護用のスプリンクラーシステム１０がモデル化され、テストされた。該システムパラメーターは、約１３．７ｍ（約４５フィート）の天井高さを有する倉庫面積内に配置され、約１２．２ｍ（約４０フィート）の高さに収納されたダブルローラック配置のクラスＩＩＩ商品の内容となる。該ウェットスプリンクラーシステム１０は、３．０５ｍ（１０ｆｔ）×約３．０５ｍ（１０ｆｔ）間隔で並び、約１９０（０．３０５ｍ−ｓ）１／２｛１９０（ｆｔ−ｓｅｃ）１／２｝の公称ＲＴＩ及び１４１℃（２８６°Ｆ）の熱定格を有する１００個の１６．８Ｋファクターのアップライト特定用途向け倉庫スプリンクラーを備える。該スプリンクラーシステムは、該スプリンクラーのデフレクターが天井の下約１７８ｍｍ（約７インチ）になるよう配置された。該ウェットパイプシステム１０はクローズドヘッドで、かつ、加圧されるようセットされた。
該テストプラントでは、主商品アレイ５０とその幾何学的中心が、オフセット構成で４つのスプリンクラーの下に収納された。特に、クラスＩＩＩ商品の主アレイ５４はスチールアップライト及びスチールビーム構造を使う工業用ラック上に収納された。長さ約９．８ｍ（３２フィート）×幅約０．９１ｍ（３フィート）のラック部材が、４つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するダブルロー主ラックを提供するよう配置された。ビーム頂部は床上の約１．５ｍ（５フィート）インクレメントの垂直タイアー高さのラック内に位置付けられた。ターゲットアレイ５２は該主アレイから約２．４ｍ（８フィート）の距離で隔てられた。該ターゲットアレイ５２はスチールアップライト及びスチールビーム構造を使う工業用、シングルローラックから成る。３つの約２．４ｍ（８フィート）ベイを有するシングルローターゲットラックを提供するために長さ約９．８ｍ（３２フィート）×幅約０．９１ｍ（３フィート）のラックシステムが配置された。該ビーム頂部は床上で約１．５ｍ（５フィート）インクレメントの垂直タイアー高さのターゲットアレイ５２のラック内に位置付けられた。該主及びターゲットアレイ１４，１６のベイは該アレイを通る公称約１５２ｍｍ（６インチ）の縦及び横ダクト空間を提供するためにロードされた。該アレイ５０，５２の主及びターゲットラックは約１１．６ｍ（約３８フィート）の高さで８つの垂直ベイから成る。全体の貯蔵物高さは約１１．９３ｍ（３９フィート１インチ）（公称４０フィート）、移動可能な天井の高さは約１３．７ｍ（４５フィート）にセットされた。標準のクラスＩＩＩ商品が該主及びターゲットアレイ５０，５２の各々内にロードされた。該標準クラスＩＩＩ商品は約５３．３ｃｍ（２１インチ）×約５３．３ｃｍ（２１インチ）×約５３．３ｃｍ（２１インチ）に及ぶシングルウォールコルゲート化カードボードカートン内の区分けされたペーパーカップ｛空で、約２２７ｇ（８オンス）サイズ｝で作られた。各カートンは２５カップの５層で、１２５カップを有する。該区分けは、該５層を分離するシングルウォールコルゲート化カードボードシートと、各層の５行と５列を分離する垂直インターロックシングルウォールコルゲート化カードボードデバイダーと、で達成された。８つのカートンが、約１．０７ｍ（約４２インチ）×約１．０７ｍ（４２インチ）×約１２．７ｃｍ（５インチ）のツーウエイハードウッドパレット上にロードされた。該パレットは約５４ｋｇ（約１１９ポンド）の重さで、その約２０％はペーパーカップ、４３％は木、３７％はコルゲートされたカードボードである。サンプルが概略の水分含有量を決定するため該商品から取られた。該サンプルは最初に重さを測られ、約３６時間約１０４℃（２２０°Ｆ）のオーブン内に置かれ、そして次いで再び重さを測られた。該商品の概略の水分含有量は次の様、すなわち、ボックスが７．８％、カップが６．９％である。
現実の火災テストは２つのハーフスタンダードセルローズコットンイグナイターを使って主アレイ１１４の中心から５３．３ｃｍ（２１インチ）中心を離れた所で始動され、該テストは３０分のテスト時間Ｔの間ランされた。該イグナイターはポリエチレンバッグで捲かれた、約１１３ｇ（４オンス）のガソリンをソークさせた約７．６ｃｍ（３インチ）×約７．６ｃｍ（３インチ）の長いセルローズバンドルで作られた。下記の表９はテストパラメーターと結果の抄録した表である。
Figure 2009516533
火災テストの観察に依れば、最初の５つのスプリンクラーは３０秒間以内で動作した。これらの５つのスプリンクラーは該火災に適切に取り組むことが出来ず、該火災は伸展し、該第１の動作後１８５秒で追加の１４のスプリンクラーを熱的に駆動した。最後のスプリンクラー動作は該第１の動作後２５４秒で起こった。更に、第５のスプリンクラー動作の例外はあるが、点火軌跡に対するスプリンクラーの全体的な第２リングが、最初の駆動されたスプリンクラーのグループからの濡らしに供され、賦活しない（スプリンクラースキッピング）ことが観察された。一旦第３リングのスプリンクラーが動作すると、追加のスプリンクラーの賦活を抑制するのに充分な水流れが提供された。該第３リングのスプリンクラーは点火位置の軸線から最小で約７．６ｍ（２５フィート）に配置され、点火から１０．７ｍ（３５フィート）程離れたスプリンクラーは駆動された。図１２Ａは該ウェットシステムテストでのスプリンクラー賦活のグラフ線図のプロットを示す。このウェットシステムテストとの観察での比較によるだけで、強制的流体供給遅延時間を使って包囲及び浸水構成で火災に取り組むよう構成されたドライスプリンクラーシステムの好ましい方法とシステムが、直ちに流体を供給するウェットシステムより少ないスプリンクラースキッピングを提供出来ることが現れている。
倉庫占有部用システムの水力学的構成
図１Ａで略図で示される様に、ドライスプリンクラーシステム１０は、包囲及び浸水構成での火災現象への応答で、該システム１０をサポートするために好ましい水力学的設計面積２５を規定する１つ以上の水力学的に遠隔のスプリンクラー２１を有する。好ましい水力学的設計面積２５は、公称放出圧力Ｐで最も水力学的に遠隔のスプリンクラー２１から、指定された公称放出密度Ｄを供給するよう該システム１０内へ設計されたスプリンクラー動作面積である。該システム１０は、毎分、毎０．０９２９平方メートル（毎平方フィート）当たり３．７８５リットル（ガロン）で、指定された水密度を提供する、或いは、代わりに、好ましい水力学的設計範囲２５上に合理的程度の均一さで分布された、指定された最小放出圧力又はスプリンクラー当たり流れを提供する、ために、圧力損失ベースで選択されたパイプサイズを有する水力学的に設計されたシステムであるのが好ましい。該システム１０用の水力学的設計面積は、該システム１０内の最も水力学的に遠隔のスプリンクラー又は範囲に対し、与えられた商品及び倉庫天井高さ用に設計又は指定されるのが好ましい。
一般に、好ましい水力学的設計面積２５は、該システムの残りの水力学的要求が充たされることを保証するために、該システム１０内の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーについてサイズ決めされ、構成される。更に、該好ましい水力学的設計面積２５は該スプリンクラー動作面積２６が、伸展する火災上で該システム内のどこにでも有効に発生させられるよう、サイズ決めされ、構成される。好ましくは、該水力学的設計面積２５が、ここで上記で前に説明したそれらの様な、成功裡の火災テストから導かれるのがよい。成功裡の火災テストでは、賦活されたスプリンクラーを通しての流体供給は該火災伸展を圧倒し、鎮圧するのが好ましく、該火災は点火範囲に局所化されて留まり、すなわち該火災は好ましくは該アレイをジャンプせず、或いは他の仕方で該主及びターゲットアレイ５０，５２を下方へ移動しない。
スプリンクラー動作面積２６を形成する流体供給遅延の有効性を評価するため使われた成功裡の火災テストからの結果は、更に該水力学的スプリンクラー動作面積２５を規定するのが好ましい。上記で論じた８つのテストの賦活結果を抄録して、下記表が作られた。
Figure 2009516533
それらの既知のスプリンクラー間隔と一緒に識別された賦活スプリンクラーの数は、各々、包囲及び浸水構成で火災現象に取り組むよう構成された天井専用ドライスプリンクラーシステム１０をサポートするために、与えられた貯蔵物及び天井高さで与えられた商品用の好ましい水力学的設計面積２５を識別する。該結果の検討は更にスプリンクラー賦活の数が概ね１４から２０スプリンクラーに及ぶことを示す。火災チャレンジの想定されるレベル用に適切な流れを作り得る、適当に熱定格付けされ、かつ、感度を持つスプリンクラーの選択と結合された、上記説明のモデル化方法論を適用すると、包囲及び浸水構成で倉庫占有部の火災現象に取り組み得るドライ天井専用火災防護システム用の水力学的設計２５が識別される。好ましい水力学的設計面積２５を識別するために、上記表で示される所、Ｅで、値の範囲が外挿されてもよい。従って、好ましい水力学的設計面積２５は、例えば設計範囲の抄録表内に列挙されるが、テストされてない貯蔵条件、の様な、商品、貯蔵及び天井高さの全ての並べ替え用に提供されてもよい。加えて、水力学的設計面積は更に、上記でテストされず、列挙もされない条件について外挿されてもよい。
上記で注意した様に、好ましい水力学的スプリンクラー動作面積２５は約１４から約２０スプリンクラーに、より好ましくは約１８から約２０スプリンクラーに及んでもよい。該外挿に安全係数を付加して、該水力学的スプリンクラー動作範囲２５は約２０から約２２スプリンクラーにサイズ決めされてもよい。約３．０５ｍ（１０フィート）×約３．０５ｍ（１０フィート）のスプリンクラー間隔については、これは約１８５平方メートル（約２０００平方フィート）から約２３２平方メートル（約２５００平方フィート）の、そしてより好ましくは約２０４平方メートル（２２００平方フィート）の好ましい水力学的設計面積へ推移する。
注意すべきは、現在のＮＦＰＡ−１３標準は、倉庫面積の防護に於けるウェットスプリンクラーシステムの最も水力学的に遠隔の範囲の設計範囲を約１８６平方メートル（約２０００平方フィート）まで指定する。従って、スプリンクラー動作面積２６で火災に取り組むよう構成されたスプリンクラーシステム１０は同じ倉庫条件用のＮＦＰＡ−１３下のウェットシステムのそれに少なくとも等しい設計範囲で構成されてもよいと信じられる。既に知られる様に、包囲及び浸水効果で火災に取り組むよう構成されたスプリンクラーシステムは、安全又は”ペナルテイ”設計要因を組み入れる現在のドライスプリンクラーシステムと比べて、該システム１０への水力学的要求を減じ得る。好ましくは、該システム１０の好ましい水力学的設計面積２５は更に、該好ましい水力学的設計範囲２５が既知のウェットスプリンクラーシステム用の面積より小さいように、減じられ得るのがよい。少なくとも１つの上記列挙のテストでは、９．１ｍ（３０フィート）以下の天井高さの下のグループＡプラスチックスの防護用のドライスプリンクラーシステムは、ウェットシステム用の設計標準下で指定される約１８６平方メートル（２０００平方フィート）より小さい水力学的設計面積を規定する１５のスプリンクラーで水力学的にサポートされ得ることが示される。
特に、該火災テストデータは、恐らく高い防護要求を有する約６．１ｍ（２０フィート）高さの貯蔵のグループＡプラスチックスのダブルローラックが、限定数のスプリンクラーを開くことに基づくドライパイプスプリンクラーシステムで防護されることを示すと信じられる。更に、ウェットシステム用設計基準が、上記説明のグループＡプラスチック用のテスト結果と同じ数のスプリンクラーを開いたテスト結果に基づき確立されたと信じられる。かくして、ドライスプリンクラーシステムの設計面積は、ウェットスプリンクラーシステムの設計面積以下であってもよいことが示された。ラック貯蔵物テストは一般にパレット化品テストより厳しいと知られているので、その結果もパレット化品テストに、そして一般的に高チャレンジ火災に適用可能である。更に、ドライスプリンクラーシステム用設計面積がウェットシステムのそれと等しいかそれより小さくてよいとの出願人の提示に基づき、該設計面積は厳しさの低い防護要求を有する商品に拡張され得ると信じられる。
該システム１０が、火災を圧倒し鎮圧するために包囲及び浸水効果を作る好ましく少数のスプリンクラー２０の賦活を利用するので、該ドライスプリンクラーシステム１０の好ましい水力学的設計面積２５も又ＮＦＰＡ−１３下で指定されるドライスプリンクラーシステム用の減じられた水力学的設計面積に基づいている。かくして、例えば、ＮＦＰＡ−１３のセクション１２．２．２．１．４が、クラスＩからＩＶの商品の、パレット化された、堅く堆積された、ビンボックス又は棚貯蔵用の、制御モード防護基準用に、毎分６．１リットル／平方メートル（０．１５ｇｐｍ／ｆｔ２）の水密度を有する設計面積約２４１平方メートル（２６００平方フィート）を指定する場合、好ましい水力学的設計面積２５は毎分６．１リットル／平方メートル（０．１５ｇｐｍ／ｆｔ２）の密度を有する約１８６平方メートル（２０００平方フィート）に於けるウェット標準下で指定されるのが好ましい。従って、該好ましい水力学的設計面積２５は好ましくは既知のドライスプリンクラーシステム１０用の設計面積より小さいのがよい。システム１０用の設計密度は好ましくは、与えられた商品、貯蔵物高さ及び天井高さ用のＮＦＰＡ−１３セクションの１２の下で指定されるそれらと同じであるのがよい。ドライスプリンクラーシステムの設計及び製作で使われる現在の水力学的設計面積の減少は、該システム１０内のポンプ又は他のデバイスの諸要求及び／又は圧力要求を減じることが出来る。その結果、該システムのパイプ及びデバイスはより小さく指定されることが出来る。しかしながら、該ドライスプリンクラーシステム１０が、ドライスプリンクラーシステム用のＮＦＰＡ−１３の現在利用可能な標準の下で指定される設計面積程の大きさとなるようサイズ決めされた好ましい水力学的設計面積２５を有し得ることは評価されるべきである。この様なシステム１０は、該システム１０が上記で論じた流体供給遅延時間を組み入れるなら、なお包囲及び浸水効果で火災を管理し、水放出を最小化することが出来る。従って、好ましい水力学的設計面積２５のサイズを決めるための設計面積の或る範囲が存在する。最小では、該好ましい水力学的設計面積２５は利用可能な火災テストデータにより提供される賦活スプリンクラー動作範囲２６のサイズの最小であり、そして該水力学的設計範囲２５は最大では該流体供給遅延時間要求が充たされる限り、該システムが許容するだけ大きくしてもよい。
該テスト結果に依ると、強制的流体供給遅延時間を含めることにより形成されたスプリンクラー動作面積２６でドライスプリンクラーシステムを構成することでドライスプリンクラーシステムに従来付随した設計ペナルテイを克服出来る。特に、ドライスプリンクラーシステム１０は、ＮＦＰＡ−１３のウェット配管システム用に指定されたスプリンクラー動作設計面積に等しい好ましい水力学的設計面積２５を有して設計され、構成され得る。かくして、該好ましい水力学的設計面積２５は、ＮＦＰＡ−１３により設計されるウェットシステムと少なくとも同じに水力学的に動作するよう設計されることにより、ＮＦＰＡ−１３により指図されるよう、前に論じられたドライパイプ”ペナルテイ”を避けるドライパイプスプリンクラーシステムを設計及び製作するため使用され得る。ドライパイプ防護システムは、ＮＦＰＡ−１３の下で必要と前に感知された設計ペナルテイの組み込み無しに設計され、設置され得ることが信じられるので、ドライパイプシステム用の設計ペナルテイは最小化されるか、又は代わって取り除かれ得る。更に、該テストは、何等かのシステム用標準が存在しない場合に、該設計方法論が商品のドライスプリンクラーシステム火災防護用に有効に使われることを示す。特に、強制的流体供給遅延時間及び好ましい水力学的設計面積は、水力学的性能基準が知られてない場合に水力学的性能基準を規定するようにドライスプリンクラー設計に組み入れられ得る。例えば、エヌエフピーエイ−１３は、クラスＩＩＩ商品の様な或るクラスの商品用のウェットシステム標準のみを提供する。該好ましい方法論は、必要な水力学的設計と強制的流体供給遅延時間を指定することにより、クラスＩＩＩ商品用の天井専用ドライスプリンクラーシステム標準を確立するために使われてもよい。
強制的流体供給遅延時間は該好ましい水力学的設計面積２５と一緒に、ドライスプリンクラーシステムが依拠して好ましく設計され、作られる設計基準を提供出来る。好ましくは、最大及び最小の強制的流体供給遅延時間が該好ましい水力学的設計面積２５と一緒に、ドライスプリンクラーシステムが依拠して設計され、作られるのが好ましい設計基準を提供出来るのがよい。例えば、好ましいドライスプリンクラーシステム１０は、商品パラメーター及び倉庫空間仕様の与えられたセット用に好ましい水力学的設計面積２５を識別し、指定することにより倉庫空間７０内の設置用に設計され、製作されてよい。該好ましい水力学的設計面積２５を指定することは、好ましくは、該システムの水力学的要求を集合的に充たすことが出来る該システム１０の最も水力学的に遠隔の範囲のスプリンクラー２０の数を識別する過程を有するのがよい。上記で論じた様に、好ましい水力学的設計面積２５を指定する過程は、火災テストから外挿することに依るか、又はエヌエフピーエイ−１３標準で提供されるウェットシステム設計面積から他の仕方で導かれてもよい。
倉庫占有部用システムの実現方法
システム設計基準の発生方法
火災防護システムを設計する好ましい方法論は、倉庫面積内に配置される商品、器具又は他の品目を防護するドライスプリンクラーシステムの設計法を提供する。該方法論は、包囲及び浸水応答用に構成された好ましいスプリンクラーシステムがモデル化され、シミュレートされ、そして作られる設計基準を確立する過程を有する。好ましいスプリンクラーシステム設計方法論は該スプリンクラーシステム１０を設計するため使われる。該設計方法論は好ましくは、一般的に少なくとも３つの設計基準又はパラメーター、すなわち、好ましい水力学的設計面積２５と、防護される貯蔵商品についての予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルを使う該システム１０用の最小及び最大の強制的流体供給遅延時間と、を確立する過程を有する。
図１３には、スプリンクラー動作面積２６を有するドライスプリンクラーシステム１０を設計し、製作する好ましい方法論のフローチャート１００が示される。該好ましい方法論は、好ましくは、防護されるべき該倉庫及び商品のパラメーターを集めるコンパイリング過程１０２を有するのがよい。これらのパラメーターは、好ましくは商品クラス、商品形状、倉庫天井高さ、及び火災伸展及び／又はスプリンクラー賦活に影響を与える何等かの他のパラメーター、を有するのがよい。該好ましい方法は、更に例えば図４で見られ、上記で説明される様に、火災モデルと予測熱リリースプロフアイル４０２とを開発する開発過程１０４を有する。発生過程１０５では、該予測熱リリースプロフアイルは、図４で見られ、上記で説明された様に、予測スプリンクラー賦活プロフアイル４０２を発生するために予測スプリンクラー賦活時刻を解くため使われる。過程１０２でコンパイルされた倉庫及び商品パラメーターは更に過程１０６で示す様に、好ましい水力学的設計面積２５を識別するため使われる。好ましくは、該好ましい水力学的設計面積２５は、上記説明の様に、利用可能な火災テストデータから外挿されるか、又は代わりに、ウェットスプリンクラーシステム用にＮＦＰＡ−１３により提供される既知の水力学的設計面積から選択されるのがよい。過程１０６は、該好ましい水力学的設計面積２５について、該システム１０が、（ｉ）水又は他の消火材料の必要流量、又は（ｉｉ）例えば、約０．０９２９平方メートル（平方フィート）当たり毎分約３．０３ｌ（０．８ガロン）、の様な、指定密度、の少なくとも１つを、それにより供給出来ねばならない賦活スプリンクラーの必要数を規定する。
かくして、該方法論１００の１つの好ましい実施例では、貯蔵された商品を防護するドライスプリンクラー火災防護システム用の設計基準が提供され、同様な商品用にＮＦＰＡ−１３の下で指定されるウェットシステムの設計基準と実質的に同じになり得る。好ましくは、該ドライシステムが設計されるのが好ましい商品は、約７．６ｍ（２５フィート）高さのダブルローラックのグループＡプラスチック商品のであるのがよい。代わりに、該商品はＮＦＰＡ−１３の５．６．３及び５．６．４章の下に列挙されたどんなクラス又はグループの商品であってもよい。更に代わって、追加的に、エアロゾル及び可燃性液体の様な他の商品も防護され得る。例えば、引用によりその各々が全体で組み入れられる非特許文献１３及び１４がある。更に、ＮＦＰＡ−１３について、防護されるべき追加の商品は、例えば、ゴムタイヤ、ステークドパレット、ベールドコットン、及びロールペーパーを含んでもよい。好ましくは、好ましい方法１００は、該システムを囲い内のラックを防護するための天井専用ドライパイプスプリンクラーシステムとして設計する過程を有するのがよい。該囲いは好ましくは約９．１ｍ（３０フィート）の天井を有するのがよい。該ドライスプリンクラーを設計する過程は好ましくは約１６．８のＫファクターを有するスプリンクラーのネットワークグリッドを指定する過程を有するのがよい。該ネットワークグリッドは、約１８５平方メートル（約２０００平方フィート）の好ましいスプリンクラー動作設計面積を有し、該方法は更に、好ましくは、少なくとも、ＮＦＰＡ−１３により指定されるウェットシステムの水力学的等価物となるように、該モデルを修正する過程を有する。例えば、該モデルは、約９．１ｍ（３０フィート）の天井高さの下で高さ約７．６ｍ（２５フィート）に積み上げたグループＡプラスチック商品のデュアルローラック貯蔵物のウェットシステム防護用のＮＦＰＡ−１３の下の設計基準に実質的に対応するよう設計面積を組み入れてもよい。
該設計方法論１００と上記説明の利用可能な火災テストデータからの外挿法は、更に好ましい水力学的設計点を提供することが出来る。図１３Ｂでは、火災スプリンクラーシステムの設計で使う図解的な密度−面積グラフ図が示される。特に示されるのは、そのシステム用のスプリンクラー間隔が適当に保持された場合、与えられた時間と与えられた面積に亘りスプリンクラーから放出される水の必要量を規定するために、約０．０９２９平方メートル（平方フィート）当たりに毎分約３．０３ｌ（０．８ガロン）、すなわち３２．６ｌｐｍ／ｍ２（０．８ｇｐｍ／ｆｔ２）の値を有する設計点２５’である。グラフ１０に依ると、好ましい設計範囲は約２０００平方フィートで、かくして好ましいドライスプリンクラーシステムが約１８５．８平方メートル（２０００平方フット）について毎分約３２．６リットル／平方メートル（０．８ｇｐｍ／ｆｔ２）を供給するよう設計され得る設計又はスプリンクラー動作面積要求を規定する。該設計点２５’は、ここで説明した好ましい方法論に依りドライパイプスプリンクラーシステムを設計するための水力学的計算で使われる好ましい面積対密度関係の点としてよい。上記で説明した好ましい設計点２５’は１２５％面積ペナルテイ増加を克服するよう示されており、何故ならば、該設計点２５’はウェットシステム性能に少なくとも等価なドライシステム性能を提供するからである。従って、好ましい設計面積を組み入れた設計方法論と、好ましい方法論により作られたシステムと、はドライパイプ火災防護システムが、ＮＦＰＡ−１３の下で前に必要と感知された設計ペナルテイの組み込み無しに設計され、設置される得ることを示している。従って、出願人はドライパイプシステムの設計でペナルテイのヒ必要性は取り除かれたと断定する。
望ましい水供給をドライスプリンクラー防護システムに提供するのに加えて、該好ましい設計方法論１００は、例えば、必要な水供給時間の様なＮＦＰＡ−１３の他の要求を充たすよう構成され得る。かくして、好ましい設計面積２５と方法論１００は、スプリンクラー賦活の約１５秒から約６０秒の範囲内に、最も水力学的に遠隔の賦活されたスプリンクラーへの流体供給の責任を負うよう構成される。好ましくは、該方法論１００は、包囲及び浸水構成で火災現象に取り組むよう該システム１０を構成するために、前に論じた好ましい強制的流体供給遅延時間を識別する。従って、該設計方法論１００は好ましくは、最大の流体供給遅延時間により形成されるべき、指定最大スプリンクラー動作面積２７の部分を識別するバッフアー用過程１０８を有するのがよい。好ましくは、該最大スプリンクラー動作面積２７は該システム１０用の最小の利用可能の好ましい水力学的設計範囲２５に等しいのがよい。代わりに、該最大スプリンクラー動作面積は、同じ貯蔵物及び天井高さで同じ商品を防護するウェットシステム用にＮＦＰＡ−１３の下で指定される設計面積と等しい。
該バッフアー用過程は好ましくは、該指定された最大スプリンクラー動作面積２７の８０％が該最大流体供給遅延時間により賦活されることがもたらされるのがよい。かくして、例えば、最大流体供給遅延時間が２０のスプリンクラー又は約１８５．８平方メートル（２０００平方フィート）であるよう指定される場合、該バッフアー用過程は最初の流体供給が予測された、１６のスプリンクラーが賦活される瞬間に、起こるべきことを識別する。該バッフアー用過程１０８は、該最大スプリンクラー動作範囲２７内のスプリンクラーの１００％が流体供給の前に賦活される必要がある場合より早く、水が該貯蔵空間７０内に導入されるよう、充分な最大スプリンクラー動作範囲２７を始動又は形成するに必要なスプリンクラー賦活数を減じる。更に、より早い流体供給は、その時刻に、該最大スプリンクラー動作面積２７の実質的に全ての必要なスプリンクラーが賦活されるのが好ましい必要流量を作るために、放出水が望ましいシステム圧力に昇る、すなわち圧縮時間を与える、ことを可能にする。
決定する過程１１６では、最大スプリンクラー動作面積２７の８０％が形成されるよう予測される時刻が決定される。再び図４を参照すると、該システム１０内の予測された第１のスプリンクラー賦活から、該最大スプリンクラー動作面積２７の好ましい８０％を形成する賦活の最後まで、の測定された経過時間は、過程１１８で提供される最大流体供給遅延Δｔｍａｘを規定する。バッフアー用過程１０８の使用は又、予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルに容易には取り込まれない何等かの変数と、それらのスプリンクラー賦活への影響と、の責任を負う。最大スプリンクラー動作面積２７は、包囲及び浸水効果で火災に有効に取り組む該システム１０用の最大のスプリンクラー動作面積であると信じられるので、水はより遅くよりも、より早く、該システムに導入され、それにより水が余りに後れて供給されたので最大スプリンクラー動作面積２７を形成出来ず、懸念された伸展する火災に取り組めない可能性を最小化する。もし水が余りに後れて導入されるならば、火災の伸展が余りにも激しく、スプリンクラー動作面積により有効に取り組めないか、さもなければ、該システムは熱リリースレートが減じられる制御モード構成へ戻れない。
再び図１３のフローチャート１００及び図４のプロフアイル４００を参照すると、最小スプリンクラー動作面積２８が形成される時刻は、時刻ベースの予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルを使って過程１１２で決定される。好ましくは、該最小スプリンクラー動作面積２８が該システム１０用の臨界数スプリンクラー賦活により規定されるのがよい。該臨界数のスプリンクラー賦活は水又は液体放出で火災に取り組む最小初期スプリンクラー動作面積を提供するが、それに対して、完全なスプリンクラー動作範囲２６を形成するため追加数のスプリンクラーが熱的に賦活されるよう、該火災が応答して伸展し続ける様な、該最小初期スプリンクラー動作面積を提供するのが好ましい。該臨界数のスプリンクラー賦活は好ましくは該スプリンクラーシステム１０の高さに依るのがよい。例えば、該スプリンクラーシステム迄の高さが約９．１ｍ（３０フィート）より低い場合は、スプリンクラー賦活の該臨界数は約２つから４つのスプリンクラーである。該スプリンクラーシステムが約９．１ｍ（３０フィート）以上に設置される倉庫面積では、該スプリンクラー賦活の該臨界数は約４つのスプリンクラーである。第１の予測されたスプリンクラー賦活から測って、予測臨界スプリンクラー賦活、すなわち２つから４つのスプリンクラー賦活、までのこの時間は、過程１１４で示した最小の強制的流体供給遅延時間Δｔｍｉｎを規定する。該倉庫面積内への水の早すぎる導入は、該火災伸展を恐らく妨げ、それにより該最小スプリンクラー動作面積内の全臨界スプリンクラーの熱的賦活を妨げる。
かくして、ドライスプリンクラーシステムは上記説明の方法を使って包囲及び浸水効果を作る設計基準を提供される。該好ましい方法の過程は、該過程が適当な設計基準を発生するよう実施されるなら、どんなランダムな順序で実施されてもよいことは気付かれるべきである。例えば、該最小の流体供給遅延時間は該最大の流体供給遅延時間決定過程の前に決められてもよく、或いは水力学的設計面積は最小か又は最大流体供給遅延時間か何れかの前に決められてもよい。防護されるべき１つ以上の倉庫占有部用の多数の入力及びパラメーターを集めることにより多数システムが設計されてもよい。該多数設計システムは該占有部を防護するために最も実用的及び／又は経済的構成を決めるため使われてもよい。加えて、もし一連の予測モデルが開発されるなら、受け入れ可能な最大及び最小流体供給遅延時間を評価及び／又は決定するために該方法の部分を使ってもよい。
更に、商業的慣例で、種々の倉庫占有部及び商品条件用の最小及び最大流体供給遅延時間を決めるためにルックアップテーブルのデータベースを創るよう該一連のモデルを使うことが出来る。従って、該データベースはモデル化過程を除去することにより設計過程を簡単化することが出来る。例えば、図１３Ａで見られる様に、システム１０を設計及び製作するための簡単化された方法論１００’がある。火災テストデータのデータベースを用いて、オペレーター又は設計者は、スプリンクラーシステム１０を設計及び／又は製作することが出来る。最初の過程１０２’は、例えば、防護されるべき倉庫及び商品のパラメーターの様なプロジェクトの詳細を識別し、コンパイルする過程を提供する。これらのパラメーターは好ましくは商品のクラス、商品形状、倉庫天井高さを有するのがよい。参照用過程１０３’は、１つ以上の倉庫占有部と貯蔵商品形状用の火災テストデータのデータベースを参照する過程を提供する。該データベースから、選択過程１０５’は、テスト火災に取り組むためのスプリンクラー動作面積２６をサポートし、創るようコンパイル用過程１０２’でコンパイルされたパラメーターに対応する倉庫占有部及び貯蔵商品形状に有効な水力学的設計面積及び流体供給遅延時間を識別するため行われる。該識別された水力学的設計面積及び流体供給遅延時間は、包囲及び浸水効果で倉庫占有部を防護することが出来る天井専用ドライスプリンクラーシステムの製作用のシステム設計で実現される。
倉庫占有部用システムパラメーターの開発に設計基準を使う方法
該好ましい方法論１００は、従って前に論じた３つの設計基準を識別するが、該基準は好ましい水力学的設計面積、最小流体供給遅延時間及び最大流体供給遅延時間である。該スプリンクラーシステム１０の設計及び製作への該最小及び最大流体供給遅延時間の組み入れる過程は、該システム１０内のスプリンクラーが該識別された最大及び最小の強制的流体供給遅延時間の範囲内に入る流体供給遅延を経験するかどうかを決定するために、該システム１０が依って動的にモデル化される繰り返し過程である。好ましくは、全てのスプリンクラーが、該識別された最大及び最小流体供給遅延時間の範囲内の流体供給遅延時間を経験するのがよい。しかしながら、代わりに該システム１０は、該スプリンクラー２０の１つ又は選択された少数が、スプリンクラー動作面積２６を形成するために該選択スプリンクラーの各々を囲む最小数のスプリンクラーの熱的賦活を提供する強制的流体供給遅延時間で構成されるよう仕組まれてもよい。
好ましくは、包囲及び浸水効果をサポートする水力学的設計面積２６を有するドライスプリンクラーシステム１０が、１つ以上の賦活されたスプリンクラーを有するよう数学的にモデル化されるのがよい。該モデルは、更に１次水制御バルブのトリップをトリガーする現象に続く時間に亘り、該システム１０を通る液体及びガスの流れを特徴付けてもよい。該数学的モデルは、どんな賦活スプリンクラーの液体放出圧力と放出時刻も解くために使用され得る。該モデルからの水放出時刻は、該強制的流体供給時刻へのシステム適合を決めるよう評価される。更に、該モデル化されたシステムは変更され、該液体放出特性は、該システム１０への変更を評価し、該システムを好ましい水力学的設計面積及び強制的流体供給遅延時間の設計基準に適合するよう持ち込むように、繰り返し解かれる。該スプリンクラーシステム１０のモデル化を実現し、液体放出時刻及び特性を解くために、ユーザーは、スプリンクラー１０の水力学的動作を作成し、解くことが出来る計算ソフトウエアを使ってもよい。代わりに、該システム１０の繰り返した設計とモデル化へと、ユーザーは、例えば、その回路上の各スプリンクラー用の設計された流体供給遅延を達成するために、パイプ長さを変えるか又は他のデバイスを導入することにより、該システム１０を物理的に作り、該システムを変型してもよい。該システムは、次いで該システム内の何れかのスプリンクラーを賦活し、１次水制御バルブからテストスプリンクラーまでの流体供給が、該最小及び最大の強制的流体供給遅延時間の設計基準内にあるかどうかを決定することにより、テストされてもよい。
該好ましい水力学的設計面積２５と強制的流体供給遅延時間は、図１３のフローチャートで示す様に、好ましい方法論１００のコンパイル用過程１２０で使用するため組み込まれ得る設計基準を規定する。過程１２０の基準は該システム１０をモデル化し、実現するため設計及び製作過程１２２で使われる。特に、貯蔵された商品の防護用のドライパイプシステム１０は、好ましい水力学的設計面積と流体供給遅延時間に責任を負いながら、パイプ特性、配管部品、液体源、ライザー、スプリンクラーそして種々のツリータイプ又はブランチ化形状を取り込むようモデル化されてよい。該モデルは更にパイプ立ち上がり、パイプブランチ化、アクセレレーター又は他の流体制御デバイスの変更を含んでもよい。該設計されたドライスプリンクラーシステムは、好ましい水力学的設計面積及び流体供給遅延時間を含む設計基準を取り込み、シミュレートするために数学的及び動的にモデル化され得る。流体供給遅延時間は、例えば、その全体で引用により組み込まれる特許文献６で説明されるコンピュータプログラムを使って解かれ、シミュレートされ得る。該設計基準によりスプリンクラーシステムをモデル化するために、スプリンクラー賦活を順序化し、好ましい水力学的設計面積２５の形成と動作を効果的にモデル化するために流体供給をシミュレートすることが出来るもう１つのソフトウエアプログラムが使われる。この様な応用ソフトウエアは特許文献５の優先権を請求する特許文献４で説明されている。そこではスプリンクラーシステム設計、スプリンクラー順序化を行い、流体供給をシミュレートするコンピュータプログラムとその下にあるアルゴリズム及び計算エンジンが説明されている。従って、この様なコンピュータプログラムは、与えられた倉庫面積内の与えられた商品の火災防護用にスプリンクラーシステムを設計し、動的にモデル化することが出来る。該設計され、モデル化されたスプリンクラーシステムは、更に該システム１０を動的にモデル化するために、上記で論じられた時間ベースの予測スプリンクラー賦活プロフアイル４０４によりスプリンクラー賦活の順序をシミュレートすることが出来る。好ましい応用ソフトウエア／コンピュータプログラムは又非特許文献１のユーザーマニアルで示され、説明されている。
該動的モデルは、スプリンクラー賦活及びパイピング形状に基づき、該水力学的設計基準と該最小及び最大の強制的流体供給時間基準が充たされるかどうかを決めるために指定圧力での該システム１０の水通過をシミュレートする。もし、水放出が予測された様に起こるのに失敗すれば、該モデルは好ましい水力学的設計面積と強制的流体供給時間の要求内で順応して水を供給するよう修正されてもよい。例えば、該モデル化されたシステム内のパイピングが、該流体供給遅延時間の満了の際に放出されるように短縮又は延長されてもよい。代わりに、該設計されたパイプシステムが該流体供給要求に適合するためにポンプを有してもよい。１つの側面では、該モデルは、流体供給が、該水力学的設計面積２５が熱的にトリガーされ得るよう指定された最大流体供給時刻に適合するかどうかを決定するために、最も水力学的に遠隔のスプリンクラーでのスプリンクラー賦活で設計され、シミュレートされ得る。更に、該シミュレートされたシステムは、シミュレートされた流体供給遅延時間を解くために好ましくは、４つの最も水力学的に遠隔のスプリンクラーの熱的賦活を順序化する過程を提供してもよい。代わりに、該モデルは、流体供給が、臨界数のスプリンクラーを熱的にトリガーするよう最小流体供給遅延時間に適合するかどうかを決定するために、最も水力学的に近接したスプリンクラーでの賦活でシミュレートされてもよい。又更に、該シミュレートされたシステムが、シミュレートされた流体供給遅延時間を解くために、好ましくは４つの最も水力学的に近接したスプリンクラーの熱的賦活を順序化する過程を提供してもよい。従って、該スプリンクラーシステムのモデルとシミュレーションは該システム内の各スプリンクラーへの流体供給が最大及び最小の流体供給時間の範囲内に入ることを検証することが出来る。スプリンクラーシステムの動的なモデル化とシミュレーションは、繰り返し設計技術が、設計仕様への不適合を修正するために物理的プラントの製作後の修正に依存するよりも、寧ろスプリンクラーシステム性能の設計基準への適合に持ち込むため使用されることを可能にする。
図１４には、提案されたドライスプリンクラーシステム１０の繰り返し設計と動的モデル化用の図解的フローチャート２００が示される。モデルは、ドライスプリンクラーシステム１０をスプリンクラーとパイピングのネットワークとして規定するため作られている。該システムのスプリンクラーとブランチラインとの間のグリッド間隔は例えば、スプリンクラー間で約３．０５ｍ（１０フィート）×約３．０５ｍ（１０フィート）、約３．０５ｍ（１０フィート）×約２．４ｍ（８フィート）、又は約２．４ｍ（８フィート）×約２，４ｍ（８フィート）と指定され得る。該システムは、例えば、タイコファイヤアンドビルディングプロダクトにより提供され、引用によりその全体が組み込まれる非特許文献１５で示され、説明されるウルトラケー１７（ＵＬＴＲＡ Ｋ１７）スプリンクラーの様な倉庫用特定用途向け品を有する１６．８Ｋファクター、１４１℃（２８６°Ｆ）アップライトスプリンクラーの様な特定スプリンクラーを組み入れるようモデル化される。しかしながら、そのスプリンクラーが包囲及び浸水効果をもたらすために充分な流体容積と冷却効果を提供することが出来るならば、どんな適当なスプリンクラーも使われ得る。特に、適当なスプリンクラーは満足すべき流体放出容積、流体放出速度ベクトル（方向及び大きさ）そして流体液滴サイズ分布を提供する。他の適当なスプリンクラーの例は、限定しないが、タイコ・ファイア・アンド・ビルディング・プロダクトにより提供される下記スプリンクラー、すなわちシリーズＥＬＯ−２３１−１１．２Ｋファクターアップライトアンドペンダントスプリンクラー、標準応答、標準カバー範囲（非特許文献１６参照）、モデルＫ１７−２３１−１６．８Ｋファクターアップライトアンドペンダントスプリンクラー、標準応答、標準カバー範囲（非特許文献１７参照）、モデルＥＣ−２５−２５．２Ｋファクター拡張カバー範囲面積密度アップライトスプリンクラー（非特許文献１８参照）、モデルＥＳＦＲ−２５−２５．２Ｋファクター（非特許参考文献１９参照）、ＥＳＦＲ−１７−１６．８Ｋファクター（非特許参考文献２０参照）（非特許文献２１参照）、及びＥＳＦＲ−１−１４．０Ｋファクター（非特許文献２２参照）早期抑制高速応答アップライトアンドペンダントスプリンクラーを含むが、それらの各々は引用により全体で組み入れられるそれらのそれぞれデータシート（非特許文献１６−２１参照）に示され、説明されている。加えて、該ドライスプリンクラーシステムモデルは、該ドライスプリンクラーシステム１０のドライ部分１４に接続された該システムの水供給源又は”ウェット部分”１２を組み入れることが出来る。該モデル化されたウェット部分１２は１次水制御バルブ、バックフロープリベンター、火災ポンプ、バルブそして組み合わされた配管のデバイスを有してもよい。該ドライスプリンクラーシステムは、更にツリー又はループ付きツリー天井専用システムとして構成される。
該ドライスプリンクラーシステムのモデルは、包囲及び浸水効果用の賦活スプリンクラーのセットをシミュレートすることによりスプリンクラー動作面積２６の形成をシミュレートすることが出来る。該スプリンクラー賦活は、例えば予測スプリンクラー賦活プロフアイルに従う順序の様な、ユーザーに規定されたパラメーターにより順序化されてもよい。該モデルは更に、好ましい水力学的設計面積２５を規定する賦活スプリンクラーから該システム１０を通って外への流体及びガスの進行をシミュレートすることにより好ましい流体供給遅延時間を組み入れる。該モデル化された流体供給時間は指定された強制的流体供給遅延時間と比較され、該システムは、該流体供給時間が該強制的流体供給遅延時間に適合し順応するよう調整される。適当にモデル化され柔軟なシステム１０から現実的ドライスプリンクラーシステム１０が作られる。
図１８Ａ、図１８Ｂそして図１８Ｃには、上記説明の好ましい設計方法論に依り設計された好ましいドライパイプ火災防護システム１０’が示される。該システム１０’は倉庫占有部の防護用に好ましく構成される。該システム１０’は防護面積上で、天井の下に配置された複数のスプリンクラー２０’を有する。その倉庫面積内には貯蔵商品の少なくとも１つのラック５０’がある。好ましくは、該商品がＮＦＰＡ−１３商品クラスで、クラスＩ、クラスＩＩ、クラスＩＩＩそしてクラスＩＶ及び／又はグループＡ、グループＢ、そしてグループＣプラスチックスの下にカテゴライズされるのがよい。該ラック５０’は防護面積と複数のスプリンクラー２０’の間に配置される。該システム１０’は該複数のスプリンクラー２０’に水を供給するよう構成されたパイプのネットワーク２４’を有する。該パイプのネットワーク２４’は好ましくは水力学的設計面積２５’へ水を供給するよう設計されるのがよい。該設計面積２５’は該複数のスプリンクラー２０’内の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーを含むよう構成される。パイプのネットワーク２４’は該スプリンクラー２０’の少なくとも１つが賦活されるか、又は１次制御バルブが駆動されるまで、ガスで充たされるのが好ましい。上記説明の設計方法論に依れば、該設計面積は好ましくはウェットスプリンクラーシステム用のＮＦＰＡ−１３で提供される設計面積と対応するのがよい。更に好ましくは、該設計面積はやく１８５．８平方メートル（２０００平方フィート）と等価であるのがよい。代わりの実施例では、該設計面積はウェットスプリンクラーシステム用のＮＦＰＡ−１３で提供される設計面積よりも小さい。
代わりに、包囲及び浸水効果を使うために新しいスプリンクラーシステムを作るのに相対して、現在のウェット及びドライスプリンクラーシステムが包囲及び浸水効果で倉庫占有部を防護するためにスプリンクラー動作面積を使うようにレトロフィットされてもよい。現在のウェットシステムについての、包囲及び浸水効果用の望ましいシステムへの変換は、最も水力学的に遠隔のスプリンクラーへの強制的流体供給遅延時間が達成されることを保証する１次水制御バルブと必要部品を含めることにより、該システムをドライシステムに変換することで達成され得る。発明者は、好ましい包囲及び浸水スプリンクラーシステムの好ましい実施例の水力学的設計面積がＮＦＰＡ−１３の下で設計されたウェットシステムの水力学的設計面積と等価とすることが出来ることを発見したので、当業者は該包囲及び浸水技術の開示を現在のウェットシステムへ容易に適用することが出来る。かくして、出願人は現在のウェットスプリンクラーシステムを好ましいドライスプリンクラーシステムへ変換する経済的で実現性のある方法を提供している。
更に、当業者は、火災を包囲及び浸水させることが出来る同じ動作面積を作るよう現在のドライシステムを変型させて、包囲及び浸水システムでの好ましいスプリンクラー動作面積の減じられた水力学的放出を利用することが出来る。特に、該システム内の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーが、該スプリンクラーの賦活時に、強制的流体供給遅延を経験することを保証するよう、例えば、アキュムレーター又はアクセレレーターの様な部品が現在のドライスプリンクラーシステムに付加されてもよい。発明者は、包囲及び浸水効果で火災に取り組むよう再構成された現在のウェット又はドライスプリンクラーシステムが、従来のスプリンクラーシステムの経済的欠点を取り除くか、又は他の仕方で最小化することが出来ると信じる。火災に包囲及び浸水構成で取り組むことにより、不必要な水放出が避けられてもよい。更に、発明者は、好ましいスプリンクラー動作面積により提供される火災防護が現在のシステムより良い火災防護を提供すると信じる。
火災に取り組むために包囲及び浸水構成を使うシステムを発明者が発見したこと、そして更にこの様なシステムを実現する方法論を発明者が開発したこと、を考慮して、好ましくは倉庫占有部用の、火災防護部品、システム、設計的アプローチ及び応用を、例えば、火災防護品製造者、供給者、契約者、設置者、ビルディングオーナー及び／又は貸借者の様な中間的又は最終のユーザーの様な１つ以上のパーティに提供するために、種々のシステム、サブシステム及び過程が今や入手可能である。例えば、該包囲及び浸水効果を利用するドライ天井専用火災防護システムの方法用に１つの過程が提供され得る。加えて又は代わりにこの様なシステムでの使用のために資格付与されたスプリンクラーが提供され得る。更に、包囲及び浸水効果とその設計アプローチを使う完全な天井専用火災防護システムが提供され得る。包囲及び浸水効果を使う火災防護システムとその方法論の提示は、火災防護製品及びサービス用の設計及びビジネスからビジネスへの応用で更に具体化され得る。
火災防護のデバイス及び方法の提供する１つの図解的側面では、スプリンクラーは好ましくは天井専用で、好ましくは倉庫占有部の防護用のドライスプリンクラー火災防護システムで、の使用のために得られるのがよい。特に、分類の範囲及び貯蔵物高さＨ２の範囲を有する貯蔵商品５０の防護用に、利用可能な天井高さＨ１の範囲に亘り、倉庫占有部７０用のドライ天井専用火災防護システムでの使用のために資格付与されたスプリンクラー２０が得られるのが好ましい。好ましくは、該スプリンクラー２０は、例えば、貯蔵物高さで約６．１ｍ（約２０フィート）から約１２．２ｍ（約４０フィート）に及ぶクラスＩ、ＩＩ、ＩＩＩ及びＩＶ商品、又は代わりに約６．１ｍ（約２０フィート）の貯蔵物高さを有するグループＡプラスチック商品、の何れか１つの火災防護用にドライ天井専用火災防護システムでの使用のために、例えば、ＮＦＰＡ又はＵＬの様な、管轄権を有する機関により承認された組織によりリスト記載されているのが好ましい。なお好ましくは、該スプリンクラー２０は、包囲及び浸水効果で火災現象に取り組むよう構成された、上記説明のスプリンクラーシステム１０の様なドライ天井専用火災防護システムでの使用のために資格付与されているのがよい。
好ましくリスト記載されたスプリンクラーを得る過程は、特に、ドライ天井専用火災防護システム１０での使用のために該スプリンクラー２０を設計、製造及び／又は取得する過程を有するのがよい。該スプリンクラー２０を設計又は製造する過程は、例えば、図１５及び１６で見られる様に、入り口３２４，出口３２６そしてそれら間に、１１以上の、そしてより好ましくは約１７の、そしてなお好ましくは約１６．８の、Ｋファクターを規定するために、通路３２８を有するスプリンクラーボデイ３２２を備える好ましいスプリンクラー３２０を具備する。該好ましいスプリンクラー３２０は、他の設置構成も可能であるが、好ましくはアップライトスプリンクラーとして構成されるのがよい。好ましくは、プレート部材３３２ａとプラグ部材３３２ｂを有するクロージャ組立体３３２が出口３２６内に配置されるのがよい。好ましいスプリンクラー３２０の１実施例は非特許文献１５に示され、説明される様に、タイコ・ファイア・アンド・ビルディング・プロダクツからのＵＬＴＲＡ Ｋ１７として提供される。
該クロージャ組立体３３２は好ましくは熱定格を与えられたトリガー組立体３３０により位置的に支持されるのがよい。該トリガー組立体３３０は約１４１℃の熱定格を与えられているのが好ましく、この温度に面すると該トリガー組立体３３０は該スプリンクラーボデイからの放出を可能にするよう該出口３２６からクロージャ組立体３３２を変位させるため駆動される。好ましくは、該トリガー組立体は応答時間インデックス（アールテーアイ）約１９０（０．３０５ｍ−ｓ）１／２｛１９０（ｆｔ−ｓｅｃ）１／２｝を有するバルブタイプトリガー組立体として構成されるのがよい。該スプリンクラーのアールテーアイは代わりに該スプリンクラー形状及び該システムのスプリンクラーからスプリンクラーの間隔を適合させるよう適当に構成されてもよい。
該好ましいスプリンクラー３２０は、火災現象に有効に取り組む流体分布を提供する設計動作圧力又は放出圧力を有して構成される。好ましくは、該設計放出圧力は、約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶ、より好ましくは約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶ、更に好ましくは約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶ、そしてなお更に好ましくは約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶのがよい。該スプリンクラー３２０は更に、包囲及び浸水効果用に構成されたドライ天井専用防護システム１０で使われる時、火災を圧倒し、鎮圧する仕方で流体を防護面積に分布させるためにデフレクター組立体３３６を有するのが好ましい。
スプリンクラー３２０を得る過程のもう１つの好ましい側面では、火災を包囲、浸水させるよう構成された倉庫占有部用ドライ天井専用火災防護システム１０で使うようスプリンクラーに資格付与する過程を有することが出来る。好ましくは、該好ましいスプリンクラー２０は前に説明した例示的な８つの火災テストと実質的に同様な仕方で火災テストされてもよい。従って、該スプリンクラー３２０は貯蔵物高さのテスト商品上の天井高さの倉庫占有部を有するテストプラントスプリンクラーシステムに配置される。複数の該スプリンクラー３２０は、スプリンクラーのデフレクターから天井までの高さを規定し、更にスプリンクラーから商品までのクリヤランス高さを規定するよう該倉庫占有部の天井から懸垂されたスプリンクラーグリッドシステム内に配置されるのが好ましい。どんな与えられた火災テストに於いても、該商品は、炎伸展を始動し、最初に１つ以上のスプリンクラーを熱的に賦活するよう点火される。スプリンクラーの続くセットの熱的駆動が、該火災テストを圧倒し、鎮圧させ得る設計スプリンクラー動作圧力又は放出圧力で、スプリンクラー動作面積を形成することが出来るように、該１つ以上の初期に熱的に駆動されたスプリンクラーへの流体供給は設計遅延時間の間遅延させられる。
該スプリンクラー３２０は好ましくは、或る範囲の商品分類及び貯蔵物高さ用のドライ天井専用スプリンクラーシステムで使うよう資格付与されるのがよい。例えば、該スプリンクラー３２０は、好ましくは約６．１ｍ（２０フィート）と１２．２ｍ（４０フィート）の間に及ぶ貯蔵物範囲用で、クラスＩ，ＩＩ，ＩＩＩ、又はＩＶ商品又はグループＡ、グループＢ、又はグループＣプラスチックスの、何れか１つ用に火災テストされる。該テストプラントスプリンクラーシステムは、スプリンクラーから貯蔵物までのクリヤランスの範囲を規定するために約７．６ｍ（２５フィート）から約１３．７ｍ（約４５フィート）の間に及ぶのが好ましい可変天井高さに配置され、火災テストされてもよい。従って、該スプリンクラー３２０は、天井高さ、商品分類、貯蔵物形状及び貯蔵物高さそしてそれら間の組み合わせの種々のテストされる並べ替えの天井専用火災防護システムで使うために該スプリンクラーに資格付与するように、種々の天井高さ、種々の商品、種々の貯蔵物形状及び貯蔵物高さについて、該テストプラントスプリンクラーシステム内で火災テストされる。或る範囲の倉庫占有部及び貯蔵商品形状用にスプリンクラー３２０をテストし、資格付与する代わりに、該スプリンクラー３２０は与えられた貯蔵物高さ及び天井高さ用の好ましい流体供給遅延時間の様な単一パラメーター用にテストされ、資格付与されることも出来る。
好ましくは、該スプリンクラー３２０が、製品又はサービスの評価で管轄権を有して、該評価に関係する機関に受け入れられる、そして、そのリスト記載が、該器具、材料又はサービスが適当に呼称された標準を充たすか、又はテストされ特定の目的に好適とされることを表明する、組織により発行されたリストに含まれる器具、材料又はサービスとして、ＮＦＰＡ−１３、セクション３．２．３（２００２）で規定される、”リストに記載される”様な仕方で資格付与されるのがよい。従って、例えばアンダーライター・ラボラトリー社の様なリスト記載する組織が、好ましくは該スプリンクラー３２０を、テストされた商品分類、貯蔵物高さ、天井高さ及びスプリンクラーからデフレクターまでのクリヤランスの範囲に亘る、倉庫占有部のドライ天井専用火災防護システムでの使用のために、リスト記載するのがよい。更に、該リスト記載は、該スプリンクラー３２０が、該テストされた値の間に入る天井高さ及び貯蔵物高さでの或る範囲の商品分類及び貯蔵物形状用のドライ天井専用火災防護システムでの使用に承認され、資格付与されることをもたらす。
火災防護のシステム及び方法の１側面では、例えば前に説明した資格付与されたスプリンクラー３２０の様な好ましいスプリンクラーは、倉庫占有部の火災防護で使うための好ましい天井専用火災防護システム５００で具体化され、取得され、そして／又はパッケージされてもよい。例えば図１７で見られる様に、包囲及び浸水効果で火災現象に取り組むための倉庫占有部の天井専用防護用システム５００が略図で示される。好ましくは、該システム５００は、該システム５００の流体又はウェット部分５１２と該システムの好ましいドライ部分５１４の間の制御された連通を提供するライザー組立体５０２を有する。
該ライザー組立体５０２は好ましくは該ウェット部分５１２とドライ部分５１４の間の流体供給を制御するための制御バルブ５０４を有するのがよい。特に、該制御バルブ５０４は該ウェット部分５１２から消火用流体を受けるための入り口を有し、更に該流体の放出用出口を有する。好ましくは、該制御バルブ５０４はソレノイド５０５により駆動されるソレノイド駆動デルージバルブであるのがよいが、例えば、機械的に又は電気的にラッチされる制御バルブの様な、他のタイプの制御バルブが使用されてもよい。更に代替えでは、該制御バルブ５０４は例えば、引用によりその全体で組み入れられる特許文献７で示され、説明される空気対水比率制御バルブであってもよい。好ましい制御バルブの１種類は、引用によりその全体でここに組み入れられる非特許文献２３で示され、説明されるタイコ・ファイア・アンド・ビルディング・プロダクツからのＭＯＤＥＬ ＤＶ−５ ＤＥＬＵＧＥ ＶＡＬＶＥである。該制御バルブの出口に隣接して大気圧に開いた中間範囲又は室を提供するチェックバルブが配置されるのが好ましい。該デルージバルブ５０４を分離するために、該ライザー組立体は更に該デルージバルブ５０４付近に配置された２つの分離用バルブを有するのが好ましい。該ライザー組立体５０２内で使われ得る他のダイアフラム制御バルブ５０４が特許文献８，９及び１０で示され、説明される。
代わりの構成では、該ライザー組立体又は制御バルブ５０４は、空気又はガスシールを規定し、それにより別のチェックバルブの必要性を除くために別室すなわち中立室を有するよう、変型されたダイアフラムスタイル制御バルブを有してもよい。好ましい制御バルブ７１０の図解実施例が図２１で示される。該バルブ７１０は流体が制御された仕方で通って流れることが出来るバルブボデイ７１２を有する。特に、該制御バルブ７１０は、例えば水道本管の様な第１流体圧力を有する第１流体容積のリリース、そして例えばパイプのネットワーク内に含まれる圧縮ガスの様な第２流体圧力の第２流体容積との混合、を好ましく制御するためのダイアフラム型水力学的制御バルブを提供する。従って、該制御バルブ７１０は液体、ガス又はそれらの組み合わせ間の流体制御を提供する。
該バルブボデイ７１２は２つの部分、すなわち（ｉ）カバー部分７１２ａと（ｉｉ）下部ボデイ部分７１２ｂ、で作られるのが好ましい。”下部ボデイ”はここでは、該制御バルブが完全に組み立てられた時、該カバー部分７１２ａに結合されるバルブボデイ７１２の部分の参照用に使われる。好ましくは、該バルブボデイ７１２，特に下部ボデイ部分７１２ｂは入り口７１４と出口７１６を有するのがよい。
該バルブボデイ７１２は又、入り口７１４を通してバルブ７１０に入る第１流体を該バルブボデイの外部へ逸らすためにドレイン７１８を有する。該バルブボデイ７１２は更に該出口７１６の外へ放出用に第２流体をボデイ７１２に導入するための入力開口部７２０を有するのが好ましい。該制御バルブ７１０は又ポート７２２を有する。該ポート７２２は、入り口７１４及び出口７１６から、及び／又はそれら間の、何等かの望ましくない流体連通について該バルブをモニターするための警報システム用の手段を提供する。例えば、該ポート７２２は該バルブ７１０への警報ポートを提供するため使用され得るので、個人は該バルブボデイ７１２からの何等かのガス又は液体の漏れについて知らせられ得る。特に、該ポート７２２は該バルブボデイ内の流体又はガス漏れを検出するために流量計及び警報設備と接続され得る。該ポート７２２は好ましくは大気に開いており、入り口７１４と出口７１６の間に配置された中間室７２４と連通するのがよい。
該カバー７１２ａと該下部ボデイ７１２ｂの各々は、該カバー及び下部ボデイ７１２ａ、７１２ｂが一緒に合わされた時、その内面が更に室７２４を規定するよう、内面を有する。入り口７１４及び出口７１６と連通する、室７２４は更に、水の様な流体が通って流れ得る通路を規定する。該室７２４内には、該バルブボデイ７１２を通る流体流れを制御するための柔軟で、エラストマー性であるのが好ましい部材８００が配置される。該エラストマー性部材８００は好ましくは入り口７１４と出口７１６の間の選択的連通を提供するよう構成されたダイアフラム部材であるのがよい。従って、該ダイアフラムは該室７２４内で少なくとも２つの位置、すなわち（ｉ）最も下部の、充分に閉じた又はシールする位置と、（ｉｉ）最も上部の、又は充分に開いた位置と、を有する。該最も下部の、閉じた又はシールする位置では、該ダイアフラム８００は該バルブボデイ７１２の内面内の内部リブ又は中間フランジとして作られる又は形成されたシート部材７２６と契合し、それにより該入り口７１４と該出口７１６の間の連通をシールオフする。該ダイアフラム８００が閉じた位置にあると、ダイアフラム８００は室７２４を少なくとも３つの領域又は副室７２４ａ、７２４ｂそして７２４ｃに解剖する。閉じた位置の該ダイアフラム部材８００により、特定すると、入り口７１４と連通する第１流体供給室又は入り口室７２４、該出口７１６と連通する第２流体供給室又は出口室７２４ｂ、そしてダイアフラム室７２４ｃが形成される。該カバー７１２ａは、該ダイアフラム部材８００を閉じた位置へ動かし、保持するよう該ダイアフラム室７２４ｃ内へ均等化用流体を導入する中央開口部７１３を有するのが好ましい。
制御バルブ８００の動作時、該均等化用流体は、該ダイアフラム部材８００を充分に開いた、駆動された位置に動かすために、電気的又は機械的に、好ましくは制御された仕方で該ダイアフラム室７２４ｃからレリーブされるが、該位置では該ダイアフラム部材８００は該シート部材７２６から隔てられ、それにより該入り口７１４と出口７１６の間の流体流れを可能にする。該ダイアフラム部材８００は上面８０２と下面８０４を有する。該上及び下面面積８０２，８０４の各々は該ダイアフラム室８２４ｃからの該入り口及び出口両室８２４ａ、８２４ｂの連通を密閉するのにサイズは概ね充分である。該上面８０２は中央の、又は内部の、リング要素を有し、それから１つ以上の接線方向リブ部材８０６が半径方向に延びる。該接線方向リブ８０６と内部リングは、例えば、該ダイアフラム部材８００の上面８０２に均等化用流体を印加時、該ダイアフラム８００を該シーリング位置へ動かすよう構成されるのが好ましい。加えて、該ダイアフラム８００は、該ダイアフラム部材８００を該閉じた位置へ更に動かす外側のエラストマー性リング要素８０８を有するのが好ましい。該柔軟なリング要素８０８の該外側の好ましく角度付けされた面は、例えばカバー７１２ａの内部の面の様なバルブボデイ７１２の部分と契合し、それとの圧力接触を提供する。
その閉じた位置では、該ダイアフラム部材８００の下面８０４は好ましくは中央のバルジ加工された部分８１０を規定するのがよく、それにより該入り口及び出口室７２４ａ及び７２４ｂを密閉するよう、該シール部材７２６に対し好ましくは実質的に凸の面を、より好ましくは球形の凸の面を呈するのがよい。該ダイアフラム部材８００の下面８０４は更に、バルブボデイ７１２のシート部材７２６とのシールした契合を形成するために、１対の細長いシール用要素又は突出部８１４ａ、８１４ｂを有するのが好ましい。該シール用要素８１４ａ、８１４ｂは、それら間にボイド又はチャンネルを規定するよう離れ隔てられるのが好ましい。該シール用要素８１４ａ、８１４ｂは、該入り口７１４と該出口７１６の間の連通を密閉する、特に該入り口室７２４ａと該出口室７２４ｂの間の連通を密閉するよう、該ダイアフラムが閉じた位置にある時、該バルブボデイ７１２の該シート部材７２６と契合するよう構成される。更に、該シール用部材７１４ａ、７１４ｂは、該チャンネルが、ここの下記でより詳細に説明する仕方で中間室７２４ｄを形成するために該シート部材７２６と協力するように、該シート部材７２６と契合する。
該ダイアフラム部材８００を支持するためにブレース又は支持部材７２８ａ、７２８ｂが入り口から出口の方向に沿って延びる。該シート部材７２６は、下部バルブボデイ７１２ｂ内の室７２４を、該入り口室７２４ａ及び出口室７２４ｂの、好ましくは離れ隔てられ、かつ、好ましくは等サイズの副室に有効に分けるよう、入り口から出口の方向に直角に延びるのがよい。更に、該シート部材７２６の伸長は、該ダイアフラム８００の下面８０４の凸面を鏡映するアーク長さを有する曲面又はアークを規定するのが好ましい。更に該シート部材７２６の面内に作られ又は形成される溝が、該シート部材７２６の該好ましいアーク長さに沿って延びている。該溝は該シート部材長さに好ましくは等しく沿って、該シート部材７２６の契合面を２分するのがよい。該ダイアフラム部材８００が閉じた位置にある時、該伸長されたシール用部材８１４ａ、８１４ｂは該シート部材７２６の該２分された面と契合する。該シール用部材８１４ａ、８１４ｂのシート部材７２６の契合面７２６ａ、７２６ｂとの契合は更に該ダイアフラム８００のチャンネルを該溝と連通するように置く。
該シート部材７２６は中央ベース部材７３２と共に形成されるのが好ましいが、該中央ベース部材は更に該入り口及び出口室７２４ａ、７２４ｂを分離し、好ましく隔て、そして流体を、該ダイアフラム８００と該シート部材契合面７２６ａ、７２６ｂの間の方向に逸らす。該ポート７２２は好ましくは該ベース部材７３２内に形成された１つ以上のボイドで作られるのがよい。好ましくは、該ポート７２２は各々が該ベース部材７３２内に形成された第２円柱状部分７２２ｂと連通する第１円柱状部分７２２ａを有するのがよい。該ポート７２２は好ましくは該シート部材７２６の溝を横切り、該溝と連通するのがよく、そこでは該ダイアフラム部材８００が閉じた位置にある時は、該ポート７２２は更に好ましくは該ダイアフラム部材８００内に形成されたチャンネルと閉じた連通関係にあるのがよい。
該ダイアフラムチャンネル、該シート部材溝そして該ポート７２２の間の連通は好ましくは該シート部材面７２６ａ、７２６ｂとの該シール用要素８１４ａ、８１４ｂのシールされた契合により拘束されるのが好ましく、それにより第４中間室７２４ｄを規定するのが好ましい。該中間室７２４ｄは好ましくは大気に開き、それにより該入り口及び出口室７２４ａ、７２４ｂを分離する流体シート、好ましくは空気シートを規定するのがよい。該入り口及び出口室７２４ａ、７２４ｂ間に空気シートを提供することは入り口及び出口室の各々が充たされそして加圧されることを可能にする、一方該シール用要素８１４と該シート部材７２６の間のシールした契合が損なわれるのを避ける。従って、好ましいダイアフラム型バルブ７１０は下流チェックバルブの必要性を取り除くことが出来る。特に、各シール用要素８１４は該要素の１つの側上のみが流体力により、もう１つの側が好ましくは大気圧により作用されるのがよいので、該ダイアフラム室７２４ｃ内の流体圧力は、該入り口及び出口室７２４ａ、７２４ｂの加圧時該シール用要素８１４と該シート部材７２６の間のシールされた契合を保持するのに効果的である。
制御バルブ７１０と、それが接続される該ライザー組立体５０２とは、好ましくは該バルブ７１０を常閉位置に持って来て、次いで該入り口室７２４ａと該出口室７２４ｂとを動作圧力に持って来ることによりサービス状態に置かれるのが可能である。１つの好ましい設置法では、第１流体源は、例えば、入り口７１４の上流に配置された手動制御バルブの様な閉止制御バルブにより入り口室７２４ａから最初に分離される。第２流体源は、該入力開口部７２０の上流に配置された閉止制御バルブにより出口室７２４ｂから最初に分離されるのが好ましい。次いで該第１流体源からの水の様な均等化流体が該カバー７１２ａ内の中央開口部７１３を通して該ダイアフラム室７２４ｃ内に導入されるのが好ましい。流体は、該流体が該ダイアフラム室８００を閉じた位置に持って来るよう充分な圧力Ｐ１を作用するまで室７２４ｃ内に連続的に導入され、該閉じ位置では、下面８０４は該シート部材７２６と契合し、該シール用要素８１４ａ、８１４ｂは該シート部材７２６の周りのシールされた契合を形成する。
ダイアフラム部材８００が閉じ位置にあると、該入り口及び出口室７２４ａ、７２４ｂはそれぞれ第１及び第２流体で加圧される。特に、該第１流体を分離する閉止バルブは、静圧力Ｐ２を好ましく達成するよう流体を該入り口１４を通り、入り口室７２４ａ内に導入するべく開かれる。圧縮されたガスを分離する該閉止バルブは、静圧力Ｐ３を達成するため該出口室７２４ｂと、該制御バルブ７１０の出口７１６に接続された常閉システムと、を加圧するよう該入力開口部７２０を通して第２流体を導入するべく開かれる。
入り口及び出口室７２４ａ、７２４ｂを分離し、大気へ常開の、中間室７２４ｄの存在は第１流体圧力Ｐ２を該シール用部材８１４ａの１つの側に、第２流体圧力Ｐ３をもう１つのシール用部材８１４ｂの１つの側に保持する。かくして、ダイアフラム部材８００とそのシール用部材８１４ａ、８１４ｂは該ダイアフラム室圧力Ｐ１の影響下で該シート部材７２６とのシールされた契合を保持するよう構成される。従って、該ダイアフラム部材８００を開いた位置に動かす第１及び第２流体圧力Ｐ２，Ｐ３に優るように、上及び下のダイアフラム面面積は、該圧力Ｐ１が該ダイアフラム部材８００の上面に閉じる力を提供するのに充分な程大きいように寸法決めされるのが好ましい。しかしながら、好ましくは該ダイアフラム圧力の、第１流体圧力との比Ｐ１：Ｐ２か又は第２流体圧力との比Ｐ１：Ｐ３か、何れかは、該バルブ７１０が速い開き応答、すなわち低トリップ比を保持し、必要時該入り口室からの流体をリリースするように、最小化される。好ましくは、ダイアフラム圧力Ｐ１の各約６８．９５ｈＰａ（１ｐｓｉ）は第１流体圧力Ｐ２の約２．７ｈＰａ（約１．２ｐｓｉ）をシールするのに少なくとも有効であるのがよい。
システム５００のドライ部分５１４は本管と、貯蔵商品上での配置用の該本管から延びる１本以上のブランチパイプと、を有するネットワークを備えるのが好ましい。該システム５００の該ドライ部分５１４は更に、該ドライ部分５１４に接続された加圧空気源５１６によりそのドライ状態に保持されるのが好ましい。例えば、好ましいスプリンクラー２３０の様な倉庫占有部の天井専用防護用に資格付与されたスプリンクラーは該ブランチパイプに隔てられて沿っている。好ましくは、パイプのネットワークとスプリンクラーは、最小のスプリンクラーから貯蔵物までのクリヤランス、より好ましくは約９１．４ｃｍ（約３６インチ）のデフレクターから貯蔵物までのクリヤランスを規定するよう、該商品の上に配置されるのがよい。該スプリンクラー３２０がアップライトスプリンクラーである場合、該スプリンクラー３２０は該スプリンクラーが約１７８ｍｍ（約７インチ）のデフレクターから天井までの距離を規定するよう天井に対し設置されるのが好ましい。代わりに、該デフレクターから天井までの距離は、タイコ・ファイヤ・アンド・ビルディング・プロダクツにより提供される大型ドロップスプリンクラーの様な、現在のスプリンクラー用の既知のデフレクターから天井までの間隔に基づいてもよい。
該ドライ部分５１４は、ツリー形状か又はより好ましくはループ形状か何れかを規定するよう１つ以上の交叉本管を有してもよい。該ドライ部分は好ましくは約２５のスプリンクラーで作られる水力学的設計面積で構成されるのが好ましい。従って、発明者はドライ天井専用スプリンクラーシステム用の水力学的設計面積を見出した。スプリンクラーからスプリンクラーまでの間隔は、妨げの無い構造用には約２．４ｍ（約８フィート）の最小から約３．７ｍ（約１２フィート）の最大までに及び、より好ましくは、妨げの無い構造用で約３．０５ｍ（約１０フィート）がよい。従って、該ドライ部分５１４はＮＦＰＡ−１３（２００２）の下で指定される従来のドライ火災防護システムより小さい水力学的設計面積で構成され得る。好ましくは、該ドライ部分５１４は約７．４３平方メートル（約８０平方フィート）から約９．２９平方メートル（約１００平方フィート）に及ぶスプリンクラー毎ベースのカバー面積を規定するよう構成されるのがよい。
上記説明の様に、包囲及び浸水効果は、火災現象を圧倒し鎮圧するためにスプリンクラー動作面積を形成するよう、火災現象を伸展させ、更に追加スプリンクラーを熱的に駆動するべく、１つ以上の最初に熱的に駆動されるスプリンクラーに続く、設計された又は制御された流体供給遅延に依存すると信じられる。該ウェット部分５１２からドライ部分５１４への流体供給は制御バルブ５０６の駆動により制御される。該制御バルブの駆動を制御するために、該システム５００は、ソレノイドバルブを動作させるために該ソレノイドバルブにエネルギーを与えるようリリース用制御パネル５１８を有するのが好ましい。代わりに、該制御バルブは、該制御バルブがエネルギーを与えられたソレノイドバルブにより常閉であり、該ソレノイドバルブへのエネルギー付与を停止する信号により順応して開くよう駆動されるべく、制御され、配線され又は他の仕方で構成されてもよい。該システム５００はドライプリアクションシステムとして構成されてもよく、より好ましくは、部分的にドライ部分５１４内の空気圧の低下の検出に基づくダブルインターロックプリアクションシステムとして構成されてもよい。該ソレノイドバルブ５０５が圧力消失に応答して適切にエネルギーを与えられることを保証するために、該システム５００は更にプリアクションシステム内の該制御バルブの動作時間を減じるアクセレレーターデバイス５１７を有するのが好ましい。該アクセレレーターデバイス５１７は該ソレノイドバルブ５０５にエネルギーを与える該リリース用パネル５１８に合図するために、該ドライ部分５１４の空気圧の小さな速度の減衰を検出するよう構成されるのが好ましい。更に、該アクセレレーターデバイス５１７は適切な最小流体供給遅延時間をプログラムし、もたらすようプログラム可能なデバイスであってもよい。該アクセレレーターデバイスの１つの好ましい実施例は、非特許文献２４に示され、説明されるタイコファイアアンドビルディングプロダクツからのモデルＱＲＳ電子式アクセレレーターである。他のアクセレレート用デバイスでも、該アクセレレーターデバイスが使用時該加圧源及び／又はリリース用制御パネルと両立する限り、使用出来る。
該システム５００がドライダブルインターロックプリアクションシステムとして好ましく構成される場合、該リリース用制御パネル５１８は、制御バルブ５０４を駆動するソレノイドバルブ５０５へのエネルギー付与で該パネル５１８をインターロックするため１つ以上の火災検出器５２０と通信するよう構成される。従って、１つ以上の火災検出器５２０は、火災の場合、該スプリンクラーの前に該火災検出器が動作するよう、該倉庫占有部中で該スプリンクラー３２０から隔てられるのが好ましい。該検出器５２０は、該制御バルブ５０４を動作させるよう該ソレノイドバルブにエネルギー付与するために該リリース用制御パネル５１８による使用のための信号を発生する限り、煙、熱又は火災の存在を検出するどんな他の種類のもの、の何れの１つでもよい。該システムは、該ソレノイドバルブ５０５を駆動し、流体の供給用制御バルブ５０４を動作させるために該パネル５１８で条件を設定することが出来る、追加の手動の機械的又は電氣的プルステーション５２２，５２４を有してもよい。従って、該制御パネル５１８は該システム５００及び／又は倉庫占有部に関するセンサー情報、データ、又は信号を受けることが出来るデバイスとして構成されるが、該センサー情報、データ、又は信号を該パネルは、例えば、ソレノイドバルブ５０５にエネルギー付与する様な、該制御バルブ５０４を動作させる駆動信号を送るために、リレイ、制御ロジック、制御処理ユニット又は他の制御モジュールを介して処理する。
ドライ天井専用火災防護システムで使用する好ましいスプリンクラーの提供に関連して、或いは代わりに、該システム自身の提供で、該好ましいデバイス、システム又は使用法は更に、倉庫占有部の火災現象に取り組むために包囲及び浸水構成を有するスプリンクラー動作面積をもたらすよう該スプリンクラー及び／又はシステムを構成するための設計基準を提供する。例えば、上記説明のシステム５００の様な、包囲及び浸水構成で火災現象に取り組むよう構成された好ましい天井専用ドライスプリンクラーシステムは、１つ以上の最も水力学的に遠隔の又は要求の厳しいスプリンクラー５２１を規定し、更に１つ以上の水力学的に近接した又は最も要求の低いスプリンクラー５２３を規定する、ライザー組立体に対するスプリンクラー配置を有する。好ましくは、該設計基準は、最も水力学的に遠隔のスプリンクラー５２１及び最も水力学的に近接したスプリンクラー５２３にそれぞれ配置されるべき該システム用の最大及び最小流体供給遅延時間を提供する。該設計された最大及び最小流体供給遅延時間は、該火災現象に取り組むスプリンクラー動作面積を形成するのに充分な数のスプリンクラーを熱的に駆動するために、火災現象の存在中火災伸展を許容するために、該システム５００内の各スプリンクラーが最大及び最小流体供給遅延時間以内の設計された流体供給遅延時間を有することを保証するよう構成される。
ドライ天井専用火災防護システムは、与えられた倉庫占有部、商品分類そして貯蔵物高さ用に水力学的設計面積及び設計された動作圧力で水力学的に構成されるので、該好ましい最大及び最小流体供給時間は、好ましくは該水力学的構成、占有部天井高さ及び貯蔵物高さの関数であるのがよい。加えて、又は代わりに、該最大及び最小流体供給遅延時間は更に貯蔵物形状、スプリンクラーから貯蔵物までのクリやランス及び／又はスプリンクラーから天井までの距離の関数として構成されてもよい。
該最大及び最小流体供給時間設計基準はデータベース、データテーブル及び／又はルックアップテーブルで具体化されてもよい。例えば、与えられた設計圧力と水力学的設計面積について種々の貯蔵物及び天井高さでのクラスＩＩ及びクラスＩＩＩ商品用に発生された流体供給設計表が下記で提供される。実質的に同様に構成されたデータテーブルが他のクラスの商品用に構成されてもよい。
Figure 2009516533
Figure 2009516533
上表はシステム５００内の１つ以上の最も水力学的に遠隔のスプリンクラー５２１用の最大流体供給遅延時間を提供する。好ましくは、該データテーブルが該最大流体供給遅延時間が４つの最も水力学的に遠隔のスプリンクラーに適用されるよう設計されるべく構成されるのがよい。更に好ましくは、該表が該流体供給がスプリンクラー動作の時刻で適当に遅延させられることを繰り返し検証するよう構成されるのがよい。例えば、システム動作のシミュレーションをランしている時、該４つの最も水力学的に遠隔のスプリンクラーが順序付けられ、流体の非放出、より特定的には設計圧力での流体の非放出がスプリンクラー駆動の時刻に検証される。かくして、該コンピュータシミュレーションは、設計された動作圧力での流体放出がゼロ秒時に第１の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーで現れないこと、設計された動作圧力での流体放出が３秒後に第２の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーで現れないこと、設計された動作圧力での流体放出が商品のクラスに依り第１の駆動後５から６秒時に第３の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーで現れないこと、そして、設計された動作圧力での流体放出が商品のクラスに依り第１スプリンクラーの駆動後７から８秒時に第４の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーで現れないこと、を検証してもよい。好ましくは、該シミュレーションが、第４の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーの賦活の瞬間の前に、又はその瞬間に、該４つの最も水力学的に遠隔のスプリンクラーの何れからも、設計された動作圧力で流体が放出されないことを検証するのがよい。
最小流体供給時間は好ましくは、ライザー組立体に水力学的に最も近接した４つの臨界的スプリンクラーへ該最小流体供給時間を与えるのがよい。該データテーブルは更に４つの最小流体供給時間を、それぞれ４つの水力学的に近接したスプリンクラーへ与える。好ましくは、該データテーブルは、システム動作をシミュレートするためにスプリンクラー動作の順序を提示し、流体流れが適当に遅延されること、すなわち、流体が設計された動作圧力でゼロ秒時には該第１の最も水力学的に近接したスプリンクラーでは存在しない、又は少なくとも放出されないこと、流体が設計された流体圧力で第１スプリンクラー賦活後３秒時には、第２の最も水力学的近接したスプリンクラーでは放出されないこと、流体が設計された流体圧力で該商品のクラスに依り第１スプリンクラー賦活後５から６秒時に第３の最も水力学的に近接したスプリンクラーで放出されないこと、そして流体が設計された流体圧力で該商品のクラスに依り第１スプリンクラー賦活後７から８秒時には第４の最も水力学的に近接したスプリンクラーで放出されないこと、を検証する。好ましくは、該シミュレーションは、流体が、第４の最も水力学的に近接したスプリンクラーの賦活の瞬間の前には、又はその瞬間には、４つの最も水力学的に近接したスプリンクラーの何れからも設計された動作圧力で、放出されないことを検証するのがよい。
該データテーブルの好ましい実施例では、該最大及び最小流体供給遅延時間は好ましくはスプリンクラーから貯蔵物までのクリヤランスの関数であるのがよい。該データテーブル及びシステムの好ましい実施例は、引用によりその全体でここに組み入れられる非特許文献３で示され、説明される。包囲及び浸水効果で火災現象に取り組むよう構成された好ましいシステムの動作の方法の好ましいフローチャートは図１７Ａで示される。
従って、好ましいデータテーブルは、倉庫占有部を特徴付ける第１データアレイ、スプリンクラーを特徴付ける第２データアレイ、水力学的設計面積を第１及び第２データアレイの関数として識別する第３データアレイ、そして各々が該第１、第２そして第３データアレイの関数である最大流体供給遅延時間及び最小流体供給遅延時間を識別する第４データアレイを有する。該データテーブルは、該第１、第２そして第３データアレイの何れか１つが該第４データアレイを中で決定するルックアップテーブルとして構成されてもよい。代わりに、該データベースは、与えられた天井高さ、貯蔵物高さ、及び／又は商品分類についての火災現象付近に包囲及び浸水構成を有するスプリンクラー動作面積で倉庫占有部内の火災に取り組むために、天井専用ドライスプリンクラーシステムに組み込まれるべき１つの指定された最大流体供給遅延時間を与えるよう簡単化されてもよい。該好ましい簡単化されたデータベースは１つのスプリンクラー用のデータシートで具体化されるが、該データシートは、規定された最大貯蔵物高さまでの規定された最大天井高さを有する占有部内に収納された１つ以上の商品分類と貯蔵物形状用に、包囲及び浸水火災防護カバー範囲を提供する単一流体供給時間を提供する。例えば、簡単化されたデータシートの１図解的実施例は引用によりその全体でここに組み入れられる非特許文献２５である。その例示的な簡単化されたデータシートは１６．８Ｋ制御モード特定用途向けスプリンクラーを使う約１２．２ｍ（４０フィート）倉庫占有部の約１０．７ｍ（３５フィート）までのクラスＩ及びＩＩ商品の防護用に３０秒の単一最大流体供給遅延時間を提供する。該データシートは更に好ましくは該流体供給遅延時間が包囲及び浸水効果をもたらすよう４つの最も水力学的に遠隔のスプリンクラーで経験されるべきものと指定しているのがよい。
上記説明のスプリンクラー性能データ、システム設計基準、及びパイピングシステム及びアピピング部品、構成、火災防護システムを特徴付ける既知のメトリックスを与えられる場合、包囲及び浸水構成のスプリンクラー動作面積を使って火災現象に取り組むよう構成された火災防御は、システムモデル化／流体シミュレーションソフトウエアでモデル化される。該スプリンクラーシステムとそのスプリンクラーはモデル化され、該スプリンクラーシステムは該設計された流体供給時間により流体供給の出来るシステムを繰り返し設計するよう順序付けられる。例えば、火災現象に包囲及び浸水構成で取り組むよう構成されたドライ天井専用スプリンクラーシステムは、その全体で引用により組み入れられる特許文献４で説明される様なソフトウエアパッケージでモデル化されてもよい。水力学的に遠隔の及び最も水力学的に近接したスプリンクラーの賦活は流体供給がそれに従って起こることを検証する上記で示したデータテーブル内で提供される仕方で順序付けられるのが好ましい。
火災への包囲及び浸水応答を有する好ましい天井専用ドライスプリンクラーシステム、又はそのサブシステム又は部品の何れかを設計、製造及び／又は資格付与する代わりに、該好ましいシステム又は何等かのその資格付与された部品を得る過程が、例えば、この様なシステム、サブシステム又は部品の取得を必要としてもよい。該資格付与されたスプリンクラーを取得する過程は更に、例えば、ビジネス対ビジネスの取引の過程で、供給者又は製造者から、例えば、製造者と供給者の間、製造者と小売り供給者の間又は供給者と契約者／設置者の間の様な供給チェーン関係を通して、資格付与されたスプリンクラー３２０，好ましいドライスプリンクラーシステム５００又は上記説明の様なシステムの設計及び方法を受ける過程を有してもよい。代わりに、該システム及び／又はその部品の取得は、契約的配備、例えば、契約者／設置者及び倉庫占有部オーナー／オペレーター、例えば、販売者と購入者、の間の販売契約、又はリーサーとリーシーの間のリース契約の様な財産取引、を通して達成されてもよい。
加えて、火災防護方法の提供の好ましい過程は、包囲及び浸水の熱的応答を有する好ましい天井専用ドライスプリンクラーシステム、そのサブシステム、部品及び／又は上記説明の取得の取引と関連するその設計、構成及び使用の方法、の配布を含む。該システム、サブシステム、及び／又は部品、及び／又はその組み合わされた方法、の配布は、該システム、サブシステム、部品及び／又はその組み合わされた設計、構成及び／又は使用の方法、のパッケージング、インベントリーイング又はウエアハウジング及び／又はシッピング、を含んでもよい。該シッピングは航空、陸上又は海上でのスプリンクラー２０の個別及び多量の輸送を含む。好ましい製品及びサービスの配布のアベニューは、例えば図２０で略図で示すそれらを含む。図２０は火災防護の好ましいシステム、サブシステム、部品及び組み合わされた好ましい方法が如何に１つのパーテイからもう１つのパーテイへ転送されるかを図解する。例えば、包囲及び浸水構成で火災現象に取り組むよう構成された倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーで使われるよう資格付与されたスプリンクラー用の好ましいスプリンクラー設計は設計者から製造者へ配布されてもよい。包囲及び浸水効果を使う好ましいスプリンクラーシステム用の設置方法及びシステム設計は製造者から契約者／設置者へ転送されてもよい。
配布の過程の１つの好ましい側面では、該過程は更に包囲及び浸水応答構成を有する好ましいスプリンクラーシステム、そのサブシステム、部品及び／又は組み合わされるスプリンクラー、方法そして火災防護の応用、の出版を含む。例えば、該スプリンクラー３２０は製造者及び／又は器具供給者の何れか１つによるセールスオファリング用カタログで出版されてもよい。該カタログはペーパーカタログ又は小冊子の様なハードコピー媒体であってもよく、或いは代わりに該カタログは電子的フォーマットになっていてもよい。例えば、該カタログは、例えば、ラン、ワン（ＷＡＮ）又はインターネットの様なネットワーク上で期待するバイヤー又はユーザーにとって入手可能なオンラインカタログであってもよい。
図１８はメモリー記憶デバイス６１１でメモリー記憶機能を行うための、そして更にデータ処理を行い、又はシミュレーションをランさせ、又は計算を解くための、中央処理ユニット６１０を有するコンピュータ処理デバイス６００を示す。該処理ユニット及び記憶デバイスは、包囲及び浸水効果を発生するために流体供給遅延時間を使うスプリンクラーシステムを構成し、設計するための設計基準のデータベースを作る火災テストデータのデータベース、を記憶するよう構成されてもよい。更に、該デバイス６００は、例えば、作られたスプリンクラーシステムモデルからスプリンクラー賦活時刻及び流体配布時刻を解く様な計算機能を行うことが出来る。該コンピュータ処理デバイス６００は更にこの様な処理を行うために、例えばコンピュータキイボードの様なデータエントリーデバイス６１２及び例えばコンピュータモニターの様なデイスプレーデバイスを有してもよい。該コンピュータ処理デバイス６００はワークステーション、デスクトップコンピュータ、ラップトップコンピュータ、ハンドヘルドデバイス、又はネットワークサーバーとして具体化されてもよい。
１つ以上のコンピュータ処理デバイス６００ａ−６００ｈが、包囲及び浸水効果で火災に取り組むことに組み合わされる好ましい火災防護製品及びサービスの配布をもたらす通信用に、例えば図１９で見られる様にラン、ワン、又はインターネット上でネットワーク化されてもよい。従って、例えば、倉庫占有部を防護する好ましい天井専用スプリンクラーシステムでの使用のためのスプリンクラー３２０の様な、包囲及び浸水効果を使う火災防護システム、サブシステム、システム部品及び／又は組み合わされる方法を転送するシステムと方法が提供される。該転送は第１コンピュータ処理デバイス６００ｂを使う第１パーテイと第２コンピュータ処理デバイス６００ｃを使う第２パーテイの間で起こってもよい。該方法は好ましくは、約１２．２ｍ（約４０フィート）まで収納された商品を有する約１３．７ｍ（約４５フィート）の天井高さまでの倉庫専用部用のドライ天井専用スプリンクラーシステムで使う資格付与されたスプリンクラーの提案と、天井専用火災防護システムで使用するためのスプリンクラーの請求に応答する資格付与されえたスプリンクラーの供給と、を含んでもよい。
資格付与されたスプリンクラーの提案は好ましくはペーパー刊行物及びオンライン刊行の少なくとも１つでの資格付与されたスプリンクラーの出版を含むのがよい。更にオンライン刊行での出版は好ましくは、例えば６００ｇの様なもう１つのコンピュータ処理デバイスとの通信用ネットワークに好ましく接続された、例えば、サーバー６００ａとそのメモリー記憶デバイス６１２ａの様なコンピュータ処理デバイス上で該資格付与されたスプリンクラーについてデータアレイをホストする過程を有してもよい。代わりに、例えば、ラップトップ６００ｈ、セルホーン６００ｆ、パーソナルデジタルアシスタント６００ｅ、又はタブレット６００ｄ、の様な何等かの他のコンピュータ処理デバイスが、該スプリンクラーと該組み合わされるデータアレイの配布を受けるため該刊行物にアクセスしてもよい。該ホストする過程は更に、リスト記載機関要素、Ｋファクターデータ要素、温度定格データ要素そしてスプリンクラーデータ構成要素を含むよう、該データアレイを構成する過程を含んでもよい。該データアレイを構成する過程は、例えばユーエルであるとしてリスト記載機関要素を構成する過程、約１７であるとしてＫファクターデータ要素を構成する過程、約１４１℃（約２８６°Ｆ）であるとして温度定格データ要素を構成する過程、そしてアップライトとしてスプリンクラー構成データ要素を構成する過程、を有する。データアレイをホストする過程は、更に該ドライ天井専用スプリンクラーシステム用パラメーターを識別する過程を有してもよく、該パラメーターはスプリンクラーからスプリンクラーまでの間隔を含む水力学的設計面積、最も水力学的に遠隔のスプリンクラーへの最大流体供給遅延時間、そして該最も水力学的に近接したスプリンクラーへの最小流体供給遅延時間を有する。
該配布の好ましい過程は更に、包囲及び浸水効果用の火災防護システムを設計する方法を配布する過程を有する。該方法を配布する過程は、例えば、ｈｔｍｌフアイル、ｐｄｆフアイル又は編集可能なテキストフアイルの様な、電子的データシートとしての設計基準のデータベースの刊行を有してもよい。該データベースは更に、上記で説明したデータ要素及び設計パラメーターに加えて、該第１データアレイのスプリンクラーと共に使うためのライザー組立体を識別するもう１つのデータアレイを有し、そしてなお更に、第５データアレイの制御バルブを第１データアレイのスプリンクラーに接続するパイピングシステムを識別する第６データアレイを有してもよい。
火災防護製品及びサービスの最終又は中間ユーザーは、火災防護への該包囲及び浸水アプローチとその組み合わせ製品を実施、学習、実現又は購入するための、配布される部品又はシステムの小冊子、ソフトウエアアップリケーション又は設計基準を、ダウンロード、アップロード、それらにアクセス又はそれらと交流するために、図１９で見られるネットワーク上で、この様な製品又はサービスの供給者のサーバー又はワークステーションにアクセスしてもよい。例えば、システム設計者又は他の中間ユーザーは、包囲及び浸水構成での火災現象への応答用にこの様なスプリンクラーシステムを取得又は構成するために、例えば非特許文献３の様な、包囲及び浸水応答で火災現象に取り組むよう構成された好ましい天井専用火災防護システム用製品データシートにアクセスすることが出来る。更に設計者は上記説明の様に流体供給遅延時間用のデータテーブルをダウンロード又はそれにアクセスし、更に包囲及び浸水効果を有する火災防護システムを繰り返し設計するために、例えば特許文献４で説明される様な、シミュレーションソフトウエアを使ったり又はライセンスを受けてもよい。
配布過程が包囲及び浸水応答構成を有する好ましい天井専用ドライスプリンクラーシステムと、そのサブシステム及びその組み合わされた方法の刊行物を、ハードコピー媒体フォーマットで提供する場合、該配布過程は更に配布される該製品又はサービスと一緒のカタログ化された情報の配布を含む。例えば、設置及び構成情報をユーザーへ提供するためにスプリンクラー３２０用のデータシートのペーパーコピーがスプリンクラー３２０用パッケージング内に含まれてもよい。代わりに、該包囲及び浸水応答構成をサポート及び実現するために、例えば非特許文献３の様なシステムデータシートが、好ましいシステムライザー組立体の購入と共に提供されてもよい。該ハードコピーデータシートは、包囲及び浸水効果を使う倉庫占有部用スプリンクラーシステムを構成するよう設計者、設置者又は最終ユーザーを助けるための、必要なデータテーブル及び水力学的設計基準を含むのが好ましい。
従って、出願人は包囲及び浸水効果で火災現象に取り組むことに基づく火災防護へのアプローチを提供した。このアプローチはこの様なシステム、サブシステムそして部品を実現するシステム、サブシステム、システム部品そして設計方法論で具体化され得る。本発明が或る実施例を参照して開示されたが、該説明された実施例への多くの変型、変更及び変化が、附属する請求項に規定される本発明の領域と範囲から離れることなく可能である。従って、本発明は説明された実施例に限定されず、付随する請求項の表明により規定された全部の範囲とその等価物とを有するよう意図されている。
ここに組み入れられ、本明細書の部分を構成する付随図面は本発明の例示用実施例を図解し、そして上記で与えた一般的説明及び下記で与えた詳細説明と合わせて、本発明の特徴を説明するよう役立っている。好ましい実施例は本発明の全体ではなく、附属する請求項で提供される本発明の例であることは理解されるべきである。
貯蔵商品を有する貯蔵面積に配置された好ましいドライスプリンクラーシステムの図解実施例である。 図１のシステムのドライ部分の略図解である。 図１の貯蔵範囲のそれぞれ平面図、側面図及びオーバーヘッド略図である。 予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルを発生する図解フローチャートである。 図解熱リリース及びスプリンクラー賦活予測プロフアイルである。 テスト貯蔵面積内の貯蔵商品についての予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルである。 図５の貯蔵商品の現実の火災テストからのスプリンクラー賦活プロフアイルである。 テスト貯蔵面積内のもう１つの貯蔵商品についての、もう１つの予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルである。 図６の貯蔵商品の現実の火災テストからのスプリンクラー賦活プロフアイルである。 テスト貯蔵面積内のなおもう１つの貯蔵商品についてのなおもう１つの予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルである。 図７の貯蔵商品の現実の火災テストからのスプリンクラー賦活プロフアイルである。 テスト貯蔵面積内のもう１つの貯蔵商品についてのもう１つの予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルである。 テスト貯蔵面積内のもう１つの貯蔵商品についてのなおもう１つの予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルである。 図９の貯蔵商品の現実の火災テストからのスプリンクラー賦活プロフアイルである。 テスト貯蔵面積内のもう１つの貯蔵商品についてのもう１つの予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルである。 図１０の貯蔵商品の現実の火災テストからのスプリンクラー賦活プロフアイルである。 テスト貯蔵面積内のもう１つの貯蔵商品についてのなおもう１つの予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルである。 テスト貯蔵面積内のもう１つの貯蔵商品についてのもう１つの予測熱リリース及びスプリンクラー賦活プロフアイルである。 図１２の貯蔵商品の現実の火災テストからのスプリンクラー賦活プロフアイルである。 好ましい設計方法論の図解フローチャートである。 好ましいスプリンクラーシステムを設計するための代わりの図解用フローチャートである。 好ましい水力学的設計点及び基準である。 スプリンクラーシステムの設計及び動的モデル化用の図解用フローチャートである。 図１のスプリンクラーシステムで使用する好ましいスプリンクラーの断面図である。 図１５のスプリンクラーの平面図である。 図１のシステムで使用するため設置されたライザー組立体の略図である。 図１７のシステム及びライザー組立体についての図解用動作フローチャートである。 火災防護の好ましいシステムと方法の１つ以上の側面を実用するコンピュータ処理デバイスの略図である。 好ましい火災防護システムの側面図、正面図及び平面図である。 火災防護の好ましいシステム及び方法の１つ以上の側面を実用するネットワークの略図である。 該好ましいシステム及び方法の配布ラインのフロー線図の略図である。 図１７のライザー組立体で使用するための好ましい制御バルブの断面図である。

Claims (325)

  1. 倉庫占有部の防護用天井専用ドライスプリンクラーシステムにおいて、
    ウェット部分と、該ウェット部分に接続されたドライ部分と、を備えるパイプのネットワークを具備しており、該ドライ部分は少なくとも第１の賦活されるスプリンクラーで火災に応答するよう構成されており、
    流体を該ウェット部分から該少なくとも第１の賦活されるスプリンクラーへ供給する強制的流体供給遅延時間を具備しており、該遅延時間は該ドライ部分が更に少なくとも第２の賦活されるスプリンクラーで該火災に応答するように充分な長さであり、該少なくとも第１および少なくとも第２の駆動されるスプリンクラーは火災現象を包囲して浸水させるのに充分なスプリンクラー動作面積を規定することを特徴とする天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  2. 該少なくとも第１の賦活されるスプリンクラーは該火災に応答する複数の最初に賦活されるスプリンクラーを有することを特徴とする請求項１の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  3. 該複数の最初に賦活されるスプリンクラーは規定された順序で熱的に賦活されることを特徴とする請求項２の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  4. 該ウェット部分と該ドライ部分の間の制御された分離を提供する１次水制御バルブを具備しており、該ドライ部分が該１次水制御バルブに対し、少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーと少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーとを有することを特徴とする請求項１の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  5. 該強制的流体供給遅延時間は最小流体供給遅延時間と最大流体供給遅延時間とを規定し、該最小流体供給遅延時間は該制御バルブから該少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーまで流体を供給する時間を規定し、該最大流体供給遅延時間は該制御バルブから該少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーまで流体を供給する時間を規定することを特徴とする請求項４の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  6. 該最大流体供給遅延時間は包囲及び浸水効果で該火災に応答する最大スプリンクラー動作面積を形成するよう第１の複数のスプリンクラーの熱的賦活を可能にするのに充分な長さであり、最小流体供給遅延時間は包囲及び浸水効果で該火災に応答する最小スプリンクラー動作面積を形成するよう第２の複数のスプリンクラーの熱的賦活を可能にするのに充分な長さであることを特徴とする請求項５の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  7. 該ドライ部分は約１１以上のＫファクターと約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）以上の動作圧力を有する複数のスプリンクラーを備え、該ドライ部分は（ｉ）約７．５ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣと、（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶと、の少なくとも１つを有する商品の上に配置されることを特徴とする請求項１−６の何れか１つの天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  8. 該複数のスプリンクラーが約１１から約３６に及ぶＫファクターを有することを特徴とする請求項７の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  9. 該Ｋファクターが約１７であることを特徴とする請求項８の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  10. 該Ｋファクターが約１６．８であることを特徴とする請求項９の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  11. 該動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項７−９の何れか１つの天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  12. 該動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１１の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  13. 該動作圧力が約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１２の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  14. 該動作圧力が約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１３の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  15. 該スプリンクラー動作面積が該少なくとも第１の賦活されるスプリンクラーの賦活に続く約１０分以内に規定されることを特徴とする請求項１−１４の何れか１つの天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  16. 該スプリンクラー動作面積が該少なくとも第１の賦活されるスプリンクラーの賦活に続く約８分以内に規定されることを特徴とする請求項１５の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  17. 該スプリンクラー動作面積が該少なくとも第１の賦活されるスプリンクラーの賦活に続く約５分以内に規定されることを特徴とする請求項１６の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  18. 倉庫占有部の防護用天井専用ドライスプリンクラーシステムにおいて、
    ウェット部分と、
    該ウェット部分に接続され、火災現象に応答するよう構成されたドライ部分と、を具備しており、該ドライ部分は、該火災現象を包囲し、浸水させるよう構成されたスプリンクラー動作面積を規定するために複数の賦活されるスプリンクラーを有するパイプのネットワークを備えており、該複数の賦活されるスプリンクラーは少なくとも第１の賦活されるスプリンクラーを有しており、該スプリンクラー動作面積の該複数のスプリンクラーは該第１の賦活されるスプリンクラーに続く予め決められた時間以内に賦活されることを特徴とする天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  19. 該予め決められた時間は約１０分以内であることを特徴とする請求項１８の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  20. 該予め決められた時間が約８分以内であることを特徴とする請求項１９の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  21. 該予め決められた時間が約５分以内であることを特徴とする請求項２０の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  22. 該ドライ部分が（ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ、の少なくとも１つを有する商品の上に配置されることを特徴とする請求項１８の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  23. 該複数のスプリンクラーが約１１以上のＫファクターを有することを特徴とする請求項１８の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  24. 該複数のスプリンクラーが約１１から約３６に及ぶＫファクターを有することを特徴とする請求項２３の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  25. 該Ｋファクターが約１７であることを特徴とする請求項２４の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  26. 該Ｋファクターが約１６．８であることを特徴とする請求項２５の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  27. 該複数のスプリンクラーが約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶ動作圧力を有することを特徴とする請求項１８−２６の何れか１つの天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  28. 該動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項２７の何れか１つの天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  29. 該動作圧力が約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項２８の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  30. 該動作圧力が約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項２９の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  31. 天井高さを有し、与えられた分類及び貯蔵物高さの商品を収納するよう構成された倉庫占有部の防護用天井専用ドライスプリンクラーシステムにおいて、
    流体源を有するウェット部分と、
    複数のパイプにより相互接続されたスプリンクラーのネットワークを備えるドライ部分と、を具備しており、各スプリンクラーは動作圧力を有し、該ドライ部分は少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーを規定するように該ウェット部分に接続されており、
    該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーを有する該ドライ部分内の複数のスプリンクラーにより規定される水力学的設計面積を具備しており、該水力学的設計面積は包囲及び浸水効果で火災現象に応答するよう構成されることを特徴とする天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  32. 該水力学的設計面積が、与えられた天井高さ、商品クラス及び貯蔵物高さ用にＮＦＰＡ１３（２００２）により指定された水力学的設計面積より小さいことを特徴とする請求項３１の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  33. 該水力学的設計面積が、与えられた天井高さ、商品クラス及び貯蔵物高さを防護するよう設計されたウェットシステム用にＮＦＰＡ−１３（２００２）により指定された水力学的設計面積より小さいことを特徴とする請求項３２の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  34. 該水力学的設計面積が強制的流体供給遅延時間により規定され、該強制的流体供給遅延時間が動作圧力での該ウェット部分から該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーまでの流体供給用経過時間により規定されることを特徴とする請求項３１−３３の何れか１つの天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  35. 該天井高さが約１３．７ｍ（４５フィート）以下であり、該商品クラスがクラスＩ、ＩＩ及びＩＩＩの何れか１つであり、そして該貯蔵物高さが約１２．２ｍ（約４０フィート）までであり、該システムの水力学的設計面積が約２３２．３平方メートル（約２５００平方フィート）より小さいことを特徴とする請求項３１の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  36. 該天井高さが約９．１ｍ（３０フィート）以下であり、該商品クラスがグループＡプラスチックスであり、そして該貯蔵物高さが約６．１ｍ（約２０フィート）までであり、該システムの水力学的設計面積が約２３２．３平方メートル（約２５００平方フィート）より小さいことを特徴とする請求項３１の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  37. 該ドライ部分が（ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ、の少なくとも１つを有する該商品の上に配置されることを特徴とする請求項３１の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  38. 該複数のスプリンクラーが約１１以上のＫファクターを有することを特徴とする請求項３７の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  39. 該複数のスプリンクラーが約１１から約３６に及ぶＫファクターを有することを特徴とする請求項３８の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  40. 該Ｋファクターが約１７であることを特徴とする請求項３９の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  41. 該Ｋファクターが約１６．８であることを特徴とする請求項４０の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  42. 該複数のスプリンクラーが約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶ動作圧力を有することを特徴とする請求項３７−４１の何れか１つの天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  43. 該複数のスプリンクラーが約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶ動作圧力を有することを特徴とする請求項４２の何れか１つの天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  44. 該動作圧力が約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項４３の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  45. 該動作圧力が約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項４４の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  46. 該火災現象を包囲し、浸水させる該水力学的設計面積で賦活される全スプリンクラーが、該水力学的設計面積内の第１のスプリンクラー賦活に続く１０分以内に賦活されることを特徴とする請求項３１−４５の何れか１つの天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  47. 該賦活されるスプリンクラーが該第１のスプリンクラー賦活に続く８分以内に賦活されることを特徴とする請求項４６の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  48. 該賦活されるスプリンクラーが該第１のスプリンクラー賦活に続く５分以内に賦活されることを特徴とする請求項４７の天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  49. ウェット部分とドライ部分を有するパイプのネットワークを備え、火災現象に取り組むために包囲及び浸水効果を使用するスプリンクラーシステムを設計する方法において、
    該ウェット部分から該ドライ部分内の少なくとも１つの賦活されるスプリンクラーへの流体の供給用に強制的流体供給遅延時間を決定する過程と、
    該強制的流体供給時間の関数として、該スプリンクラー動作面積が該火災現象を包囲して浸水させるのに充分なサイズであるようにスプリンクラー動作面積を規定する過程と、を具備することを特徴とするスプリンクラーシステムを設計する方法。
  50. 該強制的流体供給遅延時間を決定する該過程が、該ドライ部分内の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーへの流体供給用に最大流体供給遅延時間を決定する過程を備えることを特徴とする請求項４９の方法。
  51. 該強制的流体供給遅延時間を決定する該過程が、該ドライ部分内の最も水力学的に近接したスプリンクラーへの最小流体供給遅延時間を決定する過程を備えることを特徴とする請求項４９の方法。
  52. 該ネットワークの下の収納された商品を有するスプリンクラーのネットワークとして該ドライ部分をモデル化する過程と、該商品内の火災シナリオをモデル化する過程と、点火時刻に対する各スプリンクラー用の該スプリンクラー賦活時刻を解く過程と、を具備することを特徴とする請求項４９−５１の何れかの方法。
  53. 予測スプリンクラー賦活プロフアイルを発生するために該賦活時刻の各々をグラフ線図化する過程を具備することを特徴とする請求項５２の方法。
  54. 該スプリンクラー動作面積を規定する過程が該システム用の最大スプリンクラー動作面積と最小スプリンクラー動作面積の少なくとも１つを規定する過程を備えており、該最大及び最小スプリンクラー動作面積が包囲及び浸水効果で火災現象に取り組むことが出来ることを特徴とする請求項４９−５３の何れかの方法。
  55. 該スプリンクラー動作面積を規定する過程が、該システムにより防護されるべき商品の関数であり、同じ防護されるべき商品用にＮＦＰＡ−１３（２００２）により指定される水力学的設計面積以下の少なくとも該最大スプリンクラー動作面積を規定する過程であることを特徴とする請求項５４の方法。
  56. 該スプリンクラー動作面積を規定する過程が、該システムにより防護されるべき商品の関数であり、該同じ商品を防護するよう構成されたウェットシステム用にＮＦＰＡ−１３（２００２）により指定される水力学的設計面積以下の少なくとも該最大スプリンクラー動作面積を規定する過程であることを特徴とする請求項５５の方法。
  57. 少なくとも該最小スプリンクラー動作面積を規定する過程が、該最小スプリンクラー動作面積を形成する臨界数のスプリンクラーを規定する過程を有することを特徴とする請求項５４の方法。
  58. 該臨界数のスプリンクラーを規定する過程が約２つから約４つのスプリンクラーの範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項５７の方法。
  59. 該臨界数のスプリンクラーを規定する過程が、該システムにより防護されるべき商品のクラスの関数であることを特徴とする請求項５７−５８の何れかの方法。
  60. 強制的流体供給遅延時間を決定する過程が、熱リリース関数に応答する時間に亘るスプリンクラー賦活の数を示す予測プロフアイル上で最小及び最大スプリンクラー動作面積の少なくとも１つを規定する過程を有することを特徴とする請求項４９の方法。
  61. 強制的流体供給遅延時間を決定する過程が、該予測プロフアイル上で該臨界数のスプリンクラー内の該第１のスプリンクラー賦活から最後のスプリンクラー賦活時刻までの間の経過時間により最小流体供給遅延時間を規定する過程を有することを特徴とする請求項６０の方法。
  62. 強制的流体供給遅延時間を決定する過程が、該第１のスプリンクラー賦活と、賦活されたスプリンクラーの数が該規定された最大スプリンクラー動作面積の少なくとも８０％に等しくなる時刻、の間の経過時間により最大流体供給遅延時間を規定する過程を有することを特徴とする請求項５４の方法。
  63. ウェット部分と、該ウェット部分に対して水力学的に遠隔のスプリンクラーと水力学的に近接したスプリンクラーを有するスプリンクラーのネットワークを備えるドライ部分と、を具備するスプリンクラーシステムを繰り返し的に設計する過程を具備しており、繰り返し的に設計する過程が、該システム用に、最大流体供給遅延時間を経験するよう該水力学的に遠隔のスプリンクラーを設計し、最小流体供給遅延時間を経験するよう該水力学的に近接したスプリンクラーを設計する過程を備えることを特徴とする請求項４９の方法。
  64. 繰り返し的に設計する過程が、該水力学的に遠隔のスプリンクラーと該水力学的に近接したスプリンクラーの間に配置された各スプリンクラーが、該システム用の該最小及び最大流体供給遅延時間の間にある流体供給遅延時間を経験することを検証する過程を備えることを特徴とする請求項６３の方法。
  65. 該強制的流体供給遅延時間を決定する過程が、該遅延時間を、（ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵高さを有するクラスＩＶ、の少なくとも１つを有する商品の上に配置されたドライ部分の関数として遅延時間を決定する過程を有することを特徴とする請求項４９の方法。
  66. スプリンクラー動作面積を規定する該過程が該面積を約１１以上のＫファクターを有する複数のスプリンクラーを備えるとして指定する過程を有することを特徴とする請求項４９の方法。
  67. 該指定する過程が該Ｋファクターを約１１から約３６に及ぶとして指定する過程を有することを特徴とする請求項６６の方法。
  68. 該指定する過程が該Ｋファクターを約１７であるよう指定する過程を有することを特徴とする請求項６７の方法。
  69. 該指定する過程が該Ｋファクターを約１６．８であるよう指定する過程を有することを特徴とする請求項６８の方法。
  70. 該スプリンクラー動作面積を規定する過程が、該複数のスプリンクラーが約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶ動作圧力を有するよう指定する過程を有することを特徴とする請求項６６−６９の何れか１つの方法。
  71. 該指定する過程が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）の動作圧力範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項７０の方法。
  72. 該指定する過程が約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）の動作圧力範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項７１の方法。
  73. 該指定する過程が約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）の動作圧力範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項７２の方法。
  74. 倉庫占有部用火災防護システムにおいて、
    流体源と熱定格を有するドライ部分とを具備しており、該ドライ部分は、強制的流体供給遅延時間を規定するように、該流体源に対して少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーを有するスプリンクラーのネットワークを備えており、該強制的流体供給遅延時間は火災現象に応答して、該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーに対し少なくとも１つの近いスプリンクラーの熱的賦活を可能にするような長さであり、該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーと該少なくとも１つの近いスプリンクラーは該火災現象を包囲し浸水させるスプリンクラー動作面積を規定することを特徴とする倉庫占有部用火災防護システム。
  75. 該ドライ部分は、第２の強制的流体供給遅延時間を規定するよう該流体源に対する少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーを備えており、該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーの該強制的流体供給遅延時間は第１の強制的流体遅延時間を規定しており、該第２の強制的流体供給遅延時間は該火災現象に応答して該少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーに対し少なくとも１つの近いスプリンクラーの熱的賦活を可能にする長さであり、該少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーと、該少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーに対する該少なくとも１つの近いスプリンクラーと、は該火災現象を包囲し浸水させる第２のスプリンクラー動作面積を規定しており、該少なくとも１つの水力学的遠隔のスプリンクラーと、該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーに対する該少なくとも１つの近いスプリンクラーと、により規定される該スプリンクラー動作面積は第１のスプリンクラー動作面積を規定することを特徴とする請求項７４の倉庫占有部用火災防護システム。
  76. 該ドライ部分は、該少なくとも１つの水力学的に遠隔の、及び該少なくとも１つの水力学的に近接した、スプリンクラーの間に配置された、複数のスプリンクラーを有しており、該複数のスプリンクラーの各々は、該第１及び第２の強制的流体供給遅延時間の間の持続期間を有する強制的流体供給遅延時間を規定するよう該流体源に対し配置されることを特徴とする請求項７５の倉庫占有部用火災防護システム。
  77. 該ドライ部分は少なくとも１つのライザーと、該複数のスプリンクラーを該流体源に接続する複数のパイプと、を備えており、該少なくとも１つのライザーと該複数のパイプの形状は各々、該複数のスプリンクラーの各々用の該強制的流体供給遅延時間を規定することを特徴とする請求項７４の倉庫占有部用火災防護システム。
  78. 更に、流体源と該スプリンクラーのネットワークとの間の制御された流体的連通用に該流体源と該ドライ部分との間にライザー組立体を具備しており、該ライザー組立体は好ましくは該スプリンクラーから該倉庫占有部内への流体の放出を該強制的流体供給遅延時間の間遅延させるよう構成されるのがよいことを特徴とする請求項７４の倉庫占有部用火災防護システム。
  79. 該ライザー組立体が火災現象検出器を有することを特徴とする請求項７８の倉庫占有部用火災防護システム。
  80. 該ライザー組立体が更に該検出器に接続されたダイアフラム制御バルブを備えており、該検出器が該ダイアフラム制御バルブの開くことを制御することを特徴とする請求項７９の倉庫占有部用火災防護システム。
  81. 該ライザー組立体が制御パネルを備えており、該制御パネルは該流体源から該複数のスプリンクラーへの流体放出を規定された時間の間遅延させるよう構成されることを特徴とする請求項７８の倉庫占有部用火災防護システム。
  82. スプリンクラーのネットワークが約１１以上のＫファクターと、約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）以上の動作圧力と、を有しており、ネットワークは（ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ、の少なくとも１つを有する商品の上に配置されることを特徴とする請求項７４−８１の何れか１つの倉庫占有部用火災防護システム。
  83. 該複数のスプリンクラーが約１１から約３６に及ぶＫファクターを有することを特徴とする請求項８２の倉庫占有部用火災防護システム。
  84. 該Ｋファクターが約１７であることを特徴とする請求項８３の倉庫占有部用火災防護システム。
  85. 該Ｋファクターが約１６．８であることを特徴とする請求項８４の倉庫占有部用火災防護システム。
  86. 該動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項８２−８５の何れか１つの倉庫占有部用火災防護システム。
  87. 該動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項８６の倉庫占有部用火災防護システム。
  88. 該動作圧力が１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項８７の倉庫占有部用火災防護システム。
  89. 該動作圧力が約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項８８の倉庫占有部用火災防護システム。
  90. 該スプリンクラー動作面積が該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーの賦活に続く約１０分以内に規定されることを特徴とする請求項７４−８９の何れか１つの倉庫占有部用火災防護システム。
  91. 該スプリンクラー動作面積が該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーの賦活に続く約８分以内に規定されることを特徴とする請求項９０の倉庫占有部用火災防護システム。
  92. 該スプリンクラー動作面積が該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーの賦活に続く約５分以内に規定されることを特徴とする請求項９１の倉庫占有部用火災防護システム。
  93. ラック貯蔵物の防護用のドライ天井専用火災防護システムであって、該ラック貯蔵物が（ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ、の何れか１つの商品クラスを有しているドライ天井専用火災防護システムにおいて、
    流体源と、パイプのネットワークにより相互接続され、天井の下で該貯蔵物の上に配置され該流体源に接続された複数のスプリンクラーと、
    包囲及び浸水構成で火災現象に取り組むためにドライ天井専用システム内の複数のスプリンクラーの各々用の強制的流体供給遅延時間と、を具備することを特徴とするドライ天井専用火災防護システム。
  94. 火災防護システムがプリアクションシステムであることを特徴とする請求項９３のドライ天井専用火災防護システム。
  95. 強制的流体供給遅延時間が最大流体供給遅延時間と最小流体供給遅延時間とを備えており、各スプリンクラーが最大流体供給遅延時間と最小流体供給遅延時間の間の流体供給遅延時間を有することを特徴とする請求項９３−９４の何れか１つのドライ天井専用火災防護システム。
  96. 複数のスプリンクラーの各々が約１１以上のＫファクターと、約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）以上の動作圧力と、を有することを特徴とする請求項９５のドライ天井専用火災防護システム。
  97. 複数のスプリンクラーが約１１から約３６に及ぶＫファクターを有することを特徴とする請求項９６のドライ天井専用火災防護システム。
  98. Ｋファクターが約１７であることを特徴とする請求項９７のドライ天井専用火災防護システム。
  99. Ｋファクターが約１６．８であることを特徴とする請求項９８のドライ天井専用火災防護システム。
  100. 動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項９６−９９の何れか１つのドライ天井専用火災防護システム。
  101. 動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１００のドライ天井専用火災防護システム。
  102. 動作圧力が約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１０１のドライ天井専用火災防護システム。
  103. 動作圧力が約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１０２のドライ天井専用火災防護システム。
  104. 倉庫占有部が天井高さと貯蔵物形状と規定された貯蔵物高さとを規定している倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステムにおいて、
    出口及び入り口を有する制御バルブを備えたライザー組立体と、
    該ライザー組立体付近に配置されたパイプの第１ネットワークとパイプの第２ネットワークとを具備しており、パイプの第１ネットワークは、制御バルブの出口と連通してガスを含む容積を規定しており、更に制御バルブの出口に対して少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーを有する複数のスプリンクラーを備えており、そして更に制御バルブの出口に対して少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーを備えており、該複数のスプリンクラーの各々は非賦活状態からガスをリリースする賦活状態へ熱的にトリガーするよう熱的に定格を与えられており、該パイプの第２ネットワークは該パイプの第１ネットワークへの制御された流体供給を提供するために該制御バルブの該入り口と連通するウェットの本管を有しており、
    該制御バルブから該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーまでの流体供給の時間を規定する第１の強制的流体供給遅延時間と、そして
    該制御バルブから該少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーまでの流体供給の時間を規定する第２の強制的流体供給遅延時間と、を具備することを特徴とする倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  105. 該貯蔵物形状がラック、パレット化品、ビンボックス及び棚貯蔵物の何れか１つであることを特徴とする請求項１０４の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  106. 貯蔵物形状がラック貯蔵物であり、該形状がシングルロー、ダブルロー及びマルチロー貯蔵物の何れか１つであることを特徴とする請求項１０５の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  107. ガスが加圧された空気又は窒素の１つであることを特徴とする請求項１０４の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  108. パイプの第１ネットワークがループ形状又はツリー形状の少なくとも１つを有することを特徴とする請求項１０４の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  109. 複数のスプリンクラーが更に、規定されたスプリンクラーからスプリンクラーまでの間隔と、規定された動作圧力と、を有するスプリンクラー動作の設計された面積を規定することを特徴とする請求項１０４の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  110. 複数のスプリンクラーが更に水力学的設計面積と設計密度とを規定しており、該設計面積には該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーを有することを特徴とする請求項１０４の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  111. 水力学的設計面積は約２．４ｍ（約８フィート）から約３．７ｍ（約１２フィート）に及ぶスプリンクラーからスプリンクラーの間隔の約２５のスプリンクラーのグリッドにより規定されることを特徴とする請求項１１０の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  112. 水力学的設計面積は天井高さ、貯蔵物形状、貯蔵物高さ、商品分類及び／又はスプリンクラーから貯蔵物までのクリヤランス高さ、の少なくとも１つの関数であることを特徴とする請求項１１０の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  113. 水力学的設計面積は約１８５．８平方メートル（約２０００平方フィート）であることを特徴とする請求項１１０の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  114. 水力学的設計面積は約２４１．５平方メートル（約２６００平方フィート）より小さいことを特徴とする請求項１１０の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  115. 水力学的設計面積は、最大スプリンクラー動作面積が、同じ貯蔵物形状を防護するためにＮＦＰＡ−１３の下でサイズ決めされるウェットシステムの水力学的設計面積より３０％大きくサイズ決めされるドライスプリンクラーシステムの水力学的設計面積よりも小さいように設計されることを特徴とする請求項１０４の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  116. 天井高さが約９．１ｍ（約３０フィート）から約１３．７ｍ（約４５フィート）に及び、貯蔵物高さが約６．１ｍ（約２０フィート）から約９．１ｍ（約３０フィート）に及ぶことを特徴とする請求項１０４の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  117. 天井高さが約１２．２ｍ（約４０フィート）以下であり、貯蔵高さが約６．１ｍ（約２０フィート）から約１０．７ｍ（約３５フィート）に及ぶことを特徴とする請求項１１６の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  118. 天井高さが約１０．７ｍ（約３５フィート）以下であり、貯蔵高さが約６．１ｍ（約２０フィート）から約９．１ｍ（約３０フィート）に及ぶことを特徴とする請求項１１６の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  119. 天井高さが約９．１ｍ（約３０フィート）に等しく、該貯蔵高さが約６．１ｍ（約２０フィート）から７．６ｍ（約２５フィート）に及ぶことを特徴とする請求項１１６の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  120. 天井高さが約９．１ｍ（約３０フィート）から約１３．７ｍ（約４５フィート）に及び、貯蔵物高さが約６．１ｍ（約２０フィート）から１２．２ｍ（約４０フィート）に及ぶ時、第１の強制的流体供給遅延が約３０秒より短く、第２の強制的流体供給遅延時間が約４秒から約１０秒に及ぶように、第１及び第２の強制的流体供給遅延時間が少なくとも天井高さ及び貯蔵物高さの関数であることを特徴とする請求項１０４の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  121. ダブルインターロックプリアクション、シングルインターロックプリアクション及びドライパイプシステムの少なくとも１つとして構成されることを特徴とする請求項１０４の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  122. ダブルインターロックプリアクションシステムとして構成され、複数のスプリンクラーに対して隔てられた１つ以上の火災検出器を、火災の場合に、該火災検出器がどのスプリンクラー賦活より前に賦活されるように具備することを特徴とする請求項１２１の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  123. シングルインターロック及びダブルインターロックプリアクションシステムの１つとして構成され、制御バルブと通信するリリース用制御パネルを具備することを特徴とする請求項１２１の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  124. 制御バルブがソレノイド駆動される制御バルブであり、リリース用制御パネルが、制御バルブの駆動用にソレノイドバルブに適当にエネルギー付与するために、圧力減衰か火災検出かの何れかの信号を受信するように構成されることを特徴とする請求項１２３の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  125. リリース用制御パネルと通信しパイプの第１のネットワーク内のガス圧力の小さなレートの減衰を検出できこの減衰をリリース用制御パネルに合図するように出来るクイックリリースデバイスを具備することを特徴とする請求項１２３の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  126. 複数のスプリンクラーが、（ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ、の少なくとも１つを有する商品の上に配置されることを特徴とする請求項１０４の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  127. 複数のスプリンクラーが少なくとも約１１のＫファクターを有することを特徴とする請求項１０４−１２６の何れか１つの倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  128. 複数のスプリンクラーが約１１以上のＫファクターと、約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）以上の動作圧力を有することを特徴とする請求項１２７の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  129. 複数のスプリンクラーが約１１から約３６に及ぶＫファクターを有することを特徴とする請求項１２８の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  130. 複数のスプリンクラーが約１７のＫファクターを有することを特徴とする請求項１２９の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  131. 複数のスプリンクラーが約１６．８のＫファクターを有することを特徴とする請求項１３０の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  132. 動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１２８−１３１の何れか１つの倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  133. 動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１３２の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  134. 動作圧力が約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１３３の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  135. 動作圧力が約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１３４の倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  136. 複数のスプリンクラーが約１４１℃（約２８６°Ｆ）以上の熱定格を有することを特徴とする請求項１０４−１３５の何れか１つの倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラーシステム。
  137. 倉庫占有部が天井高さ、貯蔵物分類、貯蔵物形状、規定された貯蔵物高さを規定している、倉庫占有部に火災防護を提供するスプリンクラーにおいて、
    １１以上のＫファクターを規定する、間に配置された、通路を備える入り口及び出口と、
    該出口に隣接して提供されるクロージャー組立体と該出口に隣接し、該クロージャー組立体を支持するよう提供される熱定格を与えられたトリガー組立体と、
    該出口付近に隔てて配置され動作圧力を規定するデフレクターと、
    該スプリンクラーが天井専用火災防護システムで使用するよう資格付与されることをもたらす定格と、を具備しており、該貯蔵商品が（ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ、の少なくとも１つであることを特徴とするスプリンクラー。
  138. 倉庫占有部の天井専用の火災防護応用での使用のためにＮＦＰＡ−１３、セクション３．２．３（２２０２）で規定されるとしてリスト記載されることを特徴とする請求項１３７のスプリンクラー。
  139. Ｋファクターが約１１から約３６に及ぶことを特徴とする請求項１３７のスプリンクラー。
  140. Ｋファクターが約１７であることを特徴とする請求項１３９のスプリンクラー。
  141. Ｋファクターが約１６．８であることを特徴とする請求項１４０のスプリンクラー。
  142. 動作圧力が１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１３７−１４１の何れか１つのスプリンクラー。
  143. 動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１４２のスプリンクラー。
  144. 動作圧力が約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１４３のスプリンクラー。
  145. 動作圧力が１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項１４４のスプリンクラー。
  146. （ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ、の少なくとも１つである商品を有する倉庫占有部の天井専用火災防護応用で使うスプリンクラーに資格付与する方法において、
    少なくとも約１１以上のＫファクターを規定するよう間に通路を有する入り口及び出口と、設計された動作圧力と、該スプリンクラーを駆動するよう熱定格を与えられたトリガー組立体と、該出口付近で隔てられたデフレクターと、備えるスプリンクラーを提供する過程と、
    提供されたスプリンクラーでスプリンクラーグリッドを形成する過程と、
    貯蔵された商品の上で天井高さから該グリッドを配置する過程と、
    商品に点火し、該商品上の該グリッド内の少なくとも１つの最初のスプリンクラーを熱的に駆動する過程と、
    少なくとも１つの最初に駆動されたスプリンクラーの熱的駆動に続く流体の供給を、該少なくとも１つの最初のスプリンクラーに隣接する複数の次のスプリンクラーを熱的に駆動する時間の間、遅延させる過程と、
    テスト火災を圧倒し鎮圧するために、該スプリンクラーグリッドの部分からの望ましい圧力で該最初の及び続いて駆動されたスプリンクラーから流体を放出する過程と、を具備しており、該放出が設計された動作圧力で起こることを特徴とする方法。
  147. グリッドを配置する過程が、ダブルローラックのグループＡプラスチック商品の上で約９．１ｍ（３０フィート）の天井高さに該グリッドを配置する過程を備えており、該貯蔵物高さが約６．１ｍ（約２０フィート）であることを特徴とする請求項１４６の方法。
  148. グリッドを配置する過程がダブルローラッククラスＩＩＩ商品の上で約１３．７ｍ（約４５フィート）以下の天井高さにグリッドを配置する過程を備えており、該貯蔵物高さが約１２．２ｍ（約４０フィート）以下であることを特徴とする請求項１４６の方法。
  149. 配置する過程がクラスＩＩＩ商品の上に該グリッドを配置する過程を備えており、該貯蔵物高さが約１０．７ｍ（約３５フィート）であることを特徴とする請求項１４８の方法。
  150. 配置する過程がクラスＩＩＩ商品の上に該グリッドを配置する過程を備えており、該貯蔵物高さが約９．１ｍ（約３０フィート）であることを特徴とする請求項１４８の方法。
  151. 配置する過程が該グリッドを配置する過程を備えており、該天井高さが約１２．２ｍ（約４０フィート）であることを特徴とする請求項１５０の方法。
  152. 配置する過程が該グリッドを配置する過程を備えており、該天井高さが約１０．７ｍ（約３５フィート）であることを特徴とする請求項１５０の方法。
  153. 配置する過程が該グリッドを配置する過程を備えており、該天井高さが約１２．２ｍ（約４０フィート）であることを特徴とする請求項１４８の方法。
  154. グリッドを配置する過程がダブルローラックのクラスＩＩ商品の上約１２．２ｍ（約４０フィート）以下の天井高さにグリッドを配置する過程を有しており、該貯蔵物高さが約１０．４ｍ（約３４フィート）であることを特徴とする請求項１４６の方法。
  155. グリッドを配置する過程がマルチローラックのクラスＩＩ商品の上約１２．２ｍ（約４０フィート）以下の天井高さにグリッドを配置する過程を有しており、該貯蔵物高さが約１０．４ｍ（約３４フィート）であることを特徴とする請求項１４６の方法。
  156. グリッドを配置する過程が（ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グッループＢ又はグループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ、の少なくとも１つを有する商品の上に該グリッドを配置する過程を有することを特徴とする請求項１４６の方法。
  157. スプリンクラーを提供する過程は該Ｋファクターが約１１と約３６の間に及ぶと規定する過程を有することを特徴とする請求項１４６−１５６の何れか１つの方法。
  158. スプリンクラーを提供する過程は該Ｋファクターが約１７であると規定する過程を有することを特徴とする請求項１５７の方法。
  159. スプリンクラーを提供する過程は該Ｋファクターが約１６．８に及ぶと規定する過程を有することを特徴とする請求項１５８の方法。
  160. スプリンクラーを提供する過程が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶよう設計された動作圧力を規定する過程を有することを特徴とする請求項１４６−１５９の何れか１つの方法。
  161. スプリンクラーを提供する過程が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶよう設計された動作圧力を規定する過程を有することを特徴とする請求項１６０の方法。
  162. スプリンクラーを提供する過程が約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶよう設計された動作圧力を規定する過程を有することを特徴とする請求項１６１の方法。
  163. スプリンクラーを提供する過程が約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶよう設計された動作圧力を規定する過程を有することを特徴とする請求項１６２の方法。
  164. スプリンクラーをＮＦＰＡ−１３、セクション３．２．３（２００２）で規定されたものとリスト記載する過程を具備することを特徴とする請求項１４６−１６３の何れか１つの方法。
  165. スプリンクラーグリッドが資格付与されていることを検証する過程を具備することを特徴とする請求項１４６−１６４の何れか１つの方法。
  166. 検証する過程が該複数の隣接するスプリンクラーが該少なくとも１つの最初のスプリンクラーに続く１０分以内に賦活されることを決定する過程を備えることを特徴とする請求項１６５の方法。
  167. 決定する過程が該複数の隣接するスプリンクラーが該少なくとも１つの最初のスプリンクラーに続く８分以内に賦活されることを決定する過程を有することを特徴とする請求項１６６の方法。
  168. 決定する過程が該複数の隣接するスプリンクラーが該少なくとも１つの最初のスプリンクラーに続く５分以内に賦活されることを決定する過程を有することを特徴とする請求項１６７の方法。
  169. 包囲及び浸水効果で火災に取り組む倉庫占有部用天井専用火災防護システムを設計する方法において、
    流体源に対し少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーと少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーとを規定する過程と、
    火災現象を包囲し、浸水させるための最大スプリンクラー動作面積を発生するために該少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーに最大流体供給遅延時間を規定する過程と、
    火災現象を包囲し浸水させるための最小スプリンクラー動作面積を発生するために該少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーに最小流体供給遅延時間を規定する過程と、を具備することを特徴とする方法。
  170. 少なくとも１つの水力学的に遠隔の及び少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーを規定する過程が、流体源に接続されたライザー組立体、該ライザー組立体から延びる本管および複数のブランチパイプを有するパイプシステムを規定する過程を有しており、該複数のブランチパイプが該少なくとも１つの水力学的に遠隔の及び少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーを、該ライザー組立体に対して該複数のブランチパイプに沿うよう配置することを特徴とする請求項１６９の方法。
  171. パイプシステムを規定する過程が、パイプシステムをループ及びツリー形状の少なくとも１つとして規定する過程を有することを特徴とする請求項１７０の方法。
  172. パイプシステムを規定する過程が、包囲及び浸水効果をサポートするために水力学的設計面積を規定する過程を有することを特徴とする請求項１７０の方法。
  173. 水力学的設計面積を規定する過程が、水力学的面積内のスプリンクラー数及びスプリンクラーからスプリンクラーまでの間隔を提供する過程を有することを特徴とする請求項１７２の方法。
  174. 水力学的設計面積を規定する過程が、水力学的設計面積を倉庫面積を特徴付ける少なくとも１つのパラメーターの関数として規定する過程を有しており、パラメーターが天井高さ、貯蔵物高さ、商品分類、貯蔵物形状及びクリヤランス高さであることを特徴とする請求項１７２の方法。
  175. 水力学的設計面積を規定する過程が、水力学的設計面積のルックアップテーブルを読む過程と、貯蔵パラメーターの少なくとも１つに基づき水力学的設計面積を識別する過程と、を有することを特徴とする請求項１７２の方法。
  176. 最大流体供給遅延時間を規定する過程が、貯蔵された商品上で少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーと少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーとを有する１０×１０のスプリンクラーグリッドを計算的にモデル化する過程を有しており、該モデル化する過程は貯蔵された商品の自由燃焼と、自由燃焼に応答するスプリンクラー賦活順序と、をシミュレートする過程を有することを特徴とする請求項１７２の方法。
  177. 最大供給遅延時間が第１のスプリンクラー賦活から約第１６のスプリンクラー賦活までの間の経過時間として規定されることを特徴とする請求項１７６の方法。
  178. 最小流体供給遅延時間が第１のスプリンクラー賦活から約第４のスプリンクラー賦活までの間の経過時間として規定されることを特徴とする請求項１７０の方法。
  179. 最大流体供給遅延時間が最も水力学的に遠隔のスプリンクラーで経験され、最小流体供給遅延時間が最も水力学的に近接したスプリンクラーで経験されるようにスプリンクラーシステムを繰り返し設計する過程を具備することを特徴とする請求項１６９の方法。
  180. 繰り返し設計する過程が、少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーの賦活の順序付けを含むシステムのコンピュータシミュレーションを行う過程を備えることを特徴とする請求項１７９の方法。
  181. 少なくとも１つの水力学的に遠隔のスプリンクラーのスプリンクラー賦活を順序付けする過程が４つの最も水力学的に遠隔のスプリンクラーを順序付けする過程を有することを特徴とする請求項１８０の方法。
  182. ４つの最も水力学的に遠隔のスプリンクラーを順序付けする過程が、第１の水力学的に遠隔のスプリンクラーの賦活、第２の水力学的に遠隔のスプリンクラーの賦活、第３の水力学的に遠隔のスプリンクラーの賦活、及び第４の水力学的に遠隔のスプリンクラーの賦活を規定する賦活順序を有するよう該４つの水力学的に遠隔のスプリンクラーをモデル化する過程を有しており、該第２から第４の水力学的に遠隔のスプリンクラーの賦活が該第１の水力学的に遠隔のスプリンクラーの賦活の１０秒以内に起こることを特徴とする請求項１８１の方法。
  183. コンピュータシミュレーションを行う過程が、第１の水力学的に遠隔のスプリンクラーが駆動される瞬間に、該第１の水力学的に遠隔のスプリンクラーから、設計された動作圧力では何等流体が放出されず、第２の水力学的に遠隔のスプリンクラーが駆動される瞬間に、該第２の水力学的に遠隔のスプリンクラーから、設計された動作圧力では何等流体が放出されず、該第３の水力学的に遠隔のスプリンクラーが駆動される瞬間に、該第３の水力学的に遠隔のスプリンクラーから、設計された動作圧力では何等流体が放出されず、該第４の水力学的に遠隔のスプリンクラーが駆動される瞬間に、該第４の水力学的に遠隔のスプリンクラーから、設計された動作圧力では、何等流体が放出されないよう最大の強制的流体供給遅延を規定する過程を有することを特徴とする請求項１８２の方法。
  184. 順序付けする過程は、第４の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーの駆動の瞬間の前又はその瞬間には４つの水力学的に遠隔のスプリンクラーの何れも、設計された動作圧力を経験しないようにされていることを特徴とする請求項１８２の方法。
  185. コンピュータシミュレーションを行う過程が、少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーのスプリンクラー賦活を順序付けする過程を有することを特徴とする請求項１８０の方法。
  186. 少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーのスプリンクラー賦活を順序付けする過程が、４つの最も水力学的に近接したスプリンクラーを順序付けする過程を有することを特徴とする請求項１８４の方法。
  187. ４つの最も水力学的に近接したスプリンクラーを順序付けする過程が、第１の水力学的に近接したスプリンクラーの賦活、第２の水力学的に近接したスプリンクラーの賦活、第３の水力学的に近接したスプリンクラーの賦活、そして第４の水力学的に近接したスプリンクラーの賦活を規定する過程を有しており、該第２から第４の水力学的に近接したスプリンクラーの賦活が該第１の水力学的に近接したスプリンクラーの賦活の１０秒以内に起こることを特徴とする請求項１８６の方法。
  188. コンピュータシミュレーションを行う過程が、第１の水力学的に近接したスプリンクラーが駆動される瞬間に、該第１の水力学的に近接したスプリンクラーから、設計された動作圧力では何等流体が放出されず、第２の水力学的に近接したスプリンクラーが駆動される瞬間に、該第２の水力学的に近接したスプリンクラーから、設計された動作圧力では何等流体が放出されず、第３の水力学的に近接したスプリンクラーが駆動される瞬間に、該第３の水力学的に近接したスプリンクラーから、設計された動作圧力では何等流体が放出されず、そして第４の水力学的に近接したスプリンクラーが駆動される瞬間に、該第４の水力学的に近接したスプリンクラーから、設計された動作圧力では何等流体が放出されないよう最小の強制的流体供給遅延を規定する過程を有することを特徴とする請求項１８６の方法。
  189. コンピュータシミュレーションを行う過程が、第４の最も水力学的に近接したスプリンクラーの駆動の瞬間の前又はその瞬間には、４つの水力学的に近接したスプリンクラーの何れも設計された動作圧力を経験しないよう強制的流体供給遅延を規定する過程を有することを特徴とする請求項１８６の方法。
  190. コンピュータシミュレーションを行う過程が、流体源から賦活されたスプリンクラーまでの流体通過時間を計算する過程を有することを特徴とする請求項１８０の方法。
  191. 少なくとも１つの水力学的に遠隔の及び少なくとも１つの水力学的に近接したスプリンクラーを規定する過程が１１以上のＫファクターと約１０３４ｈＰａ（１５ｐｓｉ）以上の動作圧力とを指定する過程を有することを特徴とする請求項１６９−１９０の何れか１つの方法。
  192. Ｋファクターを指定する過程が約１１から約３６に及ぶようＫファクターを指定する過程を有することを特徴とする請求項１９１の方法。
  193. Ｋファクターを指定する過程が約１７であるようＫファクターを指定する過程を有することを特徴とする請求項１９２の方法。
  194. Ｋファクターを指定する過程が約１６．８であるようＫファクターを指定する過程を有することを特徴とする請求項１９３の方法。
  195. Ｋファクターを指定する過程が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）の動作圧力範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項１９１の方法。
  196. 動作圧力を指定する過程が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）の範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項１９５の方法。
  197. 動作圧力を指定する過程が１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）の範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項１９６の方法。
  198. 動作圧力を指定する過程が約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）の範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項１９５の方法。
  199. 最大及び最小流体供給遅延時間の少なくとも１つを規定する過程が、それぞれ最大及び最小流体スプリンクラー動作面積が少なくとも水力学的に遠隔の及び水力学的に近接したスプリンクラーのそれぞれのスプリンクラー賦活の１０分で形成されるよう遅延時間を規定する過程を有することを特徴とする請求項１６９−１９８の何れか１つの方法。
  200. 遅延時間を規定する過程が、それぞれ最大及び最小流体スプリンクラー動作面積が該少なくとも水力学的に遠隔の及び水力学的に近接したスプリンクラーのそれぞれのスプリンクラー賦活の約８分で形成されるようにすることを特徴とする請求項１９９の方法。
  201. 遅延時間を規定する過程が、それぞれ最大及び最小流体スプリンクラー動作面積が少なくとも水力学的に遠隔の及び水力学的に近接したスプリンクラーのそれぞれのスプリンクラー賦活の約５分で形成されるようにすることを特徴とする請求項２００の方法。
  202. 少なくとも１つの水力学的に遠隔の及び水力学的に近接したスプリンクラーを規定する過程が、（ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ、の少なくとも１つの上に該スプリンクラーを配置する過程を有することを特徴とする請求項１６９−２０１の何れか１つの方法。
  203. 倉庫占有部用の天井専用ドライスプリンクラー火災防護システムを設計するシステムにおいて、
    データベースを具備しており、該データべースは倉庫占有部を特徴付ける第１データアレイと、スプリンクラーを特徴付ける第２データアレイと、水力学的設計面積を第１及び第２データアレイの関数として識別する第３データアレイと、各々が第１、第２及び第３データアレイの関数である最大流体供給遅延時間及び最小流体供給遅延時間を識別する第４データアレイを備えることを特徴とするシステム。
  204. データベースがデータテーブルを備えることを特徴とする請求項２０３のシステム。
  205. データベースがルックアップテーブルを備えることを特徴とする請求項２０３のシステム。
  206. ルックアップテーブルが、第１、第２及び第３データアレイの何れの１つが第４データアレイを決定するよう構成されることを特徴とする請求項２０５のシステム。
  207. 第２データアレイが約１１以上のＫファクター及び約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）以上の動作圧力の少なくとも１つを規定することを特徴とする請求項２０３のシステム。
  208. 第２データアレイがＫファクターを約１１から約３６に及ぶとして規定することを特徴とする請求項２０７のシステム。
  209. 第２データアレイがＫファクターを約１７であると規定することを特徴とする請求項２０８のシステム。
  210. 第２データアレイがＫファクターを約１６．８であると規定することを特徴とする請求項２０８のシステム。
  211. 第２データアレイが動作圧力を約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶとして規定することを特徴とする請求項２０８のシステム。
  212. 第２データアレイが動作圧力を約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶとして規定することを特徴とする請求項２１１のシステム。
  213. 第２データアレイが該動作圧力を約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶとして規定することを特徴とする請求項２１２のシステム。
  214. 第２データアレイが動作圧力を約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶとして規定することを特徴とする請求項２１３のシステム。
  215. 第１データアレイが該倉庫面積を、（ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ、の少なくとも１つであると特徴付けることを特徴とする請求項２０３−２１４の何れか１つのシステム。
  216. 倉庫占有部用天井専用ドライスプリンクラー火災防護システムを設計するシステムにおいて、
    データベースを具備しており、該データベースは、倉庫占有部内の火災現象に取り組むために天井専用ドライスプリンクラーシステムに組み込まれるべき単一の指定された最大流体供給遅延時間を備えており、該取り組みは、与えられた天井高さ、貯蔵物高さ、及び／又は商品分類用に、火災現象付近に包囲及び浸水構成を有するスプリンクラー動作面積を用いて行われることを特徴とするシステム。
  217. データベースがデータシートを有することを特徴とする請求項２１６のシステム。
  218. データベースが火災スプリンクラーを規定する第１データアレイと、商品を規定する第２データアレイと、を備えることを特徴とする請求項２１７のシステム。
  219. 第１データアレイがＫファクターデータ要素、温度定格データ要素、動作圧力データ要素、水力学的設計面積データ要素及びアールテーアイインデックスデータ要素の少なくとも１つを有することを特徴とする請求項２１８のシステム。
  220. Ｋファクターデータ要素が少なくとも約１１であることを特徴とする請求項２１９のシステム。
  221. Ｋファクターデータ要素が約１１から約２５に及ぶことを特徴とする請求項２２０のシステム。
  222. Ｋファクターデータ要素が少なくとも約１７であることを特徴とする請求項２１９−２２１の何れか１つのシステム。
  223. Ｋファクターデータ要素が１６．８であることを特徴とする請求項２２２のシステム。
  224. 第２データアレイが分類データ要素、貯蔵物高さデータ要素、天井高さデータ要素の少なくとも１つを有することを特徴とする請求項２１８のシステム。
  225. 分類データ要素がクラスＩ−ＩＶ及びグループＡ、Ｂ及びＣ商品の少なくとも１つであることを特徴とする請求項２２４のシステム。
  226. 貯蔵物高さデータ要素が約６．１ｍ（約２０フィート）から約１２．２ｍ（約４０フィート）に及び、そして該天井高さデータ要素が該貯蔵物高さデータ要素の関数として約９．１ｍ（約３０フィート）から約１３．７ｍ（約４５フィート）に及ぶことを特徴とする請求項２２４のシステム。
  227. 倉庫用ドライパイプ火災防護システムにおいて、
    防護面積上で天井の下に配置された複数のスプリンクラーと、
    防護面積上に配置され、ＮＦＰＡ−１３（２００２）商品クラスで、クラスＩ、クラスＩＩ、クラスＩＩＩ、クラスＩＶ、グループＡ、グループＢ、グループＣプラスチックスに依る少なくとも１つの商品を備える少なくとも１つのラックの貯蔵物と、を具備しており、少なくとも１つのラックは防護面積と複数のスプリンクラーとの間に配置されており、
    複数のスプリンクラーに水を供給するパイプのネットワークを具備しており、パイプのネットワークは、複数のスプリンクラーの最も水力学的に遠隔のスプリンクラーを有する設計面積に水を供給するよう設計されており、パイプのネットワークは、スプリンクラーの少なくとも１つが賦活されるまでガスで充たされており、設計面積は、ウェットスプリンクラーシステム用にＮＦＰＡ−１３（２００２）で提供される設計面積から選択されていることを特徴とするシステム。
  228. 倉庫用ドライパイプ火災防護システムにおいて、
    防護面積上で天井の下に配置された複数のスプリンクラーと、
    防護面積上に配置され、ＮＦＰＡ−１３（２００２）商品クラスで、クラスＩ、クラスＩＩ、クラスＩＩＩ、クラスＩＶ、グループＡ、グループＢ、グループＣプラスチックスに依る少なくとも１つの商品を備える少なくとも１つのラックの貯蔵物と、
    複数のスプリンクラーに水を供給するパイプのネットワークと、を具備しており、パイプのネットワークは、複数のスプリンクラー内の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーを有する設計面積に水を供給するよう設計されており、パイプのネットワークは、複数のスプリンクラーの少なくとも１つが賦活されるまでガスで充たされており、設計面積はウェットスプリンクラーシステム用にＮＦＰＡ−１３（２００２）で提供される設計面積より小さいことを特徴とするシステム。
  229. 倉庫用ドライパイプ火災防護システムにおいて、
    防護面積上で天井の下に配置された複数のスプリンクラーと、
    防護面積上に配置され、ＮＦＰＡ−１３（２００２）商品クラスで、クラスＩ、クラスＩＩ、クラスＩＩＩ、クラスＩＶ、グループＡ、グループＢ、グループＣプラスチックスに依る少なくとも１つの商品を備える少なくとも１つのラックの貯蔵物と、を具備しており、少なくとも１つのラックは、防護面積と複数のスプリンクラーとの間に配置されており、
    複数のスプリンクラーに水を供給するパイプのネットワークを具備しており、パイプのネットワークは、複数のスプリンクラー内の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーを有する設計面積に水を供給するよう設計されており、パイプのネットワークは、スプリンクラーの少なくとも１つが賦活されるまでガスで充たされており、設計面積は、選択された商品の防護用のウェットスプリンクラーシステムと比較したペナルテイ無しに決定されることを特徴とするシステム。
  230. 倉庫用ドライパイプ火災防護システムにおいて、
    防護面積上で天井の下に配置された複数のスプリンクラーと、
    防護面積上に配置され、ＮＦＰＡ−１３（２００２）に依るゴムタイヤ、ステークドパレット、ベールドコットン、ロールペーパーの少なくとも１つを備える少なくとも１つのラックの貯蔵物と、を具備しており、少なくとも１つのラックは、防護面積と複数のスプリンクラーとの間に配置されており、
    複数のスプリンクラーに水を供給するパイプのネットワークを具備しており、パイプのネットワークは、複数のスプリンクラーの最も水力学的に遠隔のスプリンクラーを有する設計面積に水を供給するよう設計されており、パイプのネットワークは、スプリンクラーの少なくとも１つが賦活されるまでガスで充たされており、設計面積は、ウェットスプリンクラーシステム用にＮＦＰＡ−１３（２００２）で提供される設計面積から選択されていることを特徴とするシステム。
  231. 倉庫用ドライパイプ火災防護システムにおいて、
    防護面積上で天井の下に配置された複数のスプリンクラーと、
    防護面積上に配置され、ＮＦＰＡ−１３（２００２）に依るゴムタイヤ、ステークドパレット、ベールドコットン、ロールペーパーの少なくとも１つを備える少なくとも１つのラックの貯蔵物と、を具備しており、少なくとも１つのラックは、防護面積と複数のスプリンクラーとの間に配置されており、
    複数のスプリンクラーに水を供給するパイプのネットワークを具備しており、パイプのネットワークは、複数のスプリンクラー内の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーを有する設計面積に水を供給するよう設計されており、パイプのネットワークは、複数のスプリンクラーの少なくとも１つが賦活されるまでガスで充たされており、設計面積は、ウェットスプリンクラーシステム用にＮＦＰＡ−１３（２００２）で提供される設計面積より小さいことを特徴とするシステム。
  232. 倉庫用ドライパイプ火災防護システムにおいて、
    防護面積上で天井の下に配置された複数のスプリンクラーと、
    防護面積上に配置され、ＮＦＰＡ−１３（２００２）に依るゴムタイヤ、ステークドパレット、ベールドコットン、ロールペーパーの少なくとも１つを備える少なくとも１つのラックの貯蔵物と、を具備しており、少なくとも１つのラックは、防護面積と複数のスプリンクラーとの間に配置されており、
    複数のスプリンクラーに水を供給するパイプのネットワークを具備しており、パイプのネットワークは、複数のスプリンクラー内の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーを有する設計面積に水を供給するよう設計されており、パイプのネットワークは、スプリンクラーの少なくとも１つが賦活されるまでガスで充たされており、設計面積は、選択された商品の防護用のウェットスプリンクラーシステムと比較したペナルテイ無しに決定されることを特徴とするシステム。
  233. 設計面積が約１８５．８平方メートル（２０００平方フィート）であることを特徴とする請求項２２７−２３２の何れかのシステム。
  234. 複数のスプリンクラーが約１１から約３６に及ぶＫファクターを有することを特徴とする請求項２２７−２３２の何れか１つのシステム。
  235. Ｋファクターが約１７であることを特徴とする請求項２３４のシステム。
  236. Ｋファクターが約１６．８であることを特徴とする請求項２３５のシステム。
  237. 複数のスプリンクラーが約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶ動作圧力を有することを特徴とする請求項２２７−２３２の何れか１つのシステム。
  238. 動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰＡ（約４５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項２３７のシステム。
  239. 動作圧力が約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項２３８のシステム。
  240. 動作圧力が約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項２３９のシステム。
  241. 商品がダブルローラック内のブループＡプラスチックスを有することを特徴とする請求項２２７−２４０の何れか１つのシステム。
  242. 商品が（ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ、グループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ、の少なくとも１つを有することを特徴とする請求項２２７−２４０の何れか１つのシステム。
  243. 商品のラック用に火災防護システムを設置する方法において、
    高さ約９．１ｍ（３０フィート）の天井を有する囲い内のラックを防護するために天井専用ドライパイプスプリンクラーシステムを設計する過程を具備しており、該設計過程は、
    スプリンクラーのネットワークグリッドを形成するために１６．８のＫファクターを有するスプリンクラーを指定する過程と、
    ラックを防護するために、ＮＦＰＡ−１３により指定されるウェットシステムの少なくとも水力学的等価物となるようモデルを修正する過程と、を備えており、
    該設計によるドライパイプシステムを設置する過程を具備することを特徴とする方法。
  244. モデルを修正する過程は、モデルが、約９．１ｍ（３０フィート）の天井高さの下で高さ約７．６ｍ（２５フィート）にスタックされたグループＡプラスチック商品のジュアルローラック貯蔵物のウェットシステム防護用のＮＦＰＡ−１３（２０００）に依る１８５．８平方メートル（２０００平方フィート）について毎分３２．６リットル／平方メートル（０．８ｇｐｍ／ｆｔ２）の放出密度を規定するようにすることを特徴とする請求項２４３の方法。
  245. 設計する過程が、同じ貯蔵商品を防護するウェットシステム用の水力学的設計面積に等しいかそれより小さいシステム用水力学的設計面積を指定する過程を有することを特徴とする請求項２４４の方法。
  246. スプリンクラーを指定する過程が、Ｋファクターを約１１から約３６に及ぶよう指定する過程を有することを特徴とする請求項２４４−２４５の何れか１つの方法。
  247. スプリンクラーを指定する過程が、Ｋファクターを約１７であると指定する過程を有することを特徴とする請求項２４６の方法。
  248. スプリンクラーを指定する過程が、Ｋファクターを約１６．８であると指定する過程を有することを特徴とする請求項２４７の方法。
  249. スプリンクラーを指定する過程が、約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶスプリンクラー動作圧力を指定する過程を有することを特徴とする請求項２４４−２４８の何れか１つの方法。
  250. スプリンクラー動作圧力を指定する過程が、約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）までの範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項２４９の方法。
  251. スプリンクラー動作圧力を指定する過程が、約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）までの範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項２５０の方法。
  252. スプリンクラー動作圧力を指定する過程が、約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）までの範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項２５１の方法。
  253. 倉庫占有部用天井専用火災防護システムを提供する方法において、
    （ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵高さを有するクラスＩＶ、の少なくとも１つを有する倉庫占有部用天井専用防護システムでの使用に資格付与された部品を得る過程と、
    倉庫占有部火災防護応用で使用するためのスプリンクラーをユーザーに配布する過程と、を具備することを特徴とする方法。
  254. 部品を得る過程が、システム内で使用するためのシステム、サブシステム、スプリンクラー又は設計法の少なくとも１つに資格付与する過程を有することを特徴とする請求項２５３の方法。
  255. 配布する過程が、火災防護応用で使用するために第１パーテイから第２パーテイへ配布する過程を有することを特徴とする請求項２５３の方法。
  256. 倉庫占有部の火災防護用ドライ天井専用スプリンクラーシステムのためのキットにおいて、
    約９．１ｍ（約３０フィート）から約１３．７ｍ（約４５フィート）に及ぶ天井高さを有する倉庫占有部と、天井高さの関数として約６．１ｍ（約２０フィート）から約１２．２ｍ（約４０フィート）に及ぶ貯蔵物高さを有する商品と、のための天井専用スプリンクラーシステムでの使用に資格付与された少なくとも１つのスプリンクラーと、
    少なくとも１つのスプリンクラーへの流体供給を制御するためのライザー組立体と、
    火災現象に包囲及び浸水構成で取り組むようシステムを設計するためのデータシートと、を具備しており、データシートが、水力学的設計面積、最も水力学的に遠隔のスプリンクラー用の最大流体供給遅延時間及び最も水力学的に近接したスプリンクラーへの最小流体供給遅延時間を規定していることを特徴とするキット。
  257. 少なくとも１つのスプリンクラーが、約１７のＫファクターと約１４１℃（約２８６°Ｆ）の温度定格とを有するアップライトスプリンクラーを備えることを特徴とする請求項２５６のキット。
  258. 少なくとも１つのスプリンクラーが、クラスＩ，ＩＩ，ＩＩＩ，ＩＶ及びグループＡプラスチックスの少なくとも１つである商品の防護用に資格付与されていることを特徴とする請求項２５６のキット。
  259. ライザー組立体が、入り口及び出口を有する制御バルブと、制御バルブとの通信用圧力スイッチと、を備えることを特徴とする請求項２５６のキット。
  260. 圧力スイッチと制御バルブとの間の通信を制御するための制御パネルを具備することを特徴とする請求項２５９のキット。
  261. 制御バルブの入り口及び出口の少なくとも１つと接続するための少なくとも１つのシャットオフバルブと、制御バルブの出口と接続するためのチェックバルブと、を具備することを特徴とする請求項２５９のキット。
  262. 制御バルブが、ライザー組立体内のチェックバルブの必要性を除くよう中間室を有することを特徴とする請求項２５９のキット。
  263. 最も水力学的に遠隔のスプリンクラーへの最大流体供給遅延時間と最も水力学的に近接したスプリンクラーへの最小流体供給遅延時間とを検証するためにシステムをモデル化するよう構成されたソフトウエアアップリケーションを具備することを特徴とする請求項２５９のキット。
  264. スプリンクラーが、約１１から約３６に及ぶＫファクターを有することを特徴とする請求項２５６のキット。
  265. Ｋファクターが、約１７であることを特徴とする請求項２６４のキット。
  266. Ｋファクターが、約１６．８であることを特徴とする請求項２６５のキット。
  267. スプリンクラーが、約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶ動作圧力を有することを特徴とする請求項２５６のキット。
  268. 動作圧力が、約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項２６７のキット。
  269. 動作圧力が、約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項２６７のキット。
  270. 動作圧力が、約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項２６９のキット。
  271. 倉庫占有部用の天井専用火災防護を提供する方法において、
    倉庫占有部用の天井専用火災防護システム内にスプリンクラーを設置する設置基準を第１パーテイから第２パーテイへ配布する過程を具備しており、設置基準が、商品分類及び貯蔵物形状の少なくとも１つを指定する過程と、貯蔵物高さとスプリンクラーのデフレクターの間の最小クリヤランス高さを指定する過程と、システム内のスプリンクラー毎ベースで最大カバー面積と最小カバー面積とを指定する過程と、システム内のスプリンクラーからスプリンクラーの間隔要求を指定する過程と、水力学的設計面積と設計動作圧力とを指定する過程と、設計された流体供給遅延時間を指定する過程と、を有することを特徴とする方法。
  272. 設計された流体供給遅延時間を指定する過程が、最大流体供給遅延時間及び最小流体供給遅延時間を指定する過程を有することを特徴とする請求項２７１の方法。
  273. 最大及び最小流体供給遅延時間を指定する過程が、最も水力学的に遠隔のスプリンクラーで起こる最大流体供給遅延時間を指定する過程と、最も水力学的に近接したスプリンクラーで起こる最小流体供給遅延時間を指定する過程と、を有することを特徴とする請求項２７１の方法。
  274. 設計された流体供給遅延時間を指定する過程が、天井高さ、商品分類、貯蔵物形状、貯蔵物高さそしてクリヤランス高さの少なくとも１つの関数として遅延時間を指定する過程を有することを特徴とする請求項２７１の方法。
  275. 設計された流体供給遅延時間を指定する過程が、天井高さ、商品分類、貯蔵物形状、貯蔵物高さ及びクリヤランス高さの少なくとも１つの関数である流体供給遅延時間のデータテーブルを提供する過程を有していることを特徴とする請求項２７１−２７４の何れか１つの方法。
  276. 設置基準を配布する過程が、スプリンクラーシステムへの流体流れを制御するためにライザー組立体の少なくとも１つを指定する過程と、設計された流体供給を実現する制御機構を指定する過程と、を有するようスプリンクラーと共に使用するためのシステム部品を指定する過程を有することを特徴とする請求項２７１の方法。
  277. システム部品を指定する過程が、プリアクション設置基準を指定する過程を有することを特徴とする請求項２７６の方法。
  278. プリアクション設置基準を指定する過程が、制御機構との通信用に火災検出デバイスを指定する過程を有することを特徴とする請求項２７７の方法。
  279. 設置基準を配布する過程が、データシートを提供する過程を有することを特徴とする請求項２７１の方法。
  280. データシートを提供する過程が、ペーパー媒体及び電子媒体の少なくとも１つでデータシートを発行する過程を有することを特徴とする請求項２７９の方法。
  281. 倉庫占有部用の天井専用スプリンクラーシステムで使用するためのスプリンクラーを得る過程を具備しており、該得る過程が、
    １１以上のＫファクターを規定するよう間に通路を有する入り口及び出口を備え、約１４１℃（約２８６°Ｆ）の熱定格を有するトリガー組立体を備えるスプリンクラーボデイを提供する過程と、
    倉庫占有部に管轄権を有する機関に受け入れ可能な組織でスプリンクラーに資格付与し、スプリンクラーをリストに記載する過程と、を備えることを特徴とする請求項２７１の方法。
  282. スプリンクラーに資格付与する過程が、スプリンクラーを火災テストする過程を有しており、該テストする過程が、
    包囲及び浸水構成で有効に火災を圧倒、鎮圧するために設計されたスプリンクラー賦活の機能としての流体要求を規定する受け入れテスト基準を規定する過程と、
    天井高さにスプリンクラーからスプリンクラーの間隔で天井スプリンクラーグリッドの複数のスプリンクラーを配置する過程と、を有しており、グリッドは、商品分類、貯蔵物形状そして貯蔵物高さを有する貯蔵商品の上に配置されており、該テストする過程は、
    商品内に火災現象を発生する過程と、
    テスト基準を充たす複数のスプリンクラーを賦活するようスプリンクラーグリッドからの流体放出を遅延させる過程と、を有することを特徴とする請求項２８１の方法。
  283. 受け入れ可能なテスト基準を規定する過程が、設計されたスプリンクラー賦活がグリッド内の合計スプリンクラーの４０％より少ないことを指定する過程を有することを特徴とする請求項２８２の方法。
  284. 設計されたスプリンクラー賦活を指定する過程が、設計されたスプリンクラー賦活がグリッド内の合計スプリンクラーの３７％より少ないことを指定する過程を有することを特徴とする請求項２８２の方法。
  285. 設計されたスプリンクラー賦活を指定する過程が、設計されたスプリンクラー賦活がグリッド内合計スプリンクラーの２０％より少ないことを指定する過程を有することを特徴とする請求項２８２の方法。
  286. 流体放出を遅延させる過程が、商品分類、貯蔵物形状、貯蔵物高さ、スプリンクラーから貯蔵物のクリヤランス高さ、の少なくとも１つの関数である時間の間流体放出を遅延させる過程を有することを特徴とする請求項２７１の方法。
  287. 流体放出を遅延させる過程が、商品及び倉庫占有部の計算モデルから流体遅延時間を決定する過程を有しており、該モデルは、流体供給遅延が第１のスプリンクラー賦活と、（ｉ）臨界数のスプリンクラー賦活、及び（ｉｉ）火災現象を包囲し、浸水させることが出来る動作面積と等価な数のスプリンクラー賦活、の少なくとも１つとの間の経過時間であるよう自由燃焼スプリンクラー賦活時間を解くことを特徴とする請求項２８６の方法。
  288. 第１パーテイから第２パーテイに配布する過程は、システムの部品を小売り商、供給者、スプリンクラーシステム設置者又は倉庫オペレーターの少なくとも１つに転送する過程を有することを特徴とする請求項２７１の方法。
  289. 転送する過程が、陸上配布、航空配布、海上配布そしてオンライン配布の少なくとも１つによることを特徴とする請求項２８８の方法。
  290. システムをモデル化し、設計された流体供給遅延時間に続く少なくとも１つの賦活されたスプリンクラーへの流体供給を検証するように構成されたソフトウエアアップリケーションを具備することを特徴とする請求項２７１の方法。
  291. 火災防護配備の供給用システムにおいて、
    ネットワーク上で少なくとも第２コンピュータ処理デバイスと通信する第１コンピュータ処理デバイスと、
    第１コンピュータ処理デバイス上に記憶されたデータベースと、を具備しており、該データベースは複数のデータアレイを備え、該複数のデータアレイは、
    倉庫占有部用の天井専用火災防護システムで使用するスプリンクラーを規定する第１データアレイを有し、該第１データアレイは、Ｋファクター、温度定格、水力学的設計面積を指定しており、該複数のデータアレイは、
    貯蔵商品を規定する第２データアレイを有し、該第２データアレイは、商品分類、貯蔵物形状、貯蔵物高さを有しており、該複数のデータアレイは、
    天井専用システム内の最も水力学的に遠隔のスプリンクラーへの供給時刻用の最大流体供給遅延時間を規定する第３データアレイを有し、該第３データアレイは、第１及び第２データアレイの関数であり、該複数のデータアレイは、
    最も水力学的に近接したスプリンクラーへの供給時刻用の最小流体供給遅延時間を規定する第４データアレイを有し、該第４データアレイは、第１及び第２データアレイの関数であることを特徴とするシステム。
  292. データベースが、ｈｔｍｌフアイル、ｐｄｆ、又は編集可能なテキストフアイルの少なくとも１つである電子的データシートとして構成されることを特徴とする請求項２９１のシステム。
  293. データベースが、第１データアレイのスプリンクラーで使用するライザー組立体を識別する第５データアレイを有することを特徴とする請求項２９２のシステム。
  294. データベースが、第５データアレイの制御バルブを該第１データアレイのスプリンクラーに接続するためのパイピングシステムを識別する第６データアレイを有することを特徴とする請求項２９１のシステム。
  295. ネットワークが、ＷＡＮ、ＬＡＮ及びインターネットの少なくとも１つを有することを特徴とする請求項２９１のシステム。
  296. 第１データアレイが約１１から約３６に及ぶＫファクターを指定することを特徴とする請求項２９１−２９５の何れか１つのシステム。
  297. Ｋファクターが約１７であることを特徴とする請求項２９６のシステム。
  298. Ｋファクターが約１６．８であることを特徴とする請求項２９７のシステム。
  299. 第１データアレイが約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）のスプリンクラー動作圧力範囲を指定することを特徴とする請求項２９１−２９８の何れか１つのシステム。
  300. 動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とするシステム２９９のシステム。
  301. 動作圧力が約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とするシステム３００のシステム。
  302. 動作圧力が約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とするシステム３０１のシステム。
  303. ラック貯蔵物の防護用ドライ天井専用火災防護システムであってラック貯蔵物が、（ｉ）約７．６ｍ（２５フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩ−ＩＩＩ、グループＡ、グループＢ又はグループＣ、及び（ｉｉ）約６．７ｍ（２２フィート）より高い貯蔵物高さを有するクラスＩＶ、の何れか１つの商品クラスを有するドライ天井専用火災防護システムにおいて、
    パイプのネットワークと、
    ラック貯蔵物上に配置された複数のスプリンクラーと、を具備しており、該複数のスプリンクラーは約１１より大きいＫファクターと、１４１℃（２８６°Ｆ）より高い熱定格を備えることを特徴とするシステム。
  304. Ｋファクターが約１１から約３６に及ぶことを特徴とする請求項３０３のシステム。
  305. Ｋファクターが約１７であることを特徴とする請求項３０４のシステム。
  306. Ｋファクターが約１６．８であることを特徴とする請求項３０５のシステム。
  307. 動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項３０３のシステム。
  308. 動作圧力が約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項３０７のシステム。
  309. 動作圧力が約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項３０８のシステム。
  310. 動作圧力が約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）に及ぶことを特徴とする請求項３０９のシステム。
  311. 倉庫占有部用の天井専用ドライスプリンクラー火災防護システムを設計する方法において、
    与えられた天井高さ、貯蔵物高さ、及び／又は、商品分類用の単一最大流体供給遅延時間を指定する過程を備える、設計基準のデータベースを指定する過程と、
    倉庫占有部内の火災現象に取り組むために、火災現象付近の包囲及び浸水構成を有するスプリンクラー動作面積で取り組むように単一最大流体供給遅延時間を天井専用ドライスプリンクラーシステムに組み込む過程と、を具備することを特徴とする方法。
  312. データベースを指定する過程が、データベースをデータシートとして提供する過程を備えることを特徴とする請求項３１１の方法。
  313. データベースを指定する過程が、火災スプリンクラーを規定する第１データアレイと、商品を規定する第２データアレイと、を指定する過程を備えることを特徴とする請求項３１１の方法。
  314. 第１データアレイを指定する過程が、Ｋファクターデータ要素、温度定格データ要素、動作圧力データ要素、水力学的設計面積データ要素、ＲＴＩインデックスデータ要素の少なくとも１つを指定する過程を有することを特徴とする請求項３１３の方法。
  315. Ｋファクターデータ要素を指定する過程が、データ要素を少なくとも約１１であると指定する過程を有することを特徴とする請求項３１４の方法。
  316. Ｋファクターデータ要素を指定する過程が、データ要素を約１１から約２５に及ぶと指定する過程を有することを特徴とする請求項３１５の方法。
  317. Ｋファクターデータ要素を指定する過程が、データ要素を約１７であると指定する過程を有することを特徴とする請求項３１６の方法。
  318. Ｋファクターデータ要素を指定する過程が、データ要素を約１６．８であると指定する過程を有することを特徴とする請求項３１７の方法。
  319. 第２データアレイを指定する過程が、分類データ要素、貯蔵物高さデータ要素、天井高さデータ要素の少なくとも１つを指定する過程を有することを特徴とする請求項３１１の方法。
  320. 分類データ要素を指定する過程が、データ要素をクラスＩ−ＩＶとグループＡ，Ｂ及びＣ商品の少なくとも１つであると指定する過程を有することを特徴とする請求項３１９の方法。
  321. 貯蔵物高さデータ要素を指定する過程が、データ要素を約６．１ｍ（約２０フィート）から約１２．２ｍ（約４０フィート）に及ぶと指定する過程と、天井高さデータ要素を貯蔵物高さデータ要素の関数として約９．１ｍ（約３０フィート）から１３．７ｍ（約４５フィート）の範囲と指定する過程とを有することを特徴とする請求項３２０の方法。
  322. 第１データアレイを指定する過程が、約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約４１３７ｈＰａ（約６０ｐｓｉ）に及ぶ動作圧力を指定する過程を有することを特徴とする請求項３２１の方法。
  323. 動作圧力を指定する過程が、約１０３４ｈＰａ（約１５ｐｓｉ）から約３１０３ｈＰａ（約４５ｐｓｉ）の範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項３２２の方法。
  324. 動作圧力を指定する過程が、約１３７９ｈＰａ（約２０ｐｓｉ）から約２４１３ｈＰａ（約３５ｐｓｉ）の範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項３２３の方法。
  325. 動作圧力を指定する過程が、約１５１７ｈＰａ（約２２ｐｓｉ）から約２０６９ｈＰａ（約３０ｐｓｉ）の範囲を指定する過程を有することを特徴とする請求項３２４の方法。
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