JP2009257393A - Power transmission shaft - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ドライブシャフトなどの動力伝達シャフトに関するものである。 The present invention relates to a power transmission shaft such as a drive shaft.
例えば、特開昭55−87623号公報(特許文献1)には、駆動源のトルクが車輪に伝達された状態で運転者がブレーキペダルを踏んでいるような状態における振動を低減するため、ドライブシャフトなどの動力伝達シャフトに対して、高トルク領域においては十分な強度(すなわち、高い捩り剛性)を有するとともに、低トルク領域においては低い捩り弾性(すなわち、低い捩り剛性)を有することが有効であると記載されている(特許文献1の図7参照)。ここで、捩り剛性とは、動力伝達シャフトの一端と他端の捩れ角の変化量に対する、動力伝達シャフトの一端から他端との間の伝達トルクの変化量である。 For example, Japanese Patent Laid-Open No. 55-87623 (Patent Document 1) discloses a drive for reducing vibration in a state where a driver is stepping on a brake pedal while torque of a drive source is transmitted to wheels. It is effective for a power transmission shaft such as a shaft to have sufficient strength (ie, high torsional rigidity) in a high torque region and low torsional elasticity (ie, low torsional rigidity) in a low torque region. (See FIG. 7 of Patent Document 1). Here, the torsional rigidity is the amount of change in transmission torque between one end and the other end of the power transmission shaft with respect to the amount of change in the twist angle between the one end and the other end of the power transmission shaft.
そして、上記を達成するために、特許文献1に記載の動力伝達シャフトは、高い捩り弾性を有する第一伝動要素としての中実軸部材と、低い捩り弾性を有する第二伝動要素としての中空軸部材とを有するようにしている。
しかし、特許文献1に記載の動力伝達シャフトは、部品点数が多く、非常に複雑な構成であるため製造コストが高くなるという問題がある。 However, the power transmission shaft described in Patent Document 1 has a problem that the manufacturing cost is high because the number of parts is large and the structure is very complicated.
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、高トルク領域での捩り剛性を高くし且つ低トルク領域での捩り剛性を低くすることが可能であって、部品点数を少なく且つ簡易である新規な構成の動力伝達シャフトを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such circumstances, and it is possible to increase the torsional rigidity in the high torque region and reduce the torsional rigidity in the low torque region. It is an object of the present invention to provide a power transmission shaft having a novel configuration that is simple.
課題を解決するための各手段について、以下に記載する。 Each means for solving the problem is described below.
(手段1)手段1の動力伝達シャフトは、
内周面に複数のスプライン内歯が形成された中空の筒部を有する第一シャフトと、
前記第一シャフトの筒部内に回転軸を共有して挿入され、前記第一シャフトのスプライン内歯と嵌合するスプライン外歯を外周面に有する第二シャフトと、
を備え、
前記第一シャフトと前記第二シャフトとの間でトルク伝達が無い状態では、前記第一シャフトのスプライン内歯と前記第二シャフトのスプライン外歯の一方の歯山部と他方の歯底部が当接し、前記スプライン内歯の歯丈部と前記スプライン外歯の歯丈部との間に周方向隙間が形成され、
前記第一シャフトと前記第二シャフトとの間で伝達されるトルクの増大に伴い、前記第一シャフトと前記第二シャフトとの少なくとも一方が弾性変形することによって両シャフトが相対回転することで、前記スプライン内歯の歯丈部と前記スプライン外歯の歯丈部とが当接することを特徴とする。
(Means 1) The power transmission shaft of the means 1 is
A first shaft having a hollow cylindrical portion having a plurality of spline internal teeth formed on the inner peripheral surface;
A second shaft that is inserted into the cylindrical portion of the first shaft while sharing a rotation axis, and has spline external teeth fitted to the spline internal teeth of the first shaft on the outer peripheral surface;
With
In a state where there is no torque transmission between the first shaft and the second shaft, one tooth crest portion and the other tooth bottom portion of the spline inner teeth of the first shaft and the spline outer teeth of the second shaft are in contact with each other. A circumferential clearance is formed between the tooth height part of the spline inner teeth and the tooth height part of the spline outer teeth,
As the torque transmitted between the first shaft and the second shaft increases, at least one of the first shaft and the second shaft is elastically deformed to cause relative rotation of both shafts, The tooth height portion of the spline inner teeth and the tooth height portion of the spline outer teeth are in contact with each other.
手段1によれば、トルク伝達なし状態においては、歯山部と歯底部とが当接しているが、歯丈部同士は当接していない。そして、第一シャフトと第二シャフトとの間で伝達されるトルクの増大に伴い、歯丈部同士が当接する状態となる。つまり、歯丈部同士が当接する状態となるまでの間は、歯山部と歯底部との当接のみとなる。 According to the means 1, in the state without torque transmission, the tooth crest portion and the tooth bottom portion are in contact with each other, but the tooth height portions are not in contact with each other. As the torque transmitted between the first shaft and the second shaft increases, the tooth height portions come into contact with each other. That is, until the tooth height portions come into contact with each other, only the contact between the tooth crest portion and the tooth bottom portion is obtained.
ここで、歯丈部同士は、周方向に係合している。従って、歯丈部同士が当接する状態においては、第一シャフトと第二シャフトとの捩り剛性が高くなる。一方、歯丈部同士が当接する状態となるまでの間、歯山部と歯底部とが当接する状態においては、第一シャフトと第二シャフトとが相対回転する際に、歯山部と歯底部とが滑りを伴って当接した状態となる。従って、トルク伝達なし状態から歯丈部同士が当接する状態となるまでの間は、第一シャフトと第二シャフトとの捩り剛性は比較的小さくなる。従って、本手段によれば、高トルク領域での捩り剛性を高くし、且つ、低トルク領域での捩り剛性を低くすることが可能となる。また、手段1によれば、第一シャフトと第二シャフトのみにより構成される。つまり、従来に比べて、部品点数は少なく、且つ、非常に簡易な構成である。 Here, the tooth height portions are engaged in the circumferential direction. Therefore, in a state where the tooth height portions are in contact with each other, the torsional rigidity between the first shaft and the second shaft is increased. On the other hand, in the state where the tooth crest portion and the tooth bottom portion abut until the tooth height portions come into contact with each other, when the first shaft and the second shaft rotate relatively, the tooth crest portion and the tooth It will be in the state which contact | abutted with the bottom part with slip. Accordingly, the torsional rigidity between the first shaft and the second shaft is relatively small during the period from the absence of torque transmission to the state where the tooth height portions come into contact with each other. Therefore, according to this means, the torsional rigidity in the high torque region can be increased, and the torsional rigidity in the low torque region can be decreased. Moreover, according to the means 1, it comprises only the first shaft and the second shaft. That is, the number of parts is smaller than that of the prior art, and the configuration is very simple.
(手段2)手段1の動力伝達シャフトにおいて、両シャフト間で伝達されるトルクが所定値未満において、前記スプライン内歯の歯底部と前記スプライン外歯の歯山部との当接により前記第一シャフトと前記第二シャフトとの間でトルクを伝達するとよい。 (Means 2) In the power transmission shaft of the means 1, when the torque transmitted between the two shafts is less than a predetermined value, the first portion is brought into contact with the tooth bottom portion of the spline inner tooth and the tooth crest portion of the spline outer tooth. Torque may be transmitted between the shaft and the second shaft.
手段2によれば、スプライン内歯の歯底部とスプライン外歯の歯山部との当接部位の半径は、スプライン内歯の歯山部とスプライン外歯の歯底部との当接部位の半径より大きい。従って、両者を比べた場合に、手段2によれば、比較的大きなトルク伝達力を発生させることができる。 According to the means 2, the radius of the contact part between the tooth bottom part of the spline inner tooth and the tooth peak part of the spline outer tooth is equal to the radius of the contact part between the tooth peak part of the spline inner tooth and the tooth bottom part of the spline outer tooth. Greater than. Therefore, when both are compared, the means 2 can generate a relatively large torque transmission force.
(手段3)手段1または2の動力伝達シャフトにおいて、両シャフト間で伝達されるトルクが所定値未満において、前記スプライン内歯の歯山部と前記スプライン外歯の歯底部との当接により前記第一シャフトと前記第二シャフトとの間でトルクを伝達するようにしてもよい。 (Means 3) In the power transmission shaft of means 1 or 2, when the torque transmitted between both shafts is less than a predetermined value, the tooth crest portion of the spline inner teeth and the tooth bottom portion of the spline outer teeth contact each other. Torque may be transmitted between the first shaft and the second shaft.
スプライン内歯の歯底部とスプライン外歯の歯山部とを接触させずに、スプライン内歯の歯山部とスプライン外歯の歯底部とを接触させる場合には、上記に記載したように、比較的トルク伝達力が小さくなる。ただし、トルク伝達力によって調整可能であるため、当該態様が可能であることは言うまでもない。 When contacting the tooth crest of the spline inner tooth and the tooth bottom of the spline outer tooth without contacting the tooth bottom of the spline inner tooth and the tooth crest of the spline outer tooth, as described above, The torque transmission force becomes relatively small. However, since it can be adjusted by torque transmission force, it cannot be overemphasized that the said aspect is possible.
また、スプライン内歯の歯底部とスプライン外歯の歯山部とを接触させ、且つ、スプライン内歯の歯山部とスプライン外歯の歯底部とを接触させる場合には、より大きなトルク伝達力を発生できる。 In addition, when the tooth bottom of the spline inner tooth and the tooth crest of the spline external tooth are brought into contact with each other, and the tooth crest of the spline inner tooth and the tooth bottom of the spline outer tooth are brought into contact, a greater torque transmission force Can be generated.
(手段4)手段1〜3の何れかの動力伝達シャフトにおいて、前記歯山部と前記歯底部とが当接することで、前記第一シャフトと前記第二シャフトとを同軸的に位置決めするとよい。ここで、第一シャフトと第二シャフトとは、従来一本のシャフトとして機能させていたものである。つまり、第一シャフトの回転軸と第二シャフトの回転軸とは、一致していることが要求される。そこで、手段4によれば、歯山部と歯底部との当接により、両シャフトを同軸的に位置決めするようにしている。歯山部と歯底部は、上記手段に記載したように、低トルク領域におけるトルク伝達に寄与する部位であるが、併せて、回転軸位置決め用にも寄与させるようにしている。つまり、別途回転軸位置決め用の専用部材を設ける必要がないため、構造上簡易化を図ることができる。 (Means 4) In any one of the power transmission shafts of the means 1 to 3, the first shaft and the second shaft may be coaxially positioned by contacting the tooth crest portion and the tooth bottom portion. Here, the first shaft and the second shaft are conventionally functioned as a single shaft. In other words, the rotation axis of the first shaft and the rotation axis of the second shaft are required to match. Therefore, according to the means 4, both shafts are coaxially positioned by the contact between the tooth crest portion and the tooth bottom portion. As described in the above means, the tooth crest portion and the tooth bottom portion are portions that contribute to torque transmission in the low torque region, but are also made to contribute to the rotation shaft positioning. That is, it is not necessary to separately provide a dedicated member for positioning the rotary shaft, so that the structure can be simplified.
(手段5)手段1〜4の何れかの動力伝達シャフトにおいて、両シャフト間で伝達されるトルクが所定値より大きい場合に、前記スプライン内歯の歯丈部と前記スプライン外歯の歯丈部とが互いに面接触することにより前記第一シャフトと前記第二シャフトとの間でトルクを伝達するとよい。
手段5によれば、高トルク領域において歯丈部同士が互いに面接触するため、高い捩り剛性を発揮できる。
(Means 5) In the power transmission shaft of any one of means 1 to 4, when the torque transmitted between both shafts is larger than a predetermined value, the tooth height part of the spline inner teeth and the tooth height part of the spline outer teeth Are preferably brought into surface contact with each other to transmit torque between the first shaft and the second shaft.
According to the means 5, since the tooth height portions are in surface contact with each other in the high torque region, high torsional rigidity can be exhibited.
(手段6)手段1〜5の何れかの動力伝達シャフトにおいて、前記トルク伝達なし状態からの前記第一シャフトと前記第二シャフトとの相対的な位相が大きくなるにつれて、前記歯山部と前記歯底部における弾性力が大きくなるように、前記第一シャフトと前記第二シャフトとの少なくとも一方が弾性変形するようにするとよい。 (Means 6) In any one of the power transmission shafts of the means 1 to 5, as the relative phase between the first shaft and the second shaft from the state without torque transmission increases, It is preferable that at least one of the first shaft and the second shaft is elastically deformed so that the elastic force at the tooth bottom portion is increased.
歯山部と歯底部とが当接する際の弾性力が大きくなるほど、両シャフト間の捩り剛性が高くなる。従って、当該弾性力が大きくなるほど、両シャフト間の伝達トルクが大きくなる。つまり、低トルク領域において、トルク伝達なし状態から徐々に、両シャフト間で伝達されるトルクを大きくできる。また、両シャフト間にトルクがかかっている状態からトルク伝達なし状態に戻る場合には、弾性力が次第に小さくなるように変化する。従って、両シャフト間でトルク伝達がない状態になると、第一シャフトと第二シャフトとの相対的な位相が基準状態に戻る。 The torsional rigidity between the two shafts increases as the elastic force at the time of contact between the tooth crest and the tooth bottom increases. Therefore, the greater the elastic force, the greater the transmission torque between both shafts. That is, in the low torque region, the torque transmitted between the two shafts can be gradually increased from the state without torque transmission. Further, when returning from a state where torque is applied between both shafts to a state where there is no torque transmission, the elastic force changes so as to gradually decrease. Accordingly, when there is no torque transmission between both shafts, the relative phase between the first shaft and the second shaft returns to the reference state.
(手段7)手段6の動力伝達シャフトにおいて、
前記第一シャフトまたは前記第二シャフトの回転軸から前記スプライン内歯の歯底部と前記スプライン外歯の歯山部との当接位置までの距離を第一基準半径と定義した場合に、
前記スプライン内歯の歯底部の曲率半径は、前記第一基準半径より小さく設定され、
前記スプライン外歯の歯山部の曲率半径は、前記第一基準半径より大きく設定されている。
(Means 7) In the power transmission shaft of means 6,
When the distance from the rotation axis of the first shaft or the second shaft to the contact position between the tooth bottom portion of the spline inner teeth and the tooth crest portion of the spline outer teeth is defined as a first reference radius,
The radius of curvature of the bottom portion of the spline inner teeth is set smaller than the first reference radius,
The radius of curvature of the tooth crest portion of the spline external tooth is set to be larger than the first reference radius.
手段7のように、両シャフトの低トルク用当接部の曲率を設定することで、両シャフト間にトルクがかかっている状態からトルク伝達なし状態に戻る場合に、第一シャフトと第二シャフトとの相対的な位相が基準状態に確実に戻る。 When the curvature of the low torque contact portion of both shafts is set as in means 7 to return from the state where torque is applied between the shafts to the state where no torque is transmitted, the first shaft and the second shaft The relative phase of and returns to the reference state without fail.
(手段8)手段6または7の動力伝達シャフトにおいて、
前記第一シャフトまたは前記第二シャフトの回転軸から前記スプライン内歯の歯山部と前記スプライン外歯の歯底部との当接位置までの距離を第二基準半径と定義した場合に、
前記スプライン内歯の歯山部の曲率半径は、前記第二基準半径より小さく設定され、
前記スプライン外歯の歯底部の曲率半径は、前記第二基準半径より大きく設定されている。
(Means 8) In the power transmission shaft of the means 6 or 7,
When the distance from the rotation axis of the first shaft or the second shaft to the contact position between the tooth crest portion of the spline inner teeth and the tooth bottom portion of the spline outer teeth is defined as a second reference radius,
The radius of curvature of the tooth crest of the spline inner tooth is set smaller than the second reference radius,
The radius of curvature of the bottom of the spline external teeth is set to be larger than the second reference radius.
手段8のように、両シャフトの低トルク用当接部の曲率を設定することで、両シャフト間にトルクがかかっている状態からトルク伝達なし状態に戻る場合に、第一シャフトと第二シャフトとの相対的な位相が基準状態に確実に戻る。 When the curvature of the low torque contact portion of both shafts is set as in the means 8 to return from the state where torque is applied between the shafts to the state where no torque is transmitted, the first shaft and the second shaft The relative phase of and returns to the reference state without fail.
(手段9)手段1〜8の何れかの動力伝達シャフトにおいて、前記歯山部とこれに当接する前記歯底部の少なくとも一方には、摩擦係数を低減する表面処理が施されるとよい。 (Means 9) In any one of the power transmission shafts of means 1 to 8, at least one of the tooth crest and the tooth bottom contacting the tooth may be subjected to a surface treatment for reducing a friction coefficient.
本発明の動力伝達シャフトは、両シャフト間で伝達されるトルクが変化すると、両シャフトの相対的な位相がずれる。つまり、両シャフト間で滑りが生じる。従って、両シャフトが相対的に回転している状態から基準状態へ戻るためには、両シャフト間における滑り摩擦の影響を受ける。しかし、本手段によれば、摩擦係数を低減する表面処理を施すことで、両シャフト間において、滑り摩擦を小さくできるため、基準状態に確実に且つ容易に戻ることができる。 In the power transmission shaft of the present invention, when the torque transmitted between both shafts changes, the relative phases of both shafts shift. That is, slip occurs between both shafts. Therefore, in order to return from the relatively rotating state to the reference state, the shafts are affected by sliding friction between the shafts. However, according to this means, by applying the surface treatment for reducing the friction coefficient, the sliding friction can be reduced between the two shafts, so that the reference state can be reliably and easily returned.
<車両用ドライブシャフト全体構成>
本発明の動力伝達シャフトについて、車両用ドライブシャフトを例に挙げて、図面を参照しながら説明する。まず、図1を参照して、車両用ドライブシャフトの全体構成について説明する。図1は、車両用ドライブシャフトの全体を示す部分断面図である。
<Overall configuration of vehicle drive shaft>
The power transmission shaft of the present invention will be described with reference to the drawings, taking a vehicle drive shaft as an example. First, the overall configuration of the vehicle drive shaft will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a partial cross-sectional view showing the entire vehicle drive shaft.
車両用ドライブシャフトは、中間シャフト10と、第一の等速ジョイント20と、第二の等速ジョイント30とから構成される。
The vehicle drive shaft includes an
中間シャフト10は、回転軸を共有して同軸配置された第一シャフト11と第二シャフト12とから構成されており、第一シャフト11と第二シャフト12と係合部分である軸方向中央にトルク伝達調整部40を備えている。第一シャフト11および第二シャフト12は、中空または中実の棒状部材からなる。第一シャフト11の一端(図1の左端)の外周面にはスプライン13が形成されている。この第一シャフト11の他端(図1の右端)には、トルク伝達調整部40を構成する筒部41が設けられている。また、第二シャフト12の一端(図1の右端)の外周面にはスプライン14が形成されている。この第二シャフト12の他端(図1の左端)には、トルク伝達調整部40を構成する軸部42が設けられている。トルク伝達調整部40の詳細な構成については後述する。
The
第一の等速ジョイント20は、中間シャフト10の一端(図1の左側)に設けられた摺動式トリポード形等速ジョイントであり、第二の等速ジョイント30は、中間シャフト10の他端(図1の右側)に設けられた固定式ボール形等速ジョイントである。
The first constant velocity joint 20 is a sliding tripod type constant velocity joint provided at one end (the left side in FIG. 1) of the
つまり、中間シャフト10のうち第一シャフト11の一端(図1の左端)に形成された外周スプライン13に、摺動式トリポード形等速ジョイント20のトリポード21に形成された内周スプラインが嵌合している。そして、トリポード21が、外輪22に対して軸方向に相対移動可能となるように、外輪22内に収容されている。
That is, the inner peripheral spline formed on the
一方、中間シャフト10のうち第二シャフト12の他端(図1の右端)に形成された外周スプライン14に、固定式ボール形等速ジョイント30の内輪31に形成された内周スプラインが嵌合している。そして、内輪31は、ボール32を介して、外輪33の内周面と周方向に係合している。
On the other hand, the inner peripheral spline formed on the
<トルク伝達力調整部40の詳細構成>
トルク伝達調整部40は、第一シャフト11と第二シャフト12との間で伝達されるトルクを調整するための部材である。このトルク伝達力調整部40の詳細構成について図2〜図4を参照して説明する。図2は、基準状態における、図1のA−A断面図(径方向断面図)である。図3は、第一シャフト11の端部である筒部41の径方向断面図である。図4は、第二シャフト12の端部である軸部42の径方向断面図である。
<Detailed Configuration of Torque Transmission
The torque
図2および図3に示すように、第一シャフト11の筒部41は、内周面にスプライン内歯60が形成されている。また、第二シャフト12の軸部42は、外周面にスプライン外歯50が形成されている。そして、スプライン内歯60とスプライン外歯50とが嵌合している。
As shown in FIGS. 2 and 3, the
スプライン内歯60は、複数の歯を有している。スプライン内歯60の歯山部61の曲率半径は、R1に設定している。ただし、スプライン内歯60の歯山部61の周方向中央部と第一シャフト11の筒部41の回転軸との距離は、L1に設定している。このL1は、第一シャフト11の筒部41または第二シャフト12の軸部42の回転軸からスプライン内歯60の歯山部61とスプライン外歯50の歯底部52とが当接している位置までの距離に相当し、「第一基準半径」と定義する。そして、スプライン内歯60の歯山部61の曲率半径R1は、第一基準半径L1より小さく設定されている。この歯山部61の形成角度はδ1に設定している。
The spline
また、スプライン内歯60の歯底部62の曲率半径は、R2に設定している。ただし、スプライン内歯60の歯底部62の周方向中央部と第一シャフト11の筒部41の回転軸との距離は、L2に設定している。このL2は、第一シャフト11の筒部41または第二シャフト12の軸部42の回転軸からスプライン内歯60の歯底部62とスプライン外歯50の歯山部51とが当接している位置までの距離に相当し、「第二基準半径」と定義する。そして、スプライン内歯60の歯底部62の曲率半径R2は、第二基準半径L2より小さく設定されている。この歯底部62の形成角度はδ2に設定している。
Further, the radius of curvature of the
そして、スプライン内歯60の歯丈部63は、例えば、凹状のインボリュート曲線に形成されている。
And the
スプライン外歯50は、スプライン内歯60と同数の歯を有している。スプライン外歯50の歯山部51の曲率半径は、R3に設定している。ただし、スプライン外歯50の歯山部51の周方向中央部と第二シャフト12の軸部42の回転軸との距離は、スプライン内歯60の歯底部62の周方向中央部と第一シャフト11の筒部41の回転軸との距離と同様の「第二基準半径L2」である。そして、スプライン外歯50の歯山部51の曲率半径R3は、第二基準半径L2より大きく設定されている。このスプライン外歯50の歯山部51の形成角度はδ3に設定しており、スプライン内歯60の歯底部62の形成角度δ2よりも小さく設定している。
The spline
また、スプライン外歯50の歯底部52の曲率半径は、R4に設定としている。ただし、スプライン外歯50の歯底部52の周方向中央部と第二シャフト12の軸部42の回転軸との距離は、スプライン内歯60の歯山部61の周方向中央部と第一シャフト11の筒部41の回転軸との距離と同様の「第一基準半径L1」である。そして、スプライン外歯50の歯底部52の曲率半径R4は、第一基準半径L1より大きく設定されている。このスプライン外歯50の歯底部52の形成角度はδ4に設定しており、スプライン内歯60の歯山部51の形成角度δ1よりも大きく設定している。
Further, the radius of curvature of the
そして、スプライン外歯50の歯丈部53は、例えば、凸状のインボリュート曲線に形成されている。このスプライン外歯50の歯丈部53は、スプライン内歯60の歯丈部63に対応する形状(転写した形状)に形成されている。つまり、スプライン内歯60の歯丈部63とスプライン外歯50の歯丈部53とは全面に亘って面接触し得る状態となる。
And the
つまり、図2に示すように、スプライン内歯60の歯山部61とスプライン外歯50の歯底部52とが当接した状態、且つ、スプライン内歯60の歯底部62とスプライン外歯50の歯山部51とが当接した状態で嵌合している。特に、スプライン内歯60の歯山部61の曲率半径R1とスプライン外歯50の歯底部52の曲率半径R4の関係、および、スプライン内歯60の歯底部62の曲率半径R2とスプライン外歯50の歯山部51の曲率半径R3の関係により、両シャフト11、12の筒部41および軸部42は、歯山部51、61と歯底部52、62との間で圧入された状態で、嵌合している。また、図2に示す状態においては、スプライン内歯60の歯丈部63とスプライン外歯50の歯丈部53との間に周方向隙間70が形成されている。
That is, as shown in FIG. 2, the
さらに、複数の歯山部51、62と複数の歯底部52、62とが当接することで、第一シャフト11の筒部41と第二シャフト12の軸部42とを同軸的に位置決めしている。そして、第一シャフト11の筒部41と第二シャフト12の軸部42とが相対回転した場合であっても、複数の歯山部51、62と複数の歯底部52、62とは当接した状態を維持している。従って、常に、第一シャフト11の筒部41と第二シャフト12の軸部42とは、歯山部51、61と歯底部52、62とにより同軸的に位置決めされた状態となる。この位置決めに際して、専用部材を設けておらず、構造上簡易化を図っている。
Further, the plurality of
<トルク伝達力調整部40の動作>
次に、トルク伝達力調整部40の動作について、図2、図5および図6を参照して説明する。図2は、上述したように、基準状態における、図1のA−A断面図(径方向断面図)である。図5は、第一シャフト11の筒部41と第二シャフト12の軸部42とが基準状態から相対的に回転した状態における、図1のA−A断面図である。図6は、第一シャフト11の端部(図1の左端)と第二シャフト12の端部(図1の右端)と捩れ角に対する、第一シャフト11と第二シャフト12との間で伝達されるトルクの関係を示す図である。
<Operation of Torque Transmission
Next, the operation of the torque transmission
基準状態は、第一シャフト11と第二シャフト12との間でトルク伝達がない状態である。このとき、第一シャフト11の筒部41と第二シャフト12の軸部42の相対的な位相が、図2に示すような所定位相の場合の状態である。つまり、基準状態は、歯丈部53、63同士が接触していない状態であり、スプライン内歯60の歯が、このスプライン内歯60の歯の両隣りに位置するスプライン外歯50の歯の中間に位置する状態である。つまり、あるスプライン内歯60の両隣りの周方向隙間70がほぼ同一形状をなしている。
The reference state is a state where there is no torque transmission between the
そして、この周方向隙間70が形成されているため、図5に示すように、歯丈部53、63同士が接触するまでの間、第一シャフト11の筒部41と第二シャフト12の軸部42とは相対的に回転可能である。
Since the
ここで、スプライン内歯60の歯山部61の曲率半径R1がスプライン外歯50の歯底部52の曲率半径R4より小さく設定されている。従って、第一シャフト11と第二シャフト12との間でトルクがかけられた場合には、筒部41と軸部42の少なくとも一方が弾性変形しながら、筒部41と軸部42とが相対回転する。そして、図2に示す基準状態から歯丈部53、63同士が接触する状態へ第一シャフト11の筒部41と第二シャフト12の軸部42とが相対回転する間に、歯山部61と歯底部52との間で滑りながら当接する状態となる。さらに、基準状態から第一シャフト11と第二シャフト12との相対的な位相が大きくなるにつれて、歯山部61と歯底部52とにおける弾性力が大きくなるように変化する。
Here, the curvature radius R1 of the
さらに、スプライン内歯60の歯底部62の曲率半径R2がスプライン外歯50の歯山部51の曲率半径R3より小さく設定されている。従って、このことによっても、第一シャフト11と第二シャフト12との間でトルクがかけられた場合には、筒部41と軸部42の少なくとも一方が弾性変形しながら、筒部41と軸部42とが相対回転する。そして、図2に示す基準状態から歯丈部53、63同士が接触する状態へ第一シャフト11の筒部41と第二シャフト12の軸部42とが相対回転する間に、歯底部62と歯山部51との間で滑りながら当接する状態となる。さらに、基準状態から第一シャフト11と第二シャフト12との相対的な位相が大きくなるにつれて、歯底部62と歯山部51とにおける弾性力が大きくなるように変化する。
Further, the radius of curvature R2 of the
このときの捩れ角に対する伝達トルクの関係は、図6に示すように、捩れ角が0°からθ1に達するまでの間、伝達トルクは緩やかに上昇している。つまり、捩り剛性は、比較的小さい。なお、捩り剛性とは、第一シャフト11の一端(図1の左端)と第二シャフト12の一端(図1の右端)の捩れ角の変化量に対する、第一シャフト11の一端から第二シャフト12の一端との間の伝達トルクの変化量である。すなわち、捩り剛性は、図6における傾きに相当する。
As shown in FIG. 6, the relationship between the torsional angle at this time and the torsional angle gradually increases until the torsional angle reaches from 0 ° to θ1. That is, the torsional rigidity is relatively small. Note that torsional rigidity refers to the second shaft from one end of the
そして、第一シャフト11と第二シャフト12との間で伝達されるトルクがさらに増大して、当該トルクが所定値以上になった際には、図5に示すように、歯丈部53、63同士当接する状態となる。つまり、歯丈部53、63同士が周方向に係合する状態となる。従って、図6に示すように、歯山部51、61と歯底部52、62との当接による捩り剛性に比べて、歯丈部53、63同士の面接触による係合における捩り剛性は、非常に高くなる。
And when the torque transmitted between the
このように、低トルク領域、すなわち捩れ角がθ1以下の領域においては、捩り剛性が低く、高トルク領域、捩れ角がθ1より大きい領域においては、捩り剛性が高くなる。そして、本実施形態によれば、第一シャフト11の筒部41と第二シャフト12の軸部42のみにより、トルク伝達力調整部40を構成している。つまり、従来に比べて、部品点数は少なく、且つ、非常に簡易な構成である。
Thus, the torsional rigidity is low in the low torque region, that is, the region where the torsion angle is θ1 or less, and the torsional rigidity is high in the high torque region and the region where the torsion angle is greater than θ1. And according to this embodiment, the torque transmission
上述したように、トルク伝達なし状態からの第一シャフト11と第二シャフト12との相対的な位相が大きくなるにつれて、歯山部51、61と歯底部52、62における弾性力が大きくなる。従って、第一シャフト11と第二シャフト12との間にトルクがかかっていない状態(基準状態)が最も弾性力の小さな安定した状態となる。トルクが伝達されている時、すなわち筒部41と軸部42とが基準状態から相対的に回転している時から、トルク伝達がない状態になると、最も安定した状態に戻るように動作する。つまり、トルクがかかっていない場合には、確実に、筒部41と軸部42との位置関係は基準状態に戻る。
As described above, as the relative phase between the
<その他>
上記実施形態においては、スプライン内歯60の歯山部61とスプライン外歯50の歯底部52とが接触し、且つ、スプライン内歯60の歯底部62とスプライン外歯50の歯山部51とが接触するようにした。この他に、低トルク領域において、スプライン内歯60の歯底部62とスプライン外歯50の歯山部51とが接触し、スプライン内歯60の歯山部61とスプライン外歯50の歯底部52とが接触しないようにしてもよい。また、低トルク領域において、スプライン内歯60の歯山部61とスプライン外歯50の歯底部51とが接触し、スプライン内歯60の歯底部62とスプライン外歯50の歯山部51とが接触しないようにしてもよい。
<Others>
In the above embodiment, the
前者によれば、スプライン内歯60の歯底部62とスプライン外歯50の歯山部51との当接部位の半径は、スプライン内歯60の歯山部61とスプライン外歯50の歯底部52との当接部位の半径より大きい。従って、両者を比べた場合に、前者によれば、比較的大きなトルク伝達力を発生させることができる。
According to the former, the radius of the contact portion between the
一方、後者によれば、スプライン内歯60の歯底部62とスプライン外歯50の歯山部51とを接触させずに、スプライン内歯60の歯山部61とスプライン外歯50の歯底部52とを接触させる場合には、上記に記載したように、比較的トルク伝達力が小さくなる。ただし、トルク伝達力によって調整可能であるため、当該態様が可能であることは言うまでもない。
On the other hand, according to the latter, the
また、スプライン内歯60の歯底部62とスプライン外歯50の歯山部51の曲率半径を異なるとしたが、両者は同一でもよい。また、スプライン内歯60の歯山部61とスプライン外歯50の歯底部52の曲率半径を異なるとしたが、両者は同一でもよい。ただし、両者の曲率半径が異なることによる効果を得ることはできない。
Moreover, although the curvature radius of the
10:中間シャフト、 11:第一シャフト、 12:第二シャフト
13、14:外周スプライン
20:第一の等速ジョイント、 21:トリポード、 22:外輪
30:第二の等速ジョイント、 31:内輪、 32:ボール、 33:外輪
40:トルク伝達力調整部、 41:筒部、 42:軸部
50:スプライン外歯、 51:歯山部、 52:歯底部、 53:歯丈部
60:スプライン内歯、 61:歯山部、 62:歯底部、 63:歯丈部
70:周方向隙間
10: Intermediate shaft, 11: First shaft, 12:
Claims (9)
前記第一シャフトの筒部内に回転軸を共有して挿入され、前記第一シャフトのスプライン内歯と嵌合するスプライン外歯を外周面に有する第二シャフトと、
を備え、
前記第一シャフトと前記第二シャフトとの間でトルク伝達が無い状態では、前記第一シャフトのスプライン内歯と前記第二シャフトのスプライン外歯の一方の歯山部と他方の歯底部が当接し、前記スプライン内歯の歯丈部と前記スプライン外歯の歯丈部との間に周方向隙間が形成され、
前記第一シャフトと前記第二シャフトとの間で伝達されるトルクの増大に伴い、前記第一シャフトと前記第二シャフトとの少なくとも一方が弾性変形することによって両シャフトが相対回転することで、前記スプライン内歯の歯丈部と前記スプライン外歯の歯丈部とが当接することを特徴とする動力伝達シャフト。 A first shaft having a hollow cylindrical portion having a plurality of spline internal teeth formed on the inner peripheral surface;
A second shaft that is inserted into the cylindrical portion of the first shaft while sharing a rotation axis, and has spline external teeth fitted to the spline internal teeth of the first shaft on the outer peripheral surface;
With
In a state where there is no torque transmission between the first shaft and the second shaft, one tooth crest portion and the other tooth bottom portion of the spline inner teeth of the first shaft and the spline outer teeth of the second shaft are in contact with each other. A circumferential clearance is formed between the tooth height part of the spline inner teeth and the tooth height part of the spline outer teeth,
As the torque transmitted between the first shaft and the second shaft increases, at least one of the first shaft and the second shaft is elastically deformed to cause relative rotation of both shafts, A power transmission shaft, wherein a tooth height portion of the spline inner teeth and a tooth height portion of the spline outer teeth abut.
前記スプライン内歯の歯底部の曲率半径は、前記第一基準半径より小さく設定され、
前記スプライン外歯の歯山部の曲率半径は、前記第一基準半径より大きく設定されている請求項6に記載の動力伝達シャフト。 When the distance from the rotation axis of the first shaft or the second shaft to the contact position between the tooth bottom portion of the spline inner teeth and the tooth crest portion of the spline outer teeth is defined as a first reference radius,
The radius of curvature of the bottom portion of the spline inner teeth is set smaller than the first reference radius,
The power transmission shaft according to claim 6, wherein a radius of curvature of a tooth crest portion of the spline outer teeth is set to be larger than the first reference radius.
前記スプライン内歯の歯山部の曲率半径は、前記第二基準半径より小さく設定され、
前記スプライン外歯の歯底部の曲率半径は、前記第二基準半径より大きく設定されている請求項6または7に記載の動力伝達シャフト。 When the distance from the rotation axis of the first shaft or the second shaft to the contact position between the tooth crest portion of the spline inner teeth and the tooth bottom portion of the spline outer teeth is defined as a second reference radius,
The radius of curvature of the tooth crest of the spline inner tooth is set smaller than the second reference radius,
The power transmission shaft according to claim 6 or 7, wherein a radius of curvature of a bottom portion of the spline outer teeth is set to be larger than the second reference radius.
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CN105579174A (en) * | 2013-10-28 | 2016-05-11 | 三菱重工工作机械株式会社 | Main spindle mechanism |
JP2019163776A (en) * | 2018-03-19 | 2019-09-26 | 自動車部品工業株式会社 | Gear structure |
CN113562012A (en) * | 2021-07-20 | 2021-10-29 | 株洲时代新材料科技股份有限公司 | Variable-rigidity anti-rolling torsion bar device and rigidity changing method thereof |
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105579174A (en) * | 2013-10-28 | 2016-05-11 | 三菱重工工作机械株式会社 | Main spindle mechanism |
CN105579174B (en) * | 2013-10-28 | 2017-09-26 | 三菱重工工作机械株式会社 | Mainshaft mechanism |
US9802261B2 (en) | 2013-10-28 | 2017-10-31 | Mitsubishi Heavy Industries Machine Tool Co., Ltd. | Main spindle mechanism |
JP2019163776A (en) * | 2018-03-19 | 2019-09-26 | 自動車部品工業株式会社 | Gear structure |
CN113562012A (en) * | 2021-07-20 | 2021-10-29 | 株洲时代新材料科技股份有限公司 | Variable-rigidity anti-rolling torsion bar device and rigidity changing method thereof |
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