JP2009202171A

JP2009202171A - Forming die, and method or forming metallic glass using the same

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Publication number: JP2009202171A
Application number: JP2008044305A
Authority: JP
Inventors: Sumiaki Nakano; 純章仲野; Tadashi Hamada; 糾濱田; Taiji Sawa; 太治沢; Yoshihiko Yokoyama; 嘉彦横山; Akihisa Inoue; 明久井上
Original assignee: Tohoku University NUC; Panasonic Electric Works Co Ltd
Current assignee: Tohoku University NUC; Panasonic Electric Works Co Ltd
Priority date: 2008-02-26
Filing date: 2008-02-26
Publication date: 2009-09-10

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a forming die composed of a recessed die and a projecting die, in which either can be extremely simply formed as the one corresponding to the shape and dimensions of the mating die. <P>SOLUTION: The forming die A is composed of a recessed die 1 and a projecting die 2. The recessed die 1 and the projecting die 2 are formed of metallic materials with different thermal time strength. By contacting the recessed die 1 and the projecting die 2 in a heated state, the shape of either die 1 (or 2) is transferred to the other die 2 (or 1), so as to be formed. The correct shape of either can be easily transferred to the other. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、金属ガラス等の成形品を成形するための成形金型及びそれを用いた金属ガラスの成形方法に関するものである。 The present invention relates to a molding die for molding a molded article such as metallic glass and a method for molding metallic glass using the same.

通常、金属及び合金の液体を融点（Ｔｍ）以下に冷却した場合、液体は直ちに結晶として凝固するため、一般的な金属材料は結晶質構造を持つ。結晶質構造は、規則的に原子が配列するものの、結晶粒界や欠陥を多く含み、機械的強度や化学的安定性を阻害する箇所が多数存在する。 Normally, when a metal and alloy liquid is cooled to a melting point (Tm) or less, the liquid immediately solidifies as crystals, so that a general metal material has a crystalline structure. Although the crystalline structure regularly arranges atoms, it has a lot of crystal grain boundaries and defects, and there are many places that impair mechanical strength and chemical stability.

しかし、１９６０年頃、１０^６Ｋ／ｓで冷却すると無秩序な原子配列のまま固化する合金系があることが見出された。このように無秩序な原子配列を持つ構造は、非晶質構造やアモルファス構造などと呼ばれ、そのような構造を持つ合金は非晶質合金あるいはアモルファス合金などと呼ばれる。非晶質合金は金属元素がランダムに配列し、最近接原子間距離や配位数及び原子間の相対位置は結晶質のように一定ではない形態を持ち、また、凝固の際、凝固収縮が抑えられているため、結晶質構造を持つものに比べ原子間空隙を多く持っている。 However, around 1960, it was found that there are alloy systems that solidify in a disordered atomic arrangement when cooled at 10 ⁶ K / s. Such a structure having a disordered atomic arrangement is called an amorphous structure or an amorphous structure, and an alloy having such a structure is called an amorphous alloy or an amorphous alloy. Amorphous alloys have metal elements randomly arranged, the distance between the nearest atoms, the coordination number, and the relative position between the atoms are not constant like crystals, and solidification shrinkage occurs during solidification. Because it is suppressed, it has more interatomic voids than those with a crystalline structure.

一般的に、非晶質合金は、結晶質構造を持つものに比べ、機械的強度が高い、化学的安定性（耐食性）が優れる、電気抵抗が高くて温度変化が小さい、熱膨張係数や剛性率の温度係数が小さいなどの優れた特性を持つ。また、その他、近年の盛んな研究により結晶合金に比べて優れる種々の特性が確認されている。こうした優れた特性は、主に、結晶粒界を持たない、そして、原子間空隙が大きいということに起因している。ただし、１９８８年までに報告されているアモルファス合金は高冷却速度を必要とし、材料形態も、厚みが５０μｍまでと薄肉小物に限られていた。 In general, amorphous alloys have higher mechanical strength, better chemical stability (corrosion resistance), higher electrical resistance, less temperature change, thermal expansion coefficient and rigidity than those with crystalline structure Excellent characteristics such as low temperature coefficient. In addition, various other properties that are superior to crystalline alloys have been confirmed by vigorous research in recent years. These excellent characteristics are mainly due to the fact that there are no crystal grain boundaries and the interatomic voids are large. However, the amorphous alloys reported by 1988 required a high cooling rate, and the material form was limited to thin-walled items with a thickness of up to 50 μm.

そのような中、１９８８年以降、東北大学のグループにより、０．１〜１００Ｋ／ｓ程度の徐冷速度においても非晶質化する数多くの合金系が見出された。これらの非晶質合金は、加熱すると結晶化の前段階にガラス遷移と広い過冷却液体域を示すことが特徴であり、現在では、金属ガラス合金、金属ガラス、ガラス合金、ガラス金属等、各種の表現方法により定義されている。 Under such circumstances, since 1988, a group of Tohoku University has found a number of alloy systems that become amorphous even at a slow cooling rate of about 0.1 to 100 K / s. These amorphous alloys are characterized by exhibiting a glass transition and a wide supercooled liquid region in the previous stage of crystallization when heated, and at present, various kinds of metal glass alloys, metal glasses, glass alloys, glass metals, etc. It is defined by the expression method.

このような金属ガラス合金の作製方法としては、回転ロール上に射出・急冷する液体急冷法、溶解した合金を水中で冷却する水焼入れ法、高周波による溶解後、鋳型に射出・冷却する金型鋳造法、アーク溶解後、鋳型で鍛造する型締め鋳造法、回転ディスク溝部に注入する回転ディスク製線法、などが開発されてきた（特許文献１、２参照）。 As a method for producing such a metallic glass alloy, a liquid quenching method in which injection and quenching are performed on a rotating roll, a water quenching method in which a molten alloy is cooled in water, a mold casting in which a mold is injected and cooled after melting by high frequency. A die-casting method in which a mold is forged with a mold after arc melting, a rotating disk wire manufacturing method in which a rotating disk groove is poured into a rotating disk groove, and the like have been developed (see Patent Documents 1 and 2).

金属ガラスでは、ガラス状原子配列が相当に高い安定性を持って形成され、その構造は１０^６Ｋ／ｓの高冷却速度で得られても、あるいは徐冷速度で得られてもほとんど変化せず、ほぼ一定の熱的安定性や諸物性を示す。金属ガラスの一般的な特徴として、非晶質構造が非常に安定であるため、非晶質構造特有の優れた機械的特性、化学的特性を安定的に保持できることが挙げられる。また、過冷却液体領域を持つため、二次加工的に温間成形することも可能となり、工業的には大変利用価値が高い。 In metallic glass, the glassy atomic arrangement is formed with a fairly high stability, and its structure changes little whether it is obtained at a high cooling rate of 10 ⁶ K / s or at a slow cooling rate. It shows almost constant thermal stability and various physical properties. A general feature of metallic glass is that the amorphous structure is very stable, so that excellent mechanical and chemical characteristics unique to the amorphous structure can be stably maintained. In addition, since it has a supercooled liquid region, it is possible to perform warm forming by secondary processing, which is very useful industrially.

このような、金属ガラスに対し、温間成形を施す際、非常に精密に設計された金型（凹型と凸型）、例えば、凹型と凸型のかみ合わせが精密に設計された金型が求められる。従来、こうした金型は機械加工等で作製され、凹型と凸型のかみ合わせの精密性を出すために非常な手間が必要であった。すなわち、凸型に合わせた形状、寸法に凹型を仕上げる等の作業に精密な機械加工が必要となっており、精密な温間成形を可能とする金属ガラスの金型についても同様の作業がなされてきた。
特開２０００−１６９９４７号公報特開平１１−７６４７５号公報 When performing warm forming on such metallic glass, there is a need for a very precisely designed mold (concave and convex), for example, a mold that is precisely designed to engage the concave and convex molds. It is done. Conventionally, such a mold has been manufactured by machining or the like, and much labor has been required in order to obtain the precision of the engagement between the concave mold and the convex mold. In other words, precision machining is required for operations such as finishing the concave mold to the shape and dimensions matched to the convex mold, and the same work is also performed for metallic glass molds that enable precise warm forming. I came.
JP 2000-169947 A Japanese Patent Laid-Open No. 11-76475

上記のように、このような従来の金型（凹型／凸型）の作製においては、凹型と凸型のかみ合わせの精密性を出すために、コスト・労力に難点があるものであった。 As described above, in the production of such a conventional mold (concave / convex), there is a problem in cost and labor in order to obtain precision of engagement between the concave and convex.

本発明は上記の従来の問題点に鑑みて発明したものであって、その目的とするところは、凹型と凸型からなる成形金型において、そのどちらか一方をきわめて単純にかつ、相手型の形状、寸法に合わせたものとして形成することができる成形金型を提供することを目的とするものである。また、本発明は、成形金型を用いて精密な成形が求められる金属ガラスの温間成形加工を容易に行うことができる金属ガラスの成形方法を提供することを目的とするものである。 The present invention has been invented in view of the above-mentioned conventional problems, and the object of the present invention is to form a concave mold and a convex mold, either one of which is very simple and the counterpart mold. An object of the present invention is to provide a molding die that can be formed according to the shape and dimensions. It is another object of the present invention to provide a method for forming a metal glass that can easily perform a warm forming process of a metal glass that requires precise molding using a molding die.

本発明の請求項１に係る成形金型Ａは、凹型１及び凸型２からなる成形金型Ａにおいて、凹型１と凸型２が熱時強度の異なる金属材料により形成され、加熱状態で凹型１と凸型２を接触させることにより、一方の型１（又は２）の形状が他方の型２（又は１）に転写して形成されて成ることを特徴とするものである。 The molding die A according to claim 1 of the present invention is a molding die A composed of a concave mold 1 and a convex mold 2, wherein the concave mold 1 and the convex mold 2 are made of metal materials having different strengths during heating, and are concave in a heated state. The shape of one mold 1 (or 2) is transferred to the other mold 2 (or 1) by bringing 1 and the convex mold 2 into contact with each other.

本発明の請求項２に係る成形金型Ａは、請求項１において、上記熱時強度が低い方の金属材料はＡｌあるいはその合金からなることを特徴とするものである。 The molding die A according to claim 2 of the present invention is characterized in that, in claim 1, the metal material having lower thermal strength is made of Al or an alloy thereof.

本発明の請求項３に係る成形金型Ａは、請求項１又は２において、上記Ａｌあるいはその合金からなる凹型１あるいは凸型２の表面には、表面改質処理あるいは表面コーティングが施されていることを特徴とするものである。 The molding die A according to claim 3 of the present invention is the molding die A according to claim 1 or 2, wherein the surface of the concave mold 1 or convex mold 2 made of Al or an alloy thereof is subjected to surface modification treatment or surface coating. It is characterized by being.

本発明の請求項４に係る成形金型Ａは、請求項１乃至３のいずれか一項において、金属ガラスを成形加工するための金型であることを特徴とするものである。 A molding die A according to a fourth aspect of the present invention is a molding die for molding metal glass according to any one of the first to third aspects.

本発明の請求項５に係る金属ガラスの成形方法は、請求項１乃至４のいずれか一項に記載の成形金型Ａにより金属ガラスを成形加工することを特徴とするものである。 A metal glass molding method according to claim 5 of the present invention is characterized in that metal glass is molded by the molding die A according to any one of claims 1 to 4.

本発明の請求項６に係る金属ガラスの成形方法は、上記金属ガラスは下記式（１）〜（５）の組成のいずれかであることを特徴とするものである。 The metal glass molding method according to claim 6 of the present invention is characterized in that the metal glass has any one of the following formulas (1) to (5).

Ｃｕ_ｘＭ_ｙ…（１）
（式（１）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｚｒ，Ｎｉ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
Ｚｒ_ｘＭ_ｙ…（２）
（式（２）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
Ｎｉ_ｘＭ_ｙ…（３）
（式（３）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｚｒ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
Ｔｉ_ｘＭ_ｙ…（４）
（式（４）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
Ｆｅ_ｘＭ_ｙ…（５）
（式（５）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
本発明の請求項７に係る金属ガラスの成形方法は、請求項５又は６において、成形金型Ａにより成形された成形品の表面に、酸化処理や窒化処理から選ばれる表面改質処理、あるいは表面コーティングを施すことを特徴とするものである。 Cu _x M _y ... (1)
(In Formula (1), one or more elements selected from M = Al, Zr, Ni, Ti, Sn, Pb, Hf, Ta, Ga, Co, Fe, Mo, Cr, Si, B, and C, 2 ≦ x ≦ 65, 35 ≦ y ≦ 88, x + y = 100)
Zr _x M _y ... (2)
(In the formula (2), one or more elements selected from M = Al, Ni, Cu, Ti, Sn, Pb, Hf, Ta, Ga, Co, Fe, Mo, Cr, Si, B, and C, 2 ≦ x ≦ 65, 35 ≦ y ≦ 88, x + y = 100)
Ni _x M _y ... (3)
(In Formula (3), one or more elements selected from M = Al, Zr, Cu, Ti, Sn, Pb, Hf, Ta, Ga, Co, Fe, Mo, Cr, Si, B, and C, 2 ≦ x ≦ 65, 35 ≦ y ≦ 88, x + y = 100)
Ti _x M _y ... (4)
(In Formula (4), one or more elements selected from M = Al, Ni, Cu, Zr, Sn, Pb, Hf, Ta, Ga, Co, Fe, Mo, Cr, Si, B, and C, 2 ≦ x ≦ 65, 35 ≦ y ≦ 88, x + y = 100)
Fe _x M _y (5)
(In Formula (5), one or more elements selected from M = Al, Ni, Cu, Ti, Sn, Pb, Hf, Ta, Ga, Co, Zr, Mo, Cr, Si, B, and C, 2 ≦ x ≦ 65, 35 ≦ y ≦ 88, x + y = 100)
The method for molding metallic glass according to claim 7 of the present invention is the surface modification treatment selected from oxidation treatment and nitriding treatment on the surface of the molded product molded by the molding die A in claim 5 or 6, or A surface coating is applied.

請求項１の発明では、凹型１と凸型２を接触させることによって、一方の形状を他方に転写して形成するために、一方の正確な形状を容易に他方に転写することができ、凹型１と凸型２のいずれか一方をきわめて単純にかつ相手方の形状や寸法に合わせたものとして形成することができるものである。 According to the first aspect of the present invention, since the concave mold 1 and the convex mold 2 are brought into contact with each other, one shape can be transferred to the other, so that one accurate shape can be easily transferred to the other. Any one of 1 and the convex mold 2 can be formed very simply and adapted to the shape and dimensions of the counterpart.

請求項２の発明では、形状が転写される方の金属材料を延展性に富むアルミニウムまたはその合金で形成することにより、一方の正確な形状をより容易に他方に転写することができるものである。 According to the second aspect of the present invention, by forming the metal material whose shape is to be transferred with aluminum having excellent extensibility or an alloy thereof, it is possible to transfer one exact shape to the other more easily. .

請求項３の発明では、凹型１又は凸型２の表面を保護することができ、耐摩耗性や耐食性、表面硬度などを向上することができるものである。 In the invention of claim 3, the surface of the concave mold 1 or the convex mold 2 can be protected, and the wear resistance, corrosion resistance, surface hardness and the like can be improved.

請求項４の発明では、精密な形状の金属ガラス成形品を成形することができるものである。 In the invention of claim 4, it is possible to form a metal glass molded product having a precise shape.

請求項５の発明では、精密な形状の金属ガラス成形品を成形することができるものである。 According to the invention of claim 5, it is possible to mold a metal glass molded product having a precise shape.

請求項６の発明では、機械的特性、化学的特性をより安定的に保持することができるものである。 In the invention of claim 6, mechanical characteristics and chemical characteristics can be more stably maintained.

請求項７の発明では、成形物の表面を保護することができ、耐摩耗性や耐食性、表面硬度などの高い金属ガラス成形品を得ることができるものである。 In invention of Claim 7, the surface of a molded object can be protected and metal glass molded articles with high abrasion resistance, corrosion resistance, surface hardness, etc. can be obtained.

以下、本発明を実施するための最良の形態を説明する。 Hereinafter, the best mode for carrying out the present invention will be described.

本発明の成形金型Ａは、例えば、金属ガラスを温間加工するために用いられるものであって、凹型１と凸型２とを備えて形成されている。 The molding die A of the present invention is used, for example, for warm-working metal glass, and includes a concave mold 1 and a convex mold 2.

凹型１は上面に開口する溝部１０が形成された凹型本体１１とパンチ台１２とを備えて形成されている。パンチ台１２は溝部１０にその略全長にわたって収納されて凹型本体１１に設けられている。また、パンチ台１２の上面には突起部１３がその全長にわたって設けられていると共にパンチ台１２の上面は微細な凹凸を有する凹凸成形面１２ａとして形成されている。さらに、凹型本体１１の上面には複数本の位置決めピン１４、１４…が立設されている。 The concave mold 1 is formed with a concave main body 11 having a groove 10 opened on the upper surface and a punch base 12. The punch base 12 is housed in the groove 10 over substantially the entire length thereof and is provided on the concave body 11. Further, the protrusion 13 is provided over the entire length of the upper surface of the punch table 12, and the upper surface of the punch table 12 is formed as an uneven molding surface 12 a having fine unevenness. Further, a plurality of positioning pins 14, 14... Are erected on the upper surface of the concave body 11.

凸型２は下面に挿入部１５を突出して形成されている。挿入部１５の先端面（下面）には挿入部１５の全長にわたって位置決め凹溝１６が設けられている。また、挿入部１５の先端面は微細な凹凸を有する凹凸成形面１５ａとして形成されている。また、挿入部１５の両側において凸型２の下面には上下方向に長い複数個のピン穴１７、１７…が設けられている。 The convex mold 2 is formed by projecting the insertion portion 15 on the lower surface. A positioning groove 16 is provided on the distal end surface (lower surface) of the insertion portion 15 over the entire length of the insertion portion 15. Further, the distal end surface of the insertion portion 15 is formed as an uneven molding surface 15a having fine unevenness. In addition, a plurality of pin holes 17 that are long in the vertical direction are provided on the lower surface of the convex mold 2 on both sides of the insertion portion 15.

そして、上記のような成形金型Ａを用いて成形するにあたっては、凹型１の溝部１０に凸型２の挿入部１５を挿入して型締めすることによって、溝部１０と挿入部１５との間で成形材料を挟持して所望の形状の成形物を得ることができる。ここで、型締めと型開きをする際には、ピン穴１７に位置決めピン１４を挿入した状態で、凹型１と凸型２の一方を他方に対してスライド移動させるものであり、これにより、位置決めピン１４で凹型１と凸型２の一方をガイドしながら正確に他方に対して位置合わせすることができる。 When molding using the molding die A as described above, the insertion portion 15 of the convex mold 2 is inserted into the groove portion 10 of the concave mold 1 and clamped, so that the gap between the groove portion 10 and the insertion portion 15 is reduced. Thus, a molding material having a desired shape can be obtained by sandwiching the molding material. Here, when clamping and opening the mold, one of the concave mold 1 and the convex mold 2 is slid with respect to the other while the positioning pin 14 is inserted into the pin hole 17. The positioning pin 14 can accurately align the other of the concave mold 1 and the convex mold 2 while guiding one of the concave mold 1 and the convex mold 2.

上記の成形金型Ａが金属ガラスを成形加工するための金型である場合は、特に、非常に精密に設計され作製されたものであることが望まれている。すなわち、凹型１の溝部１０に凸型２の挿入部１５を挿入した場合に、パンチ台１２の凹凸成形面１２ａと挿入部１５の凹凸成形面１５ａとが精密に合致して接合する（かみ合う）ようにしなければならない。そこで、本発明の成形金型Ａは以下のようにして作製することができる。 In the case where the above-described molding die A is a die for molding metal glass, it is particularly desired that the molding die A is designed and manufactured very precisely. That is, when the insertion part 15 of the convex mold 2 is inserted into the groove part 10 of the concave mold 1, the concave / convex molding surface 12a of the punch base 12 and the concave / convex molding surface 15a of the insertion part 15 are precisely matched and joined (engaged). Must do so. Therefore, the molding die A of the present invention can be produced as follows.

まず、パンチ台１２を凸型２や凹型本体１１よりも熱時強度（加熱された場合の強度）が低くなる金属材料で形成する。例えば、パンチ台１２をアルミニウム（Ａｌ）あるいはその合金からなる金属材料で形成し、凸型２や凹型本体１１をＳＤＫ１１などのダイス鋼等の鋼材で形成することができる。また、パンチ台１２の上面には突起部１３は形成されているが、図２（ａ）（ｂ）に示すように、それ以外の部分は平坦な面であって凹凸成形面１２ａは形成されていない状態である。一方、凸型２の下面は上記の凹凸成型面１５ａとして形成されており、また、位置決め凹溝１６も形成されている。そして、凹型１と凸型２とを加熱した状態で型締めしてパンチ台１２の上面と凸型２の凹凸成形面１５ａとを接触させることにより、凹凸成形面１５ａの凹凸形状をパンチ台１２の上面に転写して、図２（ｂ）に示すような凹凸成形面１２ａを形成することができる。 First, the punch base 12 is formed of a metal material that has lower thermal strength (strength when heated) than the convex mold 2 and the concave main body 11. For example, the punch base 12 can be formed of a metal material made of aluminum (Al) or an alloy thereof, and the convex mold 2 or the concave mold body 11 can be formed of a steel material such as die steel such as SDK11. Further, although the protrusion 13 is formed on the upper surface of the punch base 12, as shown in FIGS. 2 (a) and 2 (b), the other portions are flat surfaces and the uneven molding surface 12a is formed. It is not in a state. On the other hand, the lower surface of the convex mold 2 is formed as the concave / convex molding surface 15a, and a positioning concave groove 16 is also formed. Then, the concave mold 1 and the convex mold 2 are heated and clamped to bring the upper surface of the punch table 12 into contact with the concave / convex molding surface 15a of the convex mold 2 so that the concave / convex shape of the concave / convex molding surface 15a is changed to the punch base 12. The uneven surface 12a as shown in FIG. 2B can be formed by transferring to the upper surface.

上記のようにして凹凸成形面１２ａを形成する場合、凹凸成形面１５ａとの精密な接合が得られるように、位置決めピン１４とピン穴１７との挿入及び突起部１３と位置決め凹溝１６との嵌り込みによって凹型１と凸型２とを互いに正確に位置決めをコントロールするものである。また、凹凸成形面１２ａを形成する際に成形条件は、パンチ台１２や凸型２の材質などによって異なるが、例えば、温度２００〜６３０℃、圧力４．９〜４９ＭＰａ（０．０５〜０．５ｔｆ／ｃｍ^２）、時間１〜６０秒間の条件で加熱加圧成形するのが好ましい。 When the concave / convex molding surface 12a is formed as described above, the positioning pin 14 and the pin hole 17 are inserted and the projection 13 and the positioning concave groove 16 are inserted so that precise bonding with the concave / convex molding surface 15a is obtained. The positioning of the concave mold 1 and the convex mold 2 is accurately controlled by fitting. In addition, when forming the concave / convex molding surface 12a, the molding conditions vary depending on the material of the punch table 12 and the convex mold 2, but for example, a temperature of 200 to 630 ° C., a pressure of 4.9 to 49 MPa (0.05 to 0.00). 5tf / cm < ² >), preferably 1 to 60 seconds for heating and pressing.

また、Ａｌまたはその合金で形成されるパンチ台１２の表面には、酸化処理等の表面改質処理や表面コーティングを施すのが好ましい。酸化処理は、例えば、アルミニウムの場合は、アルマイト処理が挙げられ、表面コーティングは、ＰＶＤやＣＶＤによるＤＬＣコーティングが挙げられる。 Further, it is preferable that the surface of the punch table 12 formed of Al or an alloy thereof is subjected to surface modification treatment such as oxidation treatment or surface coating. For example, in the case of aluminum, the oxidation treatment includes alumite treatment, and the surface coating includes DLC coating by PVD or CVD.

尚、上記では、凹型１に設けたパンチ台１２をＡｌまたはその合金で形成し、パンチ台１２の上面を挿入部１５の凹凸成形面１５ａによる転写で凹凸成形面１２ａに成形する場合について説明したが、これに限らず、逆に、凸型２の挿入部１５をＡｌまたはその合金で形成し、挿入部１５の下面をパンチ台１２の凹凸成形面１２ａによる転写で凹凸成形面１５ａに成形するようにしてもよい。 In the above description, the punch base 12 provided on the concave mold 1 is formed of Al or an alloy thereof, and the upper surface of the punch base 12 is formed on the concave / convex molding surface 12a by transfer using the concave / convex molding surface 15a of the insertion portion 15. However, the present invention is not limited thereto, and conversely, the insertion portion 15 of the convex mold 2 is formed of Al or an alloy thereof, and the lower surface of the insertion portion 15 is formed on the concave / convex molding surface 15a by transfer by the concave / convex molding surface 12a of the punch base 12. You may do it.

上記のように形成される成形金型Ａは、金属ガラスの温間加工等の成形加工に用いることができる。具体的には、パンチ台１２を有する凹型１の上に金属ガラスで形成したリボン片状の成形材料を設置し、その上方に凸型２を設置する。そして、このように準備した成形金型Ａの全体を真空雰囲気中で４６０℃に昇温後、９．８ＭＰａ（０．１ｔｆ／ｃｍ^２）の圧力で４５秒間プレスする。その後、窒素ガスなどを金型に噴きつけて冷却後、離型することにより凸型２の外形形状を精度よく再現した図３のような金属ガラスの成形品Ｂを得ることができる。この金属ガラスの成形品Ｂは下面が開口する箱状に形成されるものであって、電気カミソリ用の外刃に類似の形状を有するものである。そして、パンチ台１２の凹凸成形面１２ａと凸型２の挿入部１５の凹凸成形面１５ａとで挟まれて成形加工された成形品Ｂの上面は、凹凸面２０として形成されるものであり、また、この成形品Ｂの上面には突起部１３と位置決め凹溝１６とで挟まれて成形加工された溝状成形部２１を形成することができる。尚、金属ガラスの成形方法や電気カミソリ用の外刃の加工法は上記方法に限定するものではない。 The molding die A formed as described above can be used for molding processing such as warm processing of metallic glass. Specifically, a ribbon-shaped molding material formed of metal glass is placed on the concave mold 1 having the punch base 12, and the convex mold 2 is placed above the ribbon-shaped molding material. The entire molding die A thus prepared is heated to 460 ° C. in a vacuum atmosphere and then pressed at a pressure of 9.8 MPa (0.1 tf / cm ² ) for 45 seconds. Thereafter, a metallic glass molded product B as shown in FIG. 3 in which the outer shape of the convex mold 2 is accurately reproduced can be obtained by spraying nitrogen gas or the like on the mold, cooling, and releasing the mold. This metallic glass molded product B is formed in a box shape having an open bottom surface, and has a shape similar to an outer blade for an electric razor. Then, the upper surface of the molded product B formed by being sandwiched between the concave and convex molding surface 12a of the punch table 12 and the concave and convex molding surface 15a of the insertion portion 15 of the convex mold 2 is formed as the concave and convex surface 20. Further, on the upper surface of the molded product B, a groove-shaped molded portion 21 formed by being sandwiched between the protrusion 13 and the positioning groove 16 can be formed. In addition, the shaping | molding method of metal glass and the processing method of the outer blade for electric razors are not limited to the said method.

このとき、金属ガラスとしては、Ｚｒ_５０Ｃｕ_３０Ｎｉ_１０Ａｌ_１０の組成を有する金属ガラスを利用することができるが、これに限定されず、後述のような各種の組成の金属ガラスを用いることができる。また、金属ガラスは液体急冷法により適宜の大きさ（例えば、幅３５ｍｍ、厚み７０μｍ）の長尺帯状の急冷リボンを作製し、ここから適宜の大きさ（例えば、２０ｍｍ×３０ｍｍのリボン片）に切り出して温間加工に供することができる。そして、成形品にはパンチ台１２の凹凸成形面１２ａと挿入部１５の凹凸成形面１５ａとで挟まれて成形された微細な凹凸形状の部分を精密に形成することができる。尚、温間加工の条件は、温度４５０〜５００℃、圧力４．９〜２０ＭＰａ（０．０５〜０．２ｔｆ／ｃｍ^２）、時間１０〜１２０秒とすることができるが、金属ガラスの組成により適宜変更することが可能である。 At this time, a metal glass having a composition of Zr ₅₀ Cu ₃₀ Ni ₁₀ Al ₁₀ can be used as the metal glass, but the present invention is not limited to this, and metal glasses having various compositions as described below may be used. it can. Further, the metal glass is prepared by a liquid quenching method to produce a long ribbon quenching ribbon having an appropriate size (for example, a width of 35 mm and a thickness of 70 μm), and an appropriate size (for example, a ribbon piece of 20 mm × 30 mm). It can be cut out and used for warm processing. And the fine uneven | corrugated shaped part shape | molded by pinching with the uneven | corrugated shaping | molding surface 12a of the punch stand 12 and the uneven | corrugated shaping | molding surface 15a of the insertion part 15 can be accurately formed in a molded article. The conditions for the warm working can be a temperature of 450 to 500 ° C., a pressure of 4.9 to 20 MPa (0.05 to 0.2 tf / cm ² ), and a time of 10 to 120 seconds. Can be changed as appropriate.

このような金属ガラスの成形品を作製するには、ガラス形成能の高い金属ガラスが好適に用いられ、例えば、Ｃｕを含むような合金組成が望ましいが、必ずしもこれに限らない。本発明では金属ガラスとしては上記式（１）〜（５）のものを用いることができる。尚、（１）〜（５）の組成の添え字の数字は金属組成比（原子百分率）を示す。以下に好適な金属ガラスの組成の具体例を示す。 In order to produce such a molded article of metallic glass, metallic glass having a high glass forming ability is preferably used. For example, an alloy composition containing Cu is desirable, but not necessarily limited thereto. In the present invention, the metal glass having the above formulas (1) to (5) can be used. In addition, the number of the subscript of the composition of (1)-(5) shows a metal composition ratio (atomic percentage). Specific examples of suitable metal glass compositions are shown below.

式（１）のＣｕ基のものとしては、
Ｃｕ−Ｚｒ−Ｔｉ（例えば、Ｃｕ_６０Ｚｒ_３０Ｔｉ_１０）
Ｃｕ−Ｔｉ−Ｎｉ−Ｈｆ−Ｚｒ−Ｓｉ（例えば、Ｃｕ_４２．５Ｔｉ_４１．５Ｎｉ_７．５Ｈｆ_５Ｚｒ_２．５Ｓｉ_１）
などを例示することができる。 As the Cu group of the formula (1),
Cu-Zr-Ti (for example, Cu ₆₀ Zr ₃₀ Ti ₁₀ )
Cu-Ti-Ni-Hf-Zr-Si (for example, Cu _42.5 Ti _41.5 Ni _7.5 Hf ₅ Zr _2.5 Si ₁ )
Etc. can be illustrated.

式（２）のＺｒ基のものとしては、
Ｚｒ−Ｃｕ−Ａｌ（例えば、Ｚｒ_５０Ｃｕ_４０Ａｌ_１０）
Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ａｌ（例えば、Ｚｒ_５０Ｃｕ_３０Ｎｉ_１０Ａｌ_１０）
Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ａｌ−Ｔｉ（例えば、Ｚｒ_５３Ｃｕ_２０Ｎｉ_１２Ａｌ_１０Ｔｉ_５）
などを例示することができる。 As for the Zr group of formula (2):
Zr—Cu—Al (for example, Zr ₅₀ Cu ₄₀ Al ₁₀ )
Zr-Cu-Ni-Al _{_{_{_{(e.g., Zr 50 Cu 30 Ni 10 Al}}}} 10)
Zr-Cu-Ni-Al- Ti ( _{_{_{_{e.g., Zr 53 Cu 20 Ni 12 Al}}}} 10 Ti 5)
Etc. can be illustrated.

式（３）に示すＮｉ基のものとしては、
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｏ―Ｃｕ（例えば、Ｎｉ_５３Ｎｂ_２０Ｔｉ_１０Ｚｒ_８Ｃｏ_６Ｃｕ_３）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｚｒ（例えば、Ｎｉ_６０Ｎｂ_１５Ｔｉ_１５Ｚｒ_１０）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ（例えば、Ｎｉ_６０Ｎｂ_１５Ｔｉ_２５）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｚｒ（例えば、Ｎｉ_６０Ｎｂ_２０Ｚｒ_２０）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｚｒ−Ｆｅ（例えば、Ｎｉ_５５Ｎｂ_１５Ｔｉ_１５Ｚｒ_１０Ｆｅ_５）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｏ（例えば、Ｎｉ_５５Ｎｂ_１５Ｔｉ_１５Ｚｒ_１０Ｃｏ_５）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ（例えば、Ｎｉ_５５Ｎｂ_１５Ｔｉ_１５Ｚｒ_１０Ｃｕ_５）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｏ−Ｃｕ（例えば、Ｎｉ_５３．５Ｎｂ_２０．２Ｔｉ_１０．１Ｚｒ_７．１Ｃｏ_６．１Ｃｕ_３）
などを例示することができる。 As the Ni group represented by the formula (3),
Ni-Nb-Ti-Zr- Co-Cu ( _{_{_{_{e.g., Ni 53 Nb 20 Ti 10 Zr}}}} 8 Co 6 Cu 3)
Ni-Nb-Ti-Zr _{_{_{_{(e.g., Ni 60 Nb 15 Ti 15 Zr}}}} 10)
Ni-Nb-Ti (for example, Ni ₆₀ Nb ₁₅ Ti ₂₅ )
Ni-Nb-Zr (for example, Ni ₆₀ Nb ₂₀ Zr ₂₀ )
Ni-Nb-Ti-Zr- Fe ( _{_{_{_{e.g., Ni 55 Nb 15 Ti 15 Zr}}}} 10 Fe 5)
Ni-Nb-Ti-Zr- Co ( _{_{_{_{e.g., Ni 55 Nb 15 Ti 15 Zr}}}} 10 Co 5)
Ni-Nb-Ti-Zr- Cu ( _{_{_{_{e.g., Ni 55 Nb 15 Ti 15 Zr}}}} 10 Cu 5)
Ni—Nb—Ti—Zr—Co—Cu (eg, Ni _53.5 Nb _20.2 Ti _10.1 Zr _7.1 Co _6.1 Cu ₃ )
Etc. can be illustrated.

式（４）に示すＴｉ基のものとしては、
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｈｆ（例えば、Ｔｉ_４５Ｚｒ_２．５Ｃｕ_４２．５Ｎｉ_７．５Ｈｆ_２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｎｂ（例えば、Ｔｉ_４５Ｚｒ_２．５Ｃｕ_４２．５Ｎｉ_７．５Ｎｂ_２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｔａ（例えば、Ｔｉ_４５Ｚｒ_２．５Ｃｕ_４２．５Ｎｉ_７．５Ｔａ_２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｖ（例えば、Ｔｉ_４５Ｚｒ_２．５Ｃｕ_４２．５Ｎｉ_７．５Ｖ_２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｎ（例えば、Ｔｉ_４５Ｚｒ_２．５Ｃｕ_４２．５Ｎｉ_７．５Ｓｎ_２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ａｌ（例えば、Ｔｉ_４５Ｚｒ_２．５Ｃｕ_４２．５Ｎｉ_７．５Ａｌ_２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ（例えば、Ｔｉ_４５Ｚｒ_２．５Ｃｕ_４２．５Ｎｉ_７．５Ｓｉ_２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｐｂ（例えば、Ｔｉ_４５Ｚｒ_２．５Ｃｕ_４２．５Ｎｉ_７．５Ｐｂ_２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｇａ（例えば、Ｔｉ_４５Ｚｒ_２．５Ｃｕ_４２．５Ｎｉ_７．５Ｇａ_２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｙ（例えば、Ｔｉ_４６．３Ｚｒ_２．４５Ｃｕ_{４１．４５}Ｎｉ_７．３Ｓｉ_２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｂ（例えば、Ｔｉ_４５Ｚｒ_２．５Ｃｕ_４２．５Ｎｉ_７．５Ｂ_２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｈｆ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ（例えば、Ｔｉ_４１．５Ｚｒ_２．５Ｈｆ_５Ｃｕ_４２．５Ｎｉ_７．５Ｓｉ_１）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ−Ｂ（例えば、Ｔｉ_４５Ｚｒ_２．５Ｃｕ_４２．５Ｎｉ_７．５Ｓｉ_２Ｂ_０．５）
Ｔｉ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｆｅ−Ｍｏ（例えば、Ｔｉ_５２Ｃｕ_２３Ｎｉ_１１Ｆｅ_７Ｍｏ_７）
Ｔｉ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｚｒ−Ａｌ−Ｓｉ−Ｂ（例えば、Ｔｉ_５３．５Ｃｕ_２１Ｎｉ_１２Ｚｒ_３Ａｌ_７Ｓｉ_３Ｂ_０．５）
Ｔｉ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｚｒ（例えば、Ｔｉ_４０Ｃｕ_４５Ｎｉ_５Ｚｒ_１０）
などを例示することができる。 As the Ti group represented by the formula (4),
Ti-Zr-Cu-Ni-Hf (for example, Ti ₄₅ Zr _2.5 Cu _42.5 Ni _7.5 Hf _2.5 )
Ti-Zr-Cu-Ni-Nb (for example, Ti ₄₅ Zr _2.5 Cu _42.5 Ni _7.5 Nb _2.5 )
Ti-Zr-Cu-Ni-Ta (for example, Ti ₄₅ Zr _2.5 Cu _42.5 Ni _7.5 Ta _2.5 )
Ti-Zr-Cu-Ni-V (for example, Ti ₄₅ Zr _2.5 Cu _42.5 Ni _7.5 V _2.5 )
Ti-Zr-Cu-Ni-Sn (for example, Ti ₄₅ Zr _2.5 Cu _42.5 Ni _7.5 Sn _2.5 )
Ti-Zr-Cu-Ni-Al (for example, Ti ₄₅ Zr _2.5 Cu _42.5 Ni _7.5 Al _2.5 )
Ti-Zr-Cu-Ni-Si (for example, Ti ₄₅ Zr _2.5 Cu _42.5 Ni _7.5 Si _2.5 )
Ti-Zr-Cu-Ni-Pb (for example, Ti ₄₅ Zr _2.5 Cu _42.5 Ni _7.5 Pb _2.5 )
Ti-Zr-Cu-Ni- Ga ( _{_{_{_{e.g., Ti 45 Zr 2.5 Cu 42.5 Ni}}}} 7.5 Ga 2.5)
Ti-Zr-Cu-Ni-Y (for example, Ti _46.3 Zr _2.45 Cu _41.45 Ni _7.3 Si _2.5 )
Ti-Zr-Cu-Ni-B (for example, Ti ₄₅ Zr _2.5 Cu _42.5 Ni _7.5 B _2.5 )
Ti-Zr-Hf-Cu-Ni-Si (for example, Ti _41.5 Zr _2.5 Hf ₅ Cu _42.5 Ni _7.5 Si ₁ )
Ti-Zr-Cu-Ni-Si-B (for example, Ti ₄₅ Zr _2.5 Cu _42.5 Ni _7.5 Si ₂ B _0.5 )
Ti-Cu-Ni-Fe- Mo ( _{_{_{_{e.g., Ti 52 Cu 23 Ni 11 Fe}}}} 7 Mo 7)
Ti-Cu-Ni-Zr-Al-Si-B (for example, Ti _53.5 Cu ₂₁ Ni ₁₂ Zr ₃ Al ₇ Si ₃ B _0.5 )
Ti-Cu-Ni-Zr (for example, Ti ₄₀ Cu ₄₅ Ni ₅ Zr ₁₀ )
Etc. can be illustrated.

式（５）に示すＦｅ基のものとしては、
Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｎｂ（例えば、Ｆｅ_７１Ｓｉ_４Ｂ_２０Ｎｂ_５）
Ｆｅ−Ｃｏ−Ｓｉ−Ｂ−Ｎｂ（例えば、Ｆｅ_５７．６Ｃｏ_１４．４Ｓｉ_４Ｂ_２０Ｎｂ_４）
Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｎｂ（例えば、Ｆｅ_７２Ｓｉ_４Ｂ_２０Ｎｂ_４）
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｂ（例えば、Ｆｅ_６０Ｎｉ_２０Ｂ_２０）
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｃ−Ｂ−Ｅｒ（例えば、Ｆｅ_４８Ｃｒ_１５Ｍｏ_１４Ｃ_１５Ｂ_６Ｅｒ_２）
Ｆｅ−Ｍｏ−Ｃ−Ｂ−Ｅｒ（例えば、Ｆｅ_６３Ｍｏ_１４Ｃ_１５Ｂ_６Ｅｒ_２）
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｓｉ−Ｂ−Ｎｂ（例えば、Ｆｅ_４３Ｎｉ_２９Ｓｉ_４Ｂ_２０Ｎｂ_４）
Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ（例えば、Ｆｅ_７２Ｎｂ_４Ｂ_２４）
Ｆｅ−Ｃｏ−Ｎｉ−Ｂ−Ｓｉ−Ｎｂ（例えば、Ｆｅ_５７．６Ｃｏ_７．２Ｎｉ_７．２Ｂ_１９．２Ｓｉ_４．８Ｎｂ_４）
などを例示することができる。 As the Fe group represented by the formula (5),
Fe-Si-B-Nb (for example, Fe ₇₁ Si ₄ B ₂₀ Nb ₅ )
Fe—Co—Si—B—Nb (eg, Fe _57.6 Co _14.4 Si ₄ B ₂₀ Nb ₄ )
Fe-Si-B-Nb (for example, Fe ₇₂ Si ₄ B ₂₀ Nb ₄ )
Fe-Ni-B (for example, Fe ₆₀ Ni ₂₀ B ₂₀ )
Fe—Cr—Mo—C—B—Er (for example, Fe ₄₈ Cr ₁₅ Mo ₁₄ C ₁₅ B ₆ Er ₂ )
Fe—Mo—C—B—Er (for example, Fe ₆₃ Mo ₁₄ C ₁₅ B ₆ Er ₂ )
Fe-Ni-Si-B- Nb ( _{_{_{_{e.g., Fe 43 Ni 29 Si 4 B}}}} 20 Nb 4)
Fe-Nb-B (for example, Fe ₇₂ Nb ₄ B ₂₄ )
Fe-Co-Ni-B-Si-Nb (for example, Fe _57.6 Co _7.2 Ni _7.2 B _19.2 Si _4.8 Nb ₄ )
Etc. can be illustrated.

本発明の成形金型の実施の形態の一例を示し、（ａ）は凹型と凸型を一体にした状態の斜視図、（ｂ）は凹型と凸型を分離した状態の斜視図である。An example of embodiment of the shaping die of this invention is shown, (a) is a perspective view of the state which integrated the concave mold and the convex mold | type, (b) is a perspective view of the state which isolate | separated the concave mold and the convex mold | type. 同上の凹型を示し、（ａ）は凹凸成形面の成形前を示す平面図、（ｂ）は凹凸成形面の成形前のパンチ台の一部を示す拡大図、（ｃ）は凹凸成形面の成形後を示す平面図、（ｂ）は凹凸成形面の成形後のパンチ台の一部を示す拡大図である。The concave mold is shown, (a) is a plan view showing the molding surface of the concave / convex molding surface, (b) is an enlarged view showing a part of the punch base before molding the concave / convex molding surface, and (c) is the concave molding surface. The top view which shows after shaping | molding, (b) is an enlarged view which shows a part of punch stand after shaping | molding of an uneven | corrugated shaping | molding surface. 同上の金属ガラスの成形品の一例を示し、（ａ）は斜視図、（ｂ）は一部の拡大図である。An example of the molded article of the metallic glass is shown, (a) is a perspective view, (b) is a partially enlarged view.

Explanation of symbols

Ａ成形金型
１凹型
２凸型 A Mold 1 Concave 2 Convex

Claims

In a molding die composed of a concave mold and a convex mold, the concave mold and the convex mold are formed of metal materials having different strengths during heating, and the shape of one mold is brought into contact with the other mold by bringing the concave mold and the convex mold into contact with each other in a heated state. A molding die characterized by being formed by transfer.

2. The molding die according to claim 1, wherein the metal material having a lower thermal strength is made of Al or an alloy thereof.

3. The molding die according to claim 2, wherein a surface of the concave or convex mold made of Al or an alloy thereof is subjected to a surface modification treatment or a surface coating.

The molding die according to any one of claims 1 to 3, wherein the molding die is a die for molding metal glass.

A metal glass molding method, comprising: molding metal glass with the molding die according to claim 1.

The said metallic glass is either of the composition of following formula (1)-(5), The shaping | molding method of metallic glass of Claim 5 characterized by the above-mentioned.
Cu _x M _y ... (1)
(In Formula (1), one or more elements selected from M = Al, Zr, Ni, Ti, Sn, Pb, Hf, Ta, Ga, Co, Fe, Mo, Cr, Si, B, and C, 2 ≦ x ≦ 65, 35 ≦ y ≦ 88, x + y = 100)
Zr _x M _y ... (2)
(In the formula (2), one or more elements selected from M = Al, Ni, Cu, Ti, Sn, Pb, Hf, Ta, Ga, Co, Fe, Mo, Cr, Si, B, and C, 2 ≦ x ≦ 65, 35 ≦ y ≦ 88, x + y = 100)
Ni _x M _y ... (3)
(In Formula (3), one or more elements selected from M = Al, Zr, Cu, Ti, Sn, Pb, Hf, Ta, Ga, Co, Fe, Mo, Cr, Si, B, and C, 2 ≦ x ≦ 65, 35 ≦ y ≦ 88, x + y = 100)
Ti _x M _y ... (4)
(In Formula (4), one or more elements selected from M = Al, Ni, Cu, Zr, Sn, Pb, Hf, Ta, Ga, Co, Fe, Mo, Cr, Si, B, and C, 2 ≦ x ≦ 65, 35 ≦ y ≦ 88, x + y = 100)
Fe _x M _y (5)
(In Formula (5), one or more elements selected from M = Al, Ni, Cu, Ti, Sn, Pb, Hf, Ta, Ga, Co, Zr, Mo, Cr, Si, B, and C, 2 ≦ x ≦ 65, 35 ≦ y ≦ 88, x + y = 100)

The method for forming a metallic glass according to claim 5 or 6, wherein a surface modification treatment selected from an oxidation treatment and a nitriding treatment, or a surface coating is applied to the surface of a molded product formed by the forming mold.