JP2009179901A - Steel cord for rubber crawler - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a steel cord for a rubber crawler, having strength to various forces applied to a steel cord during traveling and excellent durability. <P>SOLUTION: In the steel cord 10 for a rubber crawler, which has a plurality of strands formed by twisting a plurality of filaments 14 and in which a core strand 12-1 is arranged at the central position, a plurality of sheath strands 12-2 to 12-7 are arranged at the outside of the core strand and the sheath strands 12-2 to 12-7 are wound on the core strand 12-1, "the twisting direction of the outermost layer filaments 14(C) of the core strand", "the twisting direction of the outermost layer filaments 14(S) of the sheath strands" and "the winding direction of the sheath strands on the core strand" are all the same directions. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、ゴムクローラの補強のためにゴムクローラ内にその伸長方向に沿って埋設されるスチールコ−ドに関する。   The present invention relates to a steel cord embedded in a rubber crawler along its extending direction for reinforcement of the rubber crawler.

ゴムクローラは、農業機械や建設機械としての特殊車両に装填されて用いられ、従来の鉄製クローラに対して、軽量化や低騒音の走行等の良好な機能を奏している。また、その補強のため芯金やスチールコードなどの埋設も行われている。   A rubber crawler is used by being mounted on a special vehicle as an agricultural machine or a construction machine, and has a good function such as a light weight and low noise traveling with respect to a conventional iron crawler. In addition, core bars and steel cords are buried for reinforcement.

上記ゴムクローラに埋設されるスチールコードは、例えば、特許文献１（特開平２００１−１１４１４３号）や特許文献２（特開平２００１−２６２４８１号）などに開示されているように、ストランドと呼ばれるスチール線が複数撚り合わされて形成されている。図４は、この様な一般的なスチールコードの断面構造が示している。図示のように、スチールコード１０は、中央に在るコアストランド１２−１とその周りに配された６本のシースストランド１２−２〜１２−７から構成されている。各ストランド１２−１〜１２−７は、それぞれ複数（本例では７本）のフィラメント１４から構成されており、中央のコアフィラメント１４ａの周りに他のフィラメント１４を撚り合わせて構成されている。   The steel cord embedded in the rubber crawler is, for example, a steel wire called a strand as disclosed in Patent Document 1 (Japanese Patent Laid-Open No. 2001-114143) and Patent Document 2 (Japanese Patent Laid-Open No. 2001-26281). Are formed by twisting together. FIG. 4 shows a cross-sectional structure of such a general steel cord. As shown in the drawing, the steel cord 10 is composed of a core strand 12-1 at the center and six sheath strands 12-2 to 12-7 disposed around the core strand 12-1. Each of the strands 12-1 to 12-7 is composed of a plurality (seven in this example) of filaments 14, and is configured by twisting other filaments 14 around a central core filament 14 a.

また、図５は、この様な従来のスチールコード１０の巻き状態とストランドの撚り状態が示されている。図示のように、コアストランド１２−１の周りに配されたシースストランド１２−２〜７は、コアストランド１２−１に対して所定の角度で巻かれている。各ストランド１２−１〜１２−７の外層のフィラメント１４の撚り方向は「Ｓ」撚りとなっている。   FIG. 5 shows the winding state of the conventional steel cord 10 and the twisted state of the strand. As illustrated, the sheath strands 12-2 to 7 arranged around the core strand 12-1 are wound at a predetermined angle with respect to the core strand 12-1. The twist direction of the filament 14 of the outer layer of each strand 12-1 to 12-7 is “S” twist.

そして、各シースストランド１２−２〜１２−７のコアストランド１２−１に対する巻き方向は各ストランド１２の外層のフィラメント１４の撚り方向とは逆の「Ｚ」巻きとなっている。   And the winding direction with respect to the core strand 12-1 of each sheath strand 12-2 to 12-7 is "Z" winding opposite to the twist direction of the filament 14 of the outer layer of each strand 12.

特開平２００１−１１４１４３号公報JP-A-2001-114143 特開平２００１−２６２４８１号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2001-262481

上記従来のスチールコード１０では、スチールコード内部での座屈等による切断が生じないように、コアストランド１２−１を取り巻くシースストランド１２−２〜１２−７の巻き付け角度は、１２度を超える程度の大きさに設定されており、この巻き付け角度を大きく取ることで、変形時におけるバラケの発生などを防止し、形状の安定性が図られている。   In the conventional steel cord 10, the winding angle of the sheath strands 12-2 to 12-7 surrounding the core strand 12-1 is more than 12 degrees so that cutting due to buckling or the like inside the steel cord does not occur. By setting the winding angle to a large value, it is possible to prevent the occurrence of variation during deformation and to stabilize the shape.

しかし、各ストランド１２の外層のフィラメント１２の撚り方向が、例えば「Ｓ」撚りである場合、シースストランド１２−２〜１２−７全体の巻き方向は「Ｚ」巻きとされていることから、コアストランド１２−１の外層のフィラメント１４とシースストランド１２−２〜１２−７の外層のフィラメント１４との接触面積が小さくなる傾向となる。すなわち、コアストランド１２−１の外層フィラメント１４とシースストランド１０−２〜１０−７の外層のフィラメント１４との交差角度が大きくなることから交差部での接触面積が小さいものとなる。   However, when the twist direction of the filament 12 of the outer layer of each strand 12 is, for example, “S” twist, the winding direction of the entire sheath strands 12-2 to 12-7 is “Z” winding. The contact area between the outer layer filament 14 of the strand 12-1 and the outer layer filament 14 of the sheath strands 12-2 to 12-7 tends to be small. That is, since the crossing angle between the outer-layer filament 14 of the core strand 12-1 and the outer-layer filament 14 of the sheath strands 10-2 to 10-7 increases, the contact area at the crossing portion becomes small.

この様な状態を上記図５に基づいて説明する。図示したスチールコード１０は、各ストランド１２の外層のフィラメント１４は「Ｓ」撚りで撚られている。撚り角度α１は、例えば１０度に設定されている。そして、シースストランド１２−２〜１２−７のコアストランド１２−１に対する巻き角度α２は、約１４度とされている。   Such a state will be described with reference to FIG. In the illustrated steel cord 10, the filament 14 of the outer layer of each strand 12 is twisted by “S” twist. The twist angle α1 is set to 10 degrees, for example. The winding angle α2 of the sheath strands 12-2 to 12-7 with respect to the core strand 12-1 is about 14 degrees.

また、図示したシースストランド１２−２のフィラメント１４の撚り方向は、コアストランド１２−１と接触する面側（対向面側）では、図上破線Ｘで示した傾斜方向となる。図６は、コアストランド１２−１の最外層のフィラメント１４（Ｃ）と、シースストランド１２−２〜１２−７の最外層のフィラメント１４（Ｓ）の交差状態を示しており、図示のように、交差角βは比較的大きく、平面視の交差領域Ｙの面積は小さいものとなっている。   Moreover, the twist direction of the filament 14 of the illustrated sheath strand 12-2 is the inclination direction indicated by the broken line X in the figure on the surface side (opposite surface side) that contacts the core strand 12-1. FIG. 6 shows the cross state of the outermost layer filament 14 (C) of the core strand 12-1 and the outermost layer filament 14 (S) of the sheath strands 12-2 to 12-7. The crossing angle β is relatively large, and the area of the crossing region Y in plan view is small.

この様な従来のストランド撚り方向及び撚り角度、そして、シースストランドのコアストランドへの巻き方向、巻き角度の関係によれば、撚り角度や巻き角度を大きく取れば取る程、コアストランド１２−１の外層フィラメント１４とシースストランド１０−２〜１０−７の外層のフィラメント１４との交差角度βは大きくなる。すなわち、シースストランド１２−２〜１２−７の巻角度を大きくすると図示した矢印２００方向にシースストランドの最外層フィラメント１４（Ｓ）は傾斜することから上記交差角度βは大きくなるものである。   According to the relationship between the conventional strand twist direction and twist angle, and the winding direction and the winding angle of the sheath strand around the core strand, the larger the twist angle and the winding angle, the more the core strand 12-1 The intersecting angle β between the outer layer filament 14 and the outer layer filament 14 of the sheath strands 10-2 to 10-7 increases. That is, when the winding angle of the sheath strands 12-2 to 12-7 is increased, the outermost layer filament 14 (S) of the sheath strand is inclined in the direction of the arrow 200 shown in the figure, so that the crossing angle β is increased.

そして、この交差角度βの増大は、コアストランド１２−１とシースストランド１２−２〜１２−７の最外層フィラメント１４（Ｃ）と１４（Ｓ）の相互の接触面積の減少を意味する。そして、この互いのフィラメント１４（Ｃ）と１４（Ｓ）の接触面積の減少は、スチールコード１０に種々の力が作用した場合の接触部での剪断歪みの上昇や座屈によるコードの疲労の増大を引き起こすことにつながる。   The increase in the crossing angle β means a reduction in the contact area between the outermost filaments 14 (C) and 14 (S) of the core strand 12-1 and the sheath strands 12-2 to 12-7. The decrease in the contact area between the filaments 14 (C) and 14 (S) is due to the increase in shear strain at the contact portion when the steel cord 10 is subjected to various forces and the fatigue of the cord due to buckling. It leads to increase.

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、走行中にスチールコードに付加される引っ張り力等に対しての、強度、耐久性に優れるゴムクローラ用スチールコードを提供することにある。   The present invention has been made in view of the above problems, and an object thereof is to provide a steel cord for a rubber crawler excellent in strength and durability against a pulling force applied to the steel cord during traveling. There is to do.

上記目的を達成するため、請求項１に係るゴムクローラ用スチールコードは、
複数のフィラメントを撚り合わせて形成された複数のストランドを有し、中心位置にはコアストランドが配置され、その外側に複数のシースストランドが配置され、前記コアストランドに対して前記シースストランドが巻かれて構成されたゴムクローラ用スチールコードにおいて、前記コアストランドの最外層のフィラメントの撚り方向と、前記シースストランドの最外層のフィラメントの撚り方向と、前記コアストランドに対する前記シースストランドの巻き方向とが全て同一方向とされたことを特徴とする。 In order to achieve the above object, a steel cord for rubber crawler according to claim 1 is:
It has a plurality of strands formed by twisting a plurality of filaments, a core strand is disposed at the center position, a plurality of sheath strands are disposed outside the core strand, and the sheath strand is wound around the core strand. In the steel cord for rubber crawler configured as described above, the twist direction of the outermost layer filament of the core strand, the twist direction of the outermost layer filament of the sheath strand, and the winding direction of the sheath strand around the core strand are all It is characterized by being in the same direction.

上記のように、コアストランド及びシースストランドのそれぞれの最外層のフィラメントの撚り方向、コアストランドに対するシースストランドの巻き方向が全て、Ｓ−Ｓ−Ｓ又はＺ−Ｚ−Ｚで統一されることにより、それらの撚り角度、巻き角度を大きく取れば取る程、最外層のフィラメント相互の接触面積を大きく確保することが可能となる。   As described above, the twisting direction of the filaments of the outermost layer of each of the core strand and the sheath strand, and the winding direction of the sheath strand with respect to the core strand are all unified by SS or Z-Z-Z. The larger the twist angle and the winding angle, the larger the contact area between the filaments in the outermost layer.

したがって、従来のように、シースストランドのコアストランドに対する巻き角度を大きく取ること、例えば１２度以上とすることによる座屈時のコードの疲労の可能性が高まることを防止することが可能となり、対切断性の向上がより的確に達成される。   Therefore, it is possible to prevent the possibility of fatigue of the cord during buckling by increasing the winding angle of the sheath strand with respect to the core strand, for example, 12 degrees or more, as in the past. Improvement in cutting performance is achieved more accurately.

また、請求項２に係るゴムクローラ用スチールコードは、請求項１のスチールコードの構成において、前記シースストランドのコアストランドへの巻き角度を１２度以上としたことを特徴とする。この様に、請求項１の構成を取ることにより、剪断破壊の発生を防止しつつ、１２度を超えるシースストランドの巻き角度の採用も可能となり、１２度以上の巻き角度を採用することでゴムクローラ用スチールコードの強度の更なる向上が達成される。   The steel cord for rubber crawler according to claim 2 is characterized in that, in the structure of the steel cord of claim 1, the winding angle of the sheath strand around the core strand is set to 12 degrees or more. Thus, by adopting the configuration of claim 1, it is possible to adopt a sheath strand winding angle of more than 12 degrees while preventing the occurrence of shear fracture, and by adopting a winding angle of 12 degrees or more, rubber is adopted. A further improvement in the strength of the crawler steel cord is achieved.

以上説明したように、本発明に係るゴムクローラ用スチールコードによれば、スチールコードの構成要素であるフィラメント相互の接触部における剪断破壊の防止を図りつつ、シースストランドのコアストランドへの大きな巻き角度の確保を可能とすることができる。これにより、走行中に付加される引っ張り力等に対するスチールコードの強度、耐久性の向上が図られ、スチールコードの信頼性が高められる。   As described above, according to the steel cord for rubber crawler according to the present invention, a large winding angle of the sheath strand around the core strand while preventing shear failure at the contact portion between the filaments, which are constituent elements of the steel cord. Can be ensured. As a result, the strength and durability of the steel cord against the tensile force applied during traveling can be improved, and the reliability of the steel cord can be improved.

図１は、本発明に係るスチールコード１０の巻き状態と各ストランド１２の撚り状態が示されている。上記図５に示した従来のスチールコード１０と対比するため、各ストランド１２の最外層のフィラメント１４の撚り角度α１、シースストランド１２−２〜１２−７のコアストランド１２−１に対する巻き角度α２は従来のスチールコードと同様の角度としている。   FIG. 1 shows a wound state of a steel cord 10 according to the present invention and a twisted state of each strand 12. For comparison with the conventional steel cord 10 shown in FIG. 5, the twist angle α1 of the filament 14 of the outermost layer of each strand 12 and the winding angle α2 of the sheath strands 12-2 to 12-7 with respect to the core strand 12-1 are The angle is the same as that of a conventional steel cord.

本発明の特徴的なことは、コアストランド１２−１とシースストランド１２−２〜１２−７の最外層のフィラメント１４の各撚り方向と、シースストランド１２−２〜１２−７のコアストランド１２−１に対する巻き方向を全て同一としていることである（「Ｓ」−「Ｓ」−「Ｓ」または「Ｚ」−「Ｚ」−「Ｚ」の撚り、巻き方向）。本実施の形態では、全て「Ｓ」撚り、「Ｓ」巻きとしている（上述の表現では、「Ｓ−Ｓ−Ｓ」）。この撚り及び巻き方向は、必ずしも「Ｓ」方向である必要はなく、「Ｚ」撚り、「Ｚ」巻きで統一しても良い。   The characteristic features of the present invention are that each strand direction of the outermost filament 14 of the core strand 12-1 and the sheath strands 12-2 to 12-7, and the core strand 12- of the sheath strands 12-2 to 12-7. That is, the winding direction for 1 is all the same ("S"-"S"-"S" or "Z"-"Z"-"Z" twist, winding direction). In this embodiment, all are “S” twisted and “S” wound (in the above expression, “SSS”). The twisting and winding directions are not necessarily the “S” direction, and may be unified by “Z” twisting and “Z” winding.

この様に、Ｓ−Ｓ−Ｓの撚り及び巻きにすることにより、コアストランド１２−１の外側に巻かれたシースストランド１２−２〜１２−７のそれぞれの最外層のフィラメント１４（C)と１４（S）との交差角γは、上記図５に示した従来のＳ−Ｓ−Ｚの撚り、巻きの場合の交差角βよりも小さくなる。それは、上述のように、最外層フィラメント１４（Ｃ）、（Ｓ）相互の接触面積Ｙの増加を意味する。   In this way, the filament 14 (C) of the outermost layer of each of the sheath strands 12-2 to 12-7 wound around the outside of the core strand 12-1 by twisting and winding SSS The crossing angle γ with 14 (S) is smaller than the crossing angle β in the case of twisting and winding of the conventional SZZ shown in FIG. That means an increase in the contact area Y between the outermost filaments 14 (C) and (S) as described above.

図２は、上記交差角γを示しており、上述のように、図１に示されているシースストランド１２のフィラメント１４の撚り方向は、コアストランド１２−１と接触する面側（対向面側）では、図上破線Ｘで示した傾斜方向となる。したがって、図１の巻き状態のコアストランド１２−１の最外層フィラメント１４（Ｃ）の破線Ｘの部分とシースストランド１２−２〜１２−７の最外層フィラメント１４（Ｓ）の１つを取り出してその交差角を示している。   FIG. 2 shows the crossing angle γ. As described above, the twist direction of the filament 14 of the sheath strand 12 shown in FIG. 1 is the surface side (opposite surface side) in contact with the core strand 12-1. ) Is the tilt direction indicated by the broken line X in the figure. Therefore, the portion indicated by the broken line X of the outermost filament 14 (C) of the core strand 12-1 in the wound state in FIG. 1 and one of the outermost filaments 14 (S) of the sheath strands 12-2 to 12-7 are taken out. The crossing angle is shown.

図示のように、平面視における交差領域Ｚは、図５に示した従来の交差領域Ｙよりも大きくなっていることが理解される。すなわち、同じ撚り角度、同じ巻き角度を取った場合、従来のＳ−Ｓ−Ｚの方向に比べ、Ｓ−Ｓ−Ｓの方向に統一することによって、最外層フィラメントの相互の交差領域面積を大きくすることができる。   As shown in the figure, it is understood that the intersection area Z in plan view is larger than the conventional intersection area Y shown in FIG. That is, when the same twist angle and the same winding angle are taken, the crossing area area of the outermost filaments is increased by unifying in the SSS direction as compared with the conventional SZZ direction. can do.

更に、特徴的なことは、このＳ−Ｓ−Ｓ方向を取った場合の交差角γは、シースストランド１２−２〜１２−７のコアストランド１２−１への巻き角度を大きく取れば取る程、小さくなる。すなわち、図２において、シースストランド１２−２〜１２−７の巻き角度を大きくすると最外層フィラメント１４（Ｓ）は矢印１００方向に傾斜し、コアストランド１２−１の最外層フィラメント１４（Ｃ）の傾斜角度に近づくことになる。   Further, it is characteristic that the crossing angle γ when the SSS direction is taken is so large that the winding angle of the sheath strands 12-2 to 12-7 around the core strand 12-1 is increased. , Get smaller. That is, in FIG. 2, when the winding angle of the sheath strands 12-2 to 12-7 is increased, the outermost filament 14 (S) is inclined in the direction of the arrow 100, and the outermost filament 14 (C) of the core strand 12-1 is inclined. The inclination angle will be approached.

したがって、コアストランド１２−１に対するシースストランド１２−２〜１２−７の巻き状態を大きな巻き角度により、形状安定性を向上させることができ、座屈時のバラケの発生が有効に防止される。そして、この様にシースストランド１２−２〜１２−７のコアストランド１２−１に対する巻き角度を大きく取った場合でも、接触状態となるそれぞれの最外層のフィラメント１４（Ｃ）、（Ｓ）の接触面積を大きく取ることが可能となっている。したがって、最外層のフィラメント１４（Ｃ）、（Ｓ）相互の接触部位におけるせん断歪みの上昇を抑制し、コードの耐疲労性が低下することを有効に防止することも可能となっている。   Therefore, shape stability can be improved by the winding angle of the sheath strands 12-2 to 12-7 with respect to the core strand 12-1 by a large winding angle, and the occurrence of cracks during buckling is effectively prevented. And even when the winding angle with respect to the core strand 12-1 of the sheath strands 12-2 to 12-7 is made large in this way, the contact of the filaments 14 (C) and (S) of the outermost layers that are in contact with each other It is possible to increase the area. Therefore, it is possible to suppress an increase in the shear strain at the contact portion between the outermost filaments 14 (C) and (S) and effectively prevent the fatigue resistance of the cord from being lowered.

次に、図３は、従来のスチールコードと本件実施の形態に係るスチールコードとの性能対比の例を示している。図示のように、Ｎｏ．１からＮｏ．３の３つのスチールコード１０の例が対比されている。   Next, FIG. 3 shows an example of performance comparison between the conventional steel cord and the steel cord according to the present embodiment. As shown in FIG. 1 to No. Three three steel cords 10 examples are contrasted.

Ｎｏ．３のスチールコードが本件実施の形態に係るスチールコードであり、コアストランド１２−１の最外層フィラメント１４（Ｃ）の撚り方向と、シースストランド１２−２〜１２−７の最外層フィラメント１４（Ｓ）の撚り方向と、シースストランド１２−２〜１２−７のコアストランド１２−１への巻き方向とが、全て「Ｓ」方向とされたもの（Ｓ−Ｓ−Ｓ型）である。Ｎｏ．１とＮｏ．２のスチールコードは、上記各撚りと巻き方向がＳ−Ｓ−Ｚとされたものである。   No. 3 is the steel cord according to the present embodiment, the twist direction of the outermost layer filament 14 (C) of the core strand 12-1, and the outermost layer filament 14 (S of the strands 12-2 to 12-7 ) And the winding direction of the sheath strands 12-2 to 12-7 around the core strand 12-1 are all in the “S” direction (SS type). No. 1 and No. The steel cord No. 2 is one in which each twist and winding direction is SZZ.

そして、シースストランド１２−２〜１２−７のコアストランド１２−１への巻き角度は、図示のように、Ｎｏ．１が１０．５度、Ｎｏ．２が１４．６度、Ｎｏ．３が１４．６度となっている。   And the winding angle to the core strand 12-1 of the sheath strands 12-2 to 12-7 is No. 1 is 10.5 degrees, no. 2 is 14.6 degrees. 3 is 14.6 degrees.

上記の条件で性能の対比を行うと、図示されているように、まず、１本のスチールコードの引っ張り強度については、実施の形態に係るＮｏ．３のスチールコードが最も強い１１．０ＫＮ／本であり、Ｎｏ．１のスチールコードは１０．２ＫＮ／本、Ｎｏ．２のスチールコードは９．３ＫＮ／本であった。すなわち、Ｎｏ．２のスチールコードでは、シースストランドの巻角度α２がＮｏ．３のスチールコードと同じく１４．６度と大きく取られたことで、強度が低下している。   When the performance is compared under the above conditions, as shown in the drawing, first, regarding the tensile strength of one steel cord, No. 1 according to the embodiment. No. 3 steel cord is the strongest 11.0 KN / book. No. 1 steel cord is 10.2KN / no. The steel cord of 2 was 9.3 KN / book. That is, no. In the steel cord of No. 2, the winding angle α2 of the sheath strand is No. As with the steel cord No. 3, the strength is reduced by taking a large 14.6 degrees.

これは、「コアストランドの撚り方向」、「シースストランドの撚り方向」及び「シースストランドのコアストランドに対する巻き方向」が、「Ｓ」−「Ｓ」−「Ｚ」であることから、シースストランドの巻き角度を大きくしたことで、コアストランド１２−１とシースストランド１２−２〜１２−７の最外層フィラメント１４（Ｃ）と１４（Ｓ）との接触部分の交差角度が大きくなったことに起因する。すなわち、上記最外層フィラメント１４（Ｃ）と１４（Ｓ）との接触面積が小さくなり、コードの耐疲労性が低下したものである。   This is because the “strand direction of the core strand”, “twist direction of the sheath strand” and “winding direction of the sheath strand with respect to the core strand” are “S” − “S” − “Z”. Due to the increased winding angle, the crossing angle of the contact portion between the outermost filaments 14 (C) and 14 (S) of the core strand 12-1 and the sheath strands 12-2 to 12-7 is increased. To do. That is, the contact area between the outermost filaments 14 (C) and 14 (S) is reduced, and the fatigue resistance of the cord is reduced.

これに対し、実施の形態に係るＮｏ．３スチールコードでは、「シースストランドのコアストランドに対する巻き方向」も「Ｓ」巻きとしたことにより、シースストランドの巻き角度α２を大きく取っても荷重に対するコードの耐疲労性が低下していないことが理解される。すなわち、上記図２に示したように、シースストランドの巻き角度α２を大きく取ることが、コアストランド１２−１とシースストランド１２−２〜１２−７の最外層フィラメント１４（Ｃ）と１４（Ｓ）との接触部分の交差角度を小さくすることになり、上記最外層フィラメント１４（Ｃ）と１４（Ｓ）との接触面積が大きくなり、コードの耐疲労性が高く維持されているものである。   On the other hand, No. according to the embodiment. In the 3 steel cord, the “winding direction of the sheath strand with respect to the core strand” is also set to “S”, so that the fatigue resistance of the cord against the load is not lowered even if the winding angle α2 of the sheath strand is increased. Understood. That is, as shown in FIG. 2, the outermost filaments 14 (C) and 14 (S) of the core strand 12-1 and the sheath strands 12-2 to 12-7 can be increased by increasing the winding angle α2 of the sheath strand. ) Is reduced, the contact area between the outermost filaments 14 (C) and 14 (S) is increased, and the fatigue resistance of the cord is maintained high. .

次に、スチールコードの密度ｐについては、シースストランドの巻き角度α２の角度の大きいＮｏ．２及びＮｏ．３のスチールコードがＮｏ．１のスチールコードよりも高くなっていることが理解される。ここで、密度とは、シースストランドがどれだけ密に巻かれているかを示す値であり、式「密度ｐ＝６Ｄ2／π（Ｄ1＋Ｄ2）COSθ」で表され、隙間なく巻いた状態が、密度ｐ＝１となる。上記式において、Ｄ1はコアストランドの直径、Ｄ2はシースストランドの直径、θはシースストランドの巻き角度をそれぞれ示している。   Next, regarding the density p of the steel cord, No. 1 having a large angle of the winding angle α2 of the sheath strand. 2 and no. No. 3 steel cord is No. It is understood that it is higher than 1 steel cord. Here, the density is a value indicating how densely the sheath strand is wound, and is expressed by the expression “density p = 6D2 / π (D1 + D2) COSθ”. = 1. In the above formula, D1 represents the diameter of the core strand, D2 represents the diameter of the sheath strand, and θ represents the winding angle of the sheath strand.

また、耐座屈性については、シースストランドの巻き角度α２の角度の小さいＮｏ．１のスチールコードが不良であり、Ｎｏ．２とＮｏ．３のスチールコードは良好であった。更に、ゴムペネトレーション性については、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３のスチールコードの何れについても特に問題はなかった。   Regarding the buckling resistance, No. 1 having a small winding angle α2 of the sheath strand. No. 1 steel cord is bad. 2 and No. The steel cord of 3 was good. Furthermore, regarding rubber penetration, 1-No. There was no particular problem with any of the three steel cords.

以上の様に、基本的にシースストランドの対座屈性の向上のためにコアストランドへの巻き角度を大きく取った場合でも、本願発明の実施の形態に係るスチールコードの「Ｓ−Ｓ−Ｓ」の撚り、巻き方向を採用することで、スチールコードの強度、密度、座屈の発生に関して、何れも良好な結果が得られている。換言すれば、上記スチールコードの「Ｓ−Ｓ−Ｓ」の撚り、巻き方向を取ったことにより、シースストランドのコアストランドへの巻き角度を大きく取ることが可能となっているものである。   As described above, even when the winding angle around the core strand is basically increased in order to improve the buckling property of the sheath strand, the “SSS” of the steel cord according to the embodiment of the present invention is used. By adopting the twisting and winding directions, good results are obtained in all of the strength, density, and occurrence of buckling of the steel cord. In other words, by twisting and winding the “SSS” of the steel cord, the winding angle of the sheath strand around the core strand can be increased.

本発明は以上の様に、「コアストランドの撚り方向」、「シースストランドの撚り方向」及び「シースストランドのコアストランドに対する巻き方向」を「Ｓ」−「Ｓ」−「Ｓ」又は「Ｚ」−「Ｚ」−「Ｚ」の様に同じ方項に統一したことに特徴があり、スチールコードを埋設した様々なゴムクローラに適用することが可能である。   In the present invention, as described above, “the twist direction of the core strand”, “the twist direction of the sheath strand” and “the winding direction of the sheath strand with respect to the core strand” are set to “S”-“S”-“S” or “Z”. -"Z"-"Z" is characterized by unifying in the same direction, and can be applied to various rubber crawlers with embedded steel cords.

本発明の実施の形態に係るスチールコードのフィラメントの撚り状態、シースストランドのコアストランドへの巻き状態を示す概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing which shows the twisted state of the filament of the steel cord which concerns on embodiment of this invention, and the winding state to the core strand of a sheath strand. 図１のスチールコードにおける最外層フィラメント相互の接触部の状況を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the condition of the contact part between outermost layer filaments in the steel cord of FIG. 従来のスチールコードと本発明に係るスチールコードの対比説明表である。It is a comparison explanatory table of the conventional steel cord and the steel cord concerning the present invention. ゴムクローラに埋設される一般的なスチールコードの構成例を示す概略断面図である。It is a schematic sectional drawing which shows the structural example of the general steel cord embed | buried under a rubber crawler. 従来のスチールコードのフィラメントの撚り状態、シースストランドのコアストランドへの巻き状態を示す概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing which shows the twisted state of the filament of the conventional steel cord, and the winding state to the core strand of a sheath strand. 図５のスチールコードにおける最外層フィラメント相互の接触部の状況を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the condition of the contact part between outermost layer filaments in the steel cord of FIG.

符号の説明Explanation of symbols

１０ スチールコ−ド
１２−１ コアストランド
１２−２〜１２−７ シースストランド
１４ フィラメント
１４（Ｃ） コアストランドの最外層フィラメント
１４（Ｓ） シースストランドの最外層フィラメント
α１ コアストランドのフィラメント撚り角度
α２ シースストランドの巻き角度
β 従来のスチールコードにおける最外層フィラメント相互の交差角
γ 実施の形態に係るスチールコードにおける最外層フィラメント相互の交差角
Ｙ、Ｚ 交差領域 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Steel cord 12-1 Core strand 12-2-12-7 Sheath strand 14 Filament 14 (C) Outermost layer filament of core strand 14 (S) Outermost layer filament of sheath strand α1 Filament twist angle α2 of core strand Winding angle β Crossing angle between outermost layer filaments in conventional steel cord γ Crossing angle between outermost layer filaments in steel cord according to embodiment Y, Z crossing region

Claims (2)

複数のフィラメントを撚り合わせて形成された複数のストランドを有し、中心位置にはコアストランドが配置され、その外側に複数のシースストランドが配置され、前記コアストランドに対して前記シースストランドが巻かれて構成されたゴムクローラ用スチールコードにおいて、
前記コアストランドの最外層のフィラメントの撚り方向と、前記シースストランドの最外層のフィラメントの撚り方向と、前記コアストランドに対する前記シースストランドの巻き方向とが全て同一方向とされたことを特徴とするゴムクローラ用スチールコード。 It has a plurality of strands formed by twisting a plurality of filaments, a core strand is disposed at the center position, a plurality of sheath strands are disposed outside the core strand, and the sheath strand is wound around the core strand. In steel cord for rubber crawler configured as
The rubber characterized in that the twist direction of the outermost layer filament of the core strand, the twist direction of the outermost layer filament of the sheath strand, and the winding direction of the sheath strand around the core strand are all the same direction. Steel cord for crawler. 前記シーススとランドの撚り角度を１２度以上としたことを特徴とする請求項１に記載のゴムクローラ用スチールコード。   The steel cord for a rubber crawler according to claim 1, wherein a twist angle between the sheath and the land is 12 degrees or more.
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