JP2009138952A - Brine type cooling device - Google Patents

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伸 西田
Takashi Yamanaka
隆 山中
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    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
    • F25B2341/001—Ejectors not being used as compression device
    • F25B2341/0011—Ejectors with the cooled primary flow at reduced or low pressure

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To combine storage of sufficiently-cooled brine in a cold accumulator and improvement of cooling efficiency in a brine-type cooling device comprising the cold accumulator. <P>SOLUTION: A heat exchange region of a refrigerant-brine heat exchanger 27 is divided into two regions, a first evaporating portion 28a for evaporating a refrigerant flowing out from a diffuser portion 25d of an ejector 25 is disposed in the first heat exchange region 27a, and a second evaporating portion 28b sucked to a refrigerant suction port 25b of the ejector 25 is disposed in the second heat exchange region 27b. Further the brine cooled by the second heat exchange region 27b is stored in a heat storage tank 35. Thus the air-conditioning of a cabin can be performed by the brine cooled in the first heat exchange region 27a without unnecessarily lowering a refrigerant evaporation temperature in the first evaporating portion 28a. Further the brine cooled in the second heat exchange region 27b and having a temperature lower than the brine cooled in the first heat exchange region 27a can be stored in the heat storage tank 35. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、冷凍サイクルにて熱媒体であるブラインを冷却し、冷却された低温のブラインによって冷却対象空間へ送風される送風空気を冷却するブライン式冷却装置に関する。   The present invention relates to a brine type cooling device that cools a brine that is a heat medium in a refrigeration cycle and cools blown air that is blown into a space to be cooled by the cooled low-temperature brine.

従来、特許文献１に、蒸気圧縮式冷凍サイクルの蒸発器を冷媒−ブライン熱交換器として用い、熱媒体であるブラインを冷却し、さらに、ブラインを循環させるブライン回路に配置されたブライン−空気熱交換器にて、低温のブラインによって冷却対象空間へ送風される送風空気を冷却するブライン式冷却装置が開示されている。   Conventionally, in Patent Document 1, an evaporator of a vapor compression refrigeration cycle is used as a refrigerant-brine heat exchanger, brine that is a heat medium is cooled, and further, brine-air heat disposed in a brine circuit that circulates the brine A brine type cooling device that cools blown air that is blown into a space to be cooled by a low-temperature brine in an exchanger is disclosed.

この種のブライン式冷却装置は、例えば、冷却対象空間としての室内を冷房する冷房装置に適用した場合に、冷凍サイクルの冷媒として炭化水素系冷媒のような可燃性冷媒を採用しても、可燃性冷媒を室内に導くことなく室内を冷却できるので、冷凍サイクルの蒸発器にて直接送風空気を冷却する通常の冷凍サイクル装置よりも安全性の面で優れる。   For example, when this type of brine cooling device is applied to a cooling device that cools a room as a space to be cooled, even if a flammable refrigerant such as a hydrocarbon-based refrigerant is used as a refrigerant in a refrigeration cycle, Since the room can be cooled without introducing the refrigeration refrigerant into the room, it is superior in terms of safety compared to a normal refrigeration cycle apparatus that directly cools the blown air with the evaporator of the refrigeration cycle.

さらに、特許文献１のブライン式空調装置では、ブライン回路内に蓄冷器（蓄熱タンク）を配置しており、冷凍サイクルが冷凍能力を発揮できる通常の冷房運転時に、低温のブラインを蓄熱タンクに蓄える。これにより、冷凍サイクルが冷凍能力を発揮できない場合であっても、蓄熱タンクに蓄えられた低温のブラインをブライン−空気熱交換器へ流入させて、室内冷房を実現できるようにしている。
特開平１０−７１８４８号公報 Furthermore, in the brine type air conditioner of Patent Document 1, a regenerator (heat storage tank) is arranged in the brine circuit, and low temperature brine is stored in the heat storage tank during normal cooling operation in which the refrigeration cycle can exhibit the refrigerating capacity. . Thereby, even when the refrigeration cycle cannot exhibit the refrigeration capacity, the low-temperature brine stored in the heat storage tank is allowed to flow into the brine-air heat exchanger so that indoor cooling can be realized.
JP-A-10-71848

ところが、特許文献１のブライン式冷却装置のように、蓄熱タンクに蓄えられたブラインのみによって室内冷房を実現するためには、十分に冷却されたブラインを蓄熱タンクに蓄えておく必要がある。つまり、通常の冷房運転時であってもブライン自体の温度を、室内冷房に必要な温度よりも低下させておく必要がある。   However, in order to realize indoor cooling only by the brine stored in the heat storage tank as in the brine type cooling device of Patent Document 1, it is necessary to store the sufficiently cooled brine in the heat storage tank. That is, even during normal cooling operation, the temperature of the brine itself needs to be lower than the temperature required for indoor cooling.

そのため、通常の冷房運転時に、冷媒−ブライン熱交換器における冷媒蒸発温度を室内冷房に必要な冷媒蒸発温度よりも低下させなければならず、冷凍サイクルの圧縮機の消費動力が増加してしまう。その結果、圧縮機消費動力に対する冷却対象空間の冷却度合（以下、冷却効率という。）が悪化してしまうという問題が生じる。   For this reason, during normal cooling operation, the refrigerant evaporation temperature in the refrigerant-brine heat exchanger must be lower than the refrigerant evaporation temperature required for indoor cooling, which increases the power consumption of the compressor in the refrigeration cycle. As a result, there arises a problem that the degree of cooling of the space to be cooled with respect to the compressor power consumption (hereinafter referred to as cooling efficiency) deteriorates.

この問題に対して、ブライン式冷却装置の冷凍サイクルとして、例えば、特開２００５−３０８３８０号公報等に開示されたエジェクタ式冷凍サイクルを適用する手段が考えられる。この種のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタの昇圧作用によって圧縮機の消費動力を低減できるので、通常の冷凍サイクルを適用する場合に対してブライン式冷却装置の冷却効率を向上させることができる。   In order to solve this problem, a means for applying an ejector refrigeration cycle disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2005-308380 can be considered as a refrigeration cycle of a brine cooling device. In this type of ejector-type refrigeration cycle, the power consumption of the compressor can be reduced by the pressurizing action of the ejector, so that the cooling efficiency of the brine-type cooling device can be improved compared to the case where a normal refrigeration cycle is applied.

しかしながら、ブライン式冷却装置の冷凍サイクルとして、単に、エジェクタ式冷凍サイクルを適用したとしても、十分に冷却されたブラインを蓄熱タンクに蓄えるために、上述したように、通常の冷房運転時に、冷媒−ブライン熱交換器における冷媒蒸発温度を室内冷房に必要な冷媒蒸発温度よりも低下させておく必要ある。   However, even if the ejector refrigeration cycle is simply applied as the refrigeration cycle of the brine cooling device, in order to store the sufficiently cooled brine in the heat storage tank, as described above, during normal cooling operation, the refrigerant- It is necessary to lower the refrigerant evaporation temperature in the brine heat exchanger below the refrigerant evaporation temperature required for indoor cooling.

従って、蓄熱タンクを設けないブライン式冷却装置に対して、冷却効率が悪化してしまうという問題点を解消できない。   Therefore, the problem that cooling efficiency deteriorates cannot be solved with respect to the brine type cooling device not provided with the heat storage tank.

本発明は、上記点に鑑み、蓄冷器を備えるブライン式冷却装置において、蓄冷器に十分に冷却されたブラインを蓄えること、および、冷却効率を向上させることの両立を図ることを目的とする。   An object of this invention is to aim at coexistence of storing the brine fully cooled by the cool storage and improving a cooling efficiency in a brine type cooling device provided with a cool storage in view of the said point.

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷媒と熱媒体であるブラインとを熱交換させてブラインを冷却する冷媒−ブライン熱交換器（２７）を有する冷凍サイクル（２）と、冷媒−ブライン熱交換器（２７）にて冷却されたブラインを循環させるブライン回路（３）とを備え、
ブライン回路（３）は、ブラインと冷却対象空間へ送風される送風空気とを熱交換させるブライン−空気熱交換器（３２）、および、冷媒−ブライン熱交換器（２７）にて冷却されたブラインの有する冷熱を蓄える蓄冷器（３５）を有し、
冷凍サイクル（２）は、高圧冷媒を減圧膨張させるノズル部（２５ａ）から噴射する高速度の冷媒流によって冷媒を冷媒吸引口（２５ｂ）から吸引するエジェクタ（２５）、エジェクタ（２５）から流出した低圧冷媒を蒸発させる第１蒸発部（２８ａ）、冷媒を減圧膨張させる減圧手段（２９）、および、減圧手段（２９）にて減圧膨張された低圧冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（２５ｂ）上流側へ流出させる第２蒸発部（２８ｂ）を有し、
冷媒−ブライン熱交換器（２７）では、第１、２蒸発部（２８ａ、２８ｂ）にて蒸発する低圧冷媒の吸熱作用によってブラインを冷却し、蓄冷器（３５）は、第２蒸発部（２８ｂ）にて冷却されたブラインの有する冷熱を蓄えるブライン式冷却装置を特徴とする。 To achieve the above object, according to the first aspect of the present invention, there is provided a refrigeration cycle (2) having a refrigerant-brine heat exchanger (27) for cooling the brine by heat-exchanging the refrigerant and the brine as the heat medium. A brine circuit (3) for circulating the brine cooled in the refrigerant-brine heat exchanger (27),
The brine circuit (3) includes a brine-air heat exchanger (32) that exchanges heat between the brine and the blown air that is blown into the cooling target space, and a brine that is cooled by the refrigerant-brine heat exchanger (27). Having a regenerator (35) for storing the cold heat of
The refrigeration cycle (2) flows out of the ejector (25) and the ejector (25), which suck the refrigerant from the refrigerant suction port (25b) by the high-speed refrigerant flow injected from the nozzle part (25a) for decompressing and expanding the high-pressure refrigerant. The first evaporation section (28a) for evaporating the low-pressure refrigerant, the decompression means (29) for decompressing and expanding the refrigerant, and the low-pressure refrigerant decompressed and expanded by the decompression means (29) are evaporated, and the refrigerant suction port (25b) Having a second evaporation section (28b) that flows out upstream;
In the refrigerant-brine heat exchanger (27), the brine is cooled by the endothermic action of the low-pressure refrigerant evaporated in the first and second evaporators (28a, 28b), and the regenerator (35) is used in the second evaporator (28b). A brine type cooling device that stores the cold heat of the brine cooled in step 1).

これによれば、第１蒸発部（２８ａ）ではエジェクタ（２５）から流出した低圧冷媒を蒸発させ、第２蒸発部（２８ｂ）ではエジェクタ（２５）の冷媒吸引口（２５ｂ）へ吸引される低圧冷媒を蒸発させるので、エジェクタ（２５）の昇圧作用によって、第２蒸発部（２８ｂ）における冷媒蒸発温度を第１蒸発部（２８ａ）における冷媒蒸発温度よりも低下させることができる。   According to this, the low-pressure refrigerant that has flowed out of the ejector (25) is evaporated in the first evaporation section (28a), and the low-pressure refrigerant that is sucked into the refrigerant suction port (25b) of the ejector (25) in the second evaporation section (28b). Since the refrigerant is evaporated, the refrigerant evaporation temperature in the second evaporation section (28b) can be made lower than the refrigerant evaporation temperature in the first evaporation section (28a) by the pressurizing action of the ejector (25).

従って、第１蒸発部（２８ａ）よりも冷媒蒸発温度の低い第２蒸発部（２８ｂ）にて冷却されたブラインの有する冷熱を蓄冷器（３５）に蓄えることができる。つまり、第１蒸発部（２８ａ）における冷媒蒸発温度を、冷却対象空間の冷却に必要な冷媒蒸発温度よりも不必要に低下させることなく、第２蒸発部（２８ｂ）にて十分に冷却されたブラインの冷熱を蓄冷器（３５）に蓄えることができる。   Accordingly, the cold heat of the brine cooled by the second evaporation section (28b) having a refrigerant evaporation temperature lower than that of the first evaporation section (28a) can be stored in the regenerator (35). That is, the second evaporator (28b) has sufficiently cooled the refrigerant evaporation temperature in the first evaporator (28a) without unnecessarily lowering the refrigerant evaporation temperature necessary for cooling the space to be cooled. The cold heat of the brine can be stored in the regenerator (35).

従って、第１蒸発部（２８ａ）にて発揮される冷凍能力によって冷却対象空間を冷却し、第２蒸発部（２８ｂ）にて発揮される冷凍能力によって蓄冷器（３５）に蓄えられるブラインを冷却するように、第１、２蒸発部（２８ａ、２８ｂ）を使い分けるサイクル構成を実現することができ、蓄冷器（３５）に十分に冷却されたブラインを蓄えること、および、冷却効率を向上させることの両立を図ることができる。   Therefore, the space to be cooled is cooled by the refrigerating capacity exhibited by the first evaporator (28a), and the brine stored in the regenerator (35) is cooled by the refrigerating capacity exhibited by the second evaporator (28b). As described above, it is possible to realize a cycle configuration that selectively uses the first and second evaporators (28a, 28b), to store the sufficiently cooled brine in the regenerator (35), and to improve the cooling efficiency. Can be achieved.

また、請求項２に記載の発明のように、請求項１に記載のブライン式冷却装置において、さらに、冷凍サイクル（２）は、高圧冷媒を放熱させる放熱器（２２）下流側冷媒の流れを分岐する冷媒分岐部（２４）を有し、ノズル部（２５ａ）は、冷媒分岐部（２４）で分岐された一方の冷媒を減圧膨張させ、減圧手段（２９）は、冷媒分岐部（２４）で分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる構成になっていてもよい。   Further, as in the invention according to claim 2, in the brine type cooling device according to claim 1, the refrigeration cycle (2) further includes a radiator (22) for dissipating the high-pressure refrigerant, and the flow of the downstream refrigerant. The refrigerant branching section (24) branches, the nozzle section (25a) decompresses and expands one refrigerant branched by the refrigerant branching section (24), and the decompression means (29) includes the refrigerant branching section (24). It may be the composition which carries out decompression expansion of one refrigerant branched in.

また、請求項３に記載の発明のように、請求項１の記載のブライン式冷却装置において、さらに、冷凍サイクル（２）は、エジェクタ（２５）流出冷媒の気液を分離する気液分離器（３８）を有し、減圧手段（２９）は、気液分離器（３８）から流出した液相冷媒を減圧膨張させる構成になっていてもよい。   Further, as in the invention according to claim 3, in the brine type cooling device according to claim 1, the refrigeration cycle (2) further includes a gas-liquid separator that separates the gas-liquid of the refrigerant flowing out of the ejector (25). (38), and the decompression means (29) may be configured to decompress and expand the liquid-phase refrigerant that has flowed out of the gas-liquid separator (38).

請求項４に記載の発明では、請求項１ないし３のいずれか１つに記載のブライン式冷却装置において、さらに、ブライン回路（３）は、ブライン−空気熱交換器（３２）から流出したブラインの流れを分岐するブライン分岐部（３３）、および、ブライン分岐部（３３）にて分岐されたそれぞれのブラインの流れを合流させるブライン合流部（３６）を有し、冷媒−ブライン熱交換器（２７）は、第１蒸発部（２８ａ）にて蒸発する低圧冷媒の吸熱作用によってブライン分岐部（３３）にて分岐された一方のブラインを冷却する第１熱交換領域（２７ａ）、および、第２蒸発部（２８ｂ）にて蒸発する低圧冷媒の吸熱作用によってブライン分岐部（３３）にて分岐された他方のブラインを冷却する第２熱交換領域（２７ｂ）を有し、蓄冷器（３５）は、第２熱交換領域（２７ｂ）の下流側、かつ、ブライン合流部（３６）の上流側に配置されていることを特徴とする。   According to a fourth aspect of the present invention, in the brine type cooling device according to any one of the first to third aspects, the brine circuit (3) further includes a brine flown out of the brine-air heat exchanger (32). A brine branching section (33) for branching the flow of water and a brine merging section (36) for joining the flows of the respective brines branched at the brine branching section (33), and a refrigerant-brine heat exchanger ( 27) is a first heat exchange region (27a) that cools one brine branched at the brine branching portion (33) by the endothermic action of the low-pressure refrigerant evaporated at the first evaporation portion (28a), and 2 has a second heat exchange region (27b) for cooling the other brine branched at the brine branching portion (33) by the endothermic action of the low-pressure refrigerant evaporated at the evaporation portion (28b), and a regenerator ( 5), downstream of the second heat exchange zone (27b), and characterized in that it is disposed upstream of the brine confluent portion (36).

これによれば、第１熱交換領域（２７ａ）で冷却されたブラインよりも、温度が低くなる第２熱交換領域（２７ｂ）で冷却されたブラインの冷熱を、確実に蓄冷器（３５）に蓄えることができる。   According to this, the cold heat of the brine cooled in the second heat exchange region (27b) whose temperature is lower than that of the brine cooled in the first heat exchange region (27a) is reliably transferred to the regenerator (35). Can be stored.

請求項５に記載の発明では、請求項１ないし３のいずれか１つに記載のブライン式冷却装置において、さらに、ブライン回路（３）は、ブライン−空気熱交換器（３２）から流出したブラインの流れを分岐するブライン分岐部（３３）、および、ブライン分岐部（３３）にて分岐されたそれぞれのブラインの流れを合流させるブライン合流部（３６）を有し、冷媒−ブライン熱交換器（２７）は、第１蒸発部（２８ａ）にて蒸発する低圧冷媒の吸熱作用によってブライン分岐部（３３）上流側のブラインを冷却する第１熱交換領域（２７ａ）、および、第２蒸発部（２８ｂ）にて蒸発する低圧冷媒の吸熱作用によってブライン分岐部（３３）にて分岐された一方のブラインを冷却する第２熱交換領域（２７ｂ）を有し、蓄冷器（３５）は、第２熱交換領域（２７ｂ）の下流側、かつ、ブライン合流部（３６）の上流側に配置されていることを特徴とする。   According to a fifth aspect of the present invention, in the brine type cooling device according to any one of the first to third aspects, the brine circuit (3) further includes a brine flown out of the brine-air heat exchanger (32). A brine branching section (33) for branching the flow of water and a brine merging section (36) for joining the flows of the respective brines branched at the brine branching section (33), and a refrigerant-brine heat exchanger ( 27) includes a first heat exchange region (27a) for cooling the brine on the upstream side of the brine branch (33) by the endothermic action of the low-pressure refrigerant that evaporates in the first evaporator (28a), and a second evaporator ( 28b) has a second heat exchange region (27b) for cooling one brine branched at the brine branch (33) by the endothermic action of the low-pressure refrigerant that evaporates, and the regenerator (35) Downstream of the heat exchange region (27b), and characterized in that it is disposed upstream of the brine confluent portion (36).

これによれば、第１熱交換領域（２７ａ）にて冷却されたブラインをブライン合流部で分岐して、一方のブラインを、さらに、第２熱交換領域（２７ｂ）にて冷却できるので、効率的に冷却されたブラインの冷熱を蓄冷器（３５）に蓄えることができる。   According to this, the brine cooled in the first heat exchange region (27a) is branched at the brine junction, and one of the brines can be further cooled in the second heat exchange region (27b). The cold energy of the cooled brine can be stored in the regenerator (35).

また、請求項６に記載の発明のように、請求項４または５に記載のブライン式冷却装置において、第１熱交換領域（２７ａ）および第２熱交換領域（２７ｂ）は、互いに、独立した熱交換領域として区画されていてもよい。   Further, as in the invention according to claim 6, in the brine type cooling device according to claim 4 or 5, the first heat exchange region (27a) and the second heat exchange region (27b) are independent from each other. It may be partitioned as a heat exchange area.

これにより、第１熱交換領域（２７ａ）で冷却されたブラインの温度と第２熱交換領域（２７ｂ）で冷却されたブラインの温度との温度差を確保でき、蓄冷器（３５）が、より低い温度の冷熱を効率的に蓄えることができる。   Thereby, the temperature difference between the temperature of the brine cooled in the first heat exchange region (27a) and the temperature of the brine cooled in the second heat exchange region (27b) can be secured, and the regenerator (35) is more Low temperature cold energy can be stored efficiently.

請求項７に記載の発明では、請求項１ないし６のいずれか１つに記載のブライン式冷却装置において、第２蒸発部（２８ｂ）における冷媒の吸熱量は、第１蒸発部（２８ａ）における冷媒の吸熱量よりも小さいことを特徴とする。   In the invention according to claim 7, in the brine type cooling device according to any one of claims 1 to 6, the heat absorption amount of the refrigerant in the second evaporator (28b) is the same as that in the first evaporator (28a). It is characterized by being smaller than the endothermic amount of the refrigerant.

これによれば、第２蒸発部（２８ｂ）を通過させる冷媒流量を減らし、エジェクタ（２５）のノズル部（２５ａ）にて回収された回収エネルギーを冷媒の昇圧に用いることができる。従って、第１蒸発部（２８ａ）における冷媒蒸発温度と第２蒸発部（２８ｂ）における冷媒蒸発温度との温度差を拡大して、より一層、低い温度に冷却されたブラインの冷熱を蓄冷器（３５）に蓄えることができる。   According to this, the flow rate of the refrigerant passing through the second evaporation section (28b) can be reduced, and the recovered energy recovered by the nozzle section (25a) of the ejector (25) can be used for boosting the refrigerant. Therefore, the temperature difference between the refrigerant evaporation temperature in the first evaporation section (28a) and the refrigerant evaporation temperature in the second evaporation section (28b) is expanded, and the cold heat of the brine cooled to a lower temperature is further stored in the regenerator ( 35) can be stored.

具体的には、請求項８に記載の発明のように、請求項７に記載のブライン式冷却装置において、第２蒸発部（２８ｂ）の熱交換面積は、第１蒸発部（２８ａ）の熱交換面積よりも小さくすればよい。   Specifically, as in the invention according to claim 8, in the brine type cooling device according to claim 7, the heat exchange area of the second evaporator (28b) is the heat of the first evaporator (28a). What is necessary is just to make it smaller than an exchange area.

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。   In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each means described in this column and the claim shows the correspondence with the specific means as described in embodiment mentioned later.

（第１実施形態）
図１、２により、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態は、本発明のブライン式冷却装置１を、例えば、信号待ち等のように走行状態からアイドリングでの停車状態に移行した際に車両走行用エンジンが停止される、いわゆるアイドルストップ車両に適用したものである。従って、本実施形態における冷却対象空間は車室内空間である。 (First embodiment)
A first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. The present embodiment is a so-called idle stop vehicle in which the vehicle traveling engine is stopped when the brine cooling device 1 of the present invention is shifted from a traveling state to an idling stopped state such as waiting for a signal. It is applied. Therefore, the space to be cooled in the present embodiment is a vehicle interior space.

図１は、本実施形態のブライン式冷却装置１の全体構成図である。図１に示すように、このブライン式冷却装置１は、蒸気圧縮式冷凍サイクルの一種であるエジェクタ式冷凍サイクル２および熱媒体であるブラインを循環させるブライン回路３に大別される。   FIG. 1 is an overall configuration diagram of a brine type cooling device 1 of the present embodiment. As shown in FIG. 1, this brine type cooling device 1 is roughly divided into an ejector type refrigeration cycle 2 which is a kind of a vapor compression refrigeration cycle and a brine circuit 3 which circulates a brine which is a heat medium.

まず、図１の太実線で示すエジェクタ式冷凍サイクル２では、冷媒として可燃性冷媒である炭化水素系冷媒（具体的には、Ｒ６００ａ（イソブタン））を採用している。そこで、本実施形態では、エジェクタ式冷凍サイクル２を車室外に配置し、可燃性冷媒が車室内に導かれないようにして、乗員の安全性を向上させている。   First, in the ejector refrigeration cycle 2 shown by the thick solid line in FIG. 1, a hydrocarbon-based refrigerant (specifically, R600a (isobutane)) that is a combustible refrigerant is employed as the refrigerant. Therefore, in the present embodiment, the ejector-type refrigeration cycle 2 is disposed outside the passenger compartment so that the combustible refrigerant is not guided into the passenger compartment, thereby improving the safety of the passenger.

エジェクタ式冷凍サイクル２において、圧縮機２１は、冷媒を吸入し、圧縮して吐出するもので、電磁クラッチ２１ａおよびベルトを介して、車両走行用エンジン（図示せず）から駆動力が伝達されて回転駆動される。この圧縮機２１としては、吐出容量を変更可能に構成された可変容量型圧縮機、あるいは、吐出容量が固定された固定容量型圧縮機のいずれを採用してもよい。   In the ejector refrigeration cycle 2, the compressor 21 sucks in refrigerant, compresses and discharges the refrigerant, and a driving force is transmitted from a vehicle travel engine (not shown) via an electromagnetic clutch 21a and a belt. Driven by rotation. As the compressor 21, either a variable capacity compressor configured to change the discharge capacity or a fixed capacity compressor having a fixed discharge capacity may be employed.

圧縮機２１の吐出側には、放熱器２２が接続されている。放熱器２２は、圧縮機２１から吐出された高温高圧冷媒と冷却ファン２２ａにより送風される外気（車室外空気）とを熱交換させて、高圧冷媒を放熱させる放熱用熱交換器である。冷却ファン２２ａは、図示しない空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。   A radiator 22 is connected to the discharge side of the compressor 21. The radiator 22 is a heat exchanger for heat dissipation that causes the high-pressure refrigerant to dissipate heat by exchanging heat between the high-temperature and high-pressure refrigerant discharged from the compressor 21 and the outside air (air outside the passenger compartment) blown by the cooling fan 22a. The cooling fan 22a is an electric blower in which the rotation speed (the amount of blown air) is controlled by a control voltage output from an air conditioning control device (not shown).

なお、このエジェクタ式冷凍サイクル２では、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界サイクルを構成しているので、放熱器２２は冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する。そして、放熱器２２の出口側には、受液器２２ｂが放熱器２２と一体的に設けられている。この受液器２２ｂは、放熱器２２から流出した冷媒の気液を分離して液相冷媒を溜める気液分離器である。   In the ejector refrigeration cycle 2, since the high-pressure side refrigerant pressure constitutes a subcritical cycle in which the refrigerant does not exceed the critical pressure, the radiator 22 functions as a condenser that condenses the refrigerant. A liquid receiver 22 b is provided integrally with the radiator 22 on the outlet side of the radiator 22. The liquid receiver 22b is a gas-liquid separator that separates the gas-liquid refrigerant flowing out of the radiator 22 and stores liquid-phase refrigerant.

もちろん、放熱器２２として、冷媒流れ上流側に位置する凝縮用熱交換部と、この凝縮用熱交換部から流出した冷媒の気液を分離する気液分離部と、この気液分離部から流出した飽和液相冷媒を過冷却する過冷却用熱交換部とを有して構成される、いわゆるサブクールタイプの凝縮器を採用してもよい。   Of course, as the radiator 22, the heat exchanger for condensation located on the upstream side of the refrigerant flow, the gas-liquid separator for separating the gas-liquid refrigerant flowing out of the heat exchanger for condensation, and the gas-liquid separator You may employ | adopt what is called a subcool type condenser comprised including the heat exchange part for supercooling which supercools the saturated liquid phase refrigerant | coolant which carried out.

受液器２２ｂの液相冷媒出口には、可変絞り機構２３が接続されている。可変絞り機構２３は、高圧液相冷媒を中間圧に減圧する減圧手段であるとともに、可変絞り機構２３の下流側（低圧側）へ流出させる冷媒の流量を調整する流量調整手段でもある。   A variable throttle mechanism 23 is connected to the liquid phase refrigerant outlet of the liquid receiver 22b. The variable throttle mechanism 23 is a pressure reducing means for reducing the high-pressure liquid-phase refrigerant to an intermediate pressure, and is also a flow rate adjusting means for adjusting the flow rate of the refrigerant flowing out to the downstream side (low pressure side) of the variable throttle mechanism 23.

本実施形態では、可変絞り機構２３として、後述する第１蒸発部２８ａ出口側冷媒（圧縮機２１吸入側冷媒）の過熱度が予め定めた所定値に近づくように、機械的機構によって弁開度（冷媒流量）が調整される周知の温度式膨張弁を採用している。もちろん、空調制御装置から出力される制御信号によって絞り通路面積を可変制御できる電気式膨張弁を採用してもよい。   In the present embodiment, as the variable throttle mechanism 23, the valve opening degree of the first evaporator 28a outlet side refrigerant (compressor 21 suction side refrigerant), which will be described later, is controlled by a mechanical mechanism so that the degree of superheat approaches a predetermined value. A well-known temperature type expansion valve whose refrigerant flow rate is adjusted is adopted. Of course, an electric expansion valve that can variably control the throttle passage area by a control signal output from the air conditioning control device may be employed.

可変絞り機構２３の下流側には、冷媒の流れを分岐する冷媒分岐部２４が接続されている。冷媒分岐部２４は、３つの流入出口を有する三方継手で構成されており、流入出口のうち１つを冷媒流入口とし、２つを冷媒流出口として用いている。このような三方継手は、管径の異なる配管を接合して構成してもよいし、金属ブロックや樹脂ブロックに通路径の異なる複数の冷媒通路を設けて構成してもよい。   A refrigerant branching section 24 that branches the refrigerant flow is connected to the downstream side of the variable throttle mechanism 23. The refrigerant branching portion 24 is configured by a three-way joint having three inlets and outlets, and one of the inlets and outlets is used as a refrigerant inlet and two as refrigerant outlets. Such a three-way joint may be constituted by joining pipes having different pipe diameters, or may be constituted by providing a plurality of refrigerant passages having different passage diameters in a metal block or a resin block.

冷媒分岐部２４のうち一方の冷媒流出口は、エジェクタ２５のノズル部２５ａへ接続され、他方の冷媒流出口は、分岐通路２６を介して、エジェクタ２５の冷媒吸引口２５ｂ側へ接続されている。エジェクタ２５は、冷媒分岐部２４の一方の冷媒流出口から流出した中間圧の冷媒をさらに減圧する減圧手段の機能を果たすとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段としての機能を果たす。   One refrigerant outlet of the refrigerant branching portion 24 is connected to the nozzle portion 25a of the ejector 25, and the other refrigerant outlet is connected to the refrigerant suction port 25b side of the ejector 25 via the branch passage 26. . The ejector 25 functions as a decompression unit that further decompresses the intermediate-pressure refrigerant that has flowed out from one refrigerant outlet of the refrigerant branching portion 24, and also circulates the refrigerant by a suction action of the refrigerant flow ejected at high speed. Serves as a means.

具体的には、エジェクタ２５は、冷媒分岐部２４の一方の冷媒流出口から流出した中間圧の冷媒の冷媒通路面積を小さく絞って減圧膨張させるノズル部２５ａと、ノズル部２５ａの冷媒噴射口と連通するように配置されて、後述する第２蒸発部２８ｂから流出した冷媒を吸引する冷媒吸引口２５ｂを有して構成される。   Specifically, the ejector 25 includes a nozzle portion 25a for reducing the refrigerant passage area of the intermediate-pressure refrigerant flowing out from one refrigerant outlet of the refrigerant branching portion 24 and expanding the reduced pressure, and a refrigerant injection port of the nozzle portion 25a. It arrange | positions so that it may connect and it has the refrigerant | coolant suction port 25b which attracts | sucks the refrigerant | coolant which flowed out from the 2nd evaporation part 28b mentioned later.

このノズル部２５ａは、冷媒通路面積を変更可能に構成されていない固定ノズルである。また、本実施形態では、ノズル部２５ａとして、冷媒通路の途中に通路面積が最も縮小した喉部を有するラバールノズルを採用している。もちろん、ノズル部２５ａとして、先細ノズルを採用してもよい。   The nozzle portion 25a is a fixed nozzle that is not configured to change the refrigerant passage area. In the present embodiment, a Laval nozzle having a throat portion with the smallest passage area in the middle of the refrigerant passage is employed as the nozzle portion 25a. Of course, a tapered nozzle may be adopted as the nozzle portion 25a.

さらに、エジェクタ２５は、ノズル部２５ａおよび冷媒吸引口２５ｂの下流側にノズル部２５ａの冷媒噴射口から噴射された高速度の冷媒流と冷媒吸引口２５ｂから吸引された吸引冷媒とを混合する混合部２５ｃを有し、混合部２５ｃの下流側に昇圧部をなすディフューザ部２５ｄを有している。   Further, the ejector 25 mixes the high-speed refrigerant flow injected from the refrigerant injection port of the nozzle portion 25a and the suction refrigerant sucked from the refrigerant suction port 25b downstream of the nozzle portion 25a and the refrigerant suction port 25b. And a diffuser portion 25d that forms a boosting portion on the downstream side of the mixing portion 25c.

ディフューザ部２５ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。   The diffuser portion 25d is formed in a shape that gradually increases the passage area of the refrigerant, and serves to increase the refrigerant pressure by decelerating the refrigerant flow, that is, to convert the velocity energy of the refrigerant into pressure energy.

ディフューザ部２５ｄの出口側には、冷媒−ブライン熱交換器２７の第１熱交換領域２７ａにおいて冷媒流路を構成する第１蒸発部２８ａが接続されている。第１蒸発部２８ａは、ディフューザ部２５ｄから流出した冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる蒸発部である。さらに、第１蒸発部２８ａの出口側は、圧縮機２１の吸入側に接続されている。   A first evaporator 28a constituting a refrigerant flow path in the first heat exchange region 27a of the refrigerant-brine heat exchanger 27 is connected to the outlet side of the diffuser portion 25d. The first evaporating unit 28a is an evaporating unit that evaporates the refrigerant flowing out of the diffuser unit 25d and exerts an endothermic effect. Furthermore, the outlet side of the first evaporator 28 a is connected to the suction side of the compressor 21.

一方、分岐通路２６には、冷媒分岐部２４の他方の冷媒流出口から流出した中間圧の冷媒を減圧膨張させる減圧手段である固定絞り機構２９、および、冷媒−ブライン熱交換器２７の第２熱交換領域２７ｂの冷媒流路を構成する第２蒸発部２８ｂが接続されている。なお、固定絞り機構２９としては、キャピラリチューブ、オリフィス等を採用できる。   On the other hand, in the branch passage 26, a fixed throttle mechanism 29 that is a decompression means for decompressing and expanding the intermediate-pressure refrigerant that has flowed out from the other refrigerant outlet of the refrigerant branch portion 24, and a second of the refrigerant-brine heat exchanger 27. The 2nd evaporation part 28b which constitutes the refrigerant channel of heat exchange field 27b is connected. As the fixed throttle mechanism 29, a capillary tube, an orifice, or the like can be adopted.

第２蒸発部２８ｂは、固定絞り機構２９にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる蒸発部である。さらに、第２蒸発部２８ｂの出口側は、エジェクタ２５の冷媒吸引口２５ｂに接続されている。   The second evaporator 28b is an evaporator that evaporates the refrigerant expanded under reduced pressure by the fixed throttle mechanism 29 and exerts an endothermic effect. Furthermore, the outlet side of the second evaporator 28 b is connected to the refrigerant suction port 25 b of the ejector 25.

冷媒−ブライン熱交換器２７は、第１、２蒸発部２８ａ、２８ｂにおける冷媒の吸熱作用によって、ブライン回路３を循環するブラインを冷却する冷却用熱交換器である。この冷媒−ブライン熱交換器２７の詳細構成については後述する。   The refrigerant-brine heat exchanger 27 is a cooling heat exchanger that cools the brine circulating in the brine circuit 3 by the endothermic action of the refrigerant in the first and second evaporators 28a, 28b. The detailed configuration of the refrigerant-brine heat exchanger 27 will be described later.

次に、図１の白抜線で示すブライン回路３について説明する。ブライン回路３を循環するブラインは、冷媒−ブライン熱交換器２７にて冷媒に放熱し、さらに、後述するブライン−空気熱交換器３２にて車室内への送風空気から吸熱して、送風空気を冷却する熱媒体である。本実施形態では、ブラインとして、凍結温度を下げる不凍液成分、防錆成分等を添加した水を採用している。   Next, the brine circuit 3 indicated by white lines in FIG. 1 will be described. The brine circulating in the brine circuit 3 radiates heat to the refrigerant in the refrigerant-brine heat exchanger 27, and further absorbs heat from the blown air into the vehicle interior in the brine-air heat exchanger 32 described later, thereby It is a heat medium to be cooled. In this embodiment, water added with an antifreeze component, a rust preventive component, or the like that lowers the freezing temperature is employed as the brine.

ブライン回路３において、水ポンプ３１は、ブラインを吸入して圧送することで、ブライン回路３内のブラインを循環させる。なお、水ポンプ３１は、空調制御装置から出力される制御信号によって回転数（ブライン流量）が制御される電動式のポンプである。   In the brine circuit 3, the water pump 31 circulates the brine in the brine circuit 3 by sucking and pumping the brine. The water pump 31 is an electric pump whose rotation speed (brine flow rate) is controlled by a control signal output from the air conditioning control device.

水ポンプ３１の吐出側には、ブライン−空気熱交換器３２が接続されている。ブライン−空気熱交換器３２は、周知のフィンアンドチューブ構造の熱交換器にて構成され、水ポンプ３１から圧送されたブラインと送風ファン３２ａから送風された送風空気とを熱交換させて、送風空気を冷却する冷却用熱交換器である。   A brine-air heat exchanger 32 is connected to the discharge side of the water pump 31. The brine-air heat exchanger 32 is configured by a well-known fin-and-tube heat exchanger, and exchanges heat between the brine pumped from the water pump 31 and the blown air blown from the blower fan 32a. It is a heat exchanger for cooling which cools air.

このブライン−空気熱交換器３２は、車両用空調装置の室内空調ユニットにおいて車室内送風空気の空気通路を形成するケース内に配置されている。そして、ブライン−空気熱交換器３２にて冷却された送風空気は、エンジン冷却水を熱源とするヒータコア等の加熱手段により再加熱されることによって温度調整されて、車室内空間へ吹き出される。   The brine-air heat exchanger 32 is arranged in a case that forms an air passage for the air blown into the vehicle interior in the indoor air conditioning unit of the vehicle air conditioner. The blown air cooled by the brine-air heat exchanger 32 is reheated by a heating means such as a heater core using the engine cooling water as a heat source, and the temperature is adjusted and blown out into the vehicle interior space.

なお、送風ファン３２ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。   The blower fan 32a is an electric blower in which the rotation speed (the amount of blown air) is controlled by a control voltage output from the air conditioning control device.

ブライン−空気熱交換器３２の下流側には、ブラインの流れを分岐するブライン分岐部３３が接続されている。ブライン分岐部３３の基本的構成は、冷媒分岐部２４と同様である。そして、ブライン分岐部３３にて分岐された一方のブラインは、冷媒−ブライン熱交換器２７の第１熱交換領域２７ａへ流入し、さらに、他方のブラインは、流量調整弁３４を介して、第２熱交換領域２７ｂへ流入する。   On the downstream side of the brine-air heat exchanger 32, a brine branch portion 33 that branches the flow of brine is connected. The basic configuration of the brine branch part 33 is the same as that of the refrigerant branch part 24. Then, one brine branched by the brine branching portion 33 flows into the first heat exchange region 27a of the refrigerant-brine heat exchanger 27, and the other brine passes through the flow rate adjustment valve 34 to the first heat exchange region 27a. 2 flows into the heat exchange area 27b.

流量調整弁３４は、ブライン通路面積を変更可能に構成された弁機構と空調制御装置から出力される制御信号（例えば、パルス信号）によって駆動するアクチュエータ（例えば、ステッピングモータ）とを有し、アクチュエータの作動によって弁機構の弁体を変位させてブライン通路面積を連続的に変更可能に構成されたものである。   The flow rate adjusting valve 34 includes a valve mechanism configured to be able to change the brine passage area and an actuator (for example, a stepping motor) that is driven by a control signal (for example, a pulse signal) output from the air conditioning control device. The valve body of the valve mechanism is displaced by the operation of, so that the brine passage area can be continuously changed.

従って、流量調整弁３４は、第１熱交換領域２７ａを流通する第１ブライン流量Ｑ１と第２熱交換領域２７ｂを流通する第２ブライン流量Ｑ２との流量比を変更する流量比変更手段としての機能を果たす。   Therefore, the flow rate adjusting valve 34 is a flow rate ratio changing means for changing the flow rate ratio between the first brine flow rate Q1 flowing through the first heat exchange region 27a and the second brine flow rate Q2 flowing through the second heat exchange region 27b. Fulfills the function.

ここで、図２により、冷媒−ブライン熱交換器２７の具体的構成について説明する。なお、図２は、冷媒−ブライン熱交換器２７の外観斜視図である。冷媒−ブライン熱交換器２７は、耐食性に優れた金属（例えば、ステンレス）製で、断熱構造を有する略直方体状の密閉容器構造になっている。   Here, a specific configuration of the refrigerant-brine heat exchanger 27 will be described with reference to FIG. 2 is an external perspective view of the refrigerant-brine heat exchanger 27. FIG. The refrigerant-brine heat exchanger 27 is made of a metal (for example, stainless steel) having excellent corrosion resistance and has a substantially rectangular parallelepiped sealed container structure having a heat insulating structure.

また、その内部は、仕切板２７ｃによって、第１、２熱交換領域２７ａ、２７ｂに区画されている。第１熱交換領域２７ａには、前述のエジェクタ式冷凍サイクル２の第１蒸発部２８ａが配置され、第１熱交換領域２７ａのうち第１蒸発部２８ａの外側空間には、ブライン分岐部３３にて分岐された一方のブラインを流通させる空間が形成されている。   Moreover, the inside is divided into the 1st, 2nd heat exchange area | regions 27a and 27b by the partition plate 27c. The first evaporator 28a of the above-described ejector refrigeration cycle 2 is disposed in the first heat exchange area 27a, and the brine branching section 33 is disposed in the outer space of the first evaporator 28a in the first heat exchange area 27a. A space for distributing one of the branched branches is formed.

さらに、図２に示すように、第１蒸発部２８は、第１熱交換領域２７ａ内で、複数回折れ曲がるように蛇行した形状になっている。これにより、内部を通過する冷媒とブラインとの熱交換面積を拡大させて熱交換効率を向上させている。もちろん、第１蒸発部２８に熱交換促進用のフィン等を設けてもよい。   Further, as shown in FIG. 2, the first evaporator 28 has a meandering shape so as to be bent a plurality of times in the first heat exchange region 27 a. Thereby, the heat exchange area of the refrigerant | coolant and brine which pass through the inside is expanded, and the heat exchange efficiency is improved. Of course, the first evaporator 28 may be provided with fins for promoting heat exchange.

第２熱交換領域２７ｂにも、第１熱交換領域２７ａと同様に、蛇行した流路形状の第２蒸発部２８ｂが配置され、第２熱交換領域２７ｂのうち第２蒸発部２８ｂの外側空間には、ブライン分岐部３３にて分岐されて、流量調整弁３４にて流量調整されたブラインを流通させる空間が形成されている。   Similarly to the first heat exchange region 27a, the second heat exchange region 27b is also provided with a meandering channel-shaped second evaporator 28b, and the second heat exchanger 27b has a space outside the second evaporator 28b. In this, a space is formed through which the brine branched by the brine branching portion 33 and having the flow rate adjusted by the flow rate adjusting valve 34 circulate.

なお、本実施形態の冷媒−ブライン熱交換器２７では、第１熱交換領域２７ａおよび第２熱交換領域２７ｂが、仕切板２７ｃによって完全に区画されており、第１熱交換領域２７ａ内のブラインと第２熱交換領域２７ｂ内のブラインが混合することはない。   In the refrigerant-brine heat exchanger 27 of the present embodiment, the first heat exchange region 27a and the second heat exchange region 27b are completely partitioned by the partition plate 27c, and the brine in the first heat exchange region 27a. And the brine in the second heat exchange region 27b are not mixed.

第１熱交換領域２７ａの下流側には、図１に示すように、ブラインの流れを合流させるブライン合流部３６の一方のブライン流入口が接続され、第２熱交換領域２７ｂの下流側には、蓄熱タンク３５が接続されている。なお、ブライン合流部３６の基本的構成は、ブライン分岐部３３と同様の三方継手であり、３つの流入出口のうち、２つをブライン流入口とし、１つをブライン流出口として用いたものである。   As shown in FIG. 1, one brine inlet of the brine junction 36 that joins the brine flows is connected to the downstream side of the first heat exchange region 27a, and the downstream side of the second heat exchange region 27b is connected to the downstream side of the second heat exchange region 27b. The heat storage tank 35 is connected. The basic configuration of the brine merging portion 36 is a three-way joint similar to the brine branching portion 33, and two of the three inlet / outlet ports are used as a brine inlet and one as a brine outlet. is there.

蓄熱タンク３５は、冷媒−ブライン熱交換器２７の第２熱交換領域２７ｂにて冷却されたブラインの有する冷熱を蓄える蓄冷器である。この蓄熱タンク３５としては、耐食性に優れた材質（本実施形態ではステンレス）製の内側タンク部と外側タンク部とを有し、内側タンク部と外側タンク部との間を略真空に保つことで断熱層を形成した二重タンク構造のもの等、例えば、特開２００３−８０９２９号公報に記載されたものを採用できる。   The heat storage tank 35 is a regenerator that stores the cold heat of the brine cooled in the second heat exchange region 27 b of the refrigerant-brine heat exchanger 27. The heat storage tank 35 has an inner tank portion and an outer tank portion made of a material excellent in corrosion resistance (stainless steel in the present embodiment), and maintains a substantially vacuum between the inner tank portion and the outer tank portion. The thing of the double tank structure etc. which formed the heat insulation layer, for example, what was described in Unexamined-Japanese-Patent No. 2003-80929 is employable.

蓄熱タンク３５の出口側には、ブライン合流部３６の他方のブライン流入口が接続されている。つまり、本実施形態では、蓄熱タンク３５は、第２熱交換領域２７ｂの下流側、かつ、ブライン合流部３６の上流側に配置されている。そして、ブライン合流部３６のブライン流出口は、水ポンプ３１の吸入側に接続される。   The other brine inlet of the brine junction 36 is connected to the outlet side of the heat storage tank 35. That is, in the present embodiment, the heat storage tank 35 is disposed on the downstream side of the second heat exchange region 27 b and on the upstream side of the brine junction 36. The brine outlet of the brine junction 36 is connected to the suction side of the water pump 31.

空調制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含むマイクロコンピュータおよびその周辺回路等により構成され、その出力側には、上述したエジェクタ式冷凍サイクル２およびブライン回路３の各種電気式アクチュエータ２２ａ、３１、３２ａ、３４等が接続され、これらの機器の作動を制御する。   The air conditioning control device includes a microcomputer including a CPU, a ROM, a RAM, and the like, and peripheral circuits thereof, and the output side includes various electric actuators 22a, 31 of the ejector refrigeration cycle 2 and the brine circuit 3 described above. 32a, 34, etc. are connected to control the operation of these devices.

また、空調制御装置の入力側には、各種の空調用センサ群および車室内に配置された操作パネルが接続されており、空調用センサ群の検出信号および操作パネルに設けられた操作スイッチの操作信号等が入力される。空調用センサ群としては、外気温Ｔａｍ、内気温Ｔｒ、車室内に入射する日射量Ｔｓ等の空調負荷を検出する各センサの他に、車両走行用エンジンの回転数を検出する回転センサ等が設けられている。   In addition, various air-conditioning sensor groups and an operation panel arranged in the passenger compartment are connected to the input side of the air-conditioning control device, and the detection signals of the air-conditioning sensor groups and the operation switches provided on the operation panel are operated. A signal or the like is input. The air conditioning sensor group includes a sensor for detecting the air conditioning load such as the outside air temperature Tam, the inside air temperature Tr, and the amount of solar radiation Ts incident on the passenger compartment, and a rotation sensor for detecting the rotational speed of the vehicle traveling engine. Is provided.

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。本実施形態の車両用空調装置は、図示しない車両エンジンのスタートスイッチ（イグニッションスイッチ）の投入状態において、操作パネルの空調作動スイッチが投入されると作動する。   Next, the operation of this embodiment in the above configuration will be described. The vehicle air conditioner of the present embodiment operates when the air conditioning operation switch of the operation panel is turned on in a state where a start switch (ignition switch) of a vehicle engine (not shown) is turned on.

なお、本実施形態の車両用空調装置は、前述の如く、アイドルストップ車両に適用されているので、車両走行用エンジンが作動状態であれば、圧縮機２１に回転駆動力が伝達されて、エジェクタ式冷凍サイクル２に冷凍能力を発揮させることができる。一方、車両走行用エンジンが停止状態では、圧縮機２１に駆動力が伝達されないので、エジェクタ式冷凍サイクル２に冷凍能力を発揮させることができない。   Since the vehicle air conditioner of the present embodiment is applied to an idle stop vehicle as described above, if the vehicle running engine is in an operating state, the rotational driving force is transmitted to the compressor 21 and the ejector The refrigerating capacity can be exhibited in the type refrigeration cycle 2. On the other hand, when the vehicle running engine is stopped, the driving force is not transmitted to the compressor 21, and thus the ejector refrigeration cycle 2 cannot exhibit the refrigeration capacity.

そこで、空調制御装置では、回転センサの検出信号に基づいて、車両走行用エンジンが作動状態であるか停止状態であるかを判定している。従って、本実施形態の回転センサは、車両走行用エンジンが作動状態であるか停止状態であるかを検出する作動状態検出手段として機能する。   Therefore, the air conditioning control device determines whether the vehicle running engine is in an operating state or a stopped state based on a detection signal from the rotation sensor. Therefore, the rotation sensor of the present embodiment functions as an operating state detection unit that detects whether the vehicle running engine is in an operating state or a stopped state.

そして、空調制御装置は、車両走行用エンジンが作動状態であると判定した場合は、エジェクタ式冷凍サイクル２が発揮する冷凍能力によって車室内空調を行うとともに、蓄冷タンク３５に冷熱を蓄える蓄冷モードの運転を行い、車両走行用エンジンが停止状態であると判定した場合は、蓄冷タンク３５に蓄えられた冷熱によって室内空調を行う放冷モードの運転を行う。   When the air-conditioning control device determines that the vehicle traveling engine is in an operating state, the air-conditioning control device performs air-conditioning in the vehicle interior by the refrigeration capacity exhibited by the ejector refrigeration cycle 2 and stores the cold energy in the cold storage tank 35. When driving is performed and it is determined that the vehicle running engine is in a stopped state, a cooling mode operation is performed in which room air-conditioning is performed by the cold stored in the cold storage tank 35.

まず、蓄冷モードについて説明する。この蓄冷モードでは、空調制御装置が流量調整弁３４の弁開度を低下させて、第１ブライン流量Ｑ１を第２ブライン流量Ｑ２よりも増加させる。本実施形態では、流量比Ｑ１：Ｑ２を９：１程度としている。   First, the cold storage mode will be described. In the cold storage mode, the air conditioning control device decreases the valve opening degree of the flow rate adjustment valve 34 and increases the first brine flow rate Q1 more than the second brine flow rate Q2. In this embodiment, the flow rate ratio Q1: Q2 is about 9: 1.

エジェクタ式冷凍サイクル２では、車両走行用エンジンから回転駆動力を伝達された圧縮機２１が気相冷媒を吸入して、圧縮して吐出する。圧縮機２１から吐出された高温高圧の気相冷媒は、放熱器２２にて冷却ファン２２ａにより送風された外気と熱交換して放熱し、受液器２２ｂにて気液分離される。   In the ejector refrigeration cycle 2, the compressor 21 to which the rotational driving force is transmitted from the vehicle running engine sucks in the gas-phase refrigerant and compresses and discharges it. The high-temperature and high-pressure gas-phase refrigerant discharged from the compressor 21 radiates heat by exchanging heat with the outside air blown by the cooling fan 22a in the radiator 22, and is separated into gas and liquid in the receiver 22b.

受液器２２ｂから流出した飽和液相冷媒は、可変絞り機構２３にて中間圧の気液二相状態となるまで減圧膨張されて、冷媒分岐部２４へ流入する。冷媒分岐部２４から流出した一方の冷媒は、エジェクタ２５のノズル部２５ａへ流入して、等エントロピ的に減圧膨張される。   The saturated liquid phase refrigerant that has flowed out of the liquid receiver 22 b is decompressed and expanded by the variable throttle mechanism 23 until it reaches a gas-liquid two-phase state at an intermediate pressure, and flows into the refrigerant branching portion 24. One refrigerant that has flowed out of the refrigerant branching portion 24 flows into the nozzle portion 25a of the ejector 25, and is decompressed and expanded in an isentropic manner.

そして、この減圧膨張時に冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換されて、冷媒がノズル部２５ａの冷媒噴射口から高速度となって噴射される。この噴射冷媒の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口２５ｂから第２蒸発部２８ｂ通過後の冷媒が吸引される。   And the pressure energy of a refrigerant | coolant is converted into speed energy at the time of this decompression | expansion expansion, and a refrigerant | coolant is injected at high speed from the refrigerant | coolant injection port of the nozzle part 25a. Due to the refrigerant suction action of the jetted refrigerant, the refrigerant after passing through the second evaporator 28b is sucked from the refrigerant suction port 25b.

さらに、ノズル部２５ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口２５ｂから吸引された吸引冷媒がエジェクタ２５の混合部２５ｃにて混合されて、ディフューザ部２５ｄに流入する。ディフューザ部２５ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。   Furthermore, the refrigerant injected from the nozzle part 25a and the refrigerant sucked from the refrigerant suction port 25b are mixed in the mixing part 25c of the ejector 25 and flow into the diffuser part 25d. In the diffuser part 25d, the refrigerant pressure increases because the velocity energy of the refrigerant is converted into pressure energy due to the expansion of the passage area.

ディフューザ部２５ｄから流出した冷媒は、冷媒−ブライン熱交換器２７の第１蒸発部２８ａへ流入し、第１熱交換領域２７ａを流通するブラインから吸熱して蒸発する。これにより、第１熱交換領域２７ａを流通するブラインが冷却される。そして、第１蒸発部２８ａから流出した冷媒は、圧縮機２１に吸入されて再び圧縮される。   The refrigerant flowing out of the diffuser section 25d flows into the first evaporation section 28a of the refrigerant-brine heat exchanger 27, absorbs heat from the brine flowing through the first heat exchange area 27a, and evaporates. Thereby, the brine which distribute | circulates the 1st heat exchange area | region 27a is cooled. The refrigerant that has flowed out of the first evaporator 28a is sucked into the compressor 21 and compressed again.

また、冷媒分岐部２５から流出した他方の冷媒は、分岐通路２６を介して、固定絞り機構２９へ流入し、等エンタルピ的に減圧膨張される。   The other refrigerant that has flowed out of the refrigerant branch portion 25 flows into the fixed throttle mechanism 29 via the branch passage 26 and is decompressed and expanded in an isoenthalpy manner.

固定絞り機構２９にて減圧膨張された冷媒は、冷媒−ブライン熱交換器２７の第２蒸発部２８ａへ流入し、第２熱交換領域２７ｂを流通するブラインから吸熱して蒸発する。これにより、第２熱交換領域２７ｂを流通するブラインが冷却される。そして、第２蒸発部２８ａから流出した冷媒は、冷媒吸引口２５ｂからエジェクタ２５内へ吸引される。   The refrigerant expanded under reduced pressure by the fixed throttle mechanism 29 flows into the second evaporator 28a of the refrigerant-brine heat exchanger 27, and absorbs heat from the brine flowing through the second heat exchange region 27b to evaporate. Thereby, the brine which distribute | circulates the 2nd heat exchange area | region 27b is cooled. Then, the refrigerant that has flowed out of the second evaporator 28a is sucked into the ejector 25 from the refrigerant suction port 25b.

一方、ブライン回路３では、水ポンプ３１が、冷媒−ブライン熱交換器２７にて冷却されたブラインを吸入して圧送する。水ポンプ３１から圧送された低温のブラインは、ブライン−空気熱交換器３２にて送風ファン３２ａの送風空気と熱交換して、車室内への送風空気を冷却する。   On the other hand, in the brine circuit 3, the water pump 31 sucks the brine cooled by the refrigerant-brine heat exchanger 27 and pumps it. The low-temperature brine pumped from the water pump 31 exchanges heat with the blown air of the blower fan 32a in the brine-air heat exchanger 32 to cool the blown air into the vehicle interior.

ブライン−空気熱交換器３２から流出したブラインは、ブライン分岐部３３へ流入する。ブライン分岐部３３から流出した一方のブラインは、冷媒−ブライン熱交換器２７の第１熱交換領域２７ａへ流入し、第１蒸発部２８ａにて蒸発する冷媒の吸熱作用によって冷却されてブライン合流部３６へ流入する。   The brine that has flowed out of the brine-air heat exchanger 32 flows into the brine branch 33. One brine that has flowed out of the brine branching section 33 flows into the first heat exchange region 27a of the refrigerant-brine heat exchanger 27, and is cooled by the endothermic action of the refrigerant that evaporates in the first evaporation section 28a. 36.

また、ブライン分岐部３３から流出した他方のブラインは、流量調整弁３４を介して、冷媒−ブライン熱交換器２７の第２熱交換領域２７ｂへ流入し、第２蒸発部２８ｂにて蒸発する冷媒の吸熱作用によって冷却されて蓄熱タンク３５へ流入する。蓄熱タンク３５では、第２熱交換領域２７ｂにて冷却されたブラインを貯留する。これにより、蓄熱タンク３５に、第２熱交換領域２７ｂにて冷却されたブラインの冷熱が蓄えられる。   The other brine that has flowed out of the brine branching portion 33 flows into the second heat exchange region 27b of the refrigerant-brine heat exchanger 27 via the flow rate adjusting valve 34, and evaporates in the second evaporation portion 28b. It is cooled by the endothermic action and flows into the heat storage tank 35. In the heat storage tank 35, the brine cooled in the second heat exchange region 27b is stored. Accordingly, the cold heat of the brine cooled in the second heat exchange region 27b is stored in the heat storage tank 35.

蓄熱タンク３５の貯留量を超えたブラインは、蓄熱タンク３５から流出してブライン合流部３６に流入し、第１熱交換領域２７ａにて冷却されたブラインと合流して、水ポンプ３１に吸入されて再び圧送される。   The brine exceeding the storage amount of the heat storage tank 35 flows out of the heat storage tank 35 and flows into the brine junction 36, merges with the brine cooled in the first heat exchange region 27a, and is sucked into the water pump 31. And pumped again.

次に、放冷モードについて説明する。この放冷モードでは、空調制御装置が流量調整弁３４の弁開度を増加させて、第１ブライン流量Ｑ１を第２ブライン流量Ｑ２よりも低下させる。本実施形態では、流量調整弁３４の弁開度を前回させることにより、流量比Ｑ１：Ｑ２を１：９程度としている。   Next, the cooling mode will be described. In this cooling mode, the air conditioning control device increases the valve opening degree of the flow rate adjustment valve 34 to lower the first brine flow rate Q1 than the second brine flow rate Q2. In the present embodiment, the flow rate ratio Q1: Q2 is set to about 1: 9 by causing the valve opening degree of the flow rate adjustment valve 34 to be last time.

前述の如く、放冷モードでは、エジェクタ式冷凍サイクル２は冷凍能力を発揮できないものの、第２ブライン流量Ｑ２を増加させることによって、水ポンプ３１が蓄熱タンク３５に蓄えられた低温のブラインを吸入して圧送する。水ポンプ３１から圧送された低温のブラインは、ブライン−空気熱交換器３２にて送風ファン３２ａの送風空気と熱交換して、車室内への送風空気を冷却する。その他の作動は、蓄冷モードと同様である。   As described above, in the cooling mode, the ejector-type refrigeration cycle 2 cannot exhibit the refrigeration capacity, but the water pump 31 sucks in the low-temperature brine stored in the heat storage tank 35 by increasing the second brine flow rate Q2. To pump. The low-temperature brine pumped from the water pump 31 exchanges heat with the blown air of the blower fan 32a in the brine-air heat exchanger 32 to cool the blown air into the vehicle interior. Other operations are the same as in the cold storage mode.

本実施形態では、以上の如く作動するので、蓄冷モード時に、エジェクタ２５のディフューザ部２５ｄから流出した低圧冷媒を第１蒸発部２８ａで蒸発させ、エジェクタ２５の冷媒吸引口２５ｂへ吸引される低圧冷媒を第２蒸発部２８ｂで蒸発させる。この際、ディフューザ部２５ｄの昇圧作用によって、第２蒸発部２８ｂにおける冷媒蒸発温度を第１蒸発部２８ａにおける冷媒蒸発温度よりも低下させることができる。   In this embodiment, since it operates as described above, the low-pressure refrigerant that has flowed out of the diffuser portion 25d of the ejector 25 is evaporated by the first evaporation portion 28a and is sucked into the refrigerant suction port 25b of the ejector 25 in the cold storage mode. Is evaporated by the second evaporator 28b. At this time, the refrigerant evaporating temperature in the second evaporating part 28b can be made lower than the refrigerant evaporating temperature in the first evaporating part 28a by the pressure increasing action of the diffuser part 25d.

従って、蓄熱タンク３５では、第１熱交換領域２７ａにて冷却されたブラインよりも温度の低い、第２熱交換領域２７ｂにて冷却されたブラインの有する冷熱を蓄えておくことができる。さらに、流量調整弁３４が流量比Ｑ１：Ｑ２を９：１程度としているので、ブライン−空気熱交換器３２では、主に第１熱交換領域２７ａにて冷却されたブラインと送風空気とを熱交換させて車室内空調を行うことができる。   Therefore, in the heat storage tank 35, the cold heat of the brine cooled in the second heat exchange region 27b, which is lower in temperature than the brine cooled in the first heat exchange region 27a, can be stored. Further, since the flow rate adjustment valve 34 sets the flow rate ratio Q1: Q2 to about 9: 1, the brine-air heat exchanger 32 mainly heats the brine cooled by the first heat exchange region 27a and the blown air. Car interior air conditioning can be performed by replacing them.

つまり、本実施形態では、蓄冷モード時に、第１蒸発部２８ａにおける冷媒蒸発温度を、冷却対象空間の冷却に必要な冷媒蒸発温度よりも不必要に低下させることなく車室内空調を実現できるとともに、第２蒸発部２８ｂにて十分に冷却されたブラインの冷熱を蓄熱タンク３５に蓄えておくことができるように、第１蒸発部２８ａおよび第２蒸発部２８ｂを使い分けている。   That is, in the present embodiment, in the cold storage mode, the vehicle interior air conditioning can be realized without unnecessarily lowering the refrigerant evaporation temperature in the first evaporator 28a than the refrigerant evaporation temperature necessary for cooling the cooling target space, The first evaporator 28a and the second evaporator 28b are selectively used so that the cold heat of the brine sufficiently cooled by the second evaporator 28b can be stored in the heat storage tank 35.

その結果、蓄熱タンク３５に十分に冷却されたブラインを蓄えること、および、冷却効率を向上させることの両立を図ることができる。   As a result, it is possible to achieve a balance between storing the sufficiently cooled brine in the heat storage tank 35 and improving the cooling efficiency.

さらに、エジェクタ式冷凍サイクル２が冷凍能力を発揮できない放冷モード時には、流量調整弁３４が、流量比Ｑ１：Ｑ２を１：９程度とするので、蓄熱タンク３５に蓄えられた十分に冷却されたブラインをブライン−空気熱交換器３２に流入させることができ、冷却対象空間へ送風される送風空気を十分に冷却できる。   Furthermore, when the ejector refrigeration cycle 2 is in a cooling mode in which the refrigeration capacity cannot be exhibited, the flow rate adjustment valve 34 sets the flow rate ratio Q1: Q2 to about 1: 9, so that the heat storage tank 35 is sufficiently cooled. Brine can be made to flow into the brine-air heat exchanger 32, and the blown air blown into the space to be cooled can be sufficiently cooled.

また、ブライン回路３において、蓄熱タンク３５が、第２熱交換領域２７ｂの下流側、かつ、ブライン合流部３６の上流側に配置されているので、第１熱交換領域２７ａで冷却されたブラインよりも、温度が低くなる第２熱交換領域２７ｂで冷却されたブラインの冷熱を、確実に蓄熱タンク３５に蓄えることができる。   Moreover, in the brine circuit 3, since the heat storage tank 35 is arrange | positioned in the downstream of the 2nd heat exchange area | region 27b, and the upstream of the brine junction part 36, from the brine cooled by the 1st heat exchange area | region 27a. However, the cold heat of the brine cooled in the second heat exchange region 27 b where the temperature is lowered can be reliably stored in the heat storage tank 35.

また、冷媒−ブライン熱交換器２７の第１熱交換領域２７ａおよび第２熱交換領域２７ｂが、仕切板２７ｃによって完全に区画されているので、第１熱交換領域２７ａで冷却されたブラインの温度と第２熱交換領域２７ｂで冷却されたブラインの温度との温度差を確保して、蓄熱タンク３５がより低い温度の冷熱を効率的に蓄えることができる。   Further, since the first heat exchange region 27a and the second heat exchange region 27b of the refrigerant-brine heat exchanger 27 are completely partitioned by the partition plate 27c, the temperature of the brine cooled in the first heat exchange region 27a And a temperature difference between the brine cooled in the second heat exchange region 27b and the heat storage tank 35 can efficiently store cold heat at a lower temperature.

（第２実施形態）
第１実施形態では、ブライン分岐部３３にて分岐された一方のブラインを第１熱交換領域２７ａで冷却し、他方のブラインを第２熱交換領域２７ｂで冷却するブライン回路３を採用した例を説明したが、本実施形態では、図３の全体構成図で示すように、ブライン分岐部３３の上流側のブラインを第１熱交換領域２７ａで冷却し、ブライン分岐部３３にて分岐された一方のブラインを第２熱交換領域２７ｂで冷却している。 (Second Embodiment)
In the first embodiment, an example is adopted in which the brine circuit 3 that cools one brine branched by the brine branching portion 33 in the first heat exchange region 27a and cools the other brine in the second heat exchange region 27b is adopted. As described above, in the present embodiment, as shown in the overall configuration diagram of FIG. 3, the brine on the upstream side of the brine branching section 33 is cooled by the first heat exchange region 27 a and branched at the brine branching section 33. The brine is cooled in the second heat exchange region 27b.

なお、図３では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。これは以下の実施形態でも同様である。   In FIG. 3, the same or equivalent parts as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals. The same applies to the following embodiments.

具体的には、図３に示すように、ブライン−空気熱交換器３２から流出したブラインの流れは、分岐されることなく、冷媒−ブライン熱交換器２７の第１熱交換領域２７ａへ流入し、第１熱交換領域２７ａから流出したブラインの流れがブライン分岐部３３にて分岐される。   Specifically, as shown in FIG. 3, the flow of the brine flowing out from the brine-air heat exchanger 32 flows into the first heat exchange region 27a of the refrigerant-brine heat exchanger 27 without being branched. The flow of the brine flowing out from the first heat exchange region 27a is branched at the brine branching portion 33.

ブライン分岐部３３にて分岐された一方のブラインは、流量調整弁３４を介して、第２熱交換領域２７ｂへ流入する。そして、第２熱交換領域２７ｂから流出したブラインは、蓄熱タンク３５を介して、ブライン合流部３６の一方のブライン流入口へ流入する。ブライン分岐部３３にて分岐された他方のブラインは、直接、ブライン合流部３６の他方のブライン流入口へ流入する。   One brine branched by the brine branching section 33 flows into the second heat exchange region 27b via the flow rate adjustment valve 34. Then, the brine that has flowed out of the second heat exchange region 27 b flows into one brine inlet of the brine junction 36 via the heat storage tank 35. The other brine branched by the brine branch portion 33 flows directly into the other brine inlet of the brine junction portion 36.

また、本実施形態では、空調制御装置が、蓄冷モードでは流量調整弁３４の弁開度を低下させて、流量比Ｑ１：Ｑ２を１０：１程度とし、放冷モードでは流量調整弁３４の弁開度を増加させて、流量比Ｑ１：Ｑ２を１０：９程度としている。その他の構成および作動は、第１実施形態と同様である。   In the present embodiment, the air conditioning controller reduces the valve opening of the flow rate adjustment valve 34 in the cold storage mode so that the flow rate ratio Q1: Q2 is about 10: 1, and in the cool mode, the valve of the flow rate adjustment valve 34 is set. The flow rate ratio Q1: Q2 is about 10: 9 by increasing the opening. Other configurations and operations are the same as those in the first embodiment.

従って、本実施形態のブライン式冷却装置１を作動させても、第１実施形態と同様に、蓄熱タンク３５に十分に冷却されたブラインを蓄えること、および、冷却効率を向上させることの両立を図ることができる。   Therefore, even if the brine type cooling device 1 of the present embodiment is operated, it is possible to store both the sufficiently cooled brine in the heat storage tank 35 and improve the cooling efficiency as in the first embodiment. You can plan.

さらに、ブライン回路３において、ブライン分岐部３３の上流側のブラインを第１熱交換領域２７ａで冷却し、ブライン分岐部３３にて分岐された一方のブラインを、さらに、第２熱交換領域２７ｂで冷却しているので、効率的に冷却されたブラインの冷熱を蓄熱タンク３５に蓄えることができる。   Further, in the brine circuit 3, the brine upstream of the brine branching section 33 is cooled in the first heat exchange region 27a, and one brine branched in the brine branching portion 33 is further cooled in the second heat exchange region 27b. Since it cools, the cold energy of the brine cooled efficiently can be stored in the heat storage tank 35.

（第３実施形態）
第１実施形態では、流量調整弁３４が、ブライン分岐部３３の下流側、かつ、第２熱交換領域２７ｂの上流側に配置されたブライン回路３を採用した例を説明したが、本実施形態では、図４の全体構成図で示すように、流量調整弁３４を、第２熱交換領域２７ｂの下流側、かつ、蓄熱タンク３５の上流側に配置したものである。 (Third embodiment)
In the first embodiment, the example in which the flow rate adjusting valve 34 employs the brine circuit 3 disposed on the downstream side of the brine branching portion 33 and on the upstream side of the second heat exchange region 27b has been described. Then, as shown in the overall configuration diagram of FIG. 4, the flow rate adjustment valve 34 is disposed downstream of the second heat exchange region 27 b and upstream of the heat storage tank 35.

その他の構成および作動は、第１実施形態と同様である。本実施形態のブライン式冷却装置１を作動させても、第１実施形態と全く同様の効果を得ることができる。   Other configurations and operations are the same as those in the first embodiment. Even if the brine cooling device 1 of this embodiment is operated, the same effect as that of the first embodiment can be obtained.

（第４実施形態）
第１実施形態では、流量調整弁３４を設けた例を説明したが、本実施形態では、図５の全体構成図で示すように、ブライン分岐部および流量比変更手段を三方流量調整弁３４’として一体的に構成している。その他の構成および作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態のブライン式冷却装置１を作動させても、第１実施形態と全く同様の効果を得ることができる。 (Fourth embodiment)
In the first embodiment, the example in which the flow rate adjustment valve 34 is provided has been described. However, in this embodiment, as shown in the overall configuration diagram of FIG. As a single unit. Other configurations and operations are the same as those in the first embodiment. Therefore, even if the brine type cooling device 1 of this embodiment is operated, the same effect as that of the first embodiment can be obtained.

さらに、本実施形態の如く、三方流量調整弁３４’を採用する場合は、放冷モード時に、流量比Ｑ１：Ｑ２を０：１０としてもよい。つまり、第２熱交換領域２７ｂのみにブラインを流通させるようにしてもよい。これにより、放冷モード時に、蓄熱タンク３５に蓄えられたブラインのみをブライン−空気熱交換器３２に流入させることができ、冷却対象空間へ送風される送風空気を効率的に冷却できる。   Furthermore, when the three-way flow rate adjustment valve 34 'is employed as in the present embodiment, the flow rate ratio Q1: Q2 may be set to 0:10 in the cooling mode. That is, you may make it distribute | circulate a brine only to the 2nd heat exchange area | region 27b. Thereby, only the brine stored in the heat storage tank 35 can be caused to flow into the brine-air heat exchanger 32 during the cooling mode, and the blown air blown into the space to be cooled can be efficiently cooled.

さらに、上述の第１実施形態のブライン合流部および流量比変更手段を三方流量調整弁として一体的に構成してもよい。第２実施形態においてブライン分岐部および流量比変更手段、あるいは、ブライン分岐部および流量比変更手段を一体的に構成してもよい。   Furthermore, you may comprise integrally the above-mentioned brine junction part and flow rate ratio change means of 1st Embodiment as a three-way flow control valve. In the second embodiment, the brine branching unit and the flow rate changing unit, or the brine branching unit and the flow rate changing unit may be integrally configured.

（第５実施形態）
本実施形態は、図６に示すように、第１実施形態に対して流量調整弁３４を廃止して、ブライン分岐部で分岐された一方の冷媒が流通する冷媒通路を開閉する開閉弁３７を設けるとともに、開閉弁３７に対して並列的に固定絞り機構３７ａを設けたものである。この開閉弁３７としては、空調制御装置の制御信号（制御電圧）によって、その作動が制御される電磁弁（ソレノイドバルブ）を採用できる。 (Fifth embodiment)
As shown in FIG. 6, the present embodiment eliminates the flow rate adjustment valve 34 from the first embodiment, and includes an on-off valve 37 that opens and closes a refrigerant passage through which one of the refrigerants branched at the brine branching portion flows. In addition, a fixed throttle mechanism 37 a is provided in parallel to the on-off valve 37. As this on-off valve 37, an electromagnetic valve (solenoid valve) whose operation is controlled by a control signal (control voltage) of an air conditioning control device can be adopted.

さらに、本実施形態では、空調制御装置が、蓄冷モードでは、開閉弁３７を閉塞し、放冷モードでは、開閉弁３７を開く。従って、固定絞り機構３７ａの圧力損失を適宜調整することで、蓄冷モードあるいは放冷モードにおける流量比Ｑ１：Ｑ２を所望の値に調整できる。つまり、本実施形態では、開閉弁３７および固定絞り機構３７ａが流量比変更手段を構成している。その他の構成および作動は、第１実施形態と同様である。   Furthermore, in this embodiment, the air conditioning control device closes the on-off valve 37 in the cold storage mode, and opens the on-off valve 37 in the cooling mode. Therefore, by appropriately adjusting the pressure loss of the fixed throttle mechanism 37a, the flow rate ratio Q1: Q2 in the cold storage mode or the cooling mode can be adjusted to a desired value. That is, in this embodiment, the on-off valve 37 and the fixed throttle mechanism 37a constitute a flow rate ratio changing unit. Other configurations and operations are the same as those in the first embodiment.

本実施形態では、流量調整弁３４を採用する場合に対して、簡素な構成および制御によって、第１実施形態と全く同様の効果を得ることができる。もちろん、第２、３実施形態において、流量調整弁３４を廃止して、本実施形態と同様の開閉弁３７および固定絞り機構３７を設けてもよい。   In the present embodiment, the same effects as those of the first embodiment can be obtained with a simple configuration and control compared to the case where the flow rate adjustment valve 34 is employed. Of course, in the second and third embodiments, the flow rate adjustment valve 34 may be eliminated, and the on-off valve 37 and the fixed throttle mechanism 37 similar to those of the present embodiment may be provided.

（第６実施形態）
本実施形態では、第１実施形態の構成に対して、第２蒸発部２８ｂにおける冷媒の吸熱量を、第１蒸発部２８ａにおける冷媒の吸熱量よりも低くなるように構成したものである。具体的には、図７に示すように、蛇行状に伸びる第２蒸発部２８ｂの長さを第１蒸発部２８ａの長さよりも短くすることによって、第２蒸発部２８ｂの熱交換面積を、第１蒸発部２８ａの熱交換面積よりも小さくして吸熱量を低下させている。 (Sixth embodiment)
In the present embodiment, the heat absorption amount of the refrigerant in the second evaporation unit 28b is configured to be lower than the heat absorption amount of the refrigerant in the first evaporation unit 28a, compared to the configuration of the first embodiment. Specifically, as shown in FIG. 7, by reducing the length of the second evaporator 28b extending in a meandering manner than the length of the first evaporator 28a, the heat exchange area of the second evaporator 28b is The amount of heat absorption is reduced by making it smaller than the heat exchange area of the first evaporator 28a.

ところで、エジェクタ２５では、ノズル部２５にて冷媒を減圧膨張させる際の膨張損失エネルギーを、冷媒吸引口２５ｂから冷媒を吸引すること、および、ディフューザ部２５ｄにて冷媒を昇圧させることで回収している。このため、第２蒸発部２８ｂを通過させる冷媒流量、すなわち、冷媒吸引口２５ｂから吸引される冷媒流量を減少させることで、ディフューザ部２５ｄにおける昇圧量を増加させることができる。   By the way, in the ejector 25, the expansion loss energy when the refrigerant is decompressed and expanded by the nozzle portion 25 is recovered by sucking the refrigerant from the refrigerant suction port 25b and increasing the pressure of the refrigerant by the diffuser portion 25d. Yes. For this reason, the pressure increase amount in the diffuser part 25d can be increased by decreasing the refrigerant | coolant flow rate which passes the 2nd evaporation part 28b, ie, the refrigerant | coolant flow rate attracted | sucked from the refrigerant | coolant suction port 25b.

さらに、ディフューザ部２５ｄにおける昇圧量を増加させることで、第１蒸発部２８ａにおける冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）と第２蒸発部２８ｂにおける冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）との圧力差（温度差）を拡大することができる。その結果、本実施形態によれば、第１実施形態に対して、より一層、低い温度に冷却されたブラインの冷熱を蓄熱タンク３５に蓄えることができる。   Furthermore, the pressure difference (temperature difference) between the refrigerant evaporation pressure (refrigerant evaporation temperature) in the first evaporator 28a and the refrigerant evaporation pressure (refrigerant evaporation temperature) in the second evaporator 28b is increased by increasing the amount of pressure increase in the diffuser unit 25d. ) Can be expanded. As a result, according to the present embodiment, the cold heat of the brine cooled to a lower temperature than in the first embodiment can be stored in the heat storage tank 35.

なお、本実施形態では、第２蒸発部２８ｂの蛇行状の冷媒流路の長さを短くすることで、第２蒸発部２８ｂにおける冷媒の吸熱量を低下させているが、例えば、第１実施形態の構成において、第１蒸発部２８ａのみに熱交換促進用のフィンを設けて第２蒸発部２８ｂにおける吸熱量を低下させてもよいし、さらに、第１熱交換領域２７ａの容積を第２熱交換領域２７ｂの容積を小さくしてもよい。   In the present embodiment, the heat absorption amount of the refrigerant in the second evaporator 28b is reduced by shortening the length of the meandering refrigerant flow path of the second evaporator 28b. In the configuration of the embodiment, a heat exchange promoting fin may be provided only in the first evaporation section 28a to reduce the heat absorption amount in the second evaporation section 28b, and the volume of the first heat exchange area 27a may be reduced to the second. The volume of the heat exchange region 27b may be reduced.

また、第２〜５実施形態の構成に対して、同様に、第２蒸発部２８ｂにおける冷媒の吸熱量を、第１蒸発部２８ａにおける冷媒の吸熱量よりも低くなるように構成してもよい。   Further, similarly to the configurations of the second to fifth embodiments, the heat absorption amount of the refrigerant in the second evaporation unit 28b may be configured to be lower than the heat absorption amount of the refrigerant in the first evaporation unit 28a. .

（第７実施形態）
上述の実施形態では、エジェクタ２５の上流側に冷媒分岐部２４を設けたエジェクタ式冷凍サイクル２を採用した例を説明したが、エジェクタ式冷凍サイクル２を図８に示すように構成してもよい。 (Seventh embodiment)
In the above-described embodiment, the example in which the ejector refrigeration cycle 2 in which the refrigerant branching portion 24 is provided on the upstream side of the ejector 25 has been described. However, the ejector refrigeration cycle 2 may be configured as illustrated in FIG. .

具体的には、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２では、蓄冷モード時に、冷媒−ブライン熱交換器２７の第１蒸発部２８ａの下流側に冷媒の気液を分離する気液分離器３８を設け、この気液分離器２８から流出した液相冷媒を、固定絞り機構２９を介して、第２蒸発部２８ｂへ流入させる構成になっている。   Specifically, in the ejector-type refrigeration cycle 2 of the present embodiment, the gas-liquid separator 38 that separates the gas-liquid refrigerant is provided downstream of the first evaporator 28a of the refrigerant-brine heat exchanger 27 in the cold storage mode. The liquid-phase refrigerant that has flowed out of the gas-liquid separator 28 is allowed to flow into the second evaporator 28b via the fixed throttle mechanism 29.

このような構成としても、第１熱交換領域２７ａにて冷却されるブラインの温度よりも、第２熱交換領域２７ｂにて冷却されるブラインの温度を低下させることができるので、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。   Even in such a configuration, the temperature of the brine cooled in the second heat exchange region 27b can be made lower than the temperature of the brine cooled in the first heat exchange region 27a. The same effect can be obtained.

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。 (Other embodiments)
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be variously modified as follows.

（１）上述の実施形態では、冷媒−ブライン熱交換器２７の第１熱交換領域２７ａおよび第２熱交換領域２７ｂが、仕切板２７ｃによって完全に区画された例を説明したが、本発明の適用はこれに限定されない。   (1) In the above-described embodiment, the example in which the first heat exchange region 27a and the second heat exchange region 27b of the refrigerant-brine heat exchanger 27 are completely partitioned by the partition plate 27c has been described. Application is not limited to this.

第１熱交換領域２７ａで冷却されたブラインの温度と第２熱交換領域２７ｂで冷却されたブラインの温度との温度差を適切に確保できれば、第１熱交換領域２７ａと第２熱交換領域２７ｂとを完全に区画する必要はない。例えば、仕切板２７ｃに小孔を設けて、第１熱交換領域２７ａと第２熱交換領域２７ｂとを連通させるようにしてもよい。   If the temperature difference between the temperature of the brine cooled in the first heat exchange region 27a and the temperature of the brine cooled in the second heat exchange region 27b can be secured appropriately, the first heat exchange region 27a and the second heat exchange region 27b And do not need to be completely partitioned. For example, a small hole may be provided in the partition plate 27c so that the first heat exchange region 27a and the second heat exchange region 27b communicate with each other.

また、上述の実施形態では、第１熱交換領域２７ａおよび第２熱交換領域２７ｂを１つの冷媒−ブライン熱交換器２７の熱交換領域を２つに区画することで構成しているが、それぞれの熱交換領域を異なる別体の熱交換器として構成してもよい。   In the above-described embodiment, the first heat exchange region 27a and the second heat exchange region 27b are configured by dividing the heat exchange region of one refrigerant-brine heat exchanger 27 into two, These heat exchange regions may be configured as different heat exchangers.

（２）上述の実施形態では、本発明のブライン式冷却装置１をアイドルストップ車両の車両用空調装置に適用した例を説明したが、本発明の適用はこれに限定されず、その他の車両に適用してもよい。例えば、通常の車両に適用する場合は、車両用空調装置の始動時から所定時間が経過するまで、放冷モードを実行すれば、前回の作動時に蓄えられた冷熱を利用して、始動時の冷房応答性を向上できる。また、車両用に限定されず、定置型空調装置、定置型冷蔵・冷凍装置に適用してもよい。   (2) In the above-described embodiment, the example in which the brine type cooling device 1 of the present invention is applied to a vehicle air conditioner for an idle stop vehicle has been described. However, the application of the present invention is not limited to this and is applied to other vehicles. You may apply. For example, when applied to a normal vehicle, if the cool-down mode is executed until a predetermined time has elapsed since the start of the vehicle air conditioner, the cold energy stored during the previous operation is used to start Cooling response can be improved. Further, the present invention is not limited to vehicles, and may be applied to stationary air conditioners and stationary refrigeration / refrigeration apparatuses.

（３）上述の実施形態では、冷媒として可燃性冷媒を採用した例を説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、通常のフロン系冷媒、二酸化炭素等を採用してもよい。また、エジェクタ式冷凍サイクル２を、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルとして構成してもよい。この場合は、受液器２２ｃを廃止して、第１蒸発部２８ａの出口側と圧縮機２１の吸入側との間に冷媒の気液を分離する気液分離器として機能するアキュムレータを配置してもよい。   (3) In the above-described embodiment, the example in which the combustible refrigerant is employed as the refrigerant has been described, but the refrigerant is not limited to this. For example, a normal chlorofluorocarbon refrigerant, carbon dioxide, or the like may be employed. Further, the ejector refrigeration cycle 2 may be configured as a supercritical refrigeration cycle in which the high-pressure side refrigerant pressure is equal to or higher than the critical pressure of the refrigerant. In this case, the liquid receiver 22c is abolished, and an accumulator that functions as a gas-liquid separator that separates the gas-liquid refrigerant is disposed between the outlet side of the first evaporator 28a and the suction side of the compressor 21. May be.

（４）上述の実施形態では、エジェクタ２５のノズル部として、冷媒通路面積が固定された固定ノズルを採用しているが、冷媒通路面積を変更可能に構成された可変ノズルを採用してもよい。   (4) In the above-described embodiment, a fixed nozzle having a fixed refrigerant passage area is employed as the nozzle portion of the ejector 25. However, a variable nozzle configured to be able to change the refrigerant passage area may be employed. .

（５）上述の実施形態では、蓄熱タンク３５として、真空断熱式の二重タンク構造のものを採用しているが、蓄熱タンク２５の構造はこれに限定されない。例えば、タンク本体の外周側に樹脂性の断熱材を設けたものであってもよい。   (5) Although the vacuum heat insulation type double tank structure is adopted as the heat storage tank 35 in the above embodiment, the structure of the heat storage tank 25 is not limited to this. For example, a resinous heat insulating material may be provided on the outer peripheral side of the tank body.

第１実施形態のブライン式冷却装置の全体構成図である。It is a whole block diagram of the brine type cooling device of 1st Embodiment. 第１実施形態の冷媒−ブライン熱交換器の外観斜視図である。It is an external appearance perspective view of the refrigerant-brine heat exchanger of 1st Embodiment. 第２実施形態のブライン式冷却装置の全体構成図である。It is a whole block diagram of the brine type cooling device of 2nd Embodiment. 第３実施形態のブライン式冷却装置の全体構成図である。It is a whole block diagram of the brine type cooling device of 3rd Embodiment. 第４実施形態のブライン式冷却装置の全体構成図である。It is a whole block diagram of the brine type cooling device of 4th Embodiment. 第５実施形態のブライン式冷却装置の全体構成図である。It is a whole block diagram of the brine type cooling device of 5th Embodiment. 第６実施形態のブライン式冷却装置の全体構成図である。It is a whole block diagram of the brine type cooling device of 6th Embodiment. 第７実施形態のブライン式冷却装置の全体構成図である。It is a whole block diagram of the brine type cooling device of 7th Embodiment.

符号の説明Explanation of symbols

２…エジェクタ式冷凍サイクル、３…ブライン回路、
２４…冷媒分岐部、２５…エジェクタ、２５ａ…ノズル部、２５ｂ…冷媒吸引口、
２７…冷媒−ブライン熱交換器、２７ａ…第１熱交換領域、２７ｂ…第２熱交換領域、
２８ａ…第１蒸発部、２８ｂ…第２蒸発部、２９…固定絞り機構、
３２…ブライン−空気熱交換器、３３…ブライン分岐部、３５…蓄熱タンク、
３６…ブライン合流部、３８…気液分離器。 2 ... Ejector refrigeration cycle, 3 ... Brine circuit,
24 ... Refrigerant branch part, 25 ... Ejector, 25a ... Nozzle part, 25b ... Refrigerant suction port,
27 ... refrigerant-brine heat exchanger, 27a ... first heat exchange region, 27b ... second heat exchange region,
28a ... 1st evaporation part, 28b ... 2nd evaporation part, 29 ... fixed throttle mechanism,
32 ... Brine-air heat exchanger, 33 ... Brine branch, 35 ... Heat storage tank,
36: Brine junction, 38 ... Gas-liquid separator.

Claims (8)

冷媒と熱媒体であるブラインとを熱交換させて前記ブラインを冷却する冷媒−ブライン熱交換器（２７）を有する冷凍サイクル（２）と、
前記冷媒−ブライン熱交換器（２７）にて冷却されたブラインを循環させるブライン回路（３）とを備え、
前記ブライン回路（３）は、ブラインと冷却対象空間へ送風される送風空気とを熱交換させるブライン−空気熱交換器（３２）、および、前記冷媒−ブライン熱交換器（２７）にて冷却されたブラインの有する冷熱を蓄える蓄冷器（３５）を有し、
前記冷凍サイクル（２）は、
高圧冷媒を減圧膨張させるノズル部（２５ａ）から噴射する高速度の冷媒流によって冷媒を冷媒吸引口（２５ｂ）から吸引するエジェクタ（２５）、
前記エジェクタ（２５）から流出した低圧冷媒を蒸発させる第１蒸発部（２８ａ）、
冷媒を減圧膨張させる減圧手段（２９）、
および、前記減圧手段（２９）にて減圧膨張された低圧冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（２５ｂ）上流側へ流出させる第２蒸発部（２８ｂ）を有し、
前記冷媒−ブライン熱交換器（２７）では、前記第１、２蒸発部（２８ａ、２８ｂ）にて蒸発する低圧冷媒の吸熱作用によって前記ブラインを冷却し、
前記蓄冷器（３５）は、前記第２蒸発部（２８ｂ）にて冷却されたブラインの有する冷熱を蓄えることを特徴とするブライン式冷却装置。 A refrigeration cycle (2) having a refrigerant-brine heat exchanger (27) that cools the brine by exchanging heat between the refrigerant and the heat medium brine;
A brine circuit (3) for circulating the brine cooled in the refrigerant-brine heat exchanger (27),
The brine circuit (3) is cooled by a brine-air heat exchanger (32) for exchanging heat between the brine and the blown air blown into the space to be cooled, and the refrigerant-brine heat exchanger (27). A regenerator (35) for storing the cold heat of the brine,
The refrigeration cycle (2)
An ejector (25) for sucking the refrigerant from the refrigerant suction port (25b) by a high-speed refrigerant flow injected from the nozzle portion (25a) for decompressing and expanding the high-pressure refrigerant;
A first evaporator (28a) for evaporating the low-pressure refrigerant flowing out of the ejector (25);
Decompression means (29) for decompressing and expanding the refrigerant;
And a second evaporation section (28b) for evaporating the low-pressure refrigerant decompressed and expanded by the decompression means (29) and flowing it out to the upstream side of the refrigerant suction port (25b),
In the refrigerant-brine heat exchanger (27), the brine is cooled by the endothermic action of the low-pressure refrigerant evaporated in the first and second evaporators (28a, 28b),
The brine regenerator (35) stores the cold heat of the brine cooled by the second evaporator (28b). さらに、前記冷凍サイクル（２）は、高圧冷媒を放熱させる放熱器（２２）下流側冷媒の流れを分岐する冷媒分岐部（２４）を有し、
前記ノズル部（２５ａ）は、前記冷媒分岐部（２４）で分岐された一方の冷媒を減圧膨張させ、
前記減圧手段（２９）は、前記冷媒分岐部（２４）で分岐された一方の冷媒を減圧膨張させることを特徴とする請求項１に記載のブライン式冷却装置。 Furthermore, the refrigeration cycle (2) has a refrigerant branching part (24) for branching the flow of the refrigerant on the downstream side of the radiator (22) for radiating the high-pressure refrigerant,
The nozzle part (25a) decompresses and expands one of the refrigerants branched at the refrigerant branch part (24),
The brine type cooling device according to claim 1, wherein the decompression means (29) decompresses and expands one of the refrigerants branched by the refrigerant branching portion (24). さらに、前記冷凍サイクル（２）は、前記エジェクタ（２５）流出冷媒の気液を分離する気液分離器（３８）を有し、
前記減圧手段（２９）は、前記気液分離器（３８）から流出した液相冷媒を減圧膨張させることを特徴とする請求項１に記載のブライン式冷却装置。 Further, the refrigeration cycle (2) has a gas-liquid separator (38) for separating the gas-liquid of the refrigerant flowing out of the ejector (25),
The brine type cooling apparatus according to claim 1, wherein the decompression means (29) decompresses and expands the liquid refrigerant flowing out of the gas-liquid separator (38). さらに、前記ブライン回路（３）は、ブライン−空気熱交換器（３２）から流出したブラインの流れを分岐するブライン分岐部（３３）、および、前記ブライン分岐部（３３）にて分岐されたそれぞれのブラインの流れを合流させるブライン合流部（３６）を有し、
前記冷媒−ブライン熱交換器（２７）は、前記第１蒸発部（２８ａ）にて蒸発する低圧冷媒の吸熱作用によって前記ブライン分岐部（３３）にて分岐された一方のブラインを冷却する第１熱交換領域（２７ａ）、および、前記第２蒸発部（２８ｂ）にて蒸発する低圧冷媒の吸熱作用によって前記ブライン分岐部（３３）にて分岐された他方のブラインを冷却する第２熱交換領域（２７ｂ）を有し、
前記蓄冷器（３５）は、第２熱交換領域（２７ｂ）の下流側、かつ、前記ブライン合流部（３６）の上流側に配置されていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載のブライン式冷却装置。 Furthermore, the brine circuit (3) is branched at the brine branch part (33) for branching the flow of the brine flowing out from the brine-air heat exchanger (32) and at the brine branch part (33), respectively. A brine merging section (36) for merging the brine streams of
The refrigerant-brine heat exchanger (27) cools one of the brines branched at the brine branch (33) by the endothermic action of the low-pressure refrigerant evaporated at the first evaporator (28a). A heat exchange region (27a) and a second heat exchange region for cooling the other brine branched at the brine branching portion (33) by the endothermic action of the low-pressure refrigerant evaporated at the second evaporation portion (28b). (27b)
The said cool storage (35) is arrange | positioned in the downstream of a 2nd heat exchange area | region (27b), and the upstream of the said brine junction (36), The one of Claim 1 thru | or 3 characterized by the above-mentioned. The brine type cooling device according to one. さらに、前記ブライン回路（３）は、ブライン−空気熱交換器（３２）から流出したブラインの流れを分岐するブライン分岐部（３３）、および、前記ブライン分岐部（３３）にて分岐されたそれぞれのブラインの流れを合流させるブライン合流部（３６）を有し、
前記冷媒−ブライン熱交換器（２７）は、前記第１蒸発部（２８ａ）にて蒸発する低圧冷媒の吸熱作用によって前記ブライン分岐部（３３）上流側のブラインを冷却する第１熱交換領域（２７ａ）、および、前記第２蒸発部（２８ｂ）にて蒸発する低圧冷媒の吸熱作用によって前記ブライン分岐部（３３）にて分岐された一方のブラインを冷却する第２熱交換領域（２７ｂ）を有し、
前記蓄冷器（３５）は、第２熱交換領域（２７ｂ）の下流側、かつ、前記ブライン合流部（３６）の上流側に配置されていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載のブライン式冷却装置。 Furthermore, the brine circuit (3) is branched at the brine branch part (33) for branching the flow of the brine flowing out from the brine-air heat exchanger (32) and at the brine branch part (33), respectively. A brine merging section (36) for merging the brine streams of
The refrigerant-brine heat exchanger (27) includes a first heat exchange region (31) for cooling the brine on the upstream side of the brine branch (33) by an endothermic action of the low-pressure refrigerant evaporated in the first evaporator (28a). 27a) and a second heat exchange region (27b) for cooling one brine branched at the brine branching portion (33) by the endothermic action of the low-pressure refrigerant evaporated at the second evaporation portion (28b). Have
The said cool storage (35) is arrange | positioned in the downstream of a 2nd heat exchange area | region (27b), and the upstream of the said brine junction (36), The one of Claim 1 thru | or 3 characterized by the above-mentioned. The brine type cooling device according to one. 前記第１熱交換領域（２７ａ）および前記第２熱交換領域（２７ｂ）は、互いに、独立した熱交換領域として区画されていることを特徴とする請求項４または５に記載のブライン式冷却装置。 The brine type cooling device according to claim 4 or 5, wherein the first heat exchange region (27a) and the second heat exchange region (27b) are partitioned as heat exchange regions independent of each other. . 前記第２蒸発部（２８ｂ）における冷媒の吸熱量は、前記第１蒸発部（２８ａ）における冷媒の吸熱量よりも小さいことを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載のブライン式冷却装置。 The brine according to any one of claims 1 to 6, wherein an endothermic amount of the refrigerant in the second evaporator (28b) is smaller than an endothermic amount of the refrigerant in the first evaporator (28a). Cooling device. 前記第２蒸発部（２８ｂ）の熱交換面積は、前記第１蒸発部（２８ａ）の熱交換面積よりも小さいことを特徴とする請求項７に記載のブライン式冷却装置。 The brine cooling device according to claim 7, wherein a heat exchange area of the second evaporation part (28b) is smaller than a heat exchange area of the first evaporation part (28a).
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101348250B1 (en) 2013-11-06 2014-01-08 이창흠 Multipurpose cooling system by controlling flow of brine
CN103644674A (en) * 2013-12-10 2014-03-19 郑州大学 Automobile air conditioner parent-subsidiary refrigerating cycle system with diffusing pipe
WO2014103436A1 (en) * 2012-12-27 2014-07-03 三菱電機株式会社 Refrigeration cycle device
WO2017151626A1 (en) * 2016-02-29 2017-09-08 Johnson Controls Technology Company Heat exchange device suitable for low pressure refrigerant
CN114279143A (en) * 2021-12-31 2022-04-05 广东美的白色家电技术创新中心有限公司 Refrigerating system and refrigerating equipment

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014103436A1 (en) * 2012-12-27 2014-07-03 三菱電機株式会社 Refrigeration cycle device
JPWO2014103436A1 (en) * 2012-12-27 2017-01-12 三菱電機株式会社 Refrigeration cycle equipment
KR101348250B1 (en) 2013-11-06 2014-01-08 이창흠 Multipurpose cooling system by controlling flow of brine
CN103644674A (en) * 2013-12-10 2014-03-19 郑州大学 Automobile air conditioner parent-subsidiary refrigerating cycle system with diffusing pipe
WO2017151626A1 (en) * 2016-02-29 2017-09-08 Johnson Controls Technology Company Heat exchange device suitable for low pressure refrigerant
US10739047B2 (en) 2016-02-29 2020-08-11 Johnson Controls Technology Company Heat exchange device suitable for low pressure refrigerant
CN114279143A (en) * 2021-12-31 2022-04-05 广东美的白色家电技术创新中心有限公司 Refrigerating system and refrigerating equipment
CN114279143B (en) * 2021-12-31 2023-10-31 广东美的白色家电技术创新中心有限公司 Refrigerating system and refrigerating equipment

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