JP2009138341A - Metallic expansion anchor - Google Patents

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Yoji Hosokawa
洋治 細川
Tsutomu Tobe
勉 戸辺
Yosuke Kanehara
陽介 兼原
Kenji Matsumoto
健次 松本
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an inside cone driving type anchor capable of ensuring sufficient resistance force to shearing load irrespective of small depth of its burying. <P>SOLUTION: This inside cone driving type metallic expansion anchor 1 is constituted in such a way that a tip of a sleeve-like anchor body 2 is provided with an expansion part to be enlarged and expanded by driving an inside cone, a rear end of the anchor body 2 is provided with a flange-like collar part 24, and the collar part 24 satisfies the following relation: e/t=0.2-0.7 when e denotes dimension of protrusion onto an outer side in the radial direction from the anchor body 2 and t denotes thickness of the collar part being dimension of the collar part 24 in the direction of shaft axis of the anchor body 2. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、内部コーン打ち込み式の金属拡張アンカーに係り、埋め込み深さが浅く（小さく）、薄形のコンクリート板や、中空部あるいは凹所によって薄い部分が存在するコンクリート製品等に対する施工に好適な金属拡張アンカーに関する。   INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention relates to an internal cone driving type metal expansion anchor, and is suitable for construction on a thin concrete plate, a concrete product in which a thin portion exists due to a hollow portion or a recess, and the embedding depth is shallow (small). It relates to a metal expansion anchor.

建物の天井等に器物を取り付けるために施工する金属拡張アンカーとして内部コーン打ち込み式アンカー（以下、略称して、アンカーとも言う）が多用されている（例えば特許文献１）。
ところで、図１０に示すように、例えば、いわゆるＰＣ板（ＰＣ：Prestressed Concrete）等、鋼線等のＰＣ鋼材によってプレストレスを導入したプレキャストコンクリート製品であるプレストレストコンクリート製品は、軽量化等のために、中空部９１を有するものや、薄い板状に形成されたものが多く提供されており、肉厚が小さい部分が存在する。また、コンクリート外面から内部の鉄筋９２までの被り厚が小さいものが多い。 As a metal expansion anchor to be installed in order to attach an object to a ceiling or the like of a building, an internal cone driving type anchor (hereinafter abbreviated as an anchor) is frequently used (for example, Patent Document 1).
By the way, as shown in FIG. 10, for example, a prestressed concrete product which is a precast concrete product in which prestress is introduced by a PC steel material such as a steel wire such as a so-called PC board (PC: Prestressed Concrete) Many of them have a hollow portion 91 or are formed in a thin plate shape, and there is a portion with a small thickness. In many cases, the covering thickness from the concrete outer surface to the internal reinforcing bar 92 is small.

このようなプレストレストコンクリート製品に施工するアンカーとしては、アンカーの埋め込み深さに制約がある。このため、埋め込み深さが浅く（小さく。例えば５０ｍｍ以下）て済むアンカーが幾つか提案されている。
埋め込み深さが比較的大きい（深い）アンカーを使用すると、図１０に示したように、アンカー９３が鉄筋９２に接触したり、アンカー９３が中空部９１に到達して、充分な固定力が得られなくなる可能性がある。
特許第２７８５９７０号公報 As an anchor to be constructed on such a prestressed concrete product, there is a restriction on an embedding depth of the anchor. For this reason, several anchors that require a shallow embedding depth (small, for example, 50 mm or less) have been proposed.
When an anchor having a relatively large embedding depth (deep) is used, as shown in FIG. 10, the anchor 93 comes into contact with the reinforcing bar 92 or the anchor 93 reaches the hollow portion 91 to obtain a sufficient fixing force. It may not be possible.
Japanese Patent No. 2785970

埋め込み深さが浅い（例えば５０ｍｍ以下）アンカーは、該アンカーを施工したコンクリート躯体に対する固定強度の確保に限界があるため、かなり軽量の器物の取り付けにしか利用できない。しかしながら、上述のようなプレストレストコンクリート製品の急速な普及などによって、埋め込み深さが浅いアンカーの活用ニーズが高まってきている。このため、アンカーのコンクリート躯体に対する固定強度の向上、それによる活用範囲の拡大の要求が高まってきている。   An anchor having a shallow embedding depth (for example, 50 mm or less) has a limit in securing a fixed strength with respect to a concrete frame on which the anchor is constructed, and therefore can be used only for attaching a fairly lightweight instrument. However, due to the rapid spread of prestressed concrete products as described above, there is an increasing need for utilizing anchors with a shallow embedding depth. For this reason, the request | requirement of the fixed strength improvement with respect to the concrete frame of an anchor and the expansion of the utilization range by it has increased.

埋め込み深さが浅いアンカーは、これを施工したコンクリート躯体からの引き抜き方向（下穴の中心軸線に沿った方向の引っ張り）の荷重に対する許容引張耐力の考え方は、埋め込み深さが深いアンカーと変わらない（例えば、アンカーを定着したコンクリート躯体のコーン状破壊により決まる許容引張耐力ａの算出にａ＝σＢ １／２・Ａｃを適用できる。σＢ（kg/ｃｍ２）：コンクリート圧縮強度、Ａｃ：コンクリートのコーン状破壊面の有効水平投影面積）が、斜め下方への引っ張り等によって作用する剪断方向の荷重（例えば、斜め下方への引っ張り力の水平分力）、つまり、該アンカーのコンクリート躯体表面から突出した部分にアンカー軸心に直交する方向に作用する荷重に対しては、現在のところ、許容応力の考え方、算出法等が確立されていない。 An anchor with a shallow embedding depth is the same as an anchor with a deep embedding depth in terms of the allowable tensile strength against the load in the pulling direction from the concrete frame in which it is installed (the pulling in the direction along the central axis of the pilot hole). (For example, a = σ B 1/2 · Ac can be applied to the calculation of the allowable tensile strength a determined by the cone-shaped fracture of the concrete frame with anchors. Σ B (kg / cm 2 ): Concrete compressive strength, Ac: The effective horizontal projected area of the cone-shaped fracture surface of the concrete is the load in the shearing direction (for example, the horizontal component of the pulling force diagonally downward), that is, the surface of the concrete frame of the anchor. For loads acting in the direction perpendicular to the anchor axis on the part protruding from the Etc. are not established.

図１１は、従来例のアンカー２０１（内部コーン打ち込み式金属拡張アンカー）を、コンクリート製の天井２０２に施工した状態を模式的に示す。
なお、図１１において、上側を上、下側を下として説明する。 FIG. 11 schematically shows a state in which an anchor 201 (internal cone driving type metal expansion anchor) of a conventional example is constructed on a concrete ceiling 202.
In FIG. 11, description will be made with the upper side as the upper side and the lower side as the lower side.

このアンカー２０１は、スリーブ状のアンカー本体２０３を有し、このアンカー本体２０３内に収納したコーン２０４を、アンカー本体２０３先端の拡張部２０５に打ち込むことによって、拡張部２０５が拡張されて、コンクリート躯体（ここでは天井２０２。以下、符号２０２を付してコンクリート躯体とも言う）に固定される。アンカー本体２０３は、コンクリート躯体２０２に穿孔された下穴２０２ａ内に収納される。
但し、アンカー本体２０３には、下穴２０２ａの下端開口部の周囲に存在するコンクリート躯体の表面（ここでは天井２０２の下面）に当接される鍔部として機能するような突起は存在しない。 This anchor 201 has a sleeve-like anchor main body 203, and the cone 204 accommodated in the anchor main body 203 is driven into the expansion portion 205 at the tip of the anchor main body 203, so that the expansion portion 205 is expanded and a concrete frame is obtained. (Here, it is a ceiling 202. Hereafter, it attaches the code | symbol 202 and is also called a concrete frame.). The anchor main body 203 is accommodated in a pilot hole 202 a drilled in the concrete housing 202.
However, the anchor main body 203 does not have a projection that functions as a flange that comes into contact with the surface of the concrete frame (here, the lower surface of the ceiling 202) existing around the lower end opening of the pilot hole 202a.

図中符号２０６は、天井２０２に固定したアンカー２０１内側の雌ねじ孔（図示略）にねじ込んで取り付けた器物取付用ボルトであり、この器物取付用ボルト２０６のアンカー２０１から下方に突出した部分（以下、ボルト突出部２０６ａ）に器物が取り付けられる。   Reference numeral 206 in the figure denotes an instrument mounting bolt that is screwed into a female screw hole (not shown) inside the anchor 201 that is fixed to the ceiling 202, and a portion that protrudes downward from the anchor 201 of the instrument mounting bolt 206 (below). The fixture is attached to the bolt protrusion 206a).

例えば、器物取付用ボルト２０６（以下、単に、ボルトとも言う）のボルト突出部２０６ａに斜め下方への引張荷重Ｐ１が作用した場合、ボルト２０６には、引張荷重Ｐ１の垂直下方への分力ｐａと、水平分力ｐｂとが作用することとなる。
このとき、水平分力ｐｂは、ボルト２０６と一体のアンカー２０１に伝達されて、アンカー２０１がコンクリート躯体２０２の下穴２０２ａ内面を押圧する押圧力となり、コンクリート躯体２０２に発生する反力によって、コンクリート躯体２０２がこれを負担する。 For example, when a tensile load P1 obliquely downward acts on a bolt protrusion 206a of an object mounting bolt 206 (hereinafter also simply referred to as a bolt), a component force pa of the tensile load P1 vertically downward is applied to the bolt 206. Then, the horizontal component force pb acts.
At this time, the horizontal component force pb is transmitted to the anchor 201 integrated with the bolt 206, and the anchor 201 presses the inner surface of the lower hole 202 a of the concrete housing 202, and the reaction force generated in the concrete housing 202 causes the concrete The housing 202 bears this.

アンカー２０１は、アンカー本体２０３先端の拡張部２０５が、コンクリート躯体２０２に固着されているが、アンカー２０１に伝達された水平分力は、アンカー２０１の内、下穴２０２ａの下端開口部の付近に位置する部分に集中的に作用するため、水平分力ｐｂがアンカー２０１に剪断力として働く。水平分力ｐｂは、コンクリート躯体２０２の内、下穴２０２ａ下端の口縁部２０２ｂ付近に集中的に作用する。水平分力ｐｂが、コンクリート強度の限界に達すると、前記口縁部２０２ｂ付近にて、コンクリート躯体２０２に支圧破壊が生じる。コンクリート躯体２０２に支圧破壊が生じると、アンカー２０１に曲げ変形が生じることとなる。   The anchor 201 has an expanded portion 205 at the tip of the anchor body 203 fixed to the concrete housing 202, but the horizontal component force transmitted to the anchor 201 is in the vicinity of the lower end opening of the pilot hole 202a in the anchor 201. Since it acts intensively on the position, the horizontal component force pb acts on the anchor 201 as a shearing force. The horizontal component force pb acts intensively in the vicinity of the mouth edge 202b at the lower end of the prepared hole 202a in the concrete casing 202. When the horizontal component force pb reaches the limit of the concrete strength, a bearing failure occurs in the concrete casing 202 in the vicinity of the mouth edge 202b. When a bearing failure occurs in the concrete housing 202, bending deformation occurs in the anchor 201.

上述のように、従来例のアンカー２０１にあっては、ボルト２０６に作用した剪断力が、下穴２０２ａ下端の口縁部２０２ｂ付近に集中的に作用する状態となるため、結果的に、剪断に対する抵抗力の向上が難しくなっているものと考えられる。   As described above, in the anchor 201 of the conventional example, the shearing force applied to the bolt 206 is concentrated in the vicinity of the mouth edge 202b at the lower end of the pilot hole 202a. It is thought that it is difficult to improve the resistance to.

本発明は、上述の課題に鑑みて、埋め込み深さが浅い（例えば５０ｍｍ以下）構成であっても、剪断力に対する抵抗力アップを効果的に実現できる金属拡張アンカーの提供を目的としている。   An object of the present invention is to provide a metal expansion anchor capable of effectively realizing an increase in resistance to a shearing force even when the embedding depth is shallow (for example, 50 mm or less).

上記課題を解決するために、本発明では以下の構成を提供する。
第１の発明は、内部コーン打ち込み式の金属拡張アンカーであって、スリーブ状のアンカー本体と、該アンカー本体の内側の内部孔に収納されて前記アンカー本体の先端部の拡張部に打ち込まれることで前記拡張部を拡開する内部コーンとを具備し、前記内部孔が前記アンカー本体の後端に開口する雌ねじ孔部を有し、前記アンカー本体は、その先端に前記拡張部が形成されているとともに、後端にフランジ状の鍔部を具備し、前記鍔部は、前記アンカー本体からその径方向外側への突出寸法ｅと、前記アンカー本体の軸心方向における該鍔部の寸法である鍔部厚みｔとが、ｅ／ｔ＝０．２〜０．７を満たすことを特徴とする金属拡張アンカーを提供する。
第２の発明は、前記鍔部は、前記アンカー本体の固着対象のコンクリート母材に当接される当接面が、前記アンカー本体の軸心に対して垂直の平坦面とされており、該鍔部の外周の端面の一部又は全部が、前記当接面から湾曲する湾曲面とされていることを特徴とする第１の発明の金属拡張アンカーを提供する。
第３の発明は、前記アンカー本体は、その先端から前記鍔部までの距離である埋め込み深さＬが５０ｍｍ以下であり、前記埋め込み深さＬと、前記鍔部の外径Ｄとが、Ｌ／Ｄ＝０．６〜１．５を満たすことを特徴とする第１又は第２の発明の金属拡張アンカーを提供する。
第４の発明は、前記アンカー本体が、前記内部孔を有する筒状部材である本体スリーブと、この本体スリーブの先端部の前記拡張部とは反対の側である後端部に外挿され該本体スリーブに剛結合によって一体化された鍔部用リングとで構成され、前記鍔部が前記鍔部用リングによって構成されていることを特徴とする第１〜３のいずれかの発明の金属拡張アンカーを提供する。
第５の発明は、前記アンカー本体の後端面に、前記アンカー本体の埋め込み深さＬに対応する表示が設けられていることを特徴とする第１〜４のいずれかの発明の金属拡張アンカーを提供する。 In order to solve the above problems, the present invention provides the following configuration.
The first invention is a metal expansion anchor of an internal cone driving type, which is housed in a sleeve-shaped anchor main body and an internal hole inside the anchor main body, and is driven into an expansion portion at the tip of the anchor main body. An internal cone that expands the expansion portion, and the internal hole has a female screw hole portion that opens at a rear end of the anchor body, and the anchor body has the expansion portion formed at a tip thereof. A flange-like flange at the rear end, and the flange has a dimension e protruding outward from the anchor body in the radial direction and a dimension of the flange in the axial direction of the anchor body. Provided is a metal expansion anchor characterized in that the collar thickness t satisfies e / t = 0.2 to 0.7.
According to a second aspect of the present invention, in the flange portion, a contact surface that is in contact with a concrete base material to which the anchor body is fixed is a flat surface perpendicular to the axis of the anchor body, The metal expansion anchor according to the first aspect of the present invention is characterized in that a part or all of the end face of the outer periphery of the collar portion is a curved surface that curves from the contact surface.
According to a third aspect of the present invention, the anchor body has an embedding depth L, which is a distance from the tip of the anchor body to the collar portion, of 50 mm or less, and the embedding depth L and the outer diameter D of the collar portion are L The metal expansion anchor according to the first or second invention is characterized by satisfying /D=0.6 to 1.5.
According to a fourth aspect of the present invention, the anchor main body is extrapolated to a main body sleeve that is a cylindrical member having the inner hole, and a rear end portion on a side opposite to the expansion portion of the front end portion of the main body sleeve. The metal extension according to any one of the first to third aspects, characterized in that it is constituted by a collar ring integrated with the main body sleeve by rigid connection, and the collar part is constituted by the collar ring. Provide anchors.
According to a fifth aspect of the invention, there is provided the metal expansion anchor according to any one of the first to fourth aspects, wherein a display corresponding to the embedding depth L of the anchor body is provided on a rear end surface of the anchor body. provide.

本発明に係る金属拡張アンカーによれば、埋め込み深さが浅い（例えば５０ｍｍ以下）構成であっても、剪断力に対する抵抗力アップを効果的に実現できる。また、サイズの小さい鍔部によって、剪断力に対する抵抗力を効率良く向上させることができ、鍔部を無用に大型化する必要が無い。   According to the metal expansion anchor according to the present invention, even if the embedding depth is shallow (for example, 50 mm or less), it is possible to effectively realize an increase in resistance to shearing force. Further, the resistance against the shearing force can be improved efficiently by the small ridge, and there is no need to unnecessarily enlarge the ridge.

以下、本発明を実施した金属拡張アンカーについて、図面を参照して説明する。
ここで説明する金属拡張アンカーは、内部コーン打ち込み式アンカーであり、以下、単に、アンカーとも言う。 Hereinafter, a metal expansion anchor embodying the present invention will be described with reference to the drawings.
The metal expansion anchor described here is an internal cone drive-in anchor and is also simply referred to as an anchor hereinafter.

まず、本発明に係るアンカーの具体例を説明する。
図１はアンカー１の構成を示す図であって、（ａ）は前記アンカー１を、アンカー本体２の鍔部２４側から見た図、（ｂ）は前記アンカー１の構造を示す部分断面正面図、（ｃ）は前記アンカー１を先端側（拡張部２２側）から見た図、（ｄ）は前記アンカー１のアンカー本体２の構造を示す部分断面正面図である。
なお、アンカー１について、図１（ｂ）、（ｄ）において右側を先端側、左側を後端側として説明する。 First, a specific example of the anchor according to the present invention will be described.
1A and 1B are views showing the structure of the anchor 1, wherein FIG. 1A is a view of the anchor 1 as viewed from the flange 24 side of the anchor body 2, and FIG. 1B is a partial sectional front view showing the structure of the anchor 1. FIG. 4C is a view of the anchor 1 as viewed from the distal end side (expansion portion 22 side), and FIG. 4D is a partial cross-sectional front view showing the structure of the anchor main body 2 of the anchor 1.
The anchor 1 will be described with the right side as the front end side and the left side as the rear end side in FIGS.

図１（ａ）〜（ｄ）に示すように、このアンカー１は、スリーブ状（具体的には円筒状）のアンカー本体２と、このアンカー本体２の内側の内部孔２１に収納されて前記アンカー本体２の先端部（軸心方向（長手方向）片側の端部）の拡張部２２に打ち込まれることで前記拡張部２２を拡開する内部コーン３とを具備する。   As shown in FIGS. 1A to 1D, the anchor 1 is accommodated in a sleeve-like (specifically, cylindrical) anchor body 2 and an inner hole 21 inside the anchor body 2, and is And an inner cone 3 that expands the expansion portion 22 by being driven into the expansion portion 22 at the tip end portion (the end portion on one side in the axial direction (longitudinal direction)) of the anchor main body 2.

前記アンカー本体２は、該アンカー本体２の先端部を割り溝２２ａによって複数に分割してなる前記拡張部２２と、前記拡張部２２とは反対の側のアンカー本体２後端部にフランジ状に突設された鍔部２４とを具備した構成となっている。このアンカー本体２は、全体が一体の一部品になっている金属製部材である。   The anchor body 2 is formed in a flange shape at the extension portion 22 formed by dividing the distal end portion of the anchor body 2 into a plurality of grooves 22a, and at the rear end portion of the anchor body 2 on the side opposite to the extension portion 22. It has a configuration including a protruding flange 24. The anchor body 2 is a metal member that is an integral part as a whole.

割り溝２２ａは、アンカー本体２の先端面２ａからアンカー本体２の後端側へ向けてアンカー本体２に切り込むスリット状に形成されており、アンカー本体２の長手方向（内部孔２１の中心軸線（以下、軸心２１Ｌ）に沿った方向。軸心方向）に沿って延在する。
拡張部２２は、前記内部孔２１内に収納した前記内部コーン３が打ち込まれることで、外径を拡大するように拡開される。
なお、以下、軸心２１Ｌをアンカー本体２の軸心、あるいは中心軸線とも言う。 The split groove 22a is formed in a slit shape that cuts into the anchor body 2 from the distal end surface 2a of the anchor body 2 toward the rear end side of the anchor body 2, and the longitudinal direction of the anchor body 2 (the central axis of the inner hole 21 ( Hereinafter, it extends along the direction (axial direction) along the axial center 21L).
The expansion portion 22 is expanded so as to increase the outer diameter when the internal cone 3 housed in the internal hole 21 is driven.
Hereinafter, the axis 21L is also referred to as an axis of the anchor body 2 or a central axis.

アンカー本体２において、その先端（つまり拡張部２２側の先端）から鍔部２４までの部分を、以下、スリーブ部２５とも言う。前記拡張部２２は、スリーブ部２５の先端に形成されている。また、スリーブ部２５の内、拡張部２２以外の部分、つまり、スリーブ部２５の内の割り溝２２ａが形成されていない部分を、以下、筒状胴部２３とも言う。   In the anchor main body 2, the portion from the tip (that is, the tip on the side of the expansion portion 22) to the collar portion 24 is also referred to as a sleeve portion 25 hereinafter. The extension portion 22 is formed at the tip of the sleeve portion 25. Further, a portion other than the expansion portion 22 in the sleeve portion 25, that is, a portion where the split groove 22 a in the sleeve portion 25 is not formed is also referred to as a cylindrical body portion 23 hereinafter.

このアンカー１、アンカー本体２にあっては、前記スリーブ部２５の長さ寸法（軸方向寸法）が、丁度、埋め込み深さＬ（図６参照）となっている。
前記鍔部２４は、スリーブ状のアンカー本体２の後端を、スリーブ部２５よりも太く形成した部分である。この鍔部２４は、アンカー本体２の後端から、円筒状のスリーブ部２５の外周面と同心円状（軸心２１Ｌを中心とする同心円状）に張り出すように形成されている。 In the anchor 1 and the anchor main body 2, the length dimension (axial dimension) of the sleeve portion 25 is just the embedding depth L (see FIG. 6).
The collar portion 24 is a portion in which the rear end of the sleeve-like anchor body 2 is formed thicker than the sleeve portion 25. The flange portion 24 is formed so as to protrude from the rear end of the anchor body 2 concentrically with the outer peripheral surface of the cylindrical sleeve portion 25 (a concentric circle centered on the axis 21L).

このアンカー１において、前記アンカー本体２の前記内部孔２１は、アンカー本体２の内側を貫通する貫通孔になっている。具体的には、断面円形の貫通孔になっている。
図１（ｂ）、（ｄ）に示すように、前記内部孔２１は、前記拡張部２２内に形成されたテーパ孔部２１ａと、このテーパ孔部２１ａから前記アンカー本体２後端側へ当該内部孔２１の軸心２１Ｌに沿って一定内径で延在するストレート孔部２１ｂと、このストレート孔部２１ｂからアンカー本体２後端側に延在し前記アンカー本体２の後端に開口する雌ねじ孔部２１ｃと、前記テーパ孔部２１ａからアンカー本体２先端側へ延在しアンカー本体２の先端に開口する先端側延長孔部２１ｄとを具備している。
テーパ孔部２１ａ、ストレート孔部２１ｂ、雌ねじ孔部２１ｃ、先端側延長孔部２１ｄは、いずれも、内部孔２１を貫通する１本の仮想直線である軸心２１Ｌを中心（軸心）として形成された孔である。 In the anchor 1, the inner hole 21 of the anchor body 2 is a through hole that penetrates the inside of the anchor body 2. Specifically, the through hole has a circular cross section.
As shown in FIGS. 1B and 1D, the internal hole 21 includes a tapered hole portion 21a formed in the expanded portion 22, and the tapered hole portion 21a toward the rear end side of the anchor main body 2. A straight hole portion 21b extending with a constant inner diameter along the axis 21L of the inner hole 21, and a female screw hole extending from the straight hole portion 21b to the rear end side of the anchor body 2 and opening to the rear end of the anchor body 2 And a distal end side extension hole portion 21 d that extends from the tapered hole portion 21 a to the distal end side of the anchor body 2 and opens at the distal end of the anchor body 2.
Each of the tapered hole portion 21a, the straight hole portion 21b, the female screw hole portion 21c, and the distal end side extension hole portion 21d is formed with an axis 21L that is a single virtual straight line penetrating the inner hole 21 as the center (axial center). Hole.

前記テーパ孔部２１ａは、アンカー本体２の後端側から先端側に行くに従って断面積が縮小する先細りの形状、つまり、前記ストレート孔部２１ｂの側から先端側延長孔部２１ｄの側に行くに従って断面積が縮小する先細りの形状になっている。
前記ストレート孔部２１ｂは、テーパ孔部２１ａの後端の内径で、テーパ孔部２１ａに連続して形成されている。先端側延長孔部２１ｄは、テーパ孔部２１ａの先端の内径で、テーパ孔部２１ａに連続して形成されたストレート孔である。 The tapered hole portion 21a has a tapered shape whose cross-sectional area decreases as it goes from the rear end side to the front end side of the anchor body 2, that is, as it goes from the straight hole portion 21b side to the front end side extension hole portion 21d side. It has a tapered shape with a reduced cross-sectional area.
The straight hole portion 21b has an inner diameter at the rear end of the tapered hole portion 21a and is formed continuously to the tapered hole portion 21a. The distal end side extension hole portion 21d is a straight hole formed continuously with the tapered hole portion 21a at the inner diameter of the distal end of the tapered hole portion 21a.

また、前記ストレート孔部２１ｂは、テーパ孔部２１ａから、アンカー本体２の拡張部２２と筒状胴部２３との境界を越えて、筒状胴部２３内に入り込むように形成されている。つまり、前記ストレート孔部２１ｂは、前記アンカー本体２の前記拡張部２２の内部から前記筒状胴部２３の内部にわたって存在する。   Further, the straight hole portion 21 b is formed so as to enter the cylindrical body portion 23 from the tapered hole portion 21 a beyond the boundary between the extended portion 22 of the anchor main body 2 and the cylindrical body portion 23. That is, the straight hole portion 21 b exists from the inside of the extended portion 22 of the anchor body 2 to the inside of the cylindrical body portion 23.

内部孔２１の雌ねじ孔部２１ｃは、その内径（ここでは、雌ねじ孔部２１ｃ内面に形成されている雌ねじ２１ｃ１のねじ山の稜線によって形成される内径を指す）が、ストレート孔部２１ｂの内径と同じ、あるいは、ストレート孔部２１ｂの内径よりも大きく形成されている。
このアンカー１においては、アンカー本体２後端における内部孔２１の開口部（後端開口部２１ｅ）を介して、内部孔２１に対する内部コーン３の収納、取り出しが可能である。
なお、ストレート孔部２１ｂ、雌ねじ孔部２１ｃの内径は、適宜、設定できることは言うまでも無い。 The internal thread hole portion 21c of the internal hole 21 has an inner diameter (here, the inner diameter formed by the ridgeline of the thread of the female screw 21c1 formed on the inner surface of the female screw hole 21c) is equal to the inner diameter of the straight hole portion 21b. The same or larger than the inner diameter of the straight hole 21b.
In the anchor 1, the inner cone 3 can be stored and taken out from the inner hole 21 through the opening (rear end opening 21 e) of the inner hole 21 at the rear end of the anchor body 2.
Needless to say, the inner diameters of the straight hole portion 21b and the female screw hole portion 21c can be set as appropriate.

前記内部コーン３は、コーン本体３１と、このコーン本体３１に突設された先細り形状の突部であるテーパ突部３２とを具備する。
テーパ突部３２は、円柱状のコーン本体３１の軸心方向片端に突設されている。このテーパ突部３２は、コーン本体３１からの突出先端からコーン本体３１側に行くにしたがって外径が増大する円錐台状あるいは円錐状（図示例では円錐台状）に形成されている。
また、コーン本体３１の、前記テーパ突部３２とは反対の側には、打ち込み棒４（図２参照）を用いて内部コーン３を拡張部２２に打ち込むための打ち込み用端面３３が形成されている。 The inner cone 3 includes a cone body 31 and a tapered protrusion 32 that is a tapered protrusion projecting from the cone body 31.
The tapered protrusion 32 protrudes from one end of the cylindrical cone body 31 in the axial direction. The tapered projection 32 is formed in a truncated cone shape or a cone shape (in the illustrated example, a truncated cone shape) whose outer diameter increases from the protruding tip from the cone body 31 toward the cone body 31 side.
Further, a driving end face 33 for driving the internal cone 3 into the extended portion 22 using the driving rod 4 (see FIG. 2) is formed on the opposite side of the cone body 31 from the tapered protrusion 32. Yes.

前記内部コーン３は、前記テーパ突部３２の外周面をテーパ孔部２１ａの内面（内周面）に当接させて、内部孔２１内に収納される。
内部コーン３は、テーパ突部３２をテーパ孔部２１ａの内面に当接させた状態において、テーパ突部３２全体がテーパ孔部２１ａ内に収納され、コーン本体３１全体がストレート孔部２１ｂ内に収納される。
また、コーン本体３１の打ち込み用端面３３は、前記ストレート孔部２１ｂ内に配置される。なお、本明細書においては、ストレート孔部２１ｂと雌ねじ孔部２１ｃとの境界位置も、「ストレート孔部２１ｂ内」に含まれるものとする。 The inner cone 3 is accommodated in the inner hole 21 with the outer peripheral surface of the tapered protrusion 32 abutting against the inner surface (inner peripheral surface) of the tapered hole portion 21a.
The inner cone 3 has the entire taper protrusion 32 accommodated in the taper hole 21a and the entire cone body 31 in the straight hole 21b in a state where the taper protrusion 32 is in contact with the inner surface of the taper hole 21a. Stored.
Further, the driving end surface 33 of the cone body 31 is disposed in the straight hole portion 21b. In the present specification, the boundary position between the straight hole 21b and the female screw hole 21c is also included in “in the straight hole 21b”.

ストレート孔部２１ａは、内部孔２１内の内部コーン３を拡張部２２に打ち込む際に、内部コーン３の移動を案内して直進性を保つ案内孔として機能する。ストレート孔部２１ｂの長さ（軸心方向の寸法）、内部コーン３のコーン本体３１の軸心方向寸法は、内部コーン３の打ち込み時の直進性の確保のために必要最小限の寸法が確保されていればよく、無用に大きく確保する必要はない。ストレート孔部２１ｂの長さ（軸心方向の寸法）、内部コーン３の軸心方向寸法を出来るだけ小さく抑えることで、アンカー本体２の長さを短くする点で有利となる。
図示例のアンカー１の内部コーン３のコーン本体３１は、具体的には、軸心方向寸法が外径よりも小さい円板状であり、ストレート孔部２１ｂには、このコーン本体３１を収納できる長さ（軸心方向寸法）が確保されていれば良い。 The straight hole portion 21a functions as a guide hole that guides the movement of the inner cone 3 and keeps straight traveling when the inner cone 3 in the inner hole 21 is driven into the expansion portion 22. The length of the straight hole 21b (axial dimension) and the axial dimension of the cone body 31 of the inner cone 3 are the minimum necessary to ensure straightness when the inner cone 3 is driven. It is not necessary to secure a large unnecessarily. It is advantageous in that the length of the anchor body 2 is shortened by suppressing the length of the straight hole portion 21b (dimension in the axial direction) and the axial dimension of the inner cone 3 as small as possible.
Specifically, the cone body 31 of the inner cone 3 of the anchor 1 in the illustrated example has a disk shape whose axial direction dimension is smaller than the outer diameter, and the cone body 31 can be accommodated in the straight hole portion 21b. It is sufficient that the length (dimension in the axial direction) is ensured.

図２、図３は、このアンカー１をコンクリート躯体５に施工する場合を説明する図であり、図２は打ち込み棒４を用いてアンカー本体２内の内部コーン３を拡張部２２に打ち込んで拡張部２２を拡開させ、アンカー１をコンクリート躯体５に固定した状態を示す半断面図、図３はコンクリート躯体５に固定したアンカー本体２の内部孔２１から打ち込み棒４を抜き去った状態を示す半断面図である。   FIGS. 2 and 3 are diagrams for explaining the case where the anchor 1 is applied to the concrete frame 5. FIG. 2 shows the expansion of the internal cone 3 in the anchor body 2 into the expansion portion 22 using the driving rod 4. FIG. FIG. 3 shows a state in which the driving rod 4 has been removed from the inner hole 21 of the anchor body 2 fixed to the concrete housing 5, with the portion 22 expanded and the anchor 1 fixed to the concrete housing 5. FIG.

ここでコンクリート躯体５は、例えば、いわゆるＰＣ板（ＰＣ：Prestressed Concrete）等の、鋼線等のＰＣ鋼材によってプレストレスを導入したプレキャストコンクリート製品であるプレストレストコンクリート製品、あるいは、ポストテンション方式等を採用して現場打ちコンクリートによって構築されたプレストレストコンクリート躯体であるが、これに限定されず、プレストレストコンクリート以外のプレキャストコンクリート製品、現場打ちコンクリート躯体等も採用可能である。   Here, the concrete frame 5 employs a prestressed concrete product which is a precast concrete product in which prestress is introduced by a PC steel material such as a so-called PC board (PC: Prestressed Concrete), or a post tension method. However, the present invention is not limited thereto, and precast concrete products other than prestressed concrete, cast-in-place concrete frames, and the like can also be used.

図２等に示すように、前記アンカー１をコンクリート躯体５に施工するには、まず、アンカー１のアンカー本体２を、その先端側から、施工対象のコンクリート躯体５に形成しておいた下穴５ａに挿入し、アンカー本体２後端の鍔部２４を、コンクリート躯体５外面に当接させた状態とする。具体的には、鍔部２４の当接面２４ａが、コンクリート躯体５外面における下穴５ａの開口部の周囲に当接される。
前記鍔部２４は、アンカー本体２の固着対象のコンクリート躯体５（コンクリート母材）の外面５ｂに当接される当接面２４ａが、前記アンカー本体２の軸心に対して垂直の平坦面とされている。図示例のアンカー１については、鍔部２４の当接面２４ａは、スリーブ部２５の外周面からスリーブ部２５の径方向外側へ垂直に張り出すように延在形成されている平坦面である。 As shown in FIG. 2 and the like, in order to construct the anchor 1 on the concrete frame 5, first, the anchor body 2 of the anchor 1 is prepared in the concrete hole 5 to be constructed from the tip side. It inserts in 5a, It is set as the state which made the collar part 24 of the anchor body 2 rear end contact | abut the concrete housing 5 outer surface. Specifically, the contact surface 24a of the flange portion 24 is in contact with the periphery of the opening portion of the pilot hole 5a on the outer surface of the concrete housing 5.
The flange 24 has a flat surface perpendicular to the axis of the anchor main body 2, the contact surface 24 a being in contact with the outer surface 5 b of the concrete frame 5 (concrete base material) to be anchored to the anchor main body 2. Has been. In the illustrated anchor 1, the abutment surface 24 a of the flange portion 24 is a flat surface that extends from the outer peripheral surface of the sleeve portion 25 so as to protrude vertically outward in the radial direction of the sleeve portion 25.

次いで、この状態で、アンカー本体２の後端の内部孔２１の後端開口部２１ｅから内部孔２１に挿入した打ち込み棒４を用いて、予め内部孔２１に収納しておいた内部コーン３を拡張部２２に打ち込み（詳細には、拡張部２２において、テーパ孔部２１ａよりもアンカー本体２先端側の部分に打ち込むことを指す）、拡張部２２を拡開する。これにより、アンカー１がコンクリート躯体５に定着される。   Next, in this state, the internal cone 3 stored in the internal hole 21 in advance using the driving rod 4 inserted into the internal hole 21 from the rear end opening 21e of the internal hole 21 at the rear end of the anchor body 2 is removed. Driving into the expansion part 22 (specifically, in the expansion part 22, it refers to driving into a portion closer to the tip of the anchor body 2 than the tapered hole 21a), and the expansion part 22 is expanded. Thereby, the anchor 1 is fixed to the concrete frame 5.

図示例のアンカー１においては、内部コーン３は、拡張部２２への打ち込みよって、先端側延長孔部２１ｄ内に収納され、ストレート孔部２１ｂ内、テーパ孔部２１ａ内には、内部コーン３は存在しなくなる。   In the anchor 1 of the illustrated example, the inner cone 3 is housed in the distal end side extension hole portion 21d by driving into the expansion portion 22, and the inner cone 3 is placed in the straight hole portion 21b and the tapered hole portion 21a. No longer exists.

図３、図４に示すように、コンクリート躯体５に定着したアンカー１には、器物取付用のボルト６を、内部孔２１の後端開口部２１ｅから雌ねじ孔部２１ｃにねじ込むことで螺着できる。
これにより、アンカー１に螺着して取り付けたボルト６を利用して、コンクリート躯体５への器物の取り付け等を行える。 As shown in FIGS. 3 and 4, the anchor 1 can be screwed onto the anchor 1 fixed on the concrete housing 5 by screwing the bolt 6 for attaching the object into the female screw hole 21 c from the rear end opening 21 e of the inner hole 21. .
Thereby, using the bolt 6 screwed and attached to the anchor 1, it is possible to attach an object to the concrete frame 5.

なお、図２〜図４は、具体的には、コンクリート躯体５が、建物の天井に用いたＰＣ板である場合を例示している。図２〜図４は、天井であるコンクリート躯体５の下面（外面５ｂ）に開口する下穴５ａに、その下側からアンカー１を挿入して、内部コーン３の打ち込みによって固着させた状態を例示する。   2 to 4 exemplify the case where the concrete frame 5 is a PC board used for the ceiling of a building. 2 to 4 exemplify a state in which the anchor 1 is inserted from the lower side into the lower hole 5a that opens to the lower surface (outer surface 5b) of the concrete casing 5 that is the ceiling, and is fixed by driving the internal cone 3. To do.

このアンカー１によれば、内部孔２１のテーパ孔部２１ａと雌ねじ孔部２１ｃとの間に設けられているストレート孔部２１ａが、内部孔２１内の内部コーン３を拡張部２２に打ち込む際に、内部コーン３の移動を案内して直進性を保つ案内孔として機能する。つまり、ストレート孔部２１ａ内面（内周面）によって内部コーン３を案内（詳細には、内部コーン３のコーン本体３１の外周面との接触による案内）する構成になっている。したがって、内部コーン３の打ち込み時の直進性の確保に有利である。
内部コーン３は、コーン本体３１の軸心方向寸法が短くても打ち込み時の直進性を容易に担保できる。 According to this anchor 1, when the straight hole portion 21a provided between the tapered hole portion 21a of the inner hole 21 and the female screw hole portion 21c drives the inner cone 3 in the inner hole 21 into the extended portion 22, It functions as a guide hole that guides the movement of the inner cone 3 and keeps straight travel. In other words, the inner cone 3 is guided by the inner surface (inner peripheral surface) of the straight hole 21a (specifically, the guide by contact of the inner cone 3 with the outer peripheral surface of the cone body 31). Therefore, it is advantageous for ensuring straightness when the inner cone 3 is driven.
The inner cone 3 can easily ensure straightness when driven, even if the axial dimension of the cone body 31 is short.

また、このアンカー１によれば、内部コーン３は、打ち込み棒４による打撃用の打ち込み用端面３３が、前記ストレート孔部２１ｂ内に配置されるようにして、前記内部孔２１内に収納されるため、内部コーン３の打ち込み時に内部コーン３に傾動方向の力が作用したとしても、内部コーン３の接触によって雌ねじ孔２１ｃ内面の雌ねじ２１ｃ１を傷めるといった不都合を防止できる。   Further, according to the anchor 1, the inner cone 3 is accommodated in the inner hole 21 such that the driving end surface 33 for hitting by the driving rod 4 is disposed in the straight hole portion 21 b. Therefore, even when a force in the tilting direction acts on the inner cone 3 when the inner cone 3 is driven, it is possible to prevent the inconvenience of damaging the female screw 21c1 on the inner surface of the female screw hole 21c due to the contact of the inner cone 3.

図４において、符号５１はコンクリート躯体５内部の中空部、５２は鉄筋である。
図４に示すように、このアンカー１の埋め込み深さは、コンクリート躯体５における、中空部５１付近、鉄筋５２付近のコンクリート被り厚よりも充分に小さく（５０ｍｍ以下。より好ましくは３０ｍｍ以下）調整されており、コンクリート躯体５に施工したときに、アンカー１先端が中空部５１、鉄筋５２に到達しないようになっている。 In FIG. 4, the code | symbol 51 is the hollow part inside the concrete housing 5, and 52 is a reinforcing bar.
As shown in FIG. 4, the embedding depth of the anchor 1 is adjusted to be sufficiently smaller (50 mm or less, more preferably 30 mm or less) than the concrete covering thickness in the vicinity of the hollow portion 51 and in the vicinity of the reinforcing bar 52 in the concrete frame 5. The tip of the anchor 1 does not reach the hollow part 51 and the reinforcing bar 52 when the concrete frame 5 is constructed.

（鍔部寸法と剪断荷重に対する抵抗力との関係）
図５は、前記コンクリート躯体５に施工して固着させた前記アンカー１と、剪断荷重Ｑとの関係を説明する図であり、（ａ）はアンカー１の頭部２６（後述）に作用させる引張荷重Ｐと、アンカー１の各部の寸法とを示す図、（ｂ）は剪断荷重Ｑによって頭部２６に作用する回転モーメントＭを説明する図である。
図５（ａ）において、ｄはアンカー本体２のスリーブ部２５の外径（以下、スリーブ部外径とも言う）、ｅは鍔部２４のアンカー本体２からの突出寸法（以下、鍔部突出寸法とも言う）、Ｌは埋め込み深さ（アンカー本体２の先端２ａから鍔部２４までの距離）、ｔは鍔部厚み（鍔部２４の軸心方向寸法）、Ｄは鍔部２４の外径である。
鍔部突出寸法ｅは、鍔部外径Ｄとスリーブ部外径ｄとで表せば、（Ｄ−ｄ）／２である。 (Relationship between buttocks dimensions and resistance to shear load)
FIG. 5 is a view for explaining the relationship between the anchor 1 constructed and fixed to the concrete frame 5 and the shear load Q. FIG. 5A is a tension acting on the head 26 (described later) of the anchor 1. The figure which shows the load P and the dimension of each part of the anchor 1, (b) is a figure explaining the rotational moment M which acts on the head 26 by the shear load Q.
5A, d is the outer diameter of the sleeve portion 25 of the anchor body 2 (hereinafter also referred to as the sleeve portion outer diameter), and e is the protruding dimension of the flange portion 24 from the anchor body 2 (hereinafter referred to as the flange portion protruding dimension). L is the embedding depth (distance from the tip 2a of the anchor body 2 to the flange 24), t is the thickness of the flange (axis dimension of the flange 24), and D is the outer diameter of the flange 24. is there.
The flange protrusion dimension e is (D−d) / 2 in terms of the flange outer diameter D and the sleeve outer diameter d.

以下、図５（ａ）、（ｂ）を参照して、アンカー１に螺着した器物取付用のボルト６に剪断荷重が作用した場合について説明する。なお、図５（ａ）、（ｂ）中、上側を上、下側を下として説明する。
また、以下、アンカー１について、鍔部２４、及び、アンカー本体２の内の前記鍔部２４の内側に存在して前記鍔部２４と一体になっている部分を、頭部２６と称することとする。 Hereinafter, with reference to FIGS. 5 (a) and 5 (b), a case where a shear load is applied to the bolt 6 for attaching an object screwed to the anchor 1 will be described. In FIGS. 5A and 5B, the upper side is described as the upper side and the lower side as the lower side.
Further, hereinafter, regarding the anchor 1, a portion that is inside the collar portion 24 and the collar portion 24 in the anchor body 2 and is integrated with the collar portion 24 is referred to as a head portion 26. To do.

図５（ａ）に示すように、ボルト６のアンカー本体２後端から突出された部分（突出部６１ａ）に斜め下方への引張荷重Ｐが作用したとき、ボルト６には、引張荷重Ｐの垂直下方への分力ｐａ（アンカー本体２の中心軸線２１Ｌに沿う方向の分力）と、水平分力ｐｂ（アンカー本体２の中心軸線２１Ｌに対して直交方向の分力）とが作用することとなる。水平分力ｐｂが剪断荷重Ｑとして、ボルト６及び該ボルト６と一体のアンカー本体２に作用する。   As shown in FIG. 5A, when a tensile load P obliquely downward acts on a portion (projecting portion 61a) of the bolt 6 protruding from the rear end of the anchor body 2, the bolt 6 has a tensile load P of A vertically downward component force pa (component force in a direction along the central axis 21L of the anchor body 2) and a horizontal component force pb (component force in a direction orthogonal to the center axis 21L of the anchor body 2) are applied. It becomes. The horizontal component force pb acts on the bolt 6 and the anchor body 2 integral with the bolt 6 as the shear load Q.

前記剪断荷重Ｑは、アンカー１（詳細にはアンカー本体２）の頭部２６と、コンクリート躯体５中に埋め込まれているスリーブ部２５との間の剪断力として作用する。この剪断荷重Ｑが、アンカー１のアンカー本体２（詳細にはスリーブ部２５）を、コンクリート躯体５における下穴５ａの開口部の周囲の口縁部に押圧するように働くことで、アンカー１に、コンクリート躯体５の前記口縁部にアンカー本体２から押圧力が作用する点ａを中心とする回転モーメントが発生する。そして、図５（ｂ）に示すように、この回転モーメントに対する抵抗力として、コンクリート躯体５に反力Ｃ１、Ｃ２が発生する。   The shear load Q acts as a shearing force between the head 26 of the anchor 1 (specifically, the anchor main body 2) and the sleeve portion 25 embedded in the concrete housing 5. The shear load Q acts on the anchor 1 by pressing the anchor body 2 (specifically, the sleeve portion 25) of the anchor 1 against the edge of the periphery of the opening of the pilot hole 5a in the concrete housing 5. Then, a rotational moment is generated around the point a where the pressing force is applied from the anchor body 2 to the edge of the concrete casing 5. And as shown in FIG.5 (b), reaction force C1, C2 generate | occur | produces in the concrete frame 5 as resistance force with respect to this rotational moment.

但し、図５（ｂ）に示すように、このアンカー１の場合は、アンカー本体２に突設されている鍔部２４の存在によって、コンクリート躯体５に反力Ｃ１、Ｃ２に加えて、反力Ｖも発生する。
つまり、アンカー１には、剪断荷重Ｑによって、スリーブ部２５の曲げ変形、剪断変形が生じる。このアンカー１の場合、このスリーブ部２５の曲げ変形、剪断変形を考慮すると、剪断荷重Ｑによって、頭部２６に、該頭部２６とスリーブ部２５との間の仮想境界面とアンカー本体２の中心軸線２１Ｌとの交点を回転中心Ａとする回転モーメントＭが発生する。このため、アンカー１の鍔部２４がコンクリート躯体５を押圧する押圧力ｐｖに抵抗する抵抗力として反力Ｖがコンクリート躯体５に発生する。
頭部２６を一つの剛体として考えたとき、頭部２６の外周部（詳細には鍔部２４の外周部）がコンクリート躯体５を押圧する点ｂ（作用点）からコンクリート躯体５に押圧力ｐｖが作用し、コンクリート躯体５に、この押圧力ｐｖとは逆向きの反力Ｖが発生する。頭部２６に回転モーメントＭが作用する結果、頭部２６は、剪断荷重Ｑに対して、点ｂを回転中心として抵抗することとなる。 However, as shown in FIG. 5 (b), in the case of this anchor 1, the reaction force in addition to the reaction forces C1 and C2 is exerted on the concrete frame 5 due to the presence of the flange 24 protruding from the anchor body 2. V is also generated.
That is, bending deformation and shear deformation of the sleeve portion 25 occur in the anchor 1 due to the shear load Q. In the case of this anchor 1, in consideration of bending deformation and shear deformation of the sleeve portion 25, the virtual boundary surface between the head portion 26 and the sleeve portion 25 and the anchor main body 2 are A rotation moment M is generated with the center of rotation A as the intersection with the center axis 21L. For this reason, a reaction force V is generated in the concrete housing 5 as a resistance force that resists the pressing force pv by which the collar portion 24 of the anchor 1 presses the concrete housing 5.
When the head 26 is considered as one rigid body, the pressing force pv is applied to the concrete housing 5 from a point b (action point) at which the outer periphery of the head 26 (specifically, the outer periphery of the flange 24) presses the concrete housing 5. Acts, and a reaction force V in the direction opposite to the pressing force pv is generated in the concrete housing 5. As a result of the rotational moment M acting on the head 26, the head 26 resists the shear load Q with the point b as the center of rotation.

図１１に示す従来例のアンカーでは前記反力Ｖが発生しない。本発明に係るアンカー１は前記反力Ｖが発生する点が従来例のアンカーと異なる。   The reaction force V is not generated in the anchor of the conventional example shown in FIG. The anchor 1 according to the present invention is different from the conventional anchor in that the reaction force V is generated.

したがって、本発明に係るアンカー１の場合は、コンクリート躯体５に反力Ｃ１、Ｃ２に加えて、反力Ｖも発生するため、コンクリート躯体５の前記口縁部における前記点ａが負担する剪断荷重Ｑに対する抵抗力を軽減できる。この結果、コンクリート躯体５の前記点ａの支圧破壊が生じにくくなり、従来に比べて剪断荷重Ｑに対する抵抗力が向上することとなる。   Therefore, in the case of the anchor 1 according to the present invention, since the reaction force V is also generated in the concrete housing 5 in addition to the reaction forces C1 and C2, the shear load borne by the point a at the mouth edge of the concrete housing 5 is generated. The resistance to Q can be reduced. As a result, the support bearing failure of the point a of the concrete frame 5 is less likely to occur, and the resistance to the shear load Q is improved as compared with the conventional case.

ところで、頭部２６を剛体と考えたとき、引張荷重Ｐによって頭部２６に発生する前記回転モーメントＭは、鍔部厚みｔ、剪断荷重Ｑにより、Ｍ＝Ｑ×ｔで表すことができる。
頭部２６に作用する回転モーメントＭは、剪断荷重Ｑに対するアンカー１の抵抗力に影響を与える。また、この回転モーメントＭによって、頭部２６からコンクリート躯体５に与えられる押圧力ｐｖ、これに対するコンクリート躯体５の反力Ｖは、鍔部突出寸法ｅの影響を受ける。 By the way, when the head portion 26 is considered to be a rigid body, the rotational moment M generated in the head portion 26 by the tensile load P can be expressed by M = Q × t by the buttock thickness t and the shear load Q.
The rotational moment M acting on the head 26 affects the resistance force of the anchor 1 against the shear load Q. Further, the pressing force pv applied to the concrete housing 5 from the head 26 by the rotational moment M, and the reaction force V of the concrete housing 5 against the pressing force pv are influenced by the flange protrusion dimension e.

頭部２６については、少なくとも剪断荷重Ｑに対してコンクリートに支圧破壊が生じる前に回転モーメントＭによって破壊されない（つまり、剛体としての機能を保つ）充分な強度を持つ必要がある。
また、頭部２６外径（鍔部２４外径）等、頭部２６のサイズが大きければ、施工場所の選択に影響する等の問題があるため、頭部２６のサイズは出来るだけ小さいことが好ましい。 The head portion 26 needs to have sufficient strength so as not to be broken by the rotational moment M (that is, to maintain the function as a rigid body) before the bearing load breakage occurs in the concrete at least with respect to the shear load Q.
In addition, if the size of the head 26 is large, such as the outer diameter of the head 26 (outer diameter of the flange 24), there is a problem of affecting the selection of the construction site. Therefore, the size of the head 26 should be as small as possible. preferable.

これら要求を加味した上、コンクリート躯体５に固着させたアンカー１に剪断荷重Ｑに対する充分な抵抗力が得られるようにするために、本発明者等は、ｅ／ｔを０．２〜０．７の範囲とする構成を見出した。
本発明では、鍔部２４を有することで、従来構成の鍔部が無いアンカーに比べて、コンクリート躯体５に固着させたアンカー１の剪断荷重Ｑに対する抵抗力を向上できるが、ｅ／ｔを０．２〜０．７の範囲とすることで、頭部２６を無用に大きくすることなく、効率良く、抵抗力の向上を実現できる。ｅ／ｔは０．３〜０．６の範囲であることがより好ましい。
なお、ｅ／ｔを０．２〜０．７の範囲とした場合の効果については、後述の剪断試験によって検証している。 In consideration of these requirements, in order to obtain sufficient resistance against the shear load Q on the anchor 1 fixed to the concrete frame 5, the present inventors set e / t to 0.2-0. A configuration with a range of 7 was found.
In the present invention, by having the flange portion 24, the resistance force against the shear load Q of the anchor 1 fixed to the concrete housing 5 can be improved as compared with an anchor having no flange portion of the conventional configuration, but e / t is reduced to 0. By setting the range of 2 to 0.7, it is possible to efficiently improve the resistance without unnecessarily enlarging the head 26. More preferably, e / t is in the range of 0.3 to 0.6.
In addition, about the effect at the time of setting e / t to the range of 0.2-0.7, it verifies by the below-mentioned shear test.

また、鍔部については、アンカー本体においてスリーブ部とは別体のリング状部材を単にカシメ固定等によって組み付けて鍔部としただけの構成では、剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に寄与しない。剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上の点では、鍔部は、アンカー本体のスリーブ部と一体になっている（スリーブ部と鍔部とが一体の１部品になっている）か、あるいは、スリーブ部とは別体のリング状部材を用いて鍔部とする場合は、接着固定等によりスリーブ部に対して剛結合されて強固に固定（一体化）されている必要がある。   Further, with respect to the collar portion, a configuration in which a ring-shaped member separate from the sleeve portion in the anchor body is simply assembled by caulking or the like to form a collar portion does not contribute to an improvement in resistance to the shear load Q. In terms of improving the resistance against the shear load Q, the collar part is integrated with the sleeve part of the anchor body (the sleeve part and the collar part are integrated as one part), or the sleeve part. When using a ring-shaped member that is separate from the flange portion, it is necessary that the flange portion is rigidly connected to the sleeve portion by adhesive fixation or the like and firmly fixed (integrated).

（頭部、鍔部の摩擦抵抗）
図５（ｂ）に示すように、このアンカー１では、頭部２６が剛体回転することで、反力Ｖによって、鍔部２４（頭部２６）外周部とコンクリート躯体５との間の摩擦抵抗Ｒ（Ｒ＝μ×Ｖ。μは摩擦係数）も発生する。
この摩擦抵抗Ｒも、点ａにおけるコンクリート躯体５の応力緩和（支圧破壊を生じにくくする）に寄与する。剪断荷重Ｑに対するアンカー１の抵抗力の向上に有効であることは言うまでも無い。 (Friction resistance of head and buttocks)
As shown in FIG. 5 (b), in this anchor 1, the frictional resistance between the outer peripheral portion of the flange portion 24 (head portion 26) and the concrete frame 5 is caused by the reaction force V due to the rigid rotation of the head portion 26. R (R = μ × V, μ is a friction coefficient) is also generated.
This frictional resistance R also contributes to stress relaxation of the concrete housing 5 at point a (which makes it difficult for bearing failure to occur). Needless to say, this is effective in improving the resistance of the anchor 1 to the shear load Q.

（鍔部外径と埋め込み深さとの関係）
次に、鍔部外径Ｄと埋め込み深さＬとの関係が、剪断荷重Ｑに対するアンカー１の抵抗力に与える影響について説明する。
上述のように、アンカー１には、剪断荷重Ｑによって点ａを中心とする回転モーメントが発生する。この回転モーメントについては、コンクリート躯体５に発生する反力Ｃ１、Ｃ２が抵抗力として働く。アンカー１のアンカー本体２のスリーブ部２５については、その長手方向（軸心方向）中央にて中心軸線２１Ｌ上に位置する点ｍを中心とする回転モーメントが発生する。そして、このスリーブ部２５の点ｍから頭部２６側の部分がコンクリート躯体５を押圧する押圧力ｐｓ１に対して、コンクリート躯体５に抵抗力として反力Ｃ１が発生するとともに、スリーブ部２５の点ｍからアンカー本体２の先端２ａの部分がコンクリート躯体５を前記押圧力ｐｓ１とは逆向きに押圧する押圧力ｐｓ２に対して、コンクリート躯体５に抵抗力として反力Ｃ２が発生する。 (Relationship between outer diameter of buttocks and embedding depth)
Next, the influence of the relationship between the buttock outer diameter D and the embedding depth L on the resistance force of the anchor 1 against the shear load Q will be described.
As described above, the anchor 1 generates a rotational moment about the point a due to the shear load Q. About this rotational moment, reaction force C1 and C2 which generate | occur | produce in the concrete frame 5 work as resistance force. With respect to the sleeve portion 25 of the anchor body 2 of the anchor 1, a rotational moment is generated around the point m located on the central axis 21L in the center in the longitudinal direction (axial direction). Then, a reaction force C1 is generated as a resistance force on the concrete housing 5 against the pressing force ps1 at which the portion on the head 26 side from the point m of the sleeve portion 25 presses the concrete housing 5, and a point on the sleeve portion 25 is also generated. From m, a reaction force C2 is generated as a resistance force on the concrete housing 5 against the pressing force ps2 at which the tip 2a of the anchor body 2 presses the concrete housing 5 in the direction opposite to the pressing force ps1.

この実施形態のアンカー１においては、上述のｅ／ｔ＝０．２〜０．７に加えて、埋め込み深さＬと、前記鍔部の外径Ｄとが、Ｌ／Ｄ＝０．６〜１．５を満たす。これにより、コンクリート躯体５の内、スリーブ部２５からの押圧力ｐｓ１と、鍔部２４からの押圧力ｐｖとが作用する部位５１（以下、圧縮部位とも言う）において、前記反力Ｃ１と前記反力Ｖとの差が小さく、反力Ｃ１と反力Ｖとの差が大きいことによる前記圧縮部位５１の破壊が生じにくくなる。結果的に、剪断荷重Ｑに対する前記圧縮部位５１の支圧破壊が生じにくくなり、剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に有効に寄与する。
Ｌ／Ｄは、０．８〜１．２の範囲であることがより好ましく、さらに、１あるいは１に近い数値であることが一層好ましい。 In the anchor 1 of this embodiment, in addition to the above-mentioned e / t = 0.2 to 0.7, the embedding depth L and the outer diameter D of the collar portion are L / D = 0.6 to Satisfies 1.5. As a result, in the concrete casing 5, the reaction force C <b> 1 and the reaction force are applied to a portion 51 (hereinafter also referred to as a compression portion) where the pressing force ps <b> 1 from the sleeve portion 25 and the pressing force pv from the flange portion 24 act. The difference between the force V is small, and the difference between the reaction force C1 and the reaction force V is large. As a result, the bearing failure of the compression portion 51 with respect to the shear load Q is less likely to occur, which effectively contributes to an improvement in resistance to the shear load Q.
L / D is more preferably in the range of 0.8 to 1.2, and more preferably 1 or a value close to 1.

理解を容易にするため、Ｌ／Ｄ＝１である場合について説明する。
この場合は、スリーブ部２５からの押圧力ｐｓ１に対する抵抗力である反力Ｃ１と、鍔部２４からの押圧力ｐｖに対する抵抗力である反力Ｖとがほぼ一致してバランスすることになる。前記圧縮部位５１は、スリーブ部２５からの押圧力ｐｓ１、鍔部２４からの押圧力ｐｖの、互いに直交する２方向からの押圧力によって圧縮力を受けるが、反力Ｃ１と反力Ｖとの差が大きいと、曲げ応力や剪断応力が増大して支圧破壊に結び付きやすくなる。反力Ｃ１、Ｖがバランスすることで、圧縮部位５１の曲げ応力や剪断応力が低いレベルに維持され、その結果、支圧破壊が生じにくくなり、剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に有効に寄与する。 In order to facilitate understanding, a case where L / D = 1 is described.
In this case, the reaction force C1, which is a resistance force against the pressing force ps1 from the sleeve portion 25, and the reaction force V, which is a resistance force against the pressing force pv from the flange portion 24, substantially coincide and balance. The compression portion 51 receives a compressive force due to the pressing force ps1 from the sleeve portion 25 and the pressing force pv from the flange portion 24 from two directions orthogonal to each other. If the difference is large, the bending stress and the shearing stress are increased, and the bearing is easily broken. By balancing the reaction forces C1 and V, the bending stress and shear stress of the compression site 51 are maintained at a low level. As a result, the bearing failure is less likely to occur, and the resistance force against the shear load Q is effectively improved. To do.

埋め込み深さＬが５０ｍｍ以下、より好ましくは３０ｍｍ以下のアンカー１においては、Ｌ／Ｄ＝０．６〜１．５を満たすことで、反力Ｃ１、Ｖがバランスすることで、圧縮部位５１の曲げ応力や剪断応力が低いレベルに維持されて支圧破壊が生じにくくなる効果が有効に得られる。
しかし、埋め込み深さＬが大きい（深い）場合、例えば、１００ｍｍを超えるアンカーの場合は、通常、コンクリート躯体５内の配筋等の影響を受けやすく、また、コンクリート造建物に用いられる通常のコンクリート躯体の強度範囲に鑑みると、スリーブ部２５からの押圧力ｐｓ１、鍔部２４からの押圧力ｐｖに対する反力Ｃ１、Ｖのコンクリート躯体５における発生場所がそれぞれ独立することになり、反力Ｃ１、Ｖがバランスすることで、圧縮部位５１の曲げ応力や剪断応力が低いレベルに維持されて支圧破壊が生じにくくなる効果が殆ど得られなくなる。 In the anchor 1 having an embedding depth L of 50 mm or less, more preferably 30 mm or less, by satisfying L / D = 0.6 to 1.5, the reaction forces C1 and V balance, The bending stress and the shear stress are maintained at a low level, and an effect that the bearing failure is less likely to occur is effectively obtained.
However, when the embedding depth L is large (deep), for example, in the case of an anchor exceeding 100 mm, it is usually easily affected by the bar arrangement in the concrete frame 5 and normal concrete used for concrete buildings. In view of the strength range of the casing, the reaction force C1 against the pressing force ps1 from the sleeve portion 25, the pressing force pv from the flange portion 24, and the generation location of V in the concrete casing 5 are independent, and the reaction force C1, When V is balanced, the bending stress and shearing stress of the compression portion 51 are maintained at a low level, and the effect that the bearing failure is hardly generated is hardly obtained.

（試験による検証）
本発明者等は、試験によって、アンカー１の鍔部突出寸法ｅ、鍔部厚みｔと、アンカー１の剪断荷重Ｑに対する抵抗力との関係を調べ、ｅ／ｔを０．２〜０．７の範囲とした場合の効果を検証した。
その結果、ｅ／ｔ＝０．２〜０．７を満たせば、剪断荷重Ｑに対するアンカー１の抵抗力を充分に得ることができることを見出した。 (Verification by test)
The present inventors examined the relationship between the ridge protrusion dimension e and the ridge thickness t of the anchor 1 and the resistance force against the shear load Q of the anchor 1 by a test, and e / t was set to 0.2 to 0.7. We verified the effect of the above range.
As a result, it was found that the resistance of the anchor 1 against the shear load Q can be sufficiently obtained when e / t = 0.2 to 0.7.

試験条件は以下の通りである。
以下の供試品１−７を、それぞれコンクリート躯体に施工して固着させ、器物取付用のボルト６を螺着し、ボルト６に剪断荷重を作用させて、各供試品について剪断強度Ｑmax（剪断荷重Ｑ（kＮ）のピーク値）を調べ、アンカーの鍔部突出寸法ｅ、鍔部厚みｔの寸法比ｅ／ｔと、剪断強度Ｑmax（ｋＮ）との関係性、傾向を求めた。 The test conditions are as follows.
The following specimens 1-7 are respectively applied and fixed to the concrete frame, screwed on the bolts 6 for attaching the objects, and a shear load is applied to the bolts 6 so that the shear strength Qmax ( The peak value of the shear load Q (kN)) was examined, and the relationship and the trend between the anchor protrusion portion e and the dimensional ratio e / t of the flange thickness t and the shear strength Qmax (kN) were determined.

供試品１−６については、図１（ａ）〜（ｄ）等に例示したアンカー１において、鍔部外径Ｄ、鍔部突出寸法ｅを、互いに異ならせたものを採用している。鍔部外径Ｄ、鍔部突出寸法ｅ以外の寸法は、一律に揃えてある。スリーブ部、内部コーンの構造は、図１（ａ）〜（ｄ）等に例示したアンカー１と同じである。
供試品７については、図７に示す構造（後述）のものを採用している。 As for the specimen 1-6, the anchor 1 illustrated in FIGS. 1A to 1D and the like has a flange outer diameter D and a flange protrusion dimension e different from each other. Dimensions other than the collar outer diameter D and the collar protrusion dimension e are uniformly arranged. The structures of the sleeve portion and the inner cone are the same as those of the anchor 1 exemplified in FIGS.
As the sample 7, the one shown in FIG. 7 (described later) is adopted.

全ての供試品１−７について、埋め込み深さは２０ｍｍ、スリーブ部（供試品７については、図７中、符号１０２のスリーブ状本体）の外径ｄは１２ｍｍである。
また、全ての供試品の材質はＳＳ４００である。
全ての供試品は、コンクリート躯体５（プレストレストコンクリート製品）に形成した下穴に施工して固着させた。下穴５ａの穿孔径は１２．５ｍｍで一律に揃えた。
剪断荷重は、各供試品のアンカーに径Ｗ３／８（ウィットねじ）のボルト６を螺着し、アンカー本体と、ボルト６がアンカー本体から突出した部分（一例として、図４中、符号６１の突出部を参照）との境界位置に作用させた。 For all the specimens 1-7, the embedding depth is 20 mm, and the outer diameter d of the sleeve portion (sleeve-shaped main body 102 in FIG. 7 for the specimen 7) is 12 mm.
Moreover, the material of all the specimens is SS400.
All the specimens were fixed in the prepared holes formed in the concrete frame 5 (prestressed concrete product). The diameter of the prepared holes 5a was uniformly set at 12.5 mm.
For the shear load, a bolt 6 having a diameter W3 / 8 (Wit screw) is screwed to the anchor of each specimen, and the anchor main body and a portion where the bolt 6 protrudes from the anchor main body (for example, reference numeral 61 in FIG. (See the protruding part of Fig. 2).

各供試品の鍔部外径Ｄ、鍔部突出寸法ｅ、鍔部厚みｔ、ｅ／ｔ、Ｌ／Ｄ、試験により得られた剪断強度Ｑmax（剪断荷重Ｑ（kＮ）のピーク値）は以下の通りである。   The buttock outer diameter D, the buttock protrusion dimension e, the buttock thickness t, e / t, L / D, and the shear strength Qmax obtained by the test (peak value of the shear load Q (kN)) of each sample are It is as follows.

（供試品１：比較例１）
この供試品１は、鍔部を有していない構成のものである。アンカー本体後端の軸心方向寸法７ｍｍがコンクリート躯体から突出するようにコンクリート躯体に固着し、このコンクリート躯体から突出させた７ｍｍ相当を鍔部突出寸法が０ｍｍの頭部とみなして剪断試験を行った。埋め込み深さＬは２０ｍｍを確保している。後述する図６のグラフにおいては、ｅ／ｔ＝０の例としてデータをプロットしている。
スリーブ部外径ｄ及び鍔部外径Ｄ：１２ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ：０ｍｍ、鍔部厚みｔ：７ｍｍ、ｅ／ｔ＝０である。Ｌ／Ｄは計算上、１．２５となるが、鍔部が存在しないので、本発明に係る鍔部の機能が発揮されるものではない。
剪断強度Ｑmaxは９．９ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、頭部に相当する部分の変形が確認された。また、コンクリート躯体に大きい損傷が確認された。 (Sample 1: Comparative Example 1)
This sample 1 has a configuration that does not have a collar. The anchor body is fixed to the concrete frame so that the axial center dimension of 7mm protrudes from the concrete frame, and the shear test is performed by regarding the 7mm equivalent projected from the concrete frame as the head with the protruding part of 0mm. It was. The embedding depth L is 20 mm. In the graph of FIG. 6 to be described later, data is plotted as an example of e / t = 0.
The sleeve outer diameter d and the collar outer diameter D are 12 mm, the collar protrusion dimension e is 0 mm, the collar thickness t is 7 mm, and e / t = 0. L / D is calculated to be 1.25, but since the buttocks do not exist, the function of the buttocks according to the present invention is not exhibited.
The shear strength Qmax was 9.9 kN.
In the anchor after the shear test, deformation of the portion corresponding to the head was confirmed. In addition, large damage was confirmed in the concrete frame.

（供試品２：実施例１）
鍔部外径Ｄ：１６ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ：２ｍｍ、鍔部厚みｔ：７ｍｍ、ｅ／ｔ＝０．２９、Ｌ／Ｄ＝１．２５である。
剪断強度Ｑmaxは１５．３ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、スリーブ部の破断が確認された。 (Sample 2: Example 1)
The flange outer diameter D is 16 mm, the flange protrusion dimension e is 2 mm, the flange thickness t is 7 mm, e / t = 0.29, and L / D = 1.25.
The shear strength Qmax was 15.3 kN.
In the anchor after the shear test, the sleeve portion was confirmed to be broken.

（供試品３：実施例２）
鍔部外径Ｄ：１７ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ：２．５ｍｍ、鍔部厚みｔ：７ｍｍ、ｅ／ｔ＝０．３６、Ｌ／Ｄ＝１．１８である。
剪断強度Ｑmaxは１６．５ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、スリーブ部の破断が確認された。 (Sample 3: Example 2)
The flange outer diameter D is 17 mm, the flange protrusion dimension e is 2.5 mm, the flange thickness t is 7 mm, e / t = 0.36, and L / D = 1.18.
The shear strength Qmax was 16.5 kN.
In the anchor after the shear test, the sleeve portion was confirmed to be broken.

（供試品４：実施例３）
鍔部外径Ｄ：１８ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ：３．０ｍｍ、鍔部厚みｔ：７ｍｍ、ｅ／ｔ＝０．４３、Ｌ／Ｄ＝１．１１である。
剪断強度Ｑmaxは１６．８ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、スリーブ部の破断が確認された。 (Sample 4: Example 3)
The flange outer diameter D is 18 mm, the flange protrusion dimension e is 3.0 mm, the flange thickness t is 7 mm, e / t = 0.43, and L / D = 1.11.
The shear strength Qmax was 16.8 kN.
In the anchor after the shear test, the sleeve portion was confirmed to be broken.

（供試品５：実施例４）
鍔部外径Ｄ：２０ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ：４ｍｍ、鍔部厚みｔ：７ｍｍ、ｅ／ｔ＝０．５７、Ｌ／Ｄ＝１．０。
剪断強度Ｑmax：１５．３ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、スリーブ部の破断が確認された。 (Sample 5: Example 4)
The buttock outer diameter D: 20 mm, the buttock protrusion dimension e: 4 mm, the buttock thickness t: 7 mm, e / t = 0.57, and L / D = 1.0.
The shear strength Qmax was 15.3 kN.
In the anchor after the shear test, the sleeve portion was confirmed to be broken.

（供試品６：比較例２）
鍔部外径Ｄ：２０ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ：４ｍｍ、鍔部厚みｔ：５ｍｍ、ｅ／ｔ＝０．８０、Ｌ／Ｄ＝１．０。
剪断強度Ｑmaxは１１．７ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、スリーブ部に曲げ変形と、拡張部の割れが確認された。 (Sample 6: Comparative Example 2)
The buttock outer diameter D: 20 mm, the buttock protrusion dimension e: 4 mm, the buttock thickness t: 5 mm, e / t = 0.80, and L / D = 1.0.
The shear strength Qmax was 11.7 kN.
In the anchor after the shear test, bending deformation and cracking of the expanded portion were confirmed in the sleeve portion.

（供試品７：比較例３）
図７に示すように、ドーム状のワッシャ１０７を具備するアンカー１０１（内部コーン打ち込み式の金属拡張アンカー）を用いた。
このアンカー１０１は、スリーブ状本体１０２と、このスリーブ状本体１０２の内側の貫通孔１０３内に収納された内部コーン１０４と、スリーブ状本体１０２の長手方向片端（後端）に取り付けられたドーム形のワッシャ１０７とを具備する。
スリーブ状本体１０２は、その先端部を割り溝１０５ａによって複数に分割してなる拡張部１０５を具備する。図７中、スリーブ状本体１０２内側の前記貫通孔１０３は、拡張部１０５内に形成された先細り形状のテーパ孔部１０３ａと、このテーパ孔部１０３ａからスリーブ状本体１０２の後端側に延びる雌ねじ孔部１０３ｂとを具備する。雌ねじ孔部１０３ｂ内面には、スリーブ状本体１０２の後端側から貫通孔１０３内（詳細には雌ねじ孔部１０３ｂ内）にねじ込まれるボルト６の螺着用のねじ山１０３ｃが形成されている。
ワッシャ１０７は、スリーブ状本体１０２の前記拡張部１０５が形成されている先端部とは反対の後端に形成されたフランジ状の鍔部１０６に、内周部を食い込ませてスリーブ状本体１０２に取り付けられている。このワッシャ１０７は、スリーブ状本体１０２の径方向外側に大きく張り出してスリーブ状本体１０２後端部を覆う傘形になっている。 (Sample 7: Comparative Example 3)
As shown in FIG. 7, an anchor 101 (internal cone driving type metal expansion anchor) having a dome-shaped washer 107 was used.
The anchor 101 includes a sleeve-like main body 102, an inner cone 104 accommodated in a through-hole 103 inside the sleeve-like main body 102, and a dome shape attached to one end (rear end) in the longitudinal direction of the sleeve-like main body 102. The washer 107 is provided.
The sleeve-like main body 102 includes an extended portion 105 having a distal end portion divided into a plurality of portions by a split groove 105a. In FIG. 7, the through-hole 103 inside the sleeve-like main body 102 includes a tapered tapered hole 103 a formed in the expansion portion 105, and a female screw extending from the tapered hole 103 a to the rear end side of the sleeve-like main body 102. And a hole 103b. Formed on the inner surface of the female screw hole 103b is a thread 103c for screwing the bolt 6 screwed into the through hole 103 (specifically, in the female screw hole 103b) from the rear end side of the sleeve-like main body 102.
The washer 107 has a flange-like flange 106 formed at the rear end opposite to the tip of the sleeve-like main body 102 where the expansion portion 105 is formed, and the inner peripheral portion is bitten into the sleeve-like main body 102. It is attached. The washer 107 has an umbrella shape that protrudes greatly outward in the radial direction of the sleeve-like main body 102 and covers the rear end portion of the sleeve-like main body 102.

この供試品７（アンカー１０１）の寸法は以下の通りである。
ワッシャ外径Ｄ’：２８ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ１：８ｍｍ、鍔部軸方向寸法ｔ１：１０ｍｍ、ｅ１／ｔ１＝０．８。Ｌ／Ｄ’＝０．７１。
鍔部突出寸法ｅ１は、ワッシャ１０７外径Ｄ’とスリーブ状本体１０２外径（１２ｍｍ）との差の１／２の値である。
鍔部軸方向寸法ｔ１は、ワッシャ１０７の中心軸線方向寸法、つまり、アンカー１０１のスリーブ状本体１０２の中心軸線方向（長手方向）におけるワッシャ１０７の寸法である。
埋め込み深さＬは、スリーブ状本体１０２の全長から鍔部軸方向寸法ｔ１を差し引いた寸法である。
剪断試験の結果、剪断強度Ｑmaxは９．９ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、スリーブ状本体１０２に対するワッシャ１０７の位置ずれ、ワッシャ１０７の変形が見られた。
ワッシャ１０７は、剪断荷重に対する抵抗力アップに殆ど寄与していない。 The dimensions of the specimen 7 (anchor 101) are as follows.
Washer outer diameter D ′: 28 mm, flange protrusion dimension e1: 8 mm, flange axial direction dimension t1: 10 mm, e1 / t1 = 0.8. L / D '= 0.71.
The flange protrusion dimension e1 is a value that is ½ of the difference between the washer 107 outer diameter D ′ and the sleeve-shaped main body 102 outer diameter (12 mm).
The buttocks axial direction dimension t1 is the dimension of the washer 107 in the central axial direction, that is, the dimension of the washer 107 in the central axial direction (longitudinal direction) of the sleeve-like body 102 of the anchor 101.
The embedding depth L is a dimension obtained by subtracting the buttocks axial direction dimension t1 from the total length of the sleeve-like main body 102.
As a result of the shear test, the shear strength Qmax was 9.9 kN.
In the anchor after the shear test, the misalignment of the washer 107 with respect to the sleeve-like main body 102 and the deformation of the washer 107 were observed.
The washer 107 hardly contributes to an increase in resistance against a shear load.

図６は、上述の供試品１−６の試験（剪断試験）の結果を纏めたグラフである。
なお、図６のグラフには、供試品７の試験結果をプロットしていない。 FIG. 6 is a graph summarizing the results of the test (shear test) of the specimens 1-6 described above.
In addition, the test result of the specimen 7 is not plotted in the graph of FIG.

図６のグラフは、供試品１−６のアンカー１の鍔部２４のアンカー本体２からの突出寸法ｅと鍔部厚みｔとの寸法比ｅ／ｔと、剪断荷重Ｑ（ｋＮ）（各供試品の剪断強度Ｑmax）との関係を示す。
図６において、供試品４、つまり、鍔部２４の突出寸法ｅと鍔部厚みｔとの寸法比ｅ／ｔが０．４３で、剪断荷重Ｑ（ｋＮ）が最大となった。このことから、鍔部突出寸法ｅが大きすぎても（詳細には鍔部厚みｔに比べて大きすぎる場合）、剪断強度が向上しないことが判る。 The graph of FIG. 6 shows the ratio e / t of the protrusion dimension e of the collar 24 of the anchor 1 of the specimen 1-6 from the anchor body 2 and the collar thickness t, and the shear load Q (kN) (each The relationship with the shear strength Qmax) of the specimen is shown.
In FIG. 6, the dimensional ratio e / t between the protruding dimension e of the flange 24 and the flange thickness t is 0.43, and the shear load Q (kN) is maximized. From this, it is understood that the shear strength is not improved even if the flange protrusion dimension e is too large (specifically, when it is too large compared to the flange thickness t).

また、鍔部が存在しない供試品１に比べて、アンカー本体２と一体の鍔部２４を有する供試品２−６は、いずれも、剪断強度Ｑmaxの値が大きく、鍔部２４が剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に寄与していることが明らかであった。
特に、供試品２−５については、高い剪断強度Ｑmaxが得られることが明らかとなった。 In addition, as compared with the specimen 1 in which no buttock is present, each of the specimens 2-6 having the buttock 24 integral with the anchor body 2 has a large shear strength Qmax, and the heel 24 is sheared. It was clear that it contributed to the improvement of resistance against the load Q.
In particular, it became clear that the high shear strength Qmax was obtained for the specimen 2-5.

また、供試品７については、ワッシャ１０７がスリーブ状本体１０２と一体の剛体として機能しないため、剪断荷重Ｑの値が低くなっているものと考えられる。スリーブ状本体１０２に対するワッシャ１０７の位置がずれてしまい、結局、剪断強度Ｑmaxは、鍔部が存在しない供試品１と同じ値であった。ドーム形、傘状のワッシャ１０７ではスリーブ状本体１０２に対する取り付け部分が小さく、スリーブ状本体１０２と一体の剛体として機能させることは現実的に困難である。この構成では、本発明の如く、頭部２６の回転モーメントＭによって鍔部からコンクリート躯体への押圧力ｐｖを充分に発生させることは容易ではなく、この押圧力ｐｖに対してコンクリート躯体に反力Ｖを発生させることも現実的には不可能と言える。このため、本発明に係るアンカーのように、剪断荷重に対する抵抗力をアップさせることはできない。   Further, regarding the specimen 7, the value of the shear load Q is considered to be low because the washer 107 does not function as a rigid body integrated with the sleeve-like main body 102. The position of the washer 107 with respect to the sleeve-like main body 102 was shifted, and as a result, the shear strength Qmax was the same value as that of the test sample 1 in which no flange portion was present. The dome-shaped and umbrella-shaped washer 107 has a small attachment portion with respect to the sleeve-like main body 102, and it is practically difficult to function as a rigid body integrated with the sleeve-like main body 102. In this configuration, as in the present invention, it is not easy to sufficiently generate the pressing force pv from the collar portion to the concrete frame by the rotational moment M of the head 26, and the reaction force against the concrete frame against this pressing force pv is not easy. It can be said that it is practically impossible to generate V. For this reason, like the anchor according to the present invention, the resistance force against the shear load cannot be increased.

図６に示す供試品１−６の試験結果について考察すると、試験結果のプロットから近似曲線が得られる。
図６において、この近似曲線は、ｅ／ｔをｘとしたとき、剪断荷重Ｑとｘとの関係を、Ｑ＝−３５．１４５ｘ２＋３０．２７５ｘ＋９．８８６５の近似式で表すことができる。 Considering the test result of the specimen 1-6 shown in FIG. 6, an approximate curve can be obtained from the test result plot.
In FIG. 6, this approximate curve can express the relationship between the shear load Q and x with an approximate expression of Q = −35.145x 2 + 30.275x + 9.8865, where e / t is x.

強度試験等の実験値を評価する方法として、一般的に最大値に対して８０％〜１２０％の範囲を許容することが行われている。
ここでは、上述の近似式から得られるピーク荷重から８５％〜１００％の範囲を、現実的な有効範囲として評価する。
図６の近似曲線において、有効範囲の下限値である、ピーク荷重から８５％までを現実的な有効値とすると、寸法比ｅ／ｔの有効範囲は０．２〜０．７となる。
寸法比ｅ／ｔが０．２〜０．７の範囲であれば、鍔部２４が剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に有効に寄与する。 As a method for evaluating an experimental value such as a strength test, generally, a range of 80% to 120% with respect to the maximum value is allowed.
Here, the range of 85% to 100% from the peak load obtained from the above approximate expression is evaluated as a realistic effective range.
In the approximate curve of FIG. 6, when the effective value is from the peak load to 85%, which is the lower limit value of the effective range, the effective range of the dimensional ratio e / t is 0.2 to 0.7.
When the dimensional ratio e / t is in the range of 0.2 to 0.7, the flange 24 effectively contributes to the improvement of the resistance to the shear load Q.

ｅ／ｔを０．２〜０．７の範囲とすることで、鍔部２４を剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に有効に寄与させることは、内部コーン打ち込み式金属拡張アンカーに広く適用可能である。このことは、埋め込み深さＬが５０ｍｍ以下のアンカー（内部コーン打ち込み式金属拡張アンカー）に限定されず、埋め込み深さＬが５０ｍｍを超えるアンカー（内部コーン打ち込み式金属拡張アンカー）についても同様に適用可能である。
ｅ／ｔを０．２〜０．７の範囲とすることで、鍔部２４を剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に有効に寄与させる構成は、埋め込み深さＬが５０ｍｍ以下のアンカー（内部コーン打ち込み式金属拡張アンカー）について特に有益であり、埋め込み深さが浅くても剪断荷重Ｑに対して高い抵抗力を得ることが可能となる。 By making e / t in the range of 0.2 to 0.7, it is widely applicable to the internal cone driving-type metal expansion anchor to effectively contribute to the improvement of the resistance against the shear load Q by the collar 24. is there. This is not limited to anchors having an embedding depth L of 50 mm or less (internal cone driving type metal expansion anchors), and similarly applies to anchors having an embedding depth L exceeding 50 mm (inner cone driving type metal expansion anchors). Is possible.
By setting e / t in the range of 0.2 to 0.7, the configuration in which the flange 24 is effectively contributed to the improvement of the resistance to the shear load Q is an anchor (an inner cone having an embedding depth L of 50 mm or less. This is particularly useful for a drive-in type metal expansion anchor), and it is possible to obtain a high resistance to the shear load Q even when the embedding depth is shallow.

（鍔部の変形例１）
図８は、本発明に係るアンカー１において、鍔部２４の外周部に、コンクリート躯体５（コンクリート母材）表面に当接される当接面２４ａから湾曲して、該鍔部２４の外周の端面２４ｃの一部又は全部（図８では外周の端面の一部）として機能する湾曲面２４ｂを形成した構成を示す。
つまり、鍔部２４の外周部は、当接面２４ａの外周部から連続するように形成されている湾曲面２４ｂによって面取りされている。 (Modification 1 of the buttocks)
FIG. 8 shows an anchor 1 according to the present invention, in which the outer periphery of the flange 24 is curved from an abutment surface 24a that is in contact with the surface of the concrete casing 5 (concrete base material). The structure which formed the curved surface 24b which functions as a part or all of the end surface 24c (a part of outer peripheral end surface in FIG. 8) is shown.
That is, the outer peripheral part of the collar part 24 is chamfered by the curved surface 24b formed so as to be continuous from the outer peripheral part of the contact surface 24a.

この構成の場合、例えば、鍔部２４の外周部に湾曲面２４ｂが無く、鍔部２４の当接面２４ａとこれに垂直とされた鍔部２４外周の端面とによって直角のエッジが形成されている場合に比べて、剪断荷重によってアンカー１の頭部２６に回転モーメントＭが作用したときに鍔部２４がコンクリート躯体５を押圧する押圧力ｐｖが、鍔部２４外周部の内の特定の狭い範囲に集中することを緩和できる。これにより、鍔部２４外周部から作用する押圧力に対してコンクリート躯体５に生じる反力の局所的な集中による、コンクリート躯体５の局所的な支圧破壊が生じにくくなる。その結果、アンカー１の剪断荷重に対する抵抗力が向上することとなる。   In the case of this configuration, for example, there is no curved surface 24b on the outer peripheral portion of the flange portion 24, and a right-angled edge is formed by the contact surface 24a of the flange portion 24 and the end surface of the outer periphery of the flange portion 24 that is perpendicular thereto. Compared to the case where the rotational moment M acts on the head 26 of the anchor 1 due to the shear load, the pressing force pv at which the flange 24 presses the concrete housing 5 is narrower than the outer periphery of the flange 24. Can alleviate focus on range. Thereby, the local bearing failure of the concrete housing 5 is less likely to occur due to the local concentration of the reaction force generated in the concrete housing 5 against the pressing force acting from the outer periphery of the housing 24. As a result, the resistance force against the shear load of the anchor 1 is improved.

なお、本発明に係るアンカー１の鍔部２４の当接面２４ａは平坦面であり、アンカー１をコンクリート躯体５に施工したときに、アンカー１に周設されている鍔部２４の当接面２４ａ全体が、下穴５ａの開口部の周囲のコンクリート躯体５に面接触される構成自体も、鍔部２４がコンクリート躯体５を押圧する押圧力ｐｖ、コンクリート躯体５に発生する反力Ｖの局所的集中の緩和、防止に有効に寄与することは言うまでも無い。   In addition, the contact surface 24a of the collar part 24 of the anchor 1 according to the present invention is a flat surface, and when the anchor 1 is constructed on the concrete frame 5, the contact surface of the collar part 24 provided around the anchor 1 is provided. The configuration itself in which the entire 24a is in surface contact with the concrete casing 5 around the opening of the pilot hole 5a is also the pressing force pv by which the flange 24 presses the concrete casing 5 and the local reaction force V generated in the concrete casing 5. Needless to say, it contributes effectively to the relaxation and prevention of public concentration.

なお、本発明は、図８に例示したように、湾曲面２４ｂが、鍔部２４外周の端面２４ｃと当接面２４ａとの間のコーナー部の面取り部である構成に限定されず、鍔部２４外周の端面全体が湾曲面２４ｂとされている構成も採用可能である。   In addition, as illustrated in FIG. 8, the present invention is not limited to the configuration in which the curved surface 24 b is a chamfered portion of a corner portion between the end surface 24 c of the outer periphery of the flange portion 24 and the contact surface 24 a. It is also possible to adopt a configuration in which the entire end surface of the outer periphery of 24 is a curved surface 24b.

（鍔部の変形例２）
図９は、前記アンカー本体２を、前記内部孔２１を有する筒状部材である本体スリーブ２７と、この本体スリーブ２７に外挿されて前記本体スリーブ２７に剛結合して一体化した鍔部用リング２８とで構成し、鍔部用リング２８の前記本体スリーブ２７の径方向外側に張り出した部分を鍔部２４として機能させた例を示す。図９中、このアンカー本体に符号２９を付す。 (Modification 2 of the buttocks)
FIG. 9 shows a main body sleeve 27 that is a cylindrical member having the inner hole 21, and an anchor body that is externally inserted into the main body sleeve 27 and rigidly coupled to the main body sleeve 27. An example is shown in which the part that is configured with the ring 28 and that projects outwardly in the radial direction of the main body sleeve 27 of the collar part ring 28 functions as the collar part 24. In FIG. 9, reference numeral 29 is given to this anchor body.

前記本体スリーブ２７は、図１（ａ）〜（ｅ）に例示したアンカー１のアンカー本体２から鍔部２４を省略した構造であり、スリーブ部２５と、このスリーブ部２５をアンカー本体２の後端側（拡張部２２とは反対の側）へ延長した後側延長部２７１とを具備する。
鍔部用リング２８は、本体スリーブ２７の後側延長部２７１に外挿して、接着剤による接着固定等によって、本体スリーブ２７に強固に固定して剛結合されている。また、鍔部用リング２８を本体スリーブ２７に剛結合して一体化する手法としては、例えば、通電等による加熱溶着なども採用可能である。
このアンカー本体２９は、本体スリーブ２７の内、その中心軸線方向（長手方向）において、拡張部２２が形成されている先端から、鍔部用リング２８が構成する鍔部２４まで（詳細には、当接面２４ａまで）の範囲がスリーブ部２５である。 The main body sleeve 27 has a structure in which the flange portion 24 is omitted from the anchor main body 2 of the anchor 1 illustrated in FIGS. 1A to 1E, and the sleeve portion 25 and the sleeve portion 25 are connected to the rear of the anchor main body 2. And a rear extension 271 extending to the end side (the side opposite to the extension 22).
The collar ring 28 is extrapolated to the rear extension 271 of the main body sleeve 27 and is firmly fixed and rigidly connected to the main body sleeve 27 by adhesive fixing with an adhesive or the like. In addition, as a method for rigidly coupling the collar ring 28 to the main body sleeve 27 and integrating them, for example, heat welding by energization or the like can be employed.
The anchor main body 29 extends from the distal end where the expanded portion 22 is formed in the central axial direction (longitudinal direction) of the main body sleeve 27 to the collar portion 24 formed by the collar portion ring 28 (in detail, The range of the contact surface 24a) is the sleeve portion 25.

このように、本体スリーブ２７に剛結合して一体化した鍔部用リング２８が鍔部２４として機能する構成のアンカー本体２９も、鍔部２４がスリーブ部２５と一体的になっている構造であるため、図１（ａ）〜（ｅ）に例示したアンカー１のアンカー本体２と同様の機械的特性が得られる。   As described above, the anchor main body 29 configured so that the collar ring 28 rigidly coupled to the body sleeve 27 functions as the collar part 24 also has a structure in which the collar part 24 is integrated with the sleeve part 25. Therefore, the same mechanical characteristics as those of the anchor body 2 of the anchor 1 illustrated in FIGS.

なお、図９では、スリーブ部２５と同じ外径の後側延長部２７１を有する本体スリーブ２７を例示したが、本体スリーブとしては、例えば、スリーブ部２５よりも外径が小さい後側延長部２７１を有する構成とすること等も可能である。
後側延長部２７１は、鍔部用リング２８の固定強度の確保、固定作業性等に鑑みて、適宜設計変更可能である。 In FIG. 9, the main body sleeve 27 having the rear extension 271 having the same outer diameter as the sleeve portion 25 is illustrated. However, as the main body sleeve, for example, the rear extension 271 having an outer diameter smaller than that of the sleeve portion 25. It is also possible to adopt a configuration having
The design of the rear extension 271 can be changed as appropriate in view of securing the fixing strength of the collar ring 28, fixing workability, and the like.

（表示）
また、図示例のアンカー１は、図１（ａ）に示すように、前記アンカー本体２の前記頭部２６に、前記アンカー本体２の埋め込み深さに対応する表示２４ｈが設けられている。
図示例では、表示２４ｈは、頭部２６のスリーブ部２５とは反対側の端面（後端面２６１）に設けられている。頭部２６の後端面２６１は、アンカー本体２の後端面としても機能する。このため、コンクリート躯体５に施工した後でも、アンカー１の埋め込み深さを簡単に確認できる。 (display)
Further, the anchor 1 of the illustrated example is provided with a display 24h corresponding to the embedding depth of the anchor body 2 on the head portion 26 of the anchor body 2 as shown in FIG.
In the illustrated example, the display 24 h is provided on an end surface (rear end surface 261) on the opposite side of the head portion 26 from the sleeve portion 25. The rear end surface 261 of the head portion 26 also functions as the rear end surface of the anchor body 2. For this reason, even after construction on the concrete frame 5, the embedding depth of the anchor 1 can be easily confirmed.

この表示２４ｈは、頭部２６に、着色、刻印等によって設けられる。図示例の表示２４ｈは、着色により線状に形成してあるが、線状に限定されず、点状等であっても良い。また、例えば、埋め込み深さが２０ｍｍの場合に表示２４ｈを頭部２６の後端面２６１に２箇所、埋め込み深さが３０ｍｍの場合に表示２４ｈを頭部２６の後端面２６１に３箇所、に形成するなどして、表示２４ｈを埋め込み深さに対応させて設け、目視で埋め込み深さを簡単に把握できるようにすることが好ましい。この点、この表示２４ｈは、例えば、埋め込み深さ自体を示す数字を形成するもの等であっても良い。   The display 24h is provided on the head 26 by coloring, engraving or the like. The display 24h in the illustrated example is formed in a linear shape by coloring, but is not limited to a linear shape, and may be a dotted shape or the like. Further, for example, when the embedding depth is 20 mm, the display 24 h is formed on the rear end surface 261 of the head 26, and when the embedding depth is 30 mm, the display 24 h is formed on the rear end surface 261 of the head 26. For example, it is preferable to provide the display 24h corresponding to the embedding depth so that the embedding depth can be easily grasped visually. In this regard, the display 24h may be, for example, one that forms a number indicating the embedding depth itself.

なお、この表示２４ｈとしては、アンカー本体２の埋め込み深さに対応するものに限定されず、例えば、埋め込み深さが予め設定した基準値よりも小さいアンカー１のみに、埋め込み深さが前記基準値よりも小さいアンカーであることを示すために設ける標識（表示）も含まれる。   The display 24h is not limited to the display corresponding to the embedding depth of the anchor body 2. For example, the embedding depth is limited to the reference value only for the anchor 1 whose embedding depth is smaller than a preset reference value. Also included is an indicator (indication) provided to indicate that the anchor is smaller.

なお、本発明は、上述の実施形態に限定されず、適宜変更が可能である。
例えば、本発明に係るアンカーとしては、アンカー本体（アンカー本体において、鍔部２４よりも先端側に位置する部分。スリーブ部２５）に外挿されるワッシャ等のリングを備えた構成も採用可能である。
この場合、前記リングは、このアンカーをコンクリート躯体に施工する際に、鍔部２４とコンクリート躯体外面との間に挟み込まれ、鍔部２４によってコンクリート躯体に押し付けるようにして固定される。また、アンカー本体のスリーブ部２５の長手方向（軸心方向）寸法は、リングの厚みを勘案して、アンカーに必要寸法の埋め込み深さを確保できるように調整することは言うまでも無い。 In addition, this invention is not limited to the above-mentioned embodiment, It can change suitably.
For example, as the anchor according to the present invention, a configuration including a ring such as a washer that is extrapolated to an anchor main body (a portion of the anchor main body that is located on the distal end side of the collar portion 24; the sleeve portion 25) can also be employed. .
In this case, when the anchor is applied to the concrete frame, the ring is sandwiched between the flange 24 and the outer surface of the concrete frame, and is fixed so as to be pressed against the concrete frame by the flange 24. Needless to say, the longitudinal dimension (axial direction) of the sleeve portion 25 of the anchor main body is adjusted so as to ensure a necessary embedding depth of the anchor in consideration of the thickness of the ring.

本発明に係るアンカー（金属拡張アンカー）の一例を示す図であって、（ａ）は前記アンカーをアンカー本体の鍔部側から見た図、（ｂ）は前記アンカーの構造を示す部分断面正面図、（ｃ）は前記アンカーを先端側（拡張部側）から見た図、（ｄ）は前記アンカーのアンカー本体の構造を示す部分断面正面図である。It is a figure which shows an example of the anchor (metal expansion anchor) which concerns on this invention, Comprising: (a) is the figure which looked at the said anchor from the buttocks side of an anchor main body, (b) is a partial cross section front which shows the structure of the said anchor (C) is a view of the anchor as viewed from the tip side (expansion portion side), and (d) is a partial sectional front view showing the structure of the anchor body of the anchor. 図１のアンカーの内部コーンを打ち込み棒を使用して拡張部に打ち込み、拡張部を拡開した状態を示す図である。It is a figure which shows the state which driven the internal cone of the anchor of FIG. 1 into the expansion part using the driving rod, and expanded the expansion part. 図１のアンカーのコンクリート躯体に対する施工完了時の状態を示す図である。It is a figure which shows the state at the time of completion of construction with respect to the concrete frame of the anchor of FIG. 図１のアンカーをプレストレストコンクリート躯体に施工した状態を示す図である。It is a figure which shows the state which constructed the anchor of FIG. 1 to the prestressed concrete frame. コンクリート躯体に施工して固着させたアンカーと、剪断荷重Ｑとの関係を説明する図であり、（ａ）はアンカーの頭部に作用させる引張荷重と、アンカーの各部の寸法とを示す図、（ｂ）は剪断荷重Ｑによって頭部に作用する回転モーメントを説明する図である。It is a figure explaining the relationship between the anchor constructed and fixed to the concrete frame and the shear load Q, (a) is a diagram showing the tensile load acting on the head of the anchor and the dimensions of each part of the anchor, (B) is a figure explaining the rotational moment which acts on a head by the shear load Q. FIG. コンクリート躯体に固着させたアンカーの頭部寸法と剪断強度との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the head size of the anchor fixed to the concrete frame, and shear strength. 供試品７のアンカーの構造を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the anchor of the specimen 7. 鍔部の外周部に湾曲面を形成したアンカーの例を示す部分断面正面図である。It is a fragmentary sectional front view which shows the example of the anchor which formed the curved surface in the outer peripheral part of a collar part. 鍔部を構成する鍔部用リングを備えたアンカーの例を示す部分断面正面図である。It is a fragmentary sectional front view which shows the example of the anchor provided with the ring for collar parts which comprises a collar part. 埋め込み深さが大きいアンカーを、中空部を有するプレストレストコンクリート製品に施工した場合に発生する問題点を説明する図である。It is a figure explaining the problem which generate | occur | produces when constructing the anchor with a large embedding depth to the prestressed concrete product which has a hollow part. 従来例のアンカーの一例を示す図（断面図）である。It is a figure (sectional drawing) which shows an example of the anchor of a prior art example.

符号の説明Explanation of symbols

１、１Ａ…金属拡張アンカー、２…アンカー本体、２ａ…先端面、２１、２１Ａ…内部孔、２１ａ…テーパ孔部、２１ｂ…ストレート孔部、２１ｃ…雌ねじ孔部、２１ｃ１…雌ねじ、２１ｄ…先端側延長孔部、２１ｅ…後端開口部、２１ｆ…雌ねじ孔部、２２…拡張部、２２ａ…割り溝、２３…筒状胴部、２４…鍔部、２４ａ…当接面、２４ｂ…湾曲面、２４ｃ…（鍔部外周の）端面、２４ｈ…表示、２５…スリーブ部、２６…頭部、２６１…後端面、２７…本体スリーブ、２８…鍔部用リング、２９…アンカー本体、３…内部コーン、３１…コーン本体、３２…テーパ突部、３３…打ち込み用端面、４…打ち込み棒、５…コンクリート躯体、５ａ…下穴、５ｂ…外面、５１…中空部、５２…鉄筋、６…ボルト、６１…突出部。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1, 1A ... Metal expansion anchor, 2 ... Anchor main body, 2a ... Tip surface, 21, 21A ... Internal hole, 21a ... Tapered hole part, 21b ... Straight hole part, 21c ... Female screw hole part, 21c1 ... Female screw, 21d ... Tip Side extension hole portion, 21e ... rear end opening portion, 21f ... female screw hole portion, 22 ... expansion portion, 22a ... split groove, 23 ... cylindrical body portion, 24 ... collar portion, 24a ... contact surface, 24b ... curved surface 24c ... end face (outer periphery) 24h ... indication 25 ... sleeve part 26 ... head part 261 ... rear end face 27 ... body sleeve 28 ... ring for collar part 29 ... anchor body 3 ... inside Cone, 31 ... Cone body, 32 ... Taper projection, 33 ... Ending surface, 4 ... Pasting rod, 5 ... Concrete frame, 5a ... Pre-hole, 5b ... Outer surface, 51 ... Hollow part, 52 ... Reinforcing bar, 6 ... Bolt 61 ... Projection.

Claims (5)

内部コーン打ち込み式の金属拡張アンカーであって、
スリーブ状のアンカー本体（２、２９）と、該アンカー本体の内側の内部孔（２１）に収納されて前記アンカー本体の先端部の拡張部（２２）に打ち込まれることで前記拡張部を拡開する内部コーン（３）とを具備し、前記内部孔が前記アンカー本体の後端に開口する雌ねじ孔部（２１ｃ）を有し、
前記アンカー本体は、その先端に前記拡張部が形成されているとともに、後端にフランジ状の鍔部（２４）を具備し、
前記鍔部は、前記アンカー本体からその径方向外側への突出寸法ｅと、前記アンカー本体の軸心方向における該鍔部の寸法である鍔部厚みｔとが、ｅ／ｔ＝０．２〜０．７を満たすことを特徴とする金属拡張アンカー（１）。 It is a metal expansion anchor with an internal cone driving type,
A sleeve-shaped anchor main body (2, 29) and an inner hole (21) inside the anchor main body are housed in an expansion portion (22) at the distal end of the anchor main body to expand the expansion portion. An internal cone (3) that has an internal thread hole (21c) that opens to the rear end of the anchor body,
The anchor body has the extension portion formed at the tip thereof and a flange-shaped flange portion (24) at the rear end thereof.
The flange has a protruding dimension e from the anchor body outward in the radial direction and a flange thickness t which is a dimension of the flange in the axial direction of the anchor body, e / t = 0.2 to Metal expansion anchor (1) characterized by satisfying 0.7. 前記鍔部は、前記アンカー本体の固着対象のコンクリート母材に当接される当接面（２４ａ）が、前記アンカー本体の軸心に対して垂直の平坦面とされており、該鍔部の外周の端面（２４ｃ）の一部又は全部が、前記当接面から湾曲する湾曲面（２４ｂ）とされていることを特徴とする請求項１記載の金属拡張アンカー。   In the flange portion, a contact surface (24a) that is in contact with a concrete base material to which the anchor body is fixed is a flat surface perpendicular to the axis of the anchor body. The metal expansion anchor according to claim 1, wherein a part or all of the outer end face (24c) is a curved surface (24b) curved from the abutting surface. 前記アンカー本体は、その先端から前記鍔部までの距離である埋め込み深さＬが５０ｍｍ以下であり、前記埋め込み深さＬと、前記鍔部の外径Ｄとが、Ｌ／Ｄ＝０．６〜１．５を満たすことを特徴とする請求項１又は２記載の金属拡張アンカー。   The anchor body has an embedding depth L that is a distance from the tip of the anchor body to the flange portion of 50 mm or less, and the embedded depth L and the outer diameter D of the flange portion are L / D = 0.6. The metal expansion anchor according to claim 1 or 2, which satisfies -1.5. 前記アンカー本体が、前記内部孔を有する筒状部材である本体スリーブ（２７）と、この本体スリーブの先端部の前記拡張部とは反対の側である後端部に外挿され該本体スリーブに剛結合によって一体化された鍔部用リング（２８）とで構成され、前記鍔部が前記鍔部用リングによって構成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の金属拡張アンカー。   The anchor main body is extrapolated to a main body sleeve (27) which is a cylindrical member having the inner hole, and a rear end portion on the opposite side of the extension portion of the front end portion of the main body sleeve. The metal according to any one of claims 1 to 3, characterized in that it is constituted by a collar ring (28) integrated by rigid connection, and the collar part is constituted by the collar ring. Expansion anchor. 前記アンカー本体の後端面（２６１）に、前記アンカー本体の埋め込み深さＬに対応する表示（２４ｈ）が設けられていることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の金属拡張アンカー。   The metal expansion anchor according to any one of claims 1 to 4, wherein an indication (24h) corresponding to the embedding depth L of the anchor body is provided on a rear end surface (261) of the anchor body. .
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