JP2009069195A - Imaging lens, camera module and imaging equipment - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等の撮像素子上に被写体の光学像を結像させる撮像レンズ、およびその撮像レンズにより形成された光学像を撮像信号に変換するカメラモジュール、ならびにその撮像レンズを搭載して撮影を行うデジタルスチルカメラやカメラ付き携帯電話機および情報携帯端末（ＰＤＡ：Personal Digital Assistance）等の撮像機器に関する。 The present invention relates to an imaging lens that forms an optical image of a subject on an imaging device such as a charge coupled device (CCD) or a complementary metal oxide semiconductor (CMOS), and an optical image formed by the imaging lens is converted into an imaging signal. The present invention relates to a camera module, and a digital still camera, a camera-equipped mobile phone, and an information portable terminal (PDA: Personal Digital Assistance) mounted with the imaging lens.
近年、パーソナルコンピュータの一般家庭等への普及に伴い、撮影した風景や人物像等の画像情報をパーソナルコンピュータに入力することができるデジタルスチルカメラが急速に普及している。また、携帯電話に画像入力用のカメラモジュールが搭載されることも多くなっている。このような撮像機能を有する機器には、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子が用いられている。近年、これらの撮像素子のコンパクト化が進み、撮像機器全体ならびにそれに搭載される撮像レンズにも、コンパクト性が要求されている。また同時に、撮像素子の高画素化も進んでおり、撮像レンズの高解像、高性能化が要求されている。 In recent years, with the spread of personal computers to ordinary homes and the like, digital still cameras that can input image information such as photographed landscapes and human images to personal computers are rapidly spreading. In addition, camera modules for image input are often mounted on mobile phones. An image sensor such as a CCD or a CMOS is used for a device having such an image capturing function. In recent years, these image pickup devices have been made more compact, and the entire image pickup apparatus and the image pickup lens mounted thereon are also required to be compact. At the same time, the number of pixels of the image sensor is increasing, and there is a demand for higher resolution and higher performance of the imaging lens.
このような要求に対しては、例えば、コンパクト化（光軸方向の低背化）およびローコスト化、高解像化を図るためにレンズ枚数を４枚構成とし、高性能化を図るために、非球面を積極的に用いることが考えられる。特許文献１ないし４には、そのような４枚構成で非球面を用いた撮像レンズが開示されている。 In order to meet such demands, for example, in order to achieve compactness (low profile in the optical axis direction), low cost, and high resolution, the number of lenses is four. It is conceivable to use an aspherical surface positively. Patent Documents 1 to 4 disclose an imaging lens that uses an aspherical surface in such a four-lens configuration.
上述のような撮像機器においは、量産を考慮し、また光学性能の劣化を最小限にしつつ、カメラモジュール全体の光軸方向の長さ（＝高さ）を小さくする要求がある。しかしながら、レンズバック（レンズの最も像側の位置から像面までの距離）を単純に小さくしすぎると一般的に、光線の射出角度の規格や最終レンズ面でのキズ・異物などの外観上の規格を満足することが厳しくなってしまう。また、レンズ系の厚さＤＬ（ＤＬ：レンズ全厚さ＝最も物体側のレンズ面の頂点から最も像側のレンズ面の頂点までの距離）を単純に小さくしすぎると、各レンズ要素の中心厚Ｄを小さくしすぎたり、非球面の効果を強くしすぎる必要がでてきて、レンズ形状による成型時の内部歪みの発生、軸ずれ倒れ、外観規格による製造適正の悪化が起きてしまう。従って、全長の短縮化を行う上で、レンズバック、レンズ系の厚さＤＬ、各レンズ要素の中心厚などを小さくしつつも、それらを適切な条件でバランス良く組み合わせ、量産時に良好な光学性能を維持する必要がある。 In the imaging apparatus as described above, there is a demand to reduce the length (= height) of the entire camera module in the optical axis direction while considering mass production and minimizing deterioration of optical performance. However, if the lens back (the distance from the most image side position of the lens to the image plane) is simply made too small, in general, there will be an increase in the standard of the light emission angle and the appearance of scratches and foreign matter on the final lens surface. Satisfying the standard becomes strict. If the lens system thickness DL (DL: total lens thickness = the distance from the vertex of the lens surface closest to the object side to the vertex of the lens surface closest to the image side) is simply made too small, the center of each lens element It becomes necessary to make the thickness D too small or make the effect of the aspherical surface too strong, resulting in the occurrence of internal distortion at the time of molding due to the lens shape, tilting of the axis, and deterioration of manufacturing suitability due to appearance standards. Therefore, when shortening the overall length, the lens back, the lens system thickness DL, the center thickness of each lens element, etc. are reduced, but they are combined in a well-balanced manner under appropriate conditions to provide good optical performance during mass production. Need to maintain.
上記特許文献１に記載の撮像レンズは、絞りが第２レンズの後ろ側にあるため、全長短縮化を行うと、光線の射出角度が急になりやすいという問題がある。また、特許文献２には様々な種類の４枚構成の撮像レンズが開示されているが、個々の構成例について十分に最適な設計がなされているとは言い難い。例えば焦点距離が小さいタイプの実施例（４前後の値を示すもの）に関しては、焦点距離に対する全長の比が１．２５より大きい。それ以外の実施例はレンズが大きく、小型化に対する中心厚などの製造性が十分考慮されていないと思われる。また、特許文献３および特許文献４に記載の撮像レンズは、実施例がいずれも、焦点距離、全長、およびレンズ厚が大きいため、近年の撮像素子の小型化に対する中心厚などの製造性が十分考慮されていないと思われる。 The imaging lens described in Patent Document 1 has a problem that the exit angle of the light beam tends to be steep when the overall length is shortened because the diaphragm is behind the second lens. Further, although various types of four-lens imaging lenses are disclosed in Patent Document 2, it is difficult to say that a sufficiently optimal design has been made for each configuration example. For example, for an example of a type with a small focal length (showing a value of around 4), the ratio of the total length to the focal length is greater than 1.25. In other examples, the lens is large, and it seems that manufacturability such as the center thickness for miniaturization is not sufficiently considered. In addition, since the imaging lenses described in Patent Document 3 and Patent Document 4 have large focal lengths, total lengths, and lens thicknesses in all of the examples, the productivity such as the center thickness for the recent downsizing of the image sensor is sufficient. It seems that it is not considered.
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたもので、その目的は、非球面を用いて全長の短縮化と共に高い結像性能を維持しつつ、製造適正の良いレンズ系を実現できるようにした撮像レンズ、およびその撮像レンズを搭載して高解像の撮像信号を得ることができるカメラモジュールならびに撮像機器を提供することにある。 The present invention has been made in view of such a problem, and an object of the present invention is to provide an imaging system that can realize a lens system that is well-manufactured while using an aspherical surface while shortening the overall length and maintaining high imaging performance. It is an object of the present invention to provide a lens, and a camera module and an imaging device that can obtain a high-resolution imaging signal by mounting the imaging lens.
本発明の撮像レンズは、物体側から順に、少なくとも１面が非球面形状であると共に、物体側の面が光軸近傍において凸面とされた正のパワーを有する第１レンズと、像側の面が光軸近傍において凹面とされた負のパワーを有する第２レンズと、光軸近傍において物体側に凹面を向けた正のメニスカスレンズの第３レンズと、両面が非球面形状であると共に、像側の面が光軸近傍において凹形状で周辺部では凸形状とされた第４レンズとを備え、かつ以下の条件式を満足するように構成されているものである。
０．３５≦ｆ３／ｆ≦０．９ ……（１）
０．１９≦Ｄ５／ｆ≦０．５ ……（２）
０．６５≦ｆ１／ｆ≦０．８５ ……（３）
０．１≦MIN（Ｄ）／ｆ≦１．０ ……（４）
３．０ｍｍ≦ＤＬ≦４．０ｍｍ ……（５）
ただし、
ｆ：全体の焦点距離
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
Ｄ５：第３レンズの中心厚
MIN（Ｄ）：第１ないし第４レンズのうち最も小さい中心厚の値
ＤＬ：第１レンズの物体側面頂点から第４レンズの像側面頂点までの光軸上の距離
とする。また、式（４）におけるｆ，MIN（Ｄ）の単位はｍｍとする。
The imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens having a positive power in which at least one surface is aspherical and the object side surface is convex in the vicinity of the optical axis, and the image side surface Is a second lens having a negative power in the vicinity of the optical axis and having a negative power, a third lens of a positive meniscus lens having a concave surface on the object side in the vicinity of the optical axis, and both surfaces are aspherical, and the image The fourth surface has a concave lens in the vicinity of the optical axis and a convex shape in the periphery, and is configured to satisfy the following conditional expression.
0.35 ≦ f3 / f ≦ 0.9 (1)
0.19 ≦ D5 / f ≦ 0.5 (2)
0.65 ≦ f1 / f ≦ 0.85 (3)
0.1 ≦ MIN (D) /f≦1.0 (4)
3.0mm ≦ DL ≦ 4.0mm (5)
However,
f: Overall focal length f1: First lens focal length f3: Third lens focal length D5: Third lens center thickness
MIN (D): The smallest center thickness value among the first to fourth lenses DL: The distance on the optical axis from the object side surface vertex of the first lens to the image side surface vertex of the fourth lens. The unit of f, MIN (D) in the formula (4) is mm.
本発明の撮像レンズでは、全体として４枚というレンズ構成において、レンズ系の厚さＤＬを適切な範囲に保ちつつ、非球面を効率的に用いて各レンズ形状の最適化を図り、また所定の条件式を満足してレンズ構成の最適化を図ることで、製造性を考慮しつつ、全長の短縮化と共に高い結像性能が得られる。
そして、さらに、次の好ましい構成を適宜選択的に採用して満足することで、製造性を考慮しつつ、全長の短縮化や結像性能に関してさらに有利なものとすることができる。
In the imaging lens of the present invention, in a lens configuration of four lenses as a whole, each lens shape is optimized by efficiently using an aspheric surface while maintaining the thickness DL of the lens system within an appropriate range. By satisfying the conditional expression and optimizing the lens configuration, high imaging performance can be obtained while shortening the total length while considering manufacturability.
Further, by satisfying the following preferable configuration by selectively adopting it appropriately, it is possible to further improve the shortening of the total length and the imaging performance while considering the manufacturability.
本発明の撮像レンズにおいて、光軸上で第１レンズの像側の面頂点位置よりも物体側、または光軸上で第１レンズの像側の面頂点位置と第２レンズの物体側の面頂点位置との間に、絞りが配置されていても良い。この場合、さらに以下の条件式を満足することが好ましい。
ν１−（ν２＋ν３＋ν４）／３≧０ ……（６）
−１．２≦ｆ４／ｆ≦−０．２５ ……（７）
０．７１≦ｆ１／ｆ≦０．８５ ……（３’）
ただし、
ｆ：全体の焦点距離
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｆ４：第４レンズの焦点距離
ν１：第１レンズのアッベ数
ν２：第２レンズのアッベ数
ν３：第３レンズのアッベ数
ν４：第４レンズのアッベ数
とする。
In the imaging lens of the present invention, the object side surface apex position of the first lens on the optical axis and the image side surface apex position of the first lens and the object side surface of the second lens on the optical axis. A diaphragm may be arranged between the vertex positions. In this case, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
ν1- (ν2 + ν3 + ν4) / 3 ≧ 0 (6)
−1.2 ≦ f4 / f ≦ −0.25 (7)
0.71 ≦ f1 / f ≦ 0.85 (3 ′)
However,
f: Overall focal length f1: First lens focal length f4: Fourth lens focal length ν1: First lens Abbe number ν2: Second lens Abbe number ν3: Third lens Abbe number ν4: Fourth The Abbe number of the lens.
本発明の撮像レンズにおいて、特に、光軸上において第１レンズの像側の面頂点位置よりも物体側に絞りが配置されている場合、さらに以下の条件式を満足することが好ましい。
０．８５≦ＤＬ／ｆ≦０．９３ ……（８）
０．３５≦ｆ３／ｆ≦０．７１ ……（１’）
ただし、
ｆ：全体の焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
ＤＬ：第１レンズの物体側面頂点から第４レンズの像側面頂点までの光軸上の距離
とする。
In the imaging lens of the present invention, it is preferable that the following conditional expression is further satisfied, particularly when the stop is disposed on the object side with respect to the image-side surface vertex position of the first lens on the optical axis.
0.85 ≦ DL / f ≦ 0.93 (8)
0.35 ≦ f3 / f ≦ 0.71 (1 ′)
However,
f: Overall focal length f3: Focal length of the third lens DL: Distance on the optical axis from the object side vertex of the first lens to the image side vertex of the fourth lens.
また、本発明の撮像レンズにおいて、以下の条件を適宜選択的に満足することが好ましい。
−１．０≦ｆ／Ｒ３≦０．４ ……（９）
２．０５≦ｆ／Ｒ１≦３．３ ……（１０）
ただし、
ｆ：全体の焦点距離
Ｒ３：第２レンズの物体側の面の近軸曲率半径
Ｒ１：第１レンズの物体側の面の近軸曲率半径
とする。
In the imaging lens of the present invention, it is preferable that the following conditions are selectively satisfied as appropriate.
−1.0 ≦ f / R3 ≦ 0.4 (9)
2.05 ≦ f / R1 ≦ 3.3 (10)
However,
f: Overall focal length R3: Paraxial radius of curvature of object side surface of second lens R1: Paraxial radius of curvature of object side surface of first lens.
また、本発明の撮像レンズにおいて、第１レンズの像側の面は、光軸近傍において凸形状であることが好ましい。
また、第１レンズ、第２レンズ、第３レンズ、および第４レンズはそれぞれ樹脂材料で構成しても良い。これにより、製造コストの低減に有利となる。ただし、高性能化を図るために、例えば第１レンズをガラス材料で構成しても良い。
In the imaging lens of the present invention, it is preferable that the image side surface of the first lens has a convex shape in the vicinity of the optical axis.
Further, the first lens, the second lens, the third lens, and the fourth lens may each be made of a resin material. This is advantageous for reducing the manufacturing cost. However, in order to improve performance, for example, the first lens may be made of a glass material.
本発明によるカメラモジュールは、本発明の撮像レンズと、この撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを備えたものである。
本発明によるカメラモジュールでは、本発明の撮像レンズによる高解像の光学像に基づいて高解像の撮像信号が得られる。また、また、本発明による撮像レンズは全長短縮化が図られているので、撮像レンズと組み合わせたカメラモジュール全体として小型化が図られる。
A camera module according to the present invention includes the imaging lens of the present invention and an imaging element that outputs an imaging signal corresponding to an optical image formed by the imaging lens.
In the camera module according to the present invention, a high-resolution imaging signal is obtained based on a high-resolution optical image obtained by the imaging lens of the present invention. In addition, since the imaging lens according to the present invention is shortened, the overall size of the camera module combined with the imaging lens can be reduced.
本発明による撮像機器は、本発明によるカメラモジュールを備えたものである。
本発明による撮像機器では、本発明のカメラモジュールによって得られた高解像の光学像に基づいて高解像の撮像信号が得られ、その撮像信号に基づいて高解像の撮影画像が得られる。
The imaging device according to the present invention includes the camera module according to the present invention.
In the imaging apparatus according to the present invention, a high-resolution imaging signal is obtained based on the high-resolution optical image obtained by the camera module of the present invention, and a high-resolution captured image is obtained based on the imaging signal. .
本発明の撮像レンズによれば、全体として４枚というレンズ構成において、レンズ系の厚さＤＬを適切な範囲に保ちつつ、非球面を効率的に用いて各レンズ形状の最適化を図り、また所定の条件式を満足してレンズ構成の最適化を図るようにしたので、全長の短縮化と共に高い結像性能を維持しつつ、製造適正の良いレンズ系を実現できる。 According to the imaging lens of the present invention, in a lens configuration of four lenses as a whole, each lens shape is optimized by efficiently using an aspheric surface while maintaining the lens system thickness DL within an appropriate range. Since the lens configuration is optimized by satisfying the predetermined conditional expression, it is possible to realize a lens system with good manufacturing suitability while shortening the overall length and maintaining high imaging performance.
また、本発明のカメラモジュールによれば、全長の短縮化と共に高い結像性能を有する上記本発明の撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力するようにしたので、モジュール全体としての小型化を図れると共に高解像の撮像信号を得ることができる。 In addition, according to the camera module of the present invention, since the imaging signal corresponding to the optical image formed by the imaging lens of the present invention having a high imaging performance as well as the shortening of the total length is output, the module as a whole And a high-resolution imaging signal can be obtained.
また、本発明の撮像機器によれば、上記本発明のカメラモジュールを搭載するようにしたので、カメラ部分の小型化を図れると共に高解像の撮像信号を得て、その撮像信号に基づいて高解像の撮影画像を得ることができる。 Further, according to the imaging apparatus of the present invention, since the camera module of the present invention is mounted, the camera portion can be reduced in size and a high-resolution imaging signal can be obtained, and a high resolution can be obtained based on the imaging signal. A resolution image can be obtained.
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。
図１は、本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第１の構成例を示している。この構成例は、後述の第１の数値実施例（図８，図１５）のレンズ構成に対応している。同様にして、後述の第２ないし第７の数値実施例のレンズ構成に対応する第２ないし第７の構成例の断面構成を、図２〜図７に示す。図１〜図７において、符号Ｒｉは、最も物体側のレンズ要素の面を１番目として、像側（結像側）に向かうに従い順次増加するようにして符号を付したｉ番目の面の曲率半径を示す。符号Ｄｉは、ｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ１上の面間隔を示す。なお、各構成例共に基本的な構成は同じであるため、以下では、図１に示した撮像レンズの構成例を基本にして説明し、必要に応じて図２〜図７の構成例についても説明する。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
FIG. 1 shows a first configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention. This configuration example corresponds to the lens configuration of a first numerical example (FIGS. 8 and 15) described later. Similarly, cross-sectional configurations of second to seventh configuration examples corresponding to lens configurations of second to seventh numerical examples described later are shown in FIGS. In FIG. 1 to FIG. 7, the symbol Ri is the curvature of the i-th surface that is numbered sequentially so as to increase toward the image side (imaging side) with the surface of the lens element closest to the object side as the first. Indicates the radius. The symbol Di indicates the surface interval on the optical axis Z1 between the i-th surface and the i + 1-th surface. Since the basic configuration is the same for each configuration example, the configuration example of the imaging lens shown in FIG. 1 will be basically described below, and the configuration examples of FIGS. explain.
本実施の形態に係る撮像レンズは、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子を用いた各種撮像機器、特に、比較的小型の携帯端末機器、例えばデジタルスチルカメラ、カメラ付き携帯電話機、およびＰＤＡ等に用いて好適なものである。この撮像レンズは、光軸Ｚ１に沿って、物体側から順に、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ２と、第３レンズＬ３と、第４レンズＬ４とを備えている。この撮像レンズの結像面（撮像面）Ｓimgには、ＣＣＤなどの撮像素子（図示せず）が配置される。第４レンズＬ４と結像面（撮像面）Ｓimgとの間には、撮像面を保護するためのカバーガラス、赤外線カットフィルタやローパスフィルタなどの光学部材ＣＧが配置されていても良い。 The imaging lens according to the present embodiment is used for various imaging devices using an imaging device such as a CCD or CMOS, particularly for relatively small portable terminal devices such as digital still cameras, camera-equipped mobile phones, and PDAs. Is preferred. The imaging lens includes a first lens L1, a second lens L2, a third lens L3, and a fourth lens L4 in order from the object side along the optical axis Z1. An imaging element (not shown) such as a CCD is disposed on the imaging surface (imaging surface) Simg of the imaging lens. Between the fourth lens L4 and the imaging surface (imaging surface) Simg, an optical member CG such as a cover glass for protecting the imaging surface, an infrared cut filter, or a low-pass filter may be disposed.
絞りＳｔは、光学的な開口絞りであり、最も物体側に配置されていることが好ましい。ここで、「最も物体側」とは、光軸Ｚ１上において第１レンズＬ１の像側の面頂点位置よりも物体側という意味であり、例えば光軸Ｚ１上において第１レンズＬ１の物体側の面頂点位置に絞りＳｔが配置される場合や、第１レンズＬ１の物体側の面頂点位置と像側の面頂点位置との間に絞りＳｔが配置される場合をも含む意味である。絞りＳｔは好ましくは、より物体側、例えば、光軸上において、第１レンズＬ１における物体側の面頂点位置と、第１レンズＬ１における物体側の面の端縁位置Ｅ（図１参照）との間に配置すると良い。 The stop St is an optical aperture stop, and is preferably disposed closest to the object side. Here, “most object side” means the object side of the image side surface vertex position of the first lens L1 on the optical axis Z1, for example, the object side of the first lens L1 on the optical axis Z1. This includes the case where the stop St is disposed at the surface vertex position and the case where the stop St is disposed between the object-side surface vertex position and the image-side surface vertex position of the first lens L1. The stop St is preferably closer to the object side, for example, on the optical axis, the surface vertex position on the object side of the first lens L1, and the edge position E (see FIG. 1) of the object side surface of the first lens L1. It is good to arrange between.
ただし、絞りＳｔを、図７の第７の構成例のように、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間（光軸上で第１レンズの像側の面頂点位置と第２レンズの物体側の面頂点位置との間）に配置することも可能である。 However, the aperture stop St is located between the first lens L1 and the second lens L2 (on the optical axis, the position of the surface vertex on the image side of the first lens and the second lens as in the seventh configuration example of FIG. 7). It is also possible to arrange them between the surface vertex positions on the object side.
この撮像レンズは、特に第１レンズＬ１の少なくとも１面が非球面形状であると共に、第４レンズＬ４の両面が非球面形状とされている。第２レンズＬ２、および第３レンズＬ３のそれぞれについても、少なくとも１面に非球面を含んでいることが好ましい。 In this imaging lens, in particular, at least one surface of the first lens L1 is aspherical, and both surfaces of the fourth lens L4 are aspherical. Each of the second lens L2 and the third lens L3 also preferably includes an aspheric surface on at least one surface.
ここで、特に非球面形状とする場合、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３および第４レンズＬ４は、第１レンズＬ１と比べて複雑な形状になりやすく、また形状も大きくなりやすい。このため、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３および第４レンズＬ４は、加工性や製造コストの点ですべて樹脂材料により構成されることが好ましい。第１レンズＬ１も製造コストを重視する場合には樹脂材料で構成することが好ましい。ただし、高性能化を図るために第１レンズＬ１をガラス材料で構成しても良い。 Here, particularly in the case of an aspherical shape, the second lens L2, the third lens L3, and the fourth lens L4 are likely to have a complicated shape and a large shape as compared with the first lens L1. For this reason, it is preferable that the second lens L2, the third lens L3, and the fourth lens L4 are all made of a resin material in terms of workability and manufacturing cost. The first lens L1 is also preferably made of a resin material when manufacturing cost is important. However, the first lens L1 may be made of a glass material in order to improve performance.
第１レンズＬ１は、正のパワーを有している。第１レンズＬ１は、物体側の面が光軸近傍において凸面とされると共に、像側の面が光軸近傍において凸形状とされ、光軸近傍において両凸形状であることが好ましい。 The first lens L1 has positive power. The first lens L1 preferably has a convex surface in the vicinity of the optical axis, a convex surface in the vicinity of the optical axis, and a biconvex shape in the vicinity of the optical axis.
第２レンズＬ２は、負のパワーを有している。第２レンズＬ２は、像側の面が光軸近傍において凹面とされている。第２レンズＬ２は、物体側の面が光軸近傍において凹形状とされ、光軸近傍において両凹形状であることが好ましい。ただし、図４の第４の構成例のように、物体側の面を光軸近傍において凸形状とし、光軸近傍においてメニスカス形状にすることも可能である。 The second lens L2 has negative power. The second lens L2 has a concave surface on the image side in the vicinity of the optical axis. The second lens L2 preferably has a concave surface near the optical axis and a biconcave shape near the optical axis. However, as in the fourth configuration example of FIG. 4, the object-side surface can be formed in a convex shape near the optical axis and a meniscus shape in the vicinity of the optical axis.
第３レンズＬ３は、光軸近傍において物体側に凹面を向けた正のメニスカスレンズとなっている。第４レンズＬ４は、像側の面が、光軸近傍では像側に凹形状で、周辺部では像側に凸形状となるような非球面とされている。第４レンズＬ４は、例えば、物体側の面が光軸近傍において凸面とされ、光軸近傍においてメニスカス形状とされている。ただし、図２の第２の構成例、および図３の第３の構成例のように、物体側の面を光軸近傍において凹面とし、光軸近傍において両凹形状することも可能である。 The third lens L3 is a positive meniscus lens having a concave surface facing the object side in the vicinity of the optical axis. The fourth lens L4 is aspheric so that the image side surface has a concave shape on the image side in the vicinity of the optical axis and a convex shape on the image side in the periphery. For example, the fourth lens L4 has a convex surface near the optical axis and a meniscus shape near the optical axis. However, as in the second configuration example in FIG. 2 and the third configuration example in FIG. 3, the object-side surface may be a concave surface in the vicinity of the optical axis and may be biconcave in the vicinity of the optical axis.
この撮像レンズは、以下の条件式（１）〜（４）を満足している。
０．３５≦ｆ３／ｆ≦０．９ ……（１）
０．１９≦Ｄ５／ｆ≦０．５ ……（２）
０．６５≦ｆ１／ｆ≦０．８５ ……（３）
０．１≦MIN（Ｄ）／ｆ≦１．０ ……（４）
３．０ｍｍ≦ＤＬ≦４．０ｍｍ ……（５）
ただし、
ｆ：全体の焦点距離
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離
ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離
Ｄ５：第３レンズＬ３の中心厚
MIN（Ｄ）：第１レンズＬ１ないし第４レンズＬ４のうち最も小さい中心厚の値
ＤＬ：第１レンズＬ１の物体側面頂点から第４レンズＬ４の像側面頂点までの光軸上の距離（図１参照）
とする。また、式（４）におけるｆ，MIN（Ｄ）の単位はｍｍとする。
This imaging lens satisfies the following conditional expressions (1) to (4).
0.35 ≦ f3 / f ≦ 0.9 (1)
0.19 ≦ D5 / f ≦ 0.5 (2)
0.65 ≦ f1 / f ≦ 0.85 (3)
0.1 ≦ MIN (D) /f≦1.0 (4)
3.0mm ≦ DL ≦ 4.0mm (5)
However,
f: Overall focal length f1: Focal length of the first lens L1 f3: Focal length of the third lens L3 D5: Center thickness of the third lens L3
MIN (D): the smallest center thickness value among the first lens L1 to the fourth lens L4 DL: distance on the optical axis from the object side surface vertex of the first lens L1 to the image side surface vertex of the fourth lens L4 (FIG. 1)
And The unit of f, MIN (D) in the formula (4) is mm.
また、以下の条件を適宜選択的に満足することが好ましい。
ν１−（ν２＋ν３＋ν４）／３≧０ ……（６）
−１．２≦ｆ４／ｆ≦−０．２５ ……（７）
０．７１≦ｆ１／ｆ≦０．８５ ……（３’）
ただし、
ｆ：全体の焦点距離
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離
ｆ４：第４レンズＬ４の焦点距離
ν１：第１レンズＬ１のアッベ数
ν２：第２レンズＬ２のアッベ数
ν３：第３レンズＬ３のアッベ数
ν４：第４レンズＬ４のアッベ数
とする。
Moreover, it is preferable that the following conditions are selectively satisfied as appropriate.
ν1- (ν2 + ν3 + ν4) / 3 ≧ 0 (6)
−1.2 ≦ f4 / f ≦ −0.25 (7)
0.71 ≦ f1 / f ≦ 0.85 (3 ′)
However,
f: Overall focal length f1: Focal length of first lens L1 f4: Focal length of fourth lens L4 ν1: Abbe number of first lens L1 ν2: Abbe number of second lens L2 ν3: Abbe number of third lens L3 Number ν4: The Abbe number of the fourth lens L4.
特に、光軸上において第１レンズＬ１の像側の面頂点位置よりも物体側に絞りＳｔが配置されている場合、さらに以下の条件式を満足することが好ましい。
０．８５≦ＤＬ／ｆ≦０．９３ ……（８）
０．３５≦ｆ３／ｆ≦０．７１ ……（１’）
In particular, when the stop St is disposed on the object side of the image side surface vertex position of the first lens L1 on the optical axis, it is preferable that the following conditional expression is further satisfied.
0.85 ≦ DL / f ≦ 0.93 (8)
0.35 ≦ f3 / f ≦ 0.71 (1 ′)
また、以下の条件を適宜選択的に満足することが好ましい。
−１．０≦ｆ／Ｒ３≦０．４ ……（９）
２．０５≦ｆ／Ｒ１≦３．３ ……（１０）
ただし、
ｆ：全体の焦点距離
Ｒ３：第２レンズＬ２の物体側の面の近軸曲率半径
Ｒ１：第１レンズＬ１の物体側の面の近軸曲率半径
とする。
Moreover, it is preferable that the following conditions are selectively satisfied as appropriate.
−1.0 ≦ f / R3 ≦ 0.4 (9)
2.05 ≦ f / R1 ≦ 3.3 (10)
However,
f: Overall focal length R3: Paraxial radius of curvature of object side surface of second lens L2 R1: Paraxial radius of curvature of object side surface of first lens L1.
また、以下の条件を適宜選択的に満足することが好ましい。
−１．０≦Ｒ１／Ｒ２≦０ ……（１１）
０．９≦（Ｒ３＋Ｒ４）／（Ｒ３−Ｒ４）≦１．５ ……（１２）
１．０≦ｆ１２／ｆ≦１．６ ……（１３）
ただし、
ｆ：全体の焦点距離
ｆ１２：第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との合成焦点距離
Ｒ１：第１レンズＬ１の物体側の面の近軸曲率半径
Ｒ２：第１レンズＬ１の像側の面の近軸曲率半径
Ｒ３：第２レンズＬ２の物体側の面の近軸曲率半径
Ｒ４：第２レンズＬ２の像側の面の近軸曲率半径
とする。
Moreover, it is preferable that the following conditions are selectively satisfied as appropriate.
−1.0 ≦ R1 / R2 ≦ 0 (11)
0.9 ≦ (R3 + R4) / (R3−R4) ≦ 1.5 (12)
1.0 ≦ f12 / f ≦ 1.6 (13)
However,
f: Overall focal length f12: Composite focal length of the first lens L1 and the second lens L2 R1: Paraxial radius of curvature of the object-side surface of the first lens L1 R2: Image-side surface of the first lens L1 Paraxial radius of curvature R3: Paraxial radius of curvature of the object side surface of the second lens L2 R4: Paraxial radius of curvature of the image side surface of the second lens L2.
図３０は、本実施の形態に係る撮像レンズを組み込んだカメラモジュールの一構成例を示している。また、図３１（Ａ），（Ｂ）は、図３０のカメラモジュールを搭載した撮像機器の一例として、カメラ付き携帯電話機を示している。 FIG. 30 shows a configuration example of a camera module in which the imaging lens according to this embodiment is incorporated. FIGS. 31A and 31B show a camera-equipped mobile phone as an example of an imaging device in which the camera module of FIG. 30 is mounted.
図３１（Ａ），（Ｂ）に示したカメラ付き携帯電話機は、上部筐体２Ａと下部筐体２Ｂとを備え、両者が図３１（Ａ）の矢印方向に回動自在に構成されている。下部筐体２Ｂには、操作キー２１などが設けられている。上部筐体２Ａには、カメラ部１（図３１（Ｂ））および表示部２２（図３１（Ａ））などが設けられている。表示部２２は、ＬＣＤ（液晶パネル）やＥＬ（Electro-Luminescence）パネルなどの表示パネルによって構成されている。表示部２２は、折りたたみ時に内面となる側に配置されている。この表示部２２には、電話機能に関する各種メニュー表示のほか、カメラ部１によって撮影された画像などを表示することが可能となっている。カメラ部１は、例えば上部筐体２Ａの裏面側に配置されている。ただし、カメラ部１を設ける位置は、これに限定されない。 The camera-equipped mobile phone shown in FIGS. 31A and 31B includes an upper housing 2A and a lower housing 2B, both of which are configured to be rotatable in the direction of the arrow in FIG. . An operation key 21 and the like are provided on the lower housing 2B. The upper housing 2A is provided with a camera unit 1 (FIG. 31B), a display unit 22 (FIG. 31A), and the like. The display unit 22 is configured by a display panel such as an LCD (liquid crystal panel) or an EL (Electro-Luminescence) panel. The display part 22 is arrange | positioned at the side used as an inner surface at the time of folding. The display unit 22 can display various menus related to the telephone function and images taken by the camera unit 1. The camera unit 1 is disposed on the back side of the upper housing 2A, for example. However, the position where the camera unit 1 is provided is not limited to this.
カメラ部１は、本実施の形態に係るカメラモジュールを有している。このカメラモジュールは、図３０に示したように、撮像レンズ２０が収納される鏡筒３と、鏡筒３を支持する支持基板４と、支持基板４上において撮像レンズ２０の結像面に対応する位置に設けられた撮像素子（図示せず）とを備えている。このカメラモジュールはまた、支持基板４上の撮像素子に電気的に接続されたフレキシブル基板５と、フレキシブル基板５に電気的に接続されると共に、カメラ付き携帯電話機等における端末機器本体側の信号処理回路に接続可能に構成された外部接続端子６とを備えている。これらの構成要素は、一体的に構成されている。 The camera unit 1 has a camera module according to the present embodiment. As shown in FIG. 30, this camera module corresponds to the lens barrel 3 in which the imaging lens 20 is accommodated, the support substrate 4 that supports the lens barrel 3, and the imaging surface of the imaging lens 20 on the support substrate 4. And an image sensor (not shown) provided at a position to be operated. The camera module also includes a flexible substrate 5 electrically connected to the imaging device on the support substrate 4 and signal processing on the terminal device body side in the camera-equipped mobile phone or the like while being electrically connected to the flexible substrate 5. And an external connection terminal 6 configured to be connectable to a circuit. These components are integrally configured.
図３０に示したカメラモジュールでは、撮像レンズ２０によって形成された光学像が撮像素子によって電気的な撮像信号に変換され、その撮像信号が、フレキシブル基板５および外部接続端子６を介して、撮像機器本体側の信号処理回路に出力される。ここで、このカメラモジュールにおいて、撮像レンズ２０として本実施の形態に係る撮像レンズを用いいることで、収差補正の十分なされた高解像の撮像信号が得られる。撮像機器本体側では、その撮像信号に基づいて高解像の画像を生成することができる。 In the camera module shown in FIG. 30, an optical image formed by the imaging lens 20 is converted into an electrical imaging signal by the imaging device, and the imaging signal is captured via the flexible substrate 5 and the external connection terminal 6. It is output to the signal processing circuit on the main body side. Here, in this camera module, by using the imaging lens according to the present embodiment as the imaging lens 20, a high-resolution imaging signal with sufficient aberration correction can be obtained. On the imaging device main body side, a high-resolution image can be generated based on the imaging signal.
なお、本実施の形態に係る撮像機器は、カメラ付き携帯電話機に限らず、例えばデジタルスチルカメラやＰＤＡ等であっても良い。 Note that the imaging device according to the present embodiment is not limited to a camera-equipped mobile phone, and may be, for example, a digital still camera or a PDA.
次に、以上のように構成された撮像レンズの作用および効果、特に条件式に関する作用および効果をより詳細に説明する。 Next, operations and effects of the imaging lens configured as described above, particularly operations and effects related to conditional expressions, will be described in more detail.
本実施の形態に係る撮像レンズでは、全体として４枚というレンズ構成において、レンズ系の厚さＤＬを適切な範囲に保ちつつ、非球面を効率的に用いて各レンズ形状の最適化を図り、また所定の条件式を満足してレンズ構成の最適化を図ることで、コスト高にならないように製造性を十分考慮しつつ、全長の短縮化と共に高い結像性能が得られる。 In the imaging lens according to the present embodiment, in the lens configuration of four lenses as a whole, each lens shape is optimized by efficiently using an aspheric surface while keeping the thickness DL of the lens system within an appropriate range. Further, by optimizing the lens configuration while satisfying a predetermined conditional expression, high imaging performance can be obtained while shortening the overall length while sufficiently considering manufacturability so as not to increase the cost.
非球面形状に関しては、特に、第４レンズＬ４を中心部と周辺部とで異なる形状に変化させていることで、像面の中心部から周辺部にわたって像面湾曲を良好に補正している。第４レンズＬ４では、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、および第３レンズＬ３に比べて、画角ごとに光束が分離される。このため、撮像素子に最も近い最終レンズ面である第４レンズＬ４の像側の面を、光軸近傍において像側に凹形状で周辺部において像側に凸形状となるようにすることで、画角ごとの収差補正が適切になされ、光束の撮像素子への入射角度が一定の角度以下に制御される。従って、結像面全域における光量むらを軽減することができると共に、像面湾曲や歪曲収差等の補正に有利となる。 Regarding the aspherical shape, in particular, the fourth lens L4 is changed to have different shapes in the central portion and the peripheral portion, thereby favorably correcting the curvature of field from the central portion to the peripheral portion of the image plane. In the fourth lens L4, the luminous flux is separated at each angle of view as compared with the first lens L1, the second lens L2, and the third lens L3. For this reason, the surface on the image side of the fourth lens L4, which is the final lens surface closest to the image sensor, is concave on the image side in the vicinity of the optical axis and convex on the image side in the peripheral portion. Aberration correction is appropriately performed for each angle of view, and the incident angle of the light beam to the image sensor is controlled to be equal to or smaller than a certain angle. Accordingly, unevenness in the amount of light in the entire image plane can be reduced, and it is advantageous for correcting curvature of field, distortion, and the like.
一般に、撮像レンズ系では、テレセントリック性、すなわち、撮像素子への主光線の入射角度が光軸に対して平行に近く（撮像面における入射角度が撮像面の法線に対してゼロに近く）なることが好ましい。このテレセントリック性を確保するためには、絞りＳｔはできるだけ物体側に配置されることが好ましい。一方で、絞りＳｔが第１レンズＬ１の物体側のレンズ面からさらに物体側方向に離れた位置に配置されると、その分（絞りＳｔと最も物体側のレンズ面との距離）が光路長として加算されてしまうため、全体構成のコンパクト化の面で不利となる。従って、絞りＳｔを、光軸Ｚ１上において第１レンズＬ１の物体側のレンズ面頂点位置と同じ位置に配置するか、または第１レンズＬ１の物体側の面頂点位置と像側の面頂点位置との間に配置することにより、全長の短縮化を図りつつ、テレセントリック性を確保することができる。テレセントリック性の確保をより重視する場合には、光軸上において、第１レンズＬ１における物体側の面頂点位置と、第１レンズＬ１における物体側の面の端縁位置Ｅ（図１参照）との間に絞りＳｔを配置すれば良い、
以下、各条件式の具体的意義について説明する。
In general, in an imaging lens system, telecentricity, that is, an incident angle of a principal ray on an imaging element is close to parallel to the optical axis (incident angle on the imaging surface is close to zero with respect to the normal of the imaging surface). It is preferable. In order to ensure this telecentricity, it is preferable that the aperture stop St be disposed as close to the object side as possible. On the other hand, when the diaphragm St is arranged at a position further away from the object-side lens surface of the first lens L1 in the object-side direction, the corresponding amount (the distance between the diaphragm St and the most object-side lens surface) is the optical path length. Therefore, it is disadvantageous in terms of downsizing the overall configuration. Accordingly, the stop St is disposed at the same position as the object-side lens surface vertex position of the first lens L1 on the optical axis Z1, or the object-side surface vertex position and the image-side surface vertex position of the first lens L1. The telecentricity can be ensured while shortening the overall length. When more emphasis is placed on ensuring telecentricity, on the optical axis, the object-side surface vertex position of the first lens L1 and the edge position E (see FIG. 1) of the object-side surface of the first lens L1 A diaphragm St may be disposed between
Hereinafter, the specific significance of each conditional expression will be described.
条件式（１）は第３レンズＬ３の焦点距離ｆ３に関する。また、条件式（３）は第１レンズＬ１の焦点距離ｆ１に関する。また、条件式（７）は第４レンズＬ４の焦点距離ｆ４に関する。全長が小さい状態で像面湾曲および歪曲収差等の諸収差を良好に補正しつつ、十分な周辺光量と適切な射出角度を達成するには、条件式（１）と条件式（３）とのバランスが必要となる。また、条件式（１）と条件式（７）とのバランスが必要となる。 Conditional expression (1) relates to the focal length f3 of the third lens L3. Conditional expression (3) relates to the focal length f1 of the first lens L1. Conditional expression (7) relates to the focal length f4 of the fourth lens L4. In order to achieve a sufficient amount of peripheral light and an appropriate emission angle while satisfactorily correcting various aberrations such as field curvature and distortion with a small overall length, conditional expressions (1) and (3) Balance is necessary. In addition, a balance between conditional expression (1) and conditional expression (7) is required.
条件式（１）の上限を超えると、光線の射出角度が鈍くなる傾向がある。条件式（１）の下限を超えると、中間画角の像面湾曲がアンダーになりすぎる。
より良好な性能を得るために、条件式（１）の数値範囲は、
０．４≦ｆ３／ｆ≦０．７１ ……（１’）
であることが好ましい。より好ましくは、
０．５≦ｆ３／ｆ≦０．６５ ……（１''）
であると良い。
When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the light emission angle tends to become dull. If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the curvature of field at the intermediate angle of view will be too under.
In order to obtain better performance, the numerical range of conditional expression (1) is
0.4 ≦ f3 / f ≦ 0.71 (1 ′)
It is preferable that More preferably,
0.5 ≦ f3 / f ≦ 0.65 (1 ″)
Good to be.
条件式（３）の上限を超えると、第１レンズＬ１のパワーが過剰に小さくなり全長を小さくするのに不利である。下限を超えると第１レンズＬ１のパワーが過剰に大きくなり他のレンズとのパワーのバランスが崩れ、像面湾曲、歪曲収差および球面収差のバランスが崩れやすくなる。
より良好な性能を得るために、条件式（３）の数値範囲は、
０．７２≦ｆ１／ｆ≦０．８０ ……（３’）
であることが好ましい。より好ましくは、
０．７５≦ｆ１／ｆ≦０．７８ ……（３''）
であると良い。
If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the power of the first lens L1 becomes excessively small, which is disadvantageous for reducing the overall length. If the lower limit is exceeded, the power of the first lens L1 becomes excessively large and the balance of power with other lenses is lost, and the balance of field curvature, distortion and spherical aberration is likely to be lost.
In order to obtain better performance, the numerical range of conditional expression (3) is
0.72 ≦ f1 / f ≦ 0.80 (3 ′)
It is preferable that More preferably,
0.75 ≦ f1 / f ≦ 0.78 (3 ″)
Good to be.
条件式（７）の上限を超えると、中間画角の像面湾曲がアンダーになりすぎる。下限を超えると、中間画角での像面湾曲がオーバー寄りになる傾向がある。
より良好な性能を得るために、条件式（７）の数値範囲は、
−０．８５≦ｆ４／ｆ≦−０．２５ ……（７’）
であることが好ましい。より好ましくは、
−０．５０≦ｆ４／ｆ≦−０．２５ ……（７''）
であると良い。
If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the curvature of field at the intermediate angle of view will be too under. If the lower limit is exceeded, the curvature of field at the intermediate angle of view tends to be over.
In order to obtain better performance, the numerical range of conditional expression (7) is
−0.85 ≦ f4 / f ≦ −0.25 (7 ′)
It is preferable that More preferably,
−0.50 ≦ f4 / f ≦ −0.25 (7 ″)
Good to be.
条件式（２）は、第３レンズＬ３の中心厚Ｄ５に関する。条件式（２）の上限を超えると、中心厚Ｄ５が大きくなりすぎ、全長を小さくする上で不利となる。下限を超えると、中心厚Ｄ５が小さくなりすぎ、製造性が悪くなる。全長を小さくすると製造バラツキ感度がどうしても大きくなってしまうが、下限が適切な範囲内にあることで製造バラツキ感度を小さくできる。
より良好な性能を得るために、条件式（２）の数値範囲は、
０．１９≦Ｄ５／ｆ≦０．２５ ……（２’）
であることが好ましい。より好ましくは、
０．２０≦Ｄ５／ｆ≦０．２４ ……（２''）
であると良い。
Conditional expression (2) relates to the center thickness D5 of the third lens L3. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the center thickness D5 becomes too large, which is disadvantageous in reducing the overall length. When the lower limit is exceeded, the center thickness D5 becomes too small, and the productivity becomes worse. If the total length is reduced, the manufacturing variation sensitivity will inevitably increase, but if the lower limit is within an appropriate range, the manufacturing variation sensitivity can be reduced.
In order to obtain better performance, the numerical range of conditional expression (2) is
0.19 ≦ D5 / f ≦ 0.25 (2 ′)
It is preferable that More preferably,
0.20 ≦ D5 / f ≦ 0.24 (2 ″)
Good to be.
条件式（４）は、レンズ単体の中心厚を規定している。この撮像レンズでは、高性能化を図るために非球面を積極的に用いている。非球面はコンパクト化および高性能化に寄与するが、射出成形もしくはモールド成形の際、安定的に良質のレンズ製品を成形できるよう、成形材料の流動性や、成形時の射出圧力および保圧を適切に保てるような所定の加工条件を考慮する必要がある。条件式（４）の上限を超えるとレンズの小型化に不利となる。下限を超えると成形時の材料の流れを防ぐために圧力制御の点で、面形状の転写性が悪くなる。
小型化を図りつつ、製造適性をより良好なものとするために、条件式（４）の数値範囲は、
０．１１≦MIN（Ｄ）／ｆ≦０．５ ……（４’）
であることが好ましい。より好ましくは、
０．１２≦MIN（Ｄ）／ｆ≦０．５ ……（４''）
であると良い。
Conditional expression (4) defines the center thickness of a single lens. In this imaging lens, an aspherical surface is actively used in order to improve performance. The aspherical surface contributes to compactness and high performance, but the flowability of the molding material and the injection pressure and holding pressure at the time of molding are used so that a good quality lens product can be stably molded during injection molding or molding. It is necessary to consider predetermined processing conditions that can be maintained appropriately. Exceeding the upper limit of conditional expression (4) is disadvantageous for lens size reduction. If the lower limit is exceeded, the transfer of the surface shape becomes worse in terms of pressure control in order to prevent the flow of material during molding.
In order to make the manufacturing suitability better while reducing the size, the numerical range of the conditional expression (4) is
0.11 ≦ MIN (D) /f≦0.5 (4 ′)
It is preferable that More preferably,
0.12 ≦ MIN (D) /f≦0.5 (4 ″)
Good to be.
条件式（５）および条件式（８）は、光軸上のレンズ系の厚さＤＬに関する。レンズ全長を短縮化することと、撮像素子に最も近い最終レンズ面が撮像面に近づきすぎないようにすること、この２つの要求を満たすには、レンズ系の厚さＤＬを適切な範囲にする必要がある。条件式（５）または条件式（８）の上限を超えると、全長の短縮化に不利となる。厚さＤＬを小さくすることは全長の短縮化に直結するが、条件式（５）または条件式（８）の下限を超えて厚さＤＬを小さくしすぎると、収差性能の悪化および製造組立感度の急激な低下が起きてしまう。 Conditional expression (5) and conditional expression (8) relate to the thickness DL of the lens system on the optical axis. The lens system thickness DL should be within an appropriate range in order to shorten the overall lens length and to prevent the final lens surface closest to the image sensor from getting too close to the image surface. There is a need. Exceeding the upper limit of conditional expression (5) or conditional expression (8) is disadvantageous for shortening the total length. Although reducing the thickness DL directly leads to a reduction in the overall length, if the thickness DL is made too small beyond the lower limit of conditional expression (5) or conditional expression (8), the aberration performance deteriorates and the manufacturing and assembly sensitivity. A drastic drop of will occur.
全長を短縮化しつつ、より良好な性能を得るために、条件式（５）の数値範囲は、
３．０ｍｍ≦ＤＬ≦３．８ｍｍ ……（５’）
であることが好ましい。より好ましくは、
３．０ｍｍ≦ＤＬ≦３．５ｍｍ ……（５''）
であると良い。
また、条件式（８）の数値範囲は、
０．８５≦ＤＬ／ｆ≦０．９２ ……（８’）
であることが好ましい。より好ましくは、
０．８７≦ＤＬ／ｆ≦０．９０ ……（８''）
であると良い。
In order to obtain better performance while shortening the overall length, the numerical range of conditional expression (5) is
3.0 mm ≦ DL ≦ 3.8 mm (5 ′)
It is preferable that More preferably,
3.0mm ≦ DL ≦ 3.5mm ...... (5 '')
Good to be.
The numerical range of conditional expression (8) is
0.85 ≦ DL / f ≦ 0.92 (8 ′)
It is preferable that More preferably,
0.87 ≦ DL / f ≦ 0.90 (8 ″)
Good to be.
条件式（６）は、各レンズの分散を規定するものであり、この数値範囲を満足して第１レンズＬ１のアッベ数ν１を相対的に大きくすることで、軸上色収差の低減を図ることができる。条件式（６）の下限を下回ると軸上色収差の補正に不利となる。
より良好に色収差を補正するために、さらに以下の条件を適宜満足することが好ましい。
ν１−（ν３＋ν４）／２≧５ ……（６’）
ν１−ν４≧５ ……（６''）
条件式（６’）を満足して例えば第３レンズＬ３および第４レンズＬ４のいずれか一方に、比較的分散の大きい材料を用いることで、倍率の色収差の補正に有利となる。また、条件式（６''）を満足して第４レンズＬ４に対して第１レンズＬ１のアッベ数ν１を相対的に大きくすることで軸上色収差の低減を図ることができる。
Conditional expression (6) defines the dispersion of each lens. By satisfying this numerical range and increasing the Abbe number ν1 of the first lens L1, the axial chromatic aberration is reduced. Can do. If the lower limit of conditional expression (6) is not reached, it will be disadvantageous for correction of axial chromatic aberration.
In order to correct chromatic aberration better, it is preferable to satisfy the following conditions as appropriate.
ν1− (ν3 + ν4) / 2 ≧ 5 (6 ′)
ν1−ν4 ≧ 5 (6 ″)
Satisfying the conditional expression (6 ′), for example, using a material with relatively large dispersion for one of the third lens L3 and the fourth lens L4 is advantageous for correcting chromatic aberration of magnification. Further, axial chromatic aberration can be reduced by satisfying conditional expression (6 ″) and increasing the Abbe number ν1 of the first lens L1 relative to the fourth lens L4.
条件式（９）は第２レンズＬ２の物体側の面の近軸曲率半径Ｒ３に関する。また、条件式（１０）は第１レンズＬ１の物体側の面の近軸曲率半径Ｒ１に関する。全長、画角および射出角度を適切な値に保つために第１レンズＬ１のパワーおよび第１レンズＬ１の前面の曲率が大きく影響を与える。この場合、式（１０）の条件では、式（９）の条件範囲を満足することが球面収差および横収差を補正する上で好ましい。 Conditional expression (9) relates to the paraxial radius of curvature R3 of the object side surface of the second lens L2. Conditional expression (10) relates to the paraxial radius of curvature R1 of the object side surface of the first lens L1. The power of the first lens L1 and the curvature of the front surface of the first lens L1 have a great influence in order to keep the overall length, the field angle, and the emission angle at appropriate values. In this case, it is preferable to satisfy the condition range of Expression (9) under the condition of Expression (10) in order to correct spherical aberration and lateral aberration.
条件式（９）の上限を超えると、球面収差、および像面湾曲がアンダーになり歪曲はプラス側（糸巻き型）になる。条件式（９）の下限を超えると、球面収差、および像面湾曲がオーバーになり歪曲はマイナス側（樽型）になる。また、第２レンズＬ２の物体側の面で周辺光線を跳ね上げるパワーが強くなるため、製造感度が強くなってしまう。
より良好な性能を得るために、条件式（９）の数値範囲は、
−０．８≦ｆ／Ｒ３≦０ ……（９’）
であることが好ましい。より好ましくは、
−０．７≦ｆ／Ｒ３≦０ ……（９''）
であると良い。
If the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, spherical aberration and curvature of field will be under and distortion will be on the plus side (pincushion type). If the lower limit of conditional expression (9) is exceeded, the spherical aberration and the curvature of field will be over, and the distortion will be on the negative side (barrel type). In addition, since the power for jumping up the peripheral ray on the object side surface of the second lens L2 is increased, the manufacturing sensitivity is increased.
In order to obtain better performance, the numerical range of conditional expression (9) is
−0.8 ≦ f / R3 ≦ 0 (9 ′)
It is preferable that More preferably,
−0.7 ≦ f / R3 ≦ 0 (9 ″)
Good to be.
条件式（１０）の上限を超えると、第１レンズＬ１の物体側の面でのパワーが増えすぎてしまい、球面収差がアンダーになり歪曲はマイナス側（樽型）になりすぎてしまう。下限を超えると、第１レンズＬ１の物体側の面でのパワーが減りすぎてしまい、全長を小さくする上で不利になる。
より良好な性能を得るために、条件式（１０）の数値範囲は、
１．５４≦ｆ／Ｒ１≦２．５ ……（１０’）
であることが好ましい。より好ましくは、
１．７≦ｆ／Ｒ１≦２．１ ……（１０''）
であると良い。
If the upper limit of conditional expression (10) is exceeded, the power on the object side surface of the first lens L1 will increase too much, the spherical aberration will be under, and the distortion will be too negative (barrel type). When the lower limit is exceeded, the power on the object side surface of the first lens L1 is excessively reduced, which is disadvantageous in reducing the overall length.
In order to obtain better performance, the numerical range of conditional expression (10) is
1.54 ≦ f / R1 ≦ 2.5 (10 ′)
It is preferable that More preferably,
1.7 ≦ f / R1 ≦ 2.1 (10 ″)
Good to be.
条件式（１１）は、第１レンズＬ１の物体側および像側の面の近軸曲率半径Ｒ１，Ｒ２の適切な関係を規定している。条件式（１１）の上限を超えると特に球面収差が大きくオーバーになる。下限を超えると特に球面収差が大きくアンダーになる。
より良好な性能を得るために、条件式（１１）の数値範囲は、
−０．５≦Ｒ１／Ｒ２≦０ ……（１１’）
であることが好ましい。
Conditional expression (11) defines an appropriate relationship between the paraxial radii of curvature R1 and R2 of the object-side and image-side surfaces of the first lens L1. If the upper limit of conditional expression (11) is exceeded, the spherical aberration is particularly greatly exceeded. If the lower limit is exceeded, the spherical aberration is particularly greatly under.
In order to obtain better performance, the numerical range of conditional expression (11) is
−0.5 ≦ R1 / R2 ≦ 0 (11 ′)
It is preferable that
条件式（１２）は、第２レンズＬ２の形状に関する。条件式（１２）の上限を超えると光線の射出角度を小さくすることが不利になる。下限を超えると第１レンズＬ１および第２レンズＬ２のそれぞれの軸ずれ感度が大きくなり、製造適正を満足できなくなる。 Conditional expression (12) relates to the shape of the second lens L2. If the upper limit of conditional expression (12) is exceeded, it is disadvantageous to reduce the light emission angle. If the lower limit is exceeded, the respective axis misalignment sensitivities of the first lens L1 and the second lens L2 become large, and the manufacturing suitability cannot be satisfied.
条件式（１３）は、第１レンズＬ１および第２レンズＬ２の合成焦点距離に関する。条件式（１３）の上限を超えてレトロフォーカスタイプの方向になると、主点が像側に移動してしまうので、原理的に全長短縮が難しくなってしまう。下限を超えるとタンジェンシャル像面がアンダーになりすぎる傾向がある。また、周辺光量が小さくなりすぎる傾向がある。
より良好な性能を得るために、条件式（１３）の数値範囲は、
１．０≦ｆ１２／ｆ≦１．４ ……（１３’）
であることが好ましい。より好ましくは、
１．１≦ｆ１２／ｆ≦１．２ ……（１３''）
であると良い。
Conditional expression (13) relates to the combined focal length of the first lens L1 and the second lens L2. If the upper limit of the conditional expression (13) is exceeded and the direction becomes a retrofocus type, the principal point moves to the image side, so that it is difficult in principle to reduce the total length. If the lower limit is exceeded, the tangential image surface tends to be too under. Also, the peripheral light amount tends to be too small.
In order to obtain better performance, the numerical range of conditional expression (13) is
1.0 ≦ f12 / f ≦ 1.4 (13 ′)
It is preferable that More preferably,
1.1 ≦ f12 / f ≦ 1.2 (13 ″)
Good to be.
以上説明したように、本実施の形態に係る撮像レンズによれば、全長の短縮化と共に高い結像性能を維持しつつ、製造適正の良いレンズ系を実現できる。また、本実施の形態に係るカメラモジュールによれば、全長の短縮化と共に高い結像性能を有する撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力するようにしたので、モジュール全体としての小型化を図れると共に高解像の撮像信号を得ることができる。また、本実施の形態に係る撮像機器によれば、そのカメラモジュールを搭載するようにしたので、カメラ部分の小型化を図れると共に高解像の撮像信号を得て、その撮像信号に基づいて高解像の撮影画像を得ることができる。 As described above, according to the imaging lens according to the present embodiment, it is possible to realize a lens system with good manufacturing suitability while maintaining high imaging performance as well as shortening the total length. In addition, according to the camera module according to the present embodiment, since the imaging signal corresponding to the optical image formed by the imaging lens having a high imaging performance as well as the shortening of the overall length is output, It is possible to reduce the size and obtain a high-resolution image signal. Further, according to the imaging apparatus according to the present embodiment, since the camera module is mounted, the camera portion can be reduced in size and a high-resolution imaging signal can be obtained, and a high resolution can be obtained based on the imaging signal. A resolution image can be obtained.
次に、本実施の形態に係る撮像レンズの具体的な数値実施例について説明する。以下では、第１ないし第７の数値実施例をまとめて説明する。 Next, specific numerical examples of the imaging lens according to the present embodiment will be described. Hereinafter, the first to seventh numerical examples will be described together.
図８および図１５は、図１に示した撮像レンズの構成に対応する具体的なレンズデータを示している。特に図８にはその基本的なレンズデータを示し、図１５には非球面に関するデータを示す。図８に示したレンズデータにおける面番号Ｓｉの欄には、実施例１に係る撮像レンズについて、最も物体側のレンズ要素の面を１番目（絞りＳｔを０番目）として、像側に向かうに従い順次増加するようにして符号を付したｉ番目の面の番号を示している。曲率半径Ｒｉの欄には、図１において付した符号Ｒｉに対応させて、物体側からｉ番目の面の曲率半径の値（ｍｍ）を示す。面間隔Ｄｉの欄についても、同様に物体側からｉ番目の面Ｓｉとｉ＋１番目の面Ｓｉ＋１との光軸上の間隔（ｍｍ）を示す。Ｎｄｊの欄には、物体側からｊ番目の光学要素のｄ線（５８７．６ｎｍ）に対する屈折率の値を示す。νｄｊの欄には、物体側からｊ番目の光学要素のｄ線に対するアッベ数の値を示す。図８の欄外には、諸データとして、全系の焦点距離ｆ（ｍｍ）の値を示す。 8 and 15 show specific lens data corresponding to the configuration of the imaging lens shown in FIG. In particular, FIG. 8 shows the basic lens data, and FIG. 15 shows data related to the aspherical surface. In the field of surface number Si in the lens data shown in FIG. 8, the surface of the lens element closest to the object side is the first (aperture St is 0th) for the imaging lens according to Example 1, and as it goes toward the image side. The number of the i-th surface which has been assigned a code so as to increase sequentially is shown. In the column of the curvature radius Ri, the value (mm) of the curvature radius of the i-th surface from the object side is shown in correspondence with the reference symbol Ri in FIG. Similarly, the column of the surface interval Di indicates the interval (mm) on the optical axis between the i-th surface Si and the i + 1-th surface Si + 1 from the object side. In the column Ndj, the refractive index value for the d-line (587.6 nm) of the j-th optical element from the object side is shown. The column of νdj shows the Abbe number value for the d-line of the j-th optical element from the object side. Outside the column of FIG. 8, the values of the focal length f (mm) of the entire system are shown as various data.
この実施例１に係る撮像レンズは、第１レンズＬ１がガラス材料とされ、第２レンズＬ２ないし第４レンズＬ４は樹脂材料とされている。 In the imaging lens according to Example 1, the first lens L1 is made of a glass material, and the second lens L2 to the fourth lens L4 are made of a resin material.
この実施例１に係る撮像レンズは、第１レンズＬ１ないし第４レンズＬ４の両面がすべて非球面形状となっている。図８の基本レンズデータには、これらの非球面の曲率半径として、光軸近傍の曲率半径の数値を示している。 In the imaging lens according to Example 1, both surfaces of the first lens L1 to the fourth lens L4 are all aspherical. The basic lens data in FIG. 8 shows the numerical values of the curvature radii near the optical axis as the curvature radii of these aspheric surfaces.
図１５には実施例１の撮像レンズにおける非球面データを示す。非球面データとして示した数値において、記号“Ｅ”は、その次に続く数値が１０を底とした“べき指数”であることを示し、その１０を底とした指数関数で表される数値が“Ｅ”の前の数値に乗算されることを示す。例えば、「１．０Ｅ−０２」であれば、「１．０×１０-2」であることを示す。 FIG. 15 shows aspherical data in the imaging lens of Example 1. In the numerical values shown as aspherical data, the symbol “E” indicates that the subsequent numerical value is a “power exponent” with a base of 10, and the numerical value represented by an exponential function with the base of 10 is Indicates that the value before “E” is multiplied. For example, “1.0E-02” indicates “1.0 × 10 −2 ”.
非球面データとしては、以下の式（Ａ）によって表される非球面形状の式における各係数Ａｉ，Ｋの値を記す。Ｚは、より詳しくは、光軸から高さｈの位置にある非球面上の点から、非球面の頂点の接平面（光軸に垂直な平面）に下ろした垂線の長さ（ｍｍ）を示す。実施例１の撮像レンズでは、各非球面が、非球面係数Ａｉとして、第３次〜第１０次の係数Ａ３〜Ａ１０を有効に用いて表されている。 As the aspheric surface data, the values of the coefficients Ai and K in the aspheric surface expression represented by the following expression (A) are described. More specifically, Z is the length (mm) of a perpendicular line drawn from a point on the aspheric surface at a height h from the optical axis to the tangential plane (plane perpendicular to the optical axis) of the apex of the aspheric surface. Show. In the imaging lens of Example 1, each aspheric surface is represented by effectively using the third to tenth coefficients A3 to A10 as the aspheric coefficient Ai.
Ｚ＝Ｃ・ｈ2／｛１＋（１−Ｋ・Ｃ2・ｈ2）1/2｝＋ΣＡｉ・ｈi ……（Ａ）
ただし、
Ｚ：非球面の深さ（ｍｍ）
ｈ：光軸からレンズ面までの距離（高さ）（ｍｍ）
Ｋ：離心率
Ｃ：近軸曲率＝１／Ｒ
（Ｒ：近軸曲率半径）
Ａｉ：第ｉ次（ｉは３以上の整数）の非球面係数
Z = C · h 2 / {1+ (1−K · C 2 · h 2 ) 1/2 } + ΣAi · h i (A)
However,
Z: Depth of aspheric surface (mm)
h: Distance from the optical axis to the lens surface (height) (mm)
K: eccentricity C: paraxial curvature = 1 / R
(R: paraxial radius of curvature)
Ai: i-th order (i is an integer of 3 or more) aspheric coefficient
以上の実施例１の撮像レンズと同様にして、図２に示した撮像レンズの構成に対応する具体的なレンズデータを実施例２として、図９および図１６に示す。また同様にして、図３〜図７に示した撮像レンズの構成に対応する具体的なレンズデータを実施例３ないし実施例７として、図１０〜図１４および図１７〜図２１に示す。これらの実施例２〜７では、実施例１の撮像レンズと同様、第１レンズＬ１ないし第４レンズＬ４の両面がすべて非球面形状となっている。 Similar to the imaging lens of Example 1 described above, specific lens data corresponding to the configuration of the imaging lens shown in FIG. 2 is shown as Example 2 in FIGS. 9 and 16. Similarly, specific lens data corresponding to the configuration of the imaging lens shown in FIGS. 3 to 7 are shown as Example 3 to Example 7 in FIGS. 10 to 14 and FIGS. 17 to 21. In these Examples 2 to 7, as in the imaging lens of Example 1, both surfaces of the first lens L1 to the fourth lens L4 are all aspherical.
なお、実施例２ないし実施例５と実施例７では、第１レンズＬ１ないし第４レンズＬ４がすべて樹脂材料とされている。実施例６では、第１レンズＬ１がガラス材料とされ、第２レンズＬ２ないし第４レンズＬ４は樹脂材料とされている。 In Examples 2 to 5 and Example 7, the first lens L1 to the fourth lens L4 are all made of a resin material. In Example 6, the first lens L1 is made of a glass material, and the second lens L2 to the fourth lens L4 are made of a resin material.
また、図２２には、上述の基本的な条件式（１）〜（１３）とその他の条件式（６’），（６''）に関する値を、各実施例についてまとめたものを示す。図２２に示したように、実施例４については、条件式（９）および条件式（１０）、ならびに条件式（１２）の数値範囲から外れている。それ以外は、各実施例について、すべて基本的な条件式の数値範囲内となっている。 FIG. 22 shows a summary of the values for the basic conditional expressions (1) to (13) and the other conditional expressions (6 ′) and (6 ″) for each example. As shown in FIG. 22, Example 4 is out of the numerical ranges of conditional expression (9), conditional expression (10), and conditional expression (12). Other than that, all the examples are within the numerical range of the basic conditional expression.
図２３（Ａ）〜図２３（Ｃ）はそれぞれ、実施例１の撮像レンズにおける球面収差、非点収差、およびディストーション（歪曲収差）を示している。各収差図には、各収差図には、ｅ線（５４６．０７ｎｍ）を基準波長とした収差を示す。球面収差図および非点収差図には、Ｆ線（波長４８６．１３ｎｍ），Ｃ線（波長６５６．２７ｎｍ）についての収差も示す。非点収差図において、実線はサジタル方向（Ｓ）、破線はタンジェンシャル方向（Ｔ）の収差を示す。ＦＮｏ．はＦ値、Ｙは像高を示す。 FIG. 23A to FIG. 23C show the spherical aberration, astigmatism, and distortion (distortion aberration) in the imaging lens of Example 1, respectively. Each aberration diagram shows an aberration with the e-line (546.07 nm) as a reference wavelength. The spherical aberration diagram and the astigmatism diagram also show aberrations for the F line (wavelength 486.13 nm) and the C line (wavelength 656.27 nm). In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal direction (S), and the broken line indicates the tangential direction (T). FNo. Indicates the F value, and Y indicates the image height.
同様に、実施例２の撮像レンズについての諸収差を図２４（Ａ）〜図２４（Ｃ）に示す。同様にして、実施例３の撮像レンズについての諸収差を図２５（Ａ）〜図２５（Ｃ）に、実施例４の撮像レンズについての諸収差を図２６（Ａ）〜図２６（Ｃ）に、実施例５の撮像レンズについての諸収差を図２７（Ａ）〜図２７（Ｃ）に、実施例６の撮像レンズについての諸収差を図２８（Ａ）〜図２８（Ｃ）に、実施例７の撮像レンズについての諸収差を図２９（Ａ）〜図２９（Ｃ）に示す。 Similarly, various aberrations of the image pickup lens of Example 2 are shown in FIGS. 24 (A) to 24 (C). Similarly, various aberrations for the imaging lens of Example 3 are shown in FIGS. 25 (A) to 25 (C), and various aberrations for the imaging lens of Example 4 are shown in FIGS. 26 (A) to 26 (C). FIGS. 27A to 27C show aberrations for the imaging lens of Example 5, and FIGS. 28A to 28C show aberrations for the imaging lens of Example 6. Various aberrations with respect to the imaging lens of Example 7 are shown in FIGS. 29 (A) to 29 (C).
以上の各数値データおよび各収差図から分かるように、各実施例について、全長の短縮化と共に高い結像性能が実現されている。 As can be seen from the numerical data and aberration diagrams described above, in each example, high imaging performance is realized along with shortening the total length.
なお、本発明は、上記実施の形態および各実施例に限定されず種々の変形実施が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔および屈折率の値などは、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得る。 In addition, this invention is not limited to the said embodiment and each Example, A various deformation | transformation implementation is possible. For example, the radius of curvature, the surface interval, and the refractive index of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, and may take other values.
Ｌ１…第１レンズ、Ｌ２…第２レンズ、Ｌ３…第３レンズ、Ｌ４…第４レンズ、Ｓｔ…開口絞り、Ｒｉ…物体側から第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、Ｄｉ…物体側から第ｉ番目と第ｉ＋１番目のレンズ面との面間隔、Ｚ１…光軸。 L1 ... first lens, L2 ... second lens, L3 ... third lens, L4 ... fourth lens, St ... aperture stop, Ri ... radius of curvature of the i-th lens surface from the object side, Di ... first from the object side The surface interval between the i-th lens surface and the (i + 1) -th lens surface, Z1... the optical axis.
Claims (8)
少なくとも１面が非球面形状であると共に、物体側の面が光軸近傍において凸面とされた正のパワーを有する第１レンズと、
像側の面が光軸近傍において凹面とされた負のパワーを有する第２レンズと、
光軸近傍において物体側に凹面を向けた正のメニスカスレンズの第３レンズと、
両面が非球面形状であると共に、像側の面が光軸近傍において凹形状で周辺部では凸形状とされた第４レンズと
を備え、
かつ以下の条件式を満足するように構成されている
ことを特徴とする撮像レンズ。
０．３５≦ｆ３／ｆ≦０．９ ……（１）
０．１９≦Ｄ５／ｆ≦０．５ ……（２）
０．６５≦ｆ１／ｆ≦０．８５ ……（３）
０．１≦MIN（Ｄ）／ｆ≦１．０ ……（４）
３．０ｍｍ≦ＤＬ≦４．０ｍｍ ……（５）
ただし、
ｆ：全体の焦点距離
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
Ｄ５：第３レンズの中心厚
MIN（Ｄ）：第１ないし第４レンズのうち最も小さい中心厚の値
ＤＬ：第１レンズの物体側面頂点から第４レンズの像側面頂点までの光軸上の距離
とする。また、式（４）におけるｆ，MIN（Ｄ）の単位はｍｍとする。 From the object side,
A first lens having a positive power in which at least one surface is aspherical and the object side surface is convex in the vicinity of the optical axis;
A second lens having negative power in which the image side surface is concave in the vicinity of the optical axis;
A third lens of a positive meniscus lens having a concave surface facing the object side in the vicinity of the optical axis;
A fourth lens having aspherical surfaces on both sides and a concave surface on the image side near the optical axis and a convex shape on the periphery.
The imaging lens is configured to satisfy the following conditional expression.
0.35 ≦ f3 / f ≦ 0.9 (1)
0.19 ≦ D5 / f ≦ 0.5 (2)
0.65 ≦ f1 / f ≦ 0.85 (3)
0.1 ≦ MIN (D) /f≦1.0 (4)
3.0mm ≦ DL ≦ 4.0mm (5)
However,
f: Overall focal length f1: First lens focal length f3: Third lens focal length D5: Third lens center thickness
MIN (D): The smallest center thickness value among the first to fourth lenses DL: The distance on the optical axis from the object side surface vertex of the first lens to the image side surface vertex of the fourth lens. The unit of f, MIN (D) in the formula (4) is mm.
ことを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
ν１−（ν２＋ν３＋ν４）／３≧０ ……（６）
−１．２≦ｆ４／ｆ≦−０．２５ ……（７）
０．７１≦ｆ１／ｆ≦０．８５ ……（３’）
ただし、
ｆ：全体の焦点距離
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｆ４：第４レンズの焦点距離
ν１：第１レンズのアッベ数
ν２：第２レンズのアッベ数
ν３：第３レンズのアッベ数
ν４：第４レンズのアッベ数
とする。 On the optical axis, the object side relative to the image-side surface vertex position of the first lens, or the image-side surface vertex position of the first lens and the object-side surface vertex position of the second lens on the optical axis. The imaging lens according to claim 1, wherein a diaphragm is disposed between the apertures, and the following conditional expression is satisfied.
ν1- (ν2 + ν3 + ν4) / 3 ≧ 0 (6)
−1.2 ≦ f4 / f ≦ −0.25 (7)
0.71 ≦ f1 / f ≦ 0.85 (3 ′)
However,
f: Overall focal length f1: First lens focal length f4: Fourth lens focal length ν1: First lens Abbe number ν2: Second lens Abbe number ν3: Third lens Abbe number ν4: Fourth The Abbe number of the lens.
ことを特徴とする請求項１または２に記載の撮像レンズ。
０．８５≦ＤＬ／ｆ≦０．９３ ……（８）
０．３５≦ｆ３／ｆ≦０．７１ ……（１’）
ただし、
ｆ：全体の焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
ＤＬ：第１レンズの物体側面頂点から第４レンズの像側面頂点までの光軸上の距離
とする。 3. The imaging lens according to claim 1, wherein a stop is disposed closer to the object side than an image-side surface vertex position of the first lens on the optical axis, and further satisfies the following conditional expression.
0.85 ≦ DL / f ≦ 0.93 (8)
0.35 ≦ f3 / f ≦ 0.71 (1 ′)
However,
f: Overall focal length f3: Focal length of the third lens DL: Distance on the optical axis from the object side vertex of the first lens to the image side vertex of the fourth lens.
ことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。 4. The imaging lens according to claim 1, wherein an image-side surface of the first lens has a convex shape in the vicinity of an optical axis. 5.
ことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
−１．０≦ｆ／Ｒ３≦０．４ ……（９）
ただし、
ｆ：全体の焦点距離
Ｒ３：第２レンズの物体側の面の近軸曲率半径
とする。 The imaging lens according to any one of claims 1 to 4, further satisfying the following conditional expression.
−1.0 ≦ f / R3 ≦ 0.4 (9)
However,
f: Overall focal length R3: The paraxial radius of curvature of the object side surface of the second lens.
ことを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
２．０５≦ｆ／Ｒ１≦３．３ ……（１０）
ただし、
ｆ：全体の焦点距離
Ｒ１：第１レンズの物体側の面の近軸曲率半径
とする。 The imaging lens according to any one of claims 1 to 5, further satisfying the following conditional expression.
2.05 ≦ f / R1 ≦ 3.3 (10)
However,
f: Overall focal length R1: The paraxial radius of curvature of the object side surface of the first lens.
前記撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子と
を備えたことを特徴とするカメラモジュール。 The imaging lens according to any one of claims 1 to 6,
An image pickup device that outputs an image pickup signal corresponding to an optical image formed by the image pickup lens.
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